UNIVERSIDAD AUSTRAL DE CHILE. FACULTAD DE CIENCIAS DE LA INGENIERÍA. INSTITUTO DE OBRAS CIVILES. ESCUELA DE INGENIERÍA CIVIL EN OBRAS CIVILES.

“MEJORAMIENTO Y ESTANDARIZACIÓN DEL CAMINO VALDIVIA NIEBLA”

Tesis para optar a l t í tu lo de:

INGENIERO CIVIL EN OBRAS CIVILES

Profesor Guía: SR. ADOLFO MONTIEL MANCILLA

Constructor Civ i l UTE

Comisión Examinadora: SR. ADOLFO CASTRO BUSTAMANTE

Ingeniero Civ i l UC SR. RICARDO LARSEN HOETZ

Ingeniero Civ i l UC

PABLO ANDRÉS VERGARA MOSCOSO VALDIVIA 2005

I I I

AGRADECIMIENTOS

Grac ias D ios mío , Hermano Mayor , porque cada vez que te neces i té me d is te las seña les y fuerzas

necesar ias para segu i r ade lan te y reenfocarme cuando as í lo amer i taba .

Qu ie ro agradecer a mi fami l ia y amigos , espec ia lmente a mi hermano Maur ic io , a C laud io y mary ,

ñaña y Van ia . , cezor , car l i te , zura y kar l i ta . , go ldo y fab io , f i r , tano y jany , f laco , “e l Bor is ” , bu lent in i ,

po l lo , nacho, gaby , roc i to , ch ica , panchy , consue lo , kay in y po ly de Va ld iv ia , a Marce lo , Lorena,

Car la , Kar la , dany , chu lo , cone jo , fa fa , jany y Mar t ín de Puer to Mont t , P i la r de Ch i l lán , a mis pr imos

dav ic i to , p i t y , rudy , pa lomi ta , na t i ta y m is t íos Se lma y Dav id , J indra , Angé l i ca y V íc to r , Cr is t ina ,

Panchy y Be lsy , porque en todos los momentos d i f í c i les fueron s iempre los p r imeros en es tar ahí . A

mis hermanos esp i r i tua les : Mory , M igue l , A lex y DennIs . Grac ias amigos míos por tan tas a legr ías , por

tan tas noches de es tud io y car re te jun tos , por tantas penas que compar t imos y nos h ic ie ron crecer .

Grac ias por es tar s iempre conmigo inc luso en los peores momentos, como verdaderos amigos .

Escuché una vez que qu ien pasó por es ta v ida s in amar y s in tener amigos nunca v iv ió . Yo les d igo

g rac ias par darme v ida . Los qu ie ro .

También qu ie ro agradecer a mis pro fesores por la pac ienc ia y la ded icac ión para so luc ionar todas

mis dudas y ayudarme a c recer cada d ía un poco más. Espec ia lmente a don Ado l fo Cas t ro , por su

apoyo s iempre incond ic iona l . Grac ias por su ded icac ión .

A l señor a lca lde de Va ld iv ia , don Bernardo Berger F . , por la co laborac ión en la rea l i zac ión de este

tes is , pon iendo a d ispos ic ión todo e l mater ia l y persona l necesar io , as í como a la D i recc ión

Prov inc ia l de V ia l idad , por la d ispon ib i l i dad , de manera espec ia l a Osva ldo Cor tés , Rodr igo Manc i l la

y Lore t to Lanze t ta .

Grac ias a todas aque l las personas que pasaron a lgún d ía por m i v ida y de ja ron una pequeña hue l la ,

porque su apoyo en a lgún momento también fue impor tante .

DEDICATORIA A mis padres, Rosa y No lber to , por aguantar m is mañas y por t ra ta r de estar ah í cada vez que los

neces i té , por con t r ibu i r cada uno a su manera con su gran i to de arena a la rea l i zac ión de mis

sueños, es to es para Uds.

Fernanda, porque a pesar de que hoy ya no es tamos jun tos, cuando lo es tuv imos só lo tú sabes cuán

impor tan te fu is te para mí . Cada vez que me sen t ía caer , s iempre es tuv is te ah í para levan ta rme y

para segu i rme empu jando has ta e l f i na l . Una vez te d i je , qu ie ro que es tés orgu l losa de mí , pues b ien,

hoy después de tan to caminar puedes es ta r lo . Gran par te de es te t r iun fo es tuyo también . Desde lo

más p ro fundo de mi corazón guagua, es te gran paso que hoy d ía doy , es tás tú también caminando

conmigo .

Y f ina lmente , en fo rma muy espec ia l qu ie ro ded icar le es te paso a la person i ta que más fuerza me ha

dado, pues grac ias a su l legada a este mundo, logré sa l i r ade lan te y ded icar todo mi es fuerzo para

qu ien se lo merece de verdad . A Mat ías , m i h i jo , porque s in tus r i sas , s in tus abrazos y besos , nada

de es to ser ía pos ib le . Esto que he logrado, es para t i tamb ién, pues todo e l es fuerzo , los sacr i f i c ios

y e l sudor der ramado, dan hoy sus f ru tos . A veces e l papá deb ió sacr i f i ca r cosas , ra tos jun tos,

juegos, r i sas y l l an tos , pero eso no qu ie re dec i r que te qu ise menos . Te amo h i j i to .

IV

ÍNDICE

RESUMEN VII INTRODUCCION VIII OBJETIVOS X

METODOLOGIA X

CAPITULO I: ESTUDIO DE TRÁNSITO 1.1 ESTUDIO DE TRANSITO DE LA RUTA VALDIVIA-NIEBLA 1 1.1.1 OBJETIVOS 1 1.1.2 CLASIFICACION DE LOS VEHICULOS 1

1.1.3 ESTADISTICAS DE TRANSITO 2 1.2 CLASIFICACION DE LAS VIAS 3 1.3 ESTIMACION DEL TRANSITO FUTURO 3 1.4 FACTORES DE EQUIVALENCIA DE EJES Y TRANSITO DE DISEÑO 4 1.5 CARGAS MAXIMAS DE TRANSITO 6

CAPITULO II: MECÁNICA DE SUELOS 2.1 INTRODUCCION A LA MECANICA DE SUELOS 8

2.1.1 OBJETIVOS Y CONSIDERACIONES 8 2.2 CAPACIDAD ESTRUCTURAL 9 2.3 MECANICA DE SULOES Y DISEÑO DE PAVIMENTOS 10 2.3.1 PRUEBAS TECNOLOGICAS PARA EL DISEÑO DE PAVIMENTOS 10 2.4 SELECCIÓN DE TRAMOS DE ESTUDIO 12 2.5 DESCRIPCION DE LOS ENSAYES 21 2.5.1 GRANULOMETRIA 21 2.5.2 LIMITE LIQUIDO 24

V

2.5.3 LIMITE PLASTICO 26 2.5.4 PROCTOR MODIFICADO 28 2.5.5 RAZON DE SOPORTE DE CALIFORNIA 31 2.6 RESULTADOS 33 2.7 INTERPRETACION DE RESULTADOS 36 2.7.1 REPARACIONES 36

CAPITULO III: MEMORIA DE CÁLCULO 3.1 CONSIDERACIONES PARA EL CALCULO 39 3.2 PERFILES TIPO 39 3.3 MEMORIA DE CALCULO 41 3.3.1 ECUACIONES DE DISEÑO 41 3.3.2 MEMORIA 43 3.4 ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO Y OBRAS DE ARTE 47 3.4.1 ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO 47 3.4.2 OBRAS DE ARTE 50 3.5 ESTUDIO DE CICLO-VIAS 51 3.5.1 DEFINICIONES Y GENERALIDADES 51 3.5.2 NECESIDAD DE CICLO-VIA 53 3.5.3 CONSIDERACIONES Y ESPECIFICACIONES PARA EL DISEÑO DE LA CICLO-VIA 54

CAPITULO IV: PRESUPUESTO ESTIMATIVO 4.1 CUADROS DE OBRAS Y PRESUPUESTO 55

CONCLUSIONES 70

BIBLIOGRAFIA 72

ANEXOS I RESUMEN DE LOS ENSAYES REALIZADOS 75

II LÁMINAS Y PERFILES TIPO 88

VI

III ESPECIFICACIONES TECNICAS GENERALES PARA OBRAS DE PAVIMENTACIÓN 100

INDICE DE FIGURAS FIGURA 2-1 ESQUEMA DE CALICATAS DE EXPLORACION 13 FIGURA 2-2/16 SECTORES DE ESTUDIO 13 FIGURA 3-1 PERFILES TIPO FIGURA 3-2 DIMENSIONES DE LAS SOLERAS 48 FIGURA 3-3 DIMENSIONES DE LAS SOLERILLAS 49 FIGURA 3-4 CICLOPISTAS BIDIRECCIONALES 53

INDICE DE TABLAS TABLA 1-1: ESTADISTICAS DE TRANSITO VALDIVIA-NIEBLA 2 TABLA 1-2 ESTADISTICAS DE TRANSITO AÑO 1998 3 TABLA 1-3 FACTORES DE EQUIVALENCIA 5 TABLA 1-4 FACTORES DE EQUIVALENCIA PONDERADOS 5 TABLA 1-5 VEHICULOS PESADOS POR PISTA 6 TABLA 1-6 CARGAS MAXIMAS DE TRANSITO 7 TABLA 2-2 ESTRATIGRAFIA 33 TABLA 2-3 GRANULOMETRIA PARA EL SUELO DE SUBRASANTE 35 TABLA 2-4 DMCS, CBR, MODULO RESILIENTE, LIMITES DE ATTERBERG 35 TABLA 2-5 SECTORES CON CALIDAD DEFICIENTE Y MEODOS DE REPARACION 38 TABLA 3-1 DIMENSIONES DE LAS SOLERAS 48 TABLA 3-2 DIMENSIONES DE LAS SOLERILLAS 49 TABLA 4-1 CALCULO DE GASTOS GENERALES 55 TABLA 4-2 ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS 58 TABLA 4-3 PRESUPUESTO FINAL 68

VII

RESUMEN

El camino Valdiv ia-Niebla, presenta en la actual idad una gran cant idad de

fa l las producto, entre otros, del aumento del t ránsito pesado, por lo que se ha decidido hacer un estudio prel iminar sobre la repavimentación y mejoramiento de éste.

El objet ivo de esta tesis es, entonces, real izar un estudio prel iminar sobre la repavimentación del camino y por consiguiente, mejorar la cal idad estructural del mismo. Para estos efectos, se tomó como referencia para el d iseño el Método AASHTO 1993 y las especif icaciones del Manual de Carreteras.

Se real izó también un estudio de la Mecánica de Suelos, de manera de contrastar los resul tados obtenidos con las especif icaciones para suelos de fundación de pavimentos AASHTO, de manera de establecer s i e l suelo de los dist intos t ramos serv ir ía como suelo de fundación para el estudio. Se concluye sobre esto úl t imo que pese a ser suelos de capacidad estructural baja a media, es posib le repavimentar s in necesidad de remover las capas subyacentes.

Una vez real izado este estudio se procedió a diseñar la carpeta de rodado así como las capas de base y sub-base, incluyendo dentro de la p lataforma total e l espacio dest inado para una c ic lo-vía.

Luego de obtenidos todos espesores de las capas respect ivas, se procedió a real izar un presupuesto est imat ivo, considerando los pr incipales aspectos del estudio de la repavimentación.

VII I

INTRODUCCIÓN

Todos los pavimentos exper imentan un progresivo deter ioro, ya sea debido a factores c l imát icos como también debido a factores de t ránsito. Como consecuencia de estas acciones, se reduce el índice de servic iabi l idad del pavimento y se afecta la segur idad para el usuar io. L lega entonces el momento en que se hace necesar io emprender una acción correct iva que permita recuperar las condic iones en que ese pavimento se encontraba in ic ia lmente.

Las obras en ta l caso, se l laman “obras de conservación”. Sin embargo, todo

pavimento t iene una v ida út i l l imi tada, que es di ferente para cada t ipo. Dentro del per iodo de duración de la v ida út i l se considera la v ida de diseño del pavimento, según la cual se toma en cuenta el número de repet ic iones de carga que debe soportar hasta que su serv ic iabi l idad se reduzca a un valor mínimo. El término de esta v ida út i l , impl ica la necesidad de reconstru i r e l pavimento. En este caso, se debe considerar e l mayor costo que s igni f ica la demol ic ión, extracción del pavimento y remoción de escombros, además de las mejoras respect ivas en la base y sub-base.

De acuerdo a esto y debido en gran parte al incremento del parque automotr iz

a nivel chi leno, la mejora en la cal idad de v ida ha t raído de la mano una indispensable mejora en las rutas nacionales. Así como ya se ha implementado una autopista para la carretera panamericana que une en la actual idad La Serena y Puerto Montt , es necesar io también, modi f icar los caminos ya existentes, readecuando sus carpetas de rodado a las actuales condic iones de t ráf ico vehicular , ya sea repavimentando en las mismas condic iones o bien, estudiando la fact ib i l idad del cambio hacia pavimentos de asfal to mezclados en cal iente, carpetas de hormigón o bien carpetas con doble t ratamiento, para así aminorar el deter ioro de los caminos.

Dadas las condic iones de deter ioro del camino Valdiv ia-Niebla, se hace

necesar io, de acuerdo al incremento que ha sufr ido el t ránsi to sobretodo pesado, modif icar la carpeta de rodado actualmente en uso.

Si b ien esta carpeta fue diseñada para un t ránsito medio- l iv iano, con el correr

de los años, e l movimiento vehicular ha ido acrecentándose, por lo que se ha hecho necesar io rediseñar esta carpeta para así t ransformarla en una adecuada para t ránsito

IX

medio-pesado, no sólo debido al t ránsito de automóvi les, s ino que también al t ránsi to de buses y camiones que hoy en día c irculan por esta ruta.

X

OBJETIVOS Los objet ivos generales son real izar un estudio previo para la

repavimentación y el mejoramiento de la ruta Valdiv ia-Niebla. Además se real izará un estudio de mecánica de suelos, para obtener los valores caracter íst icos necesar ios para el d iseño de pavimentos f lex ib les y proponer la implementación de una c ic lo-vía.

Dentro de los objet ivos especí f icos, se estudiarán las actuales condic iones de

t ránsito del camino, de acuerdo a la base de datos de la I lustre Munic ipal idad de Valdiv ia

Como parte de la mecánica de suelos, también se c lasi f icarán las dist intas

muestras obtenidas y se contrastarán los resul tados con la c lasi f icación que establece AASHTO para la fundación de pavimentos f lexib les, de manera de saber a c iencia c ier ta, s i e l camino será capaz de soportar las cargas producto del t ránsi to.

Una vez obtenidos los dist intos espesores para las capas de base, sub-base,

capa intermedia y capa superf ic ia l , se real izará un presupuesto est imat ivo abordando los pr incipales aspectos a considerar en un proyecto de pavimentación.

METODOLOGIA

La invest igación se centrará en la e jecución de ensayos de suelos para

determinar la estrat igraf ía del terreno y los valores característ icos para diseño de pavimentos, como CBR, l ímites l íquido y p lást ico, módulo resi l iente y densidad máxima compactada seca. También se estudiarán los métodos de diseño para pavimentos asfál t icos y de manera part icular los asfal tos mezclados en cal iente. El d iseño se real izará mediante el método AASHTO-93.

Para los estudios anter iores, se hará referencia al Manual de Carreteras,

Normat iva Chi lena relacionada con la Construcción de Pavimentos Asfál t icos, estudios de f lu jo vehicular para la ruta Valdiv ia-Niebla proporcionados por la I lustre Munic ipal idad de Valdiv ia, normat iva chi lena relacionada con ensayes de suelos y asfal tos y f inalmente de Instruct ivos Técnicos de la Dirección de Vial idad.

1

CAPÍTULO I

ESTUDIO DE TRÁNSITO.

1.1 ESTUDIO DE TRÁNSITO DE LA RUTA VALDIVIA-NIEBLA.

1.1.1 OBJETIVOS. Con el objeto de efectuar correctamente la formulación de las hipótesis, proyecciones y

cálculos de volúmenes, frecuencias y composiciones de tránsito, para ser utilizados en el diseño de los pavimentos, es imprescindible efectuar estudios de tránsito cada vez que la magnitud de la inversión a efectuar justifique hacerlo. Sin embargo, en proyectos de magnitud pequeña resulta más fácil y conveniente basarse en los estudios que puedan existir al respecto y a la experiencia acumulada.

1.1.2 CLASIFICACIÓN DE LOS VEHÍCULOS. Para el diseño de pavimentos es necesario conocer las solicitaciones debidas al tránsito que

deberá soportar durante la vida útil. Este conocimiento puede obtenerse mediante censos de tránsito, que informan sobre el número y tipo de vehículos que circulan y mediante una estimación a futuro basado en tales datos, proyectada en una probable tasa de crecimiento anual.

Especial relevancia adquiere la medición de las frecuencias de las diferentes categorías de

cargas por eje en los vehículos pesados, como camiones y buses, que determinan la estratigrafía del tránsito. Su objetivo es establecer la distribución relativa de estas diferentes cargas por eje. Otro aspecto importante en un censo, es la determinación del número total de vehículos que circulan, para así estimar la capacidad necesaria de las vías, de acuerdo al nivel del servicio que desea prestarse y realizar un estudio geométrico de las mismas.

Para este caso en particular, se adjuntan datos de censos realizados en distintos años, con lo

que se aprecia el considerable aumento del tránsito pesado, así como de buses y vehículos particulares, sobre todo debido a la implementación de un transbordador hacia el puerto de Corral y el auge del turismo en la zona.

2

1.1.3 ESTADÍSTICAS DE TRANSITO. La Dirección de Vialidad a través de la Sub-Dirección de Desarrollo en conjunto con la Ilustre

Municipalidad de Valdivia, han realizado estudios estadísticos del tránsito en la ruta costera Valdivia-Niebla. Estos estudios han tenido por objeto determinar la distribución del tránsito, no sólo de acuerdo a la época del año en la que transita mayor cantidad de vehículos, sino que también ha permitido clasificar el camino de acuerdo al tipo de vehículos que transitan por ella. Esto es, vehículos livianos, medianos, camiones, buses y microbuses.

TABLA 1-1: ESTADÍSTICAS DE TRANSITO VALDIVIA NIEBLA.

AÑO

LIVIANOS

PESADOS

BUSES Y

MICROBUSES MEDIANOS TOTAL

CRECIMIENTO (%)

1994

121.498

2.817

5.599

2.626 132.540

---

1995

130.201

5.672

5.709

6.080 147.662

11.41

1996

172.927

3.791

5.382

5.719 187.819

27.19

2002

182.459

6.646

5.492

9.173 203.770

8.49

De la tabla anterior, podemos deducir que aunque en los últimos años el incremento no ha sido tan significativo, si se aprecia un aumento de más del 53% entre los años 1994 y 2002. Esto debido en gran parte a la explotación turística de la zona y a la implementación del transbordador hacia el puerto de Corral. Además, se observa que el crecimiento del tránsito medio-pesado, incluyendo buses y microbuses, ha sufrido un aumento desde un 8,33% el año 1994 hasta cerca de un 10,5% el año 2002, y que hasta la fecha sigue incrementándose.

Cabe señalar que los datos anteriormente expuestos, representan datos obtenidos en las

fechas de mayor afluencia de vehículos. Esto es, entre el 31 de diciembre y el 12 de marzo de los años mostrados.

3

La Dirección de Vialidad a través de la Sub-Dirección de Desarrollo informa en el Plan Nacional de Censos de Tránsito (1998), los valores que a continuación se detallan en la tabla 1-2, que dicen relación con el valor del Tránsito Medio Diario Anual (TMDA), que para este año es de 1.143.

TABLA 1-2: ESTADÍSTICAS DE TRANSITO VALDIVIA NIEBLA (año 1998).

ÉPOCA AUTOS CAMIONETAS CAMIÓN

(2E) CAMIÓN

(+2E) BUSES TOTAL

Verano 1.048 245 31 2 156 1.482

Invierno 240 178 49 0 414 881

Primavera 560 276 40 1 152 1.029

Totales 1.848 699 120 3 722 3.392

1.2 CLASIFICACIÓN DE LAS VÍAS. Tanto para el diseño geométrico como estructural de las vías urbanas, es necesario disponer

de una clasificación de éstas con la suficiente amplitud, de manera de que cualquier camino en estudio pueda asimilarse a alguno de los tipos que comprenda dicha clasificación. Con esto se consigue que cada tipo de vía pueda encasillarse de acuerdo a sus características de tránsito de manera de utilizar estas mismas mediciones a las nuevas vías.

De acuerdo a lo anterior, se ha optado por la clasificación de las vías urbanas, establecidas en

el Manual de Carreteras, que establece según el uso, cantidad de vías y velocidad de diseño, la clasificación como vía colectora.

1.3 ESTIMACIÓN DEL TRÁNSITO FUTURO. En esta tesis se diseñará un pavimento asfáltico que tendrá una vida útil determinada según el

estudio, por lo que será necesario disponer de un medio necesario para determinar el crecimiento del tránsito a través de dicho período, para así obtener el número total de ejes equivalentes que sería necesario considerar en el diseño. Al respecto es importante tener en cuenta que el crecimiento en

4

referencia será permanente, siguiendo alguna ley determinada, pero solamente hasta que se produzca la saturación de la vía.

La forma de determinar la ley de crecimiento consiste en una observación y apreciación de los

factores que la influencian. Es así como podemos hablar de tendencias históricas, crecimiento del parque automotriz, de la actividad económica, construcción y ampliación de vías cercanas, entre otros. A comienzos de este trabajo, se explicaba que uno de los motivos fundamentales para mejorar y estandarizar la actual calzada es precisamente el crecimiento del parque automotriz, pese a que a la fecha a alcanzado un nivel más estable, pero que las condiciones para las que fue diseñado inicialmente han sido sobrepasadas. Cabe también señalar que la ruta ha sufrido modificaciones en cuento a los vehículos que transitan por ella. Esto debido a la implementación del puerto de la localidad de Corral y el consiguiente tránsito pesado al cual se ha visto afecta la carpeta de rodado, base y sub-base del camino existente, debido principalmente por la circulación de camiones madereros y de pesqueras.

Como sólo se cuenta con datos anteriores al año 2003, se ha realizado una interpolación para

calcular los datos a la fecha. Entonces se realizarán los cálculos para una tasa de crecimiento del 5% anual, cálculo que sirve también para determinar una vida de diseño o útil de 20 años.

1.4 FACTORES DE EQUIVALENCIA DE EJES Y TRÁNSITO DE DISEÑO. En la sección 4.1, se hizo mención a la estratigrafía de tránsito y a como ésta debía ser

reducida hacia un patrón. Éste equivale a 8,16 ton (18.000 lb.) y se conoce como Eje Equivalente. Para esto se emplea un factor de equivalencia, mediante el cual se obtiene que el efecto producido por una carga cualquiera sea traducido a un efecto igual a una determinada carga equivalente.

De acuerdo a estudios previos de los censos de tránsito realizados por el MINVU, ha llegado a

determinarse los valores más representativos de los factores de equivalencia para los diferentes tipos de vías. “Tal determinación se basa fundamentalmente en una estimación lo suficientemente aproximada de

los porcentajes que representan los vehículos pesados en relación al número total de vehículos que

transitan por dichas vías”.7

7 Código de Normas y Especif icaciones Técnicas para Obras de Pavimentación (1994).

5

TABLA 1-3: FACTORES DE EQUIVALENCIA. De acuerdo a estos porcentajes, se han obtenido los factores de equivalencia que a

continuación se detallan, además de una ponderación del número y tipo de ejes en circulación.

TABLA 1-4: FACTORES DE EQUIVALENCIA PONDERADOS.

TIPO DE VÍA Nº DE EJES EQUIVALENTES

EJE VEHICULO PESADO

Expresa 1,2 Troncal 1,0

Colectora 0,9

De Servicio 0,85

Local 0,8

Pasaje 0,7

La determinación del número total de ejes equivalentes a través de la vida útil del diseño del

pavimento podrá efectuarse, consecuentemente, de acuerdo a los factores ya mencionados, aplicados al número total de vehículos pesados en circulación, que se haya obtenido en base a la estimación anteriormente mencionada.

Para el caso de este proyecto, también podrá usarse para el tránsito de diseño consideraciones

tales como una vida útil de veinte años y una tasa de crecimiento anual del 5%, de acuerdo a los datos presentados con anterioridad donde se explicaba cómo calcular las distintas tasas de crecimiento de acuerdo a los censos de tránsito disponibles.

Claro que cabe señalar también que estas consideraciones sólo son efectivas si no se cuenta

con un estudio o censo de tránsito.

TIPO DE VÍA % VEHÍCULOS PESADOS Expresa 24 Troncal 20

Colectora 18

De Servicio 17 Local 16

Pasaje 14

6

Así, la tabla que se presenta a continuación, muestra el valor para estas consideraciones.

TABLA 1-5: VEHÍCULOS PESADOS POR PISTA

TIPO DE VÍA Nº VEHÍCULOS PESADOS POR PISTA DURANTE

VIDA DE DISEÑO

Expresa 20*106

Troncal 11*106

Colectora 4*106

1.5 CARGAS MÁXIMAS DE TRÁNSITO. De acuerdo a la reglamentación vigente para las vías urbanas, en relación al peso de los

vehículos, se recomiendan los pesos máximos por eje, que se indican en el cuadro 4-6.

Como consideraciones especiales para este caso de cargas máximas, debemos señalar que el peso máximo por vehículo es de 30 toneladas y que, por lo demás, no se acepta el tránsito con llantas metálicas.

En el diseño deben, en todo caso, considerarse cargas superiores a las indicadas, como son

las correspondientes a las cargas máximas por eje establecidas por la Dirección de Vialidad del Ministerio de Obras Públicas, en tanto no sean obligatoriamente establecidas las cargas máximas para las vías urbana.

7

TABLA 1-6: CARGAS MÁXIMAS DE TRANSITO8.

TIPO DE VÍA TIPO DE RODADO PESO MÁXIMO POR EJE (TON)

TOLERANCIA TON

Simple Simple 7 0.35 Simple Doble 11 0.60 Doble Simple 14 0.70 Doble Doble + Simple 16 0.75 Doble Doble 18 0.90 Triple Simple 19 0.95 Triple 2 Dobles + Simple 23 1.10 Triple Doble 25 1.20

8 Según Manual de Carreteras edic ión 2001, Vol . 2, TABLA 3.005.4A

8

CAPÍTULO II MECÁNICA DE SUELOS

2.1 INTRODUCCIÓN A LA MECÁNICA DE SUELOS. 2.1.1 OBJETIVOS Y CONSIDERACIONES.

De acuerdo a la mecánica de suelos, se han establecido s istemas de

c lasi f icación, s iendo los más importantes el s istema de c lasi f icación de AASHTO y el de c lasi f icación uni f icada (USCS). En esta tesis se hacen pequeñas menciones a estas c lasi f icaciones, entendiéndose por supuesto que ambas ya son conocidas. Para c lar i f icar un tanto el concepto, se t iene en general dos t ipos de suelos para la pr imera de estas c lasi f icaciones: los suelos granulares (gravas y arenas) y l imosos-arc i l losos. Asimismo, dentro de estas c lasi f icaciones existen subdiv is iones que se re lacionan con el tamaño de las part ículas del suelo, e l l ími te l íquido, índice de plast ic idad e índice de grupo.

Esta c lasi f icación reviste importancia en los movimientos de t ierra, ya que una vez efectuados, la capa super ior del suelo ya rect i f icada de acuerdo al n ivel de proyecto de la subrasante, debe tener una capacidad mínima para soportar las cargas t ransmit idas desde la superf ic ie del pavimento. Considerando la c lasi f icación AASHTO se acepta que cumplen esta condic ión los suelos c lasi f icados como A-1, A-2, A-3 y, además, los que expl íc i tamente recomiende el laborator io of ic ia l .

La mecánica de suelos, como rama de la ingenier ía que estudia las propiedades de los suelos para determinar su capacidad de servi r de fundación a los dist intos t ipos de construcciones, ofrece c ier tas modal idades especiales cuando se t rata de los pavimentos, s i se considera que existen condic iones propias de esta c lase de estructuras, como son los dist intos t ipos de suelos que pueden encontrarse en una misma obra y las caracter íst icas de los esfuerzos apl icados, que son básicamente dinámicos.

Como objet ivo fundamental en la apl icación de los métodos de la mecánica de suelos a las obras de pavimentación, se busca establecer e l estado de esfuerzos y deformaciones que se or ig inan en el inter ior de la masa del suelo, debido a las sol ic i taciones or ig inadas por las cargas provenientes desde el t ránsi to, actuantes en la superf ic ie del pavimento y t ransmit idas a t ravés de las di ferentes capas que lo const i tuyen hasta el suelo de fundación o subrasante. Se determinan de esta forma las tensiones y deformaciones máximas que soporta este úl t imo.

9

El ob je t ivo par t icu lar de la mecánica de suelos para esta memor ia , cons is te

bás icamente en determinar s i las prop iedades de los d is t in tos est ra tos de los t ramos se lecc ionados cumplen con los va lores mín imos para la e jecuc ión de obras de pav imentac ión, es dec i r , s i los va lores de CBR, y los d is t in tos l ími tes, cumplen con las espec i f icac iones para e l d iseño de l camino, de ta l manera de poder reparar las capas o est ra tos en que los d is t in tos índ ices no cumplan con lo requer ido .

Es prec iso señalar , que a pesar de que en r igor deber ían rea l izarse ensayos para la obtenc ión del va lor de CBR para las capas de base y sub-base proyectadas, además de la subrasante, por una cuest ión de t iempo, costos y neces idad para e l d iseño prop iamente ta l , se rea l izaron est ra t igraf ías para los d is t in tas capas, pero las granulometr ías y ensayos Proctor y CBR sólo a la profundidad de un metro, en la base o se l lo de cada ca l icata. En tanto para las capas super iores y de acuerdo a la c las i f icac ión de cada est ra to , será o no necesar io reemplazar e l sue lo ac tua l , removiéndolo y re l lenando con una capa que cumpla con las espec i f icac iones antes descr i tas .9

De acuerdo a l Manual de Carreteras, se sabe que deben rea l izarse a l menos cuat ro

ca l icatas por cada k i lómetro de camino. Por razones de costo y tomando en cuenta que hay sectores de l camino que cuentan con las mismas caracter ís t icas, o a l menos s imi lares, se ha optado por rea l izar catorce ca l icatas en la extens ión de l camino.

2.2 CAPACIDAD ESTRUCTURAL .

La evaluac ión de la capacidad est ructura l y func ional capa a capa durante la const rucc ión de pav imentos ut i l i zando ensayos no dest ruct ivos, es una a l ternat iva usada en ot ros países. Actua lmente estas tecnologías ex is ten en Chi le y son ampl iamente ut i l i zadas para la recepc ión y eva luac ión de pav imentos en serv ic io , no así para e l cont ro l de ca l idad durante la const rucc ión.

Durante la const rucc ión de una est ructura de pav imento se l levan a cabo un

conjunto de ensayos t rad ic ionales para determinar las caracter ís t icas de las capas, de forma ta l que cumplan con las espec i f icac iones del proyecto y los requer imientos de l d iseño. S in embargo, muchos de estos ensayos t ienen por ob je t ivo determinar las caracter ís t icas const i tu t ivas, mecánicas y de co locac ión para cada capa de forma ind iv idual y no cons ideran e l compor tamiento de la est ructura como un conjunto. Además, la mayor ía de los ensayos rea l izados para cont ro l de los mater ia les representan e l compor tamiento de l mater ia l en laborator io , y no necesar iamente representa su compor tamiento in s i tu .

9 Clasi f icación AASHTO para Fundación de Pavimentos: A-1a, A1-b, A-3, A2-4, A2-5.

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Es impor tante buscar ind icadores que permi tan complementar iamente evaluar la est ructura de pav imento como un conjunto y con sus prop iedades en ter reno. Esto permi t i rá modelar adecuadamente la est ructura de l pav imento a l momento de d iseñar la y rea l izar correcc iones durante la const rucc ión para obtener una est ructura homogénea a lo largo del proyecto. También es necesar io determinar caracter ís t icas func ionales de las capas como su i r regular idad y textura durante la const rucc ión, lo cual permi t i rá mejorar la serv ic iab i l idad in ic ia l a l momento de la puesta en marcha. Con estos ind icadores se podr ía tener cont ro l sobre la homogeneidad y ca l idad de la est ructura y super f ic ie de los pav imentos durante su const rucc ión, para con e l lo obtener un buen compor tamiento y por cons igu iente una mayor rentab i l idad de la invers ión en obras v ia les.

2.3 MECÁNICA DE SUELOS Y DISEÑO DE PAVIMENTOS .

2 .3 .1 PRUEBAS TECNOLÓGICAS PARA EL DISEÑO DE PAVIMENTOS.

Se han desarro l lado pruebas especia les especi f icadas en e l “Código de Normas y Especi f icac iones Técnicas” de l M in is ter io de Viv ienda y Urbanismo, para determinar la capac idad de sopor te de las subrasantes, sub-bases y bases y de l pav imento en su to ta l idad.

Pruebas de Placa:

Determinan la capacidad sopor tante mediante una carga ap l icada sobre una p laca c i rcu lar , en contacto est recho con e l sue lo . Se miden luego las deformaciones correspondientes a d is t in tas cargas.

Es f recuente e l uso de p lacas de 76,2 cm (30”) de d iámetro o de p lacas de áreas

igual a l contacto de una l lanta. Para impedi r la f lex ión de l e lemento se co locan enc ima ot ras p lacas de d iámetros decrec ientes, que dan a l con junto la r ig idez deseada. Las deformaciones de la p laca se miden por medio de un extensómetro l igado a un puente, cuyo apoyo se co loca a una d is tanc ia suf ic iente de la p laca.

Por medio de este método puede ca lcu larse e l módulo de reacc ión “k ” de una

subrasante, para pav imentos r íg idos. Este módulo depende de la humedad del suelo. Preferentemente se t rabaja con la “humedad de equi l ibr io” pero como no es pos ib le conocer la a pr ior i , se acostumbra usar una humedad cons iderada cr í t ica, como la humedad de saturac ión.

La carga debe ser ap l icada a las p lacas por incrementos suces ivos. Un nuevo

incremento se co loca cuando la ve loc idad de deformación ba jo e l anter ior es de 0,001 cm/min.

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Prueba de valor re lat ivo de soporte CBR: Esta es una prueba de penetrac ión de l suelo, en la que un vástago de 19,4 cm 2 (3 1 /2 inch2) de área se hace penetrar en un espéc imen de suelo a razón de 0,127 cm/min. Se mide la carga ap l icada para penetrac iones que var ían 0,25 cm.

E l CBR se def ine como la re lac ión, expresada como porcenta je , ent re la pres ión

necesar ia para penetrar los pr imeros 0,25 cm y la pres ión para obtener la misma penetrac ión en un mater ia l arb i t rar io escogido como pat rón.

Los factores que más afectan los va lores de l CBR son la textura de l sue lo , su

conten ido de agua y e l peso especí f ico de éste seco.

Módulo Resi l iente de l sue lo : Es una medida de sus prop iedades e lást icas que genera lmente muest ra c ier tas

caracter ís t icas no l inea les. E l va lor de este módulo in terv iene en e l d iseño de los pav imentos. En e l caso de los pav imentos f lex ib les su va lor se ut i l i za d i rectamente en e l d iseño, en cambio en los r íg idos es necesar io t ransformar este va lor a l módulo de reacc ión de la subrasante “k” .

E l va lor de este Módulo Resi l iente, se obt iene a t ravés de l ensayo AASHTO T-274,

en una to lva t r iax ia l donde se deposi tan las muest ras de l sue lo . Los resu l tados de l ensayo determinarán, entonces, e l carácter e lást ico de l suelo, aunque puede obtenerse d i rectamente mediante una re lac ión obten ida a par t i r de l va lor de l CBR.

Para la e jecuc ión de los ensayos y tomas de muest ras en e l caso de esta tes is , se

procedió de la s igu iente manera:

• Vis i ta a ter reno para, mediante una inspecc ión v isua l , determinar los sectores donde se tomarían las muest ras, según la ex is tenc ia de fa l las o def ic ienc ias en la ca l idad de la super f ic ie de rodado.

• Luego de tener los sectores c laramente ident i f icados, mediante fo tograf ías y marcas en la misma carpeta, se procedió a excavar hasta una profund idad de un metro, para así obtener una muest ra a la profundidad que se supone más o menos deber ían afectar las so l ic i tac iones de carga, pese a que más adelante se demostrará que eventua lmente podr ían afectar a una profundidad un poco mayor .

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• Poster ior a esto, se tomaron las muestras desde el sel lo de la cal icata y se t rasladaron al laborator io para ser ensayadas según la normat iva chi lena v igente.

2.4 SELECCIÓN DE TRAMOS DE ESTUDIO. Para la selección de los t ramos de estudio, donde se real izarán las

exploraciones mediante cal icatas para obtener de esta manera las propiedades y caracter íst icas del suelo sobre el cual se c imentará la carpeta de rodado, se ha efectuado una exploración v isual , sobre la base de las característ icas y condic iones actuales del camino. Esto es, debido a la gran existencia de gr ietas y deformaciones, se ha optado por real izar , en pr imera instancia por razones de costo y luego por d isponibi l idad de equipos, exploraciones del suelo en los s i t ios donde se encuentran una mayor cant idad de fa l las, asumiendo que las condic iones más desfavorables se encuentran precisamente en estos lugares.

Por consiguiente, y como se t rata de un t ramo de alrededor de 13 Km, desde

el Puente Cruces hasta el muel le de la local idad de Niebla, se procederán a real izar 14 cal icatas de las dimensiones detal ladas en la f igura 2-1, d ist r ibuyéndose éstas de la s iguiente manera:

• 10 cal icatas en los sectores en que se encuentran la mayor cant idad de fa l las.

• 4 cal icatas en los sectores donde a-pr ior i se asume que el estado de consol idación es ya avanzado, a l no presentarse gr ietas o deformaciones en la superf ic ie de la carpeta.

De manera de obtener una d is t r ibuc ión homogénea de los ensayos, también cabe

señalar que para ev i tar que puedan eventua lmente quedar largos t ramos s in ensayar , se ha d ispuesto como d is tanc iamiento máximo ent re ca l icatas suces ivas 1 Km, de manera de cubr i r completamente los 12,6 Km del t ramo to ta l .

Los ensayos antes descr i tos cuentan con la co laborac ión de la I lus t re

Munic ipa l idad de Vald iv ia , a t ravés de la Di recc ión de Obras y de la Univers idad Aust ra l de Chi le , por medio de l Laborator io de Ensaye de Mater ia les de Const rucc ión, LEMCO, para la e jecuc ión de las ca l icatas y de los estud ios y ensayos de suelo , respect ivamente.

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Fig. 2-1: ESQUEMA DE CALICATAS. De acuerdo a las consideraciones anter iores, se real izó una v is i ta a

terreno, donde se determinaron los sectores de estudio del suelo de acuerdo a la existencia de gr ietas y deformaciones, lugares que a cont inuación se detal lan, en las f iguras 3-2/3-15.

• FIG. 2-2 (Si los de Torobayo):

• FIG 2-3 (Entrada Cervecería Kunstmann):

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• FIG. 2-4 (Acceso Colegio El Alba):

15

• FIG. 2-5 (Fundo Estanci l la) :

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• FIG. 2-6 (Condominio Riberas del Estanci l la) :

• FIG. 2-7 (Estanci l la) :

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• FIG. 2-8 (Club de Yates, Mar ina Estanci l la) :

• FIG. 2-9 (Cut ipay, Restaurant El Gaucho):

• FIG. 2-10 (Pr imer mirador Cut ipay):

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• FIG. 2-11 (Tercer mirador Cut ipay):

• FIG. 2-12 (Camping Agua del Obispo):

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• FIG. 2-13 (Sector Camping Don Agustín):

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• FIG. 2-15 (Sector Pino Huacho):

• FIG. 2-16 (Muel le Transbordador) :

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2.5 DESCRIPCIÓN DE LOS ENSAYES. 2.5.1 GRANULOMETRÍA (LNV 105-86). 2.5.1.1 DEFINICIONES.

• Granulometr ía : D is t r ibuc ión porcentua l en masa de los d is t in tos tamaños de par t ícu las que const i tuyen un pét reo.

• Porcenta je parc ia l re ten ido: Porcenta je en masa correspondiente a la f racc ión d i rectamente re ten ida en un determinado tamiz .

• Porcenta je acumulado reten ido: Porcenta je en masa de todas las par t ícu las de mayor tamaño que la aber tura de l tamiz re ten ido. Se ca lcu la como la suma del porcenta je parc ia l re ten ido en ese tamiz más todos los porcenta jes parc ia les re ten idos en los tamices de mayor aber tura.

• Porcenta je acumulado que pasa por un tamiz: Porcenta je en masa de todas las par t ícu las de menor tamaño que la aber tura que la de un determinado tamiz . Se ca lcu la como la d i ferenc ia ent re e l 100% y e l porcenta je acumulado re ten ido en ese tamiz . 2 .5 .1 .2 ALCANCE Y CAMPO DE APLICACIÓN. Este método permi te determinar la d is t r ibuc ión por tamaño de las par t ícu las mayores que 0,08 mm de una muest ra de suelo mediante tamizado. S i se desea determinar la

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dis t r ibuc ión por tamaño de la f racc ión bajo tamiz 0 ,08 mm, se puede obtener a t ravés de la sedimentac ión de d icha f racc ión en un l íqu ido conocido, genera lmente agua dest i lada, basándose para e l lo en la Ley de Stokes, que determina que un f lu ido de dens idad y v iscos idad determinada, esferas de un mismo mater ia l adquieren una ve loc idad de sedimentac ión proporc ional a l cuadrado de sus d iámetros. Este método se conoce como e l método de Boyoucos o de l h idrómetro.

2.5.1 .3 REFERENCIAS. LNV 1 Método para e l cuar teo de muest ras. LNV 65 Tamizado y determinac ión de la granulometr ía de los pét reos. 2 .5 .1 .4 APARATOS. Se requieren los mismos aparatos espec i f icados en LNV 65, párra fo 5. 2 .5 .1 .5 ACONDICIONAMIENTO DE LAS MUESTRAS DE ENSAYE.

Se homogeneiza cu idadosamente e l to ta l de la muest ra en estado húmedo y luego se

reduce por cuar teo según LNV 1, para obtener , cuando esté seca, una cant idad de mater ia l l igeramente super ior a lo est ipu lado en la tab la 3-1 de acuerdo a su tamaño máximo. Luego se suel ta e l f ino adher ido a l grueso, s i es necesar io con agua, y se deshacen los ter rones con los dedos. Se seca la muest ra obten ida hasta una masa constante a una temperatura de 110 + 5ºC. S i se detecta mater ia l orgánico, la muest ra debe secarse en horno a una temperatura de 60 + 5ºC. TABLA 2-1: CANTIDAD MÍNIMA DE MUESTRA SEGÚN TAMAÑO MÁXIMO.

TAMAÑO MÁXIMO mm

CANTIDAD MÍNIMA

Kg

5 0,5

25 2,0

50 4,0

80 5,0

2.5.1.6 PROCEDIMIENTO.

• Pesar toda la muestra con aproximación a 1 g y regist rar como A.

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• Separar las part ículas mayores a 80 mm, pesar las con aproximación a 1 g y registrar e l resultado como B.

• Cortar todo el mater ia l , excepto el sobretamaño, por tamiz 5 mm y determinar la masa con aproximación a 1 g de la f racción que pasó y que quedó retenida en dicho tamiz. Registrar como C y D respect ivamente.

• Tamizar e l mater ia l retenido en 5mm según procedimiento LNV 65 a t ravés de la ser ie 50, 25, 20 y 10 mm.

• Del mater ia l bajo 5 mm, tomar 500 g, vaciar cuidadosamente sobre tamiz 0,08 mm previamente protegido con tamiza 0,5 mm y lavar con agua corr iente. El mater ia l retenido en tamiz 0,08 mm se vacía en un bol y se seca hasta masa constante a 110 + 5ºC.

• Tamizar e l mater ia l preparado de acuerdo al párrafo anter ior a t ravés de la ser ie 2, 0,5 y 0,08 mm.

• Determinar la masa f inal del mater ia l retenido en cada tamiz y e l mater ia l que pasa por e l tamiza 0,08 mm, recogido en el depósi to. Regist rar como γ i con la aproximación que sea mayor entre 1 g y 0,1 % de la pesada. La suma de todos los pesos no debe di fer ir en más de 3% para el mater ia l bajo 5 mm ni en más de 0,5% para el mater ia l sobre 5 mm respecto a las masas registradas como C y D respect ivamente. En caso contrar io, se debe repet ir e l ensaye. 2.5.1.7 EXPRESIÓN DE LOS RESULTADOS

• Calcular e l porcentaje de sobretamaño, de acuerdo a la expresión:

100% ×=ABST

• Cálculo del porcentaje retenido en el tamiz i del mater ial sobre 5 mm.

100D

% ×+

=C

Ri iγ

• Cálculo del porcentaje retenido en el tamiz i del mater ia l bajo 5 mm.

( ) 100500

% ×+

×=

DCCRi iγ

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2.5.2 LIMITE LÍQUIDO (LNV 89-85) . 2 .5 .2 .1 ALCANCE Y CAMPO DE APLICACIÓN. Este método estab lece e l procedimiento para determinar e l l ími te l íqu ido de los suelos mediante e l método mecánico. En genera l , debe ap l icarse e l método mecánico, debido a que e l método puntua l es ap l icab le so lamente en cont ro l de faenas. 2 .5 .2 .2 TERMINOLOGÍA. Se ent iende por l imi te l iqu ido, como la humedad, expresada como porcenta je , de la masa de suelo seco en horno, de un suelo remoldeado en e l l ími te ent re los estados l íqu ido y p lást ico. 2 .5 .2 .3 APARATOS.

• Plato de evaporac ión: De porce lana, con un d iámetro de aprox imadamente 120 mm.

• Espátu la : Con una ho ja f lex ib le de aprox imadamente 75 mm de largo y 20 mm de ancho.

• Aparato de l ími te l íqu ido: Taza de bronce con una masa de 200 + 20 g montada en un d ispos i t ivo de apoyo f i jado a una base de p lást ico duro de una res i l ienc ia ta l que una bol i ta de acero de 8 mm de d iámetro, de jada caer l ib remente desde una a l tura de 25 cm rebote ent re un 75% y un 90%.

• Acanalador : Combinac ión de acanalador y ca l ibre, const ru ido de acuerdo con e l p lano y d imensiones de uno de los t ipos ind icados en la f igura 3 LNV 89-85.

• Recip ientes : Para la muest ra de l conten ido de humedad.

• Balanza: Con una prec is ión de 0,01 g.

• Probeta: Con una capacidad de 25 ml .

• Horno: Con los requer imientos de LNV 61. 2 .5 .2 .4 TAMAÑO DE LA MUESTRA DE ENSAYE. La muest ra de ensaye debe tener un tamaño igual o mayor que 100 g de l mater ia l que pasa por e l tamiz de 0,5 mm (ASTM Nº 40) obtenido de acuerdo con LNV 45. 2 .5 .2 .5 AJUSTE Y CONTROL DEL APARATO DE LÍMITE LÍQUIDO.

• Ajustar la a l tura de caída de la taza.

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• Veri f icar que no exista juego lateral de la taza y el pasador que la sost iene, que los torni l los se encuentren bien apretados y que el desgaste de los elementos nos sea mayor a lo dispuesto en LNV 85-89. 2.5.2.6 ACONDICIONAMIENTO DE LA MUESTRA.

• Colocar la muestra en el palto de evaporación. Agregar agua dest i lada y mezclar completamente con la espátula. Cont inuar la operación durante el t iempo y con la cant idad de agua dest i lada necesar ios para asegurar una mezcla homogénea.

• Curar la muestra durante el t iempo necesar io para que las fases l iquidad y sól ida se mezclen homogéneamente. Este plazo no debe ser menor de 24 hr para suelos de al ta plast ic idad y puede incluso supr imirse para suelos de baja plast ic idad. 2.5.2.7 MÉTODO MECÁNICO.

• Colocar e l aparto de l imite sobre una base f i rme.

• Cuando se ha mezclado suf ic iente agua para obtener una consistencia que requiera aproximadamente 15 a 20 para cerrar la ranura, tomar una porción de la mezcla l igeramente mayor a la cant idad que se someterá a ensaye.

• Colocar esta porción en la taza con la espátula, centrada sobre el punto de apoyo de la taza con la base, comprimir la y extender la mediante la espátula, evi tando incorporar burbujas de aire en la mezcla. Enrasar y n ivelar a 10 mm en el punto de máximo espesor. Reincorporar e l mater ia l excedente al palto de evaporación.

• Divid i r la pasta de suelo pasando el acanalador cuidadosamente a lo largo del d iámetro que pasa por e l e je de s imetr ía de la taza de modo que se forme una ranura c lara y bien del ineada de las dimensiones especif icadas en LNV 89-85. El acanalador de Casagrande de debe pasar manteniéndolo perpendicular a la superf ic ie inter ior de la taza. En ningún caso se debe aceptar e l desprendimiento de la pasta del fondo de la taza. Si esto ocurre se debe ret i rar todo el mater ia l y re in ic iar e l procedimiento. La formación de la ranura se debe efectuar con el mínimo de pasadas, l impiando el acanalador después de cada pasada.

• Fi jar e l contador en cero, y encender lo, contando la cant idad de golpes hasta que se c ierre la ranura en un t ramo de 10 mm.

• Reti rar aproximadamente 10 g del mater ia l que se junta en el fondo del surco. Colocar en un recip iente y registrar su humedad según LNV 61.

• Ret i rar e l mater ia l , l impiar la taza.

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• El ensaye se debe efectuar desde la condic ión más húmeda a la más seca. La pasta se bate con la espátula de modo de secar la homogéneamente hasta obtener una consistencia que requiere de 15 a 35 golpes para cerrar la ranura. 2.5.2.8 EXPRESIÓN DE RESULTADOS.

• Calcular y registrar la humedad de cada prueba de acuerdo a LNV 61.

• Construir un graf ico semi logarí tmico con la humedad como ordenada en escala ar i tmét ica y e l número de golpes como abscisa en escala logarí tmica.

• Dibujar los puntos correspondientes a los resul tados de cada una de las pruebas efectuadas y constru ir una recta que pase tan aproximadamente como sea posible de dichos puntos.

• Expresar el l ími te l íquido del suelo como la humedad correspondiente a la intersección de la curva de f lu jo con la abscisa de 25 golpes, aproximando al entero más próximo.

2.5.3 LIMITE PLÁSTICO (LNV 90-85). 2.5.3.1 ALCANCE Y CAMPO DE APLICACIÓN. Este método establece el procedimiento para determinar e l l ími te p lást ico y e l índice de plast ic idad de los suelos. Es además una adaptación de 1517/I I -78. 2.5.3.2 TERMINOLOGÍA. Límite plást ico es la humedad expresada como porcentaje de la masa de un suelo seco en horno en el l ímite entre el estado plást ico y semisól ido. 2.5.3.3 APARATOS. • Pla to de evaporac ión: De porce lana con un d iámet ro de 120 mm.

• Espátu la : Con una ho ja f lex ib le de 75 mm de la rgo y 20 mm de ancho.

• Super f i c ie de amasado: P laca de v idr io esmer i lado .

• Balanza: Con una prec is ión de 0 ,01 g .

• Probeta : Con una capac idad de 25 ml .

• Patrón de comparac ión : A lambre o p lás t i co de 3 mm de d iámet ro .

• Horno : Con los requer im ientos de LNV 61 .

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2.5.3 .4 TAMAÑO DE LA MUESTRA DE ENSAYE. Debe tener un tamaño en masa de aprox imadamente 20 g. 2.5.3 .5 ACONDICIONAMIENTO DE LA MUESTRA. S i só lo se requiere determinar e l l imi te p lás t ico, tomar la muest ra de ensaye de l mater ia l completamente homogeneizado que pasa por e l tamiz 0 ,05 mm obten ido de acuerdo con LNV 45. Colocar en e l p la to de evaporac ión y mezc lar completamente con agua dest i lada mediante la espátu la hasta que la pasta se vuelva suf ic ientemente p lást ica para moldear la como una esfera. En el caso de la rea l izac ión de los ensayos para la presente tes is , se toma la muest ra de la porc ión con la humedad f ina l de l l ími te l íqu ido. 2.5.3 .6 ENSAYE. • Tomar una porc ión de la mues t ra de ensaye acond ic ionada de aprox imadamente 1 cm 3 .

• Amasar la mues t ra en t re las manos y luego hacer la rodar con la pa lma de la mano sobre la super f i c ie de amasado con formando un c i l indro só lo con e l peso de la mano.

• Cuando e l c i l i nd ro a lcance un d iámet ro de aprox imadamente 3 mm, dob la r , amasar nuevamente y vo lver a con formar e l c i l i nd ro .

• Repet i r la operac ión has ta que e l c i l i nd ro se d isgregue a l l l egar a un d iámet ro de aprox imadamente 3mm, en t rozos de o rden de 0 ,5 a 1 cm de la rgo y no pueda ser reamasado n i recons t i tu ido .

• Reun i r las f racc iones de l c i l i ndro d isgregado y co locar las en un rec ip ien te ta rado. De terminar y reg is t rar su humedad de acuerdo con LNV 61.

• Repet i r l as e tapas 1 y 5 con dos porc iones más de la mues t ra de ensaye .

2.5.3 .7 EXPRESIÓN DE LOS RESULTADOS.

• Calcu lar e l l ími te p lást ico como e l promedio de las t res determinac iones efectuadas sobre la muest ra de ensaye. Dichas determinac iones no deben ent re s i en más de 2 puntos. Cuando no se cumpla esta condic ión se debe repet i r todo e l ensaye.

• Calcu lar e l índ ice de p last ic idad de acuerdo con:

LPLLIP −= , en que: LL es e l l ími te l íqu ido. LP es e l l ími te p lást ico. IP índ ice de p last ic idad.

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• Cuando no pueda determinarse uno de los dos l imi tes, debe informarse el índice de plast ic idad como NP.

2.5.4 PROCTOR MODIFICADO (LNV 95-85). 2.5.4.1 ALCANCE Y CAMPO DE APLICACIÓN. Este método establece el procedimiento para determinar la re lación entre la humedad y la densidad de un suelo compactado en un molde normal izado mediante un pisón de 4,5 kg en caída l ibre desde una al tura de 460 mm, con una energía específ ica de 2,67 J/cm3. En aquel los suelos que no permiten obtener una curva def in ida de relación humedad/densidad y que contengan menos de un 12% de part ículas menores que 0,08 mm, se debe determinar la densidad de acuerdo con LNV 96. 2.5.4.2 APARATOS.

• Moldes metál icos y de forma ci l índr ica: Pueden estar const i tu idos por una pieza completa o hendida por una generatr iz , o b ien por dos piezas semici l índr icas ajustables. El molde debe contar con un col lar separable de aproximadamente 60 mm de al tura. El conjunto del molde y el col lar debe estar constru ido de modo que puedan ajustarse f i rmemente a una placa base. Los moldes ut i l izados contaban con una capacidad volumétr ica de 2,035 L entre los números 1 y 14 y 2,075 L sobre el numero 15.

• Pisón metál ico: Con una cara c ircular de 50 mm de diámetro y con una masa de 4500 g. debe estar equipado con una guía tubular para controlar la a l tura de caída de 460 mm.

• Probetas graduadas: Una con 500 cm 3 de capacidad graduada a 5 cm3 y otra de 250 cm3 graduada a 5 cm3.

• Balanzas: Una con 10 Kg de capacidad y una precis ión de 5 Kg y otra de 1 Kg y una precis ión de 0,1 Kg.

• Horno: De temperatura regu lable y c irculación de aire.

• Regla de acero: De 300 mm de largo y con un canto biselado.

• Tamices: De 50, 20 y 5 mm de abertura nominal. Los tamices serán te j idos de alambre de abertura cuadrada.

• Herramientas de mezclado: Pai la de mezclado, cuchara, l lana, espátula.

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2 .5 .4 .3 EXTRACCIÓN DE MUESTRAS. Las muest ras deben ser obten idas de acuerdo con lo ind icado en las especi f icac iones técn icas correspondiente. En este caso como se ha señalado con anter ior idad, las muest ras fueron obten idas desde e l se l lo de la cal icata de explorac ión a 1 m de profundidad. 2 .5 .4 .4 PREPARACIÓN DE LAS MUESTRAS. Secar las muest ras a l a i re o en horno a una temperatura menor que 60ºC hasta que se vuelva desmenuzable. Disgregar ev i tando reduc i r e l tamaño natura l de las par t ícu las. Pasar por e l tamiz 5 mm (Nº4 ASTM). Descar tar e l mater ia l re ten ido. Es conveniente mantener e l porcenta je de mater ia l grueso (que pasa por 50 mm y se re t iene en 5 mm) de l mater ia l or ig ina l , por lo que debe determinarse e l porcenta je de mater ia l que pasa por e l tamiz de 50 mm y re ten ido en 20 mm, y luego reemplazar d icho mater ia l por una masa que pase e l tamiz de 20 mm y re ten ido en 5 mm. 2 .5 .4 .5 TAMAÑO DE LA MUESTRA DE ENSAYE. Del mater ia l preparado según 3 .5 .4 .4 , obtener una muest ra de ensaye de 18 Kg para suelos granulares y f inos. 2 .5 .4 .6 ACONDICIONAMIENTO DE LA MUESTRA DE ENSAYE. Homogeneizar e l mater ia l de la muest ra de ensaye y se separa en 3 f racc iones de l tamaño ind icado en 3.5.4 .6 . Mezc lar completamente cada f racc ión por separado con agua suf ic iente para que las humedades a lcanzadas en las t res f racc iones var íen aprox imadamente en dos puntos porcentuales ent re s i y que se d is t r ibuyan a l rededor de la humedad opt ima (wo) . Curar cada f racc ión para que las fases só l ida y l íqu ida se mezc len homogéneamente. 2 .5 .4 .7 ENSAYE.

• Colocar e l molde con su co l lar sobre una base f i rme, p lana y hor izonta l .

• Llenar e l molde con una de las f racc iones de la muest ra como s igue: a) Colocar una capa de mater ia l de aprox imadamente 1/5 de la a l tura de l molde

más e l co l lar . b) Compactar con 56 go lpes c) Repet i r 4 veces las operac iones a) y b) escar i f icando l igeramente las

super f ic ies compactadas antes de agregar una nueva capa. A l compactar la ú l t ima capa debe quedar un pequeño exceso de mater ia l por sobre e l borde de l molde.

30

• Tras compactar, ret i rar e l col lar y enrasar cuidadosamente con la regla en el borde del molde. Los agujeros resul tantes de la remoción de part ículas gruesas, deben taparse con mater ia l más f ino.

• Pesar e l molde con el suelo compactado. Restar la masa del molde determinando la masa del suelo compactado que l lena el molde (m). Registrar aproximando a 1 g.

• Determinar la masa húmeda del suelo ρh d iv id iendo la masa del suelo por la capacidad del molde.

Vm

h =ρ

• Cuando esté por colocarse la tercera capa de l lenado, tomar una muestra de humedad.

• Repet ir las operaciones de l lenado hasta que haya un decrecimiento notor io de la densidad húmeda del suelo.

• De manera de aprovechar estos resultados y procedimientos, se procedió de la misma forma descr i ta con anter ior idad, para moldes con 25 y 10 golpes por capa, para así preparar los moldes para el ensayo CBR. 2.5.4.8 EXPRESIÓN DE RESULTADOS.

• Densidad seca: Calcular la densidad seca del suelo compactado para cada determinación de acuerdo con la fórmula:

1

100+

=w

hd

ρρ , donde:

ρd= densidad seca del suelo compactado ( t /m3) . ρh= densidad húmeda del suelo compactado ( t /m3) . W= humedad promedio del suelo compactado (%).

• Relación humedad/densidad: Construir un gráf ico con la densidad seca como ordenada y la humedad como abscisa. Registrar los puntos correspondientes a cada determinación y construir una curva conectando dichos puntos.

• Expresar la humedad opt ima como la correspondiente al punto máximo de la curva.

31

• Expresar la dens idad máxima seca como la correspondiente a la humedad opt ima. 2.5.5 RAZÓN DE SOPORTE DE CALIFORNIA, ENSAYE CBR (LNV 92-85) . 2.5.5 .1 ALCANCE Y CAMPO DE APLICACIÓN. Este método de ensaye estab lece un proced imiento para determinar la razón de sopor te de suelos y agregados cuando son compactados en laborator io , con la humedad ópt ima y n ive les de compactac ión var iab les. Se ap l ica a la eva luac ión de suelos de subrasante y a lgunos mater ia les de base y sub-bases granu lares. 2.5.5 .2 APARATOS.

• Prensa de ensaye: Con una capacidad mín ima de 44 KN, equipada con un cabezal movib le que se desplace a una ve loc idad constante y s in pu lsac iones de 1,25 mm/min, para pres ionar e l p is tón de penet rac ión de la probeta.

• Molde: S imi lares a los u t i l i zados para e l ensaye Proctor Modi f icado.

• Disco espac iador : Metá l ico, c i l índr ico, con un d iámetro in terno de 150,8 mm y una a l tura de 61,4 mm

• Pisón: Que cumpla con la espec i f icado en LNV 94 ó 95.

• Cargas: Una carga metá l ica anular y var ias cargas ranuradas con una masa de 2,27 Kg cada una de 149,2 mm de d iámetro, con una per forac ión cent ra l de 54 mm.

• Pistón de penetrac ión: Metá l ico de 50 mm de d iámetro, y no menor de 100 mm de largo

• Cal ibre: Dos deformómetros, comparadores con ind icador de d ia l , con graduaciones de 0,01 mm.

• Herramientas y accesor ios: Descr i tos en 3.5 .4 .2. 2.5.5 .3 PREPARACIÓN DE PROBETAS. La preparac ión de las probetas, requiere en e l caso puntua l de esta tes is de las mismas probetas ut i l i zadas para e l ensayo proc tor modi f icado, prev ia saturac ión o per iodo de curado de estas. En suelos de a l ta p last ic idad e l per iodo de curado no debe ser in fer ior a 24 hr en tanto que para los suelos de ba ja p las t ic idad este p lazo puede ser mucho menor e inc luso en a lgunos casos supr imi rse. Anter ior a l per iodo de curado, los moldes deben cargarse con los d iscos de cargas descr i tos con anter ior idad. Se recomienda e l uso de no menos de dos cargas, de manera de s imular las condic iones de l pav imento a las que estarán expuestos los suelos.

32

Sacar e l agua dejando drenar la probeta a t ravés de las perforaciones de la placa durante 15 min. 2.5.5.4 PENETRACIÓN.

• Colocar sobre la probeta la cant idad suf ic iente de cargas para producir una sobrecarga igual a la e jerc ida por e l mater ia l de base y el pavimento. Debe cuidarse que la carga apl icada sea igual a la del período de inmersión.

• Colocar e l molde en la base de la máquina de ensayo, prensa de cbr, cal ibrar en cero las dia les y comenzar a penetrar de manera de que la velocidad de penetración sea de 1,25 mm/min.

• Anotar las lecturas de carga para en los s iguientes niveles de penetración: 0,065 – 0,125 – 0,190 – 0,250 – 0,310 – 0,375 – 0,440 – 0,500 – 0,565 – 0,625 – 0,690 – 0,750 cm. 2.5.5.5 EXPRESIÓN DE RESULTADOS.

• Curva de tensión-penetración: Calcular las tensiones de penetración en MPa y t razar la curva en un gráf ico de tensión-penetración. Para el caso part icular del ensaye real izado en el LEMCO, la lectura obtenida del d ia l debe ampl i f icarse por factor y sumársele otro, de la manera s iguiente:

15,275,98Dial Lectura(MPa)Tension +×=

Luego este valor debe ser corregido en caso de que la curva tome in ic ia lmente una forma cóncava hacia arr iba, debido a i r regular idades de la superf ic ie u otras causas. En dichos casos, e l punto cero debe corregirse t razando una recta tangente a la mayor pendiente de la curva y t rasladando su or igen al punto en que esa tangente corte a la abscisa. Empelando los valores de tensión corregidos tomados de la curva, d iv id i r estos valores por la tensión normal de 20,412 MPa, de manera de que f inalmente la tensión es:

412,2015,275,98Dial Lectura(MPa)Tension +×

=

33

Usando los datos de las t res probetas, 56, 25 y 10 go lpes, const ru i r un gráf ico razón de sopor te v /s dens idad seca de compactac ión. Para f ina l izar , se ca lcu la , para e l caso de pav imentos, e l 95% de la D.M.C.S. y se obt iene e l va lor de l %CBR para ese va lor .

2.6 RESULTADOS .

De acuerdo a la secc ión 2.4, se ha determinado la e jecuc ión de 14 ca l icatas, para

la obtenc ión de los d is t in tos va lores y prop iedades de l sue lo de fundación. Cabe señalar prev io a l muest reo, que de acuerdo a recomendaciones del

Laborator io , se rea l izó só lo un ensayo Proctor y CBR por cada ca l icata a n ive l de se l lo de la misma. As imismo, se procedió de la misma manera para la granulometr ía , de manera de c las i f icar e l sue lo de fundación. Esto es , a un metro de profundidad desde e l borde de la excavac ión. La est ra t igraf ía se rea l izó en los d is t in tos n ive les de la excavac ión de acuerdo a lo encont rado.

A cont inuac ión se presenta un cuadro resumen de los va lores obten idos. Esto es,

CBR, L ími tes de At terberg, Granulometr ía , Est ra t igraf ía , Módulo Resi l iente, ent re o t ros.

TABLA 2-2: ESTRATIGRAFÍA.

SECTOR ESTRATOS

23 cm vegeta l

20 cm granu la r

16 cm arc i l loso

5 cm arena

1

36 cm arena l imosa, compac idad ba ja

5 cm vegeta l

25 cm granu la r 2

70 l imo, compac idad med ia

12 cm vegeta l

34 granu lar

17 la ja 3

37 arena l imosa, compac idad ba ja

10 cm vegeta l 4

15 cm granu la r

7 cm vegeta l 5

93 cm granu la r y a rc i l l oso, compac idad ba ja

10 cm vegeta l 6

90 cm l imo, compac idad med ia

34

10 cm vegeta l

10 cm granu la r

20 cm arc i l la 7

60 cm l imo compac idad med ia a a l ta .

5 cm vegeta l

10 cm granu la r

20 cm la ja 8

65 cm arena arc i l l osa , compac idad a l ta

7 cm vegeta l

25 cm granu la r

8 cm arc i l la f ina

6 cm la ja

9

54 cm arena y a rc i l loso , compac idad med ia .

12 cm vegeta l

23 cm granu la r

8 cm arc i l la f ina 10

57 cm arena y a rc i l loso , compac idad med ia .

4 cm vegeta l 11

96 cm arena arc i l l osa

10 cm vegeta l

24 cm la ja 12

66 cm arena l imosa

8 cm vegeta l

18 cm arena 13

74 cm arena arc i l l osa

8 cm vegeta l

18 cm granu la r

24 cm la ja 14

50 cm arena arc i l l osa

35

TABLA 2-3: GRANULOMETRÍA PARA EL SUELO DE SUBRASANTE.

SECTOR CLASIF ICACIÓN GRANULOMÉTRICA

SEGÚN AASHTO

1 A 4

2 A 4

3 A 2-6

4 A 4

5 A 2-4

6 A 4

7 A 4

8 A 2 -4

9 A 2 -4

10 A 2 -4

11 A 2 -4

12 A 2 -4

13 A 2 -4

14 A 1-b

TABLA 2-4: D.M.C.S., CBR, MODULO RESILIENTE DE LA SUBRASANTE, LIMITES DE ATTERBERG.

SECTOR D.M.C.S.

(T/m3) CBR (%)

MÓDULO RESILIENTE

(MPa)

LÍMITE LÍQUIDO

(%)

LÍMITE PLÁSTICO

(%)

1 1.52 13 92 24 20

2 1.21 12 87 24 23

3 1.50 25 131 37 27

4 1.14 7 63 33 31

5 1.71 33 152 28 26

6 1.21 10 77 39 34

7 1.45 21 118 33 29

8 1.89 27 134 22 20

9 1.90 26 132 21 19

10 1.94 24 126 22 20

11 1.95 26 134 26 20

12 1.85 22 121 25 22

13 1.72 22 121 22 21

14 2.00 26 132 22 19

36

2.7 INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS.

Debido a las condic iones del suelo, part icularmente de los sectores estudiados, se hace necesar ia la remoción de los estratos con problemas y el re l leno con mater ia l compactado y estabi l izado según se indica en las Especif icaciones Técnicas de la presente tesis. Esto para dar la capacidad de soporte adecuada a las capas de base y subbase de manera de no sufr i r modif icaciones sustant ivas con el t ranscurso de los años.

2.7.1 REPARACIONES.

El método de reparación consiste básicamente en la colocación de geotext i les, según las recomendaciones del Manual de Carreteras, Volumen 5, en los sectores en que los valores de CBR no cumplan con el mínimo requer ido para el d iseño de pavimentos o bien, los resul tados obtenidos de la granulometr ía estén fuera de la c lasi f icación para fundación de pavimentos descr i tas en 3.3, o como método al ternat ivo pueden también removerse el terreno que no cumpla los requer imientos y reemplazar los por un suelo adecuado, compactado y estabi l izado, mezcla de suelo natural y mater ia l chancado, que cumpla con las c lasi f icac iones antes mencionadas. Se recomienda cualquiera de los dos métodos indist intamente.

Para conocimiento general , la te la geotext i l , en caso de ser necesar ia la reparación mediante esta solución, deberá colocarse sobre la superf ic ie previamente emparejada, compactada s i e l lo es posible, y l ibre de elementos punzantes y cortantes. El geotext i l deberá colocarse cuidadosamente s in arrugas o pl iegues. A di ferencia de los suelos, las te las geotext i les t iene la propiedad de desarrol lar resistencia a la t racción, permit iendo disminuir las tensiones en el pavimento. Mientras mayor es el módulo secante, que es la fuerza necesar ia para lograr una deformación del 5% en el ensayo de t racción (según ensayo ASTM D 4632), mayor es la ef ic iencia del geotext i l . Adic ionalmente, la te la actúa como un separador en la inter fase, evi tando la inf i l t ración de suelo f ino.

Ex is te una ampl ia var iedad de antecedentes sobre estud ios e invest igac iones rea l izadas en e l exter ior para estab lecer las bondades que impl ica e l uso de estos e lementos para sa lvar suelos de ba ja capacidad de sopor te . S in embargo, muchas de estas invest igac iones han s ido rea l izadas por los prop ios fabr icantes de l producto, de manera que la independencia de los resu l tados a veces se presta a a lgunas dudas. En e l país , las te las geotext i les se han usado ampl iamente, en genera l , con buenos resu l tados; as imismo, se han

37

real izado a lgunas medic iones que t ienden a conf i rmar los resu l tados de las invest igac iones externas.

El aspecto más importante a def in i r , puesto que inf luye en las ventajas que tendría el uso de estos elementos para cruzar áreas de baja capacidad de soporte, es cuant i f icar cuanto se incrementa la capacidad de soporte de un suelo al colocar la te la geotext i l . Las invest igaciones externas señalan que el soporte, expresado en términos del CBR, s igni f icaría incrementar e l CBR del suelo reforzado entre 3 y 5 puntos porcentuales. El lo s igni f ica que si se refuerza un suelo CBR = 1% con geotext i l , equivale a disponer para los efectos de diseño, de un suelo con CBR entre 4 y 6%.

Para reparar los sectores, deben estos pr imero ident i f icarse. Para esto se presenta a cont inuación, en la tabla 2-5, un resumen de los sectores con cal idades def ic ientes y a su costado el método de reparación a ut i l izar . Debe tomarse en cuenta que s i la reparación es pequeña, basta con la colocación de geotext i les, pero s i la cal idad dista mucho del mínimo requer ido, se procederá a remover las capas y se real izará un rel leno estructural , compactado y con un CBR de 80% para la base y 40% para la subbase. Para el lo, a l igual que en las tablas anter iores, se detal lará el método de reparación, optat ivo, para cada estrato, bajo la rasante proyectada. Esto es, para las capas de base y subbase. Aun cuando se consul ta la remoción de mater ia l y su reemplazo por una mezcla homogénea de suelo natural mezclado con mater ia l chancado para dar una capacidad de soporte mayor, los valores de CBR anter iormente expuestos en la tabla 3-3, permiten obviar este t ipo de solución, debido a que según se expondrá en el capi tu lo VI , los espesores para cada de pavimento son perfectamente soportados, pese a la def ic iente cal idad del suelo de subrasante. Como conclusión a las reparaciones, se aconseja no remover al mater ia l de la subrasante y s implemente real izar una adecuada compactación tanto para el terreno de base como de sub-base con mater ia l granular con un CBR de 80 y 40% como mínimo, respect ivamente.

38

TABLA 2-5: SECTORES CON CALIDADES DEFICIENTES Y MÉTODO DE REPARACIÓN.

SECTOR REPARACIÓN

1 Remoción de mater ia l . Reemplazo por una mezcla de suelo

natural y mater ia l chancado

2 Remoción de mater ia l . Reemplazo por una mezcla de suelo

natural y mater ia l chancado

3 Sin reparación.

4 Remoción de mater ia l . Reemplazo por una mezcla de suelo

natural y mater ia l chancado

5 Sin reparación.

6 Remoción de mater ia l . Reemplazo por una mezcla de suelo

natural y mater ia l chancado

7 Remoción de mater ia l . Reemplazo por una mezcla de suelo

natural y mater ia l chancado

8 Sin reparación.

9 Sin reparación.

10 Sin reparación.

11 Sin reparación.

12 Sin reparación.

13 Sin reparación.

14 Sin reparación.

39

CAPITULO III MEMORIA DE CÁLCULO

3.1 CONSIDERACIONES PARA EL CÁLCULO.

• Se diseñará, según la clasificación del Manual de Carreteras, como para una vía colectora, basado en el porcentaje de vehículos pesados que transitan según tabla 3-4, velocidad de diseño de 70 Km/hr, ancho de pista y de bermas.

• Como número total de vehículos pesados durante la vida de diseño se considerará 4*106 EE.

• Como índice de serviciabilidad inicial, Pt, se tiene 4,2, indistintamente del tramo que se calcule. Asimismo, como índice se serviciabilidad final, P0, se tendrá 2,0.

• La vida útil de la vía será de 20 años.

• Se escogerá un nivel de confiabilidad R del 60%. Para esto los valores de –Zr y So serán 0,253 y 0,45 respectivamente, con lo que Fr = 1,30.

• Se procederá a asfaltar con una mezcla en planta y en caliente del tipo CA 60-80 de dimensiones a determinar, según 3.3.

• La ciclo-vía se revestirá la carpeta con un Doble Tratamiento Superficial, cuyas dimensiones se especifican en el perfil tipo de la figura 3-1.

• La berma estará compuesta por la misma mezcla diseñada para la ciclo-vía y tendrán un ancho de 1,5 m.

• Se contempla la implementación de paraderos para locomoción colectiva a los costados del camino, separados aproximadamente a 1 Km de distancia o en los sectores donde sea posible implementarlos, tomando en consideración las requerimientos de seguridad y visibilidad.

• Serán válidas todas las Especificaciones Técnicas descritas en la presente tesis, además de las descritas en el Manual de Carreteras, volumen nº 5.

3.2 PERFILES TIPO.

Dentro de la gama de posibilidades que existen en el Manual de Carreteras y el Código de Normas del MINVU, debe escogerse, por supuesto, el tipo de perfil que más se acomode a las necesidades de diseño.

40

Es por esto que, previa consulta al SERVIU Provincial, se ha optado por el perfil que se muestra a continuación, que cumple por cierto con el ancho de calzada necesario, además de incluir la posibilidad de la ciclo-vía.

Además es relevante y necesario destacar que, aun cuando en un principio el proyecto

pretendía extenderse hasta el sector conocido como playa grande, sólo se podrá extender hasta el muelle de Niebla, puesto que el ancho de la plataforma es demasiado grande y no es posible implementarlo en el tramo comprendido entre el muelle y la playa grande, debido principalmente a la cantidad de casas al costado del camino y que sería necesario entrar en un terreno legal, para proceder a la expropiación de la franja que sea necesaria para cumplir con el ancho proyectado, cosa que por sólo tratarse de una tesis y no del proyecto final no se considerará.

Fig. 3-1: Perfil tipo.

Fig. 3-1 a: Perfil tipo con solera

Fig. 3-1 b: Perfil tipo sin solera

41

Las dimensiones de los espesores sirven sólo como referencia, pues los espesores reales serán calculados a continuación, en la sección 3.3.2, así como el revestimiento de la berma y ciclo-vía

3.3 MEMORIA DE CÁLCULO.

3.3.1 ECUACIONES DE DISEÑO.

Para la realización del cálculo serán válidas las ecuaciones que a continuación se detallan, obtenidas desde el Manual de Carreteras, Volumen 3, sección 3.604, “Diseño de Pavimentos Nuevos”.

ECUACIONES BÁSICAS DE DISEÑO.

β/1

32,2)40,16(36,9

5,110)4,25( 0

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

−

−×××+= ×+−

f

fiR

SZr

ppp

MNEEE

19,5

4,2581,9740,0 ⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

+=NE

β

33322211 mhamhahaNE ××+××+×=

ÍNDICES DE SERVICIABILIDAD.

Índice de servic iabi l idad in ic ia l : 4,2 Índice de servic iabi l idad f inal: 2,0 VALORES ESTADÍSTICOS SEGÚN EJES EQUIVALENTES.

EE : 4*106 (<5*106) . CONFIABILIDAD (R) : 60%. ZR : -0.253. S0 : 0,45.

42

OBTENCIÓN DEL MODULO RESILIENTE A PARTIR DEL VALOR DEL CBR.

64,06,17)( CBRMPaM R ×= , para CBR < 12%

55,01,22)( CBRMPaM R ×= , para 12% ≤ CBR < 80%

COEFICIENTES DE DRENAJE.

Cal idad del drenaje: buena. Coef ic ientes de drenaje para precipi taciones mayores a 1500 mm: Base permeable: 1,40-1,35 Base f inos hasta 10% Subrasante granular ( f inos <10%): 1,25-1,15 Subrasante f inos ( f inos <10%): 1,15 Base con más de 10% f inos Subrasante granular ( f inos >10%): 1,00-0,80 Subrasante f inos ( f inos >10%): 0,80-0,60

COEFICIENTES ESTRUCTURALES.

Subbase Granular CBR = 40%: 0,12

Base Granular CBR = 80%: 0,13

Concreto Asfál t ico, Capa Intermedia: 0,41

Concreto Asfál t ico de Superf ic ie: 0,43

ESPESORES MÍNIMOS DE CAPAS.

Capa asfál t ica sobre base granular , mín. 60 mm.

Cada capa asfál t ica indiv idual , mín 50 mm.

Capa superf ic ia l más la intermedia, máx 150 mm.

Capa granular no t ratada, mín. 120 mm.

Espesor total de capas granulares, máx. 500 mm.

43

3.3.2 MEMORIA.

De acuerdo a los datos obtenidos en el Capítulo II, Mecánica de Suelos, se procede a continuación, a mostrar con detalle la Memoria de Cálculo Estructural para el camino que une la ciudad de Valdivia con la localidad de Niebla. Debe ser de conocimiento, que el diseño está basado exclusivamente en los parámetros y valores obtenidos por los ensayes, realizados en el Laboratorio de Ensaye de Materiales de Construcción, LEMCO, de la Universidad Austral de Chile, y que por lo demás han sido hechos en su totalidad por quien suscribe y cuentan con la supervisión de los laboratoristas Rodrigo Torres y Marcelo Uribe y de Alfonso Banda como encargado del Diagnóstico de Calidad. Además, el diseño de los espesores de capas se ha realizado tomando en consideración el valor más desfavorable del CBR, sabiendo que si los espesores de capa para este valor cumplen con los parámetros requeridos, cualquier otro superior lo hará. De esta manera y tomando en cuenta las disposiciones tanto del Manual de Carreteras como del Código de Normas y Especificaciones Técnicas del MINVU, se detallan a continuación las cálculos realizados.

55

VALORES CARACTERISTICOS DE DISEÑO

TRAMO R % So Zr Fr Pt Po CBR

SubRas Mr (Mpa)

a1 Carpeta asfáltica

a1 Base asfáltica

a2 base granular

a3 s-b granular

m2 base

granular m3 s-b

granular 1 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 13 92 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 2 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 12 87 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 3 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 25 131 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 4 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 7 63 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 5 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 33 166 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 6 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 10 77 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 7 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 21 118 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 8 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 27 134 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 9 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 26 132 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1

10 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 24 126 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 11 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 26 134 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 12 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 22 121 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 13 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 22 121 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1 14 60 0.45 -0.253 1.30 2.0 4.2 26 132 0.43 0.41 0.13 0.12 1.2 1

ai= coeficiente estructurales MR: 17,6*CBR0,64, si CBR < 12% mi= coeficientes de drenaje 22,1*CBR0,55, si 12% < CBR < 80%

56

NUMEROS ESTRUCTURALES, ALTURAS MINIMAS Y DE DISEÑO

TRAMO NE1 NE2 NE3 h1 Carpeta

asfáltica h1 Base asfáltica

h2 base granular

h3 s-b granular

h1* Carpeta asfáltica

h1* Base Asfáltica h2* h3* H TOTAL NE1* NE2* NE3* NE* NE

1 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 2 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 3 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 4 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 5 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 6 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 7 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 8 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 9 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22

10 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 11 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 12 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 13 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 14 46.10 18.72 14.40 50 60 120 120 60 60 120 120 360 50.40 18.72 14.40 83.52 79.22 1.- ai, mi, hi, NEi son los valores minimos recomendados

2.- hi*, NEi* indica que son los valores actualmente usados.

3,- Alturas en mm. VERIFICACIONES NUMEROS ESTRUCTURALES Y EJES EQUIVALENTES

57

TRAMO NE* NE NE* > NE EE EE* EE* > EE 1 83.52 79.22 OK 4.00E+06 1.77E+07 OK 2 83.52 79.22 OK 4.00E+06 1.53E+07 OK 3 83.52 79.22 OK 4.00E+06 3.99E+07 OK 4 83.52 79.22 OK 4.00E+06 7.23E+06 OK 5 83.52 79.22 OK 4.00E+06 6.91E+07 OK 6 83.52 79.22 OK 4.00E+06 1.16E+07 OK 7 83.52 79.22 OK 4.00E+06 3.11E+07 OK 8 83.52 79.22 OK 4.00E+06 4.25E+07 OK 9 83.52 79.22 OK 4.00E+06 4.10E+07 OK

10 83.52 79.22 OK 4.00E+06 3.65E+07 OK 11 83.52 79.22 OK 4.00E+06 4.20E+07 OK 12 83.52 79.22 OK 4.00E+06 3.30E+07 OK 13 83.52 79.22 OK 4.00E+06 3.32E+07 OK 14 83.52 79.22 OK 4.00E+06 4.10E+07 OK NE= número estructural mínimo requerido NE*= número estructural de diseño.

55

3.4 ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO Y OBRAS DE ARTE.

3.4.1 ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO.

El diseño de los elementos de confinamiento, tendrá por objetivo fundamental, evitar que los vehículos invadan el espacio destinado al tránsito de peatones o, en el caso de esta tesis, el tránsito de bicicletas. Sin embargo, hay dos objetivos más importantes aun:

• Servir de contención lateral del pavimento e impedir posibles desplazamiento laterales.

• Permitir la formación de una cuneta lo suficientemente ancha, para permitir la adecuada captación de aguas lluvia.

En el diseño de pavimentos de asfalto mezclados en planta y en caliente, utilizaremos como

medio de confinamiento soleras y solerillas de hormigón vibrado prefabricado.

3.4.1.1 SOLERAS.

La base del terreno de fundación se obtendrá excavando una zanja en el terreno natural o en la sub-base granular compactada.

La excavación tendrá un ancho mínimo de 35 cms, para las soleras tipo A, escogidas para la

realización de este proyecto. La profundidad será la necesaria para permitir que la altura desde el borde del pavimento adyacente a la solera sea de 15 cms.

Para su colocación, deberá humedecerse ligeramente la excavación y colocar sobre ella una

capa de hormigón de 170 Kg de cemento/m3 y 10 cms de espesor como mínimo, colocando la solera en el hormigón aun fresco y alineada según la dirección del eje de la calzada.

Deberán verificarse los niveles y pendientes, tomando en consideración que la arista formada

por la intersección de la cara inclinada y la cara vertical, debe coincidir con el borde superior de la calzada. Será colocadas con una separación máxima entre si de 5 mm, y el espacio entre ellas deberá

ser rellenado con un mortero de junta de proporción 1:4 en peso. Teniendo en cuenta que existen varios tipos de soleras, a pesar de que se ha optado por el tipo

A, se muestran a continuación los requisitos geométricos y dimensionales de éstas.

56

TABLA 3-1: DIMENSIONES DE LAS SOLERAS.

TIPO DE SOLERA DIMENSIONES (mm)

A B C

TOLERANCIA (mm)

Longitud a 900-100010 500 500 3

Altura h 300 250 250 2

Base b 160 120 100 2

Ancho superior c 120 80 80 2

Rebaje triangular d 40 40 20 2

e 150 150 120 2

Fig. 3-2: Dimensiones de las soleras.

3.4.1.2 SOLERILLAS.

En esta sección se hará referencia a las especificaciones para solerillas de hormigón prefabricado, que serán utilizadas como elemento de confinamiento para la ciclo-vía11.

Entonces, diremos que la base de fundación se obtendrá excavando una zanja en el terreno

natural o sub-base compactada. La excavación tendrá un ancho mínimo de 25 cm y la profundidad necesaria para que el extremo superior de la solerilla quede a 5 cm sobre el nivel de la carpeta de la ciclo-vía. Además se deberá humedecer ligeramente la excavación y colocar sobre ella una capa de hormigón de 170 Kg de cemento/m3 y de 7 cm de espesor como mínimo.

10 To leranc ia de + / - 5 mm. 11 Se recomienda uso de so le r i l l a T ipo C

c

d

a

b

eh

57

Serán colocadas sobre el hormigón aun húmedo, manteniendo una separación no superior a 5

mm entre las juntas. Éstas a su vez, deberán ser rellenadas con un mortero de junta de proporción 1:4 en peso (cemento:arena), así como el respaldo de las mismas. TABLA 3-2: DIMENSIONES DE LAS SOLERILLAS.

TIPO DE SOLERILLA DIMENSIONES (mm)

A B C TOLERANCIA (mm)

Longitud a 1000 - 500 1000 - 500 1000 - 500 5

3

Ancho base b 75 60 60 2

Altura c 200 200 200 2

Ancho superior d 60 45 50 2

Rebaje triangular e --- 15 --- 1

Fig. 3-3: Dimensiones de las solerillas.

d d

e c (TIPO A) c (TIPO B) b b

d c (TIPO C) b

58

3.4.2 OBRAS DE ARTE. 3.4.2.1 EVACUACIÓN DE AGUAS LLUVIA.

En general, todas las vías urbanas se ven afectadas de una u otra manera por la acción de aguas de distinto origen, lo que exige disponer de los medios necesarios para poder evacuarlos.

En le presente sección se hará referencia a estas distintas obras, para finalmente seleccionar

lo que más se adecue a la ejecución del proyecto, de acuerdo a las condiciones topográficas del camino. Obras de drenaje superficial.

Tienen por objeto captar las aguas provenientes de precipitaciones o derrames de cualquier naturaleza, que lleguen hasta la superficie del pavimento.

El efecto desfavorable de este tipo de aguas, se manifiesta bajo tres aspectos fundamentales: a. Deterioro del pavimento. b. Incremento en el número de accidentes. c. Disminución de la capacidad de la vía. Para evitar tales efectos desfavorables, se deberá estudiar la solución más adecuada para una rápida evacuación de las aguas desde la superficie el pavimento, ya sea mediante la disposición de pendientes transversales adecuadas en la calzada, disposición de una pendiente longitudinal que permita un escurrimiento fácil e impida empozamientos, o bien proveer sistemas adecuados de captación y conducción de las aguas lluvia tales como sumideros, cámaras, pozos absorbentes y/o colectores.

Obras de subdrenaje. Las aguas subterráneas pueden escurrir libremente por gravedad o bien ser del tipo de humedad capilar. Para el primer caso es relativamente simple interceptarlas disponiendo de elementos de drenaje adecuados. Para el segundo caso, el material de la base y sub-base, deben cumplir ciertas condiciones que impidan el movimiento capilar. Resulta fundamental, por cierto, que la carpeta de rodado sea impermeable, puesto que el efecto de las aguas subterráneas puede verse acrecentado por aguas que se filtran desde la superficie del pavimento o zonas adyacentes.

59

Obras de canalización.

Se clasifican en dos grupos, de acuerdo al régimen hidráulico imperante. Pueden ser de

“corriente abierta” o “corriente cerrada”. En el primer grupo se incluyen obras como canaletas, canoas, canales revestidos, alcantarillas

y acueductos, mientras que en el segundo, sifones y tuberías. Además se puede diferenciar también entre obras de canalización longitudinales, cuyo trazado

es paralelo al eje de la vía y obras de canalización transversales, cuyo eje es normal o aproximadamente normal a dicho eje.

Entre estos tres tipos de obras definidos anteriormente, se ha decidido optar por una

combinación del primero y tercero. Esto debido a la gran existencia de curvas verticales en el trayecto, haciendo posible la evacuación de las aguas por gravedad hacia los sitios más bajos de dicha curva, disponiendo captadores en estos lugares, que conducirían eventualmente las aguas bajo la superficie del pavimento hacia el lado del río por medio de ductos o tubos de media caña dispuestos para este efecto y para evitar la formación de pozos se han dispuesto pendientes lo suficientemente grandes, 3% en la calzada y en la berma, para evacuar las aguas hacia los costados y así hacerlas escurrir hacia dichos sitios bajos.

Las especificaciones para los tubos se encuentran en el anexo B (láminas y perfiles tipo). Como el perfil que se ha adoptado y el mismo ancho de la plataforma son mayores a los que

se encuentran actualmente en uso, debe también considerarse el mejoramiento o ampliación de las obras de alcantarillado. Para este efecto, sólo se realizará la extensión de la red ya existente, de manera que se mantenga la misma disposición actual.

3.5 ESTUDIO DE CICLO-VÍAS. 3.5.1 DEFINICIONES Y GENERALIDADES.

Las ciclopistas son ciclo-vías en las cuales las pistas para biciclos están segregadas del resto

de las demás pistas de circulación, sean éstas normales o exclusivas para buses, y también de las bandas peatonales, mediante separadores o mediante bandas verdes en el caso de estar dichas pistas en la acera.

60

Las ciclo-bandas son pistas para biciclos que están separadas de las unidades adyacentes

para circulación vehicular o peatonal sólo mediante demarcación. Debe preferirse el esquema de una ciclo-vía bidireccional a cada lado de la plataforma vial o

una a cada lado si esta plataforma es muy ancha, a ciclo-vías unidireccionales a ambos lados, puesto que estas últimas tienden a ser usadas en ambos sentidos.

Los arcos que contienen ciclo-vías pueden ser compuestos de muchísimas maneras, por lo

que en los literales que siguen se mostrará familias de casos de ciclopistas y ciclo-bandas unidireccionales y bidireccionales, reiterándose en cada caso la manera en que se derivan otras composiciones pertenecientes a cada familia.

Las variables principales que determinan los casos particulares al interior de cada caso general

son la cantidad de vías y pistas de la plataforma vial; su posición transversal dentro de la sección de dicha plataforma, y su posición vertical, ya que una ciclo-vía puede disponerse a la altura de la calzada o de la acera.

Otras variables secundarias que multiplican la variedad posible de arcos con ciclo-vías son los

tipos de separadores (bandejón o solerón) que las segregan; los elementos que confinan sus superficies dentro de la acera (solerilla, tabla, baldosas, etc.), y las características de sus firmes en relación a la geometría, ya que éstos pueden ser construidos por completo según sección tipo calculada para asentarse sobre terreno natural, o aprovechando total o parcialmente firmes existentes.

• Ciclopistas Bidireccionales. En la figura 3-4 se muestran las características de las ciclopistas bidireccionales. En dicha figura se aprecia una ciclopista bidireccional situada a un lado de una calzada, en

este caso única, y segregada de ésta mediante separador. Las variaciones dentro de esta familia dependen del lado de la plataforma que la ciclo-vía se encuentre, de la composición de las calzadas para vehículos motorizados y de las variables secundarias.

Como se dijo, este esquema se justifica si las calzadas para vehículos motorizados son

numerosas o muy anchas. Las variaciones dentro de esta familia dependen de la composición de las calzadas para vehículos motorizados y de las variables secundarias.

61

Fig. 3-4: Ciclopistas bidireccionales.

3.5.2 NECESIDAD DE CICLO-VÍA.

Siendo el objetivo de esta tesis el mejoramiento y la estandarización del camino que une Valdivia y Niebla, se ha pensado que sería conveniente dado el flujo vehicular y de ciclistas a la vez, dar una mayor seguridad a estos últimos, construyendo una vía especial para facilitar su desplazamiento, evitar posibles accidentes y hacer el viaje tanto para vehículos particulares y/o de transporte y los mismos ciclistas, más placentero.

Es por esto, que se piensa crear una ciclo-vía en toda la extensión del camino, de modo de

facilitar el desplazamiento y ponerse a la altura de otras ciudades turísticas que ya cuentan con vías especiales para ciclistas, para así poder competir mano a mano contra aquellas que tienen tanto o mayor importancia turística que Valdivia.

Para tener un conocimiento más acabado sobre el significado de una ciclo-vía, el Manual de

Carreteras las define como pistas auxiliares destinadas a las personas que se desplazan en bicicleta, cuya seguridad peligra cuando lo hacen empleando la calzada o las bermas de ancho normal.

Se podrán consultar ciclo-vías en Caminos Colectores y Locales con Vp ≤ 70 km/h, en aquellos

tramos que presenten un flujo superior a 2 ciclistas por minuto, en ambos sentidos, en períodos continuados de 15 minutos de duración, determinado dentro la hora posterior al término de las faenas agrícolas, agroindustriales o industriales características del sector. La ciclo-vía se construirá en uno de los costados de la ruta ampliando la plataforma a partir del término del SAP (Sobreancho de Plataforma) que le corresponde al camino sin considerar ciclo-vía.

623

3.5.3 CONSIDERACIONES Y ESPECIFICACIONES PARA EL DISEÑO DE LA CICLO-VÍA.

Dentro de las consideraciones especiales que deben seguirse para el diseño de los elementos

de la ciclo-vía, deben señalarse, primeramente, los elementos de seguridad que deben formar parte de esta.

Estos factores, están referidos a la manera de cómo se demarcará la vía, como ésta se

separará del camino principal y en general, qué tan seguro será para los ciclistas y automovilistas. Debido a lo anterior, entonces, se diseñará una ciclo-vía lo suficientemente ancha para permitir

el tránsito de dos ciclistas a la vez, sin que ninguno de estos deba correr peligro producto del tránsito de vehículos por el costado. Para esto, se han estudiado las distintas posibilidades obtenidas desde el SERVIU y MOPTT.12

Para el diseño geométrico de la ciclo-vía, según lo anterior, de acuerdo a los perfiles obtenidos

desde la base de las entidades ya mencionadas, se ha determinado que el perfil transversal debe ser de 1,5 m de ancho, con una pendiente de 3% y debe estar revestida de una capa de tratamiento simple y una capa superior de Slurry Seal o Lechada Asfáltica de 3 cm de espesor. De manera de aprovechar la capa de protección de la berma se realizará el revestimiento con dicha mezcla de manera de optimizar los recursos y el tiempo, obviando la especificación anterior.

Debido a las características geométricas del camino, la ciclo-vía tendrá una extensión de 12,6

Km., al igual que el tramo total de la repavimentación. Esto al igual que en el caso anterior, porque el ancho de la plataforma total, es impracticable por las razones descritas con anterioridad.

Mención aparte debe hacerse para el movimiento de tierras necesario para la ejecución de esta

ciclo-vía, pues es necesario mover aproximadamente 96.000 m3 de tierra, considerando el terraplén de la ciclo-vía como de 1,5 m de ancho, un promedio de 3 m de altura, pese a que en sectores se debe mover sólo 1 ó 2 m, pero en otros hasta 4 m, y un largo total de 12.600 m (12,6 Km).

Como elementos de confinamiento se ha determinado el uso de solerillas tipo C, cuyas

especificaciones y dimensiones ya han sido descritas en 3.4.1.2.

12 E l per f i l t ransversa l de la c ic lo -v ía se ad junta en los anexos

63

CAPITULO IV PRESUPUESTO ESTIMATIVO

4.1 CUADROS DE OBRAS Y PRESUPUESTO. Toda obra o proyecto que se precie de tal, debe incluir al menos un presupuesto estimativo. Se dice sólo estimativo porque eventualmente estudios posteriores a la ejecución de esta tesis podrían modificar en algo lo aquí dispuesto. Es por esto que para finalizar, se detallan a continuación los elementos más importantes que forman parte del presupuesto estimativo del mejoramiento y estandarización del camino Valdivia-Niebla. Se han considerado para tal efecto, un cuadro con los gastos generales considerando como plazo del contrato 10 meses, análisis de costos unitarios, valores típicos para obras de pavimentación, todo en base a documentos de la Dirección de Estudios de Vialidad, para luego con todos estos datos crear un presupuesto estimativo del proyecto. TABLA 4-1: CALCULO DE GASTOS GENERALES Y PRESUPUESTO13.

Item Descripción Unidad Cantidad P. Unitario Meses Subtotal Total 1 Administración 20.637.500

Administrativo mes 1 180.000 10 1.800.000 Alumno en Práctica mes 1 100.000 2 200.000 Ayudante Laboratorista mes 1 200.000 3 600.000 Bodeguero mes 1 120.000 10 1.200.000 Capataces (1) mes 1 200.000 10 2.000.000 Finiquitos gl 1 562.500 1 562.500 Jefe de Obras mes 1 350.000 10 3.500.000 Laboratorista mes 0 400.000 5 0 Prevensionista mes 1 125.000 3 375.000 Profesional Residente mes 1 800.000 10 8.000.000

Rondín (2, guardia y goma) mes 1 120.000 10 1.200.000

Topógrafo mes 1 300.000 4 1.200.000 2 Boletas y Seguros 7.901.700

Boletas de Garantía gl 1 7.601.700 1 7.601.700 Interes bancario % 0,055 0 1 0

Seguro Daños a Terceros mes 1 60.000 5 300.000

13 Deta l le en tab la 4 -3 .

64

3 Consumo de Instalaciones 360.000 Agua mes 1 5.000 10 50.000 Luz mes 1 5.000 10 50.000 Gas mes 0 6.000 10 0 Teléfono Fijo mes 0 20.000 10 0 Celulares mes 0 15.000 10 0 Radio mes 1 15.000 10 150.000 Insumos Oficina mes 0 10.000 10 0 Computador Residente mes 0 40.000 10 0

Gastos de Representación mes 1 10.000 10 100.000

Fotografías mes 1 5.000 2 10.000 4 Equipo Menor 1.200.000

Soldadora gl 1 50.000 10 500.000 Equipo Oxígeno gl 1 30.000 10 300.000 Bombas gl 0 20.000 2 0 Elementos de Seguridad gl 8 50.000 1 400.000

5 Implementaciones 2.410.000 Oficina Empresa gl 1 50.000 5 250.000 Oficina Inspector gl 0 50.000 1 0 Laboratorio gl 0 100.000 10 0 Sala de Curado gl 1 200.000 10 2.000.000 Topografía (Taquímetro) gl 1 40.000 1 40.000 Topografía (Nivel) gl 1 40.000 3 120.000 Ensayos a Terceros un 0 40.000 2 0

6 Instalaciones 600.000 Arriendo Sitio mes 0 40.000 10 0 Oficina Empresa gl 0 400.000 1 0 Oficina Inspector Fiscal gl 0 400.000 1 0 Laboratorio con Oficina gl 0 500.000 1 0 Bodega gl 1 100.000 1 100.000 Sala de Curado gl 1 500.000 1 500.000

7 Movilización y Fletes 5.060.000 Vehículo Residente mes 1 200.000 10 2.000.000 Vehículo Jefe de Obras mes 0 250.000 10 0 Vehículo Laboratorista mes 0 250.000 10 0 Vehículo Topógrafo mes 0 250.000 10 0 Camión de Servicio mes 0 350.000 10 0

Flete Maquinaria (TTE Maq. A la Obra) gl 0 500.000 1 0

Flete Extra (Imprevisto) mes 1 300.000 10 3.000.000 Visita a Obra mes 1 30.000 2 60.000

8 Pensiones y Colaciones 4.410.000 Pensión Residente mes 1 70.000 10 700.000 Pensión Jefe de Obras mes 1 70.000 10 700.000 Pensión Laboratorista mes 1 70.000 10 700.000 Pensión Ayudante mes 0 70.000 10 0 Pensión Administrativo mes 1 70.000 10 700.000

65

Pensión Bodeguero mes 1 70.000 10 700.000

Pensión Alumno en Práctica mes 0 70.000 10 0

Pensión Topógrafo mes 1 70.000 3 210.000 Pensión Capataces mes 1 70.000 10 700.000 Pensiones Operadores mes 0 70.000 10 0 Colaciones mes 0 2.000 10 0

9 Señalización 900.000

Letrero de Obra Provisoria gl 1 250.000 1 250.000

Letrero de Obra Definitivo gl 0 400.000 1 0

Control de Tránsito (Paletera) mes 0 120.000 4 0

Mantención de Tránsito (Motoniveladora) mes 1 50.000 10 500.000

Implementación del Control de Tránsito gl 1 150.000 1 150.000

10 Varios 160.035.799 Oficina Central mes 0 5.000.000 1 0 Imprevistos gl 0 80.017.899 1 0 Utilidades gl 1 160.035.799 1 160.035.799

TOTAL GASTOS GENERALES

203.514.999

TABLA 4-2: ANÁLISIS DE COSTOS UNITARIOS14.

LIMPIEZA DE FAJA 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total SubTotal 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Camión Plano hr 0,03 2.710 81 SubTotal 81 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornalero h/d 0,02 5.000 100 SubTotal 100

Total Costo

Directo 181 G.G. Y Utilidades 12% 22 Total Neto 203

TERRAPLENES 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Mat.Terraplen m3 1 700 700 Der.a Pozo m3 1 350 350 SubTotal 1.050 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Rodillo hr 0,01 14.000 140 Motoniveladora hr 0,01 18.000 180 Camión Algibe hr 0,01 2.300 23 Transporte (DMT) m3 30 80 2.400 SubTotal 2.743 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornalero h/d 0,02 5.000 100 SubTotal 100

Total Costo

Directo 3.893 G.G. Y Utilidades 12% 471 Total Neto 4.364

CONFECCION DE FOSOS Y/O CONTRAFOSOS 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total SubTotal 0 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Camión Tolva hr. 0,05 3.800 190 Retroexcavadora hr. 0,05 14.000 700 SubTotal 890 3.- Mano de Obra

14 Los va lores aqu í seña lados inc luyen Leyes Soc ia les de los t raba jadores.

Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal día 0,03 5.000 150 SubTotal 150

Total Costo

Directo 1.040 G.G. Y Utilidades 12% 126 Total Neto 1.166

EXCAVACION EN T.C.N. 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total SubTotal 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Excavadora hr 0,04 18.000 720 Camión Tolva hr 0,2 4.375 875 SubTotal 1.595 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornalero h/d 0,02 5.000 100

SubTotal 100

Total Costo

Directo 1695 G.G. Y Utilidades 12% 205 Total Neto 1900

REMOCION DE PAVIMENTO ASFALTICO (m2) 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Varios gl 1 50 50 SubTotal 50 2.- Maquinarias y Herramientas

Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Excavadora hr 0,007 18.000 126 Camión Tolva hr 0,007 4.375 31 Motoniveladora hr 0,0033 18.000 59 SubTotal 216 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornalero h/d 0,02 5.000 100 Capataz h/d 0,02 8333 167

SubTotal 267

Total Costo

Directo 533 G.G. Y Utilidades 12% 65 Total Neto 598

REMOCION DE OBRAS DE DRENAJE SUPERFICIAL 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Varios gl 1 50 50 SubTotal 50

2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Retroexcavadora hr 0,008 14.000 112 Camión Tolva hr 0,008 4.375 35 SubTotal 147 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornalero h/d 0,05 5.000 250 Capataz h/d 0,05 8333 417

SubTotal 667

Total Costo

Directo 864 G.G. Y Utilidades 12% 105 Total Neto 969

REMOCION DE DEFENSAS CAMINERAS SIMPLES 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Varios gl 1 50 50 SubTotal 50 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Retroexcavadora hr 0,006 14.000 84 Camión Tolva hr 0,006 4.375 26 SubTotal 110 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornalero h/d 0,05 5.000 250 Capataz h/d 0,05 8333 417

SubTotal 667

Total Costo

Directo 827 G.G. Y Utilidades 12% 100 Total Neto 927

EXCAVACION DE ESCARPE 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total SubTotal 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Excavadora hr 0,03 18.000 540 Camión Tolva hr 0,2 4.375 875 SubTotal 1.415 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornalero h/d 0,02 5.000 100

SubTotal 100

Total Costo

Directo 1515 G.G. Y Utilidades 12% 183 Total Neto 1698

EXC. EN T.C.N. PARA DRENAJES Y ESTRUCTURAS 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Herramientas Varias gl 1 100 100 SubTotal 100 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Excavadora hr 0,02 18.000 360 Camión Tolva hr 0,15 4.375 656 Motobomba mes 0,002 120.000 240 SubTotal 1.256 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,02 5000 100 Capataz h/d 0,02 8333 167

SubTotal 267

Total Costo

Directo 1.623 G.G. Y Utilidades 12% 196 Total Neto 1.819

RELLENO ESTRUCTURAL 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Mat. Granular T.Máx.2" m3 0,9 1000 900 Der. Pozo m3 1 350 350 SubTotal 1.250 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Retroexcavadora hr 0,03 14.000 420 Transport(DMT) m3 30 80 2.400 Compactadora hr 0,4 1.200 480 SubTotal 3.300 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,02 5000 100

SubTotal 100

Total Costo

Directo 4.650 G.G. Y Utilidades 12% 563 Total Neto 5.213

PREPARACION DE LA SUBRASANTE 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total SubTotal 0 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Motoniveladora hr 0,00900 18.000 162 Camión Algibe mes 0,00010 552.000 55 Rodillo hr 0,00500 14.000 70 SubTotal 287

3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,007 5000 35 SubTotal 35

Total Costo

Directo 322 G.G. Y Utilidades 12% 39 Total Neto 361

SUBBASE GRANULAR CBR>=40% 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Mat. Subbase m3 1,3 1000 1.300 Der. Pozo m3 1 350 350 SubTotal 1.650 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Cargador Frontal hr 0,02 14.000 280 Transporte(DMT) m3 30 80 2.400 Motoniveladora hr 0,015 18.000 270 Rodillo hr 0,02 14.000 280 Camion Aljibe hr 0,02 2.300 46 SubTotal 3.276 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,02 5000 100 SubTotal 100

Total Costo

Directo 5.026 G.G. Y Utilidades 12% 608 Total Neto 5.634

BASE GRANULAR, CBR>=80% 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Mat. base m3 1,3 1800 2.340 Der. Pozo m3 1 350 350 SubTotal 2.690 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Cargador Frontal hr 0,02 14.000 280 Transporte(DMT) m3 30 80 2.400 Motoniveladora hr 0,015 18.000 270 Rodillo hr 0,02 14.000 280 Camion Algibe hr 0,02 2.300 46 SubTotal 3.276 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,02 5000 100 Capataz h/d 0,02 8333 167

SubTotal 267

Total Costo

Directo 6.233

G.G. Y Utilidades 12% 755 Total Neto 6.988

IMPRIMACION BITUMINOSA 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total MC-30 lts. 1,1 250 275 SubTotal 275 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Camión Imprimador hr 0,0008 25.000 20 Barredora hr 0,0008 10.000 8 SubTotal 28 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,0015 5000 8 Capataz h/d 0,0004 8333 3 SubTotal 11

Total Costo

Directo 314 G.G. Y Utilidades 12% 38 Total Neto 352

TRATAMIENTO SUPERFICIAL DOBLE CON ELASTOMERO 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total CRS-2 o RS-2 lts. 3 290 870 CSS-1 o SS-1 lts. 0,7 220 154 Gravilla 3/4" m3 0,015 9500 143 Gravilla 3/8" m3 0,009 12000 108 Materiales Varios gl. 1 150 150 SubTotal 1.425 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Camión Imprimador hr 0,008 25.000 200 Barredora hr 0,005 10.000 50 Camión Tolva hr 0,006 7.500 45 Gravilladora hr 0,007 24.000 168 Rodillo Liso hr 0,005 15.000 75 Rodillo Neumatico hr 0,005 18.000 90 SubTotal 628 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,009 5000 45 Capataz h/d 0,008 8333 67

SubTotal 112

Total Costo

Directo 2.165 G.G. Y Utilidades 12% 262 Total Neto 2.427

EMBUDOS PARA DESCARGAS DE AGUA

1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Hormigón H - 20 m3 1,05 47.500 49.875 Soleras ml 7 2.000 14.000 Insumos Varios gl 1 12.000 12.000 SubTotal 75.875 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Fletes gl 1 2200 2.200 SubTotal 2.200 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,06 5000 300 Maestro 2a. h/d 0,04 7500 300

SubTotal 600

Total Costo

Directo 78.675 G.G. Y Utilidades 12% 9.525 Total Neto 88.200

DESCARGA DE AGUA EN TUBO CORRUGADO MEDIA CAÑA 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Hormigón H - 20 m3 0,6 37.500 22.500 Tubo Corrugado ml 0,5 22.500 11.250 Insumos Varios gl 1 1.500 1.500 SubTotal 35.250 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Fletes gl 1 1200 1.200 SubTotal 1.200 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,07 5000 350 Maestro 2a. h/d 0,05 7500 375

SubTotal 725

Total Costo

Directo 37.175 G.G. Y Utilidades 12% 4.501 Total Neto 41.676

SEÑALIZACION VERTICAL LATERAL 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Hormigón m3 0,05 47.500 2.375 Señal n° 1 22.500 22.500 Poste n° 1 7.200 7.200 Varios gl 1 1.000 1.000 SubTotal 33.075 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total

Fletes gl 1 1.200 1.200 SubTotal 1.200 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal h/d 0,2 5.000 1.000 Capataz h/d 0,2 8333 1.667

SubTotal 2667

Total Costo

Directo 36.942 G.G. Y Utilidades 12% 4.472 Total Neto 41.414

DEMARCACION DE PAVIMENTO LINEA CENTRAL CONTINUA ( Km. ) 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total SubTotal 0 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Subcontrato gl 1 200 200 SubTotal 200 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total

SubTotal 0

Total Costo

Directo 200.000 G.G. Y Utilidades 12% 24.213 Total Neto 224.213

DEMARCACION DE PAVIMENTO LINEA CENTRAL SEGMENTADA ( Km. ) 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total SubTotal 0 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Subcontrato gl 1 190 190 SubTotal 190 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total

SubTotal 0

Total Costo

Directo 190.000 G.G. Y Utilidades 12% 23.002 Total Neto 213.002

DEMARCACION DE PAVIMENTO LINEA LATERAL CONTINUA ( Km. ) 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total SubTotal 0 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Subcontrato gl 1 190 190 SubTotal 190 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total

SubTotal 0

Total Costo

Directo 190.000 G.G. Y Utilidades 12% 23.002 Total Neto 213.002

TACHAS REFLECTANTES 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Tachas Reflectantes n° 1 2.750 2.750 Pegamento Un. 1 350 350 SubTotal 3.100 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total SubTotal 0 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal hr 0,05 5.000 250 Maetro hr 0,05 6.667 333

SubTotal 583

Total Costo

Directo 3.683 G.G. Y Utilidades 12% 446 Total Neto 4.129

DEFENSA CAMINERA GALV.DOBLE, DE DOBLE ONDA 1.- Materiales e Insumos

Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Perfil Defensa m 0,25 18.085 4.521 Perfil Defensa Curvado m 0,25 31.649 7.912 Poste Z Tipo pesado un. 1 24.966 24.966 Terminal Simple un. 0,075 8.232 617 Placa Reflectante un. 0,28 3.200 896 Hormigón H-30 m3 0,06 39.500 2.370 SubTotal 38.912 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Fletes gl 1 1.500 1.500 SubTotal 1.500 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal hr 0,25 5.000 1.250 Maetro hr 0,25 6.667 1.667

SubTotal 2.917

Total Costo

Directo 43.329 G.G. Y Utilidades 12% 5.246 Total Neto 48.575

SOLERAS A (m) 1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Solera Tipo "A" Un. 1,11 1.480 1.643 Hormigón H -10 m3 0,0325 24.000 780

Cemento Sc 0,0286 3.150 90 Arena m3 0,0004 3.200 1 SubTotal 2.514 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Fletes gl 1 150 150 SubTotal 150 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total Jornal hr 0,09 5.500 495 Maetro hr 0,09 6.667 600

SubTotal 1.095

Total Costo

Directo 3.759 G.G. Y Utilidades 12% 455 Total Neto 4.214 CONCRETO ASFALTICO DE SUPERFICIE. (M²)

1.- Materiales e Insumos Descripción Un. Cantidad P.Unitario P.Total Aridos m³ 1,49 6.400 9.536 cemento asfaltico 60/80 kg 143 87 12.441 combustible planta Lt 33,33 140 4.666 SubTotal 26.643 2.- Maquinarias y Herramientas Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total camion hr 0,25 9.854 2.464 rodillo doble hr 0,067 11.000 737 planta asfalto hr 0,067 47.750 3.199 finisher hr 0,067 25.000 1.675 rodillo neumatico hr 0,134 11.000 1.474 grupo generador hr 0,067 13.000 871 SubTotal 10.420 3.- Mano de Obra Descripción Un. Rendimiento P.Unitario P.Total jornales de colocacion hh 0,33 1.000 330 jornal planta hh 0,25 1.200 300 maestro de segunda hh 0,167 2.000 334 maestro de primera hh 0,1 2.000 200 caldero hh 0,1 2.000 200 chofer camion hh 0,3 2.800 840 oper.equipo mayor hh 0,08 2.800 224 op. Finisher hh 0,08 2.800 224 op.primera hh 0,16 2.800 448 op.planta asfalto hh 0,1 4.000 400

SubTotal 3.500

Total Costo

Directo 40.563 G.G. Y Utilidades 12% 4.911 Total Neto 45.474

TABLA 4-3: PRESUPUESTO FINAL.

PRESUPUESTO OFICIAL PROYECTO: MEJORAMIENTO Y ESTANDARIZACION CAMINO VALDIVIA-NIEBLA

Designación Unidad Cantidad C.

Directo CD+GG y

UTIL Total

BASE GRANULAR CBR >=80% (e=12 cm) m3 10.811 6.233 6.988 75.545.870 BERMA TRATAMIENTO SUPERFICIAL DOBLE (e= 3 cm) m3 1.134 2.165 2.427 2.752.218

CARPETA DE RODADO DE CICLOVIA (e= 3cm) m3 567 2.165 2.427 1.376.109 CONCRETO ASFALTICO (Capas superficial e intermedia e=6 cm.) m3 9.797 40.563 45.474 445.486.041

CONFECCION DE FOSOS Y CONTRAFOSOS m 1.926 1.040 1.166 2.245.716

DEFENSA CAMINERA GALV DOBLE ONDA m 5.000 43.329 48.575 242.875.000 DEMARCACION CICLOVIA LINEA CENTRAL CONTINUA GL 1 190.000 213.002 213.002 DEMARCACION PAVIMENTO LINEA CENTRAL CONTINUA GL 1 200.000 224.213 224.213 DEMARCACION PAVIMENTO LINEA CENTRAL SEGMENTADA GL 1 190.000 213.002 213.002

DEMARCACION PAVIMENTO LINEA LATERAL GL 1 190.000 213.002 213.002 DESCARGA AGUA EN TUBOS CORRUGADOS DE MEDIA CAÑA m 100 37.175 41.676 4.167.600

EXCAVACION DE ESCARPE m3 6.300 1.515 1.698 10.697.400

EXCAVACION EN T.C.N. m3 21.168 1.695 1.900 40.219.200 EXCAVACION EN T.C.N. PARA DRENAJES Y ESTRUCTURAS m3 194 1.623 1.819 352.841

IMPRIMACION BITUMINOSA m2 90.090 314 352 31.682.851

LIMPIEZA DE FAJA m2 80.000 181 203 16.217.600

MEJORAMIENTO DE ALCANTARILLAS m 80 53.613 60.047 4.803.760

PARADEROS DE LOCOMOCION COLECTIVA GL 20 517.857 580.000 11.600.000

PREPARACION DE LA SUBRASANTE m2 90.090 322 361 32.490.058

RELLENO ESTRUCTURAL m3 132 4.650 5.213 686.884

REMOCION DE DEFENSAS CAMINERAS m 5.000 827 927 4.635.000

REMOCION DE PAVIMENTO ASFALTICO m2 3.024 533 598 1.808.352

RIEGO DE LIGA m2 90.090 124 139 12.511.699

SEÑALIZACION VERTICAL LATERAL GL 50 36.942 41.414 2.070.700

SOLERAS TIPO A m 11.494 3.759 4.214 48.435.716

SOLERILLAS TIPO C m 5.747 3.759 4.214 24.217.858

SUBBASE GRANULAR CBR >=40% (e=12 cm) m3 10.811 5.026 5.634 60.908.047

TACHAS REFLECTANTES GL 2.400 3.683 4.129 9.909.600

TERRAPLENES m3 96.000 3.893 4.364 418.944.000

TRASLADO DE POSTACION GL 315 491.071 550.000 173.249.849

COSTO DIRECTO $ 1.499.516.204

GASTOS GENERALES Y UTILIDADES $ 203.514.999

MONTO NETO $ 1.703.031.203

IVA $ 323.575.929 MONTO TOTAL $ 2.026.607.132

CONCLUSIONES

De acuerdo a los estudios de tráfico proporcionados por la Municipalidad de Valdivia, se ha detectado un importante aumento del tránsito pesado en el camino que une Valdivia y Niebla. Esto ha hecho que el camino que en un principio fue diseñado para un tránsito medio-liviano, deba rediseñarse enfocándose hacia un tránsito medio-pesado.

Si bien, se detectaron sectores en los que el suelo permitía trabajar en condiciones óptimas debido a que se encontraba en un estado de compactación adecuado, hubo también sectores del trayecto en los que se detectó la existencia de fallas estructurales del pavimento. Debido al desarrollo de las catorce calicatas de exploración realizadas, podemos decir que en un tramo aproximado de ocho kilómetros, hasta el sector Estancilla donde se encontraba la exploración número siete, se obtuvo según la clasificación AASHTO un suelo del tipo A 4 en su mayoría. Luego de esto, y hasta el sector del muelle en la calicata número catorce, el suelo encontrado fue de características más granulares, que correspondió al tipo A 2-4 y A 1-b.

Según la mecánica de suelos, la peor calidad del suelo arrojó un valor de CBR de 7%. Podemos decir de esto, que ese valor sirvió de base para diseñar los espesores de cada capa. Así, tanto para la capa superficial como para la capa asfáltica intermedia se obtuvo un espesor de 6 cm. y para la base y sub-base, un espesor de 12 cm.

A pesar de que las condiciones geométricas del camino debieran modificarse necesariamente, el movimiento de tierras que debe realizarse es considerable de acuerdo a las estimaciones hechas según exploración visual. Esto porque los taludes quedan prácticamente sobre el camino en algunos sectores impidiendo incluso la existencia de berma.

Además, se ha optado por la realización del estudio preliminar sobre la pavimentación con una mezcla de asfalto en caliente, ya que esta es más durable, más confiable y de mayor capacidad estructural que otros métodos conocidos, como tratamientos superficiales o simples riegos.

A pesar de que no se ha incluido un estudio comparativo entre los distintas posibilidades de carpetas de rodado para el camino, podría eventualmente resultar un tanto más caro el diseño del pavimento asfáltico mezclado en planta y en caliente. Sin embargo, contrarresta este aumento del presupuesto una mantención más esporádica que con otros métodos. Así se consigue una extensión de la vida útil.

Lamentablemente aun cuando se pretendía abarcar la totalidad del camino, debido al ancho de la plataforma proyectada, sólo se pudo realizar hasta el muelle de Niebla. Aún así la presente tesis, de ser utilizada como referencia para futuros proyectos, señala claramente que sería necesaria la expropiación de

dichos terrenos para cumplir con el ancho propuesto, o bien, eliminar la ciclo-vía ideada y reducir el ancho de calzada desde 7 a 6 m, con lo que si se conseguiría el objetivo de abarcar todo el tramo. Es posible adoptar entonces, un perfil similar al perfil tipo para este proyecto, pero disminuyendo el ancho de calzada a 6 m y desde el muelle, eliminar la berma.

Podría también establecerse otro tipo de mezcla asfáltica, debido a las condiciones pluviométricas de la zona. Aunque no está contemplado en la presente memoria, existe la posibilidad de realizar la pavimentación con una mezcla de asfalto autodrenante, que mejoraría aun más las condiciones de la carpeta, incrementando también la seguridad de la vía, entre otros motivos, por la disminución del spray producto del tránsito con lluvia, la mejor visibilidad y la mayor rugosidad característica de estos asfaltos, disminuyendo en gran medida los desplazamientos laterales producto de la circulación con el asfalto mojado.

Finalmente tomando en cuenta todas las condiciones anteriores, se llegó a un presupuesto final de $ 2.026.607.132.

BIBLIOGRAFÍA.

AASHTO, ed. 1993, Guide for Design of Pavement Structures, Washington D.C., USA BENGOA P., E.; APSA; C. CABRERA T.; H. DE SOLMINIHAC T., Evaluación de la Capacidad Estructural y Funcional del Pavimento durante el Proceso de Construcción MINVU, ed. 1994, Código de Normas y Especificaciones Técnicas en Obras de Pavimentación, Santiago de Chile, División técnica de estudio y fomento habitacional, 395 p. MOP, ed. 1986, Especificaciones y Métodos de Muestreo, Dirección General de Obras Públicas, Dirección de Vialidad, Chile MOP, ed. 2001, Procedimiento de Estudios Viales. Manual de Carreteras, Volumen 2, Dirección General de Obras Públicas, Dirección de Vialidad, Chile. MOP, ed. 2001, Instrucciones y Criterios de Diseño. Manual de Carreteras, Volumen 4, Dirección General de Obras Públicas, Dirección de Vialidad, Chile. MOP, ed. 2001, Planos de Obras Tipos. Manual de Carreteras, Volumen 5, Dirección General de Obras Públicas, Dirección de Vialidad, Chile. MOP, ed. 2001, Mantenimiento Vial. Manual de Carreteras, Volumen 7, Dirección General de Obras Públicas, Dirección de Vialidad, Chile. OJEDA, R, Proyecto Reposición Carpeta Asfáltica Vía Niebla-Valdivia, Código BIP 20186535-0 VALDÉS G., A.; S. DE LA RICA; M. GULLON; J. AZCOITI, 3ª ed. 1982, Ingeniería de Tráfico, Madrid, Editorial Bellisco, 880 p.

NORMAS CHILENAS. NCh 1508, Guía para la investigación y muestra de suelos y rocas. NCh 1515, Determinación de la humedad. NCh 1517/I, Límites de consistencia. Parte I: Determinación del límite líquido. NCh 1517/II, Límites de consistencia. Parte II: Determinación del límite plástico. NCh 1534/I, Relaciones humedad-densidad. Parte I. NCh 1534/II, Relaciones humedad-densidad. Parte II. NCh 1852, Determinación de lo razón de soporte en suelos compactados en laboratorio. NCh 2440, Asfaltos para pavimentos - Clasificación y requisitos

ANEXOS.

I.- RESUMEN DE LOS ENSAYES REALIZADOS.

muestra MASA gr 3/4 1/2 3/8 nº 4 nº 10 nº40 nº 200 SOBRE Nº4 BAJO Nº41 577 10 67 110 150 30 77 5002 100 25 13 0 0 1003 1021 81 153 39 82 56 122 120 355 6664 100 4 9 13 0 1005 1801 103 185 239 93 192 92 527 12746 100 7 8 2 0 1007 312 20 64 21 28 9 84 2288 3499 217 273 240 514 65 123 139 1244 22559 1848 96 242 142 256 75 140 140 736 111210 7328 599 972 437 1146 62 114 101 3154 417411 4645 493 551 278 787 69 118 70 2109 253612 3470 349 385 276 573 87 101 79 1583 188713 5023 704 758 183 553 88 128 88 2198 282514 5687 747 813 430 1050 56 117 128 3040 2647

3/4 1/2 3/8 nº 4 nº 10 nº40 nº 200 3/4 1/2 3/8 nº 4 nº 10 nº40 nº 2000 0 2 12 19 20 3 100 100 98 87 68 47 440 0 0 0 25 10 0 100 100 100 100 75 65 658 15 4 8 7 14 11 92 77 73 65 58 44 330 0 0 0 4 9 11 100 100 100 100 96 87 766 10 0 13 13 22 7 94 84 84 71 58 35 290 0 0 0 7 7 2 100 100 100 100 93 86 840 0 6 21 15 16 4 100 100 94 73 58 42 386 8 7 15 8 14 12 94 86 79 64 56 42 315 13 8 14 9 14 10 95 82 74 60 51 37 278 13 6 16 7 11 8 92 79 73 57 50 39 3111 12 6 17 8 11 5 89 78 72 55 47 36 3110 11 8 17 9 9 6 90 79 71 54 45 36 3014 15 4 11 10 12 6 86 71 67 56 46 34 2813 14 8 18 5 10 8 87 73 65 47 41 32 24

305302

MASA MATERIAL FINO SECO

270500500

500

2903829827

500500

500100500

500

500

3781758327356280260

100100

LAVADA INICIAL

12

1413

muestra

9101112

5678

% QUE PASA% RETENIDO

34

PESO RETENIDO (gr)

GRANULOMETRIA PARA SUBRASANTE

500100

MASA MATERIAL

MUESTRA Nº 1 L.P. MUESTRA Nº 2 L.P. MUESTRA Nº 3 L.P.DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1Nº GOLPES 19 25 31 Nº GOLPES 17 18 32 Nº GOLPES 10 27Nº CÁPSULA 4 9 632 642 Nº CÁPSULA 222 110 10 24 Nº CÁPSULA 7 13 6521 MASA CÁP + MAT HUMEDO 24,924 25,458 24,428 20,711 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 20,087 25,323 28,875 23,13 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 25,671 24,72 22,2452 MASA CÁP + MAT SECO 23,911 24,391 23,416 20,507 2 MASA CÁP + MAT SECO 18,449 24,171 27,357 22,64 2 MASA CÁP + MAT SECO 24,24 23,45 22,0563 MASA CÁP 20,882 21,187 20,188 19,711 3 MASA CÁP 13,996 20,918 21,481 21,025 3 MASA CÁP 21,477 21,344 21,5334 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,013 1,067 1,012 0,204 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,638 1,152 1,518 0,49 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,431 1,27 0,1895 MASA MAT SECO (1-3) 4,042 4,271 4,24 1 5 MASA MAT SECO (1-3) 6,091 4,405 7,394 2,105 5 MASA MAT SECO (1-3) 4,194 3,376 0,7126 % HUMEDAD (4/5) 25,06 24,98 23,87 20,40 6 % HUMEDAD (4/5) 26,89 26,15 20,53 23,28 6 % HUMEDAD (4/5) 34,12 37,62 26,54

LIMITE LIQUIDO 24 LIMITE LIQUIDO 24 LIMITE LIQUIDO 37LIMITE PLASTICO 20 LIMITE PLASTICO 23 LIMITE PLASTICO 27INDICE DE PLASTICIDAD 4 INDICE DE PLASTICIDAD 1 INDICE DE PLASTICIDAD 10

MUESTRA Nº 4 L.P. MUESTRA Nº 5 L.P. MUESTRA Nº 6 L.P.DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1Nº GOLPES 19 29 36 Nº GOLPES 19 25 31 Nº GOLPES 19 25Nº CÁPSULA 635 8 609 z Nº CÁPSULA 6 800 5 634 Nº CÁPSULA 11 2 141 MASA CÁP + MAT HUMEDO 24,909 24,869 14,376 25,73 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 24,879 23,959 23,6 22,932 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 23,824 24,168 21,1152 MASA CÁP + MAT SECO 23,752 23,643 13,116 24,995 2 MASA CÁP + MAT SECO 23,892 23,198 22,844 22,56 2 MASA CÁP + MAT SECO 22,932 23,07 20,8213 MASA CÁP 21,55 21,239 10,574 23,358 3 MASA CÁP 21,444 21,243 20,862 21,489 3 MASA CÁP 21,685 21,351 20,254 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,157 1,226 1,26 0,735 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 0,987 0,761 0,756 0,372 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 0,892 1,098 0,2945 MASA MAT SECO (1-3) 3,359 3,63 3,802 2,372 5 MASA MAT SECO (1-3) 3,435 2,716 2,738 1,443 5 MASA MAT SECO (1-3) 2,139 2,817 0,8656 % HUMEDAD (4/5) 34,44 33,77 33,14 30,99 6 % HUMEDAD (4/5) 28,73 28,02 27,61 25,78 6 % HUMEDAD (4/5) 41,70 38,98 33,99

LIMITE LIQUIDO 33 LIMITE LIQUIDO 28 LIMITE LIQUIDO 39LIMITE PLASTICO 31 LIMITE PLASTICO 26 LIMITE PLASTICO 34INDICE DE PLASTICIDAD 2 INDICE DE PLASTICIDAD 2 INDICE DE PLASTICIDAD 5

MUESTRA Nº 7 L.P. MUESTRA Nº 8 L.P. MUESTRA Nº 9 L.P.DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1Nº GOLPES 18 22 32 Nº GOLPES 16 25 Nº GOLPES 17 20 27Nº CÁPSULA 646 801 655 618 Nº CÁPSULA 11 639 645 Nº CÁPSULA 1 3 802 1011 MASA CÁP + MAT HUMEDO 24,347 25,944 26,722 12,195 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 26,069 24,471 23,348 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 24,3 23,667 24,395 15,7252 MASA CÁP + MAT SECO 23,003 24,249 24,742 11,906 2 MASA CÁP + MAT SECO 25,095 23,734 22,905 2 MASA CÁP + MAT SECO 23,343 22,628 23,682 15,2173 MASA CÁP 20,321 20,733 20,53 11,197 3 MASA CÁP 21,685 21,157 21,078 3 MASA CÁP 19,756 18,663 20,907 13,0014 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,344 1,695 1,98 0,289 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 0,974 0,737 0,443 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 0,957 1,039 0,713 0,5085 MASA MAT SECO (1-3) 4,026 5,211 6,192 0,998 5 MASA MAT SECO (1-3) 4,384 3,314 2,27 5 MASA MAT SECO (1-3) 4,544 5,004 3,488 2,7246 % HUMEDAD (4/5) 33,38 32,53 31,98 28,96 6 % HUMEDAD (4/5) 22,22 22,24 19,52 6 % HUMEDAD (4/5) 21,06 20,76 20,44 18,65

LIMITE LIQUIDO 33 LIMITE LIQUIDO 22 LIMITE LIQUIDO 21LIMITE PLASTICO 29 LIMITE PLASTICO 20 LIMITE PLASTICO 19INDICE DE PLASTICIDAD 4 INDICE DE PLASTICIDAD 2 INDICE DE PLASTICIDAD 2

LIMITES DE ATTERBERGLIMITE LIQUIDOL.L. L.L.

L.L.

LIMITE LIQUIDO

L.L.

L.L. L.L.

LIMITE LIQUIDO

MUESTRA Nº 10 L.P. MUESTRA Nº 11 L.P. MUESTRA Nº 12 L.P.DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1Nº GOLPES 21 23 32 Nº GOLPES 25 30 Nº GOLPES 20 28 35Nº CÁPSULA 12 802 646 101 Nº CÁPSULA 609 618 616 Nº CÁPSULA 14 655 8 6321 MASA CÁP + MAT HUMEDO 24,779 25,583 27,012 15,79 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 16,17 16,814 13,725 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 26,065 24,665 24,92 20,3162 MASA CÁP + MAT SECO 23,856 24,557 25,577 15,226 2 MASA CÁP + MAT SECO 14,746 15,454 13,083 2 MASA CÁP + MAT SECO 24,566 23,63 23,995 20,2883 MASA CÁP 20,737 20,907 20,321 13,013 3 MASA CÁP 10,586 11,201 10,574 3 MASA CÁP 20,25 20,53 21,239 20,1894 AGUA EN MUESTRA (1-2) 0,923 1,026 1,435 0,564 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,424 1,36 0,642 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,499 1,035 0,925 0,0285 MASA MAT SECO (1-3) 4,042 4,676 6,691 2,777 5 MASA MAT SECO (1-3) 5,584 5,613 3,151 5 MASA MAT SECO (1-3) 5,815 4,135 3,681 0,1276 % HUMEDAD (4/5) 22,84 21,94 21,45 20,31 6 % HUMEDAD (4/5) 25,50 24,23 20,37 6 % HUMEDAD (4/5) 25,78 25,03 25,13 22,05

LIMITE LIQUIDO 22 LIMITE LIQUIDO 26 LIMITE LIQUIDO 25LIMITE PLASTICO 20 LIMITE PLASTICO 20 LIMITE PLASTICO 22INDICE DE PLASTICIDAD 2 INDICE DE PLASTICIDAD 6 INDICE DE PLASTICIDAD 3

MUESTRA Nº 13 L.P. MUESTRA Nº 14 L.P.DETERMINACION Nº 1 2 3 1 DETERMINACION Nº 1 2 3 1Nº GOLPES 15 19 29 Nº GOLPES 15 20 38Nº CÁPSULA 601 620 621 622 Nº CÁPSULA 800 5 13 41 MASA CÁP + MAT HUMEDO 17,499 18,604 17,131 17,25 1 MASA CÁP + MAT HUMEDO 29,487 27,695 27,068 23,0192 MASA CÁP + MAT SECO 15,992 16,825 15,808 15,863 2 MASA CÁP + MAT SECO 27,556 26,175 25,895 22,613 MASA CÁP 11,201 10,785 11,12 10,704 3 MASA CÁP 21,243 20,86 21,344 20,8854 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,507 1,779 1,323 1,387 4 AGUA EN MUESTRA (1-2) 1,931 1,52 1,173 0,4095 MASA MAT SECO (1-3) 6,298 7,819 6,011 6,546 5 MASA MAT SECO (1-3) 8,244 6,835 5,724 2,1346 % HUMEDAD (4/5) 23,93 22,75 22,01 21,19 6 % HUMEDAD (4/5) 23,42 22,24 20,49 19,17

LIMITE LIQUIDO 22 LIMITE LIQUIDO 22LIMITE PLASTICO 21 LIMITE PLASTICO 19INDICE DE PLASTICIDAD 1 INDICE DE PLASTICIDAD 3

L.L.

L.L. L.L.

LIMITES DE ATTERBERGL.L. LIMITE LIQUIDO

muestra nº 1 muestra nº 1 muestra nº 1molde nº 30 molde nº 24 molde nº 37masa molde gr 4700 masa molde gr 4624 masa molde gr 4562molde + muestra 8562 molde + muestra 8244 molde + muestra 8004capsula nº 47 capsula nº 65 capsula nº 57masa capsula gr 48 masa capsula gr 74 masa capsula gr 74capsula + muestra humeda 330 capsula + muestra humeda 294 capsula + muestra humeda 248capsula + muestra seca 268 capsula + muestra seca 244 capsula + muestra seca 210% de humedad 21,99 % de humedad 22,73 % de humedad 21,84humedad promedio 22,18volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 1,86 D.C.H. (ton/m3) 1,74 D.C.H. (ton/m3) 1,66D.C.S. (ton/m3) 1,52 D.C.S. (ton/m3) 1,43 D.C.S. (ton/m3) 1,36golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 2 muestra nº 2 muestra nº 2molde nº 12 molde nº 20 molde nº 16masa molde gr 3892 masa molde gr 4562 masa molde gr 4634molde + muestra 7240 molde + muestra 7756 molde + muestra 7416capsula nº 26 capsula nº capsula nºmasa capsula gr 50 masa capsula gr masa capsula grcapsula + muestra humeda 228 capsula + muestra humeda capsula + muestra humedacapsula + muestra seca 164 capsula + muestra seca capsula + muestra seca% de humedad 35,96 % de humedad 35,96 % de humedad 35,96humedad promedio 35,96volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 1,65 D.C.H. (ton/m3) 1,54 D.C.H. (ton/m3) 1,34D.C.S. (ton/m3) 1,21 D.C.S. (ton/m3) 1,13 D.C.S. (ton/m3) 0,99golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 3 muestra nº 3 muestra nº 3molde nº 18 molde nº 1 molde nº 29masa molde gr 4592 masa molde gr 3892 masa molde gr 4658molde + muestra 8405 molde + muestra 7470 molde + muestra 7922capsula nº 35 capsula nº 45 capsula nº 32masa capsula gr 50 masa capsula gr 50 masa capsula gr 50capsula + muestra humeda 244 capsula + muestra humeda 292 capsula + muestra humeda 263capsula + muestra seca 200 capsula + muestra seca 236 capsula + muestra seca 216% de humedad 22,68 % de humedad 23,14 % de humedad 22,07humedad promedio 22,63volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 1,84 D.C.H. (ton/m3) 1,76 D.C.H. (ton/m3) 1,57D.C.S. (ton/m3) 1,50 D.C.S. (ton/m3) 1,43 D.C.S. (ton/m3) 1,28golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 4 muestra nº 4 muestra nº 4molde nº 38 molde nº 24 molde nº 20masa molde gr 4574 masa molde gr 4624 masa molde gr 4562molde + muestra 7740 molde + muestra 7756 molde + muestra 7526capsula nº 26 capsula nº capsula nºmasa capsula gr 50 masa capsula gr masa capsula grcapsula + muestra humeda 228 capsula + muestra humeda capsula + muestra humedacapsula + muestra seca 164 capsula + muestra seca capsula + muestra seca% de humedad 35,96 % de humedad 35,96 % de humedad 35,96humedad promedio 35,96volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 1,56 D.C.H. (ton/m3) 1,51 D.C.H. (ton/m3) 1,43D.C.S. (ton/m3) 1,14 D.C.S. (ton/m3) 1,11 D.C.S. (ton/m3) 1,05golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 5 muestra nº 5 muestra nº 5molde nº 38 molde nº 10 molde nº 12masa molde gr 4574 masa molde gr 3904 masa molde gr 3892molde + muestra 8744 molde + muestra 7728 molde + muestra 7470capsula nº 64 capsula nº 70 capsula nº 51masa capsula gr 72 masa capsula gr 68 masa capsula gr 74capsula + muestra humeda 232 capsula + muestra humeda 204 capsula + muestra humeda 294capsula + muestra seca 204 capsula + muestra seca 180 capsula + muestra seca 256% de humedad 17,50 % de humedad 17,65 % de humedad 17,27humedad promedio 17,47volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2035D.C.H. (ton/m3) 2,01 D.C.H. (ton/m3) 1,88 D.C.H. (ton/m3) 1,76D.C.S. (ton/m3) 1,71 D.C.S. (ton/m3) 1,60 D.C.S. (ton/m3) 1,50golpes 56 golpes 25 golpes 10

PROCTOR MODIFICADO

muestra nº 6 muestra nº 6 muestra nº 6molde nº 23 molde nº 30 molde nº 32masa molde gr 4606 masa molde gr 4700 masa molde gr 4630molde + muestra 7940 molde + muestra 7956 molde + muestra 7616capsula nº 26 capsula nº capsula nºmasa capsula gr 50 masa capsula gr masa capsula grcapsula + muestra humeda 228 capsula + muestra humeda capsula + muestra humedacapsula + muestra seca 164 capsula + muestra seca capsula + muestra seca% de humedad 35,96 % de humedad 35,96 % de humedad 35,96humedad promedio 35,96volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 1,64 D.C.H. (ton/m3) 1,57 D.C.H. (ton/m3) 1,44D.C.S. (ton/m3) 1,21 D.C.S. (ton/m3) 1,15 D.C.S. (ton/m3) 1,06golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 7 muestra nº 7 muestra nº 7molde nº 9 molde nº 30 molde nº 37masa molde gr 4476 masa molde gr 4700 masa molde gr 4562molde + muestra 8162 molde + muestra 8094 molde + muestra 7650capsula nº 43 capsula nº 22 capsula nº 33masa capsula gr 50 masa capsula gr 50 masa capsula gr 50capsula + muestra humeda 250 capsula + muestra humeda 460 capsula + muestra humeda 274capsula + muestra seca 200 capsula + muestra seca 358 capsula + muestra seca 218% de humedad 25,00 % de humedad 24,88 % de humedad 25,00humedad promedio 24,96volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 1,81 D.C.H. (ton/m3) 1,64 D.C.H. (ton/m3) 1,49D.C.S. (ton/m3) 1,45 D.C.S. (ton/m3) 1,31 D.C.S. (ton/m3) 1,19golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 8 muestra nº 8 muestra nº 8molde nº 32 molde nº 38 molde nº 15masa molde gr 4630 masa molde gr 4574 masa molde gr 4682molde + muestra 8790 molde + muestra 8554 molde + muestra 8454capsula nº 47 capsula nº 39 capsula nº 25masa capsula gr 50 masa capsula gr 50 masa capsula gr 50capsula + muestra humeda 226 capsula + muestra humeda 326 capsula + muestra humeda 262capsula + muestra seca 216 capsula + muestra seca 310 capsula + muestra seca 246% de humedad 5,68 % de humedad 5,80 % de humedad 7,55humedad promedio 6,34volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 2,00 D.C.H. (ton/m3) 1,92 D.C.H. (ton/m3) 1,82D.C.S. (ton/m3) 1,89 D.C.S. (ton/m3) 1,80 D.C.S. (ton/m3) 1,71golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 9 muestra nº 9 muestra nº 9molde nº 18 molde nº 6 molde nº 16masa molde gr 4592 masa molde gr 4370 masa molde gr 4634molde + muestra 8790 molde + muestra 8554 molde + muestra 8454capsula nº 47 capsula nº 39 capsula nº 25masa capsula gr 50 masa capsula gr 50 masa capsula gr 50capsula + muestra humeda 226 capsula + muestra humeda 326 capsula + muestra humeda 262capsula + muestra seca 216 capsula + muestra seca 310 capsula + muestra seca 246% de humedad 5,68 % de humedad 5,80 % de humedad 7,55humedad promedio 6,34volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 2,02 D.C.H. (ton/m3) 2,02 D.C.H. (ton/m3) 1,84D.C.S. (ton/m3) 1,90 D.C.S. (ton/m3) 1,90 D.C.S. (ton/m3) 1,73golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 10 muestra nº 10 muestra nº 10molde nº 9 molde nº 22 molde nº 3masa molde gr 4476 masa molde gr 4404 masa molde gr 4436molde + muestra 8672 molde + muestra 8400 molde + muestra 8221capsula nº 70 capsula nº 64 capsula nº 47masa capsula gr 68 masa capsula gr 72 masa capsula gr 48capsula + muestra humeda 328 capsula + muestra humeda 240 capsula + muestra humeda 248capsula + muestra seca 312 capsula + muestra seca 230 capsula + muestra seca 236% de humedad 6,15 % de humedad 5,95 % de humedad 6,00humedad promedio 6,04volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2035D.C.H. (ton/m3) 2,06 D.C.H. (ton/m3) 1,93 D.C.H. (ton/m3) 1,86D.C.S. (ton/m3) 1,94 D.C.S. (ton/m3) 1,82 D.C.S. (ton/m3) 1,75golpes 56 golpes 25 golpes 10

PROCTOR MODIFICADO

muestra nº 11 muestra nº 11 muestra nº 11molde nº 23 molde nº 30 molde nº 32masa molde gr 4606 masa molde gr 4700 masa molde gr 4630molde + muestra 9032 molde + muestra 9128 molde + muestra 8914capsula nº 47 capsula nº 26 capsula nº 29masa capsula gr 48 masa capsula gr 50 masa capsula gr 52capsula + muestra humeda 344 capsula + muestra humeda 364 capsula + muestra humeda 368capsula + muestra seca 316 capsula + muestra seca 334 capsula + muestra seca 338% de humedad 9,46 % de humedad 9,55 % de humedad 9,49humedad promedio 9,50volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 2,13 D.C.H. (ton/m3) 2,13 D.C.H. (ton/m3) 2,06D.C.S. (ton/m3) 1,95 D.C.S. (ton/m3) 1,95 D.C.S. (ton/m3) 1,89golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 12 muestra nº 12 muestra nº 12molde nº 12 molde nº 21 molde nº 37masa molde gr 3892 masa molde gr 4486 masa molde gr 4562molde + muestra 8048 molde + muestra 8410 molde + muestra 8454capsula nº 30 capsula nº 22 capsula nº 63masa capsula gr 50 masa capsula gr 50 masa capsula gr 68capsula + muestra humeda 212 capsula + muestra humeda 310 capsula + muestra humeda 306capsula + muestra seca 196 capsula + muestra seca 282 capsula + muestra seca 282% de humedad 9,88 % de humedad 10,77 % de humedad 10,08humedad promedio 10,24volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 2,04 D.C.H. (ton/m3) 1,89 D.C.H. (ton/m3) 1,88D.C.S. (ton/m3) 1,85 D.C.S. (ton/m3) 1,72 D.C.S. (ton/m3) 1,70golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 13 muestra nº 13 muestra nº 13molde nº 38 molde nº 24 molde nº 20masa molde gr 4574 masa molde gr 4624 masa molde gr 4562molde + muestra 8728 molde + muestra 8726 molde + muestra 8438capsula nº 45 capsula nº 27 capsula nº 64masa capsula gr 50 masa capsula gr 56 masa capsula gr 72capsula + muestra humeda 284 capsula + muestra humeda 358 capsula + muestra humeda 250capsula + muestra seca 248 capsula + muestra seca 308 capsula + muestra seca 218% de humedad 15,38 % de humedad 16,56 % de humedad 17,98humedad promedio 16,64volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 2,00 D.C.H. (ton/m3) 1,98 D.C.H. (ton/m3) 1,87D.C.S. (ton/m3) 1,72 D.C.S. (ton/m3) 1,69 D.C.S. (ton/m3) 1,60golpes 56 golpes 25 golpes 10

muestra nº 14 muestra nº 14 muestra nº 14molde nº 18 molde nº 6 molde nº 16masa molde gr 4592 masa molde gr 4370 masa molde gr 4634molde + muestra 9096 molde + muestra 8676 molde + muestra 8818capsula nº 45 capsula nº 27 capsula nº 51masa capsula gr 50 masa capsula gr 56 masa capsula gr 74capsula + muestra humeda 398 capsula + muestra humeda 440 capsula + muestra humeda 310capsula + muestra seca 370 capsula + muestra seca 408 capsula + muestra seca 290% de humedad 8,05 % de humedad 8,33 % de humedad 8,47humedad promedio 8,28volumen molde cm3 2075 volumen molde cm3 2035 volumen molde cm3 2075D.C.H. (ton/m3) 2,17 D.C.H. (ton/m3) 2,12 D.C.H. (ton/m3) 2,02D.C.S. (ton/m3) 2,00 D.C.S. (ton/m3) 1,95 D.C.S. (ton/m3) 1,86golpes 56 golpes 25 golpes 10

PROCTOR MODIFICADO

30 24 37 12 20 16 18 1 2956 25 10 56 25 10 56 25 10

Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/TensDIAL 4 2 0 DIAL 6 1 1 DIAL 14 9 3

TENS. 2 1 1 TENS. 3 1 1 TENS. 5 3 2DIAL 13 5 0 DIAL 14 7 1 DIAL 33 24 8

TENS. 5 2 1 TENS. 5 3 1 TENS. 10 8 3DIAL 32 11 1 DIAL 23 11 2 DIAL 51 36 9

TENS. 10 4 1 TENS. 7 4 1 TENS. 16 11 3DIAL 40 14 3 DIAL 27 14 2 DIAL 69 48 9

TENS. 12 5 2 TENS. 9 5 1 TENS. 21 15 3DIAL 46 14 6 DIAL 31 18 3 DIAL 84 59 9

TENS. 14 5 3 TENS. 10 6 2 TENS. 25 18 3DIAL 55 14 7 DIAL 46 21 3 DIAL 102 69 9

TENS. 17 5 3 TENS. 14 7 2 TENS. 31 21 3DIAL 63 14 7 DIAL 49 25 4 DIAL 113 80 9

TENS. 19 5 3 TENS. 15 8 2 TENS. 34 24 3DIAL 74 14 7 DIAL 51 26 4 DIAL 123 67 11

TENS. 22 5 3 TENS. 16 8 2 TENS. 37 20 4DIAL 69 14 7 DIAL 53 29 5 DIAL 138 92 11

TENS. 21 5 3 TENS. 16 9 2 TENS. 41 28 4DIAL 69 14 7 DIAL 54 32 6 DIAL 150 98 12

TENS. 21 5 3 TENS. 17 10 3 TENS. 45 29 4DIAL 69 14 8 DIAL 55 35 6 DIAL 158 108 15

TENS. 21 5 3 TENS. 17 11 3 TENS. 47 32 5DIAL 69 14 10 DIAL 55 37 7 DIAL 170 111 15

TENS. 21 5 4 TENS. 17 12 3 TENS. 51 33 513 1,52 12 1,21 25 1,50

1,36 0,99 1,281,45 1,15 1,42

0,300

LECT DIAL / TENSION CORR.

10 300

11 330 0,690 0,275

3Nº MOLDE

MUESTRA Nº 2 MUESTRA NºNº MOLDE

Nº GOLPES

0,625

330 0,690 0,275

0,300

10 300 0,625 0,250

12 360 0,750

11

9 270 0,565 0,225

8 240 0,500 0,200

7 210 0,440 0,175

6 180 0,375 0,150

5 150 0,310 0,125

4 120 0,250 0,100

3 90 0,190 0,075

2 60 0,125 0,050

1 30 0,065 0,025

LECT DIAL / TENSION CORR.

MUESTRA NºNº MOLDE

1

Nº GOLPES

ENSAYO DE PENETRACION

12 360 0,750

CBR (%)

9

10

11

0,750

0,225

0,250

0,275

0,300

0,250

9 270 0,565 0,225

0,440 0,175

8 240 0,500 0,200

0,310 0,125

6 180 0,375 0,150

0,190 0,075

4 120 0,250 0,100

0,065 0,025

2 60 0,125 0,050

1 30

3 90

5 150

7 210

0,150

0,175

0,200

0,565

0,075

0,100

0,310 0,125

240 0,500

0,625

0,690

5

6

7 210

1

2

3

4

Nº GOLPES

90

300

150

180

0,190

0,250

0,375

0,440

120

LECT DIAL / TENSION CORR.

30 0,025

60

0,065

0,125 0,050

270

8

CBR (%)

12

330

360

95% D.M.C.S. 95% D.M.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S.

CBR (%) D.M.C.S.D.m.C.S.

95% D.M.C.S.

38 24 20 38 10 12 23 30 3256 25 10 56 25 10 56 25 10

Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/TensDIAL 6 1 1 DIAL 2 10 4 DIAL 6 1 1

TENS. 3 1 1 TENS. 1 4 2 TENS. 3 1 1DIAL 14 7 1 DIAL 20 20 6 DIAL 14 7 1

TENS. 5 3 1 TENS. 7 7 3 TENS. 5 3 1DIAL 23 11 2 DIAL 60 31 9 DIAL 23 11 2

TENS. 7 4 1 TENS. 18 10 3 TENS. 7 4 1DIAL 27 14 2 DIAL 77 41 11 DIAL 27 14 2

TENS. 9 5 1 TENS. 23 13 4 TENS. 9 5 1DIAL 31 18 3 DIAL 95 49 14 DIAL 31 18 3

TENS. 10 6 2 TENS. 29 15 5 TENS. 10 6 2DIAL 46 21 3 DIAL 116 60 16 DIAL 46 21 3

TENS. 14 7 2 TENS. 35 18 5 TENS. 14 7 2DIAL 49 25 4 DIAL 144 70 18 DIAL 49 25 4

TENS. 15 8 2 TENS. 43 21 6 TENS. 15 8 2DIAL 51 26 4 DIAL 171 77 21 DIAL 51 26 4

TENS. 16 8 2 TENS. 51 23 7 TENS. 16 8 2DIAL 53 29 5 DIAL 190 85 22 DIAL 53 29 5

TENS. 16 9 2 TENS. 56 26 7 TENS. 16 9 2DIAL 54 32 6 DIAL 208 91 25 DIAL 54 32 6

TENS. 17 10 3 TENS. 62 27 8 TENS. 17 10 3DIAL 55 35 6 DIAL 224 102 26 DIAL 55 35 6

TENS. 17 11 3 TENS. 66 31 8 TENS. 17 11 3DIAL 55 37 7 DIAL 245 105 28 DIAL 55 37 7

TENS. 17 12 3 TENS. 73 32 9 TENS. 17 12 37 1,14 33 1,71 10 1,21

1,05 1,50 1,061,09 1,63 1,14

CBR (%)CBR (%) D.M.C.S.D.m.C.S.

12 360 0,750 0,300

11 330 0,690 0,275

10 300 0,625 0,250

9 270 0,565 0,225

8 240 0,500 0,200

7 210 0,440 0,175

6 180 0,375 0,150

5 150 0,310 0,125

4 120 0,250 0,100

3 90 0,190 0,075

2 60 0,125 0,050

Nº GOLPESLECT DIAL / TENSION CORR.

1 30 0,065 0,025

CBR (%)

MUESTRA Nº 6Nº MOLDE

12 360 0,750 0,300

11 330 0,690 0,275

10 300 0,625 0,250

9 270 0,565 0,225

8 240 0,500 0,200

7 210 0,440 0,175

6 180 0,375 0,150

5 150 0,310 0,125

4 120 0,250 0,100

0,125 0,050

3 90 0,190 0,075

4Nº MOLDE

Nº GOLPESLECT DIAL / TENSION CORR.

ENSAYO DE PENETRACIONMUESTRA Nº

1 30 0,065 0,025

2 60

0,750 0,300

MUESTRA NºNº MOLDENº GOLPES

12 360

LECT DIAL / TENSION CORR.

10 300 0,625 0,250

11 330 0,690 0,275

9 270 0,565 0,225

8 240 0,500 0,200

7 210 0,440 0,175

6 180 0,375 0,150

5 150 0,310 0,125

4 120 0,250 0,100

3 90 0,190 0,075

30 0,065 0,025

2 60 0,125 0,050

5

D.M.C.S.D.m.C.S.

95% D.M.C.S. 95% D.M.C.S. 95% D.M.C.S.

1

D.M.C.S.D.m.C.S.

9 30 37 32 38 15 18 6 1656 25 10 56 25 10 56 25 10

Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/TensDIAL 7 25 0 DIAL 15 6 12 DIAL 15 6 12

TENS. 3 8 1 TENS. 5 3 4 TENS. 5 3 4DIAL 20 28 2 DIAL 36 12 24 DIAL 36 12 24

TENS. 7 9 1 TENS. 11 4 8 TENS. 11 4 8DIAL 38 28 3 DIAL 60 18 30 DIAL 60 18 30

TENS. 12 9 2 TENS. 18 6 10 TENS. 18 6 10DIAL 55 28 4 DIAL 75 24 30 DIAL 75 24 30

TENS. 17 9 2 TENS. 23 8 10 TENS. 23 8 10DIAL 68 28 6 DIAL 60 33 30 DIAL 60 33 30

TENS. 21 9 3 TENS. 18 10 10 TENS. 18 10 10DIAL 79 28 8 DIAL 111 39 30 DIAL 111 39 30

TENS. 24 9 3 TENS. 33 12 10 TENS. 33 12 10DIAL 88 28 8 DIAL 135 45 30 DIAL 135 45 30

TENS. 27 9 3 TENS. 40 14 10 TENS. 40 14 10DIAL 92 28 9 DIAL 156 51 30 DIAL 156 51 30

TENS. 28 9 3 TENS. 46 16 10 TENS. 46 16 10DIAL 99 30 10 DIAL 177 57 30 DIAL 177 57 30

TENS. 30 10 4 TENS. 53 17 10 TENS. 53 17 10DIAL 101 33 11 DIAL 192 63 39 DIAL 192 63 39

TENS. 30 10 4 TENS. 57 19 12 TENS. 57 19 12DIAL 107 35 12 DIAL 210 69 48 DIAL 210 69 48

TENS. 32 11 4 TENS. 62 21 15 TENS. 62 21 15DIAL 111 37 13 DIAL 231 75 54 DIAL 231 75 54

TENS. 33 12 5 TENS. 68 23 17 TENS. 68 23 1721 1,45 27 1,89 26 1,90

1,19 1,71 1,731,38 1,79 1,81

CBR (%)

12 360 0,750 0,300

11 330 0,690 0,275

10 300 0,625 0,250

9 270 0,565 0,225

8 240 0,500 0,200

7 210 0,440 0,175

6 180 0,375 0,150

5 150 0,310 0,125

4 120 0,250 0,100

3 90 0,190 0,075

2 60 0,125 0,050

MUESTRA Nº 8Nº MOLDE Nº MOLDE

LECT DIAL / TENSION CORR.

1 30 0,065 0,025

ENSAYO DE PENETRACION

Nº GOLPES

0,250

0,300

0,275

Nº MOLDE

CBR (%)

11 330 0,690

9 0,565

12 360 0,750

10 300 0,625

8 240 0,500

0,225

0,200

7 210 0,440 0,175

270

6 180 0,375 0,150

5 150 0,310 0,125

4 120 0,250 0,100

3 90 0,190 0,075

30 0,065 0,025

2 60 0,125 0,050

330 0,690 0,275

0,300

10 300 0,625 0,250

12 360 0,750

11

9 270 0,565 0,225

8 240 0,500 0,200

7 210 0,440 0,175

6 180 0,375 0,150

5 150 0,310 0,125

0,190 0,075

4 120 0,250 0,100

95% D.M.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S.

MUESTRA Nº 7

Nº GOLPESLECT DIAL / TENSION CORR.

1

LECT DIAL / TENSION CORR.

MUESTRA Nº 9

Nº GOLPES

95% D.M.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S. D.m.C.S.

D.M.C.S.CBR (%)

30 0,065 0,025

95% D.M.C.S.

2 60 0,125 0,050

3 90

1

9 22 3 23 30 32 12 21 3756 25 10 56 25 10 56 25 10

Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/TensDIAL 5 5 3 DIAL 9 6 9 DIAL 4 4 2

TENS. 2 2 2 TENS. 3 3 3 TENS. 2 2 1DIAL 17 15 6 DIAL 15 12 15 DIAL 10 10 6

TENS. 6 5 3 TENS. 5 4 5 TENS. 4 4 3DIAL 37 24 8 DIAL 30 24 33 DIAL 28 14 10

TENS. 12 8 3 TENS. 10 8 10 TENS. 9 5 4DIAL 60 30 9 DIAL 45 42 45 DIAL 42 22 14

TENS. 18 10 3 TENS. 14 13 14 TENS. 13 7 5DIAL 78 39 14 DIAL 60 57 60 DIAL 60 28 20

TENS. 24 12 5 TENS. 18 17 18 TENS. 18 9 7DIAL 102 48 17 DIAL 78 74 72 DIAL 80 34 28

TENS. 31 15 6 TENS. 24 22 22 TENS. 24 11 9DIAL 123 60 21 DIAL 96 90 84 DIAL 102 40 34

TENS. 37 18 7 TENS. 29 27 25 TENS. 31 12 11DIAL 135 63 24 DIAL 111 102 96 DIAL 120 46 42

TENS. 40 19 8 TENS. 33 31 29 TENS. 36 14 13DIAL 150 76 29 DIAL 129 111 105 DIAL 142 52 50

TENS. 45 23 9 TENS. 39 33 32 TENS. 42 16 15DIAL 159 84 30 DIAL 192 123 114 DIAL 160 60 56

TENS. 47 25 10 TENS. 57 37 34 TENS. 48 18 17DIAL 176 93 33 DIAL 216 172 164 DIAL 176 68 64

TENS. 52 28 10 TENS. 64 51 49 TENS. 52 21 19DIAL 180 99 36 DIAL 228 188 172 DIAL 192 72 70

TENS. 53 30 11 TENS. 68 56 51 TENS. 57 22 2124 1,94 26 1,95 22 1,85

1,75 1,89 1,701,85 1,85 1,76

30 0,065

2 60

1

ENSAYO DE PENETRACION

0,025

9 270 0,565

2408

210 0,440

0,3100,310

4 120

5 150

11

MUESTRA Nº

0,690 0,275

0,565

0,1903 90

6 180

LECT DIAL / TENSION CORR.

330 0,690 0,275

0,500 0,200

0,225

300 0,625

12 360 0,750

10 300 0,625 0,250

360 0,750

0,175

0,200

0,075

0,100

0,125

0,300

0,125 0,050

11Nº MOLDE

LECT DIAL / TENSION CORR.

10

12

11

0,250

7 210

30 0,065 0,025

MUESTRA Nº 12

0,440

11 330

9 270

8 240 0,500

0,690

0,565

MUESTRA Nº

0,275

0,225

Nº GOLPES

5

3

1

150

0,375 0,150

7

6

0,300

0,250

0,175

180 0,375 0,150

0,225

6 180 0,375

4 120 0,250

0,050

4 120

210 0,440 0,175

0,250 0,100 0,100

0,125

12

Nº MOLDE

LECT DIAL / TENSION CORR.Nº GOLPES

7

90 0,190 0,075

2 60

0,200

CBR (%)

0,250

9 270

10 300 0,625

330

0,300360 0,750

0,150

5 150 0,310 0,125

8 240 0,500

0,075

2 60 0,125 0,050

3 90 0,190

1 30 0,065 0,025

0,125

10

CBR (%)CBR (%)

95% D.M.C.S. 95% D.M.C.S. 95% D.M.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S.

Nº MOLDENº GOLPES

38 24 20 18 6 1656 25 10 56 25 10

Nº seg. cm. Pulg. Dial/Tens Nº seg. cm. Pulg. Dial/TensDIAL 8 6 6 DIAL 12 6 4

TENS. 3 3 3 TENS. 4 3 2DIAL 16 16 10 DIAL 32 10 8

TENS. 5 5 4 TENS. 10 4 3DIAL 28 28 16 DIAL 60 20 16

TENS. 9 9 5 TENS. 18 7 5DIAL 44 40 26 DIAL 84 28 22

TENS. 14 12 8 TENS. 25 9 7DIAL 54 52 36 DIAL 106 38 28

TENS. 17 16 11 TENS. 32 12 9DIAL 70 64 46 DIAL 112 48 36

TENS. 21 19 14 TENS. 34 15 11DIAL 74 74 56 DIAL 156 60 42

TENS. 22 22 17 TENS. 46 18 13DIAL 88 84 66 DIAL 176 68 48

TENS. 27 25 20 TENS. 52 21 15DIAL 94 92 76 DIAL 200 82 52

TENS. 28 28 23 TENS. 59 25 16DIAL 102 98 86 DIAL 220 92 60

TENS. 31 29 26 TENS. 65 28 18DIAL 114 108 94 DIAL 380 106 64

TENS. 34 32 28 TENS. 112 32 19DIAL 116 114 104 DIAL 454 114 68

TENS. 35 34 31 TENS. 134 34 2122 1,72 26 2,00

1,60 1,861,63 1,90

ENSAYO DE PENETRACION

0,25010 300 0,625

0,75012 360

11 330 0,690

4 120 0,250

LECT DIAL / TENSION CORR.

14Nº MOLDE

LECT DIAL / TENSION CORR.Nº GOLPES

0,075

Nº MOLDE

0,190

2

1 30 0,065 0,025

60

10 300 0,625

3 90

8

9 270 0,565

5

8

0,225

5

210 0,440

60,375 0,150

150

0,1757

0,310

6 180

7 210

0,375

3 90 0,190

13

0,100

11 330

0,125

9

0,250

270

0,275

240

150

0,200

MUESTRA Nº

360

CBR (%)

0,300 12

0,125 0,050

4

2

240 0,500

0,750 0,300

0,690

0,175

0,500 0,200

0,275

0,565 0,225

0,440

0,150

0,310 0,125

120 0,250 0,100

180

0,075

60 0,125 0,050

1 30 0,065 0,025

MUESTRA Nº

CBR (%)

95% D.M.C.S. 95% D.M.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S.

D.M.C.S.D.m.C.S.

Nº GOLPES

19,050 12,700 9,525 4,760 2,000 0,420 0,074 3 / 4 1 / 2 3 / 8 Nº4 Nº10 Nº40 Nº200

M 1 100 100 98 87 68 47 44M 2 100 100 100 100 75 65 65M 3 92 77 73 65 58 44 33M 4 100 100 100 100 96 87 76M 5 94 84 84 71 58 35 29M 6 100 100 100 100 93 86 84M 7 100 100 94 73 58 42 38M 8 94 86 79 64 56 42 31M 9 95 82 74 60 51 37 27M 10 92 79 73 57 50 39 31M 11 89 78 72 55 47 36 31M 12 90 79 71 54 45 36 30M 13 86 71 67 56 46 34 28M 14 87 73 65 47 41 32 24

L.L. L.P. I.P LINEA "A" I.G. AASHTOM 1 24 20 4 3 0 A 4M 2 24 23 1 3 0 A 4M 3 37 27 10 12 0 A 2-6M 4 33 31 2 9 2 A 4M 5 28 26 2 6 0 A 2-4M 6 39 34 5 14 6 A 4M 7 33 29 4 9 0 A 4M 8 22 20 2 1 0 A 2-4M 9 21 19 2 0 0 A 2-4M 10 22 20 2 1 0 A 2-4M 11 26 20 6 4 0 A 2-4M 12 25 22 3 4 0 A 2-4M 13 22 21 1 1 0 A 2-4M 14 22 19 3 1 0 A 1-b

CBR MR (MPa)M 1 13 92M 2 12 87M 3 25 131M 4 7 63M 5 33 166M 6 10 77M 7 21 118M 8 27 134M 9 26 132M 10 24 126M 11 26 134M 12 22 121M 13 22 121M 14 26 132

1,451,15

CUADRO RESUMEN

D (mm)TAMIZ (pulg)

PROCTOR Y CBRD.M.C.H. (T/m3) D.M.C.S. (T/m3)

LIMITES DE ATTERBERG Y CLASIFICACION

95% D.M.C.S. (T/m3)

1,42

2,00

2,011,641,81

1,091,631,141,381,79

2,002,17

2,022,062,13

1,811,851,851,761,631,90

GRANULOMETRIA

1,141,711,211,451,891,90

2,00

1,861,651,84

MUESTRA

MUESTRA

1,72

1,521,211,50

1,56

1,941,951,852,04

II.- LÁMINAS Y PERFILES TIPO. CLASIFICACIÓN DEL SUELO DE FUNDACIÓN PARA OBRAS DE PAVIMENTACIÓN.

PERFIL TIPO CICLO-VÍA.

CLASIFICACIÓN DEL SUELO CARACTERÍSTICAS DEL SUELO CATEGORÍA

SUBRASANTE USCS AASHTO CBR %

MUY BUENA GW, GP, GM, GC A1-a, A1-b, A2-4, A2-5, A2-6, A2-7, A3 >25

BUENA SC, SM A5, A6 6-25

DEFICIENTE ML, CL, OL, MH, CH, OH A7-5, A4, A7-6 2-6

50cm

32,5cm 32,5cm32,5cm

65cm 65cm22,5cm

150cm

PISTA DEVEHICULOS

TACHAS

BERMARevestida con

Doble Tratamiento

FIGURA 3.302.503ACICLOVIA BIDIRECCIONAL

SITUACION DE CRUCE DE DOS CICLISTASEscala 1 : 200

c/ 40m en Rectac/ 20m en Curva

(Ancho Normal segúncategoria del Camino)

32,5cm

37,5cm37,5cm

5cm 17,5cm

50cm 25cm

50cm

SAPcon Ciclovia

SAPsin Ciclovia

100cm

Ensanche Total 150cm

75cm 75cm

SECCION TRANSVERSAL TIPO.

PERFIL TRANSVERSAL.

Planos en documento impreso. Biblioteca Miraflores, Universidad Austral de Chile.

III.- ESPECIFICACIONES TÉCNICAS GENERALES PARA OBRAS DE PAVIMENTACIÓN.

Las obras deberán ejecutarse de acuerdo a las presentes especificaciones y a los planos correspondientes, además en cuanto no se opongan a éstas, deberá cumplirse con las Normas del Instituto Nacional de Normalización (INN). A pesar de que se muestran y detallan todos los procedimientos necesarios para la ejecución y controles en obras de pavimentación, cabe señalar y recalcar que son válidas sólo como alcance, ya que el proyecto contempla la repavimentación del tramo Valdivia-Niebla mediante una carpeta de asfalto mezclado en planta y en caliente. Esto debido a que en la actualidad presenta un tratamiento superficial doble y lo que se quiere es mejorar la calidad del camino y rediseñarlo para las condiciones actuales de tráfico. Teniendo este punto claro, entonces, se hace mención a continuación a los aspectos principales a tener en cuenta en obras de pavimentación: las especificaciones técnicas.

MOVIMIENTO DE TIERRAS.

REPLANTEO GEOMÉTRICO.

El Contratista replanteará la solución geométrica del proyecto en planta, definiendo los ejes, vértices y deflexiones en terreno así como las líneas de soleras. No se podrá continuar con las etapas posteriores de la ejecución de las obras, mientras la Inspección Técnica de Obras del SERVIU no haya recepcionado satisfactoriamente esta partida, registrándola en el Libro de Obras.

EXCAVACIÓN EN CORTE.

En aquellos sectores en que la sub-rasante de las calles va en corte, se excavará el material necesario para dar espacio al perfil tipo correspondiente. En caso de encontrar material inadecuado bajo el horizonte de fundación, deberá extraerse en su totalidad, reponiéndolo con el material especificado en el punto 1.3 y compactándolo a una densidad no inferior al 95% de la densidad máxima compactada seca (D.M.C.S.) del Proctor Modificado, NCh 1534 II–D, o al 80% de la densidad relativa, NCh 1726, según corresponda.

Por material inadecuado ha de entenderse rellenos no controlados o suelos naturales con un Poder de Soporte California (CBR) inferior en 20 % al CBR de Proyecto. Cuando el 20% o más de las muestras de los CBR de subrasante sean inferiores al 80 % del CBR de diseño, el material de la subrasante deberá ser reemplazado por uno que corresponda a lo menos al CBR de diseño, o bien, se deberá rediseñar y aprobar su diseño por el Depto. Proyectos de Pavimentación.

RELLENOS.

Se formarán con el mejor material proveniente de la excavación o empréstito si se requiere. El CBR mínimo exigible del material será el CBR de diseño. Todos los materiales que integran el relleno deberán estar libres de materias orgánicas, pasto, hojas, raíces u otro material objetable. El material de relleno deberá contar con visto bueno de la ITO. El material de relleno colocado en capas deberá corresponder al tipo de suelo y al equipo de compactación a emplear. En todo caso, el espesor máximo de la capa compactada será de 0,15 m para suelo fino (arcilla-limo), de 0,20 m para finos con granulares y de 0,30 m para suelos granulares. Podrá aumentarse el espesor de la capa a compactar, sí se dispone de equipos modernos y se presenta la debida justificación comprobada en una cancha de prueba, lo que será verificado en terreno por la ITO y contar con el visto bueno del Departamento Proyectos de Pavimentación. En esas condiciones la ITO podrá autorizar el aumento de espesor. En la formación de las diferentes capas de rellenos se podrán aceptar bolones de tamaño máximo igual a la mitad del espesor compactado de la capa y en una proporción tal que quede uniformemente distribuida, sin formar nidos ni zonas inestables. Las capas de rellenos deberán ser compactadas al 95% de la D.M.C.S del Proctor Modificado, NCh 1534 II–D, o al 80% de la densidad relativa, NCh 1726, según corresponda.

SUB-RASANTE NATURAL.

Una vez ejecutados los trabajos necesarios para dar los niveles de subrasante se deberá proceder como se indica:

El suelo se escarificará 0.20 m y se compactará a objeto de proporcionar una superficie de apoyo homogénea, con la excepción de suelos finos del tipo CH y MH, en que se cuidará de no alterar la estructura original del suelo. La compactación se realizará hasta obtener una densidad mayor o igual al 95% de la D.M.C.S del Proctor Modificado, NCh 1534 II–D, o al 80% de la densidad relativa, NCh 1726, según corresponda. El Contratista deberá solicitar la recepción de esta partida antes de proceder a la colocación de la capa estructural siguiente. Para este efecto deberá presentar los resultados obtenidos por el laboratorio de terreno. La subrasante terminada deberá cumplir, además de la compactación especificada, con las pendientes y dimensiones establecidas en el proyecto.

SUB-RASANTE MEJORADA.

En los casos en que las Especificaciones Técnicas del Proyecto indiquen un mejoramiento del suelo natural, éste se reemplazará por una subrasante mejorada, que consistirá en una mezcla homogénea de suelo natural y chancado de acuerdo a los porcentajes indicados en el cuadro de obras, la que se conformará escarificando el terreno natural en un espesor mínimo de 0,20 m

El Contratista deberá solicitar la recepción de esta partida, antes de proceder a la colocación de la capa estructural siguiente. La subrasante mejorada deberá cumplir, además de la compactación especificada, con las pendientes y espesores establecidos en el proyecto.

Una vez conformada la sub-rasante mejorada, se deberá proceder a su compactación hasta obtener una densidad mayor o igual al 95% de la D.M.C.S., obtenida por el ensayo Proctor Modificado, NCh 1534 II–D, o un 80% de la densidad relativa, NCh 1726, según corresponda.

SUB-BASE.

MATERIALES. El material a utilizar deberá estar homogéneamente revuelto, libre de grumos o terrones de arcilla, materiales vegetales o de cualquier otro material perjudicial.

Deberá contener un porcentaje de partículas chancadas para lograr el CBR especificado y el 60% o más de las partículas retenidas en el tamiz N°4 ASTM (American Society for Testing and Materials), tendrán a lo menos 2 caras fracturadas.

Esta sub-base estará constituida por mezclas naturales o artificiales de agregados granulares y finos de tal manera que estén comprendidos entre la siguiente banda granulométrica. BANDA GRANULOMÉTRICA DE LA SUB-BASE

TAMIZ ASTM % QUE PASA EN PESO

2” 100 1” 55-100 ¾” 30-75 Nº 4 20-65 Nº 10 10-50 Nº 40 5-30 Nº 200 0-20

LIMITES DE ATTERBERG.

La fracción del material que pasa la malla Nº 40 deberá tener un límite líquido (LL) inferior a 35% y un índice de plasticidad (IP) inferior a 8.

DESGASTE “LOS ANGELES”.

El agregado grueso deberá tener un desgaste inferior a un 40% de acuerdo al ensayo de desgaste "Los Ángeles", NCh 1369.

PODER DE SOPORTE CALIFORNIA (CBR).

El CBR debe ser igual o superior al 35%. El CBR se medirá a 0.2" de penetración en muestra saturada y previamente compactada a una densidad igual o superior al 95% de la D.M.C.S obtenida en el ensayo Proctor Modificado, NCh 1534 II–D.

COMPACTACIÓN.

La sub-base deberá compactarse hasta obtener una densidad no inferior a un 95% de la D.M.C.S obtenida en el ensayo Proctor Modificado, NCh 1534 II–D.

BASE ESTABILIZADA.

MATERIALES.

El material a utilizar deberá estar constituido por un suelo del tipo grava arenosa, homogéneamente revuelto, libre de grumos o terrones de arcilla, de materiales vegetales o de cualquier otro material perjudicial. Deberá contener un porcentaje de partículas chancadas para lograr el CBR especificado y el 60% o más de las partículas retenidas en el tamiz N°4 ASTM, tendrán a lo menos 2 caras fracturadas. Deberá estar comprendida en la siguiente banda granulométrica: BANDA GRANULOMÉTRICA DE LA BASE ESTABILIZADA.

TAMIZ ASTM % QUE PASA EN PESO

2” 100 1 ½” 70-100 1” 55-85 ¾” 45-75 3/8” 35-65 Nº 4 15 25-55 Nº 10 15-45 Nº 40 5-25 Nº 20016 0-8

15 La f racc ión que pasa la ma l la Nº 4 deberá es tar cons t i tu ida por a renas natura les o t r i tu radas . 16 La fracción que pasa por la malla Nº 200 no deberá ser mayor a los 2/3 de la fracción del agregado que pasa por la malla Nº 40.

LIMITES DE ATTERBERG.

La fracción del material que pasa la malla Nº 40 deberá tener un límite líquido inferior a 25% y un índice de plasticidad inferior a 6 o No Plástico (NP).

DESGASTE “LOS ANGELES”

El agregado grueso deberá tener un desgaste inferior a un 35% de acuerdo al ensayo de desgaste "Los Angeles", NCh 1369.

PODER DE SOPORTE CALIFORNIA (CBR)

Base CBR ≥ 80%

El CBR se medirá a 0.2" de penetración, en muestra saturada y previamente compactada a una densidad mayor o igual al 95% de la D.M.C.S. obtenida en el ensayo Proctor Modificado, NCh 1534 II–D, o al 80% de la densidad relativa, NCh 1726, según corresponda. El CBR deberá ser superior a 80% en las bases para pavimentos asfálticos compuestos de carpeta asfáltica y binder.

Base CBR ≥ 100%

El CBR se medirá a 0.2" de penetración, en muestra saturada y previamente compactada a una densidad mayor o igual al 95% de la D.M.C.S. obtenida en el ensayo Proctor Modificado, NCh 1534 II–D, o al 80% de la densidad relativa, NCh 1726, según corresponda. El CBR deberá ser igual o superior al 100% en las bases para pavimentos asfálticos compuestos de una sola capa.

COMPACTACIÓN.

La base estabilizada deberá compactarse hasta obtener una densidad no inferior al 95% de la D.M.C.S. obtenida en el ensayo Proctor Modificado, NCh 1534 II–D, o al 80% de la densidad relativa, NCh 1726, según corresponda.

RIEGO DE LIGA17.

DESCRIPCIÓN Y ALCANCES.

En esta Sección se definen los trabajos necesarios para aplicar un riego de emulsión asfáltica sobre una superficie pavimentada, con el objeto de producir adherencia entre esa superficie y la capa asfáltica que la cubrirá.

ASFALTO.

En el riego de liga se deberá emplear emulsiones asfálticas, preferentemente de quiebre rápido (CRS), las cuales deberán cumplir con los requisitos estipulados en la NCh 2440, con un porcentaje de xilol no mayor a 25% en el Ensayo de la Mancha con heptano-xilol, medido según el método NCh 2343.

Será responsabilidad del Contratista verificar que los materiales a emplear se ajusten a las especificaciones. Para ello deberá presentar certificados de ensayo, como mínimo, una muestra de asfalto por cada remesa que llegue a la faena. El muestreo deberá ajustarse a lo dispuesto en el Método NCh 2332.

IMPRIMACIÓN.

DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. En esta Sección se definen las operaciones requeridas para aplicar un riego de asfalto de baja viscosidad, con el objeto de impermeabilizar, evitar la capilaridad, cubrir y ligar las partículas sueltas y proveer adhesión entre la base y la capa inmediatamente superior.

17 U t i l i zado en t re base as fá l t i ca en ca l ien te y carpe ta de rodado.

MATERIALES.

Asfaltos. Usará productos en base a emulsiones especialmente diseñadas y debidamente aprobadas por SERVIU para ser utilizadas como imprimante, con una dosis de entre 0.8 y 1.2 l/m2. Alternativamente se podrá utilizar asfaltos cortados de curado medio (MC-30). La dosis a usar dependerá de la textura y humedad de la base fijándose ésta entre 0.5 y 1.2 l/m2. El asfalto deberá cumplir con los requisitos estipulados en la Norma NCh 2440, con un equivalente de xilol no mayor a 20% en el Ensayo de la Mancha con heptano-xilol, determinado según el Método NCh 2343. Arenas. Cuando se autorice el uso de arena para corregir sectores con exceso de asfalto, ésta será no plástica y estará libre de materias orgánicas. La granulometría deberá ajustarse a la banda granulométrica indicada en la Tabla adjunta.

BANDA GRANULOMÉTRICA DE ARENAS.

TAMICES

NCh ASTM % QUE PASA EN PESO

10 mm 3/8” 100

5 mm Nº 4 85-100

0.08 mm Nº 200 0-5

MEZCLAS ASFÁLTICAS EN CALIENTE.

DESCRIPCIÓN Y ALCANCES.

En esta sección se definen los trabajos de construcción de concretos asfálticos mezclados en planta y en caliente, incluyendo la provisión de materiales, la fabricación, los transportes, la distribución y la compactación de la mezcla. Las mezclas de áridos cumplirán las bandas granulométricas que dispongan las presentes especificaciones.

MATERIALES.

Áridos. Los áridos deberán clasificarse y acopiarse separados en al menos tres fracciones: gruesa, fina y polvo mineral (filler). Los materiales deberán acopiarse en canchas habilitadas especialmente para este efecto, de manera que no se produzca contaminación ni segregación de los materiales. Las distintas fracciones deberán ajustarse a los siguientes requisitos: Fracción Gruesa: Deberá estar constituida por partículas chancadas, limpias y tenaces que se ajusten a los requisitos que se indican en la Tabla 7-4 según el tipo de mezcla que se especifique en el proyecto. Fracción Fina: La fracción que pasa por tamiz 5 mm (ASTM Nº 4), deberá estar constituida por arenas naturales o provenientes de la trituración de rocas o gravas. Sus partículas deberán ser duras, tenaces y libres de arcilla o sustancias perjudiciales, debiendo cumplir con los requisitos indicados en la tabla adjunta.

REQUISITOS PARA LA FRACCIÓN GRUESA.

REQUISITOS PARA LA FRACCIÓN FINA.

TIPO DE MEZCLA ASFÁLTICA

ENSAYO

SUPERFICIE INTERMEDIA BASE

GRUESA BASE

ABIERTA

MÉTODO

Índice de Plasticidad

NP NP NP NP LNV 90

Adherencia Riedel – Weber

Mín. 0-5 Mín 0-5 Mín. 0-5 Mín. 0-5 LNV 10

Polvo Mineral (filler): El filler deberá estar constituido por polvo mineral fino tal como cemento hidráulico, o de preferencia polvo de roca, libre de materia orgánica y partículas de arcilla, debiendo ser NP. Se deberá utilizar según se requiera en la confección de las mezclas, debiendo ajustarse a la granulometría que se señala a continuación.

TIPO DE MEZCLA ASFÁLTICA

ENSAYO

SUPERFICIE INTERMEDIA BASE

GRUESA

BASE ABIERTA

MÉTODO

Desgaste “Los Angeles”

(Máx.)

35%

40%

40%

35%

LNV 75

Partículas Chancada (Mín.) (al menos 2 caras

fracturadas) 70% 60% 50% 70% LNV 3

Partículas Lajeadas (Máx.) 10% 15% 15% 10% LNV 3 Adherencia Método

Estático (Mín.)

95%

95%

95%

95%

LNV 9 Adherencia Método

dinámico (Mín) 95% 95% 95% 95% LNV 44

GRANULOMETRÍA DEL FILLER.

TAMICES

NCh ASTM

% QUE PASA EN PESO

0,630 mm Nº 30 100 0,315 mm Nº 50 95 – 100 0,080 mm Nº 200 70 – 100

Mezcla de Áridos: Los áridos combinados deberán cumplir con los requisitos indicados en la tabla D. Las distintas fracciones de áridos deberán combinarse en proporciones tales que la mezcla resultante cumpla con alguna de las bandas granulométricas especificadas en las Tablas 7-7,7-8 o 7-9. Para el tipo de mezcla a emplear de acuerdo con lo indicado en el proyecto. REQUISITOS PARA ÁRIDOS COMBINADOS.

TIPO DE MEZCLA ASFÁLTICA

ENSAYO

SUPERFICIE INTERMEDIA BASE

GRUESA BASE

ABIERTA

MÉTODO

Sales Solubles (Max.) 2 % 3% 3% 3% LNV 8

Equivalente de Arena (Mín.)

50% 45% 40% 50% LNV 71

BANDA GRANULOMÉTRICA DE ÁRIDOS - GRANULOMETRÍA DENSA18.

DENOMINACIÓN IV – 10 IV - 12 IV - 20 IV - 25

TAMICES NCh ASTM

% QUE PASA EN PESO

40mm 1 ½” --- --- --- 100 25mm 1“ --- --- 100 80-100 20mm ¾” --- 100 80-100 ---

12,5mm ½” 100 80-100 --- --- 10mm 3/8” 80-100 70-90 60-80 55-75 5mm Nº 4 55-75 50-70 48-65 45-62

2,5mm Nº 8 35-50 35-50 35-50 35-50 0,63mm Nº 30 18-29 18-29 19-30 19-30 0,315mm Nº 50 13-23 13-23 13-23 13-23 0,16mm Nº 100 8-16 8-16 7-15 7-15 0,08mm Nº 200 4-10 4-10 0-8 0-8

BANDA GRANULOMÉTRICA DE ÁRIDOS: GRANULOMETRÍA GRUESA.

DENOMINACIÓN III - 10 III – 12a III – 12b III - 25

TAMICES NCh ASTM

% QUE PASA EN PESO

40mm 1 ½” --- --- --- 100 25mm 1“ --- --- 100 75-100 20mm ¾” --- 100 75-100 60-85

12,5mm ½” 100 75-100 --- --- 10mm 3/8” 75-100 60-85 45-70 40-65 5mm Nº 4 35-55 30-50 30-50 30-50

2,5mm Nº 8 20-35 20-35 20-35 20-35 0,63mm Nº 30 10-22 5-20 5-20 5-20

0,315mm Nº 50 6-16 3-12 3-12 3-12 0,16mm Nº 100 4-12 2-8 2-8 2-8 0,08mm Nº 200 2-8 0-4 0-4 0-4

18 Só lo para v ías con t ráns i to < 1 x 10 6 EE

BANDA GRANULOMÉTRICA DE ÁRIDOS: GRANULOMETRÍA FINA.

DENOMINACIÓN V – 10 V – 12a19 TAMICES

NCh ASTM % QUE PASA EN PESO

20mm 3/4" --- 100 12,5mm 1/2" 100 85 – 100 10mm 3/8" 85 - 100 ----- 5mm Nº 4 65 - 80 65 – 80

2,5mm Nº 8 50 - 65 50 – 65 1,25mm Nº 16 37 - 52 37 – 52 0,63mm Nº 30 25 - 40 25 – 40

0,315mm Nº 50 18 - 30 18 – 30 0,16mm Nº 100 10 - 20 10 – 20 0,08mm Nº 200 3 - 10 3 – 10

Cemento asfáltico REQUISITOS CEMENTO ASFÁLTICO.

GRADO DE PENETRACIÓN (60-80) ENSAYOS SOBRE EL ASFALTO ORIGINAL (Poises)

Min. Max. NCh

Viscosidad absoluta 60 ºC Informar --------- 2336

Viscosidad 135 º (Centistokes) Informar --------- 2335

Punto de Ablandamiento ºC Informar --------- 2337

Penetración, 25 ºC, 100 g. 5seg. (dmm)

60 80 2340

Ductilidad, 25 ºC , 5 cm/mín. (cm) 100 ------ 2342 Solubilidad en tricloroetileno, (%) 99 ------ 2341

Punto de inflamación copa abierta (ºC) 232º 2338

Ensayo de la mancha

Heptano – xilol máximo 20% Negativo 2343 Índice de Penetración; IP - 1 + 1 2340

ENSAYOS SOBRE RESIDUO RTFOT (Película delgada en horno rotatorio)

2346

19 Es ta banda g ranu lomét r ica no se acep ta en ca l les . Es , en r igor , só lo para pasa jes .

Penetración, (% del original) 54 Pérdida por calentamiento, (%) ----- 0.8 Ductilidad, 25 ºC, 5 cm/min (cm) 100

Viscosidad Absoluta 60 ºC (Pa .s) Informar Índice de Durabilidad20 ---- 3.5

Control requisitos al Cemento Asfáltico. El constructor deberá entregar con cada partida fotocopia proporcionada por la planta asfáltica de todos los requisitos exigidos al cemento asfáltico, junto al nomograma de Heukelom correspondiente.

PROPIEDADES DE LAS MEZCLAS ASFÁLTICAS, MEZCLAS DE GRANULOMETRÍAS DENSAS, GRUESAS Y FINAS.

Las propiedades de las mezclas se determinarán según el Método LNV 24 (Deformación plásticas de mezclas bituminosas usando el aparato Marshall), y su diseño se realizará por método Marshall LNV Nº 46. La mezcla asfáltica para carpeta de rodadura deberá cumplir con las siguientes exigencias relativas al Método Marshall de diseño: (ASTM D. 1559). El laboratorio determinará el diseño de la mezcla de trabajo y fijará valores precisos para: Banda de trabajo, que se definirá en base a las siguientes tolerancias:

Agregado que pasa tamices N° 4 y mayores ± 5%

Agregado que pasa tamices N° 8 y 16 ± 4%

Agregado que pasa tamices N° 30 y 50 ± 3%

Agregado que pasa tamices N° 100 y 200 ± 2%

Porcentaje óptimo de Cemento Asfáltico referido al peso total de los agregados, con las siguientes tolerancias: Carpeta asfáltica + 0.3% Binder (capa intermedia) ± 0.5%

20 Ind ice de durab i l idad = V iscos idad Abso lu ta a 60ºC (RTFOT) V iscos idad Abso lu ta a 60ºC (or ig ina l )

El rango de temperatura de la mezcla al salir de la Planta. Densidad y Estabilidad Marshall para el % óptimo de cemento asfáltico. La razón en peso entre el porcentaje que pasa la malla 200 y el porcentaje de asfalto (en peso del total de los agregados de la mezcla), el cual debe estar comprendido entre 0.6 y 1.2. DISEÑO DE MEZCLA.

Tránsito ≥ 106 EE Tránsito < 106 EE CARPETA BINDER

Estabilidad (N)

9.000 - 14.000

6.000 - 9.000

8.000 – 12.000

Fluencia (0,25 mm)

8 - 14 8 - 16 8 - 16

Estabilidad / Fluencia (Kg/cm)

2.400 - 4.300 1.800 - 4.200 1.800 – 4.200

Huecos en la mezcla 4 % ± 1 4% ± 1 3 – 8 %

Marshall (compactación briquetas)

75 golpes/cara 50 golpes/cara 75 golpes/cara

Vacíos Agregado Mineral, VAM (mín.)

13 % 14%

VFA (vacíos llenos de asfalto)

65 – 75% 65 - 78 %

Temperatura de mezclado y temperatura de compactación. El diseño de la mezcla asfáltica a utilizar en la obra (binder o carpeta asfáltica), deberá ser informado mediante certificados de laboratorios especializados con inscripción vigente MINVU y contar con V° B° de la I.T.O. antes que el contratista inicie la fabricación de la mezcla. En caso que el certificado del laboratorio tenga una antigüedad mayor a 60 días el Contratista deberá obtener, de la empresa proveedora de la mezcla asfáltica, la certificación que el material entregado corresponde al informado por el laboratorio.

TOLERANCIAS Y MULTAS. Una vez terminada la colocación de la mezcla, si ésta presentara deficiencias en la densidad de compactación, el espesor, el contenido de asfalto, la lisura (High-Low) o la regularidad o rugosidad de la superficie (IRI), las áreas involucradas estarán afectas a las multas que se señalan más adelante. Cuando en un determinado sector de la vía correspondan multas por más de una deficiencia, se aplicará la suma de las multas individuales con un máximo de 100% sobre la cantidad de mezcla asfáltica afectada. Para establecer el valor de las mezclas asfálticas afectadas, se considerarán los metros cuadrados de mezcla asfáltica con deficiencias y el precio unitario correspondiente del Presupuesto Compensado. El área afectada comprenderá la longitud de la irregularidad más 2 m en cada extremo, multiplicada por el ancho de la pista afectada. Los espesores y densidades, serán establecidos a partir de testigos, los cuales se extraerán, según LNV-13 y LNV-14, a razón de uno por cada 500 m2 o fracción de pavimento. Los contenidos de asfalto y granulometría de las capas, según LNV-11, se verificarán cada 250 m3 o fracción tomando muestra de la mezcla según LNV-14. Cuando se extraiga un testigo deberá rellenarse inmediatamente con mezcla asfáltica. La evaluación del grado de densidad de compactación, del espesor y del contenido de asfalto se hará por muestras individuales. Los criterios de aceptación serán los que se detallan a continuación.

DENSIDAD DE COMPACTACIÓN.

La densidad de compactación de la muestra individual, de la superficie y Binder (capa intermedia), deberá ser mayor o igual a 97% de la densidad Marshall. En caso de incumplimiento de la condición, se aplicará la siguiente tabla de multas, lo que será sobre el valor de la carpeta asfáltica afectada:

MULTAS POR DENSIDAD.

% MULTA % de COMPACTACIÓN (Valor individual)21

SUPERFICIE O INTERMEDIA

BASE GRUESA O ABIERTA

96% 10% 10%

95% 25% 15%

Menor a 95 y Superior a 102% Se rehará 100% o se rehará

Se trabajará con números enteros y los decimales de 0.5 y superior se aproximarán al entero superior y los decimales inferiores a 0.5 al entero inferior. No se recibirán y se reharán los pavimentos con densidad de compactación superior a 102 % de la densidad Marshall. Para los proyectos que no sean ejecutados con Financiamiento Sectorial, no serán aplicables las multas por densidad, pero no se recibirán los pavimentos que tengan una densidad inferior al 95% o superior al 102%, en muestras individuales.

ESPESORES.

En caso de incumplimiento se aplicarán los valores que aparecen en la tabla 7-14, donde se muestran los valores de la multas respecto al valor de la Carpeta de Superficie, teniendo en cuenta que se trabajará los valores con un decimal. MULTAS POR ESPESORES.

ESPESORES MUESTRAS INDIVIDUALES MULTA RESPECTO AL VALOR DE LA

CARPETA ASFÁLTICA DE SUPERFICIE

e22 ≥ 1,00ec23 ec > e ≥ 0.98ec

0.98ec > e ≥ 0.96ec 0.96ec > e ≥ 0.94ec 0.94ec > e ≥ 0.92ec

0.92ec > e

--- 5% 15% 25% 35%

100% o se rehará

21 Cada va lor ind iv idua l ( tes t igo) represen ta 500 m 2 de pav imento o f racc ión s i co r responde. 22 e = espesor de la mues t ra 23 ec = espesor con t ra tado o de proyecto

Estas multas se aplicarán sólo a la capa de superficie, sobre los valores de la carpeta asfáltica de superficie. Cualquier deficiencia que se detecte en las capas inferiores será suplida por igual espesor de la capa superior. En la eventualidad de que la capa de superficie no supla las deficiencias, se aplicarán las multas señaladas sobre esta capa. Para los proyectos que no sean ejecutados con Financiamiento Sectorial, no serán aplicables las multas por espesor, pero no se recibirán los pavimentos con un espesor menor igual al 92% del espesor del proyecto.

CONTENIDO DE ASFALTO.

Se aceptará la muestra individual si su porcentaje de asfalto (Pt) es mayor o igual a Pb -0.3 % para la capa superficial y Pb –0.5 % para el binder (capa intermedia), e inferior o igual a Pb +0.3 % para la capa superficial y Pb +0.5 % para el binder, siendo Pb el porcentaje de asfalto de la dosificación visada por la I.T.O. Asimismo, ningún valor deberá ser inferior a Pb -0.5 % para la capa superficial y Pb -0.7 % para el binder (capa intermedia), ni superior a Pb +0.5 % para la capa superficial y Pb +0.7 % para el binder (capa intermedia), en este caso el sector representativo de dicha muestra se multará en un 100 % o se rehará. En caso de incumplimiento se aplicará las tablas siguientes de multas por exceso o por defecto, sobre el valor de la respectiva capa:

MULTAS POR CONTENIDO DE ASFALTO CAPA ASFÁLTICA DE SUPERFICIE

VARIACIÓN ABSOLUTA DEL CONTENIDO DE ASFALTO (%) (PROMEDIO DE 5

MUESTRAS)

MULTA RESPECTO AL VALOR DE LA CAPA ASFÁLTICA DE SUPERFICIE

Hasta menor o igual a 0,3

Mayor a 0,3 y menor a igual a 0,5 Mayor a 0,5

------- 25%

100% o se rehará

MULTAS POR CONTENIDO DE ASFALTO CAPA ASFÁLTICA INTERMEDIA O DE BASE GRUESA.

VARIACIÓN ABSOLUTA DEL CONTENIDO DE ASFALTO (%) (PROMEDIO DE 5 MUESTRAS) 24

MULTA RESPECTO AL VALOR DE LA CAPA ASFÁLTICA AFECTADA

Hasta menor o igual a 0,5

Mayor a 0,5 y menor a igual a 0,7 Mayor a 0,7

------- 25%

100% o se rehará

Para los proyectos que no sean ejecutados con Financiamiento Sectorial, no serán aplicables las multas especificadas para carpeta o binder (capa intermedia), pero no se recibirán las carpetas en que la variación absoluta de su contenido de asfalto en % sea superior a 0.5 y la variación absoluta de su contenido de asfalto en % sea superior a 0.7 para el binder (capa intermedia).

LISURA (HIGH-LOW).25

Los procedimientos y multas que se describen en este párrafo sólo serán aplicables a las capas asfálticas de superficie. Sin embargo, no se exigirá este control para recapados asfálticos sobre pavimentos existentes, excepto cuando el Proyecto así lo determine. Será responsabilidad del Contratista, a través de su autocontrol, verificar la lisura del pavimento tan pronto sea posible tras su construcción. Sólo cuando la ITO lo autorice podrán hacerse correcciones de lisura posteriores; en todo caso, de ser autorizadas, estas correcciones podrán incluir rebajes de puntos altos de hasta 5 mm, cuando ello no signifique un espesor resultante inferior al contratado. Además tendrá que restituirse el texturado de la superficie pulida. Los controles de lisura se regirán por lo estipulado en el Método LNV 18 (High-Low). El equipo High-Low se deberá calibrar en terreno antes de efectuar la medición. Las condiciones de aceptación y multas asociadas al nivel de irregularidad detectado se indican en la siguiente tabla, sobre el valor de la capa de superficie en el área afectada:

24 La determinación del contenido de asfalto se hará de muestras tomadas a pie de obra (LNV 14). 25 Sólo para vías cuya obra sea de una longitud inferior a 1.000 m y vías de Servicio o Locales.

Los rangos de irregularidad afectos a multas, se podrán aumentar en un 50% en las siguientes singularidades: sobre tapas de cámara de inspección, sumideros, cambios de pendiente longitudinal o empalme de pavimentos. Para los proyectos que no sean ejecutados con Financiamiento Sectorial, no serán aplicables las multas especificadas para lisura, pero no se recibirán las calzadas con irregularidad superiores o iguales a 10 mm.

MULTAS POR LISURA.

MULTA CON RESPECTO AL VALOR DE LA CAPA DE SUPERFICIE EN EL ÁREA AFECTADA IRREGULARIDAD

(mm) Camino Principal TMDA ≥ 1000 VEH/DÍA

Camino Secundario TMDA < 1000 VEH/DÍA

5 6 7 8 9

10

--- 2% 5% 15% 25%

100% o se rehará

--- 2% 5%

15% 25%

100% 0 se rehará

RUGOSIDAD (IRI).26

Los controles de regularidad IRI serán de cargo del Contratista y deberán efectuarse por una empresa con experiencia en la materia mediante un equipo perfilómetro de clase 1, según especificación del Banco Mundial. El control de IRI (Índice de Regularidad Internacional) se hará por sectores homogéneos, entendiéndose por ello que corresponden a una misma estructuración. No se considerarán puentes, badenes u otras singularidades que afecten la medición. Asimismo, no se exigirá este control para recapados asfálticos, excepto cuando el proyecto así lo determine. Se medirá en forma continua en tramos de 200 metros, en caso de que el último tramo de un sector homogéneo no alcance a los 200 m, se informará el IRI (m/km) con un decimal, debidamente georeferenciado por kilometraje del proyecto.

26 Só lo para v ías cuya obra sea de una longitud mayor a 1.000 m

La regularidad se medirá longitudinalmente por pista mediante un sistema perfilométrico clase 1 de precisión, midiendo la elevación del perfil al milímetro y con una frecuencia igual o superior a cuatro puntos por metro, es decir, cada 250 mm como máximo y ejecutando el programa IRI. Alternativamente, este control se podrá hacer con equipos tipo respuesta debidamente calibrados con algún sistema perfilométrico que cumpla con las mismas características mencionadas anteriormente. El perfilómetro se hará pasar por sobre las huellas normales de circulación vehicular. La evaluación del IRI se hará por media móvil tomando los valores de cinco tramos consecutivos. Se entenderá que la superficie del pavimento tiene regularidad aceptable si todos los promedios consecutivos de cinco valores de IRI tienen un valor igual o inferior a 2.0 m/km y ninguno de los valores individuales supera 2.8 m/km. En caso de incumplimiento de esta última condición, el Contratista deberá efectuar las reparaciones necesarias para llegar a un valor de IRI bajo el límite máximo establecido, por ejemplo mediante la aplicación de fresado o cepillado. En caso contrario, se aplicará una multa de 100%, del valor del pavimento en los tramos con incumplimiento. En caso de incumplimiento de la condición del promedio de cinco muestras consecutivas, se aplicará la siguiente tabla de multas sobre el valor de superficie de rodadura en el área afectada: Si el sector homogéneo tiene una longitud inferior o igual a 800 m sólo regirá la condición de que ningún de los valores individuales medidos supere el IRI máximo permitido, debiendo el Contratista, en caso de incumplimiento, efectuar las acciones necesarias para llegar a un valor de IRI bajo el límite establecido. En caso contrario se aplicará una multa de 100%. Para los proyectos que no sean ejecutados con Financiamiento Sectorial, no serán aplicables las multas especificadas, pero no se recibirán las calzadas con IRI superior a 2.8 m/km. MULTAS POR IRI.

IRI (m/km) MULTA CON RESPECTO AL VALOR DE LA CAPA DE

SUPERFICIE EN EL ÁREA AFECTADA

2.0 < IRI ≤ 2.2

2.2 < IRI ≤ 2.5

2.5 < IRI ≤ 2.8

2.8 < IRI

25% 50% 75%

100% o se rehace

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARTICULARES.27 REMOCIÓN DE ESTRUCTURAS (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la remoción de estructuras existentes en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.101 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

REMOCIÓN DE DUCTOS (m). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la remoción de ductos existentes en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.101 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

REMOCIÓN DE PAVIMENTOS ASFÁLTICOS (m2). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la demolición y remoción de pavimento asfáltico existente en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.101 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

27 Ex t rac to Manua l de Car re teras .

REMOCIÓN DE OBRAS DE DRENAJE SUPERFICIAL (m). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la remoción de obras existentes de drenaje superficial en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.101 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

REMOCIÓN DE DEFENSAS CAMINERAS SIMPLES (m). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la remoción de defensas camineras simples en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.101 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

REMOCIÓN DE SEÑALIZACIÓN VERTICAL LATERAL (N°). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la remoción de señales verticales laterales existentes en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.101 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

DESPEJE Y LIMPIEZA DE LA FAJA (Km). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere al despeje y limpieza de la faja en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.102 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Las obras comprendidas en esta partida no requieren el uso de materiales.

EXCAVACIÓN DE ESCARPE (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la excavación y remoción de material de escarpe en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.201 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

REMOCIÓN DE MATERIAL INADECUADO (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la remoción de material inadecuado en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.201 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

EXCAVACIÓN DE CORTE EN TERRENO DE CUALQUIER NATURALEZA (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la excavación de corte en terreno de cualquier naturaleza en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.201 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

EXCAVACIÓN EN T.C.N. PARA DRENAJES Y ESTRUCTURAS. DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la excavación en terreno de cualquier naturaleza para drenajes y estructuras en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.202 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los trabajos comprendidos en esta partida no requieren el uso de materiales.

FORMACIÓN Y COMPACTACIÓN DE TERRAPLENES (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la formación y compactación de terraplenes en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.205 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. El material a emplear se regirá por lo establecido en el numeral (1) del Tópico 5.205.2 del MC-V5.

RELLENO ESTRUCTURAL (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere al suministro y colocación de relleno estructural en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.206 del MC-V5. MATERIALES. El material a emplear deberá cumplir con lo señalado en el Tópico 5.206.2 del MC-V5.

PREPARACIÓN DE LA SUBRASANTE (m2). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a los trabajos requeridos para conformar la plataforma del camino a nivel de subrasante en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.209 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los materiales que eventualmente sea necesario incorporar deberán cumplir con lo señalado en el Tópico 5.209.2 del MC-V5.

SUBBASE GRANULAR, CBR ≥ 40% (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES.

Esta partida se refiere a la confección, colocación y terminación de subbase granular, CBR ≥ 40%, en

conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.301 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los materiales a emplear deberán cumplir con lo señalado en el Acápite 5.301.201 (1) de la Sección 5.301 del MC-V5, para áridos de subbase granular de graduación cerrada y poder de soporte igual o mayor a 40% CBR.

BASE GRANULAR, CBR ≥ 80% (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES.

Esta partida se refiere a la confección, colocación y terminación de base granular, CBR ≥ 80%, en

conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.302 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los materiales a emplear deberán cumplir con lo señalado en el Tópico 5.302.2 del MC-V5 para bases granulares de graduación cerrada y poder de soporte igual o mayor a 80% CBR.

IMPRIMACIÓN (m2). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere al suministro y aplicación de imprimación bituminosa en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.401 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. El material a emplear como imprimante deberá cumplir con lo señalado en el Tópico 5.401.2 del MC-V5.

RIEGO DE LIGA (m2). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere al suministro y aplicación de riego de liga sobre una superficie pavimentada en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.402 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. La emulsión asfáltica a emplear deberá cumplir con lo señalado en el Tópico 5.402.2 del MC-V5.

CONCRETO ASFÁLTICO DE SUPERFICIE (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la confección, transporte, colocación, compactación, terminación y control de concreto asfáltico de superficie en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.408 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los áridos y el polvo mineral (filler) para la confección en caliente del concreto asfáltico de superficie se ceñirán por lo establecido para dicha mezcla en el Tópico 5.408.2 del MC-V5. La fracción gruesa y fina de los áridos deberán cumplir con los requisitos especificados en las Tablas 5.408.201.A y 5.408.201.B respectivamente; el polvo mineral se ajustará a la granulometría señalada en la Tabla 5.408.201.C del MC-V5. Los requisitos que deberán cumplir los áridos combinados de la mezcla resultante son los establecidos en la Tabla 5.408.201.D. La granulometría a emplear, según la Tabla 5.408.201.E, será la denominada IV-12. Se empleará cemento asfáltico tipo CA 60-80 que deberán cumplir con lo establecido en el Párrafo 5.408.202 del MC-V5. Las propiedades que deberá cumplir la mezcla confeccionada se ajustarán a los requisitos establecidos para mezcla de superficie en las Tablas 5.408.203.A y 5.408.203.B del Párrafo 5.408.203 del MC-V5.

CONCRETO ASFÁLTICO CAPA INTERMEDIA (m3). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la confección, transporte, colocación, compactación, terminación y control de mezcla asfáltica tipo intermedia en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.408 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los áridos y el eventual polvo mineral (filler) para la confección en caliente de la mezcla asfáltica tipo intermedia se ceñirán por lo establecido para dicha mezcla en el Tópico 5.408.2 del MC-V5. La fracción

gruesa y fina de los áridos deberán cumplir con los requisitos especificados en las Tablas 5.408.201.A y 5.408.201.B respectivamente; el polvo mineral se ajustará a la granulometría señalada en la Tabla 5.408.201.C del mismo Manual. Los requisitos que deberán cumplir los áridos combinados de la mezcla resultante son los establecidos en la Tabla 5.408.201.D. La granulometría a emplear, según la Tabla 5.408.201.F, será la denominada III-12a. Se podrá emplear cemento asfáltico tipo CA 60-80 ó CA 80-100, los que deberán cumplir con lo establecido en el Párrafo 5.408.202 según MC-V5 Las propiedades que deberá cumplir la mezcla confeccionada se ajustarán a los requisitos establecidos para mezcla tipo intermedia en las Tablas 5.408.203.A y 5.408.203.B del Párrafo 5.408.203, MC-V5.

TUBOS CIRCULARES DE METAL CORRUGADO, D = 1,00 m. DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere al suministro e instalación de ductos circulares de metal corrugado de los diámetros interiores señalados en el Proyecto, en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.602 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los materiales a emplear deberán cumplir con lo establecido en el Párrafo 5.602.201 del MC-V5.

SOLERAS TIPO “A” (m). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere al suministro e instalación de soleras tipo “A” en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.607 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los materiales a emplear deberán cumplir con lo señalado en el Tópico 5.607.2 del MC-V5.

SEÑALIZACIÓN VERTICAL LATERAL (N°). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere al suministro y colocación de señalización caminera del tipo vertical lateral, en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.703 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Las placas, postes, pernos, tuercas y el hormigón para empotrar los postes deberán cumplir con lo señalado en el Párrafo 5.703.201 del Tópico 5.703.3 del MC-V5.

DEMARCACIÓN DEL PAVIMENTO, LÍNEA CENTRAL CONTINUA, DEMARCACIÓN DEL PAVIMENTO, LÍNEA CENTRAL SEGMENTADA, DEMARCACIÓN DEL PAVIMENTO, LÍNEA LATERAL CONTINUA, DEMARCACIÓN DEL PAVIMENTO, LÍNEAS, SÍMBOLOS Y LEYENDAS (m2). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Estas partidas se refieren a la provisión y aplicación de pintura como señalización horizontal del camino, en conformidad con lo dispuesto en esta especificación y en lo pertinente, con lo establecido en la Sección 5.704 del MC-V5 y demás documentos del Proyecto. La demarcación con pintura retrorreflectante del tipo acrílica se deberá atener a lo dispuesto en el Decreto Nº 20 del 10 de Febrero de 1986 del Ministerio de Transportes y Telecomunicaciones sobre Señales y Demarcaciones Oficiales de Tránsito en todo lo que no se contradiga con estas Especificaciones Técnicas Especiales. MATERIALES. Pintura y Microesferas de Vidrio. La pintura deberá ser blanca del tipo acrílica, con microesferas de vidrio ya sean incorporadas, sembradas e incorporadas, o sembradas, ajustándose a los siguientes requisitos:

1.-Pintura Tráfico Acrílica. Especificaciones: Composición: Ligante : Copolímeros acrílicos Pigmento: Dióxido de titanio rutilo Solvente : Mezcla de aromáticos, esteres y cetonas Aditivos : Humectantes, antisedimentantes y controladores de la viscosidad. Características:

Contenido Pigmento : 56 ± 2%

Contenido Vehículo : 44 ± 2%

Composición del Pigmento: Dióxido de titanio tipo rutilo 92% pureza : 15% mín. Microesferas de vidrio : 31% mín. Extendedores : 54% máx. Composición del Vehículo: Material no volátil : 35% Mín. Material volátil : 65% Máx. Composición Vehículo no Volátil: Resinas acrílicas (copolímeros acrílicos estirenados disueltos en mezcla de solventes). Microesferas de Vidrio: Índice de refracción :1.5 Mín.

Granulometría :

TAMIZ % QUE PASA

300 um 100

212 um 90-100

106 um 10-55

63 um 0-10

Contenido de Sólidos en Masa Total 71 ± 2%

Contenido de Sólidos en Volumen 50% Mín. Viscosidad 25°C 70 - 90 KU Tiempo de Secado: Tacto 8 Minutos Máx. Duro 35 Minutos Máx. Apto Tránsito 25 Minutos Poder Cubridor 98 Mín.

Peso Específico 1,53 ± 0,02 Kg/1

Adherencia Mín. 20 Kg/cm2 2.-Microesferas de Vidrio para Aplicación en Sembrado. Características: Las microesferas estarán confeccionadas a base de vidrio transparente y sin color apreciable incorporándose a la pintura inmediatamente después de ser aplicada. Índice de Refracción: Su índice de refracción no será inferior a 1.5 Microesferas Defectuosas: La cantidad máxima de microesferas defectuosas será del 20%.

3.- Normas Generales de Empleo. Aplicación: Brocha, rodillo, pistola, máquina pintabanda u otros. Dilución: Cuando se precisa en función de las condiciones de la aplicación, no debería sobrepasarse el 5% en peso: el diluyente empleado deberá ser hidrocarburo aromático, (Tolueno) un éster o una cretona. Condiciones de Uso: No aplicar sobre superficies húmedas o poco limpias, ni a temperatura inferior a 5°C o superior a 40°C. Remover bien el contenido del envase para homogeneizar el producto. Retrorreflectancia : Además de las microesferas que tiene incorporada la pintura, se obtiene por proyección de microesferas de vidrio sobre la película de pintura inmediatamente después de ser aplicada, una correcta reflectancia precisa la adición de un mínimo de esferas equivalentes al 50% en peso de la pintura aplicada. Almacenamiento: No convienen almacenamientos prolongados a la intemperie, ni que el producto esté sometido a cambios extremos de temperatura. Es aconsejable usar el producto antes de seis meses desde la fecha de su fabricación, siendo el período máximo aconsejable de uso de un año. Ámbito de Uso: Pintura de uso general para señalización, especialmente formulada para líneas de eje y bermas. Posee excelente adherencia sobre todo tipo de superficies, especialmente recomendada para pavimentos de hormigón.

TACHAS REFLECTANTES (N°). DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la provisión y colocación de tachas reflectantes para la demarcación de pavimentos, en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.705 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Las tachas y adhesivos deberán cumplir con lo señalado en el Tópico 5.705.2 del MC-V5, considerando que las tachas deberán tener dos (2) caras reflectantes.

CASETAS PARA PARADEROS DE LOCOMOCIÓN COLECTIVA. DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la construcción de casetas para paraderos de locomoción colectiva en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.706 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los materiales a emplear serán los señalados en las láminas tipo del Proyecto y deberán cumplir con lo especificado en el Tópico 5.706.2 del MC-V5.

DEFENSAS CAMINERAS GALVANIZADAS DE DOBLE ONDA. DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere al suministro y colocación de defensas camineras metálicas simples, galvanizadas en caliente y de doble onda, en conformidad con lo dispuesto en la Sección 5.707 del MC-V5, en esta especificación y demás documentos del Proyecto. MATERIALES. Los materiales a emplear deberán cumplir con lo señalado en el Tópico 5.707.2 del MC-V5, considerando que se usarán postes del tipo Z de 155 mm de ancho.

TRASLADO DE POSTACIÓN (N°)28. DESCRIPCIÓN Y ALCANCES. Esta partida se refiere a la remoción, traslado y recolocación de la postación eléctrica, telefónica u otra existente, que de acuerdo a los documentos del proyecto o instrucciones de la Inspección Fiscal, deban modificarse a consecuencia de su interferencia con las nuevas obras proyectadas. 28 Es ta par t ida se deberá emplear cuando e l número de pos tes a t ras ladar sea igua l o in fer io r a c inco (5) , en caso con t rar io se deberá u t i l i za r la par t ida 7 .8 .32 , as ignándo le un monto g loba l de $550.000 por poste .

MATERIALES. Los materiales a utilizar serán los necesarios para cumplir totalmente con el propósito de la presente partida.