world bank document · pdf filecalcul de structure du dalot 2 x 4,50 x 3,00.160 5.3.2.4....

BURKINA FASO E535Projet d'Amélioration des Volume iConditions de Vie Urbaines

ETUDE D'EXECUTION DETAILLEE ET DOSSIER D'APPELD'OFFRES DES TRAVAUX D'AMENAGEMENT DU CANAL

DE WEMTENGA A OUAGADOUGOU

Avant-Projet DétailléVersion provisoire

BCEOM SAHELCONSULTa kté d'Ingénieuirs - Conseils

SOCIETE FRANÇAISE D'INGENIERIE j 06 B.P. 9266 Oeagadougou 06L~T Tél. 36-14-18/36-00-15

Fax (226) 36-10-59

_- -F'LE COP-I |

Pub

lic D

iscl

osur

e A

utho

rized

Pub

lic D

iscl

osur

e A

utho

rized

Pub

lic D

iscl

osur

e A

utho

rized

Pub

lic D

iscl

osur

e A

utho

rized

SOMMAIRE

1. INTRODUCTION .................................................................................. 1

1.1. NATURE DU PROJET - ETUDES ANTÉRIEURES .................................................................................. I1.2. DÉFINITION DU PROJET .......................................... . . . . . . . 4

2. ETUDES TECHNIQUES COMPLÉMENTAIRES .. 6

2.1. ETUDES TOPOGRAPHIQUES - CARTOGRAPHIE .. 62.1.1. Base cartographique.62.1.2. Levés topographique s et restitutions .72.1.3. Fusion des plans topographiques et des plans de récolement des réseaux des concessionnaires ............... 7

2.2. COLLECTE DES ÉLÉMENTS DE RÉCOLEMENT DES RÉSEAUX EXISTANTS ............................................................ 7

2.3. ETUDES GÉOLOGIQUES ET GÉOTECHNIQUES ................................................................................ 7

2.3.1. Aire géographique étudiée ........... 7.................................................................72.3.2. Analyse des études antérieures ............................................................................. 82.3.3. Présentation et contenu technique de la campagne géotechnique ................... 8........................................82.3.4. Résultats de la campagne géotechnique ............................................................................. 92.3.5. Synthèse des études géotechniques et commentaires ................................................ l............................ I

2.4. RÉSERVATIONS FONCIÈRES ......................................................... 122.4.1. Situation du bief amont ................................................. /22.4.2. Situation du bief central .................................................. 132.4.3. Situation du bief aval ................................................. 142.4.4. Situation du confluent ................................................. 15

2.5. ASPECTS ENVIRONNEMENTAUX ET CONTRAINTES .................................................... 15

3. CRITERES DE CONCEPTION ET DIMENSIONNEMENT ................................................... 18

3.1. RAPPEL DES CONCLUSIONS DE L'APS .................................................... 1 8

3.1.1. Modélisation hydrologique ................................................. . 193.1.2. Conception générale ................................................. .233.1.3. Section du canal .................................................. 25

3.1.3.1. C ons tat. ........................................ ......... ... ... 23.1.3.2. Prévention.293.1.3.3. Implications sur le canal de Wemtenga.293.1.3.4. Mode opératoire de la réalisation d'une section drainée .293.1.3.5. Coût estimatif du canal revêtu en béton.313.1.3.6. Conclusions 3 1

3.2. CONCEPTION ET DIMENSIONNEMENT DU PROJET . . . 32

3. 2.1. Section du canal..33.2.2. Implantation .. 323.2.3. Profil en long..343. 2.4. Caniveau de la rue 29.180..363.2.5. Ouvrages de branchements latéraux..37

3 .2.5.1. Branchement de la rue 29.1 19 RG ......................... 383.2.5.2. Branchement de la rue 29.107 RG ......................... 393.2.5.3. Branchement de la rue 29.119 RD. ................................................. 393..2.5.4. Branchement de la rue 29.107 RD.................................................. 39

3.2.6. Ouvrage d'alimentation du bassin de rétention amont ........................................... 403.2.7. Bassins de rétention ............................................. 413.2.8. Dalot inter bassins ............................................ 43

3.2.8. 1. Hydraulique ......................... 433.2. 8.2. G énie civi l. ................................................. 4

3. 2.9. Branchement de la rue 29.150 RD ...................... 473.2.10. Branchement du caniveaui amont du boulevard circulaire . . . .473. 2.11. Meurtrière...48

Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001

3.2.12. Bassin amortisseur du boulevard circulaire .......................................... 483.2.13. Branchement du caniveau aval RG du boulevard circulaire ......... ........................... 493.2.14. Branchement du caniveau aval RD du boulevard circulaire ........................................ 493.2.15. Canalisation d'eau potable de la rue 29.71 ........................................... 493.2.16. Branchement du caniveau de la rue 29.46 .. ........................................ 503.2.17. Branchement du caniveau de la rue 29.300 .......................................... 503.2.18. Passerelle du cimetière ............................................ 50

3.2.18.1. Hydraulique.513.2.1 8.2. Gén ie civil c................................................ 51

3.2.19. Branchement du caniveau de la rue 28.466 .. 513.2.20. Branchement du caniveau de la rue 29.20. 523.2.21. Dalot de la Demoiselle..52

3.2.21.1 I. Hydraulique.523.2.21.2. Génie civil.53

3.2.22. Branchement du caniveau de la rue 28.454 .. 533.2.23. Bassin amortisseur du boulevard Charles de Gaulle .. 543.2.24. Dalot de la rue 13.56..54

3.2.24.1. Hydraulique .553.2.24.2. Génie civil.55

3.2.25. Branchement du caniveau de la rue 28.40 .. ........ . .... 563.2.26. Branchement du caniveau de la rue 13.56 ........................................... 563.2.27. Branchement du caniveau de la rue 13..............-........ 563.2.28. Branchement du caniveau de la rue 13.40 .......................................... 373.2.29. Branchement du caniveau de la prison (rue 13.27 ou 13.40)....................-........57..... 573.2.30. Passerelle de la MACO .......................................... . 59

3.2.30.1. Hydraulique.593.2.30.2. Génie civil.59

3.2.31. Branchement du caniveau RG de la R.N. 4 .. 593.2.32. Branchement du caniveau RD de la R. N..4.. ................................... 603.2.33. Pont de la R.N. 4..60

3.2.33.1. Hydraulique.613.2.33.2. Génie civil..2

3.2.34. Caniveaux longitudinaux aux pistes d'entretien ........................................... 62

4. MODALITÉS D'EXÉCUTION DES TRAVAUX .......................................... 63

4.1. ALLOTISSEMENT DES TRAVAUX .......................................... 634.2. MODE DE CONSULTATION .......................................... 634.3. CHRONOGRAMME PRÉVISIONNEL DES TRAVAUX .......................................... 64

5.ANNEXES.65

5.1. ETUDE DES SOLS ET FONDATIONS - OUVRAGES DE FRANCHISSEMENT .665.2. COMPTE RENDU D'ESSAIS - OUVRAGES DIVERS . 075.3 . CALCULS DES OUVRAGES...15

5.3.1. Passerelles..1525.3.1.1. Hypothèses de calcul.1525.3.1.2. Caractéristiques.1525.3.1.3. Passerelle du cimetière.1535.3.1.4. Passerelle de la.MACO 156

5.3.2. Dalots..1585.3.2.1. Calcul de structure du dalot 3,0 x 3,0 1585.3.2.2. Calcul de structure du dalot 2 x 3,50 x 2,50. 1595.3.2.3. Calcul de structure du dalot 2 x 4,50 x 3,00.1605.3.2.4. Calcul de structure du dalot 3 x 6,00 x 4,77 161

5 .3.3. Canal et caniveaux. . . 1625.3.3.1. Hypo thèses de calcul ........................................ 1625.3.3 .2. Ca ra ctéristiqu es.3 ........................................ 15.3.3.3. Caniv eaux ouverts de 1.20 x 1.50 ........................................ 1635.3.3.4. Caniveaux fermés de 2.30 x 2.80, 2.20 x 2.50, 2.10 x 1.60......................................... 1645.3.3.5. Caniveaux fermés de 1.20 x 1.50 ........................................ 164


1. INTRODUCTION

Dans la continuité du Schéma Directeur d'Assainissement pluvial de la ville deOuagadougou, le Gouvernement du Burkina Faso d'Amélioration, représenté par le Projetd'Amélioration des Conditions de Vie Urbaines (PACVU), a lancé les études détaillées etdossiers d'appel d'offres pour l'aménagement du canal de Wemtenga.

1.1. Nature du projet - Etudes antérieures

La partie sud de la ville de Ouagadougou, au sud de l'axe formé par les barrages,comporte 5 marigots primaires (non aménagés) ou canaux (aménagés) permettantd'évacuer les eaux naturelles et d'assurer l'assainissement pluvial de la ville:

1. Le canal du Mogho Naba, assainissant tout ou partie des quartiers du centre-ouest - Cissin (secteur 16), Pissi-ouest (secteur 17), Samandin (secteur 7),Gounghin (secteurs 8 et 9), Bilbalogho (secteur 2), Hamdalaye-est (secteur 10),Kologho Naba-est (secteur 11), Paspanga-ouest (secteur 3), Dapoya-ouest(secteur 12) -, et conduisant les eaux dans la retenue du barrage n°2,

2. Le canal central, assainissant tout ou partie des quartiers du centre-ville -Kamsaonghin (secteur 6), Zangoethin (secteur 5) Quartiers Saints (secteur 1),Quartier des Ministères-ouest (secteur 4), Paspanga-est (secteur 3), Dapoya-est (secteur 12), et conduisant les eaux dans la forêt classée du barrage, enlongeant la berge rive droite de la retenue du barrage n°1,

3. Le canal de Zogona, en cours d'aménagement, assainissant tout ou partie desquartiers sud - Kalgondin (secteur 14), Quartiers des Ministères-est (secteur 4),Zogona-ouest (secteur 13), et conduisant les eaux à l'amont de la forêt classéedu barrage,

4. Le marigot de Wemtenga, assainissant tout ou partie des quartiers sud-est -secteur 30, Dassasgho-ouest (secteur 28), Zogona-est (secteur 13),Wayalguin-ouest (secteur 27), et conduisant les eaux à l'aval de la forêt classéedu barrage,

5. Le marigot de Nioko, assainissant le quartier de Dassasgho-est (secteur 28), etconduisant les eaux dans le quartier de Wayalguin, à l'est de la forêt classée dubarrage.

L'aménagement du canal de Wemtenga constitue donc l'avant-dernier maillon desréseaux primaires du sud.

L'assainissement pluvial de la ville de Ouagadougou a fait l'objet d'un Schéma Directeur,en date de 1999, qui a fixé les grandes lignes des options à retenir, pour chacun de cesmarigots. En ce qui concerne le marigot de Wemtenga, la préconisation du SchémaDirecteur était de réaliser "un remodelage mécanique de ses rives et de son lit majeur,associé à la plantation de haies de vétiver pour en stabiliser le profil transversal, étantentendu que le profil en long naturel du lit mineur ne devrait plus évoluer sensiblementnaturellemenf'. Cette recommandation était associée à la mise en oeuvre d'unprogramme de recherche-développement concernant le développement et l'adaptation


des plantations de vétiver, ou autres végétaux éventuellement, aux conditions localespour tester l'efficacité de cette technique.

A la suite de l'approbation du Schéma Directeur, le Gouvernement du Burkina Faso,représenté par le Ministère des Infrastructures, de l'Habitat et de l'Urbanisme (MIHU) et leProjet d'Amélioration des Conditions de Vie Urbaines (PACVU), a lancé les étudesd'avant-projet sommaire, avant-projet détaillé et dossier d'appel d'offres del'aménagement du canal de Wemtenga. C'est dans ce cadre qu'entre le présent rapportd'avant-projet détaillé.

L'avant-projet sommaire a été remis au maître d'ouvrage à la fin du mois de février 2001.La recommandation du Schéma Directeur rappelée ci-dessus n'a pas pu être retenue carle programme de recherche-développement n'a pas encore été lancé et il serait trophasardeux de recommander une variante non testée, malgré l'avantage probableimportant qu'elle peut représenter sur les autres variantes plus "classiques". Le résumédu rapport d'APS est rappelé ci-après:

"Le marigot de Wemtenga est situé dans des secteurs très urbanisés de la partie estde Ouagadougou; il traverse dans le sens sud-ouest/nord-est les confins du secteur29 et longe dans le sens sud-nord les limites entre les secteurs 28 et 29, puis 28 et13, avant de rejoindre la forêt classée du barrage. Sa longueur est de 4200 mètres.

Il n'est actuellement pas aménagé et est le siège de phénomènes d'érosionimportants, surtout dans sa partie amont, où la sécurité et la viabilité des zonesurbanisées riveraines sont compromises.

Le PACVU a confié au groupement BCEOM-SAHELCONSULT, par le marché n°2000/120/MEF/MIHU/PACVU, la réalisation des études d'avant-projet sommaire,avant-projet détaillé et dossiers de consultation des entreprises d'un projetd'aménagement du marigot de Wemtenga susceptible de résoudre les problèmesposés par ce marigot.

Le présent rapport conceme la première phase de cette étude: l'avant-projetsommaire.

Un état des lieux a été dressé et un diagnostic porté sur les problémes constatés surle marigot. Les conclusions en sont les suivantes:

* La zone amont est le siège d'érosions importantes, par défaut de protectionappropriée des secteurs sensibles. Le maintien de la situation actuelle n'est passouhaitable et compromettrait durablement la viabilité et la sécurité des zonesurbaines, dont l'évolution est imprévisible.

* La zone centrale est peu évolutive, mais le marigot a créé des méandres dont lesberges sont parfois très proches des habitations, et qui nécessitent d'êtrestabilisées.

* La zone à l'aval de la route de Fada subit des inondations en période pluvieuse carla pente est presque nulle et la section offerte à l'écoulement trop faible.

2Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001

* Les solutions susceptibles de résoudre les problémes détectés dans laphase de diagnostic consistent à:

- Créer une zone de rétention à l'amont du boulevard circulaire, de façon àlimiter les débits à l'aval et, partant, de limiter les phénomènes d'érosions, desubmersion et de coûts des aménagements à l'aval. La création de cette zonede rétention permettrait également de disposer de matériaux pour remblayer lesparcelles érodées de l'amont et les rendre de nouveau urbanisables, ce qu'ellesne sont pas actuellement.

- Créer dans les biefs centraux une section composée avec lit mineur et litmajeur submersible stabilisés, correctement dimensionnée de façon à mettredéfinitivement hors d'eau, pour la crue de fréquence décennale, les zonesurbaines riveraines.

- Améliorer les conditions d'écoulement des eaux dans la partie aval par destravaux de recalibrage du lit et de rescindement des berges.

Des aménagements urbains spécifiques doivent également être réalisés pour rendreces zones urbaines pleinement habitables: il s'agit essentiellement de la création dedeux franchissements du marigot par des ponts positionnés sur les itinéraires à traficimportant:

Liaison entre les rues 28.458 et 29.20,

Liaison entre les rues 13.56 et 28.40.

Plusieurs variantes d'aménagement, différant essentiellement par le matériau deprotection de la section du lit mineur et par la réalisation ou non d'un bassin derétention dans le bief central, ont été examinées:

- Protection en béton armé,

- Protection en matelas Reno associé à des gabions traditionnels pour les talus,

- Protection en matelas Reno sur la totalité de la section,

- Protection en maçonnerie de pierres.

Ces variantes ont été analysées, leurs coûts totaux, intégrant les coûts d'entretien, ontété estimés, leurs avantages et inconvénients ont été évalués.

Les récapitulatifs reportés dans le présent rapport doivent permettre au maîtred'ouvrage d'opérer le choix de la solution à retenir pour la phase suivante de l'avant-projet détaillé. La solution recommandée est la suivante:

* Aménager une zone de rétention à l'amont, de superficie égale à 30 000m2, avec talus protégés par matelas Reno, ou perrés,

Utiliser les matériaux de déblais pour remblayer les parcelles érodées et lesrestituer à l'urbanisation,

* Réaliser une section composée dans les biefs central et aval comportant uncanal central submersible revêtu, protégée par un matelas Reno, sans bassin de


rétention dans le bief central, avec les talus du lit majeur protégés par des matelasReno ou des perrés,

* Réaliser des rescindements de berges simples dans la zone du confluent àl'aval, avec berges non protégées, sauf localement,

* Réaliser des aménagements urbains spécifiques localisés, pour améliorerles conditions de vie des quartiers: création de 2 ponts, réhabilitation du gué de laprison, routes, aménagement d'exutoires pluviaux.

Le coût d'investissement du projet proposé est de 2,22 milliards FCFA, son coût totalactualisé, intégrant les coûts d'entretien, est de 2,91 milliards FCFA."

Dans sa réponse au contenu de ce rapport, le maître d'ouvrage n'a pas retenu la solutionproposée et a demandé au groupement, notamment, de:

- Prendre en compte les caniveaux d'eaux importantes en vue d'éviter les inondationsparla suite

- Suppression de la solution de radier comme franchissement du futur canal derrière lemur de la Maison d'Arrêt et de Correction de Ouagadougou (MA CO)

- Adoption de la solution de bassin de rétention en amont du Boulevard circulaire, tout[en] mettant en place la possibilité de franchissement pour rejoindre le secteur 29

- Adoption comme solution de revêtement du canal le béton armné avec une sectiontrapézoidale jusqu'au pont de la Nationale n°4 et la solution stabilisation sur les 700men aval de ce pont

- Construction de deux dalots en aval du pont Charles de Gaulle, d'un dalot entre leBoulevard circulaire et le pont Charles de Gaulle et d'un dalot en amont de l'ouvragedu Boulevard Circulaire

Et apporté les deux précisions suivantes:

"1. La solution retenue est une section trapézoidale simple comme celle du Canal deZogona avec un talutage pour rejoindre les riverains.

2. La fréquence de débordement adoptée est la décennale."

L'avant-projet détaillé a donc été bâti à l'aide ces éléments.

1.2. Définition du projet

Le projet d'aménagement du canal de Wemtenga est prévu pour l'horizon d'urbanisationdéfinitive de la ville de Ouagadougou. Les rues sont notamment prévues intégralementrevêtues, et les îlots totalement bâtis, ce qui conduit à des débits sensiblement supérieursà ceux que l'on peut rencontrer actuellement, où le pourcentage de rues revêtues est trèsfaible dans la zone.


Dans la suite du rapport, conformément à la dénomination indiquée dans l'APS, ondésignera par:

1. Bief amont, de l'origine (rue 29.137) jusqu'au boulevard circulaire: longueur = 700mètres environ, largeur variable entre 100 et 300 mètres

2. Bief central entre le boulevard circulaire et le boulevard Charles de Gaulle:longueur = 1200 mètres environ, largeur variable entre 40 et 150 mètres,

3. Bief aval entre le boulevard Charles de Gaulle et la RN 4: longueur = 1500 mètresenviron, largeur variable entre 30 et 150 mètres,

4. Confluent entre la R.N. 4 et la clôture de la forêt classée du barrage: longueur =700 mètres environ, largeur variable entre 50 et 230 mètres.

Le projet comporte les composantes suivantes:

1. Réparation du caniveau de tête de la rue 29.137,

2. Caniveau entre la rue 29.137 et le bassin de rétention, le long de la rue 29.180,

3. Reprofilage des rues situées entre la rue 29.137 et le bassin de rétention : rues29.137, 29.180, 29.119, et 29.107,

4. Bassin de dissipation d'énergie à l'amont du bassin de rétention, dans lequel sedéverse le caniveau de la rue 29.180 (chute de 1,60 mètres),

5. Bassin de rétention de 30 000 m2 entre la rue 29.107 et le Boulevard Circulaire, àl'emplacement des parcelles affectées au canal, entre les rues 29.180 et 29.103,et à la réserve administrative, entre le Boulevard Circulaire et la rue 28.577, d'unepart, la rue 29.103 et la rue 28.662, d'autre part, (cette dernière est occupée enpartie au sud par un bâtiment de la Croix Rouge burkinabé et un début deconstruction d'un bâtiment de la Croix Rouge belge, stoppée par décisionadministrative),

6. Dalot de franchissement du bassin de rétention par la rue 29.150, de largeurcirculable 7 m, à 1 cellule de 3m de portée et de hauteur 3 m, entre la parcelleaffectée au canal et la réserve administrative, et raccordement sur le BoulevardCirculaire de la rue 29.150 ainsi prolongée au travers du bassin de rétention,

7. Bouchage de cinq dalots sous le Boulevard Circulaire, au droit des rues 28.572,28.574, 28.474, 28.630 et 28.664, de façon que l'évacuation du débit du sous-bassin 11 (voir modélisation dans l'APS) se fasse dans le bassin de rétention etcontribue ainsi à l'écrêtement des crues. Ce volet du projet doit être différé dansl'attente du recalibrage du caniveau de pied du Boulevard Circulaire,

8. Meurtrière à l'exutoire du bassin de rétention, ancrée sur les talus du BoulevardCirculaire, en rive gauche et en rive droite du dalot existant du Boulevard Circulaireau-dessus du bras principal du marigot de Wemtenga, de largeur 4 m et dehauteur 1,50 m,

9. Canal revêtu en béton entre le Boulevard Circulaire et le boulevard Charles deGaulle, puis entre le boulevard Charles de Gaulle et la Route Nationale 4, desection trapézoïdale variable talutée à 3/2, et bordé en rive gauche et en rive droitepar une piste d'entretien de largeur 10 mètres, sauf rétrécissements localisés,


10. Huit chutes associées à des bassins de dissipation d'énergie pour rattraper lesdifférences de niveaux dues à la pente parfois supérieure du terrain naturel parrapport à la pente du canal, limitée à 3%o pour rester dans le domaine desécoulements fluviaux,

11. Passerelle piétonnière de jonction entre les rues 28.472 et 29.300, de largeur 2,50m, permettant d'accéder au forage situé en rive gauche, au carrefour de la rue29.300 et de la rue 29.53, à partir du secteur 28 en rive droite,

12. Dalot de jonction entre les rues 28.458 et 29.30, au lieu dit "Passage de laDemoiselle"; de largeur circulable 7m, à 2 cellules de 3,50 m de portée et dehauteur 2,50 m; par commodité, ce dalot sera dans la suite appelé "Pont de laDemoiselle",

13. Dalot de jonction entre les rues 13.56 et 28.40, de largeur circulable 10,50m, à 2cellules de 5,50 m de portée et de hauteur 3 m,

14. Raccordement direct dans le canal du caniveau passant actuellement sous le murouest de la MACO, dans le prolongement de la rue 13.73, et obstrué dans latraversée de la cour de la prison,

15. Passerelle piétonnière en remplacement du gué de la MACO, entre les rues 13.27et 28.01, de largeur 2,50 m,

16. Reconstruction du pont de la R.N. 4, à l'emplacement du dalot actuel comportant 4cellules de 2,50 m X 2,20 m, par un pont comportant 3 cellules de 6 m de portée etde hauteur 4,77 m. Dans l'immédiat, ce pont aura une largeur de 10 m, constituéde 2 voies de circulation de 3,50 m et de 2 trottoirs de 1,50 m. Il sera doublé dansle futur lorsque la R.N. 4 sera mise au gabarit de 4 voies de circulation à sensunique séparées par un terre-plein central,

17. Rescindement de berge et recalibrage du lit à l'aval de la R.N. 4, et protection destalus par perré maçonné.

2. ETUDES TECHNIQUES COMPLEMENTAIRES

2.1. Etudes topographiques - Cartographie

2.1.1. Base cartographique

La cartographie disponible de la ville de Ouagadougou est relativement réduite:

Il existe une carte générale de type adressage et des plans tirés des SIG de diversprojets de schéma directeur (eau , assainissement ...) de la ville,

Le Service du Cadastre dispose, incomplètement, des plans parcellaires, et ils nesont pas tous à jour,

Le fonds cadastral au 1/2 000 a fait l'objet d'une cartographie complète (en coursd'achèvement à la date de rédaction du présent rapport), base de l'élaborationd'un SIG "d'information à la parcelle".


Lors de la superposition du levé topographique effectué dans le cadre du projet avec leSIG cadastral précédent, il est apparu des discordances dans l'implantation réelle decertaines parcelles bâties qui ne correspondent pas avec la réalité relevée sur le terrain.

2.1.2. Levés topographiques et restitutions

Les levés topographiques ont été réalisés par profils en travers régulièrement espacéstout le long du cours du marigot. Les amorces des îlots parcellaires ont été relevées ensus à cause de l'imprécision de la cartographie cadastrale.

La borne de référence pour le nivellement général est la borne IGB n° 41 au lycée Zinda (cote: 293,333 m)

2.1.3. Fusion des plans topographiques et des plans de récolement des réseaux desconcessionnaires

La fusion des plans topographiques et des plans de récolement des réseaux desconcessionnaires est peu fiable en raison de l'imprécision même des plans derécolement, lorsqu'ils existent, le plus souvent établis sur des extraits cadastraux. au 1/2000 ou sur des plans de ville au 1/5 000 ou 1/10 000.

2.2. Collecte des éléments de récolement des réseaux existants

L'ensemble des éléments de récolement des réseaux des concessionnaires ONEA,ONATEL et SONABEL a été demandé aux concessionnaires.

L'ONEA a fourni les plans des réseaux dans la zone d'étude: plans des tournées 16, 19,23, 28, 30, 33, 36, 38, 39, 46, 49.

La SONABEL a indiqué par courrier qu'il n'y avait aucun réseau enterré dans la zoned'étude.

L'ONATEL a indiqué verbalement (confirmation écrite non reçue à ce jour) la position desréseaux dans la zone d'étude:

Rue 30.02, 29.173, et 28.257: canalisations enrobées de béton, transport + fibreoptique, couverture de 80 cm,

Boulevard Charles de Gaulle : canalisations enrobées de béton, 4 o 100 + 3 0 100,pas de fibre optique, couverture de 1 m minimum, à l'amont du boulevard (sud),

Route nationale R.N. 4 : canalisations enrobées de béton, transport + fibre optique,couverture de 1 m, à l'amont de la R.N. 4 (sud).

2.3. Etudes géologiques et géotechniques

2.3.1. Aire géographique étudiée

Le projet d'aménagement du canal de Wemtenga concerne les aires géographiquessuivantes:


* Le bief amont, situé essentiellement à l'ouest de la rue 29.150 constituant lafrontière entre le secteur 28 et le secteur 29, encadré par les rues 28.662 et29.188, d'une part, etila rue 29.137 et le boulevard circulaire (rue 29.99), d'autrepart,

* Le bief central, constitué d'une bande de largeur variant de 50 m à 100 m, entrele boulevard circulaire et le boulevard Charles de Gaulle (rue 29.02), et formantla frontière entre le secteur 28 et le secteur 29,

* Le bief aval, constitué d'une bande de largeur variant de 60 m à 150 m, entre leboulevard Charles de Gaulle et la route de Fada (rue 13.02 et 28.02), et formantla frontière entre le secteur 13 et le secteur 28,

* Le bief du confluent, constitué d'une bande de largeur variant del 00 m à 200 mà l'ouest du secteur 27, entre les rues 27.01, 27.03 et 27.05 et la forêt classéedu barrage.

2.3.2. Analyse des études antérieures.

La zone géographique rappelée ci avant en 2.3.1 n'a pas fait l'objet d'études géologiqueset géotechniques antérieures.

A l'occasion des travaux de construction du boulevard circulaire ou du pont du boulevardCharles de Gaulle, des reconnaissances géotechniques ont certainement été effectuées,mais les résultats ne sont pas disponibles. Il n'existe apparemment pas de bases dedonnées ou d'archives dans ce domaine, ou elles sont introuvables, au LaboratoireNational du Bâtiment et des Travaux Publics (L.N.B.T.P) ou au Ministère desInfrastructures.

Il n'existe pas non plus de carte géologique de la ville de Ouagadougou. Lors de larencontre avec le Service de Documentation du BUMIGEB, ce dernier a simplementindiqué que le sol était vraisemblablement constitué d'un substratum granitique deprofondeur de l'ordre de 10 à 20 mètres, surmonté d'une couche d'arène, puis desargiles, latérites et alluvions.

Une campagne de reconnaissance géotechnique a donc été lancée dans le cadre de ceprojet.

2.3.3. Présentation et contenu technique de la campagne géotechnique

La campagne géotechnique menée dans le cadre de la présente étude avait pourobjectif:

- D'étudier la stabilité des talus des berges,

- D'étudier les risques d'érosion des terrains et le transport solide,

- D'étudier les possibilités d'utilisation des matériaux extraits du site pour lesremblaiements d'ouvrages,

- D'étudier l'aptitude des sols à supporter les fondations des ouvrages àconstruire.


La campagne géotechnique a donc porté essentiellement sur:

- la reconnaissance visuelle et descriptive sommaire des couches de terrain surdes puits à ciel ouvert creusés sur le site, tout le long du canal,

- les essais et analyses en laboratoire sur échantillons de sol non remanié ouremanié, prélevés dans les puits de reconnaissance. Ils ont concerné:

les analyses granulométriques,

les limites d'Atterberg,

les essais Proctor Normal,

les essais de cisaillement direct,

les essais de perméabilité,

la compressibilité (sites des dalots à construire).

- Les essais in situ au pénétromètre sur les sites des dalots.

A cet effet, huit puits de reconnaissance ont été creusés et six profils pénétrométriquesont été dressés.

2.3.4. Résultats de la campagne géotechnique

Ils figurent aux annexes 5.1et 5.2 et sont les suivants:

0 Site du canal, bief amont, central et aval

La réalisation des sondages de reconnaissance:

* Bief amont: S1 et S2,

* Bief central: S3 et ouvrage n°1,

* Bief aval: S4, S5 et ouvrage n°2,

a permis de distinguer quatre couches de sol:

- Une première, épaisse de 20 cm à 40 cm, de terre végétale,

- Une seconde, épaisse de 40 cm à 140 cm exceptionnellement, constituée delimons plus ou moins sableux ou argileux. Ce matériau de transition entre laterre végétale et les couches inférieures possède des caractéristiquesinconnues, probablement médiocres, et il vaut mieux éviter d'employer pour lesremblais des couches de fondation des chaussées. On peut l'employer sansréserves pour le remblaiement des zones ne supportant pas d'ouvrages,

- Une troisième, épaisse de 300 cm à 430 cm au moins (les puits dereconnaissance ont été creusés jusqu'à 5 m maximum), constituée d'argilelatéritique sablo-graveleuse. Ce matériau présente de bonnes caractéristiquesau compactage, une perméabilité mesurée in situ comprise entre 1,5.10-3 et3,5.104cm/s. Pour les remblais routiers, il faudra sélectionner les zones les plusgraveleuses, dont les caractéristiques mécaniques sont les meilleures (angle defrottement de 20°). On peut employer sans réserves les matériaux plus limoneux


pour le remblaiement des zones vierges situées entre le canal et leslotissements urbains,

- Une quatrième, située à partir de 2,10 m (sondage à la pelle n0 S3) jusqu'à 5 mde profondeur au moins, constituée d'arène granitique argileuse farineusekaolinisée. Les caractéristiques géotechniques de ce matériau sont mauvaises,difficulté de compactage et boulance en présence d'eau. Il est impropre àsupporter des fondations d'ouvrages et doit être purgé intégralement dans cettehypothèse.

0 Site du dalot du bassin de rétention

Le sondage de reconnaissance S2, très proche du site du dalot, montre que lafondation du dalot se situera, au fond du bassin, dans une couche de limonargileux ou de graviers argileux de caractéristiques mécaniques correctes(cohésion de 2,4 T/m2, frottement de 200).

0 Site du pont de la Demoiselle (rue 28.458)

Le site a fait l'objet de 2 puits de reconnaissance avec prélèvements d'échantillonspour essais en laboratoire (cisaillement rapide), et 3 essais au pénétromètredynamique.

Le puits Si a été creusé dans le talweg actuel du marigot et montre unestratigraphie composée essentiellement de matériaux argileux compacts avec unecouche inférieure de graviers argileux, à partir de -2,30 mètres. Lescaractéristiques mécaniques de ce gravier argileux sont très bonnes cohésion de5,6 Tlm2 et frottement de 43'.

L'essai au pénétromètre P2 réalisé à proximité montre que la couche intermédiaireentre l'argile latéritique superficielle et les graviers argileux inférieurs, constituéed'argile limoneuse sur une épaisseur 1,30 m est moins bonne, sans être médiocre(résistance de pointe supérieure à 3 MPa).

Le sondage S2 a été creusé sur la berge rive gauche et montre un terrain argileuxavec une couche intermédiaire de roche altérée sur une épaisseur de 2,60 m. Lesessais de laboratoire effectués dans la couche inférieure d'argile lie de vinindiquent des caractéristiques mécaniques correctes (cohésion de 2,9 T/m2 etfrottement de 330)

Les 2 essais au pénétromètre P2 et P3 montrent que le sol est globalement assezhomogène, sauf éventuellement la couche superficielle sur une épaisseur de 1mètre. La résistance de pointe est supérieure à 5 MPa, sauf la couche d'argilelimoneuse du P2 pour laquelle on a 3 MPa. Le pénétromètre Pi a rencontré unrefus dès le début (caillou ou cuirasse latéritique: il faut s'attendre à rencontreréventuellement des matériaux dont le terrassement nécessitera l'usage demarteaux brise-roche ou d'explosifs. Cette éventualité sera à priori très localisée.


Compte tenu du profil en long du canal, le plafond sera en remblai de 1 m au-dessus du talweg. Il n'est pas judicieux de fonder le radier du dalot dans le remblaipar crainte des tassements ultérieurs. Si on veut fonder le dalot dans la couche degraviers argileux, il faudra, soit effectuer une substitution des couches supérieurespar un gros béton jusqu'au niveau du plafond du canal (épaisseur totale supérieureà 3 mètres !), soit prévoir des semelles filantes pour les piles et les culées.

O Site du pont de la rue 13.56

Ce site a fait l'objet de 2 puits de reconnaissance et de 3 essais au pénétromètredynamique.

Les puits de reconnaissance n'ont été creusés que jusqu'à une profondeur de 2mètres à cause de la présence de la nappe phréatique rencontrée à partir de cettecote. Il n'y a pas eu de prélèvement d'échantillons pour essais en laboratoire. Lacouche superficielle, jusqu'à -2 mètres donc, est constituée de limons argilo-sableux.

Les essais au pénétromètre indiquent une résistante très bonne, supérieure à 5MPa, même dans la couche de limons argilo-sableux.

Le plafond du canal sera approximativement au niveau du talweg. Le pont de larue 13.56 pourra donc sans problèmes être fondé sur les terrains en place.

O Site du pont de la R.N. 4

Ce site a fait l'objet d'une étude détaillée supervisée par la Direction des Routes duMinistère des Infrastructures, en 1993-1995, et faisait partie d'un projet plus vasted'entretien et de reprofilage de la R.N. 4, qui doit être portée dans un avenirprochain au gabarit de 2 X 2 voies à sens unique séparées par un terre-pleincentral de largeur 2 mètres. Il n'a malheureusement pas été possible de consulterl'étude géotechnique qui a normalement dû être réalisée pour cet ouvrage.

Le site est proche du sondage S5, dont la coupe géotechnique montre que lesfondations se situeront dans une couche d'argile latéritique sableuse de bonnescaractéristiques mécaniques (cohésion de 4,8 T/m2 et frottement de 230).

O Site du confluent

Ce site a fait l'objet d'un sondage de reconnaissance S6, et d'analyses delaboratoire. La coupe géotechnique montre que le canal sera creusé dans unecouche d'argile latéritique limoneuse compacte de caractéristiques mécaniquesmoyennes (cohésion de 1,8 T/m2 et frottement de 130).

2.3.5. Synthèse des études géotechniques et commentaires

11~~~~~iAménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001

Dans l'ensemble les sols rencontrés sont meubles et de nature argileuse et sableuse. Lescaractéristiques mécaniques font apparaître un angle de frottement peu variable, autourde 200. Les talus devront être réglés à une pente de 3/1.

L'essentiel des déblais proviendra du creusement du bassin de rétention à l'amont duboulevard circulaire, qui fournira de l'argile limoneuse et des graviers argileux. Cesderniers pourront éventuellement être utilisés pour réaliser les remblais routiers (rampesd'accès aux ponts), les matériaux plus argileux, de caractéristiques moyennes, serontemployés pour le remblaiement des zones situées entre le canal et les îlots urbains.

Les fondations des ouvrages se situeront dans des couches de graviers argileux debonnes caractéristiques (angle de frottement de 300 au moins).

Dans l'ensemble sur l'aire des travaux, les sols rencontrés ne présentent pas de difficultémajeure au terrassement et se prêtent à la constitution de remblais.

2.4. Réservations foncières

2.4.1. Situation du bief amont

Le bief amont est composé de 2 îlots:

- îlot Sud, encadré par les rues 29.115, parallèle au boulevard circulaire, 29.180, àl'est du marché (yaar), 29.107, au sud, 29.103 et 29.150, à l'est. Sa superficie estde 3,2 ha. Il est affecté en totalité au canal et est libre de toute occupation urbaine.Il sert actuellement essentiellement de zone de décharge de toute nature, déchetsménagers et même carcasse de voiture, et de zone d'extraction illégale de sable(de qualité médiocre) par les riverains. Cet îlot sera par la suite dénommé "Zonecana '.

- îlot Nord, encadré par le boulevard circulaire au nord-ouest, rue 28.662, au nord-est, 28.577, au sud-est, et 29.150 au sud-ouest. Cet îlot constitue une réserveadministrative et est occupé, au coin est par un bâtiment de la Croix-Rougeburkinabée, occupant une superficie de 1 300 m2 environ. A l'occasion d'une visitede terrain effectuée en avril 2001, il a été constaté qu'un chantier de constructionde bâtiment occupait le coin sud. Renseignement pris, il s'agissait de la Croix-Rouge belge, à qui avait été affectée la totalité du reliquat de cet îlot, et quienvisageait de construire un dispensaire et de remblayer la totalité du terrainrestant, jusqu'au boulevard circulaire. Ce projet n'était évidemment pas réaliste caril conduisait à combler le lit mineur du marigot de Wemtenga. Il a donc été arrêtépar décision administrative, mais le mur de clôture du bâtiment était déjà construit.Le bâtiment de la Croix-Rouge belge sera seul construit, et la superficie disponiblepour le bassin de rétention se trouve ainsi amputée de 5 337 m2 pour êtreramenée à 2,1 ha. Cet îlot sera par la suite dénommé "Réserve administrative".

Ces 2 îlots sont séparés par une bande d'emprise de la rue 29.150, de largeur 20 mètres,constituant la frontière entre les secteurs 28 et 29. La rue 29.150 ne rejoint pasactuellement le boulevard circulaire car elle est interrompue par le lit du marigot et il n'y apas d'ouvrage de franchissement.


En plus de ces 2 îlots, constituant l'emprise du canal, il existe un îlot immédiatement àl'amont de la zone canal, l'îlot'amont, encadré théoriquement par les rues 29.107, 29.188,29.119, et 29.180. Cet îlot est normalement affecté en totalité à l'habitation et est enpartie bâti, mais il est très érodé et est actuellement impropre à toute urbanisation danssa partie ouest. Les rues 29.107 et 29.119 n'existent en fait plus en continuité car ellesont été érodées au droit du marigot. Il en est de même pour d'autres îlots, notammentl'îlot sud-marché, érodé dans sa partie est, et l'îlot est 29.180, érodé au nord.

A l'est et au nord de la zone canal, les îlots sont également en partie érodés, quoiquemoins que les îlots amont.

Du fait de l'absence d'aménagement du marigot, les berges ne sont pas stabilisées et lemarigot divague d'un bord à l'autre des îlots "Zone canal" et "Réserve administrative",écornant les îlots limitrophes de ces deux derniers. Cela crée un risque certain pour leshabitations les plus proches et les rues qui ceinturent normalement ces îlots urbains n'ontplus partout la largeur suffisante pour permettre la circulation automobile (rue 29.115),lorsqu'elles ne sont pas totalement coupées (rue 29.107 et 29.119).

2.4.2. Situation du bief central

Dans le bief central, le marigot chemine à la frontière entre les secteurs 28 et 29, entreles îlots ouest du secteur 28 et les îlots est du secteur 29, mais il ne dispose pas de zonecadastrale identifiée.

Dans la partie amont de ce bief, immédiatement à l'aval du boulevard circulaire, lemarigot comporte 2 bras. L'un provient directement du bief amont, en passant sous lepremier dalot du boulevard circulaire (constitué de 4 cellules de largeur 4 mètres et dehauteur 1,50 mètres), l'autre provient des caniveaux longitudinaux du boulevardcirculaire, à l'est du bief amont, qui recueillent les eaux du sous-bassin n°1 1 (voir APS):ces 2 caniveaux sont mis en communication par des dalots sous le boulevard circulaireen plusieurs endroits, au droit des rues:

1. 28.572 (210 cm X 100 cm et radier à l'amont du dalot situé 20 cm plus haut que lefond du caniveau),



4. 28.630 (3 X 300 cm X 100 cm et radier à l'amont du dalot situé 20 cm plus haut quele fond du caniveau),

5. 28.662 (3 X 300 cm X 100 cm et radier à l'amont du dalot situé 20 cm plus haut quele fond du caniveau).

Le bras secondaire formé après le cinquième franchissement du boulevard circulairerejoint le bras principal 70 mètres à l'aval, en traversant une parcelle cadastrale identifiéecomme étant une réserve administrative, à l'ouest de la rue 28.476.

13Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

Après le confluent des 2 bras, le marigot, comme dans le bief amont, oscille entre leslimites des secteurs 28 et 29, se. rapprochant parfois très près des parcelles bâties,comme c'est le cas pour l'îlot sud 28.472 (qui est franchement écorné par le lit), sud 29.Xet sud 29.20 en rive gauche, sud 28.458, sud 28.456 (écorné) et sud 28.454 en rivedroite. La sécurité de certaines maisons de ces trois derniers îlots est très précaire.

Il y a normalement 2 rues longitudinales au tracé du marigot, en bordure des zones bâtieset joignant le boulevard Charles de Gaulle et le boulevard circulaire:

- Rue 29.55 en rive gauche,

- Rue 28.395 en rive droite.

Ces rues n'ont pas partout la largeur suffisante pour autoriser une circulation automobileet elles sont même parfois totalement coupées par des caniveaux (rues 28.454 et 28.466)ou des ravinements (rues 29.300, 29.46, 29.69 et 29.71).

2.4.3. Situation du bief aval

Dans le bief aval, comme c'est le cas pour le bief central, le marigot chemine à la frontièreentre les secteurs 13 et 28, entre les îlots ouest du secteur 13 et les îlots est du secteur28, mais il ne dispose pas de zone cadastrale identifiée.

Le lit du marigot oscille entre les limites des secteurs 13 et 28, en s'approchant parfoistrès près de certaines parcelles bâties : îlot sud 28.242, sud 28.240 et sud 28.236 en rivedroite.

___ l'îlot 28.240, une maison a été construite et est)cupée par un ménage. Cetteconstruction est précaire et a été construite sur une zoner rX TIC lDe.t 4~ de ses occupants n'est pas assurée car la construction est

kbeaucoup trop près de la rive. Pour toutes ces raisons, elle doit être démolie et leswp 'it rcas4s. -à

En rive gauche, à l'amont du bief et immédiatement à l'aval du boulevard Charles deGaulle, un garage de réparation automobile a été installé. Il s'avère que ce garage estsitué sur une zone non autorisée et devrait être déménagé, d'autant plus qu'il y a unforage 30 mètres à l'aval, servant d'alimentation en eau potable à certains habitants duquartier, qu'il serait souhaitable de protéger contre les pollutions par les hydrocarbures etles huiles provenant du garage.

Un peu plus loin à l'aval, à l'est de l'îlot ouest 13.79, il y a un jardinet planté d'eucalyptus(îlot jardin est 13.79 : maquis-resto Gobnangou). Ce jardinet revêt un caractère privatif,mais il est situé sur un espace public.

La rue longitudinale 13.41 en rive gauche, à l'aval du bief le long de la cité SOCOIB estsituée sur une plate-forme dont la berge est protégée par un perré maçonné et elle estcoupée par les 4 caniveaux provenant des rues 13.40 et 13.42. Elle est de plus plantéed'eucalyptus et n'est donc pas circulable. Son extrémité amont est barrée par uneconstruction récente, dont la légalité est douteuse.


La berge rive droite est normalement constituée des rues 28.01 dans la partie aval dubief, jusqu'à la rue 28.28, et la rue 28.05 à partir de la rue 28.28. Ces 2 rues, qui ne sontpas actuellement très marquées, devraient permettre d'opérer une jonction entre la R.N.4 et le boulevard Charles de Gaulle, mais la rue 28.05 n'est pas circulable sur toute salongueur car elle est interrompue au niveau de l'îlot sud 28.236.

2.4.4. Situation du confluent

e4 t.N. 4, le marigot chemine entre le mur du BUNASOL en rive gauche, et lacité du ster 27, bordée sur sa façade ouest par les rues 27.10, 27.03, et 27.05. Cettebande é$ermalement un domaine public, mais il y a une maison à 200 mètres à l'avalde N coype la bande de terrain sur plus de la moitié de sa largeur. De plus, unjardii,sentoufé dSnimureVen parpaings jouxte la maison. L'ensemble de cette

onËtructIo t>e tI•pportun car il restreint très sensiblement l'espace disponibleJrsqu u<b BUNASOL. Le jardinet semble avoir été construit sur le domaine public.

Plus à l'aval, le terrain est occupé par des plantations maraîchères.

2.5. Aspects environnementaux et contraintes.

Au titre de l'avant-projet sommaire, une étude d'impacts sur l'environnement a étéréalisée et une carte des contraintes environnementales et urbanistiques a été dressée.

Les mesures d'atténuation des impacts sur l'environnement qui ont été proposées et quiont des implications sur la conception du projet sont les suivantes:

* "les mesures de lutte contre l'érosion au droit des ouvrages de franchissement(gabions, perrés maçonnés ou secs, diguettes de moellons)": la conception desouvrages tiendra compte de ces risques,

* "les mesures-de renforcement des caniveaux dans les exutoires des affluents dumarigot pour permettre le bon ruissellement de l'eau en provenance du bassinversant": les caniveaux existants seront réparés dans la zone géographique définieen 2.3.1, et les exutoires seront aménagés. Les rues du bief amont: rues 29.137,29.180, 29.119 et 29.107 seront reprofilées. Dans le bief aval, le caniveau de 160cm X 70 cm passant au travers de la prison sera court-circuité avant son entréedans la prison et rejeté directement dans le canal, le long de la rue 13.27,

la plantation d'arbres d'alignement le long du canal pour compenser les arbresabattus sur l'emprise: cela concernera essentiellement les plantations d'arbres lelong des rues longitudinales au canal, en rive gauche et en rive droite, ainsiqu'autour des bassins de rétention du bief amont.

Pour ce qui concerne les contraintes urbanistiques, les principales dispositions sont lessuivantes:

* Réhabilitation des îlots urbains situés à l'amont de la rue 29.107, dans le biefamont : îlot est 29.180, îlot amont et îlot sud marché notamment, dont une partie estactuellement inconstructible du fait de leur érosion. Ces îlots seront remblayés pourêtre rendus à l'urbanisation,


. Aménagement ou réhabilitation de 2 rues longitudinales au canal dans les biefscentral et aval, en limite de zone urbanisée, de largeur 10 mètres, permettantd'effectuer une jonction continue entre la R.N. 4 et le boulevard Charles de Gaulled'une part, et le boulevard Charles de Gaulle et le boulevard circulaire d'autre part,

Création de 3 nouveaux ouvrages de franchissement routiers:

- Un dans le bief amont, pour la rue 29.150, permettant à cette dernière de franchirle bassin de rétention et de se raccorder directement au boulevard circulaire. Lebassin de rétention se trouve ainsi séparé en 2 sous-bassins alimentés, pour lesous-bassin amont par le caniveau de la rue 29.180, pour le sous-bassin aval parle caniveau longeant le boulevard circulaire,

- Un dans le bief central, au Passage de la Demoiselle, pour effectuer la jonctionentre la rue 28.458 et la rue 29.20 dans le bief central,

- Un dans le bief aval, pour effectuer la jonction entre la rue 13.56 et la rue 28.40,

• Création de 2 passerelles piétonnières:

- Une à l'amont du bief central, entre la rue 28.472 et la rue 29.300, permettant auxhabitants du secteur 28 d'accéder facilement au forage de la rue 29.300, situé à 50mètres de la berge rive gauche du canal, ou d'aller se reposer au cimetière oudans les espaces publics périphériques,

- Une à l'aval du bief aval, en remplacement du gué de la prison, entre la rue 13.27et la rue 28.01, permettant aux habitants de ces secteurs de franchir le canal sanspasser par la R.N. 4, dont la circulation est intense et dangereuse,

* Reconstruction du pont de la RN.4, dont le débouché actuel est insuffisant pourpermettre l'écoulement des crues projetées, et dont la cote du radier est égalementtrop élevée,

* "Conserver et aménager en terrain de sports la réserve administrative située en rivegauche, au nord du Passage de la Demoiselle et au début de la rue 29.20, dans lebief central, utilisée actuellement comme terrain de football"' Cette parcelle seramaintenue et reprofilée, des vestiaires et des installations sanitaires pourront êtreconstruits,

* "maintenir les espaces maraîchers en rive droite, dans le bief du confluent": cettezone sera remblayée en partie par les matériaux extraits lors du creusement duchenal et sera recouverte d'une couche de terre végétale (récupérée sur place),

* "créer des aires de repos et d'animation sur les berges du canal, dans la zonecomprise entre la rue longitudinale et la berge proprement dite, lorsque l'espace lepermet": cette zone sera laissée vierge et disponible pour toute sorted'aménagements ultérieurs. La proximité du cimetière de Dassasgho se prête bien àl'aménagement d'aires de repos.

La carte des contraintes qui a été dressée dans le cadre des études environnementaleset d'urbanisme recense les contraintes particulières suivantes, en plus de ce quiconcerne le contexte foncier développé ci avant et en 2.4:

Présence en plusieurs endroits d'arbres isolés et de zones plantées d'arbres. Lesarbres isolés pourront être sauvegardés, dans l'hypothèse où ils ne se trouvent pas


sur le tracé du canal. Dans le cas contraire, ils devront être abattus et, encompensation, des plantations d'arbres d'alignement pourront être effectuées lelong des rues longitudinales (rues de berge), essentiellement dans les biefs centralet aval, et autour des bassins de rétention,

* Présence de plantations saisonnières de mil, essentiellement dans le bief aval. Cesplantations prennent place sur le domaine public et sont donc normalementinterdites, sauf autorisation des autorités compétentes, qui ne semble pas avoir étédonnée: la programmation des travaux dans ces zones pourra éventuellement tenircompte des périodes de récolte, si les retards occasionnés ne compromettent pas leplanning général et ne causent pas de gêne l'entreprise. Cela doit être examiné aumoment des travaux, en concertation avec les différents intervenants. S'agissantd'élaborer un projet, et compte tenu du fait que ces plantations ne semblent pasautorisées, nous avons considéré que cette contrainte doit être ignorée.

* Présence de zones d'extraction de "sable" dans le lit du marigot, réparties dans tousles biefs. Cette "activité" est totalement illégale et dangereuse pour la stabilité desberges et des habitations, dont les fondations peuvent être sapées. Elle doitabsolument être proscrite et la réglementation du Code de l'Environnementconcernant les activités dans les zones humides doit être respectée (par lesfonctionnaires assermentés des Eaux et Forêt par exemple, habilités à dresser desprocès-verbaux, éventuellement après récidive). Comme pour les plantations de mil,nous avons considéré que cette contrainte devait être ignorée, au moins pour laphase des travaux. Lorsque le canal sera réalisé, l'extraction de matériaux ne seraplus possible dans le lit mineur des biefs central et aval, puisqu'il sera bétonné. Ellerestera possible dans les zones de terrain vierge situées entre le canal et les ruesde berge, dans les bassins de rétention du bief amont dont le fond n'est pas revêtu,et dans le bief du confluent où le chenal n'est pas entièrement revêtu (seuls lestalus le sont). Cela représente un danger redoutable pour la pérennité de ces zones,qu'il est difficile de prévenir et de combattre. Un effet dissuasif pourrait consister àplanter densément des arbustes épineux dans ces zones ou en bordure pour engêner l'accès, mais l'efficacité n'est probablement pas très grande.

* Présence de zones de dépôt d'ordures ménagères à l'amont immédiat du boulevardcirculaire (carcasse de voiture) dans le bief amont, à l'amont et à l'aval du pont duboulevard Charles de Gaulle dans les biefs central et aval, dans la partie centrale dubief aval entre les rues 13.60 en rive gauche et 28.28 en rive droite, à l'amontimmédiat du pont de la R.N. 4 dans le bief aval notamment. Cette contrainte neconstitue pas un obstacle insurmontable: les zones concernées devront êtrenettoyées.

* Présence de forages:

- rue 29.300 en rive gauche dans le bief central, à 50 mètres à l'intérieur de la zonelotie (sera maintenu en service, accès possible depuis la rive droite par lapasserelle piétonnière à créer),

- en rive gauche dans le bief aval, à 80 mètres à l'aval du boulevard Charles deGaulle et à 35 mètres du garage de réparation automobile (situé hors lotissement),en limite du canal (sera maintenu en service, accès possible depuis la rive droitepar le pont du boulevard Charles de Gaulle, la réalisation des travaux ne devraitpas perturber son fonctionnement car le terrain sera remblayé,


- rue 28.40 en rive droite dans le bief aval, dans l'emprise du canal et de la ramped'accès au dalot à créer entre les rues 13.56 et 28.40 (forage hors service, il seradémonté),

- rue 28.28 en rive droite dans le bief aval, à 30 mètres à l'intérieur d la zone lotie(sera maintenu en service, accès possible depuis la rive gauche par le pont de larue 13.56 à créer ou par la passerelle piétonnière de la prison à créer également).

* Présence de réseaux en travers du canal:

- Eau potable à l'aval immédiat du pont du boulevard circulaire dans le bief central(PVC 315 actuellement partiellement en aérien sur plots en béton - le sol a étéérodé par le marigot -, devra être déplacé et remplacé par une canalisation enfonte sous le canal),

- Eau potable à l'aval du boulevard Charles de Gaulle, au pied du talus, dans le biefaval (PVC 160, ne nécessite pas d'être déplacé car cette canalisation estinterrompue au franchissement du marigot),

- Vannes de vidange du réseau d'eau potable à l'extrémité des rues 28.244 (derrièrele Centre des Impôts) et 28.238. Ces vidanges n'interfèrent pas réellement avec leprojet car elles sont situées en dehors des emprises. On pourrait néanmoinsprévoir une évacuation en canalisation PVC 110 mm dans le canal, pour unelongueur totale de conduite à placer de 70 mètres environ,

- Eau potable à l'amont immédiat de la R.N. 4 dans le bief aval (PVC 200, devra êtreremplacée par une canalisation en fonte de 200 mm placée sous le canal ou dansle nouveau pont de la R.N. 4 à construire),

- Téléphone à l'amont immédiat du boulevard Charles de Gaulle, au pied du talus,dans le bief central, (canalisations de transport 4 X 100 mm + 3 X 100 mmenrobées dans du béton, sans fibre optique, couverture supérieure à 1 mètre: nenécessite pas d'être déplacé car situé sous le plafond du canal),

- Téléphone à l'amont immédiat de la R.N. 4, au pied du talus, dans le bief aval,(canalisations de transport enrobées dans du béton + fibre optique, couverture del'ordre de 1 mètre, nécessite d'être déplacé car le canal sera approfondi et il fautconstruire un nouveau pont: l'ONATEL préfère passer ce réseau sous le canalplutôt que dans le nouveau pont de la R.N. 4 à construire).

3. CRITERES DE CONCEPTION ET DIMENSIONNEMENT

3.1. Rappel des conclusions de l'APS

Les études menées au titre de l'APS ont porté principalement sur les 2 aspects suivants:

1. Choix du niveau de protection,

2. Choix du revêtement du canal.

L'analyse de ces 2 aspects a été effectuée grâce à une modélisation de l'ensemble dubassin versant, subdivisé en 16 sous-bassins versants, par utilisation du LogicielHydroworks et du Système d'information Géographique (SIG) Mapinfo, implantés dansles services du Ministère de l'Urbanisme, dans le cadre du schéma directeur


d'assainissement pluvial de 1999.

Une analyse multicritères de 12 variantes a été effectuée, incluant le niveau deprotection, la nature du revêtement, le coût d'investissement, le coût d'entretien annuel etle coût total actualisé, la quantité de main d'oeuvre à l'investissement. Elle a conduit àrecommander une solution de section composée mixte comportant un lit mineurdimensionné pour la crue de 2 ans revêtu totalement, et un lit majeur non revêtu, sauf lestalus qui doivent être absolument protégés contre le ravinement, dimensionné pourpouvoir écouler la crue décennale avec une marge de sécurité de 50 cm par rapport auniveau des zones urbaines limitrophes.

Cette proposition n'a pas été retenue et il lui a été préféré un solution comportant unesection revêtue en béton dimensionnée pour la crue décennale et un talutage simpleentre les berges du canal ainsi revêtu et le terrain naturel.

La modélisation hydrologique du bassin versant a donc été refaite pour cette hypothèse.

3.1.1. Modélisation hydrologique

La modélisation hydrologique du bassin versant effectuée au titre de l'APS a été en outreaffinée pour tenir compte du rejet direct dans le canal du caniveau traversant la prison.

Ce caniveau intéresse le sous-bassin n° 2 (Zone du Bois et secteur de la Croix Rougedans le secteur 13), qui a été subdivisé en 5 sous-bassins secondaires raccordés auxbranches du modèle par les noeuds supplémentaires n° 30 à 34. Le sous-bassinsecondaire du caniveau de la prison est le 2.3, de superficie 31,3 ha, et le noeud deraccordement direct au canal est le n°33.

Les sous-bassins n° 7 et 8 ont également été subdivisés en plusieurs sous-bassinssecondaires:

- drainés par les caniveaux situés au pied du talus du boulevard Charles de Gaulle(sous-bassins secondaires n° 7.1 et 8.1) qui rejoignent le noeud n°6,

- drainés directement par le canal (sous-bassins secondaires n° 7.2, 7.3 et 8.2 - cedernier étant drainé par le caniveau situé le long de la rue 28.466 - raccordés aunoeud n09).

Les nouveaux tableaux récapitulatifs des bassins versants sont alors les suivants:


Tableau T3.1.1/1: affectation des bassins versants sur les noeuds.

BV Surface (ha) Noeud du modèlef 125,272 _

2.1 2,00 32.2 7 600 302.-3 ___ 317,300 342.4 - 7,200 1322h5-- 5,100 313 - 7f3T518 4 (50%) 5 (50%)4. __ TOC3-2_ _ *-2T 5 2-6TR02 _ _ 1226 170 3 074 1-2371. __ ___ -3-3,2-6-2__ _ _ _ 7 _ _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ _ __ _ _ _

7.2 1946 67:3 -. 241,946 9____________________81 |31,-961 -6_l8-.2 _ -2TÇN08 99 _ T3,947 24-1-0 42,080 2511 _ | 160,522 26 (25%)/ 27 (25%) / 28 (25%)/ 29 (25%) |12 147658 124l13 40,lf57 14f4_________----532 1415 ___ _ -f17,348 15-16 8-1,20-1 f1-812O-%T-f79T4004-O7-2O740'%


Tableau T3.1.1/2: affectation des noeuds.Noud Surtace (ha)2 ~ 125,7203 12,9004~ 356595 35,6596 - 56,9077 33,2629 4-6,-254-1-42 0,6568

1-5 -107,34818-8 16,240

19 -32,48020 -32_84-21 - 96,03222 26,80223 |__ 110,074

133,94725 ~ 42,0802-6_____ 247T3O___27 40132-8 40,13029 4-0Y3030 7-,60031 b,1003-2 7,200 __

34~ 3r0~0

La modélisation hydrologique réalisée pour l'avant-projet sommaire avait considéré 2types de revêtements différents pour le canal (gabions de rugosité 35, béton de rugosité60) et 2 périodes de retour de crue (2 ans et 5 ans).

Compte tenu des demandes formulées par le maître d'ouvrage, le calcul a été refait pourun revêtement en béton et un canal dimensionné pour la crue décennale. Les résultatssont fournis dans le tableau ci-dessous.


Tableau T3.1.1/3: T = 10 ans, Béton, Rugosité = 60.

T = 10 ans, Béton, Rugosité = 60

Tronçon Débit de pointe (m3/s)

Noeud amont Noeud aval Ks=602 72,0

30 ~ ~~2 -4,2 -------------------- 323 - 2- 22 --

. -- --------2-- - - -

. 6. i 47S----------i-------- - 3f ----------- ~- -

----- 7- ---------- 1 --- -------- .2 ----

~~3~~ .~~~- ------- - -- ------------- Ir2 -

--------- 6------- ------------- - 7

----- - --- - - - -- -

- ---- -- - --- - --------- ------

26 26 143----- ------ 6- ----------- *----i - - ----

*-f7B 7,2----- -------- .---------- 2f

12~ Q 131 m3/s

moèe:c apot s e 3/2 18 2. 6,

17 7 G~~~~~ --------------1-5- 9~~~~~~-- --16-------- ~~~7~~~ ------- --------I-d -f-- -------

15 7i 22~~~~1,4

L'examndesésultaspréédentsà p'exuormet d'detiie 8=0 trnçon de canal homoènes

Les Aontrge du brassncdésrétèntiont (cniea deilanruen29.180), alimentationlpr le noeud

18por à débiutodécennalud 10, entels cue centennale =16m3sAsoreet dansl caclées bassi de

rétention amont, au noeud 15, ce caniveau reçoit les eaux des rues latérales 29.107 et29.109 : débit décennal total = 22,4 m3/s, centennal = 40,8 m3/s,


2. Aval du bassin de rétention (réserve administrative), alimentation par le noeud 29 et lecaniveau de pied du boulevard circulaire : débit décennal = 21,8 m3/s, centennal =39,7 m3/s. Les tronçons 1 et 2 précédents se rejoignent au dalot du boulevardcirculaire (noeud 12)

3. Amont du bief central, entre le boulevard circulaire (noeud 13) et la rue 28.458, (noeud9): débit décennal = 13,9 m3/s, centennal = 25,3 m3/s,

4. Aval du bief central, entre la rue 28.458 (noeud 9) et le boulevard Charles de Gaulleamont (noeud 8): débit décennal = 21 m3/s, centennal = 38,2 m3/s,

5. Amont du bief aval, entre le boulevard Charles de Gaulle aval (noeud 6) et la rue 13.56(noeud 4): débit décennal = 44,7 m3/s, centennal = 81,3 m3/s,

6. Centre du bief aval, entre la rue 13.56 (noeud 4) et la passerelle de la MACO (noeud33) : débit décennal = 53,5 m3/s, centennal = 97,3 m3/s,

7. Aval du bief aval, entre la passerelle de la MACO (noeud 33) et le pont de la R.N. 4(noeud 2): débit décennal = 58 m3/s, centennal = 105,5 m3/s,

8. Confluent, entre le pont de la R.N. 4 (noeud 2) et la forêt classée (noeud 1): débitdécennal = 72 m3/s, centennal = 131 m3/s.

3.1.2. Conception générale

La conception générale préconisée dans l'APS consistait à réaliser une sectioncomposée comportant un lit mineur revêtu et dimensionné pour la crue de fréquence 2ans associé à un lit majeur non revêtu, sauf les talus contre le ravinement. La sectionétait calée en niveau de façon que les zones urbanisées, à l'extérieures du lit majeur,soient situées à au moins 50 centimètres plus haut que le niveau atteint, dans le litmajeur, par la crue décennale. La recherche de l'équilibre entre les déblais et lesremblais conduisait à un canal profond, qui facilitait le drainage des zones éloignées.

Le parti développé dans le présent APD, conformément à la demande du maîtred'ouvrage, est différent: le canal revêtu est dimensionné pour la crue décennale, et il seraccorde au terrain naturel par un simple talus. Il n'y a donc plus de lit majeur clairementidentifié permettant d'écouler les crues de fréquences supérieures. Le canal est plushaut. Pour permettre la circulation des engins d'entretien, camions ou charrettes, lalargeur du plafond est fixée à un minimum de 4 mètres.

Le long du canal, en rive gauche et en rive droite, il convient de ménager une pisted'entretien, de largeur 6 mètres réglée selon une pente transversale de 2% dirigée vers lecanal pour assurer un drainage correct, permettant aux engins d'entretien d'accéder auxberges du canal. Ces pistes ne sont pas les rues de berges longitudinales au canal quisont situées en limite des zones urbaines, et qui sont plus éloignées.

Les rues de berges sont situées à la frontière entre la zone canal et la zone urbaineextérieure. Elles ont une largeur totale de 12 mètres, y compris les accotements, et ellessont réglées à une pente transversale de 2% diriaée vers le canal pour assurer leurdrainage.

23Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM / SAHELCONSULT-Août 2001 -

Sur chaque rive, entre la rue de berge et la piste d'entretien, se trouve une zone deterrain vierge de largeur variable, constituant le raccordement taluté entre le canal et leterrain naturel. Compte tenu de la nature du sol, pulvérulent avec une granulométrieassez fine (d50 = 0,23 mm, voir APS), la pente à donner à ce terrain vierge a été limitée à4% pour limiter le ravinement, car il n'est pas envisageable de prévoir un revêtement surtoute cette surface. Si la configuration du terrain ne permet pas de respecter ce critère de4%, il faudra alors prévoir localement un talus plus raide à 3/1, protégé par un revêtementde pierres maçonnées, en bordure de la piste d'entretien. Compte tenu de cetteconfiguration, les pistes d'entretien font office de lit majeur, mais sa profondeur n'est pasrégulière.

La valeur de 4% est justifiée par la photo suivante, prise le 31 mai 2001 sur le terraincontigu au canal de Zogona en pente estimée à 10% au plus, dans des sols analogues àceux rencontrés sur le canal de Wemtenga, et qui montre un début de ravinement aprèsseulement quelques orages de début de saison (profondeur constatée du ravinement =10 cm environ).

Photo P3.1.2: ravinement sur terrain de faible pente

Pour éviter que les ruissellements sur les terrains vierges ci-dessus, lors des averses, neviennent polluer les pistes d'entretien longitudinales, il est prévu de réaliser descaniveaux sur toute la longueur des pistes, du côté extérieur à celles-ci. Ces caniveauxseront en général à l'air libre, ce qui permettra en outre d'isoler les pistes des autresterrains urbains pour réserver l'usage des pistes exclusivement à l'entretien du canal. Ilsseront raccordés au canal à intervalles réguliers, en traversant les pistes où ils devrontêtre couverts pour assurer la continuité de la circulation.

On pourrait également prévoir des caniveaux pluviaux le long des rues de berge. Maiscomme le dimensionnement de ces caniveaux devrait être tributaire du schéma dedrainage des terrains urbains extérieurs, qui n'est pas défini et qui sort du cadre duprésent APD, cette option n'a pas été retenue.

La coupe type de l'aménagement est donc la suivante:


Figure F3.1.2: Profil en travers type de l'aménagement (échelles très distordues)

[lTl.G ~ ~~ berge R.le erge R.G Rue de berge R.D\

pente trans\ersale =2% largeur = 12 mpente transversale = 2%

Talus vierge RG7pente maxi 4% T

pente maxi = 4%Piste d'entretien R

Talus e\entuel a 311 largeur =6 m Piste d'entretien R.Dprotégé par perrés L J largeur = 6 m

Cani\aude pie e pied 1de la piste R.G | - de la piste R.D

Canai re\etu en betontalus à 3/2

3.1.3. Section du canal

3.1.3.1. Constat

Les canaux bétonnés existants à Ouagadougou, du marigot Central à celui du MoghoNaba, y compris celui tout récemment construit de Zogona, présentent tous une sectiontrapézoïdale et sont exempts de tout dispositif de drainage latéral de la nappe, qui semanifeste par une absence de barbacanes et par la manifestation de désordresrelativement fréquents illustrés sur les photos ci-après:

Photo 3.1.3/1: affouillement derrière la paroi

Avant-projet détaillé - version provisoireBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

Photo 3.1.3/2: affouillement derrière la paroi

Photo 3.1.3/3: affouillement et déplacement de la paroi


Photo 3.1.3/4 affouillement et déplacement de la paroi

Photo 3.1.3/5: déplacement de la paroi (5 cm)

-a.

- I


Photo 3.1.3/6: soulèvement du radier (5 cm) et fissuration

Photo 3.1.3/6 soulevement du radier (5 cm) et fissuration

Les photos précédentes ont ete prises le 31 mai 2001 sur le canal du Mogho Naba.Comme on le constate, les desordres sont principalement de 3 ordres :

- affouillement derrière les parois latérales du canal, sur des profondeurs de l'ordredu mètre, à plusieurs endroits,

- déplacement apparent de plusieurs plots de parois par rapport aux plots voisins,de l'ordre du décimètre, vers l'intérieur du canal

- soulèvement de dalles de radier, sur plusieurs centimètres, et apparition defissures de rupture.

Tous ces désordres sont probablement dus à l'apparition de sous-pressionshydrauliques, au moins temporairement. Les deux premiers phénomènes peuvent sejumeler : une pression hydrostatique apparaît derrière la paroi, entraînant sondéplacement car elle n'est pas drainée. Lorsque la paroi s'est déplacée sur une distance

28Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détasilé - version provisoireBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

adéquate, elle a ouvert des fissures dans le sol et la nappe s'est brusquement vidangéedans le canal, entraînant les fines du sol car il n'y a pas de filtre. Des affouillements sontalors apparus, qu'il serait vain de combler sans un traitement convenable desévacuations.

Ces désordres liés aux sous-pressions imposées latéralement par la nappe, mêmetemporairement, apparaissent comme des ruptures locales, voire étendues du radier enbéton, mises à nu des armatures, migration des fines par les cavités ainsi créées etmenaces d'instabilité ou de rupture pour le reste de la structure si elle venait à êtresollicitée par des charges conséquentes, ce qui n'est pas fréquent dans le contexte actuelde manque d'entretien de ces canaux, mais masque le phénomène.

3.1.3.2. Prévention

La prévention de ces désordres passe par un rabattement gravitaire de la nappe auvoisinage immédiat des bajoyers du canal, au moyen d'un drainage latéral.Ce drainage consiste habituellement en un massif drainant le long de chaque parementbétonné, placé derrière le béton et dans lequel débouchent des barbacanes placées surdeux lignes horizontales.

Ce massif drainant doit être entouré d'un filtre y interdisant la migration des fines.Sa présence, en revanche, pose un problème pour l'exécution des parements bétonnésinclinés car elle implique des coffrages inclinés de mise en oeuvre coûteuse et délicate.

3.1.3.3. Implications sur le canal de Wemtenga

L'implication pour le canal de Wemtenga de ces massifs drainants latéraux est que lasection trapézoïdale bétonnée n'est dans ces conditions pas optimale, et qu'il vaut mieuxlui préférer une section rectangulaire, laquelle pourra être un peu plus large pour limiter lahauteur d'eau à 1,50m.

Au plan économique, l'estimatif joint, qui est réalisé sur une section courante de canal,montre que la solution rectangulaire est plus intéressante que la section trapézoïdale à450.

3.1.3.4. Mode opératoire de la réalisation d'une section drainée

La réalisation d'une section avec mise en place d'un massif drainant est plus délicate quecelle d'une section non drainée coulée directement sur des talus à 1/1 comme à Zogona.On pourrait imaginer de placer le massif drainant sur le talus, enrobé de son textile anti-contaminant, et de couler les parois du canal par-dessus ou, mieux de placer deséléments préfabriqués en béton que l'on scellera ensuite dans un radier coulé en place.Mais le talus est trop raide et le massif drainant ne va pas tenir pendant la duréeprécédant la mise en place des parois du canal. Cette solution serait envisageable si lespentes des talus étaient adoucies.

Plusieurs solutions ont été envisagées.


1. Section trapézoïdale à parois 1/1 et remblaiement. Il faut en ce cas réaliser unterrassement plus large que la section du canal. Le canal en béton sera construit surcette plate-forme, coulé en place ou par éléments préfabriqués, et il sera auto-stable.Derrière les parois latérales, la surlargeur doit permettre la mise en place du massifdrainant et le remblaiement/compactage derrière. Il faut limiter au maximum lesdimensions du massif drainant, de coût élevé. Le mieux est de compacter le terrainderrière avec un rouleau manuel, de hauteur 1 m: si la paroi du canal est à une pentede 1/1, la largeur du massif drainant doit alors être de 1 m. Le massif drainant seraarrêté 50 cm sous le niveau de la berge définitive. Il faut également une largeursuffisante pour régaler le tout-venant à l'extérieur du massif drainant. Un régalagemanuel serait hors de prix et trop lent: il faut donc envisager d'utiliser des enginsmécaniques (niveleuses) et la largeur de la plate-forme derrière le massif drainant doitêtre de 3 mètres. On a donc une surlargeur totale de 4 mètres de chaque côté. Lemode opératoire de la réalisation est le suivant:

i. terrassement de la plate-forme,

ii. mise en place du canal en béton,

iii. mise en place du textile anti-contaminant,

iv. remblaiement derrière les parois en montant parallèlement le massif drainant et letout-venant, par couches de 30 cm.

2. Section rectangulaire et remblaiement. Le principe est le même que précédemment,mais la section du canal est rectangulaire, ce qui permet de limiter l'épaisseur dumassif drainant à 30 cm et les parois verticales ne constituent pas une gêne pour lesopérations de remblaiement. En contrepartie, il faut une plus grande section de canalpour écouler le même débit. La paroi verticale du canal est plus dangereuse pour lesriverains et on a considéré 2 sous-variantes selon leur hauteur maximale : 2 m et 1,50m. Cette section, en revanche, avec ses parois verticales, présente une empriseminimale qui permet une insertion optimale du canal dans le bâti existant.

3. Section trapézoïdale sans remblaiement. Les talus à 1/1 sont trop raides pour que lecomplexe drainant puisse tenir dans la phase précédant la mise en place des paroisdu canal, dans l'hypothèse où le canal serait réalisé directement sur des talus revêtusdu complexe drainant. On a donc envisagé d'adoucir ces pentes et 2 sous-variantesont été envisagées selon les pentes des talus: 3/2 et 2/1. Dans ces conditions, lasection du canal est moins efficace, il y a plus de béton, et l'emprise au sol du canal,très notablement majorée, pose des problèmes d'insertion dans le bâti existant. Laréalisation du revêtement en béton ne peut pas se faire directement car le massifdrainant serait pollué: il faut intercaler des prédalles ou, mieux, un film polyane, surlesquels le revêtement sera réalisé.

Le tableau ci-après récapitule les dimensions des différentes sections envisagées et lesemprises au sol. Il a été établi dans le cas de l'amont du bief aval (débit décennal = 44,7m3/s, pente de 3%o):


Tableau T3.1.3.4: dimensions des sections pour Q = 44,7 m3/s, i = 3%aVariante Largeur au Hauteur en m Emprise en m

plafond en mTrapèze 1/1 4 2 8Rectangle, hauteur limite 1,50 m 8,50 1,50 8,50Rectangle, hauteur limite 2 m 6 2 6Trapèze 3/2 4 1,85 9,55Trapèze 2/1 4 1,75 11

3.1.3.5. Coût estimatif du canal revêtu en béton.

Le coût du canal, hors terrassements généraux et ouvrages a été estimé avec les prixunitaires suivants:

- Déblai 2 000 FCFA/m3,

- Textile anti-contaminant: 2 000 FCFA/m2,

- Massif drainant: 32 500 FCFA/m2,

- Remblai tout-venant (avec compactage manuel): 2 500 FCFANm3,

- Béton: 130 000 FCFA/m3.

Les coûts des variantes sont alors les suivants:

Tableau T3.1.3.5 : coût des variantes revêtues en bétonVariante Coût en M. FCFA Coût moyen en

FCFA /mlTrapèze 1/1 sur talus, non drainé (type 710 262 000Zogona)Trapèze 1/1, avec remblaiement, drainé 1 076 397 000Rectangle, hauteur limite 1,50 m, drainé 1 015 375 000Rectangle, hauteur limite 2 m, drainé 977 360 000Trapèze 3/2, sans remblaiement, drainé 857 316 000Trapèze 2/1, sans remblaiement, drainé 940 347 000

3.1.3.6. Conclusions

Les reconnaissances de terrain ont montré que le drainage extérieur des parois du canalétait indispensable.

Les tableaux ci-dessus montrent que la section trapézoïdale drainée à talus de 3/2, estcelle qui présente le coût minimum tout en garantissant d'une part un moindre risque visà vis des chutes de personnes (comparée à la section rectangulaire). Son inconvénientest de conduire à une emprise au sol légèrement supérieure à la section rectangulaire. Lasurlargeur n'est toutefois que d'un peu plus de 1 mètre par rapport à l'emprise d'unesection rectangulaire de hauteur limitée à 1,50 mètres, ce qui reste modéré

On retiendra donc une section drainée en trapèze à talus de 3/2, avec réalisation durevêtement sur film polyane.

31Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM / SAHELCONSULT- Août 2001

Il faudra également prévoir un joint de dilatation bitumineux tous les 12 mètres.

3.2. Conception et dimensionnement du projet

3.2.1. Section du canal

Les sections du canal ont été dimensionnées pour le régime d'écoulement normal, selonles critères suivants:

- Trapèze à talus de 3/2,

- Largeur au plafond de 4 mètres au moins,

- Pente longitudinale de 3%o,

- Coefficient de Manning-Strickler du revêtement en béton de 60 m1 3 1s,

- Revanche de 40 centimètres environ au-dessus du niveau théorique de la cruedécennale. Cette sécurité permet d'absorber la crue centennale sans revanche.

3.2.2. Implantation

Par rapport à l'APS, l'implantation de l'axe du projet a été affinée sur les 2 pointssuivants:

- Distances entre le canal et les zones urbaines: cela concerne essentiellement l'avalimmédiat du boulevard circulaire, dans le bief central. L'implantation des îlots urbainsa été affinée, notamment les espaces publics bordant le cimetière de Dassasgho et laréserve administrative située en rive droite (îlot sud 28.476). Le tracé du canal estmaintenant plus direct entre le boulevard circulaire et la rue 28.472, et les espacespublics bordant le cimetière sont préservés,

- Franchissement de la R.N. 4: l'axe du canal a été redressé de part et d'autre de laR.N. 4 et il est maintenant perpendiculaire à l'axe de la chaussée, ce qui permet deréaliser un pont droit.

La définition de l'axe du projet est maintenant la suivante (page suivante)


Tableau T3.2.2Lvetinibton cde l'axe cdu proJet dü canai de Wemtenga

Tronçons PrfiP. K (m) Localisation Coordonnées de l'axe Gisementx - Y Grade

Biefamont Profil Pl Or N 17: rue 29.137 665 1Mu7U ,0 '1 66SY,0 00

1 P;ofil 3 221 'S1-5N- ru - 10 aslann 6537 1 3678,7 ~33 0

» r Fofil~6~~~ ---§i---- Fl-fi''''--' ----- t5~~~assnaa-'[-df--5-432,-5 -799,9 ~002 P;oif1 P5(T6 -- -i-f3ï----- --- ~~ 5Mt Tcuar -~---- T2-M TU' 93"92--g: _ U 3h-

B3ief central Profil PX2 -728 N12 : Circulaire 665 399,62 1 367 272,80 -42,69

P;ofil~Fg~~ ~ --821---'. _ _ _ ----- --- -- ------------- __ ----- - - 6-- N3 ''f36---,99 -11'0

'P;ofil-Pf5 ~r--fd9'u 842~~~~Psee clT 'Te '-665-3-4W4-8' f 368-72- rf1

3 rS-SP r-pf4--'-'._ _ _ ____._._--'-3-ll f-78-9- -- CEod

ieav Profil FlX4 ~1-f3' 94 N6 _______d_G _____ -6G-65-g-476 1-3 -368-7462,8Z- -- U-2-0

'P;ofil'P22~~~~ ~~~~~ --7- 'Pu 2.6- -~----- --- --------- - -- 6---- 35N0 - ~6~ 4 ---- ,d-

Profil-F543 1 :- te2 6 '-5~'---~~~ 653E3 -377,3 50

r ---------------- ----'-u -E4 _-~---------- ------------------- -6z-6S-3-'' ''f---fi0,6---20,'P;fi F 26fîp -- 1 6Sir- r N - ----------------------------------------- - 6F----- 1368-804 -5

Bief avai Profil PX4 3 4944 N2: RNdG 664 825397 1 369 96462 84 2,08

'FroM~FiN: --2----------- -Fu 2.4---~~~~~~~-~~~~~ -6B-%i3 ----- o3~3 __ 64-,IY_P-;oM~P35~ -2-2-6-8-- 'FEué E.236-~~~~~~--~~- ~-------- - -6 -f6-fT'-3ô76,i~:50

'Pr5- P3 F5-e- '- ---------R--- 'ftu -8-23-~~ ~ ~~~~~~~~~~~~~~~ -6-6'-- -- f-oZ5,b--Qr;ofilP3- --2-i-69- 'Fue -28.2--8 70'~~~~~~~~~~~~~~---5-2C7ô 4-3ô 766Y6 -3:i,500

P;ofil P38 2 489 Jué 28.254 ------------ ô6510E,iO 5308 391;68 :-----Frôfil~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~-- --- -----f ~ -Fu --------------------- ~~~~~-~ --- -F--- S2 -6f36-9-bSu _ ------

« r 'P;o'M'Piû~~' --2--6SY-- '---------5-o- -FFèF~~~~~ràâïé_e~~~ --- - 6--- 06,5 f36g15i--1 ~-55i ;ô~Pl~ -2-UT- Fl' ue13M6~~~~~Pnta ;ér ~~~~~-6650--fl-' -f-Og--2-§ ~~:33'0

Aménagement'P2'~ du -- 4- caa de __W___em_ __te_nga-0--,t2 36-i32,R-~:1!,'Avant-~projt étillé3~ -- 2version provsoie .2~-~~~~~~~~~~-~~ ---- 0,''f36--940 -- lbBCEOM ;ôM4 /~ SAHELCNSULT- Août- f.2001~ -~-~~~~~~~--XggE32 3947,i ~ <,0

3.2.3. Profil en long

La méthodologie d'élaboration du calage en niveau du projet est la même que celle suiviepour l'APS:

- Construction du profil en long en remontant depuis l'aval,

- Calage du projet au plus haut, pour limiter les hauteurs des talus entre le canal et leterrain naturel (pentes limitées à 4%, au-delà, nécessité de protections onéreuses enperrés) et les terrassements, en respectant les contraintes topographiques du terrainnaturel,

- Réaliser au mieux l'équilibre entre les déblais et les remblais, de façon à limiter lecoût,

- Réaliser des chutes pour rattraper les niveaux car la pente générale du canal (3%o) estinférieure à la pente générale du terrain naturel, surtout dans le bief central (pentelongitudinale du terrain naturel de 4,4%0 en rive gauche et 6,1%o en rive droite).

Le métrage des terrassements a été effectué grâce à des tableaux Excel et la solutionprésentée ici permet d'équilibrer les déblais et les remblais, à moins de 500 m3 près. Cetéquilibre n'est obtenu que par l'hypothèse que les travaux sont réalisés en un seul lot. Lebief amont est en effet très excédentaire à cause du creusement du bassin de rétention(80 000 m3 de déblai pour 15 000 m3 de remblai, soit 50 000 m3 d'excédent avec untaux de déchet de matériau réutilisable de 20%), alors que les biefs aval sont déficitairespar suite de la nécessité de caler le plafond du canal au plus haut pour limiter les talusnaturels (bief central: 19 000 m3 de déblais, 66 000 m3 de remblai; bief aval: 65 000m3 de déblais, 59 000 m3 de remblai, déficit total = 40 000 m3). Le déficit des ces biefsest alors comblé par les matériaux extraits du bief amont, ce qui est beaucoup moinsonéreux que d'envisager des apports extérieurs (4 500 F/m3 pour l'apport extérieurcontre 2 000 F/m3 en cas provenance interne). De plus, la zone occupée par la CroixRouge belge (plus de 5 000 m2) a limité les possibilités de stockage des matériauxexcédentaires du bief amont (qui auraient permis de réaliser un stock de matériauxsableux pouvant être exploité par les populations riveraines, ce qui aurait été préférableplutôt que de voir ces dernières extraire de manière anarchique et incontrôlée dumatériau dans le lit du canal ou du bassinj. Sans la possibilité d'approvisionner les biefsaval, ces matériaux excédentaires du bief amont auraient dû être évacués à l'extérieur: ilest préférable de les utiliser pour les travaux.

Cela conduit au récapitulatif suivant, pour les différents tronçons définis en 3.1.1:


Tableau T3.2.3: récapitulatif des dimensions des sections du canalTronçon Pente Débit Débit Largeur Pente des Hauteur Hauteur hl, pour Vitesse pour la Revanche pour Hauteur hloo pour

décennal en centennal en B en m talus H en m la crue crue décennale la crue la crue_____ ___ m3/s m3/s _ _ décennale en m en m/s décennale en m centennale en m

9%0 10,2 18,6 1,60 0 (caniveau 1,90 1,68 3,79 0,22 2,20rectangulaire)

PK. 0,221 : chute de 1,60 m à l'entrée du bassin de rétention amont (P3)2 1%o 21,8 39,7 Variable 3/1 (bassin de Variable l

,8 i _ _ __ _ _ _ j rétention) > 2m _3 3%o 13,9 25,3 4,00 3/2 1,30 0,98 2,61 0,32 1,34

PK 0,728 : chute de 0,98 m à l'aval du dalot du boulevard circulaire (PX2)PK 0,937: chute de 0,40 m (P13)PK 0,981 : chute de 0,50 m (P14)PK 1,245: chute de 0,50 m (noeud 11, P20, rue 28.466)PK 1,308 : chute de 0,70 m (P21, rue 28.464)

4 3%o l 21 38,2 | 4,00 3/2 1,60 1,22 2,94 0,28 11,67PK 1,498: chute de 0,30 m (noeud 9, P24, rue 28.458, Passage de la Demoiselle)PK 1,778: chute de 0,50 m (P28, rue 28.450)

5 3%o | 44,7 81,3 | 5,50 3/2 2,00 1,60 3,54 0,40 2,16PK 1,951: chute de 0,57 m à l'aval du boulevard Charles de Gaulle (noeud 6, PX4)PK 2,124: chute de 0,50 m (P33, rue 28.240)

6 3%o 53,5 97,3 6,50 3/2 2,00 1,63 3,67 0,37 2,213%o 58 105,5 7,00 3/2 2,00 1,65 3,72 0,35 2,23

8 2%o 72 131 24 3/1 2,00 1,43 1,79 0,57 2,00


Comme on le voit sur le tableau précédent, la section du canal offre une sécurité d'aumoins 30 centimètres environ contre le risque de submersion des terrains extérieurs encas de crue décennale. Cette marge de sécurité absorbe les irrégularités de la section(cas des envasements non purgés qui limitent la section libre à l'écoulement, ou autresphénomènes) et les imprécisions du calcul, qui a été effectué dans le cas du régime.permanent alors que les crues dans la région de Ouagadougou ont un caractère orageuxet surviennent dans des durées très brèves (pour le bassin de Wemtenga, leshydrogrammes comportent une montée en crue de 1/4 heure suivie d'une période dedécrue de 3/4 heure). L'écoulement dans le canal n'est donc pas permanent à l'échellede la crue et les hauteurs d'écoulement en régime transitoire sont supérieures à celles durégime permanent, lors de la décrue. La marge de sécurité minimale de 30 centimètrestient compte de tous ces phénomènes.

Pour les crues centennales, le canal déborde dans la plupart des cas, mais les hauteursde submersion restent modérées: 23 centimètres à l'aval du bief aval, où le canal estencaissé la plupart du temps d'au moins 1 mètre sous le terrain naturel, quelquescentimètres seulement dans le bief central alors que la piste d'entretien longitudinale de 6mètres réglée à 2% permet d'absorber 12 centimètres à elle seule.

3.2.4. Caniveau de la rue 29.180

Les résultats de la modélisation hydrologique indiquent un débit décennal de 10,2 m3/spour ce caniveau, situé entre les noeuds 18 et 15, selon le tableau T3.1.1/3 .

Le caniveau est situé en rive droite de la rue 29.180 et remplace le petit caniveauexistant, très dégradé et de dimensions insuffisantes (dimensions actuelles = 0,80 m X1,20m). Comme il manque des emprises pour réaliser une section en trapèze, c'est laforme rectangulaire qui a été retenue.

Le terrain naturel est assez pentu le long de la rue 29.180 et la pente du caniveau a étéfixée à 0,9%o. Cela permet d'écouler le débit de 10,2 m3/s en minimisant les dimensionsde la section et en restant dans les conditions du régime d'écoulement fluvial.

Le calcul théorique de la section indique une hauteur de 1,68 m pour une largeur auplafond de 1,60 m. La hauteur du caniveau a été fixée à 1,90 m, avec une marge desécurité de 22 cm. Le Nombre de Froude est égal à 0,931 et la vitesse est de 3,79 m/s,ce qui assure un auto-curage satisfaisant. Ce caniveau est situé en bordure deshabitations et sa profondeur de 1,90 m impose, pour des raisons de sécurité, qu'il soitentièrement recouvert: il s'agit en fait d'un cadre fermé. Le calage du profil en long adonc été effectué dans cette hypothèse et l'extrados de la dalle supérieure, épaisse de20 cm, se trouve à 33 cm, 8 cm et 27 cm plus bas que le niveau du terrain actuel enbordure de la rue 29.180 respectivement aux profils Pi, P2 et P3.

Les calculs de béton armé indiquent une épaisseur de 20 cm, avec un ratio d'armaturesde 107 Kg/m3.


En cas de crue centennale, le débit peut être estimé à 1,82x10,2 = 18,6 m3/s. Si onconsidère un lit majeur de largeur 10,40 mètres avec une pente transversale dè 2% (cequi correspond à l'emprise totale de la rue 29.180 avec le caniveau: 12 m), la hauteurd'eau est de 2,26 m. Le boyau est donc en charge de 36 cm et la rue 29.180 estlégèrement submergée de 16 cm.

Comme ce caniveau est positionné assez proche des habitations de la rive droite, il n'y apas la place pour mettre en place le complexe drainant qui, dans ce cas, devrait êtreréalisé suivant le mode opératoire indiqué en 3.1.3.4 pour la section rectangulaire. Il n'yaura donc pas de massif drainant et le béton armé devra être dimensionné pour résister àla poussée des eaux. Comme le risque d'affouillement du terrain extérieur par ravinementne peut être exclu, et qu'une telle situation peut être rendue permanente par suite dumanque d'entretien (voir l'état actuel des caniveaux de la rue 29.180 et de la rue 29.137),il est prudent de considérer que la poussée des eaux peut s'exercer dans les 2 sens.Cela conduit à prévoir 2 nappes d'armatures. La conception d'un ouvrage sans entretiena un surcoût: celui du surferraillage du béton qu'il faut prévoir en conséquence.

Le drainage de la rue 29.180 sera assurée par un petit caniveau de 0,40 m X 0,40 mplacé longitudinalement contre le caniveau principal et quelques avaloirs rejetteront leseaux de ruissellement dans le boyau.

Entre les rues 29.119 et 29.107, le caniveau reçoit des apports latéraux du bassin versant15 en rive gauche et du bassin 13 en rive droite (voir ci-après en 3.2.5.1 et suivants). Ledébit décennal est alors de 10,1 + 6,1 + 0,3 = 16,5 m3/s. Si on veut que la hauteurd'écoulement soit de 1,68 m, en conservant la même pente longitudinale de 9%o, il fautune largeur au plafond de 2,20 m (hauteur exacte d'écoulement = 1, 72m). Le nombre deFroude est de 1,06. Il pourra y avoir des ondes de hauteur 1,86 m (voir ci-après en 3.2.5).En cet endroit, le caniveau principal a une hauteur de 2,10 m, ce qui donne une sécuritépresque suffisante. Comme les rues n'existent plus et qu'il faut les reconstituer, il estprudent de caler leur niveau de façon à ce que le caniveau principal puisse avoir unehauteur totale de 2,30 m. Cela conduit à une marge de sécurité de 44 cm.

Après la rue 29.107, juste avant l'arrivée dans le bassin de rétention, le caniveau reçoitencore d'autres apports et le débit décennal passe à 16,5 + 6,1 + 0,3 = 22,9 m3/s.

Le maintien d'une hauteur d'écoulement de 1,68 m avec une pente de 9%0 conduit alors àune largeur de 2,80 m (hauteur d'écoulement exacte = 1,71 m). Le nombre de Froude estde 1,17 et il pourra y avoir des ondes de hauteur 2,09 m. Si la hauteur du caniveau estmaintenue à 2,30 m, on disposera d'une marge de sécurité correcte de 21 cm.

3.2.5. Ouvrages de branchements latéraux

Le caniveau de la rue 29.180 se déverse dans le bassin de rétention amont et recueilleau passage les exutoires du sous-bassin 15, en rive gauche.

37Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM / SAHELCONSULT-Août 2001

Le schéma de drainage de ces sous-bassins n'est pas défini et sort du cadre du présentavant-projet. On peut néanmoins supposer que les exutoires suivront les rues basses deceux-ci: rues 29.107 et 29.119.

La modélisation hydrologique a considéré que le noeud 15 ne drainait que le sous-bassin15, de superficie 107,348 ha. Dans le tableau T3.1.1/3, on voit que le débit arrivant aunoeud 15 et provenant de l'amont (noeud 16) par le caniveau principal de la rue 29.180est de 10,1 m3/s alors que le débit quittant le noeud 15 vers le noeud 14 est de 22,4 m3/s.La différence (12,3 m3/s) provient de l'apport latéral du sous-bassin 15. Cela donne undébit spécifique de 12,3/107,348 = 0,115 m3/slha. Cette valeur sera utilisée dans la suitepour estimer les débits d'exutoire des sous-bassins versants, lorsqu'ils ne pourront pasêtre calculés directement par le tableau T3.1.1/2.

Cette valeur est valable pour des bassins versants de superficie importante, plusieurshectares au moins. Dans le cas où la superficie du bassin versant serait plus faible, onconsidèrera que la pluie décennale est de 160 mm/h pendant 1/4 heure, ce qui donne undébit de 0,04x10 000/900 = 0,444 m31slha. Cette valeur sera utilisée pour ledimensionnement des petits caniveaux, notamment le long de la piste.

Le dimensionnement des branchements sera effectué pour la pente générale du terrainnaturel. Cette dernière peut être égale à 4% : les régimes d'écoulement pourront êtretorrentiels. Le dimensionnement des sections devra donc tenir compte de la possibilité deformation d'ondes par suite des irrégularités de la surface ou des changements dedirection. Si l'écoulement est torrentiel, avec une hauteur d'écoulement h, et un nombre

de Froude F" la hauteur des ondes est h2 = h,x F Fi 2 ~~~~~~~~~2

Les dimensions des caniveaux sont b (largeur) et h (hauteur). Les caniveaux serontchoisis carrés si possible, pour ne pas multiplier les dimensions, et la hauteur sera choisiepour disposer d'une marge de sécurité d'une vingtaine de centimètres au moins.

3.2.5.1. Branchement de la rue 29.119 RG

Ce branchement concerne le sous-bassin 15, dont le débit total est de 12,3 m3/s. On aconsidéré que ce débit était partagé par moitié entre les rues 29.119 RG et 29.107 RG,soit 6,1 m3/s pour chacune de ces rues.

Pour la rue 29.119, la cote du terrain naturel est de 302,50 environ au croisement avec larue 29.188 et de 300,92 au profil P2 (croisement avec la rue 29.180). La distance entreces 2 points est de 150 m, ce qui donne une pente générale de 1%.

Pour b = 1,40 m, h, = 1,35 m, F, = 0,95.

Pour b = 1,50 m, hi = 1,15 m, F, = 1,06, h, = 1,23 m.

38Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM ! SAHELCONSULT - Août 2001

On prendra = , m, h = 1,50 m, = .

3.2.5.2. Branchement de la rue 29.107 RG

Il concerne le sous-bassin versant 15, et Q = 6,1 m3/s.

La cote du terrain naturel est de 302,46 près de la fontaine du marché et de 300,50environ au croisement avec la rue 29.180. La distance est de 150 m, ce qui donne unepente moyenne de 1,3%.

Pour b = 1,40 m, h, = 1,12 m, F1 = 1,18, h2 = 1,38 m.

Pour b = 1,50 m, h, = 1,04 m, F =1,23, h2 =1,36m.

On prendra lb = 1,50 m, h= , m,= o.

3.2.5.3. Branchement de la rue 29.119 RD

Il concerne le drainage de la rue 29.119, entre la rue 29.180 et la rue 29.150, plus à l'est,soit 6 000 m2 environ. Le débit est donc de 0,6x0,444 = 0,27 m3/s.

La cote du terrain naturel est de 301,50 au croisement avec la rue 29.103 et de 300,92au canal à la rue 29.180. La distance est de 100 m, ce qui donne une pente moyenne de5%0.

Pour b = 0,50 m, h, = 0,43 m, F1 = 0,60.

Pour b = 0,60 m, h1 = 0,36 m, F, = 0,68.

On prendra lb= 0,60 m,h = 0,60 m,i= 5/o.

3.2.5.4. Branchement de la rue 29.107 RD

Il concerne le drainage de la rue 29.107, entre la rue 29.180 et la rue 29.150, plus à l'est,soit 4 800 m2 environ. Le débit est donc de 0,48x0,444 = 0,21 m3/s.

La cote du terrain naturel est de 301 au croisement avec la rue 29.103 et de 300,50 aucanal à la rue 29.180. La distance est de 100 m, ce qui donne une pente moyenne de5%0.

Pour b = 0,50 m, h, = 0,36 m, F, = 0,63.

Pour b = 0,60 m, h, = 0,29 m, F, = 0,70.

Onprendra lb= 0,6 m,h = 0,60 m,i= o.


3.2.6. Ouvrage d'alimentation du bassin de rétention amont.

En tête du bassin de rétention amont, les contraintes topographiques sont celles du profilP3:

- Cote du radier du caniveau principal = 297,63,

- Cote du fond du bassin = 296,03.

Il y a donc une chute de 1,60 m.

Le débit décennal est celui du caniveau principal après la rue 29.107, soit 22,9 m3/s,calculé en 3.2.4. La largeur du plafond est de 2,80 m, la hauteur des parois est de 2,30m.

Plusieurs solutions sont envisageables:

- Chute dans une cheminée couverte, suivie d'un boyau couvert jusqu'à l'entrée dansle bassin,

- Chute unique à l'air libre dans un bassin amortisseur, suivie d'un chenal découvert,

- Chutes multiples en "escalier" à l'air libre, suivies d'un chenal découvert.

C'est cette dernière variante qui a été retenue, car elle conduit à minimiser les quantitésde béton. Il y a 1,60 m de chute à absorber par plusieurs marches. Il faudraitthéoriquement multiplier des marches de hauteurs réduites pour minimiser le coût, mais ilne faut pas que cela conduise à avoir des marches de hauteurs trop faibles. On a retenu3 marches de 0,53 m. Les 2 premières marches sont munies d'un seuil de hauteur 30 cmà l'aval, ce qui permet de créer un bassin amortisseur pour ces marches. L'ouvragedébouche en crête du talus du bassin, après la traversée couverte de la rue et de la pisted'entretien périmétrale, à partir de laquelle il devient découvert et encadré par des mursde soutènement des talus du bassin. Tout autour de ce chenal à l'air libre, un muret deprotection de hauteur 1 m assure la sécurité des personnes. Après la dernière marche, leflot se déverse dans un bassin amortisseur positionné à 50 cm en dessous du niveau dubassin de rétention. Ce bassin amortisseur est suivi d'un chenal d'alimentation du bassinde rétention, situé en pied du talus, sur toute la largeur du bassin, de façon à alimenter lebassin sur toute sa largeur, ce qui contribue à limiter les risques de création deravinement dans la partie amont du bassin de rétention.

Le débouché du caniveau principal, après la traversée de la piste d'entretien, se situedans l'angle sud-ouest du bassin de rétention, et la direction des marches se trouve doncà 450 par rapport au côté du bassin de rétention.


Le schéma simplifié de la coupe longitudinale de cet ouvrage est le suivant:

E3 « m fr - ~~4,2 jvad Fond du bassin

< ~ ~D p .

Ce ai daimentation /du bassin de rétention

Pour la dernière marche avant le déversement dans le bassin amortisseur, O est lesommet de la courbe (C) de la ligne d'eau, H est la distance verticale entre O et lesommet du muret.

Dans le système de références xOy indiqué sur la figure, la courbe (C) de raccordemententre les 2 parties horizontales amont et aval a pour équation y = 1/2.x' 85, la droite (D)matérialisant le sommet du muret a pour équation y = x/4,2 - H.

La distance entre la face supérieure de la veine liquide et le sommet du muret est égale à0,5x' 85 - x/4,2 + H. Cette distance est minimale pour O,925x0'85 - 1/4,2 = 0, soit x = 0,22 met vaut alors H - 0,02. Si on veut que le muret soit toujours à au moins 50 cm plus hautque l'eau, il faut H = 0,52 m.

La hauteur d'eau à l'amont est la hauteur critique : pour une section rectangulaire delargeur 2,80 m et un débit de 22,9 m3/s, la hauteur critique est 1,90 m.

La longueur des 2 marches est D et D est telle que D/4,2 + 0,52 +1,90 = i + 2,30 +2x0,53 = 4,36, d'où D = 8,15 m. La longueur de chaque marche est donc de r Celalaisse une longueur suffisante pour créer un seuil de longueur i m en bout de marche.

La longueur du bassin amortisseur est alors de 4x4,2 - 8,15 = 8,65 m, à laquelle il fautrajouter la largeur du chenal d'alimentation du bassin de rétention (2m).

A l'aval immédiat de ce chenal d'alimentation, il faut prévoir une protection du fond dubassin de rétention contre les érosions causées par le déversement de l'eau sur la paroiaval du chenal. Cette protection pourrait être assurée par un tapis en matelas Renod'épaisseur 23 centimètres et de largeur 10 mètres au moins, posé sur géotextile.

3.2.7. Bassins de rétention

Le bassin de rétention est composé de 2 parties séparées par le prolongement de la rue29.150:

- Bassin amont de superficie 22 000 m2,

41Aménagement du canai de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

- Bassin aval de superficie 12 000 m2.

Ces 2 bassins seront reliés par un dalot à construire, qui leur permettra de communiquer.

Les talus seront de hauteur variable, 4 mètres maximum dans le bassin amont, 2 mètresdans le bassin aval. Ils seront creusés dans des sols sablo-limoneux dont lescaractéristiques moyennes sont:

- Cohésion de 2,4 T/m2,

- Angle de frottement de 200.

Pour un tel angle de frottement, la stabilité du talus naturel est de cotg2 0° = 2,75, ce quiconduit à adopter des pentes de talus à 3/1.

Les hauteurs de talus étant importantes et pouvant aller jusqu'à 4 mètres dans le bassinamont, il convient d'examiner la sécurité pour la rupture circulaire. On utilisera pour cefaire l'abaque de Caquot reproduit ci-après.

2.2 g 1 1 -~~~~zo e I '14 I '

2,0~~_ _ _ _ _ -E t 1-:

(-1-- -- 4 0

LL.

O Vf' 1/2 l/t 3,2 2/14

On a x =2,4/2,13x4 = 0,28.

Sur l'abaque, on voit que le coefficient de sécurité à la rupture circulaire pour un talus à3/1 est très supérieure à 2.

Les talus devront être protégés contre le ravinement par un complexe en perresmaçonnés. Celui-ci devra, comme le canal en béton, être drainé pour éviter les désordres


causés par les surpressions hydrostatiques. La mise en place d'un massif drainant posésur tapis géotextile ne posera pas de problèmes particuliers car les talus sont à pentemodérée. La mise en place du revêtement en perré se fera, comme pour la section àrevêtement en béton, sur un film polyane pour éviter la pollution du massif drainant. Lesbarbacanes seront réalisées en tube PVC 63mm espacées horizontalement de 2 mètresen 2 lignes situées à 20 cm et 1 m du fond des bassins, en quinconce.

Pour éviter les désordres en pied de talus, le revêtement en perré sera prolongé par unmassif de profondeur 50 cm et de largeur lm, comme indiqué sur les plans.

3.2.8. Dalot inter bassins.

Les 2 bassins de rétention sont reliés par un dalot permettant la continuité de la rue29.150 et des pistes d'entretien périmétrales. La rue 29.150 a une emprise de 20 m, maisau passage du dalot elle sera réduite à 10 m: la largeur du dalot est donc de 30 m.

Pour tenir compte d'une demande de la SONABEL, les trottoirs seront conçus de façon àpermettre la pose de 4 canalisations PVC 160 pour les câbles électriques: lesdimensions intérieures des trottoirs seront au minimum de 1 m en largeur et 20 cm enhauteur. Les trottoirs seront couverts de dalles amovibles pour permettre la pose descanalisations, qui sera réalisée ultérieurement lorsque le besoin se fera sentir: une posedans le cadre du projet actuel ferait courir le risque de dérobage.

3.2.8.1. Hydraulique

Le dimensionnement hydraulique de ce dalot nécessite d'examiner le fonctionnement desbassins de rétention.

Le système comporte 2 bassins alimentés:

- Pour le bassin amont, par le caniveau principal de la rue 29.180, dont le débitdécennal à l'ouvrage de tête est de 22,9 m3/s,

- Pour le bassin aval, par le caniveau situé au pied amont du talus du boulevardcirculaire (noeud 29 à 8 de la modélisation hydrologique : débit décennal = 21,8m3/s).

Un modèle de simulation de fonctionnement du système de rétention a été bâti surtableur Excel. Les hypothèses retenues sont les suivantes:

- Hydrogrammes d'alimentation des bassins triangulaire simultanés : durée demontée = 1/4 heure, durée de décrue = 3/4 heure,

- Bassin amont de superficie 21 000 m2, débit d'alimentation de pointe décennal =22,9 m3/s,

- Bassin aval de superficie 11 000 m2, débit d'alimentation de pointe décennal = 21,8m3/s,


- Dalot inter bassins de largeur L, coefficient de débit = 0,6. Si H est la charge amont(hauteur d'eau dans le bassin amont ou le bassin aval, selon celle qui est la plusgrande), et Hu la charge aval (plus petite des hauteurs d'eau dans le bassin amontou le bassin aval), le débit passant sous le dalot est Q =

0,6x Lx IXH 3 2 X H

- Meurtrière de largeur 4 m, associé à un seuil de longueur 30 m et de hauteur 1,50m : coefficient de débit du seuil = 0,3, de la meurtrière = 0,38.

Deux simulations ont été effectuées:

- Pour un dalot de portée 3 m,

- Pour un dalot de portée 9 m.

Les résultats de ces simulations sont reportés ci-après.

Figure F3.2.8.1/1 : hydrogrammes pour un dalot de 3 mi - Débit d'apport bassin amont Hauteur de la rmeurtriere aval = 1 ,S0 m

- . Débi d'apport bassin aval Simulation des bassins de rétention Largeur dela neurtrière aval = 4 m- rDébit de sortie bassin aval Longueur du seuil aval = 30 m

Superficie du bassin anont = 21 000 m2Superficie du bassin aval = 11 000 m2

25,00 Largeur du dalot inter-bassins = 3 mHiauteur du dalot inter-bassina = 3 m

20,00

15,00

10,0E

5,00

0,00 ,0 00 0:10 0:20 0:30 0:40 0:50 1:00 1:10 1:20 1:30 1:40 1:50 2:00 2:10 2:20 2:30 2:40 2:50 3:

-5,00

Temps

Le débit de pointe à la sortie du bassin aval est de 11,8 m3/s.


Figure F3.2.8.1/2: hauteurs d'eau pour un dalot de 3 mHauteur d'eau bassin arront .lHauteur de la neurtrere aval = 1,50 m

. . Hauteurd'eau bassin aval Simulation des bassins de rétenton Largeur dela neurtrière aval = 4 mtHauteur d'eau dalot Circulaire Longueur du seuil aval = 30 m

Superficie du bassin armnt = 21 000 mT2I 2,50 Superficie du bassin aval = 11 000 n2

I 2,50 Largeur du dalot inter-bassins = 3 ml Hauteur du dalot inter-bassins = 3 m

2,00

1,50

E /1,00

I 0,50

0,000:00 0:10 0:20 0:30 0:40 0:50 1:00 1:10 1:20 1:30 1:40 1:50 2:00 2:10 2:20 2:30 2:40 2:50 3:0

Temps

La hauteur d'eau maximale dans le bassin amont est de 1,92 m, et 1,64 m dans le bassinaval.

Figure F3.2.8.1/3 : hydrogrammes pour un dalot de 9 mDébt d'apport bassin armnt i Hauteur de la meurtriere aval = 1,50 m

- _ _ CDébitd'apportbassinaval Simulatondesbassinsderétention Largeur dela nieurtrière aval= 4mI _ JDébit de sortie bassin aval Longueur du seuil aval = 30 m

Superficie du bassin avant = 21 000 n225t00 . ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Superficie du bassin aval = 1 1 000 rm2

Largeur du dalot inter-bassins = 9 m20,00 Hauteur du dalot inter-bassins = 3 m

15,00

E

5,00

0,000 00 0:10 0:20 0:30 0:40 0:50 1:00 1:10 1:20 1:30 1:40 1:50 2:00 2:10 2:20 2:30 2:40 2:50 3:

-5,00

Temps

Le débit de pointe à la sortie du bassin aval est de 13,9 m3/s.


Figure F3.2.8.1/4: hauteurs d'eau pour un dalot de 9 mHauteur d'eau bassin an»nt - Hauleur de la murtriére aval = 1,50 m

_ _ .auteur d'eau bassin aval Slintilatorn des basstis de rétention Lergeur dela nmuririère aval = 4 m- Hauteur d'eau dalot Circulaire Longueur du seuil aval = 30 m

Superfice du bassin an ont = 21 000 rre

2,50 . Superficie du bassin aval = 11 000 rrQLargeur du datot inter-bassins = 9 mHauteur du dalot Inter-bassins = 3 m

0:DD 0:10 0:20 0:30 0:40 0:50 1:00 1:10 1:20 1:30 1:40 1:50 2:00 2:10 2:20 2:30 2:40 2:50 3:)

TemPs

La hauteur d'eau maximale dans le bassin amont est de 1,85 m, et 1,70 m dans le bassinaval.

On constate que l'amélioration est négligeable lorsque la portée du dalot inter bassinspasse de 3 m à 9 m puisqu'on ne gagne que 7 cm pour la hauteur d'eau dans le bassinamont.

La portée du dalot inter bassins sera donc prise égale à 3 mètres, ce qui permet de limiterles risques d'obstruction par les corps flottants, comme on le constate sur le dalot actuelde la RN. 4, de portée 2,20 m (voir étude d'impacts de l'APS).

La différence des niveaux d'eau entre le bassin amont et le bassin aval peut êtreconséquente, de l'ordre de 30 cm: il faudra prévoir une protection du fond du bassin, àl'amont et à l'aval du dalot car ce dernier peut fonctionner dans les 2 sens. Cetteprotection sera constituée de matelas Reno d'épaisseur 23 cm sur une longueur de 10 m,posés sur tapis géotextile.

3.2.8.2. Génie civil

La nature du sol, selon les résultats des travaux du LNBTP, permet de fonder le radiersuperficiellement. L'examen du sondage S2 permet de constater en effet que la fondationse situera à -2 m dans la couche de graviers argileux de bonnes caractéristiques.

Le tablier, les piédroits, le radier ainsi que les ailes ont une épaisseur de 25 cm.

Les calculs donnent un taux d'acier par rapport au béton de 130 Kg/m3.

46Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOM / SAHELCONSULT - Aoùt 2001

3.2.9. Branchement de la rue 29.150 RD

Il concerne le drainage du sous-bassin 13, de superficie 40,157 ha. Le tableau T3.1.1/3ne permet pas d'identifier le débit apporté par ce bassin. On emploiera alors la méthodedu débit spécifique qui donne un débit de 40,157x0,115 = 4,6 m3/s.

On choisit une pente de 1%.

Pour b = 1,10 m, h = 1,31 m, F, = 0,89.

Pour b = 1,20 m, h = 1,18 m, F, = 0,95-

On prendra lb = 1,20 m, h = 1,50 m,= .

3.2.10. Branchement du caniveau amont du boulevard circulaire.

Il concerne le drainage du sous-bassin 11 en rive droite, de superficie 160,522 ha. Il estactuellement drainé par un caniveau placé au pied amont du talus du boulevardcirculaire, de dimensions 2,00 m x 1,00 m, qui communique avec le caniveau aval duboulevard circulaire par cinq traversées souterraines, au droit des rues 28.572, 28.574,28.474, 28.630 et 28.664, comme indiqué en 2.4.2. Le débit est de 21,8 m3/s (noeud 29 ànoeud 14)

L'hypothèse de la modélisation a considéré que ce caniveau se rejetait totalement dansle bassin de rétention et que les cinq traversées ci-dessus devaient par conséquent êtrebouchées: il suffit de placer un massif en gros béton à l'intérieur. Le caniveaulongitudinal à l'amont du boulevard circulaire a une pente de 1,5%o et sas dimensionsactuelles ne permettent pas d'écouler le débit de 21,8 m3/s: il faudrait un caniveau de5,70 m X 2 m. Le bouchage des traversées doit être différé dans l'attente du recalibragedu caniveau longitudinal.

Dans l'attente des résultats de l'étude à faire à ce sujet, l'avenir doit être ménagé et lecaniveau sera simplement prolongé au-delà du dernier dalot pour passer sous la rue2.662, qui sera rehaussée dans sa partie aval, à la cote 298.

La cote du terrain naturel est de 297,11 au dalot, ce qui donne une cote de 296,11 pourle fond du caniveau, profond de 1 m. La cote du fond du bassin est de 295,56 (cote duradier du dalot principal). La distance est de 30 m, ce qui donne une pente de 1,8%.

Pour b = 2,00 m, hi = 1,81 m, Fi = 1,42, h2 = 2,86 m.

Pour b = 2,50m, h, = 1,42 m, Fi = 1,64, h2 = 2,67 m.

Pour b = 3,00 m, h, = 1,19 m, F, = 1,79, h2 = 2,47 m.


Le fond du bassin étant à la cote 295,56 et le boulevard circulaire à 298,30, la hauteurdisponible est de 2,74 m. Une largeur de 2,50 m est telle que les ondes d'instabilité nesubmergeront pas le boulevard. Le recalibrage du caniveau longitudinal devra êtreenvisagé pour une hauteur d'écoulement de 1,42 m. Pour la pente actuelle de 1 ,5%o, celaconduirait à un caniveau de largeur 6,70 m dans sa partie aval.

On prendra lb = 2,50 m, = 1,80 m, 1, o.

Les talus sont protégés à l'aval par perrés maçonnés, et il faudra prévoir une protectiondu fond du bassin au débouché du dalot (matelas Reno) jusqu'au seuil de la meurtrière.

3.2.11. Meurtrière

Les simulations hydrologiques et de fonctionnement des bassins ont considéré unemeurtrière de largeur 4 m, de hauteur 1,50 m, intégrée dans un seuil de longueurminimale 30 m.

Ce dispositif simple permet de limiter le débit de sortie car l'écoulement est confiné dansla largeur de 4 mètres de la meurtrière. Pour des débits importants, le passage de latotalité du débit dans la meurtrière conduirait à des hauteurs d'eau à l'amont trop élevéesincompatibles avec les conditions topographiques et le boulevard circulaire seraitsubmergé. La meurtrière est donc arasée à une cote suffisante et le surplus du débitpasse sur le seuil. Le dispositif a été calé de façon que, pour la crue décennale, lahauteur d'eau à l'amont (bassin aval) reste inférieure à 2 m. Le résultat donne unehauteur de 1,64 m, ce qui laisse une marge de 1 m par rapport au niveau du boulevard(minimum = 298,20), et de 36 cm par rapport aux autres talus du bassin aval, de hauteur2 m.

3.2.12. Bassin amortisseur du boulevard circulaire

A la sortie du dalot principal du boulevard circulaire, constitué de 4 cellules de largeur 3 met de hauteur 1,50 m, il y a une chute de 0,98 m: cote du radier du dalot = 295,56, cotedu plafond du canal = 204,58. Le débit décennal est de 11,4 m3/s.

Pour une section rectangulaire de largeur 12 m, la hauteur critique est 0,45m Au passagedu dalot, l'écoulement sera critique.

Il y a lieu de prévoir un bassin amortisseur pour dissiper l'énergie de la chute verticale,avant le canal. La chute dans le bassin se fera selon la courbe y = 1/2x1 5, compté àpartir du sommet (aplomb de la chute).

La longueur L du bassin doit être telle que cette courbe soit toujours à l'intérieur dubassin. On doit donc avoir 0,5L'55 = 0,45 + 0,98 = 1,43 m, donc L = 1,76 m.

Par sécurité, on prendra {


3.2.13. Branchement du caniveau aval RG du boulevard circulaire.

Il concerne le drainage de la cliaussée du boulevard circulaire, à l'ouest du canal, jusqu'àla rue 30.02, sur une longueur de 1500 m, soit 30 000 m2 environ. Le débit est donc de3x0,444 = 1,33 m3/s.

La cote du terrain naturel est de 297,51 au pied du talus aval du boulevard circulaire, aucroisement avec la rue 29.302, la cote de la plate-forme du canal est 295,88. La distanceest de 140 m, ce qui donne une pente moyenne de 1,1%

Pour b = 0,70 m, h, = 0,78 m, F, = 0,88.

Pour b = 0,80 m, h, = 0,67 m, Fi = 0,98.

On prendra lb = o,80 m,Th = 0,80 m, i .

3.2.14. Branchement du caniveau aval RD du boulevard circulaire.

Il concerne le drainage de la chaussée du boulevard circulaire, à l'est du canal, jusqu'à larue 28.454, sur une longueur de 800 m, soit 16 000 m2 environ. Le débit est donc de1,6x0,444 = 0,7 m3/s.

La cote du terrain naturel est de 296,18 au troisième dalot à l'est, à la fin du caniveauactuel, la cote de la plate-forme du canal est 295,88. La distance est de 120 m, ce quidonne une pente moyenne de 2,5%o.

Pour b = 1,00 m, h, = 0,56 m, F, = 0,53.

On devrait normalement prendre ces valeurs, mais les traversées du boulevard circulairene pourront pas être bouchées avant la reprise du caniveau amont RD du boulevard,comme précisé en 3.2.10. Le caniveau actuel de dimensions 2,00 m X 1,00 m, a unepente de 2%o, ce qui lui permet d'écouler 3 m3/s. Avec ce débit et une pente de 2,5%o:

Pour b = 2,00 m, h, = 0,84 m, F, = 0,62.

On prendra db r a 2,00 m, h = 1,0( m, i =1X.

3.2.15. Canalisation d'eau potable de la rue 29.71.

A l'aval du boulevard circulaire, une canalisation d'eau potable en PVC 315 estapparente. Elle était placée auparavant dans un caniveau en béton qui s'est en partieeffondré à la traversée du marigot actuel, lorsque le lit de celui-ci s'est creusé parérosion. Cette canalisation repose actuellement sur des plots en béton et coupe le tracédu canal projeté.


Elle doit donc être déviée sur une longueur de 140 mètres environ pour être positionnéeen dessous du plafond du canal et remplacée pour cette traversée par une canalisationfonte 300 mm.

3.2.16. Branchement du caniveau de la rue 29.46.

Il concerne le drainage du sous-bassin 12 de superficie 104,658 ha, par le noeud 12.

Dans le tableau T3.1.1/3, on voit que le débit arrivant au nceud 12 est de 11,4 m3/s, et ledébit qui en sort est de 13,9 m3/s. La différence est de 2,5 m3/s et est apportée par lesous-bassin 12.

La cote du terrain naturel est de 295,95 à l'extrémité du profil P13, la cote de la plate-forme du canal est 295,25. La distance est de 68 m, ce qui donne une pente moyenne de1%

Pourb = 1,10 m, h, = 0,80 m, F, = 1,01, h2 = 0,82 m.

On prendra b= I,10 m, h = 1,10 m,i - o.


Il concerne également le drainage du sous-bassin 12.

Le débit total du sous-bassin 12 devrait normalement être partagé entre les 2 rues 29.46et 29.300. Mais comme le schéma de drainage secondaire n'est pas défini, il est plusprudent de considérer que la totalité du sous-bassin pourra être drainée alternativementpar une de ces 2 rues.

La cote du terrain naturel est de 294,89 à l'extrémité du profil Pi5, la cote de la plate-forme du canal est 294,03. La distance est de 50 m, ce qui donne une pente moyenne de1,7%

Pour b = 1,10 m, h, = 0,65 m, F, = 1,38, h2 = 0,99 m.

On prendralb = 1,10 m, h = 1,10 m,i= 1,.

3.2.18. Passerelle du cimetière.

Elle relie les rues 28.472 en rive droite et 29.300 en rive gauche et permet aux habitantsdu secteur 28 d'accéder au forage de la rue 29.300, sans faire un crochet dangereux parle boulevard circulaire.


La largeur de la passerelle est de 2,50 m. A son emplacement, au profil PI5, le canal aune section de 4 m X 1,30 m (tronçon 3). L'ouverture en tête du canal est de 7,90 m. Lesculées sont positionnées en retrait du bord du canal, pour permettre la visite des appuis.


La passerelle doit être dimensionnée pour la crue centennale. Le débit décennal au profilP15 est de 13,9 m3/s et le débit centennal peut être estimé à 1,82x13,9 = 25,3 m3/s.Pour ce débit, le niveau de l'écoulement dans le canal est de 1,34 m, soit 4 cm plus hautque la berge du canal. La piste a une pente transversale de 2%: le nu des appuis de rivedoit donc être situé à un minimum de 20 cm du bord du canal pour que la passerelle necrée pas de perturbations dans l'écoulement.


La superstructure de la passerelle comporte 2 profilés métalliques de rive reliés par unplatelage. Un caillebotis métallique serait trop vulnérable au vandalisme et risqueraitd'être dérobé, un platelage en bois serait léger, mais nécessiterait un entretien régulier.Pour ces raisons, la solution de dalles en béton armé est préférable. Les montants dugarde-corps sont constitués de profilés métalliques IPN80 soudés sur des platinesscellées sur les chants du tablier, et les lisses sont des tubes de 50 mm de diamètre.

Il est souhaitable qu'il n'y ait pas d'appuis dans le canal, pour éviter les risquesd'obstructions provoqués par les embâcles dus aux corps flottants (voir état du dalotactuel de la R.N. 4 à la MACO). Comme la portée est modeste, il est possible deconstruire la passerelle en un seul élément de 9.15m de portée et prolongé pour l'accèspar des rampes de 1 Om de long. Cela conduit à des profilés HEA 320. Chaque ramped'accès est équipée d'une balise en béton armé, scellée dans la rampe, pour interdirel'intrusion des véhicules à 4 roues. Le tablier est constitué de dalles de béton armé de250x200x1 5 dont la liaison avec les profilés est réalisée par des éléments en cornière de70 soudé au profilé et aux ferraillages des dalles.

Les calculs donnent un taux d'acier par rapport au béton de 70 Kg/m3 pour l'ouvrage et62Kg/m3 pour les rampes.

A partir du T.N actuel, la fondation est réalisée à 1,50m de profondeur, le canal dehauteur 1.30m sous la passerelle est entièrement en remblai minimal de 1,33m soit uneprofondeur d'encastrement de 4,13m.


Il concerne le drainage du sous-bassin 8.2, de superficie 21,308 ha, par le noeud 9.

Le débit total arrivant au noeud 9, en provenance du noeud 10, est de 13,9 m3/s, le débitpartant du noeud 9 vers le noeud 8 est de 15,8 m3/s. La différence est de 1,9 m3/s, maisle noeud 9 draine également le sous-bassin 7.3 en rive gauche, par la rue 29.20. La


superficie de ce sous-bassin est de 24,946 ha. On répartit les contributions de ces sous-bassins au prorata des superficies: pour le sous-bassin 8.2, le débit est donc1,9x21,308/46,254 = 0,9 m3/s.

La cote du terrain naturel est de 293,68 à l'extrémité du profil P20, la cote de la plate-forme du canal est 293,43. La distance est de 24 m, ce qui donne une pente moyenne de1 %. Le caniveau actuel a une largeur de 1,30 m et une profondeur de 1,20 m.

Pour b = 1,30m, h, = 0,32 m, F, = 1,21, h2 = 0,41 m.

On conservera les dimensions du caniveau actuel, lb = 1,30 m, h = 1,20 m, i = 1Mo.


Il concerne le drainage du sous-bassin 7.3, de superficie 24,946 ha, par le noeud 9.

Le débit est de 1,9x24,946/46,254 = 1 m3/s.

La cote du terrain naturel est de 292,40 à l'extrémité du profil P24 en rive gauche, la cotede la plate-forme du canal est 291,47. La distance est de 30 m, ce qui donne une pentemoyenne de 3,2%.

Pour b = 0,90 m, h, = 0,32 m, F, = 1,98, h2 = 0,75 m.

On prendra lb = 0,90 m,Th = (,9( m, i = 3,2 o.

3.2.21. Dalot de la Demoiselle.

Ce franchissement relie les rues 28.458 en rive droite et 29.20 en rive gauche.

La largeur totale est de 10 mètres, soit 2 voies de circulation de 3,50 m et 2 trottoirs de1,50 m.


A cet endroit, la section du canal est 4,00 m X 1,30 m à l'amont et 4,00 m X 1,60 m àl'aval (chute de 30 cm pour le plafond uniquement).

Le débit décennal est de 13,9 m3/s à l'amont (noeud 10 à noeud 9) et de 15,8 m3/s àl'aval (noeud 9 à noeud 8) car le canal reçoit les apports des rues latérales, le débitcentennal peut être estimé à 1,82x13,9 = 25,3 m3/s et 1,82x15,8 = 28,8 m3/srespectivement.

L'ouverture du pont est dimensionnée pour la crue centennale et est telle que, pour cettecrue, la hauteur de l'écoulement dans la section rectangulaire du pont soit la même que


dans la section trapézoïdale du canal. De la sorte, le pont ne crée pas de perturbationsdans l'écoulement.

Pour le débit centennal de 25,3 m3/s, la hauteur d'écoulement à l'amont est 1,34 m pourun trapèze de largeur 4 m à 3/2 et une pente longitudinale de 3%0.

Sous le pont, la section est rectangulaire et le débit passe à 28,8 m3/s:

- Pour une largeur de 6,50 m, la hauteur d'écoulement est de 1,38 m,

- Pour une largeur de 7 m, la hauteur de l'écoulement est de 1,30 m.

On prendra une ouverture totale de M.

La hauteur sera de 2,50 m pour permettre le passage des engins de chantier etd'entretien,


Compte tenu de la portée modeste, la solution simple et rustique du dalot a été retenue.

La réalisation d'une portée unique de 7 mètres serait trop onéreuse: il a donc été préféréun dalot comportant 2 cellules de 3,50 m.


Le rapport du LNBTP permet de fonder l'ouvrage à 1,20m à partir du T.N. A cetemplacement, au profil P24, le canal est en remblai de 1,15 m au-dessus du fond dutalweg. Si on prend en compte ce remblai, on aurait alors une profondeur totale d'ancragede 2,25 m. Le rattrapage de cette cote nécessiterait l'utilisation de 274 m3 de gros béton,ce qui serait onéreux. Par soucis d'économie, nous proposons de prolonger les piédroitsjusqu'à la profondeur nécessaire avec des semelles filantes au bout.

Les garde-corps sont de conception analogue à ceux des passerelles, mais les montantssont des IPN100 et les lisses des tubes de 66 mm.

Les calculs donnent un ferraillage de 140 Kg d'acier par m3 de béton.


Il concerne le caniveau existant qui draine le sous-bassin 10, au sud du boulevardcirculaire. Le débit est de 7,2 m3/s (noeud 25 au noeud 8).

La cote du terrain naturel en rive droite est de 292,20 environ, la cote de la plate-forme ducanal est 291,01 au profil P26. La distance est de 35 m, ce qui donne une pente 3,4%. Lecaniveau actuel a une largeur de 1,70 m et une profondeur de 2,20 m. Le canal projeté a


une profondeur de 1,60 m. La piste ayant une pente transversale de 2%, il faut limiter lapente du raccordement à cette valeur.

Avec une pente de 2%:

Pour b = 1,70 m, hi = 0,87 m, F, = 1,65, h2 = 1,65 m.

Les ondes peuvent déborder sur la piste.

Avec une pente de 1,5%:

Pourb = 1,70 m, h, = 0,97 m, Fi = 14 h2 = 1,51 m.

Avec une pente de 1 %:

Pour b = 1,70 m, h, = 1,14 m, F, = 1,11, h2 = 1,31 m.

On prendra lb = 1,70 m, h = 1,6 m,i= .

3.2.23. Bassin amortisseur du boulevard Charles de Gaulle

A la sortie du pont du boulevard Charles de Gaulle, constitué de 2 cellules de largeur 6 met de hauteur 4 m, il y a une chute de 0,55 m : cote du radier du dalot = 288,17, cote duplafond du canal = 287,62. Le débit décennal est de 44,7 m3/s.

Pour une section rectangulaire de largeur 12 m, la hauteur critique est 1,12 m Aupassage du dalot, l'écoulement sera critique.

Il y a lieu de prévoir un bassin amortisseur pour dissiper l'énergie de la chute verticale,avant le canal. La chute dans le bassin se fera selon la courbe y = 1/2x' 85, compté àpartir du sommet (aplomb de la chute).

La longueur L du bassin doit être telle que cette courbe soit toujours à l'intérieur dubassin. On doit donc avoir 0,5L1_85 = 1,12 + 0,55 = 1,67 m, donc L = 1,92 m.

Par sécurité, on prendra I

3.2.24. Dalot de la rue 13.56.

Ce franchissement relie les rues 28.40 en rive droite et 13.56 en rive gauche.

La largeur totale est de 13,50 mètres, soit 3 voies de circulation de 3,50 m et 2 trottoirs de1,50 m.



A cet endroit, correspondant au noeud 4 du modèle hydrologique, la section du canal est5,50 m X 2,00 m à l'amont et 6,50 m X 2,00 m à l'aval.

Le débit décennal est de 44,7 m3/s à l'amont (noeud 6 à noeud 4) et de 52,1 m3/s à l'aval(noeud 4 à noeud 31) car le canal reçoit les apports des rues latérales 13.56 et 28.40, ledébit centennal peut être estimé à 1,82x44,7 = 81,3 m3/s et 1,82x52,1 = 94,8 m3/srespectivement.

L'ouverture du pont est dimensionnée pour la crue centennale et est telle que, pour cettecrue, la hauteur de l'écoulement dans la section rectangulaire du pont soit la même quedans la section trapézoïdale du canal. De la sorte, le pont ne crée pas de perturbationsdans l'écoulement.

Pour le débit centennal de 81,3 m3/s, la hauteur d'écoulement à l'amont est 2,20 m pourun trapèze de largeur 5,50 m à 3/2 et une pente longitudinale de 3%o.

Sous le pont, la section est rectangulaire et le débit passe à 94,8 m3/s

- Pour une largeur de 10 m, la hauteur d'écoulement est de 2,18 m,


On prendra une ouverture totale de jffMj.

Le terrain de la rive gauche est haut: 289,77, soit 5 m plus haut que le plafond du canal.La route d'accès au pont sera en descente et, pour limiter la pente à 4% (limite du risquede ravinement), il faut que la hauteur du dalot soit de 3 m.


Il serait possible de créer 3 cellules de 4,00 m, mais cela placerait 2 piles dans le canalavec des portées modestes, ce qui n'est pas souhaitable. Il a donc été préféré un dalotcomportant 2 cellules de 5,50 m.


Pour ce dalot également, nous proposons de prolonger les piédroits avec des semellesfilantes au bout afin d'éviter le gros béton sur une profondeur de 3 m soit 343 m3.

Les garde-corps sont de conception identique au dalot de la Demoiselle: montants enIPN100 et lisses en tubes de 66 mm.

Les calculs donnent un ferraillage de 128 Kg d'acier par m3 de béton.



Il concerne le drainage du sous-bassin 1, de superficie totale 125,272 ha, par le noeud 4qui évacue 70% du bassin. Il y a actuellement des fossés naturels très profonds le longdes rues 28.40 et 28.34, qui rendent ces rues impropres à la circulation automobile et quireprésentent un danger certain pour les habitations.

Le débit arrivant au noeud 4 en provenance de l'amont (noeud 6) est 44,7 m3/s, le débitprovenant du sous-bassin 3 en rive gauche, par la rue 13.56 (noeud 5), est 4,5 m3/s, ledébit quittant le noeud 4 vers le noeud 31 est 52,1 m3/s: le débit provenant de la rivedroite, par la rue 28.40 est donc 2,9 m3/s.

La cote du terrain naturel est de 289,07 à l'extrémité du profil P41 en rive droite, la cotede la plate-forme du canal est 286,77. La distance est de 110 m, ce qui donne une pentemoyenne de 2,1%.

Pour b = 1,00 m, h =0,75m, F =1,44, h2 =119m

Onprendra lb= 1,00m, = 1,50 m, i= 2,1


Il concerne le drainage du.sous-bassin 3, de superficie totale 71,318 ha, par le noeud 4.

Le débit est 4,5 m3/s (du noeud 5 au noeud 4).

Il y a un caniveau existant le long de la rue 13.56, de largeur 1 m et de profondeur 90 cm,dont l'exutoire est très dégradé. Il faut simplement réparer cet exutoire et le raccorder aucanal, en traversant la piste. La pente à considérer est de 2%.

Pour b = 1,20m, h = 0,88m, F, = 1,45, h2 = 1,42 m.

On prendra lb = 1,20 m, h = 1,60 m, i= -Mo


Il concerne le drainage du sous-bassin 2.5 au sud de la cité SOCOGIB, de superficie 5,1ha, par le noeud 31.

Le débit arrivant au noeud 31 est 52,1 m3/s, le débit quittant le noeud 31 est 52,7 m3/s.Le débit apporté par le sous-bassin 2.5 est donc 0,6 m3/s.

Il y a 2 caniveaux 60 X 60 existant le long de la rue 13.42. Ils doivent être prolongés pourtraverser la piste de pente transversale 2%.


Pour b = 0,60 m, h, = 0,39 m, F = 1,33, h2 = 0,56 m.

Onprendra lb= 0,60m, = 0,60 m, i= o


Il concerne le drainage du sous-bassin 2.4 au sud de la cité SOCOGIB, de superficie 7,2ha, par le noeud 32.

Le débit arrivant au noeud 32 est 52,7 m3/s, le débit quittant le noeud 32 est 53,5 m3/s.Le débit apporté par le sous-bassin 2.4 est donc 0,8 m3/s.

Il y a 2 caniveaux existant le long de la rue 13.40: un de dimension 1 m X 0,60 m quiévacue les eaux du sous-bassin, l'autre de 0,60 m X 0,60 m qui évacue seulement lachaussée de la fin de la rue 13.40. Ils doivent être prolongés pour traverser la piste depente transversale 2%.

Pour b = 1,00 m, h, = 0,29 m, Fi = 1,62, h2 = 0,54 m.

On prolongera le caniveau actuel lb=1,00 m, h = 0,60 m, i = 2%I.

3.2.29. Branchement du caniveau de la prison (rue 13.27 ou 13.40).

Il concerne le drainage du sous-bassin 2.3 au centre de la cité SOCOGIB, de superficie31,3 ha, par le noeud 33.

Le débit est de 5,3 m3 /s (du noeud 34 au noeud 33).

Il y a actuellement un caniveau, de largeur 1,10 m X 0,70 m qui passe en souterrain sousle mur d'enceinte, traverse la cour de la prison et s'échappe théoriquement dans lecaniveau du pied de talus de la R.N..4. Mais la traversée est obstruée et l'évacuation deseaux ne se fait pas, ce qui inonde régulièrement les terrains urbanisés de la proximité. Ilfaut donc rejeter ce caniveau directement dans le canal, en court-circuitant la traverséede la prison.

Le caniveau actuel traverse un terrain avant son entrée dans la prison. Pour rendre ceterrain constructible, la SOCOGIB a récemment couvert le caniveau de dalles amovibles.Mais cette option n'est peut-être pas judicieuse car il n'est pas confortable d'avoir dansson jardin un tel caniveau, théoriquement pluvial, mais qui peut en réalité recevoir toutessortes de déchets divers.

Il existe en effet 2 options pour rejeter le caniveau de la prison dans le canal:

- Passer le long de la rue 13.27 et du mur d'enceinte de la prison, en effectuant unpiquage sur le caniveau actuel entre le terrain constructible et le mur,


- Emprunter la rue 13.40, en effectuant un piquage sur le caniveau existant avant sonentrée dans le terrain constructible précédent, ce qui aurait l'avantage de supprimertotalement le caniveau en ce lieu. L'inconvénient de cette deuxième solution est qu'elleoblige à casser le caniveau actuel de la rue 13.40 car il faut inverser les pentes, ce quiest plus onéreux. Il faut dans ce cas détruire 100 m de caniveau 110 X 100 et 200 mde caniveau 60 X 60, ce qui représente 75 m3 de béton environ, soit 3 750 000 FCFA.

Cas du passage par la rue 13.27.

La cote du terrain naturel est de 286,53 au niveau de l'entrée du caniveau sous le murd'enceinte de la prison, la cote de la plate-forme du canal est de 285,26 à la passerellede la MACO. La distance est de 320 m, ce qui donne une pente de 4%o.

Pour b = 1,70 m, h = 1,29 m, F, = 0,68.

On prendra un caniveau de 170 X 150 pendant 320 m.

Cas du passage par la rue 13.40.

La cote du terrain naturel est de 286,83 au niveau du terrain rendu constructible par lacouverture du caniveau de la prison, la cote de la plate-forme du canal est de 285,43 auniveau de la rue 13.40 (profil P47). La distance est de 320 m, ce qui donne une pente de4%o également.

Pour b = 1,70 m, h, = 1,29 m, Fi = 0,68.

Avant le rejet dans le canal, le caniveau recalibré doit recevoir sur les cents derniersmètres les eaux du sous-bassin 2.4, de débit 0,8 m3/s. Le débit total est donc de 6,1m3/s et le caniveau doit être élargi pour évacuer ce débit avec la même hauteurd'écoulement que dans la partie précédente.

Pour b = 1,90 m, h, = 1,27 m, Fi = 0,72.

On prendra un caniveau de 170 X 150 pendant 220 m et 190 X 150 pendant 100 m. Ildevra être couvert sur tout le tracé car la largeur est importante.

Le récapitulatif du coût de ces 2 variantes est:

- Passage par la rue 13.27: 320x122 000 = 39 040 000 FCFA,

- Passage par la rue 13.40 : 75x50 000 + 220x(122 000 + 85 000) + 100x(127 000 + 89000) = 70 890 000 FCFA.

La différence est très importante. Nous proposons de retenir le fracé par la rue 13.27.

On prendra donc lb = 1,70 m, h= , m,i= 4o.


3.2.30. Passerelle de la MACO.

Elle relie les rues 13.27 en rive gauche et 28.01 en rive droite.

La largeur de la passerelle est de 2,50 m. A son emplacement, au profil P48, le canal aune section de 6,50 m X 2,00 m (tronçon 6) à l'amont et 7,00 m X 2,00 m (tronçon 7) àl'aval car le canal reçoit les eaux du sous-bassin 2.3. La conception générale de cetouvrage est identique à celle de la passerelle du cimetière (voir en 3.2.18), maisl'ouverture en tête du canal est de 13 m.


La passerelle doit être dimensionnée pour la crue centennale. Le débit décennal au profilP48 est de 53,5 m3/s à l'amont et 58 m3/sà l'aval, et le débit centennal peut être estimé à1,82x53,5 = 97,4 m3/s et 1,82x58 = 105,6 m3/s respectivement. Pour ce débit, le niveaude l'écoulement dans le canal est de 2,23 m, soit 23 cm plus haut que la berge du canal,avec une vitesse dans le lit mineur de 4,54 m/s. La piste a une pente transversale de2%: le nu des appuis de rive devrait donc être situé à un minimum de 12 m du bord ducanal pour que la passerelle ne crée pas de perturbations dans l'écoulement. Celaconduirait à une portée prohibitive. Le nu des appuis sera donc placé, comme pour lapasserelle du cimetière, à 50 cm en retrait du bord du canal.

La passerelle va donc créer un remous. Avec la configuration précédente, la hauteurd'eau sous la passerelle pour la crue centennale est de 2,24 m et la vitesse est de 4,55m/s. Dans la section amont du canal, de largeur 6,50 m, la hauteur d'écoulement est de2,29 m et la vitesse dans le lit mineur est de 4,59 m/s. La perte de charge au passage dela passerelle peut être estimée à 0,7x(4,592 - 4,552)/2g = 1,3 cm, ce qui est négligeable.


La conception est identique à celle de la passerelle du cimetière, mais la portée totale de14 m impose une pile intermédiaire.

La passerelle est construite en deux éléments de 7,30m chacun avec une pile centralesurmontée d'un chevêtre. La liaison dalle supérieure- profilé est identique à la passerelledu cimetière.

Les calculs donnent un taux d'acier par rapport au béton de 8OKg/m3 pour l'ouvrage et68Kg/m3 pour les rampes.

Le canal de 2m de hauteur est entièrement en déblai à ce niveau et l'encastrement de lapile centrale est 60 cm par rapport au fond.

3.2.31. Branchement du caniveau RG de la R.N. 4


Il concerne le drainage des sous-bassins 2.1 et 2.2 de superficies respectives 12,9 et 7,6ha par le noeud 2. Le sous-bassin 2.1 se jette dans le caniveau de la R.N. 4 par lecaniveau 110 X 70 de la rue 13.59 (noeud 3: débit = 2,2 m3/s), le sous-bassin 2.2 se jettedans le caniveau de la R.N..4 par le caniveau 100X60 de la rue 13.25 (noeud 30).

Le débit est de 4,2 m3/s (du noeud 30 au noeud 2).

Le caniveau actuel de la R.N. 4 a une largeur de 1,50 m et une profondeur de 0,60 mdevant la MACO, juste avant le canal.

La cote du terrain naturel est de 285,45 à la fin du caniveau actuel, la cote de la plate-forme du canal est de 284,54 au pont de la R.N..4. La distance est de 45 m, ce qui donneune pente de 2%.

Pour b = 1,50 m, h, = 0,66 m, Fi = 1,66, h2 = 1,26 m.

Onprendra lb , m,= 1,50 m,i o

3.2.32. Branchement du caniveau RD de la R.N..4

Il concerne le drainage des sous-bassins de la rive droite: 1 (pour 30%, les autres 70%sont drainés par la rue 28.40), 4, 5, 6, de surfaces respectives 37,582, 96,032, 26,802 et110,074 ha.

Le débit est de 8,3 m3 /s (du noeud 21 au noeud 2).

Il y a actuellement un caniveau existant le long de la R.N. 4, prenant naissance aucarrefour avec le boulevard circulaire à l'est, de dimensions variables. Ce caniveau n'estpas revêtu dans sa partie terminale. Il s'arrête à 20 m du canal projeté et traverse la R.N.4 dans un dalot de 2,00 m X 1,90 m. Les eaux vont ensuite rejoindre le marigot par un litirrégulier. Le projet consiste à rejeter ce caniveau dans le canal à l'amont de la R.N. 4 età boucher le dalot de 2,00 m X 1,90 m, devenu inutile. Au droit du dalot actuel, cecaniveau a une largeur de 2,00 m et une profondeur de 1,40 m.

La cote du terrain naturel est de 285,05 au droit du dalot de 2,00 m X 1,90 m, la cote dela plate-forme du canal est de 284,54 au pont de la R.N. 4. La distance est de 20 m, cequi donne une pente de 2%. Si on veut conserver les dimensions du caniveau actuel, ilfaut adopter une pente de 1 %.

Pourb=2,00m, h, =1,07m, F, = 1,19, h2 =1,35m.

On prendra lb - 2,00-m, h = 1,50 m, =

3.2.33. Pont de la R.N. 4.

60Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoireBCEOi\ / SAHELCONSULT - Août 2001

Le dalot actuel de la R.N. 4, constitué de 3 cellules de largeur 3,60 m et de hauteur 2,10m, doit être reconstruit dans le cadre du projet car son débouché est trop faible pourévacuer les débits considérés et la cote du radier est trop haute: 284,18 alors que leterrain naturel est à la cote 285,50 environ et que la hauteur du canal est de 2 m.

Dans le cadre du réaménagement de la R.N. 4 dans ce secteur, la Direction des Routesenvisage de construire une route à doubles voies à sens unique séparés par un terre-plein central. Ce projet envisage également de reconstruire le dalot de la R.N. 4. Lesplans de cet ouvrage ont été consultés: ils concernent un dalot à 2 cellules de 5 m deportée et de 20 m de large.

Comme ces travaux ne sont pas encore programmés et que la R.N. 4 n'est pas élargie àson nouveau gabarit, le pont à construire ne comportera que 2 voies de circulation et 2trottoirs de 1,50 m, soit 10 m en tout. Il sera élargi ultérieurement lors des travaux de laR.N. 4. Dans le futur projet d'élargissement de la R.N.. 4, la voie du sens Ouagadougou-Fada suit l'implantation de la R.N. 4 actuelle: la réalisation du dalot à l'emplacementactuel de la R.N. 4 permettra de l'intégrer ultérieurement sans difficultés dans le projet à 2X 2 voies.


En cet emplacement, noeud 2 du modèle, le débit décennal est de 72 m3/s, le débitcentennal est estimé à 1,82x72 = 131 m3/s.

La section aval du canal est de largeur 24 m au plafond non revêtu avec des talus à 3/1de hauteur 2 m revêtus de perrés. Comme le plafond n'est pas revêtu, la rugosité estprise égale à 35.

Pour un débit de 131 m3/s, la hauteur d'écoulement dans la section aval est de 2,00 m.

Sous le pont, la section est rectangulaire:

- Pour une largeur de 17 m, la hauteur d'écoulement est de 2,05 m,


On prendra une ouverture totale de T18ml.

La topographie adoptée sur les plans de la Direction des Routes ne correspond pas aveccelle du canal : la référence de niveau n'est pas la même et, malgré les visites effectuéesdans ce Service, il n'a pas été possible de connaître le rattachement.

L'exploitation soigneuse des plans du projet de pont de la R.N. 4 a permis toutefoisd'élucider cette question:

- La cote "DG Routes" du radier du dalot actuel est 293,65, la cote "Projet" de ce mêmepoint est 284,14: la différence est 9,51 m,


- Le projet de réaménagement de la R.N. 4 est dans une rampe de 0,77%, dont la coteà l'origine est 297,00, soit 287,49 en cote "Projet",

- L'axe du canal est à 27 m à l'est du début de la rampe: la cote "Projet" de la futureR.N. 4 est donc 287,49 + 0,0077x27 = 287,70,

- La hauteur totale du pont à construire est donc 287,70 - 282,54 = 5,16 m.

En comptant l'épaisseur du tablier et du revêtement bitumineux, la hauteur libre ressort à4,77 m.

La conception générale du pont est identique aux autres dalots.



Une deuxième variante de ce dalot a été étudiée, elle propose 4 éléments de 4,50 m deportée chacune. Cela conduit à augmenter le nombre de piédroits qui passe de 4 à 5. Lecoût des deux variantes est quasiment identique : la variante à 4 cellules de 4,50 mrevient à 900 000 FCFA de moins que celle à 3 cellules de 6 m, soit 1,5% du coût total del'ouvrage. Comme on est en partie aval de l'aménagement, les risques d'obstruction parles corps flottants sont importants et justifient ce léger surcoût pour limiter ce risque. Onretiendra donc un dalo.t à 3 cellules de 6,00 m.

Pour la variante choisit, le taux d'acier par rapport au béton est de 1 17Kg/m3.

3.2.34. Caniveaux longitudinaux aux pistes d'entretien.

Ces caniveaux ont pour objectif de drainer les eaux de ruissellement sur les terrainssitués entre le bord extérieur de la piste et la limite des terrains urbanisés, y compris lesrues de berge. Le drainage des zones urbaines externes n'est pas compris et doit fairel'objet d'aménagements spécifiques du réseau secondaire.

Comme il s'agit de faibles surfaces, le débit spécifique pour la crue décennale doit êtrepris égal à 0,444 m3/s.

La pente longitudinale du canal, et donc de ces caniveaux, est de 3%0 et ils devront êtrebranchés sur le canal principal à intervalles spécifiques par des traversées de pistes oùils seront recouverts. En tête de ces traversées, il y aura un petit ouvrage de protection(muret de 50 cm de hauteur). L'espacement de ces traversées sera choisi de façon à ceque le caniveau longitudinal ne déborde pas, c'est à dire lorsqu'il aura atteint sa limite decapacité, fonction des superficies à drainer. Compte tenu du prix des caniveaux, on athéoriquement intérêt à avoir des caniveaux de dimensions les plus faibles, quitte àaugmenter le nombre des traversées (qui ne font que 6 m), mais il ne faut pas multiplierleur nombre et le projet a été dimensionné pour que ces espacements soient de 70 m aumoins.


Il faut pouvoir entretenir ces caniveaux, avec les outils disponibles localement. Leurlargeur sera au minimum de 40 cm pour pouvoir utiliser des pelles manuelles.

Avec une pente de 3%o:

- Caniveau de 40X40 capacité = 131 I/s, soit une traversée pour 131/444 = 2 950 m2,

- Caniveau de 50X50 capacité = 310 1/s, soit une traversée pour 310/444 = 7 000 m2,

- Caniveau de 60X60 capacité = 405 1/s, soit une traversée pour 405/444 = 9 100 m2,

4. MODALITES D'EXECUTION DES TRAVAUX

4.1. Allotissement des travaux

Les travaux font l'objet d'un seul lot car les déblais extraits des bassins de rétentionamont sont utilisés en remblai dans les autres biefs de l'aval.

Compte tenu de l'imbrication des ouvrages de franchissement dans le canal, il n'est pasnon plus judicieux de séparer ces travaux.

4.2. Mode de consultation

Les travaux feront l'objet d'une consultation ouverte avec critères de sélection minima.

Les critères de sélection seront les suivants:

* Les références techniques sur 5 dernières années ans avec:

Critères minima de travaux similaires en importance et complexité pendant les 5dernières années.

* Personnel

Effectif global.

Qualification du directeur de projet pour travaux.

* Matériel

. Quantité.

. Année.

. Disponibilité.

• Références financières sur les 5 dernières années

Chiffres d'affaires.

. Bénéfices.

La composition du dossier de consultation sera celle en vigueur à la Banque Mondiale


4.3. Chronogramme prévisionnel des travaux

Le chronogramme d'exécution des travaux a été construit avec les rendements suivants:

Terrassements: 1 000 m3/jour

Ouvrages de franchissements: 2 mois de préparation et 100 m3 de béton par mois,

Revêtement des talus en perrés maçonnés: 200 m2/jour,

Revêtement du canal en béton: 12 m/jour.

Ces rendements sont élevés et nécessiteront plusieurs postes de travail simultanés pourles revêtements de talus et du canal, ce qui renchérit le coût.

Le chronogramme prévisionnel des travaux pourrait alors être le suivant, pour un délaitotal de 18 mois:

Aménagement du canal de WemtengaChronogramme prévislonnel des travaux

MOISTâche 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 1 15 16 17 18

Préparation ,Er .=

Terrassements des bassins de rétention i

Terrassements du canal __ - I M C,Protections des talus des bassins de rétention m r .

Revêtement du canal en béton t î. Z.. _ .w .. 7 ! 5 v 7 n

Protection des talus du confluent :i=7

Caniveau principal amont en béton mE

Ouvrage d'alimentation du bassin de rétention

Dalot inter-bassins

Dalot de la Demoiselle

Dalot de la rue 13.56

Dalot de la R.N. 4

Passerelle du cimetière

Passerelle de la MACO

Caniveaux longitudinaux et exutoires

Rues latérales _

Finitions


5. ANNEXES

65Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

5.1. Etude des sols et fondations - Ouvrages de franchissement

66Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001

I.I1Ns. *1 nuLABORATOIRE NATIONAL DU BATIMENT ET DES TRAVAUX

4, boulevd CHE GUEVARA01 B.P. 133 - OUAGADOUGOU 01

DEPARTEMENT SOLS ET FONDATIONS

ETUDE DES SOLS ET FONDATIONSOUVRAGES DE FRANCHISSEMENT

CANAL DE WEMTENGA:OA NO 1 : CROISEMENT RUE 28-458OA NO 2: CROISEMENT RUE 28-34

PROVINCE DU KADIOGOOUAGADOUGOUSECTEUR N° 28

DOSSIER NO OUA/2001-023/D5FIMOIS DE MARS 2001


SOMMAIRE

I.- INTRODUCATION

II.- SITES ET PROJETS

IV.- BUT DE L'ETUDE

IV.- MOYENS DE LA RECONNAISSANCE

V.- RESULTATS DE LA RECONNAISSANCE

A.- Ouvrage d'art n°l: croisement rue 28-458

1.- Essais pénétrométriques

2.- Puits à ciel ouvert

3.- Essais en laboratoire

4.- Calcul des fondations

4.1.- Calcul de la contrainte admissible

4.2.- Evaluation des tassements

5.- Conclusions

B.- Ouvrage d'art n0 2: Croisement rue 28-34

1.- Essais pénétrométriques

2.- Puits manuels

3.- Essais en laboratoire

4.- Conclusions

ANNEXES

Annexe Li.- Plan d'implantation des essais in situ O.A n0 1

Annexe 1.2.- Plan d'implantation des essais in situ O.A n0 2

Annexe 11.1.- Profils pénétrométriques O.A. n° 1


Annexe 11.2.- Profils pénétrométriques O.A. n0 2

Annexe III.I.- Coupes géotechniques des puits à ciel ouvert O.A.n°l

Annexe 1I.2.- Coupes géotecliniques des puits à ciel ouvert OA n0 2

Annexe IV.- Résultats des essais en laboratoire O.A. n0 1

Annexe V. - Evaluation des tassements O.A. NO 1


L- INTRODUCTION -

A la demande et pour le compte de SAHELCONSULT, Société

d'Ingénieurs - Conseils, 06 BP. 9266 Ouagadougou 06,, le L.N.B.T.P. a procédé

à l'étude des sols et fondations de deux sites pour la construction de deux (2)

ouvrages d'art de franchissement du Canal de Wemtenga au secteur 28 à

Ouagadougou.

Il.- SITE ET PROJET -

Les sites retenus se trouvent sur le Canal ci-dessus désigné, au secteur

28 à Ouagadougou. Ils sont constitués par les croisements de la rue n° 28-458

Canal de Wemtenga (OA n°l) d'une part, et, d'autre part, du croisement de la

rue no 28-34 Canal (OA n0 2).

Le projet consiste en la construction de deux (2) ponts de

franchissement du Canal à usage de trafic routier.

m.- BUT DE L'ETUDE -

Cette étude a pour objectif principal de déterrincr:

- la nature des sols des fondations;

- le système et le type de fondations;

- le niveau d'assise des fondations;

- le contrainite admissible du sol

- les tassements prévisibles;

- les précautions particulières à observer.


IV.- MOYENS DE LA RECONNAISSANCE -

Afin d'atteindre les objectifs ci-dessus visés, les moyens suivants ont été

mis en oeuvre pour chacun des deux (2) sites:

- réalisation de trois (3) essais pénétrométriques au pénétromètre

dynamique lourd BORRO DB 70 équipé de pointes perdues coniques de 15,2

cm2 de section.

- exécution de deux (2) puits à ciel ouvert de 5,00 m de profondeur pour

permettre d'établir les coupes géotechniques détaillées des terrains rencontrés et

de prélever les échantillons pour analyses en laboratoire.

Les différents plans d'implantation des essais in situ se trouvent en

annexes 1.1. et L2.

V.- RESULTATS DE LA RECONNAISSANCE -

A.- Ouvrage d'artt n0 1: croisement rue 28458 Canal -

1.- Essais pénétrométriques -

Trois (3) essais pénétrométriques référencés Pl, P2 et P3 ont été réalisés

au pénétromètre lourd BORRO type DB 70.

Les résultats de ces essais sont joints en annexe II.1 sous forme de

profils pénétrométriques exprimant la résistance de pointe en fonction de la

profondeur.


L'analyse de ces profils indique que hormis le Pi (RD) qui a accusé le

refus, les autres essais c'est-à-dire le P2 (lit mineur) et le P3 (RG) ont atteint une

profondeur d'au moins 8,00 m sans refus.

Les résistances de pointe enregistrées sont généralement assez bonnes (5

MPa • Rd • 10 MPa).

2.- Puits à ciel ouvert -

Deux (2) puits à ciel ouvert référencés Si et S2 ont été manuellement

creusés à la pioche. Ils ont été descendus à 5,00 m de profondeur.

Les coupes géotechiniques détaillant les différentes couches rencontrées

sont consignées en annexe IlI.

Ces coupes sont les suivantes:

SI:

- 0,00 m à 0,10 m = terre végétale

- 0,10 m - 0,40 m = argile limoneuse grise compacte

- 0,40 m à 1,00 m = argile latéritique graveleuse compacte

- 1,00 m à 2,70 m = argile limoneuse brune très compacte

- 2,70 m à 5,00 m = gravier argilo - sabloneuse avec présence

de ca'illoux de quartz.

S2:

- 0,00 m à 1,20 m = argile alluvionnaire sablonneuse

- 1,20 ni à 3,90 m = roclie altérée stratifiée

- 3,90 ni à 5,00 m = argile lie de vin

Au cours de l'exécution des puits, aucune venue d'eau n'a été décelée et

les parois des puits se tenaient bien.


5.3.- Essais en laboratoire -

Des échantillons intacts et remaniés ont été prélevés et ont fait l'objet

des essais en laboratoire suivants:

- analyse granulométrique et limite d'Atterberg

- Mesure de la densité apparente humide;

- Teneur en eau naturelle;

- Cisaillement rectiligne direct;

- Compressibilité à l'oeomètre

Les résultats de ces essais sont regroupés en annexe IV.

4.- Calcul des fondations -

4.1.- Calcul de la contrainte admissible -

L'application de la règle de 1/20' sur les résultats obtenus par les essais

pénétrométriques nous permet d'estimer la contrainte admissible à 2,5 bars à

partir de 2,20 m de profondeur.

Le DTU 13.1. « Règles pour la calcul des fondations superficiels », nous

fournit la formule permettant de déterminer la con[ra;nte admissl&e csa à l'a'Je

des caractéristiques physiques et mécaniques du sol. Cette formule s'écrit:

pDNy + fD(Nq -1) + 1,3CNcou = yD FS

Avec: y: densité apparente humide

D: profondeur d'ancrage


C: cohésion du sol

p : rayon moyen de la semelle, défini par

BP=B2(1 + -)

L

Ny, Nq, Nc: termes de portance dépendant de l'angle de frottement

Fs: coefficient de sécurité

B: largeur de la semelle

L: longueur de la semelle

Application nunérigue:

y =21,1KN/m3 => y' = 11,1 KN/m3

D =2,20 m

C =29 KN/m2

Q=330 => Ny = 34,8 Nq = 26,1 Nc =38,7

B =L =2,45 m

F=3

Ont obtient cya = 794 KN soit: 7,94 bars.

4.2. - Evaluation des tassements -

Les tassements sont évalués par la méthode des tranches à l'aide de la

courbe obtenue lors de l'essai oedométrique.

Les hypothèses suivantes ont été retenues:

D = 2,20 m eo 0,996

B =L = 2,45 m co= 0,650

aa = 1,5 bars Cc = 0,140


On a: AiH # 4,00 cm.

Les calculs sont consignés en annexe V.

5.- Conclusions -

L'ensemble des résultats obtenus par l'étude géotechnique (essais

pénétrométriques, puits manuels et essais en laboratoire) nous permet de

préconiser de fonder l'immeuble l'Ouvrage d'Art n°l du Canal de Wemtenga

(croisement rue 28-458) de la manière suivante:

- fondations superficielles sur semelles isolées

- niveau d'assise des fondations D = 2,20 m/TN

- contrainte admissible du sol aa = 0,15 MPa soit 1,5 bars

- les tassements seront de l'ordre de 4,00 cm.

B.- Ouvrage d'art n° 2: Croisement rue 28-34 Canal -

1.- Essais Dénétrométricues -

Les trois (3) essais pénétrométriques référencés Pl, P2, P3 dont les

résultats sont joints en annexe IL2. sous forme de profils pénétrométriques

montrent que le site est assez homogène. En effet, tous les essais ont obtenu le

refus entre 4,00 m et 7,00 m de profondeur.

Les résistances en pointe enregistrées sont généralement bonnes malgré

quelques chutes de résistances constatées aux environs des deux (2) mètres de

profondeur.


2.- Puits manuels -

Deux (2) puits à ciel ouvert référencés Si et S2 ont été manuellement

creusés à la pioche. Ils n'ont pas pu être descendus jusqu'à 5,00 m car

d'importantes venues d'eau ont été décelées dans tous les puits à 2,00 m de

profondeur. Cependant les parois se tenaient bien.

3.- Essais en laboratoire -

Etant donné d'importantes venues d'eau dans les puits, aucun

échantillon n'a pu être prélevé pour les essais en laboratoire.

4.- Conclusions -

L'ensemble des résultats obtenus par les essais pénétrométriques nous

permet de préconiser de fonder l'Ouvrage d'Art n°2 du Canal de Wemtenga

(croisement rue 286 »') de la manière suivante:

* fondations superficielles sur semelles isolées

* niveau d'assise des fondations D = 4,00 m/IN

* contrainte admissible du sol aa = 2,00 bars

* les tassements ne seront pas à craindre

Par contre, l'emploi d'un béton spécial est vivement recommandé afin

d'éviter l'attaque des fondations par les eaux.

Toutefois, il convient de curer à fond et combler au gros béton toutes

sortes de puits qui se trouveraient dans l'emprise du bâtiment.

Les conclusions du présent rapport sont données sous réserve des

observations importantes ci-après:


OBSERVATIONS IMPORTANTES

1°)- Le présent rapport et ses annexes constituent un ensemble

indissociable.

La mauvaise utilisation qui pourrait être faite d'une communication ou

reproduction partielle faite sans l'accord écrit du LNBTP ne saurait engager la

responsabilité de celui-ci.

20)- Des changements dans l'implantation, l'importance de la construction

par rapport aux données de la présente étude peuvent conduire à modifier les

conclusions et prescriptions du rapport et doivent, par conséquent être portés à

la connaissance du LNBTP.

De même des éléments nouveaux mis en évidence lors de l'exécution des

fondations et n'ayant pu être détectés au cours des opérations de

reconnaissance, peuvent rendre caduque tout ou une partie des conclusions du

rapport.

Ces éléments nouveaux ainsi que tout incident important survenant en

cours des travaux doivent être immédiatement signalés au LNBTP pour lui

permettre de reconsidérer et d'adapter éventuellement les solutions initialement

préconisées.

Le LNBTP ne saurait être rendu responsable des modifications apportées

à son étude que dans la mesure où il aurait donné, par écrit, son accord sur les

dites modifications.

30)- Il est vivement recommandé de faire procéder, au moment de

l'ouverture des fouilles à une visite de chantier par un spécialiste du LNBTP.


Cette visite a pour objet de vérifier que la nature des sols et la profondeur

des fondations sont conformes aux données de l'étude.

L'Assistant Technique chargé de l'étude Le Chef de Département Sols et Fon,datio(ns

Bendré Moussa SORGHO lav

< e u ireeur Général du L. T.P.

j o j Le r',:E'- 3A L

>X< IssaTOE\ *


ANNEXE M.1.

Plan d'implantation des essais in situ O.A n° 1


<O = 3 CANAL DE WEMTENGA O A N01 Croisement rue 28 L58

_, o Onen CD 3

CD,~

mCi, Œ.o (> 0

< D)

o<>

Legende .

O Puits à ciel ouvert

T~ Essais penetrometriques

oe

o

ANNEXE I.2

Plan d'implantation des essais in situ O.A n° 2


cD < s CANAL DE WEMTENGA O.A. N°2 Croisement rue 28- 34rn X n

g o <nXO O

CD'

c~~~ ~ ~ ~ | utsàc.ovr

r- <~> <n

<n

Oe t 0

O <n.<n

xCD(n

SI ~~~Legende.

LIIIIIIIIIIIJ ~ ~ ~ ~ ~ Puits a ciet ouvert

Sens., VP2 Essais penetrometriquesecoutement P3

~S 2

03 ~~ZZ E III

ANNEXE Il.1

Profils pénétrométriques O.A. n0 1


CHAPIflR: Canal de Wemtang. - Cnilm.meft nie 28.458TYPE: DB70

SECrOiN DE LA POINTE: 15,2 an2

MNEAU DE LEAU: ESSAI N Pl

DIAGRAMME PÉNÉTROMÉTRIQUE

Résistance de pointe - qd (Mpa)

1 10 1011

2

4

12

14

17

2 0

14 ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~~~8

Aménagement~ ~ ~ du caa de :W_em_tengal

3p =i - =s =s :

"E _= =O - =ù 2001

Aménagement du caa de Wemtenga111

BCEOM ~ I =AECOSL - Aoû 2001 i

CHr ER: Cani de WVntenga - Crde nMm rue 28.458TYPE: DB70

SEClIO N DE LA POINTE: 15.2 cn2

NYEAU DE LEAU: ESSAMIN: P2

DIAGRAMME PNTROMÉTRIQUE


1 10 100

2

4

6

7

i14'15

12.

19

24

15~ ~ ~~~~~~~~~~~~~8

Aménagemen du caa de We11mterITilrgarl

BCEOM~~~ -SAECOSL - Aoû 2001+ = ___

5-= __1__6 _

Aménaemen du caa de Wemter_igal __

Avat-poje déail = veso prvioie annexes_BCEOM ~ I _AH_LCONSULT _ Août_2_01

CHANTIER- Canal de Wmtnga -Crdlsent rn 28.458

TYPE: DB70

SECTION DE LA POINTE: 15,2 cm2

NIVEAU DF LEAU: ESSAJIN: P3



1 10 180

1~~~~~~~~~~~~~~~~8

2

7

3 -= = c I l I ~~~~~~~~~~--

'la

12

14

15 -

18

19

20

86Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM/ISAHELCONSULT -Août 2001

ANNEXE 11.2

Profils pénétrométriques O.A. n0 2

Aménagement dii canal de Wemtenga 87Avant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

CHAWTIER: Cm d Wemtanm- Cfuel«nent rue 28.34

TYPE: Dm70

SECIO N DE LA POINTE: 15.2 cn2

INHEAU DE LEAU: ESSAI N°: Pl



1 19 101

2

13

14

16

Avat-poje déail - veso prvsor . _a_-nexes

BCEOM- .SAECOSL - Aoû 2001 _t

i- _ >_ _

5-- _ _____ f

~~~ _ __aT

12 - _

13- ______ X

14- _

15- _ _____ 4

18 - - -

- -- _ . _ ~~~~~~~~88Aménagement du canai de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM I SAHELCONSULT - Août 200-1

CHANTIER: CEnr de Wtnb .n Crohment ue 29.34

TYPE. DBTO

SECO N DE LA PNTE: 15lCM2

MNEAU DE L!.AJ: ESSAJI: P2



t,1 1 10 100

2

4

7

12

13

14

15

15

18

19

20


CHANTIER Canal de Wemtm - C7amOnt rue 28.34

TYPE: DB70

SECTIO N DE LA PCINTE: 152 cm2

NV!AU DE LEAU: ESSI MI: PJ



1 10 100

I

12

13

17

BCEO6--- _ SAECN_L - Aoû 2001 -_

E 10___ -- i

20

13~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~~~~~9

Améageen ducaal e emtng

Avntprje dtilé vrsonpovsore anee

BCEM /SAELCNSLT Aût100

ANNEXE 111.1

Coupes géotechniques des puits à ciel ouvert O.A.n°l

Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

L.N. B.T. P.OUAGA DOUGOU

CHANTIER t Canal de Wentenga o.A rf1 Croisement rue 28- 4âB Dossier:

SONDAGE A LA PELLE

TYPE DE L'APPAREIL Manuel

COTE NGF DU SOL :T N

PROFONDEUR DE L'EAU : Neant SONDAGE NQ Si

DESCRIPTION DU SITE

Profon- iatitCote Nature du terrain EchaO Wl. ulscs Observations

deur t o sL PC _ _ _ _ _ _ _ _

0.0 0-__Arg lirnoneuse compacte

.,-., Arg lat graveleuse

. - 1.0 0 - ç : »: compacte

Arg limoneuse brune

tres compacte

Gravier argilo sabbneux

3, 0-* _ _ * . cailloux de quartz

ALr

. -S.OO.00-___

Et Echonthlons iehicts

ER Echontillons remonds

W t EchornilUog 6 la lnr *n ou o.ture.41.

W T noor un eCu gturelle.

92Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexes r

BCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001

L.N.B.T. P.OUAGADOUGOU

CHANTIER : Canal de Wemtenga QA rfl Croisement rue 28-458 Dossier

SONDAGE A LA PELLE

TYPE DE L'APPAREIL : Manuel

COTE NGF DJ SOL : T-N

PROFONDEUR DE L'EAU : Neant SONDAGE NQ £2

DESCRIPTION DU SITE

. _~~~~~~~~~

Profon. Echan,Cote Nature du terrain tIon W uscs Observations

deur t__ __ _ _ __l__ _ _ __ -ons _ _ _ _ _ _ _ _

0.0 0- ---

:_.,.Argile olluvionnaire

1.00 0-. sabloneuse

Roche alteree

2.êO ~~putverutente stratifiéee

4,0 - -

_ _ _Argile lie de vin

5.0 -___________ -__

6.00 -

Et EchC&ntillons ihtacts

ER: EchontiItons remoridsw t Echa.e1rdiL à1l le tur en nu Aturefle.W%: Tene.ur enu nturtte.


ANNEXE III.2

Coupes géotechniques des puits à ciel ouvert OA n° 2



CHANTIER Cana( de Wemtenga 0.A rf2 Croisemnent rue 28-34 Do,lIt'

SONDAGE A LA PELLE


COTE NGF DU SOL :T N

PROFONDEUR DE L'EAU :1,BOm SONDAGE NQ S1

DESCRIPTION DU SITE

_ _~~~Ia

Proton. Echon Cl loifCote Nature du terrain w'. USCc Observations

~~ °'°° ,X ~~~~. T \/ _ _scdeur 1, -. ,.~ imna,itillons LPC

Et: £chLntiaonsrgioo

E R : C hontitWoqn rewagi#S

\ t EcFhontiIIo, ôta I.n .av *n *eu n-tur.41.

T n ur I *A eau ,ntreIbtu

95

Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001


CHANTIER: Ccnot de Wemtengc 0 A rf 2 Croisement rue 28-34 Domier:

SONDAGE A LA PELLE

TYPE DE L'APPAREIL Monuel

COTE NGF DU SOL T N

PROFONDEUR DE L'EAU :2,00m SONDAGE NQ S 2

DESCRIPTION DU SITE

Profon . ~~~~~~Echan oloCote dr Nature du terrain wc'in, . usCc Observations

deur ~ ~~~~~~tillons LPC _ _ _ _ _ _ _ _ _

T~ ~~~~~~~ ,

1.00 . -* Limon argito

_ . > s. = sableuY

eau

El chantiUons it,octs

ER Echantiitens rmiaw4s

W t Echae1nl1ezu al teneur en *4 *turette.

W%: Tnour*^ *u- tturtcte.

96

Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEQM / SAHELCONSULT - Août 2001

ANNEXE IV

Résultats des essais en laboratoire O.A. n° 1

97Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001 -

> >OD LNBTP Ouagadouzou CHANTIER: Canal de Wemtenga OA n°l

DOX ~~~~~~~~~~~~~~SONDAGESN°: Sicn OD 3 COUCHE: 210/270

I_CD. INATURE:

z'Z< D

cD X Courbe d'analyse granulométrique

O,OD ~~~~100,0_______=_______ ______ 111 '-_11111 1'@ l t 90,0

C7 a s r0,0a 0. 9~~~~0,0

30,0

x 7~~~~~~0,0

100 10 1 0,1 0,01 0,001

Tamis (mm)

CD

o,~~~~5,

CD }3 LNBTP Otua2adotl£otu CHANTIER: Canal de Wemtenga OA n°lO SONDAGES NO: S2_ O COUCHE: 390/450> e> __ _ _ _ _ NATURE:

OoO <

c" CD CL Courbe d'analyse granulométriquer- Ln (D

>n0 -3100,0

e.O(ô 90,0

CD 70,0x

~60,0

*< 50,0

3010

50W0 - __%= 30,5 _ - _-

100 1'0 _ 0,1 0,01 0,001

Tamis (mm)

CD

O> 3 Dossier No.OUA/ Chantier Canal de Wemtenga OA n 0 1M CDoeSondage: Si c <bars) = 0,56

(D ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: o= 43> oC Profondeur: 210/270 lm m

o *

c-0 o00cn < 1<6

,-IDi

U;.CD

0~~~

(D 1,2 05i ,52 ,

CD 1~~~~~~~~~~~~~~~onrit orae<as

oCD

>> Dossier No.OUA/ Chantier Canal de Wemtenga OA n ° 1o, CDg Sondage: S2 c (bars) = 0,29

ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: < (O) 33c_CD'3_ Profondeur: 390/450

m D

0s' 1` 0..tX1,6(.C<

nCDc-. CD

0~~~~.

<V

.i0,8

0

4-0,

o 0,5 1 1,5 2 2,5Contrainte normale <bars)

LN.B.T.P. Oua2adoueou Chantier Canal de Wemtenga OA n ° 1Sondage No. S 1

l ~~~~~~Profondeur: 210/270 i bl~~~~~~~ature :i

Perméabilité pour eo = Indice des vides initial - eo = 0.996

Coefficient de compression = 0,140 Pression de consolidation = 0.650

1,100 ~ IV. jiZ

I ,000 .~ I_ _ ' T 1 t1 z J i 1 1 1 1 -- !l

:~~~~~M : î

~~~:X|i,,t t _ _ N - fi z i____

I , oo ____ _ i _ I -t

____ it' _ _ TzN W I

0,900 - i i H1

11___ i L LLL' ' '' t Iit f' .- i rf l 1 1 l ! i f

__ _ _ _ _ _ _ __ _ _ _ j f f____'__-__1_f 1_____

0,800 * ____

0,600 ~ 4 r

11_ LI 1 1 10 I I !11

i_ I l- -!I- 111 liTl

Aménagemen t du cana |@i de 111I Wemteng

i_ _ _ I fr r M r Tr 0,700 _ i -; ;W~ 1-+f ! -- -j

l~ ~ oo 0.1 1,0 T10,0I0l ; I iTl TT ! Jl

Amngmn du caa de WetenIIIga. , IIII l ! iI lL

Avant-projet détaillé - version provisoire : annexesBCEOI I SAHELCONSULT - Août 2001.

L.N.B.T.P. Ouaeadoueou Chantier: Canal de Wemtenga OA n ° 1| ~~~~~~~~Sondage No. S2ll ~~~~~~~Profondeur. 390/450ll ~~~~~~Ngtur_e_

Perméabilité pour eo = Indice des vides initial - eo = 0,585Coefricient de compression 0,126 Pression de consolidation 0,750

0 , 6 0 0 _ _ _ _z i i

ISCOA~~~~~~~~~_ IF

0,300 - zz

1-1 1-*-*0,200 __ ZZ

0,100 tz0,01 0,10 1,00 10,00

103

Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire annexesBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001

ANNEXE V

Evaluation des tassements O.A. N° 1

104Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM f SAHELCONSULT - Août 2001

CHANTIER:

EVALUATION DU TASSEMENT

0 0,5 1 1,5 2 2,5 Contrainte admissible (bars)

1 11 1 1 1 i 1 1-1 = t g 2,5 t - 1 1 l~ | | t 1 2 1t 1 1 1 1 i | 1-- 1 t+ | | | 1_

2

2,5

rYtTmm,| | I l ,|Zi rerl Frl |S X t | | |niveau d'assise -3,5 idesfondations

CD

9,5

10 -~ ~ ~ ~ ~~~~~~

6,5~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~~~~~~~~~0

AmnaemntducaaldeWeteg

Avn-poe déail -: veso_rvsienee

BCEOM 4,5i SAHELCON,-SULT-Août 2001 i |I;

= | s 1 i1i ,-lt-T T !- ! . 'I j i | 1 : 1 l 1 7-- m8S 5 1 | f'l ,P -tl -- - - ^ i '~

8rIfIf, *j11' 7 5 Fn|iA- g 9 , - -| Sie|i4el fr lf0 ^ t- 9 f 'il#!X

9 l | l ,S * f t | | ^ ! , | r l , i S _

BCEOM / SAECOSL -i Aoù -2001 II111 -l t

CHANTIER:

EVALUATION DU TASSEMENT

0 0,5 1 1,5 2 2,5 Contrainte admissible (bars)

o

_ __ _H __ iW X1 t i s1 1 1_ . _=

2,5

3,5 r _ In _ -| | , ̂ 4 | des fondationstH I,, b I I A, 1V1 1 1 1 1= I I, I ,

| ; 0I r r - = rL r ,j ,|[l

s 5 ., r ,_I7- 4 r r N

oe - \ --E!I

8,5 -;T- i-r r\ r r 1 , +> {g1,

106Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM/L SAHELCONSULT - Août 2001

5.2. Compte rendu d'essais - Ouvrages divers


L.N. :-.T.P. 1LABORATOIRE NATIONAL DU BATIENT ET DES TRAVAUX

Boulevard NAABA ZOMBRERue: 9.44 -1909

01 B.P. 133-OUAGADOUGOU01

DEPARTEMENT SOLS ET FONDATIONS

COMPTE RENDU D'ESSAISCANAL DE WEMTENGAOUAVRAGES DIVERS

PROVINCE DU KADIOGOOUAGADOUGOU

DOSSIER N° OUAi2001-022/DSFIMOIS DE MARS 2001


SOMMAIRE

I.- INTRODUCTION

[I.- SITE ET PROJET

III.- MOYENS DE LA RECONNAISSANCE

IV.- RESULTATS DE LA RECONNAISSANCE

1°)- Puits à ciel ouvert

2°)- Essais en laboratoire

ANNEXES

ANNEXE I.- PLAN D'IMPLANTATION DES ESSAIS IN SITU

ANNEXE IL- COUPES GEOTECENIQUES DES PUITS A CIEL OUVERT

ANNEXE mIL- RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE


I.- INTRODUCTION -

A la demande et pour le compte de SAHEL-CONSULT, Société

d'Ingénieurs Conseils, 06 BP. 9266 Ouagadougou 06,le L.N.B.T.P. a procédé à

l'étude géotechnique du Canal de Wemtenga à Ouagadougou.

I.- SITE ET PROJET -

Le site retenu concerne le canal de Wemtenga allant de la réserve du

Canal amont du boulevard circulaire (vers rue 29 - 119 et 29 - 105) jusqu'au

delà du franchissement de la RN4 (cité SOCOG1B du secteur 27).

Le projet consiste à l'aménagement du dit canal.

m.- MOYENS DE LA RECONNAISSANCE -

Les moyens suivants ont été mis en oeuvre:

* Exécution de six (6) puits à ciel ouvert creusés jusqu'à 5,00 m de

profondeur pour permettre de dresser les coupes géotechtiiques

détaillées des terrains rencontrés;

* Réalisation d'essais en laboratoire.

Le plan d'implantation se trouve en annexe I.


IV.- RESULTATS DE LA RECONNAISSANCE -

1°)- Puits à ciel ouvert -

Six (6) puits à ciel ouvert de 5,00 m de profondetir ont été manuellement

creusés à la pioche. Ils sont référencés de SI à S6.

Les coupes géotechniques détaillant les différentes couches rencontrées

sont consignées en annexe Il.

2°)- Essais en laboratoire -

Des échantillons remaniés ont été prélevés et ont fait l'objet d'essais en

laboratoire suivants:

- Analyses granulométriques et limites d'Atterberg

- Proctor Normal

- Cisaillements rectilignes directs

- Perméabilité.

Les résultats de ces essais, repris sur le tableau ci-joint sont regroupés en

annexe III.

L'Assistant Technique cha é de l'étude Le Chef de Département sols et fondatioi,s -

Bendéré Moussa SORGHO C T


> ><~ B

oeM-

c)~ _ ôD

:> >, TABLEAU RECAPITULATIF DES ESSAIS EN LABORATOIREm D r Lu.j

on <Co<

r- LD (D-i O N Couche Anal se granulométri que Limite d'Atterberg Proctor Normal Cisaillement PerméabilitéD n 3 Sondage Prélèvement % élém >5mm % élém.>2mm % élem <80* LL IP yd W% C Q K (cm/s)

_ °_ _ (KN/m3) (KN/m2)Oos SI 60/320 1,5 6 45,5 25,0 13,0 19,4 11,3 55 13 34 o-

*2 100/240 7 16 50 29,0 14,5 19,9 11,0 5,3.10

(D S2 240/500 _ 17 27 52,0 29,0 19,6 11,2 24 20 3,810-tD

cn S3 50/210 3,6 12 44 28,5 15,0 20,0 9,5 20 13 3,5 10,

S3 210/500 3 22 32 43,5 21,5 - - - -

S4 60/390 1,5 5 49,5 36,5 22,5 19,3 11,7 42 16 1,5.10-3

S4 390/500 1,5 11,5 40 40,0 18,5 - - - -

S5 170/400 0,5 I 38 24,5 12,0 19,8 10,0 48 23 6,7 j04

S5 400/500 0,5 1 41 25,5 13,0 19,6 10,5 28 24 5,1.104

S6 20/180 1,5 4 64,5 29,0 16,5 19,6 11,8 18 18 1,1'

56 180/500 0,5 3 60,5 31,5 17,0 19,2 13,2 22 20 11,310-

ANNEXE I.

PLAN D'IMPLANTATION DES ESSAIS IN SITU


LE

Legende.

O Puits a ciet ouvert

v Essais penetrometriques


ANNEXE II.

COUPES GEOTECHNIQUES DES PUITS A CIEL OUVERT


OUAIIADOUGOU

CHANTIER t Canal de Wemtenga ouvrag. divers DonIer:

SONDAGE A LA PELLE


COTE NGF DU SOL T N

PROFONDEUR DE L'EAU : Neant SONDAGE NQ si

DESCRIPTION DU SITE

Profon- Echa CIacQlionCote Nature du terrain w,. UlSC Observations

deur ifi n C _ _ _ _ __ _ _ _ _

_0, 0 o-_B S ___________ __

Limon sablo acrgiteux comp icte

~ : . .- Argile lat Limoneuse

compacte

2,00 O

, . o

-. _-*

3.00- _ _

- -~ Gravier argileux compa te

Arene granitique peu

arg iteux

5.00-

6,00-

Et: EchantitLons ihtactsER Echantiltons remonids 116w s hPNr1gkm gFetliter *.9W% t srp"et9dtaM&u-ef4wsion provisoire annexes

BCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001


CHANTIER: Canot de Wemtenga Ouvrages diversDosser

SONDAGE A LA PELLE

TYPE DE L'APPAREIL ManueL

COTE NGF DU SOL :T. N

PROFONDEUR DE L'EAU : Néant SONDAGE Ng S 2

DESCRIPTION DU SITE

Profon. Echa_ IOCote d Nature du terrain cnW o. U Observationsdeur o r L PC ==-

0.0 0

_ Gravier argiIeul

Limon cargiLeux gris

2.00 = 'I

3.00O;

- E' Gravier cargiteux brun

4. 00

Et Echanthtons ihtocts

ER Echcntitlons reani;4sw Echantllloe 6 la teneur e*n eau maturedle.

Teneur en ea*u aturell.

Aménagement du canal de Wemtenga 117Avant-projet détaillé - version provisoire. annexesBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001

L.N.8.T. P.OUAGADOUGOU

CHANTIER Canal de Wemtenga Ouvrage divers Dossier

SONDAGE A LA PELLE


COTE NGF DU SOL T.N

PROFONDEUR DE L'EAU : Nécnt SONDAGE NQ S3

DESCRIPTION DU SITE

Profon. Echan Ciad!Cote Nature du terrain c. de W'1 ULSC Observations

0,0 0- ____________________uscs

. _0.0 0 T- V= _ =

J c Limon argito compacte2

-1,00-_ .0 .

.~J _ Argile. loat graveleux

, 3,0 O

. -20 _s W . 1

. 2 ~~~~kaotinisee_

4.00 ~ -

3.0 0-

Et:Echntitons irtrctsER Echontitions ru * itsW w Echontllleo à la teneur en eau ftetureit.4

W% Tenfur *n *ou »oturelie.

118Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire annexesBCEOM / SAHELCONSULT - Août 2001


CHANTIER: Canal de Wemtenga ouvrages divers Dossier:

SONDAGE A LA PELLE


COTE NGF DU SOL T N

PROFONDEUR DE L'EAU: Néant SONDAGE NQ S 4

DESCRIPTION DU SITE

Profon. lasa, oCote Nature du terrain Echa W. UCS Obseryations

deur t WIon UCS

0.00- T . v.= _-

_ Limon argileux gris

1,00- c,

-, - *.- si Argile lat

25,00 _ Argle rantiqe

E:- graveteuse compacte

3.0.

3.0 0 _

_ 11Aménagement~ ~ ~~7 Ariu grannalu deWmeg

SA 0~~~~~~

6.00-

El Echantittons ihtoctsER / EchontNSions r-moû2dsW Echo,,Illo,u à la t.n.uV en eau oaetur(4t**

Teneur en *ou' fatur*Ie..

119Aménagement du canai de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001


CHANTIER: Canal de Wemtenga ouvrages divers Dossier:

SONDAGE A LA PELLE


COTE NGF DU SOL T. N

PROFONDEUR DE L'EAU : Néant SONDAGE NQ s 5

DESCRIPTION DU SITE

Proton. Echon _ ClamffiCote Pr Nature du terrain tiEon Wh ' LcPC Observations

d Ur t__ _l___ons__ _L PC _ _ _ _ _ _ _ _

T - V

1.00 :. : Limon' argilo subleuxcompacte

_,_»,Argile tat sableuse3.00 O.;.comact

f'-

a i- *., .

p * ArgiLe tiono sabLeuse

S .0 00C='3.00 compacte

ER: ArgiLe lmn sbes

n - -~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~W iErhra.~lIq la tenrwqa un vou natur.41e.

W/ teneur eA eau- fftut,tI@.


L.N. B.T. P.OUAGADOUGOU

CHANTIER: Canal de Wemtenga ouvrages divers Do,sier

SONDAGE A LA PELLE


COTE NGF DU SOL T N

PROFONDEUR DE L'EAU: Néant SONDAGE NQ S 6

DESCRIPTION DU SITE

Proton. Echan laCote Nàture du terrain wr ' i USCS Observations

deur tirllons _ _ LPC _ _ _ _ _ _ _ _

-0.00 -; T V

- Argilte lcot

. . 10o limoneuse compacte

. 2.00 _-/

-3.00 1 1 Argile lot

t kootinisee briotéee

&.00---

EJI Echont'dtons ihtocts

E R : c hantîlons remaniés

W *Echexntillor ale tanmsr en eaou n-turetle.

W%:o T en ur en eau' naturelle.

121Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexes,BCEOM /SAHELCONSULT -Août 2001

ANNEXE III

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE


<o œ> CD

.D' ,LNBTP OI'a2adouIgoti CIIANTIER: Canal de Wemtenga - Diversm " cx SONDAGES NI: S1

O,, COUCIHIE: 60/320Cn (D QNATURE:

0> CD Courbe d'analyse granulométriqueO é oom0; X y;gm|0

I:O. 1 -, X -

0,0

100 10 2 0,01 0,001

Tamis (mm)

'Av

m n.3

.gn n) . LNBTP OuagadoiEout CHANTIER: Canal de Wemtenga - Diversg^ (D 3~ SONDAGES NO: S2

m (, COUCHE: 100/240

Ô NATURE:

</) < n

r- U;. D Courbe d'analyse granulométrique

< I 100,0

CD

x

100, 1 0 1 0,1 0,01 0,001

Tamis (mm)

W»O <m On

(O

> CD :XLNBTP Oua2adnu2o. CHANTIER: Canal de Wemtenga - Diversmn SONDAGES N°: S2

8 ^ ° COUCHE: 240/500<_ __ X NATURE:

C<DQ1e 0-, ci.r- U> CD)

>1 ô 3Courbe (d'analyse granulométriquer-, < tD098 ' oe

CDoCD 100,0 1

CD

CD

WL %=52.0 __-- ---

WP %=23,0

0,0100 10 I0,1 0.01 0,001

Tamis (mm)

M~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~

4>I W 0 _ IIIIII I . . l .1 11 I E L I t 11 f rT1 r1

=~~~~~ ~~~ ~ 1f _lttii 1 _ !I II l1 1

< -

< =1 vLg1 M llilUlllllWil Il

CI CD l llll |0ll!lll4

1-~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~~~~~~2

BCEOM SAHELCONSULT - At 21- o -|- =|_SLu'SSLd ap % .' -


4>1 1 1 F 1 lit ll f i 1I. _ _ 1 . ....1_..I+li

C u 11 W1 1I 1F 1 1 . 1 1i . f .. 1

E~~~

II* C . ..1 11..lj,l11111e .. r I1.1 lll tl ~ IlI rII1

C>

§ Uo [ $ 1$111 1: 1 .. 1~~~V11 111 . 1 11 /lr-irl l 51

-e 3 IXI o l 1 . 1 1 1

oe~~~_

<

o~~~~~~~~~~~~~~~~~L

o~~~~~~~~~~o

E- o~~~~~~~~~~~~~~-

r~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~J 1 -1 I 1iiii lil 1 .1 1 1 ._. CDi| 1t.iil 1l lj.ll III IIIIsIli1

slu1ussId ~P 0/z

127Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire annexesBCEOM -SAHELCONSULT - Août 2001

j U 11lllllU ijxlrliili1

m ( LNBTP Ott:lt:do%12o01 CHANTIER: Canal de Wemtenga - Divers

SONDAGES N°: S4>D' COUCllE: 60/390

m NATURE:

zX'GCourbe dI'analyse granulométrique

100,0 olooloo

CD

CD

coc

WL %=36.5

WP %=14,0-

0,0 EE B T - - --

100 10 0,1 (1,01 0,001

Tamis (mm)

CD,

M~~~~~~~~

- ---------

1 1 ig [w 1 i1 r 1 I li ll ll

-a C~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~

C\~~~~~ _ _ _ 1itl1 T IIL 1 1 i1i _ _ MI1

Ç) CD c";gg

| *- 1 [llY iiiii 1 11 ,1'i Miil.ll! iL

< il °f |l Cl!W Il 1 i; l l1 1 1 i

to

a> O~~~~~~~~~~~~~~~~C

a>

CI sluesstd OP~~~Ii~I I

Amngemn du caa de IIWLeImtenII1111g,1a,l ll 1

Avant-projet dtIllé - version pro isoire: t annexes

BCEOM ,/ SAHELCONSULT - Août 2001l'lllllill4lit44I4!i 1 o

Il i-illllliixll TIml0 '

Il M IllllllllIiiIIiiTlITE0lilMl0 J il iL S~~~~~~o

Avant-poe détaillé - version provisoire: annexesBE MI = AlCO SL - Aoû 2001 çIfS^X frIIr jrI

Mœ Dn _ _ _ _.LNBTP Ouai2dotl,oil CHANTIER: Canal de Wemtenga - Divers

CD SONDAGES N°: S5

Dc a (DCOUCHE: 130/400NATURE:

o <CD u) OaCourbe d'analyse granulométrique

c,I <o (n,olo,loo

c CL

CD-

(n

(n

(a~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ï

WL %=24.5WP %=12,5

100 10 I 0,1 ~~~~~~~~~~~~~~0,01 0,001

Tamis (mm)

c»

E oco LNBTP Ouazadouîgou .CHANTIER: Canal de Wemtenga - Divers

D a (D 3 SONDAGES NO: S5m COUCHE: 400/500

-F> 0 NATURE:0 1

cn <

O tn œ Courbe d'analyse granulométrique

CD < ,o

CDCDCD

Z'JC) WP %=12,5

0,0

100 10 I 0,1 0,01 0,001

Tamis (mm)

<3M D

I O (D LNBTP Otuagadotl2otl C11ANTIER: Canal de Wemtenga - Divers> CL D SONDAGES NI: S6m m a COUCHE: 20/180

O o o NATURE:Z(Dcn< P

O œ-tD Courbe d'analyse grantulométrique

:o3,CD

c> 3

WL %=29.0 -__> - T wu,d) WP %=12,5 _..: _ l -

0 0~~~~~~~~,

100 10 1 0,1 0,01 O,00l

Tamis (mm)

c») O.

CDC

>~ >M (Dm Z <n

s: ______ _ XLNBTP Ouagadou2olu CHIANTIER: Canal de Wemtenga - Divers>CDI SONDAGES NI: S6m '> a COUCHE: 180/500o; o| ________________ _ .NATURE:

cn<CD c

O Courbe d'analyse granulométrique

o. io 100,0

<n

zu,t) VWP %=14,5

100 10 I 0,1 0,01 0,001

Tamis (mm)

e>> 3Dossier No.OUAI Chantier Canal de Wemtenga - Diversm X oD. Sondage: Si c ars)=< o @ ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: ç (° 13cOCO 3 Profondeur: 60/320

m-a 1,4 ' j- - -

1 1-

n<n

0~~~,

<. Z 1,2 -, , ,

CD,

>~ >m t'3

- o < Dossier No.OUAJ Chantier Canal de Wemtenga - Divers> CD Sondage: S2 c (bars) 0,24M (D: ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: Ç <°) 20

Profondeur: 240/500o (D

Z c X = --

o,o,3 > --- --- - __ - .---. :--- ---- =:------- --: ------ ----- ~:---- - -cn < 4<] t i

> 8 08 _

lu 0,4

0 0,5 1 1,5 2

Contrainte normale (bars)

c>._,......__.

w>>m X 3D Dossier No.OUA/ |Chantier Canal de Wemtenga - Divers°z --6 Q" Sondage: S3 c (bars) = 0,20

DD ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: || (°) = 13> a, Profondeur: 50/210

0 ~ ~ 0

c' I -_

c:' LA CDo ~ 1,4

-;. o n 12,

CD

CD C

408

O 0,5 i 1,5 2 2,5

Contrainte normnale (bars)

m oe-3 x, o) Dossier No.OUA/ Chantier Canal de Wemtenga - Divers

Cn CD 3 Sondage: S2 c (bars) = 0,24m ma '~ ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: 4 (°) = 20m D, a

Profondeur: 240/500

z' w8 - 7

cn < ~ 1,46

O-. wD

< CD

c,~~~~~~O

CD CD 1,2 -- - --- -C 0,5u i 5 2

Contrainte norrnale (bars)

Mo»

O ') 3 Dossier No.OUA/ Chantier Canal de Wemtenga - Divers locn D Sondage: S4 c (bars)= 0,42

> QD aESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: q> (°> = 16m (D Profondeur: 601390

O-6 _...--._. -__ =_. __- _- ___ ____ _ __

rJoo

.0

(D

CD14

0 0 ~0, - - - - - - -

< CD~~~CUn~~~~1

O~~~

CD 1,2 05I ,62 ,

cn,

œ > >

rn xDs |Dossier No.OUA/ Chantier Canal de Wemtenga - Divers-6E Sondage: S5 c (bars) = 0,48

C<O D vESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: Ç ()= 23rID, ŒProfondeur: 170/400

Z 1,6 2 2,5(C <

r- (D c

>o -

c'<

1,2

<,0,4

O 0,5 i1,5 2 2,5Contrainte normale (bars>

o 3

g Dossier No.OUA- Chantier Canal de Wemtenga -Divers

o oC Sondage: S5 c (bars)= 0,28

>: L CD| ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: cP <°) = 24m a l Profondeur: 400/500

<I 1 ,6 ~ - - --- - - - - - . - . . . - - - -- -

CDCD

1 , - - -- --…--- - . - -W 8--… -3-

»93o - r --- .- _ _ _ =- __ _ _

a CD

8 0,5 1 1,5 2 2,5

ll ~~~~~~~~~~~~Contrainte norrnale (bars>

CD

016Cu

o> >C) <D DossertierU Canal de Wemtenga Dier

Sondage: 56 c (bars) = ,1'- 0 CD ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: P(>13> - CD ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Profondeur: 20/180j

CD, 1,6~~~ 1 1

r-cD<e

1.4

1,2~~~~~~~-CD--

CD E-

0,6

<a

O 0,5 i 1,5 2 2,5Contrainte normale (bars>

<~ x7X Dossier No.OUA/ Chantier Canal de Wemtenga - Diverscnno CD. CDSondage: S6 c (bars) = 0,22m o ESSAI DE CISAILLEMENT RECTILIGNE Échantillon: P (O) = 20m CL Œ . JProfondeur: 180/500 .

_

C L12rI C -D -.

O

CD(n CD 1,2 1 _

CD~~~~~~C

CD~~~~~~C

c>0,4

o 0,5 1 1,5 2 2,5Contrainte normale (bars)

LN.B.T.P. PROJET: PROJET:CANAL DE WEMTENGA

Qua2,itldou"u Partie d'ouvrage S I

Couchet (cmi/cmi) 60/320

f ~~~~~ESSAIS D'IDENTIFICATIOiN CLA%SSIFICATION

wL= r5Z -Y IJ> 0,0 IUS HRB: Oil O% O LCPCcicasu Si: O

Ip= 1~3 IFS o NATURE: A-[

Courbe d'analyse granulometrique

7'>

6du

'J,.. -...- --.- .. -- --.- ----- .. -- -- -

ILA< Tamis AFNOR (mm) 0,1 0.01 .0

ESSAI PROCTOR 1NORMAL-LEssai Pr-octor Correction

Teneur en eau i.

Densité sèche 1,(kN /nm3)__ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

20

16

152 7 12

~OPM1(o

143

Aménagement du canai de WemntengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesRCFOM I SAHELCONSULT - Août 2001

LN.B.T.P. JPROJET: PROJET:CANAL DE WEMTENGAOua adouoou ~~~Partie d'ouvrage S2

pK : 0jCouciîe (cmi/cmt) 240,-500 j

ESSAIS D'IDENTIFICATION CLA%SSIFICATION

I =52 I so3=t 0,0 IUS HRB: Wp= ~~23 0O LCPCIclaue Si: 0

29 ES= ~~ ~~~~~~0 NATURE: Agile

Courbe d'analyse granulométrique

100 10 I 0.1 0.01 v»ATamis AFNOR (mm)

ESSAI PROCTOR NORMAL

Essai Proctor Coirrection

Teneur en eau 1 1.2

Densité sèche 1,

21

20

~.17

1 6

2 7 1 2 1 7

iWOPM (/o

144Aménagement du canal de Wemtenga Avant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

LN. B.T.P. JPROJET: PROJET:CAN'AL DE WEMTENGA

____________ Partie dt'ouvragoe

CÇouche (cnm/cm,) 50 210

ESSAIS D'IDENTIFICATION CL-%SSIFICATION

J wL= 29 Iy$ M3>= I ' 00 IUS HB: j wp= 14 110%= 0 LCPCJcIasse Si: 0

1p= 1 5 IFo NATURE: ARiIc

Courbe d'analyse granulometrique

M 7.- .- --..---- -- . -.-

30 - - _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

20 _ _ __ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Tamis AFNOR (nnm)

ESSAI PROCTOR NORMANL-Essai Proctor Correction

Teneur en eau .

Densité sèche(kjN In 3)_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

22

i, 19

17

2 7 12 17

145

Amnénagement du canal de Wemtenga Avant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM I SAHELCONSU)LT - Aoûit 2001

LN.B.T.P. JPROJET: PROJET:CANAL DE WEMTENGA

Ou.9iadouooou ~ Partie J'ouvrag-e S 4

~Couche (cmlicm) 60/390

ESSAIS D'IDENTIFICATION CLASSIFICATION

wL= 37 jY, rn3)= I (,O us RB

23 MzS = o NATURE: Agle


'90 _ __ _

90.- .-- - - - . - . - . - . . --

70~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~_____________ _________

80 - - ---- *.-- -- -- __________ _______~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~7:

__________________________ ___________7__

30 ---- _______ ________ ________ _____7__

IU4~~~~> lu I ~~~Tamis AFNOR (mmn) 01)0 .


Essai Proctor Correction

Teneur en eau 11.7

Densité sèche(k-,Nlrn3) ~~19.3

15

2 7 12 17

146

Aménagement du canal de WemtengaAvanit-projet détaillé - version provisoire: annexesRCE'OM I SAHELCONSULT - Août 2001

L.NB.T.P ~ PROJET: PROJET:CANAL DE WEMTENGA

Ouapadougou Partie d'ouvrage S 5pK : 0

____ ___ ___ ____ ___ ___ __ Couche (cmi/cni) 170/400

ESSAIS D'IDENTIFICATION CL-SSIFICATION

W. = 25 Y, M3)= , IUS 1B: 0

IL =13 w0/. O LCPC/cfasseSi: O1p= 12 IFS 0 iNATURE: Aeile

Courbe d'analyse granulomnétrique

70i ------------ .- - - …

9<'~~~~~~~~7

30 --

l~~~Y~~~ 10 ~~~Tamis .AFNOR u)


Essai Proctor Corr-ection

Teneur en eau 10.ù

Densité sèche

22.

~,19

17

152 7 12 17


UN. B.T.P. PROJET: PROJET:CANAL DE WEMTENGAOuae.adougou Partie d'ouvrage s s

___ ___ ___ __ ___ ___ __ ___ ___ _ p K : 0

Couche (cmi/cm) .400/500

ESSAIS D'IDENTIFICATION CL.ÂSSIFICATION

wL= 26 ~~Y, I3 0,0 IUS lm: Owp N10~~M% = LCPC/class Si: O

lp= 3 ES 0 ~ ~~~~~~ NATURE: Agile

Courbe d'analyse granulométrique___

71.- *_ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Il . .- ---.--..- ______________ ________ . ---

lu 0ITmi FO(m)01w'>

1 . 19

15 2 TaisAFORM (n%) 1

Aménagement du canalAIdeRWemtenNOR148Avant-Projetodtar Covrsonprvisir:innxe

TCeneu en eaHEuNUT ot20

r ~~~~~~~PROJETr PROJET:CANAL DE WEMTENGAO uaeadou ou Pairtie d'ouvrage 5 6

pK : 0

_____ _____ ____ _____ ____ Couche (cnm/cnm) 20/180

ESASD'IDENTIFICATION CLASSIFICATION

wL= 9 j)y YM3>t 0,0 IUS HtB: I wp 3 =0 O LC?Clclasse Si: O

j ~~~~~Es= O~~~~~~ iNAT-UR-E:- Agile


80 - * - - - - -.

30 - - - . - -~ ~~~ ---.----

Tamis AFNOR(num)

ESSAI PROCTOR NORMALEssai Proctor Correction

Teneur en eau 11.8

Densité sèche 1.

(LN /nx3) _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

22

21

19 ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~4

Aménagemen du canal e WemtengAvan-prjetdétillé- vrsin povisire anexeBCEOM I SAELCONSULI Août 200

LN.B.T.P. IPROJET: PROJE LUANAL AJ±. W rM iciN~ut-.Ouaeadou:iou Partie d'ouvrage S 6

~~~~~~~P j______________________ Couche (cmt/cnt) 180/500

[ ~~~~~ESSAIS D'IDENTIFICATrION r CL-kSSIFICATION

wL= z f Y, i)= I 0, IUS HRB: 0 w!L 4'z MO% 0 LCPCclclsse Si: O '

L =1 1ES= 0 NATURE: Aeile

Courbe d'analyse granuIométrique

7"~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~

10 ~~~~~Tamis AFNOR (mmn) 0.1 '.01 OI

ESSAI PROCrOR NORIMAL

Essaui Proctor ~~~~~~~~~~~~~~~Cor-rectionTeneur eni eau 13.2I

Densité sèche 1.

22

21

20

-'19

15~~~~~~~~~~~~~5

Aménagement du canal de Wemtenga 15Avant-projet détaillé - version ProviSoire annexesBCEOM I SAHELCONSULT - Août 2001

5.3. Calculs des ouvrages


5.3.1. Passerelles

5.3.1.1. Hypothèses de calcul

Matériaux

- Béton

* Béton à 350 Kg/m3 avec une densité de 25 KN/m3,

* Résistance en compression du béton à 28 jours : fc28 = 20MPa,

* Contrainte limite en service: Sbc = 0.6xfc28 = 12 MPa,

* Résistance à la traction du béton à 28 jours : ft28 = 0.6 + 0.06xft28 = 1.8 MPa.

- Acier Fe400

* Résistance : fe = 400 MPa,

* Contrainte limite de service: Ss = min(2/3xfe; max(0.5fe; 110(1.6xft28)112) = 200MPa

Les charges considérées

- Béton à 350 Kg/m3 avec une densité de 25 KN/m3,

- Surcharges Bc: cas de 24 KN au centre de la dalle = 24 KN,

- Poids volumiques du sol : gamma sol = 20 KN/m3,

- Contrainte admissible du sol = 150 KPa.

REMARQUES

Règles de calcul: BAEL 91 révision 99, CM66,

Les calculs sont effectués en fissuration préjudiciable,

Les armatures sont déterminées à l'état limite de service,

Les vérifications des contraintes sont effectuées à l'état limite de service (ELS).

5.3.1.2. Caractéristiques

5.3.1.2.1. Passerelle du Cimetière

Cette passerelle sera construite en un seul élément de 9.15m de portée et prolongé pourl'accès par des rampes de 10m de long. La liaison dalle supérieurs constitué de dallettesde 250x200x1 5et du profilé est réalisé par des éléments en cornière de 70 soudé auprofilé et aux ferraillages des dallettes.



5.3.1. Passerelles


Matériaux

- Béton


* Résistance en compression du béton à 28 jours: fc28 = 2OMPa,

* Contrainte limite en service: Sbc = 0.6xfc28 = 12 MPa,

* Résistance à la traction du béton à 28 jours : ft28 = 0.6 + 0.06xft28 = 1.8 MPa.

- Acier Fe400

* Résistance : fe = 400 MPa,

* Contrainte limite de service: Ss = min(2/3xfe; max(O.5fe; 110(1.6xft28)112) = 200MPa

Les charQes considérées


- Surcharges Bc: cas de 24 KN au centre de la dalle = 24 KN,

- Poids volumiques du sol: gamma sol = 20 KN/m3,

- Contrainte admissible du sol = 150 KPa.

REMARQUES

Règles de calcul: BAEL 91 révision 99, CM66,

Les calculs sont effectués en fissuration préjudiciable,

Les armatures sont déterminées à l'état limite de service,

Les vérifications des contraintes sont effectuées à l'état limite de service (ELS).


5.3.1.2.1. Passerelle du Cimetière

Cette passerelle sera construite en un seul élément de 9.15m de portée et prolongé pourl'accès par des rampes de 1Om de long. La liaison dalle supérieurs constitué de dallettesde 250x200x15et du profilé est réalisé par des éléments en cornière de 70 soudé auprofilé et aux ferraillages des dallettes.



A partir du T.N, la fondation est réalisée à 1.50m, le canal de hauteur 1.30m sous lapasserelle est entièrement en remblai minimal de 1.13m soit une profondeurd'encastrement de 4.03m.

5.3.1.2.2. Passerelle MACO

Elle est construite en deux éléments de 7.30m chacun avec une pile centrale surmontéed'un chevêtre. La liaison dalle supérieure- profilé est identique à la passerelle ci-dessus.Les calculs donnent un taux d'acier par rapport au béton de 8OKg/m3 pour l'ouvrage et68Kg/m3 pour la rampes.

Le canal de 2m de hauteur est entièrement en remblai à ce niveau et l'encastrement de lapile centrale est 60 cm par rapport au fond.

5.3.1.3. Passerelle du cimetière

1. Calcul de la dalle supérieure

- poids propre (KN/m) = 3.75

- surcharges (KN/m) = 10

- Portée (m) = 2.5

- Epaisseur (m) = 15

- moment dû au poids propre (KN.m = 2.9

- moment dû à la surcharge (KN.m) = 7.8

- Mser (KN.m) = 10.7

- As (cm2) = 5.7

- As (cm2) = 1.24

2. Calcul des armatures sur les appuis

- Mser (KN.m) = 10.7

- Mser sur appui (KN.m) = 5.35

- As (cm2) = 2.83

3. Calcul des poutrelles en profilé métallique


- surcharges (KN/m) = 13.5

- Portée (m) = 9.15

- moment dû au poids propre (KN.m) = 59.65


- Mser (KN.m) = 201


- Mu (KN.m) = 295

- vérification à l'élasticité IxNx (cm3) = 579

- vérification à la flèche I (cm4) = 19152

- choix = HEA320

4. Calcul des piédroits

- poids propre (KN) = 53.6

- surcharges (KN) = 123.4

- hauteur piédroits (m) = 4

- Nu (KN) = 247

- section B (m2) = 75

- section Br (m2) = 69

- As (cm2) = 22.4

5. Calcul des semelles continues

- charges Nu (KN/m) = 106.3

- a (m) =1.00

- d (m) =0.18

- h (m) = 0.25

- As principaux (cm2) = 2.00

- As répartition (cm2) = 2.00

6. Calcul des rampes

Plancher supérieur

- Poids propre (KN/m) = 3.75

- Surcharges (KN/m) = 10

- Portée (m) = 2.5

- Epaisseur (cm) = 0.15

- Mser = 10.7

- B (m) = 1.00

- d (m) =0.12

- d (m) = 0.03

- As (cm2) ml = 5.7

- As min (cm2) ml = 1.24


Parois verticales

- Poids propres (KN/m) = 5.06

- Surcharges (KN/m) = 13.5

- Hauteur (maximum) = 1.00

- Nu (KN/ml) = 27.1

- As (cm2/ml) = 9.2


5.3.1.4. Passerelle de la MACO

1. Calcul de la dalle supérieure


- surcharges (KN/m) = 10

- Portée(m) = 2.5

- Epaisseur (m) = 15

- moment dû au poids propre (KN.m° = 2.9


- Mser (KN.m) = 10.7

- As (cm2) = 5.7

- As (cm2) = 1.24


- Mser (KN.m) = 10.7

- Mser sur appui (KN.m) = 5.35

- As (cm2) = 2.83

3. Calcul des poutrelles en profilé métallique


- surcharges (KN/m) = 13.5

- Portée (m) =7.32

- moment dû au poids propre (KN.m) = 38.18


- Mser (KN.m) = 127.4

- Mu (KN.m) = 162

- vérification à l'élasticité IxNx (cm3) = 579

- vérification à la flèche I (cm4) = 7860

- choix = HEA 260


- poids propre (KN) = 41.7

- surcharges (KN) = 98.8

- hauteur piédroits (m) = 3.13

- Nu (KN) = 190


- section B (m2) = 0.75

- section Br (m2) = 0.69

- As (cm2) = 22.4

5. Calcul des semelles continues

- charges Nu (KN/m) = 99.5

- a (m) = 1.00

- d(m) = 0.18

- h (m) = 0.25

- As principaux (cm2) = 2

- As répartition (cm2) =2

6. Calcul des rampes

- Plancher supérieur



- Portée (m) = 2.5

- Mser = 10.7

- B (m) = 1.00

- d (m) =0.12

- d (m) = 0.03

- As (cm2) ml = 5.7

- As min (cm2) ml = 1.24

7. Parois verticales

- Poids propres (KN/m) =5.06

- Surcharges (KN/m) =13.5

- Hauteur (maximum) =1.00

- Nu (KN/ml) =27.1

- As (cm2/ml) =9.2 cm2

8. Calcul du chevêtre (pile centrale)

- Poids propre (ponctuelle) =49.3

- Surcharge (ponctuelle) =98

- Portée (m) =0.75

157Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM / SAHELCONSULT -Août 2001

- Mser (KN.ml) =111.13

- Miu(KN.ml) =160

- a (m) =0.5

- b (m) =0.5

- As (cm2) =15.13

9. Calcul de la Pile centrale

- poids propre (KN) =105

- surcharges (KN) =97.9

- hauteur pile (m) =3.13

- Nu (KN) =289

- section B (m2) =0.21

- section Br (m2) =0.19

- As (cm2) =8

10. Calcul de la semelle de la pile

- charges Nu (KN) =315

- a (m) =1.20

- d (m) =2.00

- h (m) =0.35

- As principaux (cm2) =4.40

- As répartition (cm2) =4.40

5.3.2. Dalots

5.3.2.1. Calcul de structure du dalot 3,0 x 3,0

1. Calcul du tablier

Calcul des armatures sur les travées

- Portée (m) = 3,00

- Epaisseur du tablier (m) = 0,25

- MBc (KNm) = 75,94

- Moment fléchissant Mo (KNm) = 130,99

- Mu travée = MoxO,80 (KNm) = 104,79

- Au (cm2/m) = 14,54

158Aménagement du canal de WemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire annexesBCEOM / SAHELCONSULT -- Août 2001

Calcul des armatures sur les appuis


- Mu sur appuis (KNm) = 0,5xMo = 65,50

- Au (cmV/m) = 8,79


- Hauteur pied droit (m) = 3,00

- Epaisseur des piédroits (m) = 0,25

- Au (cm2/m) = 9,82

3. Calcul des murs en ailes du dalot

- Hauteur des murs (m) = 3,00


- Mu (KNm) = 88,20

- Au (cm2/m) = 12,06

4. Calcul du radier

- Epaisseur radier = 0,25

- Mt(KNm) = 59,90

- Au (cm2/m) = 8,00


- Mu (KNm) = 37,44

- Au (cm2/m) = 4,92

5.3.2.2. Calcul de structure du dalot 2 x 3,50 x 2,50



- Portée (m) = 3,50


- MBc (KNm) = 97,23



- Au (cm2/m) = 15,69


Calcul des armatures sur les appuis



- Au (cm2)/ml = 9,52




- Au (cm2/m) =4,68




- Mu (KNm) = 94,13

- Au (cm2/m) = 10,53

4. Calcul du radier


- Mt (KNm) = 80,93

- Au (cm2/m) = 8,98


- Mu (KNm) = 50,58

- Au (cm2/m) = 5,52




- Portée (m) = 4,50


- MBc (KNm) = 140,63



- Au (cm2/m) = 23,96

Calcul des armatures sur les appuis160




- Au (cm2/m) = 14,27




- Au (cm2/m) = 8,04




- Miu (KNm) = 8,20

- Au (cm2 /m) = 9,83

4. Calcul du radier


- Mt(KNm) = 127,87

- Au (cm2/m) = 14,58


- Mu (KNm) = 79,92

- Au (cm2/m) = 8,87




- Portée (m) = 6,00


- MBc (KNm) = 206,72



- Au (cm2/m) = 32,03

Calcul des armatures sur les appuis- Moment fléchissant Mo (KNm) = 83,91



- Au (cmV/m) = 18,91




- Au (cm 2/m) = 28,73




- Mu (KNm) = 159,83

- Au (cm2/m) = 23,41

4. Calcul du radier


- Mt (KNm) = 75,92

- Au (cm2/m) = 10,28


- Mu (KNm) = 47,45

- Au (cm 2lm) = 6,28

5.3.3. Canal et caniveaux


Matériaux

- Béton


* Résistance en compression du béton à 28 jours fc28 = 2OMPa,

* Contrainte limite en service Sbc = 0.6xfc28 = 12MPa,

* Résistance à la traction du béton à 28 jours ft28 = 0.6 +0.06xft28 = 1.8MPa.

- Acier Fe400

* Résistance fe = 40OMPa,

* Contrainte limite de service Ss = min(2/3*fe max(O.5fe; 110(1.6ft28)112 = 200 MPa.

Les charges considérées162



- Surcharges sur le massif de terre = 10 KN/m2,

- Poussée des terres:

* Poids volumiques du sol : gamma sol = 20 KN/m3,

* Coefficient de poussée des terres = 0.085,

* Contrainte admissible du sol = 150 Kpa.

REMARQUES

Règles de calcul: BAEL 91

Les calculs sont effectués en fissuration préjudiciable

Les armatures sont déterminées à l'état limite de service

Les vérifications des contraintes sont effectuées à l'état limite de service (ELS)


Le dimensionnement des aciers principaux a été fait en tenant compte de la profondeurd'encastrement des canaux dans le sol des différentes poussées qui en résultent:

- poussée des terres,

- surcharges du massif de terre,

- cas d'affouillement généralisé.

Le moment critique pris en compte est celui à la liaison paroi radier.

Les aciers de répartitions ont été renforcés pour prendre en compte l'éventualité d'unaffouillement localisé en bord de canal et sur une distance de 2m.

Ces calculs nous donne les taux d'acier suivant par rapport au béton

- canal : 68Kg/m3 épaisseur 12cm

- caniveaux (2.50x2.30; 2.50x2.2; 1.60x2.1Om): 107Kg/m3 épaisseur 20cm

5.3.3.3. Caniveaux ouverts de 1.20 x 1.50

En considérant les cas de charge et les hypothèses de calcul sur la paroi, indiqués dansle descriptif, les charges critiques se présentent comme suivent:

- Poussée due au poids propre du sol (KN/m) =11.08

- Poussée due à la surcharge sur le massif (KN/m) =5.63

- Poids propre de la paroi (KN/m) =10,83

- Mser (KNm) =6.92

163Aménagement du canal de wemtengaAvant-projet détaillé - version provisoire: annexesBCEOM i SAHELCONSULT - Août 2001

- Mu (KNm) =10.83

- Epaisseur (m) =0.12

- b (m) =1.00

- d (m) =0.09

- d' (m) =0.03


- As répartition (cm2) =3.12

5.3.3.4. Caniveaux fermés de 2.30 x 2.80, 2.20 x 2.50, 2.10 x 1.60

1. Dalle supérieure et radier


- Surcharges (KN/m) =43

- Portée (m) = 2.8

- Epaisseur (m) = 0.20

- Mser (KN.m)° = 46

- Mu (KN.m) = 69

- As (cm2) = 17.71

2. Paroi


- Poussée due à la surcharge sur le massif (KN/m) =34

- Mser (KNm) =46

- Mu (KNm) =67


- b (m) =1.00

- d (m) =0.17

- d' (m) =0.03


Ratio d'armatures = 107Kg/m3

5.3.3.5. Caniveaux fermés de 1.20 x 1.50

1. Dalle supérieure et radier

- Poids propre (KN/m) =4



- Portée (m) = 0.15

- Epaisseur (m) = 0.15

- Mser (KN.m)° = 6

- Mu (KN.m) = 9

- As (cm2) = 3.21

2. Paroi


- Poussée due à la surcharge sur le massif (KN/m) =22

- Mser (KNm) =19

- Mu (KNm) =29


- b (m) =1.00

- d(m) =0.12

- d' (m) =0.03


Ratio d'armatures = 129Kg/m3


world bank document · pdf filecalcul de structure du dalot 2 x 4,50 x 3,00.160 5.3.2.4....

Documents