inf. diseño intercambiador de calor

7/28/2019 Inf. diseo Intercambiador de calor

1/25

1

UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PERUUNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PERU

FACULTAD DE INGENIERIA QUIMICA

DEPARTAMENTO DE INGENIERIADEPARTAMENTO DE INGENIERIA

TERCERA EVALUACIN PARCIAL

Presentado al:

Ing. Romn Justo CALDERN CRDENAS. Facilitador del

Curso 091 B Diseo de Plantas Qumicas I

Realizado por:BONILLA SANABRIA, Olivia Dany

CHALCO QUILCA, Yanina

GUERE CHAGUA, Viviana Luz

LAZO MANCCO, Milton Ral

QUISPE LOROA, Mercedes

Alumno del VII Ciclo de Ingeniera Qumica.

Huancayo, 26 de Setiembre de 2005

DISEO DE INTERCAMBIADORES DE CASCO Y TUBO

PROCEDIMIENTO: De acuerdo con el TEMA, el procedimiento general para el

diseo de un intercambiador de casco y tubo se resume en:

DISEO DE PLANTAS QUMICAS I

DISEO DE INTERCAMBIADORES DE CALOR

DEL TIPO TUBO CARCASA Y DOBLE TUBO


2/25

2

1. Determinar las propiedades fsicas de los fluidos a sus respectivas Ts medias.

2. Se especifica las resistencias a las incrustaciones para cada fluido.

3. Se determina el curso de los fluidos de acuerdo con el criterio estndar.

4. Se supone un U y se calcula un rea en un primer tanteo.

5. Se selecciona las caractersticas de los tubos: longitud, OD, BWG, el arreglo y sus

dimensiones tpicas.

6. Se determina el N de tubos para un intercambiador con su respectivo dimetro de

casco.

7. Se determina el N de pasos en el lado de los tubos.

8. Se determina el N de pasos en el lado del casco teniendo presente el factorFt y su

criterio de diseo.

9. Se fijan las caractersticas del intercambiador estndar elegido (tipo, placa de tubos,

N de tubos, arreglo, dimetro del casco, etc.)

10. Se calcula hide acuerdo con el intercambiador estndar elegido.

11. Se calcula h0 bajo el mismo criterio anterior.

12. Se calcula el U de la operacin.

13. Se determina el rea requerida A.

Si el rea calculada en 13 es < que la que dispone el intercambiador, el diseo es

satisfactorio. De lo contrario se debe efectuar otro tanteo hasta lograr la correccin del

diseo.

Si el acpite 13 da un resultado satisfactorio, entonces se procede a estimar las cadas de

presin en cada lado. Despus se prepara la HOJA DE ESPECIFICACIN

correspondiente. Finalmente diagramar el intercambiador dimensionado.

DISEO DE INTERCAMBIADORES DE DOBLE TUBO

A.- CARACTERSTICAS.



3/25


4/25

4

Di

DDDe

2

12

2 =

Donde:

D1 = dimetro interior del tubo interior.

D2 = dimetro exterior del tubo interior.

Estos dimetros equivalentes se definen de acuerdo al radio hidrulico.

COEFICIENTES DE INCRUSTACION

Para esta informacin se sigue las mismas pautas que para los intercambiadores de

casco y tubo. Tambin se puede usar la correlacin del coeficiente limpioy estimar

as el coeficiente total de transferencia de calor.

B.- PROCEDIMIENTO DE DISEO.

Para este tipo de intercambiadores se sigue el siguiente procedimiento:

1. Se determinan las propiedades fsicas de los fluidos.

2. Se especificas los cursos de los fluidos. Esta especificaron se hace atendiendo al

flujo de cada uno de ellos si se tiene en cuenta las reas de flujo en ambas corrientes

y siempre que se emplee un proceso similar, se puede usar la siguiente tabla:

INTERCAMBIADORES IPS REA DE FLUJO (Pulgadas2) De (Pulgadas)2 x 1 1.19 1.50 0.915

2 x 1 2.63 1.50 2.02

3 x 2 2.93 3.35 1.57

4 x 3 3.14 7.38 1.14

3. Se calcula hi y h0 y se determina UL (coeficiente limpio).

4. Se fijan los valores de ri y r0 y se determina UD.

5. Se calcula el rea, el nmero de intercambiadores, (horquillas), que deben instalarseen serie.

6. Se verifica los P con las relaciones:

Dg

LfGP tt

72

2

= en el tubo, en Psi.

eDg

LfGP aa '72

2

= en el tubo, en Psi.

En donde:



5/25

5

Gt = velocidad msica en 2.fthr

lb, lado del tubo.

Ga = velocidad msica en 2.fthr

lb, lado del anillo.

= densidad de fluido en cada lado, 3pielb

L = longitud de tubera,pies

g = aceleracin de la gravedad = L, 18x1082hr

pie

D = dimetro del tubo,pies

De = dimetro equivalente para el anillo dado por:

De = D2 D1

P = cada de presin, en Psi o 2lgpulbf

Para las entradas y salidas se puede usar la relacin siguiente, o de lo contrario emplear

las correlaciones permanentes.

=

g

GnP

se28836002

2

,

en Psi.

En donde:n es el numero de entradas y salidas.

Concluido el dimensionamiento, se prepara la HOJA DE ESPECIFICACIONES y el

respectivo DIAGRAMA del intercambiador

1. Se desea calentar 9 820 lb/hr de benceno desde 80 F a 120 F. Para el efecto

se emplea tolueno caliente a 160 F que puede enfriarse hasta 100 F. Los pesos

especficos de ambas sustancias son de 0.88 y 0.87, es decir, aproximadamente a0.88. La resistencia a la incrustacin para cada fluido se fija en 0.001. La cada



6/25

6

de presin permisible para cada fluido es de 10 Psi. Se dispone de tubos de 2x

1 IPS y de 20 pies de longitud.

Qu tipo de cambiador de calor se requiere para esta operacin?

SOLUCIN:

DISEO RAPIDO:

Por un diseo rpido: (ref: Donald Kernt)

012.0003.0009.0300

1

112

11 =+=+=DU

901

=DU

Y el rea de transferencia requerida seria:

LTU

QA

=

En donde: Q = 9820x0.425x(120-80), para el Benceno

Q = 167 000 BTU/hr

T = 28.8 F para flujo en contracorriente.

Entonces: A= ( )( )8.2890167000

= 64 pies2

En vista de que el rea es pequea, se debe usar un intercambiador de doble tubo.

DISEO RIGUROSO:

1.- El curso de los fluidos se selecciona de acuerdo a:

Por el tubo circulara: Benceno, ( m = 9820 lb/hr, rea 9216 pulg2)

Por anillo circulara: Tolueno, (rea: pulg2)

El flujo msico del Tolueno es:

)100160(44.0

167000

=

xmT

hr

lbmT 6330=

2.- El coeficiente de pelcula para el lado del tubo es:

GT =ta

m



7/25

7

hr

lbmB 9820=

2

12

38.1

4

=

ta = 0.010 pie2

== '115.0

12

38.1Di

GT = 9430002.piehr

lb

NRE =

TiGD =42.250.0

943000115.0

x

x= 89500

Y usando la relacin de Sieder & Trate.

( )3/1

8.0

091.0

21.1425.098500

115.0

091.0027.0

= xhi

Fpiehr

BTUhi

=

2.346

3.- El coeficiente de pelcula para el lado del anillo, h0:

a

aa

maG

=

Donde:

ma = flujo msico del tolueno = 6330 lb/hr.

aa = rea de la seccin transversal del anillo.

( )212

24

DDaa =

2D = dimetro exterior del tubo interior = pies1725.0

12

067.2=

1D = dimetro interior del tubo = pies138.01266.1

=

( ) 222 00842.0138.01725.04

pieaa ==

2767000

00842.0

6330

hrpie

lbG

a ==

ae

RE

GDN =

eD = dimetro equivalente: 138.0

138.01725.022

1

2

1

2

2 =

= D

DD

De



8/25

8

eD = 0.0762 pies

5900042.241.0

7670000762.0 ==x

xNRE

Y haciendo el clculo del coeficiente:

( )3/1

8.0

085.0

99.044.059000

0762.0

085.0027.0

=

xh

Fpiehr

BTUh

=

2.330

4.- El coeficiente total se calcula por:

3301001.0

126.030138.00115.0

115.0138.0001.0

115.0346138.01 ++++=

xxx

xUD

00303.0001.000042.00012.000346.01 ++++=DU

31011.900911.0

1 == xUD

Fpiehr

BTUUD

=2.

110

5.- Por lo tanto el rea requerida es:

A = ( ) ( )8.28110167000

0 xTU

Q

L

= = 52.71 pie

2

Como los clculos se han hecho en base al rea exterior del tubo interior, se tiene

que un tubo de 1 IPS dispone de 0.435 pie2/pie, entonces la longitud del

intercambiador debe ser:

linealespies

pie

pie

pieL .54.119

435.0

522

2

==

Luego, si se dispone la longitud total en arreglos de horquillas de 20 pies de

longitud cada uno se necesitaran 3 horquillas.

Si se hubiera usado el criterio de UL, (coeficiente limpio) con la fig: ..se

hubiera tenido lo siguiente:

hi = 346, y con h0 = 330, se lee un UL = 160

Si a este coeficiente se le aade las respectivas resistencias a la incrustacin:



9/25

9

0

0

11rr

UUi

L

++= 001.0001.0160

11

0

++=U

00825.0002.000625.01

0

=+=U

Fpiehr

BTUU

=

20 .121

Y el rea requerida habra sido:

A = ( ) ( )8.28121167000

0 xTU

Q

L

= = 48 pie

2

La longitud total L =435.0

48=110 pie lineales. Que tambin tendran que arreglarse

en 3 horquillas con 120 pies.

6.- Las cadas de presin se calculan para cada lado:

Lado del anillo:Deg

LfGaPa

72

2

=

f = para tuberas comerciales se estima de:

42.0)(

260.00035.0

RENf +=

De = dimetro equivalente basado en el radio hidrulico para flujo de fluidos.

De = D2 D1 = 0.1725 0.138 = 0.0345 pie

2680099.0

7670000345.0 == xNRE

0071.00036.00035.0)26800(

260.00035.0

42.0=+=+=f

3/8.544.6288.0 pielbx ==

L = 120 pie, (longitud total)

Entonces:

28

2

lg9

0345.08.541018.472

1207670000071.0'

pu

lb

xxxx

xxaP ==

Si se considera las prdidas en las entradas y salidas de cada horquilla se tiene que:

=

1442'

2

g

VnaP (n = numero de horquillas)

3600

TGV =



10/25

10

Psixxxxgxx

GnaP T 2.0

1018.42888.543600

7670003

2883600'

82

2

2

2

=

=

=

( ) pSIPa 2.92.09 =+=

Lado del tubo interior:

Dig

LfGP tt

72

2

=

Gt = 943 000 lb/hrpie2

= 54.8 lb/pie3Di = 0.115 pie

0057.0)89500(

260.0

0035.0 42.0 =+=f

Psixxxx

xxPt 2.3

115.08.541018.472

1209430000057.08

2

==

Como, tanto la cada de presin en cada lado satisface el limite recomendado, EL

DISEO ES CORRECTO.

2. Se desea enfriar 9870lb/hr de NH3 seco a 83 Psi desde 245 F a 95 F,

empleando agua de mar desde 85 F hasta 95 F, se permite una cada depresin en el NH3 de 3 Psi y de 10 Psi en el agua de mar. Se dispone de tubos de

OD, 16BWG y 8 pies de longitud.

Disee un cambiador de calor que satisfaga la operacin propuesta.

SOLUCIN:

DISEO PRELIMINARa. La informacin para loas resistencias, tomadas de las tablas



11/25

11

rgas=0.045

ragua =0.004

RT =0.045+0.004=0.049

Entonces:Fpiehr

BTU

RU

T ..20

049.0

112

=== (Tabla: N

03)

b. Por un balance de energa considerando al amoniaco a su temperatura media de

170F y a 83 Psi

Cp012.0= (Fig. N 01)

Fpiehr

BTUK

..017.0= (Tabla N

04)

Flb

BTUCp

53.0= (Fig. N 02)

( )

( )

33209.0

7302.0630

7.14

83/17

pie

lb

Rlbmol

atmpieR

atmlbmollb

RT

PM =

==

El balance conduce a:

( )120

TTCpmQ ggg =

( )hr

BTUF

Flb

BTU

hr

lbQg 000,78595245

53.09870 ==

c. La diferencia de temperatura es:12

12

tt

TT

Grafica N 1


T1

T2t1

t2

245

95

85

95


12/25

12

Y de acuerdo con la cada de T media logartmica:

( ) ( ) ( )

=

=

=

8595

95245ln

)8595()95245(

12

21

1221

1

2

12

tT

tTLn

tTtT

t

tLn

ttTL

FTL 8.51

10

150ln

10150=

=

d. El rea provisional por el mtodo rpido es:

8.51*20785000

== TU

Q

A

g

2760pieA =

En vista de que el rea es grande (> de 100 pie 2), ser necesario utilizar un

intercambiador de casco y tubo.

DISEO RIGUROSO

1. Propiedades de los fluidos. Se tomarn las del amoniaco y agua a sus

temperaturas medias, ya dadas en el diseo rpido.

2. Resistencias alas incrustaciones de los fluidos:NH3, gas = 0.002 (tabla: N 5)

H2O de mar =0.001 (tabla: N 5)

3. Curso de los fluidos:

Lado de tubos: Agua de mar

Lado del casco: NH3, gas

4. U=40 : Se supone y se calcula el rea en un primer tanteo:

8.51*40785000=A

2380pieA =

5. Tubos: Los tubos son de las caractersticas siguientes: L=8 , OD, 16BWG,

arreglo triangular con Pt=15/16. (tabla: N 06)

6. Determinacin del N de tubos, Nt :

Tubo de OD =0.1963 pie2/pie lineal (tabla: N 07)

Un tubo,tubo

pieta

2

6.18*1693.0, ==

6.1

380

,==

ta

ANt



13/25

13

tubosNt 237=De la tabla: N 06, para 237 tubos se requiere un intercambiador 1 4 con

placas de tubos fijas y que alberga 266 tubos .El dimetro del casco corresponde

a 191/4Entonces el ares disponible es:

2452

6.1*266

pieA

A

d

d

=

=

7. Se escogen: 4 pasos en el lado de los tubos

8. Se calcula el factor trmico,Ftpara justificar el N de pasos en el lado del casco:

15

859595245

12

12

=

=

=

R

R

tt

TTR

0625.0

852458595

11

12

=

=

=

P

P

tT

ttP

Fig. N 03

De la Fig N 03 .con P = 0.0625 y R = 15 se tiene que Ft = 0.837. Este ltimo

justifica que efectivamente se puede usar un paso en el lado del casco.

9. El intercambiador estndar elegido es:

Tipo: casco y tubo

Placa de tubos: fija

N de tubos en el haz: 266

Tubos de OD en arreglo triangular

Pt=15/16

10. Determinar el hl para los tubos con circulacin de agua mar: De la tabla:N 07

el rea a,t=0.302pulg2 (rea del flujo/tubo) y el rea de flujo en el haz


0.50

1.0

1.0

0.837

0.0625


14/25

14

2140.0

4*144

302.0*266

144

,

piea

a

n

taNa

t

t

t

t

=

=

=

La velocidad msica se obtiene conociendo previamente el flujo msico del

agua:

( )

hr

lbm

m

TTCp

Qm

OH

OH

OH

78500

)8595(*1

785000

2

2

2

0

0

12

0

=

=

=

Entonces:

2

0

.560000

14.0

78500

2

piehr

lbG

G

a

mG

t

t

t

OH

t

=

=

=

Y la velocidad lineal del agua ser entonces:

segpie

Gt

/5.2

4.62*3600

560000

3600

=

=

=

Como la velocidad Ges superior a la mnima recomendada se contina el

procedimiento. La temperatura media del agua es:

Ft

m

90

= , y de la Fig. N 04 con los siguientes datos:Tubos de OD

Ftm 90=

segpie /5.2=

Se obtiene que el coeficiente para el agua en los tubos, hi =660BTU/hr.pie.F

11. Se determina ahora el coeficiente de pelcula para el fluido en el lado del casco,

h0. Para ello calcular la velocidad msica en dicho lado:

s

g

sa

mG

0

=



15/25

15

0

gm = 9870lb/hr de amoniaco seco

sa = rea del flujo en el lado del casco dado por:

t

ss

PEeDa

144**=

sD = Dimetro del casco del intercambiador= 19.25

= tPe OD "1875.016/34/316/15 ===

"12=E (Criterio estndar)

"937.0"16/15 ==tP

2322.0

93.0*144

1875.0"*25.19

piea

a

s

s

==

y al velocidad mxima:

2./500.30

322.09870

piehrlbG

G

s

s

=

=

El N de Reynolds para el flujo en el lado del casco es:

seGDN =Re

"55.0=eD (De Fig: N 05)=

pies0458.01255.0 =

2./30500 piehrlbGs =

( )hrpie

lb

cp

hrpielbmcpCp

.029.0

/42.2012.0012.0 =

==

Luego:

029.0

30500*0458.0Re =N

48200Re =N

De la Fig: N 05 Jh= 130, y el coeficiente de pelcula, h0:



16/25

16

( )

( )

Fpiehr

BTUh

h

h

.47

97.00458.0

017.0130

0.1017.0

0029.0*53.0

0458.0

017.0130

20

0

3/1

0

=

=

=

12. Clculo del coeficiente total conduce a:

Fpiehr

BTU

U

U

U

.

8.371

0213.0001.000240.0001835.01

47

1001.0

62.0

75.0002.0

62.0*660

75.01

2

0

0

0

=

+++=

++

+=

13. El rea requerida es:

2

0

4795108*837.0*8.37

785000pieA

TFU

QA

Lt

==

=

En vista de que el rea disponible es inferior al rea calculada se debe repetir el

procedimiento, en un segundo tanteo

a. Se asume U= 30b. Se calcula al rea proporcional requerida:

8.51*30

785000=A

2505pieA =

c. Se determina el N de Tubos:

6.1

505=tN

315=tN Tubos

d. Empleando el mismo intercambiador 1-4 con placas de tubos fijos, se

requerir un casco 21 de dimetro y con un actual de tubos de 332

e. Calculo de hi:

2174.0

4*144

302.0*332

piea

a

t

t

=

=

Entonces:

174.0

78500=tG



17/25

17

2.450000

piehr

lbGt =

Y la velocidad ser:

4.62*360045000=

segpie /0.2=

Como la velocidad Gdel agua de mar debe ser superior a la mnima recomendad

con el fin de dar seguridad al diseo; se repite el procedimiento en un tercer

tanteo, con un N mayor de pasos en el lado de los tubos

a. Considerar el mismo U=30

b. Entonces el requerimiento del rea sigue igual aA=505pie2

c. El numero de tubos requerido, de la tabla, esNt=315 tubos

d. Si se emplea ahora un intercambiador1-8, el nmero actual de tubos es 332,

y el casco tendr un dimetro de 23

e. Para el clculo de hi, se tendr:

seg

pie

piehr

lbG

piea

t

t

0.44.62*3600

902000

.902000

087.0

78500

087.08*144

302.0*332

2

2

==

==

==

De Fig: N 04, resulta queFhrpie

BTUhi

..950

2=

f. El clculo de h0 conduce a:

.

388.0

937.0*144

12*185.0*25.23

2piea

a

S

S

=

=

40200Re

.400.25

388.0

98702

=

==

N

hrpie

lbGS

De la Fig N 06, JH=120; y el coeficiente de pelcula es:

( )

Fpiehr

BTUh

h

.2.43

97.00458.0

017.0120

20

0

=

=



18/25

18

g. El coeficiente total ser:

Fpiehr

BTU

U

U

U

U

.36

1

0278.01

0231.0001.000240.000127.01

2.43

1001.0

62.0

75.0002.0

62.0*950

75.01

2

0

0

0

0

=

=

+++=

++

+=

h. El rea requerida es entonces ahora

8.51*837.0*36

785000

=A

2505pieA =

Si se compara esta rea con la disponibilidad en la unidad

2532

6.1*332

pieA

A

d

d

=

=

Esto quiere decir hasta el momento el intercambiador propuesto en el tercer

tanteo (Ds=23 , 1 8, Nt = 332 tubos) es satisfactorio.i. Se calcularan las cadas de presin:

LADO DE LOS TUBOS:

tiGDtN =Re,

piesDi

0517.0

12

62.0"62.0 ===

hrpie

lb

Cp

piehrlbCpCp

piehr

lbGt

.99.0

/42.282.082.0

.902000

2

=

==

=

99.1

902000*0517.0Re, =tN

23500Re, =tN

ti

t

SD

nLGfPt

***10*22.5

***10

=



19/25

19

f=0.000225 pie2/pul2 (de Fig: N 07)

2*.902000

piepiehr

lbGt =

L = 8 pieN = 8 pasos

Di = 0.0517 pies

S = 1.00

00.1=t

PsiP

P

t

t

3.4

0.1*0.1*0517.0*10*22.5

8*8*902000*000225.010

2

=

=

Y en los canales de retorno:

( )

PsiP

P

gs

nP

r

r

r

4.3

433.02.32*2

4

0.1

8*4

144

4.62

2

4

2

2

=

=

=

Luego la cada de presin total en el lado de los tubos ser:

PsiP

P

PPP

T

t

rtt

7.7

4.33.4

=+=+=

Como la cada de presin que se permite en este lado es de 10 Psi,

entonces el valor obtenido de 7.7 es satisfactorio.

LADO DEL CASCO

se

RE

GD

N =

029.0

254380458.0 xN

RE=

40200=REN

Entonces:

Se

ss

SD

NDGfP

***10*22.5

)1(**10

`2+

=

22 lg/0016.0 pupief= (De Fig: N 08)



20/25

20

2.25400

piehr

lbG =

pieDe

0458.0

12

55.0==

pieDS

94.112

25.23==

812

8*12

8

)12()1( ===+ LN G

00335.04.62

209.0 ==S (Con respecto al agua)

00.1=

psix

PS 0.200.1*0335.0*0458.0*1022.5

8*94.1*25400*0016.010

2

==

Esta cada tambin es satisfactoria.

j. Ahora se confecciona la HOJA DE ESPECIFICACIONES

k. Diagramar el intercambiador

UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PERFACULTAD DE INGENIERA QUMICA

DEPARTAMENTO DE INGENIERA

INTERCAMBIADOR DE CALOR

Especificaciones de Diseo

Planta:Tratamiento de Benceno....Diseadores:Grupo N 1..........Nombre y detalle N:Intercambiador de Doble Tubo......FuncinCalentar Benceno conTolueno..Operacin:Continua....N de Unidades requeridas: Uso regular:.1.Reserva:......0.

Datos de Diseo



21/25

21

Calor transferido:167000 BTU/hrLMTD:.28.8F.....U global:110 BTU/hrpie2F..Diseo:90 BTU/hrpie2F.rea de transferencia de calor: Disponible:64.Requerido:52.71...

Construccin

Presin mxima de operacin:..Anulo:

Tubos:...Temperatura mxima de operacin: Anulo:.Tubos:..Tipo de intercambiador:.....Numero de horquillas :......................................................................................................Tubo interior: Dimetro estndar:1 Longitud:20pies..

Nde tubos:2.......Cdula:

40..Material de construccin:

acero....Tubo exterior: Dimetro estndar:2pulgLongitud:20pies...

Nde tubos:2.......Cdula:40...

Material de construccin:aceroAcoplamiento: Anulo: Entrada pulg.Salida: pulg

...


Anulo Tubo interiorFluido: Tolueno BencenoCaudal(lb/hr): 6330 9820

Temperatura de Entrada(F): 160 80Temperatura de salida(F): 100 120Presin de Operacin(Psia):Densidad(lb/pie3): 54.8 54.8Capacidad Calorfica(Btu/lbF): 0.44 0.425Conductividad

Trmica(Btu/hrpieF):0.085 0.090

Viscosidad(lb/hr pie) 0.99 1.21Cada depresin(Psia):

Calculado:

9.2 3.2

Diseo: 10 10

Resistencia de incrustacin: 0.001 0.001


22/25

22

Tubo: Entrada 3/8 pulgSalida:

3/4 pulg .

Aislamiento:Espesor:.

Ing. Romn Caldern

Crdenas.

UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PERFACULTAD DE INGENIERA QUMICA

DEPARTAMENTO DE INGENIERAIntercambiador de Calor

Especificaciones de Diseo

Planta:Tratamiento Amoniaco...

.Diseadores:Grupo N 1..........Nombre y detalle N:..Intercambiador de Casco y Tubo....FuncinEnfriar Amoniaco con Agua......Operacin:Continua ....N de Unidades requeridas: Uso regular:.1.Reserva:....0.

Datos de Diseo

Lado del Casco Lado del TuboFluido: Amoniaco AguaCaudal(lb/hr) 9870 78500

Temperatura de Entrada(F): 245 85Temperatura de salida(F): 95 95Presin de Operacin(Psia): 83 83Densidad(lb/pie3): 0.209 62.4Capacidad

Calorfica(BTU/lbF):

0.53 1

Calor latente (BTU/lb) 240 95Conductividad

Trmica(BTU/hrpieF):0.017 0.358

Viscosidad(lb/hrpie): 0.029 1.94Peso Molecular: 17 18Nmero de Pasos: 1 8Cada depresin:

2.62 2.62 7.7Diseo: 3 10

Resistencia de incrustacin: 0.002 0.001

Calor transferido(Btu/h):..785000.LMTD:.51.8 F...........



23/25

23

U0 global: Calculado:36 BTU/hrpie2F.Diseo:.20BTU/hrpie2Frea de transferencia de calor: Calculada:Diseo:

Construccin

Presin mxima de operacin:..Casco:Tubos:..Temperatura mxima de operacin: Casco:.Tubos:.Tipo de intercambiador:De Casco y TuboTubos: Disposicin:triangular..

Nmero:332OD:..... .......BWG:16

Longitud:8Material de construccin:

..Casco: DS:19.25 pies..Espesor:.0.1875

pulg...Material de construccin:

....Pantallas: Tipo:Nmero:1.Separacin:

.12 Pulg.Acoplamiento: Casco: Entrada8 Pulg .Salida:

8 Pulg Tubos: Entrada3/4 pulg .Salida:3/4 pulg ....Aislamiento: Tipo:Espesor:...

Ing. Romn CaldernCrdenas.

BIBLIOGRAFA

F. P. Incropera y D. P. De Witt, Fundamentos de

Transferencia de Calor, 4 edicin, Pearson Educacin,

Mxico, 1999.



24/25

24

F. Kreith y M. S. Bohn, Principios de Transferencia de

Calor, 6 edicin, Thomson, Madrid, 2002.

Bejan, Heat Transfer, 1st edition, John Wiley & Sons,

Inc., New York, 1993.



25/25

25

ANEXO

inf. diseño intercambiador de calor

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