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Suresnes, le 13 juin 2016 FNRJ160003 – BUEI/NT/16-00610/NC

ARCH WATER PRODUCTS FRANCE

*-*-*

Examen critique de l'étude de sécurité incendie du site d'Amboise

ARCH WATER PRODUCTS FRANCE FNRJ160003 – BUEINT/16-00610/NC Examen critique de l’étude de sécurité incendie du site d’Amboise

Juin 2016

Suivi des modifications - - -

Version Origine des modifications Parties modifiées Date

Version projet - - 20/05/2016

Version finale

Remarques de l’inspection des installations classées

portant sur le projet de rapport de l’examen critique de l’étude de

sécurité incendie

Paragraphes 3.1.3, 3.1.3.3, 3.1.4, 3.1.5,

3.1.6, 3.1.8, 3.2.4, 3.2.8 et 3.2.10

13/06/2016


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Références bibliographiques - - -

[D1] Guide sur les dossiers de sécurité des tunnels routiers -Fascicule 4 : Les études spécifiques de dangers (ESD) CETU - Septembre 2003

[D2] Fire in tyre – Heat release rate and response of vehicles SINTEF NBL – Norwegian Fire Research Laboratory – April 1995

[D3] National Oxidizing pool chemical storage fire test project Nugent, Sheppard, and Steppan- 1998

[D4] Démarche d’évaluation des Barrières Humaines de Sécurité - Ω20 INERIS – 21 septembre 2009

[D5] Toxicité et dispersion des fumées d’incendie

INERIS – Ω16 – 17 mars 2005

[D6] FLUMILOG – Description de la méthode de calcul des effets thermiques produits par un feu d’entrepôt – Partie A. INERIS, CTICM, CNPP, IRSN, EFECTIS France - 04 août 2011

[D7] Fire Dynamics Simulator Technical Reference Guide – Volume 1 : Mathematical model

[D8] Fire Dynamics Simulator Technical Reference Guide – Volume 2 : Verification

[D9] Fire Dynamics Simulator Technical Reference Guide – Volume 3 : Validation

[D10] Les outils de l’ingénierie de la sécurité incendie LNE G020284 / C672X01 / CEMATE/2 de septembre 2006

[D11] Etat des lieux et éléments critiques sur les méthodes d’utilisation des valeurs seuils de toxicité aiguë par inhalation en France INERIS – Rapport DRA-07-86409-13475A de juillet 2008


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Glossaire - - -

APR Analyse Préliminaire des Risques ARI Appareil Respiratoire Isolant ATCC Acide trichloroisocyanurique CETU Centre d’Etude des Tunnels CFD Computational Fluid Dynamics DAI Détection Automatique d’Incendie DCCNa Dichloroisocyanurate de sodium DREAL Direction Régionale de l’Environnement, de l’Aménagement et du Logement EDD Etude De Dangers EPI Equipier de Première Intervention ERC Evénement Redouté Central ERP Etablissement Recevant du Public ESD Etude de Sécurité des Dangers ESI Equipier de Seconde Intervention FDS Fiche de Données de Sécurité FDS : Fire Dynamics Simulator (logiciel de modélisation 3D d’incendie) FPA Fire Propagation Aparatus FTIR Fourier Transform InfraRed spectroscopy (spectroscopie infrarouge à transformée de

Fourier) GT Groupe de Travail IBC Intermediate Bulk Container INERIS Institut National de l’Environnement industriel et des RISques INRS Institut National de Recherche et de Sécurité MEDDTL Ministère de l’Ecologie, du Développement Durable, des Transports et du Logement


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MMR Mesure de Maîtrise des Risques MTD Meilleure Technologie Disponible NFPR National Fire Protection Research foundation NIST National Institute of Standards and Technology NA Non Atteint

NC Niveau de Confiance PCIG Probabilité, Cinétique, Intensité et Gravité PCS Potentiel Calorifique Surfacique PhD Phénomène Dangereux PL Poids Lourd POI Plan d’Opération Interne PPRT Plan de Prévention des Risques Technologiques PE PolyEthylène PL Poids Lourd REI R pour la stabilité, E pour l’étanchéité aux gaz, I pour l’isolation thermique (selon arrêté du

22 mars 2004) RIA Robinet d’Incendie Armé SDIS Service Départemental d’Incendie et de Secours SEI Seuil des Effets Irréversibles SEL Seuil des Effets Létaux SELS Seuil des Effets Létaux Significatifs SINTEF Norwegian Fire Research Laboratory TMD Transport de Matières Dangereuses TNO The Netherlands Organisation of applied scientific research


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Sommaire - - -

1. INTRODUCTION ................................................................................................................................. 9

1.1. CONTEXTE ................................................................................................................................ 9

1.2. CHAMP ET DEROULEMENT DE L’EXAMEN CRITIQUE ......................................................... 9

1.3. PRESENTATION DES INFORMATIONS UTILISEES ET DOCUMENTS DE REFERENCE .. 10

1.4. LIMITES DE L’EXAMEN CRITIQUE ......................................................................................... 11

2. DESCRIPTION SUCCINCTE DU SITE ............................................................................................. 11

3. CONTENU DE L’EXAMEN CRITIQUE ...................... ....................................................................... 15

3.1. POINT SUR LA METHODOLOGIE .......................................................................................... 15

3.1.1 Objectif ......................................... .................................................................................. 15

3.1.2 Analyse sur l’exhaustivité des phénomènes ou scénar ios accidentels .................... 15

3.1.3 Analyse sur les risques de propagation d’un incendi e déclaré sur les cellules de stockage du bâtiment ISOS ......................... .................................................................... 17

3.1.4 Analyse sur la représentativité des nœuds-papillons et positionnement des barrières de sécurité ......................................... .................................................................................. 22

3.1.5 Analyse sur l ’identification et la pertinence des barrières ...... .................................... 25

3.1.6 Analyse sur le besoin en mesures de sécurité complé mentaires .............................. 25

3.1.7 Analyse sur la représentativité des distances d’eff ets à l’extérieur du site .............. 27

3.1.8 Analyse sur la pertinence des mesures d’interventio n ................................................ 27

3.1.9 Synthèse sur la méthodologie ...................... .................................................................. 28

3.2. POINT SUR LES SCENARIOS DE DISPERSION DES FUMEES .......................................... 30

3.2.1 Objectif ......................................... .................................................................................. 30

3.2.2 Avis sur la cohérence des démarches d’essais et des résultats associés ................ 30

3.2.3 Analyse sur la représentativité des fumées de comb ustion-décomposition ........... 33

3.2.4 Analyse sur la cohérence des explications sur la pr opagation de l’incendie des palettes ........................................................................................................................... 36

3.2.5 Analyse sur la légitimité de la configuration du st ockage pour réduire les distances d’effet .......................................... ................................................................................. 39

3.2.6 Analyse sur l’acceptabilité ou non des travaux par points chauds comme événements initiateurs ....................................... ................................................................................... 40

3.2.7 Analyse sur l’acceptabilité des hypothèses des calc uls des simulations ................. 41

3.2.8 Analyse pertinence de la nature et des ordres de gr andeur des conséquences des scénarios 41

3.2.9 Avis sur la modélisation des effets toxiques pour l es bâtiments EXPEDITION et PICKING ........................................................................................................................... 49

3.2.10 Synthèse sur les scénarios de dispersion des fumées ............................................... 52

4. CONCLUSION ................................................................................................................................... 54


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Annexes : Annexe 1 – Cahier ces charges précisant le contenu de l’examen critique Annexe 2 - Compte rendu de la réunion de démarrage de l’examen critique Annexe 3 – Plan général du site d’Amboise Annexe 4 – Position des trappes de désenfumage Annexe 5 – Arbres d’événements et arbres Nœuds-Papillons Annexe 6 – Permis de feu Annexe 7 – Fiche réflexe « Incendie dans le bâtiment ISOS »

Figures :

Figure 1 - Vue aérienne du bâtiment principal ................................................................................................. 12

Figure 2 - Plan d’activité du site 2 .................................................................................................................... 13

Figure 3 - Profil de feu d’un véhicule PL [D1] ................................................................................................... 19

Figure 4 - Combustion simultanée de deux pneumatiques PL [D2] ................................................................. 20

Figure 5 - Influence de la présence de plastique (note [R1]) ........................................................................... 34

Figure 6 - Géométries utilisées pour les deux configurations modélisées ....................................................... 38

Figure 7- Distribution des flux reçus au niveau des palettes lorsque le foyer est à sa puissance maximale . 39

Figure 8 – Schéma de principe représentant la formation d’une couche chaude au sein d’un bâtiment ........ 43

Figure 9 - Cas 1 - Coupes verticales des concentrations (SEI) pour les différentes conditions météorologiques ............................................................................................................................. 44




Figure 13 – Projection des distances d’effet SEI en vue aérienne (cas pénalisant de la température air rejeté de 20°C – Cas 1) .................................. .......................................................................................... 48

Figure 14 – Conditions météorologique F3 – 15°C - C oupe verticale des concentrations .............................. 50

Figure 15 – Conditions météorologique D5 – 20°C - C oupe verticale des concentrations .............................. 51

Figure 16 – Conditions météorologique D10 – 20°C - Coupe verticale des concentrations ............................ 51

Figure 17 – Projection des distances d’effet SEI en vue aérienne (cas pénalisant de la condition météorologique D10-20°C) .......................... ................................................................................... 52

Tableaux :

Tableau 1 - Classe de probabilité de l’incendie dans le bâtiment ISOS .......................................................... 25

Tableau 2 - Positionnement de l’incendie du bâtiment ISOS dans la grille MMR ............................................ 26

Tableau 3 - Débit d’air dans le bâtiment ISOS ................................................................................................. 36

Tableau 4 - Débit d’air et en produits toxiques dans le bâtiment ISOS ........................................................... 42


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1. INTRODUCTION

1.1. CONTEXTE

La société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE située à Amboise (37) appartient au groupe Lonza depuis octobre 2011. Elle conditionne et expédie des produits de traitement d’eau de piscine dans son établissement situé dans la zone industrielle de la Boitardière à Amboise.

Compte tenu de ses activités et de ses installations classées exploitées, cet établissement est soumis au régime de l’autorisation et est classée Seveso seuil haut.

Conformément à la réglementation en vigueur et à l’Arrêté Préfectoral n°18787 du 29 avril 2010, la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a réalisé une mise à jour de son étude des dangers complète datée du 27 avril 2015, qui comprenait en son annexe 7 une étude de sécurité incendie réalisée par l’INERIS datée du 24 avril 2015.

La DREAL Centre-Val de Loire a demandé à la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE la réalisation d’un examen critique sur certains points contenus dans cette étude de sécurité incendie. Le périmètre de cet examen critique est précisé dans le cahier des charges présenté en Annexe 1 .

Annexe 1 – Cahier des charges sur le contenu de l’e xamen critique

Le présent document constitue donc l’examen critique des éléments de l’étude de sécurité incendie de l’INERIS, réalisé par APSYS en qualité de tiers expert, permettant de répondre aux différents points présentés dans le paragraphe ci-après.

1.2. CHAMP ET DEROULEMENT DE L’EXAMEN CRITIQUE

La réunion de lancement de la tierce expertise du 29 février 2016 sur le site de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a permis de convenir entre la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE, la DREAL Centre-Val de Loire et APSYS du déroulement et des limites de l'examen critique.

Annexe 2 – Compte rendu de la réunion de démarrage de l’examen critique

L’examen critique portera sur le contenu de l’étude de sécurité incendie réalisée par l’INERIS datée du 24 avril 2015, et principalement sur les points suivants :

− l’étude incendie propre aux produits chlorés (scénarii de dispersion de fumées toxiques en cas d’incendie dans le bâtiment ISOS, dans les bâtiments expédition et picking et de propagation d'un feu de camion) ;

− la définition des mesures de réduction du risque à la source ;

− les moyens d'intervention en cas de départ de feu.

Plus particulièrement, la DREAL attend du tiers expert un positionnement clair sur les distances d’effets toxiques liés à l’incendie à l’intérieur du bâtiment ISOS (dans sa situation actuelle d’exploitation et également en cas de mise en place de rack béton au niveau 0 et de nouvelles configurations de stockage), au regard des enjeux liés au PPRT (présence de l’hôtel IBIS à proximité).

La visite des installations s’est également déroulée le 29 février 2016 en présence de Mme Sandrine RICHARD de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE.

Une réunion s’est également tenue le 22 mars 2016 dans les locaux de l’INERIS à Verneuil-en-Halatte (60). Ont assisté à cette réunion Mme RICHARD de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE, M. TRUCHOT de l’INERIS et MM. COMMANAY et CHEVALIER d’APSYS. Cette réunion a


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permis d’échanger sur le contenu de l’étude de sécurité incendie, et surtout sur les hypothèses, méthodologies et outils utilisés par l’INERIS.

La réunion tripartite de clôture permettant de présenter les résultats de cet examen critique s’est tenue le 23 mai 2016 dans les locaux de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE devant les représentants de la DREAL Centre-Val de Loire et de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE.

1.3. PRESENTATION DES INFORMATIONS UTILISEES ET DOCUMENTS DE REFERENCE

APSYS a réalisé ce rapport en partant exclusivement :

de l’exploitation des documents de référence mentionnés ci-dessous,

de la visite des installations,

des échanges avec l’INERIS lors de la réunion du 22 mars 2016,

des commentaires ou éléments de réponse communiqués par la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE.

Les documents de référence du présent examen critique sont les suivants :

Étude de sécurité incendie de l’INERIS

[R1] Etude de sécurité incendie de l’établissement ARCH WATER PRODUCTS FRANCE à Amboise N°DRA-13-139831-13426C du 24 avril 2015

Autres documents utilisés

[R2] Etude de dangers de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE datée du 27 avril 2015 (avec ses annexes)

[R3] Plan d’Opération Interne de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE datée du 27 avril 2015

[R4] Arrêté du 29 septembre 2005 relatif à l’évaluation et à la prise en compte de la probabilité d’occurrence, de la cinétique, de l’intensité des effets et de la gravité des conséquences des accidents potentiels dans les études de dangers des installations classées soumises à autorisation

[R5] Circulaire du 10 mai 2010 récapitulant les règles méthodologiques applicables aux études de dangers, à l’appréciation de la démarche de réduction du risque à la source et aux plans de prévention des risques technologiques (PPRT) dans les installations classées en application de la loi du 30 juillet 2003

[R6] Arrêté du 26 mai 2014, relatif à la prévention des accidents majeurs dans les installations classées mentionnées à la section 9, chapitre V, titre Ier du livre V du code de l’environnement (a abrogé le 1er juin 2015 l’arrêté du 10 mai 2000)


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1.4. LIMITES DE L’EXAMEN CRITIQUE

APSYS a réalisé son examen critique au vu des informations fournies par la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE et au vu des connaissances techniques et réglementaires connues à ce jour. La responsabilité d’APSYS ne pourra pas être engagée si la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a communiqué des informations erronées ou incomplètes.

Cet examen critique ne consiste pas en une analyse critique de l’ensemble du contenu de l’étude de dangers. Il ne porte que sur les points présentés dans le paragraphe 1.2.

2. DESCRIPTION SUCCINCTE DU SITE

Les installations du site industriel d’ARCH WATER PRODUCTS FRANCE sont constituées de plusieurs bâtiments localisés sur deux sites différents.

Sur le site n°1 sont recensés un bâtiment principal correspondant au « Siège » et un second bâtiment destiné au stockage de l’hypochlorite de sodium, désigné par « bâtiment CCVA ».

Le site n°2 correspond au site de production et d’e xpédition, installé sur un terrain occupant une superficie de 15 100 m². Sur trois côtés, il est bordé par deux routes : au Nord : le chemin du Roy, à l'Est : la RD31. Au Sud, le site est longé par le GR3.

Il se compose :

• d'un bâtiment principal de 4 400 m² renfermant une partie administrative, les ateliers liquide et solide, le laboratoire,

• d’un bâtiment réalisé en parois coupe-feu 2 heures de 802 m2 (5 547 m3) réservé au stockage des produits comburants, désigné sous le nom de « bâtiment ISOS »,

• d’une plateforme de stockage de produits liquides en vrac.

Le plan général du site d’Amboise est présenté en annexe 3.

Annexe 3 – Plan général du site d’Amboise


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Figure 1 - Vue aérienne du bâtiment principal

Le plan ci-dessous permet de localiser les différentes activités dans ce bâtiment principal.


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Figure 2 - Plan d’activité du site 2


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Les principales opérations effectuées dans ce bâtiment sont :

• la réception des matières premières,

• le conditionnement de produits solides, exception faite de l’hypochlorite de sodium, dont le reconditionnement est assuré de manière séparée, sur le site n°1, pour des raisons de sécurité,

• la fabrication et le conditionnement des produits liquides,

• l’expédition des produits finis,

• le traitement des déchets solides et liquides issus de la production,

• les activités de laboratoire.

L’examen critique porte sur les activités exercées sur le site n°2, en liaison avec les activités de picking et d’expédition, et également de stockag e dans le bâtiment ISOS.


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3. CONTENU DE L’EXAMEN CRITIQUE

3.1. POINT SUR LA METHODOLOGIE

3.1.1 Objectif

L’objectif de ce point est d’examiner la pertinence de la méthodologie mise en œuvre, et de la comparer aux bonnes pratiques.

Les points de vérification sont les suivants :

• aucun phénomène ou scénario accidentel important n'a été omis, notamment au regard de l'accidentologie passée de l'établissement ou de ce type d'installations industrielles (exhaustivité des phénomènes),

• le risque de propagation d'un incendie déclaré sur le site (au départ d'un camion par exemple) sur les cellules de stockage du bâtiment ISOS nécessite d'être analysé,

• les nœuds papillons sont représentatifs des scénarii décrits par l’exploitant et les barrières de sécurité sont correctement positionnées (intervention par point chaud notamment),

• l’identification et la pertinence des barrières (notamment les barrières de type organisationnelle comme les plans de prévention et permis de feu) ont été correctement menées,

• des mesures de sécurité sont à mettre en œuvre en complément de celles présentées par l’exploitant,

• les distances d’effets ayant un impact à l’extérieur du site sont représentatives des phénomènes dangereux pouvant avoir lieu sur le site,

• les mesures d’intervention définies pour les différents scénarii paraissent pertinentes.

3.1.2 Analyse sur l’exhaustivité des phénomènes ou scénarios accidentels

3.1.2.1 Bonnes pratiques permettant d’assurer l’ide ntification des phénomènes ou scénarios accidentels

Les bonnes pratiques permettant d’assurer l’identification des phénomènes dangereux ou scénarios accidentels dans les études de dangers s’appuient sur :

• La réalisation d’une analyse sur les produits mis en œuvre (dangerosité et incompatibilité) ;

• L’exploitation du retour d’expérience en interne entreprise (Groupe) et également sur des installations analogues en France ou à l’étranger ;

• La réalisation d’une analyse de risques en groupe de travail en considérant les installations et procédés mis en œuvre.

Ces bonnes pratiques permettent d’apporter la démonstration de l’exhaustivité de cette identification dans les études de dangers.


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3.1.2.2 Démarche mise en œuvre par la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE

Analyse sur les produits mis en œuvre :

Dans le paragraphe 6 de l’étude de dangers [R2], la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a réalisé une identification des potentiels de dangers, et plus particulièrement une analyse sur la dangerosité et les incompatibilités des produits présents dans les bâtiments de stockage, d’expédition et de picking sur le site n°2. Cette analyse n’appelle pas de commentaire de notre part, elle répond aux bonnes pratiques et est adaptée à la nature des produits mis en œuvre.

Analyse sur le retour d’expérience :

Dans le paragraphe 7.1 de l’étude de dangers [R2] la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a exploité le retour d’expérience à partir de la base de données ARIA du BARPI (notamment à partir des mots clés traitement des eaux de piscine, ATCC, DCCNa) sur les années 2003 à 2013. En vis-à-vis de chaque accident, la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a identifié les mesures existantes mises en place au sein de ses installations d’Amboise pour maîtriser le risque (prévention, surveillance, protection). Cette analyse met en évidence qu’au regard des activités de stockage, de picking ou d’expédition (objet de l’examen critique) les seuls départs de feu constatés sont liés :

• soit à une mauvaise gestion des déchets,

• soit à un départ de feu dans une armoire électrique (L’Isle sur la Sorgue).

Par ailleurs, la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a étudié le retour d’expérience interne du groupe : aucun départ de feu lié aux activités de stockage (d’ATCC et DCCNa), d’entreposage ou de picking n’a été constaté.

Cette analyse du retour d’expérience répond aux bonnes pratiques et est adaptée à la nature des produits mis en œuvre.

Analyse de risque sur les agresseurs externes poten tiels :

Dans le paragraphe 7.2 de l’étude de dangers [R2] la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a étudié les agresseurs externes potentiels (inondations, foudre, séisme, environnement industriels).

La seule agression à l’extérieur du bâtiment ISOS susceptible d’engendrer des effets dominos est liée à la présence d’un camion avec sa remorque, présent sur la zone de livraison - expédition. Le risque de propagation à ce bâtiment en cas d’incendie survenant sur ce camion est examiné dans le paragraphe 3.1.3. L’analyse sur les agressions naturelles est pertinente et n’appelle pas de commentaire de notre part.

Il convient de vérifier toutefois si l’entreprise M ETATHERM n’est pas susceptible de générer des effets dominos sur les installations de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE (paragraphe dédié de l’étude de dangers à récupérer et exploite r).

Analyse préliminaire des risques :

Dans le paragraphe 8 de l’étude de dangers [R2], la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a réalisé une analyse préliminaire des risques (APR). Il est précisé que cette analyse a été réalisée en groupe de travail. Les tableaux de cette analyse sont repris en annexe 1 de l’étude de sécurité incendie de l’INERIS [R1]. Elle a mis en évidence pour les incendies survenant dans le bâtiment ISOS dans les zones d’expédition et de picking dans le bâtiment principal le phénomène dangereux « incendie », ainsi que les origines de ces scénarios d’incendie


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Le principe de cette analyse, l’organisation mise en place pour la réaliser, et les résultats présentés sont adaptés à la nature des activités de stockage, de picking et d’expéditions.

Cas du bâtiment ISOS :

Dans le bâtiment ISOS, les armoires électriques ont été sortis du bâtiment et les moteurs électriques des extracteurs sont à l’intérieur des parois de ce bâtiment, permettant ainsi d’exclure tout départ lié à ces équipements électriques susceptible de se développer à l’intérieur du bâtiment (cf. analyse du REX ci-dessus pour les armoires électriques : L’Isle sur la Sorgue).

Les départs de feu sur les boitiers de prises électriques, éclairage, en cas de court-circuit électrique présentent une faible puissance du feu (intensité calorique) et ne sont pas susceptibles de se développer, ni de se propager aux charges combustibles environnantes (conditionnements en matières plastiques notamment).

Ne subsistent dans ce bâtiment que des départs de feu liés à la présence d’un chariot électrique ou à un non-respect de permis de feu lors de travaux exceptionnels de maintenance nécessitant l’utilisation d’outillages à énergie thermique (opération de soudure avec chalumeau oxyacétylénique).

Cas des zones « picking » et « expéditions » :

L’analyse réalisée sur ces zones est pertinente et répond aux bonnes pratiques.

3.1.2.3 Avis en synthèse

En synthèse, nous considérons qu’aucun phénomène ou scénario accidentel important n'a été omis, notamment au regard de l'accidentologie passée de l'établissement ou de ce type d'installations industrielles (exhaustivité des phénomènes).

3.1.3 Analyse sur les risques de propagation d’un i ncendie déclaré sur les cellules de stockage du bâtiment ISOS

3.1.3.1 Présentation du risque de propagation

Dans le paragraphe 4.7 de l’étude de sécurité incendie [R1], est présenté le risque de propagation d’un incendie de PL lors d’une opération de livraison ou d’expédition. Plus particulièrement, il est indiqué que la propagation d’un incendie lors de la réception des matières premières effectuée à l’Ouest du bâtiment ISOS est impossible, étant donnée les caractéristiques de résistance au feu 120 (coupe-feu 2 heures) des parois de ce bâtiment.

Le plan du bâtiment ISOS permettant de visualiser la zone de quais est présenté en annexe 3.

Au regard des activités exercées dans l’environnement du bâtiment ISOS, sont recensés les scénarios suivants de départ de feu susceptibles de se propager à l’intérieur de ce bâtiment :

• Scénario n°1 de départ de feu sur un camion sur le s quais de livraison faisant face au couloir du bâtiment ISOS ;

• Scénario n°2 de départ de feu sur un camion sur le s quais d’expédition (n°4, 5 et 6) faisant face à l a zone « expédition » ;

• Scénario n°3 de départ de feu dans les zones « pic king » et « expéditions » ;

• Scénario n°4 de départ de feu au niveau de l’ateli er solide.


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L’exploitation de l’étude de dangers [R2] (notamment de l’analyse préliminaire des risques présentée en son annexe 4) et des plans, ainsi que la visite des installations permettent de mettre en évidence les points suivants :

• Scénario n°1 de départ de feu sur un camion sur le s quais de livraison : ce départ de feu est susceptible de se développer et de se propager à l’intérieur du couloir d’accès au bâtiment ISOS, via l’ouverture de la porte sectionnelle ouverte (rideau métallique) lors des opérations de livraison ;

• Scénario n°2 de départ de feu sur un camion sur le s quais d’expédition (n°4, 5 et 6) faisant face à l a zone « expéditions » : ce départ de feu est susceptible de se développer et de se propager à l’intérieur de la zone « expédition, via l’ouverture de la porte sectionnelle ouverte (rideau métallique) lors des opérations de livraison. Par contre la présence de la porte coupe-feu 2 heures (fermeture de cette porte sur déclenchement d’un fusible thermique à environ 70°C) séparant la zone expéditions du couloir d’accès, permet d’écarter tout risque de propagation du feu à l’intérieur de ce couloir ;

• Scénario n°3 de départ de feu dans les zones « pic king » et « expéditions » : ce scénario est susceptible de se développer et de se généraliser à l’intérieur des zones « expéditions » et « picking », puis de se propager au couloir du bâtiment ISOS par les ouvertures et ouvrants de la zone « picking » (rideaux métalliques ou portes ne présentant aucune caractéristique de résistance au feu) ;

• Scénario n°4 de départ de feu au niveau de l’ateli er solide : ce scénario n’est pas susceptible de se développer à l’intérieur de cet atelier, étant donnée la nature des produits difficilement combustibles mis en œuvre. De plus, l’absence de stockage de produits combustibles au niveau de l’accès au couloir du bâtiment ISOS permet d’écarter toute propagation du feu (absence de foyers secondaires en tant que relais de la propagation du feu).

De cette analyse, il ressort que seuls les départs de feu survenant sur un camion sur le quai de livraison (scénario n°1) et les départs de feu survenant dans les zones « picking » et « expéditions » (scénario n°3) sont susceptibles de se propager à l’intérieur du couloir ISOS.

3.1.3.2 Caractérisation du feu d’un véhicule routie r PL

Les bonnes pratiques pour caractériser l’agression thermique générée par un feu de véhicule routier de type PL s’appuient soit sur les pratiques de réalisation des études spécifiques de dangers en tunnel présentées dans le guide du CETU [D1], soit sur l’inventaire des combustibles recensés au niveau du véhicule PL

Combustion de véhicule PL selon le CETU :

Dans son « Guide sur les dossiers de sécurité des tunnels routiers » (fascicule 4 : Les études spécifique de dangers (ESD)), le CETU (Centre d’étude des tunnels) a standardisé les termes sources d’incendie pour des véhicules routiers à considérer dans les études de sécurité tunnel.

Est présenté ci-après le profil de feu d’un véhicule PL constitué d’un tracteur et de sa semi-remorque sans chargement . L’incendie dure moins d’une heure avec une pointe très courte à 30 MW.


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Figure 3 - Profil de feu d’un véhicule PL [D1]

Il est à noter sur la figure ci-dessus que la durée de combustion du véhicule PL est légèrement inférieure à 60 min et que cela correspond à un feu parfaitement ventilé (sans dette en oxygène) et sans intervention pour le maîtriser.

Combustion liée à l’inventaire des combustibles du véhicule PL :

Les principaux éléments combustibles d’un véhicule PL sont les pneumatiques de la remorque et du tracteur routier (entre 10 à 20 pneumatiques au total selon la nature de la remorque et du tracteur routier), les éléments plastiques de la cabine du tracteur routier. Ces deux combustibles sont à cinétique de combustion lente. Il faut également tenir compte du carburant du tracteur routier, à savoir 900L de gasoil dont la combustion est à cinétique rapide. Le chargement du véhicule n’est pas considéré (chargement non combustible).

Le profil de feu correspondant à la combustion simultanée de deux pneumatiques PL (résultat d’essais) est présenté sur la figure suivante (source SINTEF [D2]) :


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Figure 4 - Combustion simultanée de deux pneumatiques PL [D2]

Ces essais ont conduit à une puissance maximale de feu de l’ordre de 900 kW pour 2 pneumatiques de poids lourds.

Il est à noter sur la figure ci-dessus que la durée de combustion des pneumatiques est légèrement supérieure à 60 min (63 minutes en fait). La durée de combustion d’une nappe de gasoil épandue au sol serait par contre très inférieure : de l’ordre de 3 à 5 min maxi (en cas d’épandage sur une surface horizontale).

3.1.3.3 Dispositions mises en place pour prévenir l a propagation du feu à l’intérieur du bâtiment ISOS

La visite a permis de constater la présence des dispositions suivantes permettant de prévenir la propagation du feu à l’intérieur des cellules du bâtiment ISOS (principe de la défense en profondeur) :

Au niveau du véhicule PL :

Lors des opérations de livraison avec présence d’un camion PL (tracteur routier avec conteneur maritime de 20 t) sur le quai, un réceptionniste est présent. Ce dernier est prévenu par le poste de garde à l’entrée du site.

Ce dernier effectue le tour du véhicule et contrôle l’état général du véhicule (absence de formalisation sous la forme d’une procédure).

APSYS fait remarquer que les départs de feu sur les véhicules routiers PL sont généralement liés à des échauffements sur les freins et que les départs de feu surviennent quand le véhicule est à l’arrêt (cf. accident de Bordes en mai 2000).

APSYS recommande la mise en place formalisée d’une procédure d’inspection de tout véhicule PL. lors de sa réception à l’entrée du site (plutôt que sur le quai de réception du camion). Lors de cette inspection, une mesure de température avec pistolet permettrait de contrôler la température au niveau des roues/circuit de freinage des véhicules PL réceptionnés.

En cas de départ de feu sur le quai, le chauffeur routier dispose d’un extincteur portatif (présent dans sa cabine) pour éteindre tout départ de feu. Des extincteurs portatifs sont également présents sur le site.


Juin 2016

Le chauffeur routier et le réceptionniste donneront l’alerte, de manière à favoriser l’intervention des Equipiers de Seconde Intervention APSYS fait remarquer que les plus proches RIA de la zone de quais sont positionnés à l’intérieur du bâtiment ISOS. Les ESI ne pourront pas les utiliser dans la mesure où il faut maintenir le degré coupe-feu 2 heures de ce bâtiment et où les autres RIA sont trop éloignés de cette zone de quais (longueur d’un tuyau de RIA limitée à 30 m).

APSYS fait remarquer également que le choix de l’eau pulvérisée avec additif est plus adaptée que la poudre ABC pour combattre un incendie de pneumatiques. En effet, si la poudre ABC est un bon agent extincteur, son efficacité peut être faible sur des feux de pneumatiques lorsque l’origine du feu est due à un problème de surchauffe des freins ou autre. Dans ce cas, il est possible d’imaginer qu’en l’absence d’action refroidissante efficace, la poudre éteindra le feu, mais que cette extinction pourrait être suivie d’une ré-inflammation quasi-immédiate des pneumatiques au contact des surfaces chaudes (freins, jantes, braises …).

APSYS recommande donc:

• soit la mise en place dans la zone des quais de 2 e xtincteurs de 9 kg à eau pulvérisée avec additif ou d’un extincteur sur roues de 45 L ;

• soit la mise en place à l’entrée du couloir d’un RI A (portée de 30 m).

Propagation dans le couloir :

Lors des opérations de livraison, le rideau métallique du quai est relevé favorisant la propagation des fumées et gaz chauds à l’intérieur du couloir. Ces fumées et gaz chauds vont s’accumuler sous le plafond de du couloir (couche chaude).

Par ailleurs, en cas de développement du feu à l’intérieur des zones « expéditions » et « picking », la présence d’ouverture et de portes et rideaux ne présentant aucune caractéristique de résistance au feu) entre la zone « picking » et le couloir du bâtiment ISOS constituent des vecteurs de propagation du feu dans ce couloir.

Dans le couloir sur les parois coupe-feu 2 heures du bâtiment ISOS faisant face aux quais de livraison et face aux ouvrants de la zone « picking » sont recensées en partie basse plusieurs grilles d’admission d’air permettant d’assurer un transfert d’air depuis le couloir vers l’intérieur du bâtiment ISOS (renouvellement d’air du point de vue hygiène). La présence de ces grilles constitue un vecteur de propagation du feu à l’intérieur du bâtiment ISOS par les fumées et gaz chauds, si ceux-ci sont suffisamment importants et s’ils s’accumulent à l’intérieur du couloir (couche chaude descendant au niveau de ces grilles).

Ce couloir est équipé d’une DAI, et également de trappes de désenfumage, dont l’ouverture est assurée par une commande manuelle déportée (déclencheur manuel). L’ouverture de ces trappes permettrait d’évacuer les fumées et gaz chauds en toiture, et de prévenir toute propagation du feu par convection. Afin de s’affranchir de toute intervention humaine pour actionner manuellement la trappe de désenfumage (opérateurs déjà sollicités lors la lutte contre l’incendie, visibilité réduite dans le couloir liée à la présence des fumées de pneumatiques), l’équipement de fusibles thermiques de ces trappes de désenfumage dans le couloir permettrait de garantir l’ouverture de ces trappes.


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Pour écarter la propagation du feu par ces grilles d’admission sur les murs du bâtiment ISOS, il est recommandé :

• Soit d’appliquer sur ces grilles une protection pas sive contre l’incendie présentant une durée de résistance au feu de 2 heures : application d’un e peinture intumescente 1 ;

• Soit d’équiper les trappes de désenfumage dans le c ouloir de fusibles thermiques (fusibles déclenchant à 70°C environ) ;

• Soit de déplacer l’admission d’air du bâtiment ISOS sur la façade extérieure Sud du bâtiment ISOS (après rebouchage et reconstitution du degré c oupe-feu des traversées existantes), afin de ne plus faire face aux quais et aux ouvrants de la zone « picking ».

Propagation dans les cellules du bâtiment ISOS :

Ce bâtiment présente des parois et un plafond en béton avec des caractéristiques de résistance au feu REI 120 (coupe-feu 2 heures). La porte de ce bâtiment est également coupe-feu 2 heures et sa fermeture est automatique sur déclenchement d’un fusible thermique à 70°C environ.

La durée coupe-feu 2 heures est adaptée à la durée de combustion du véhicule PL sur le quai de livraison de l’ordre d’une heure (scénario aggravé ne tenant pas compte de l’intervention du personnel pour maîtriser le feu).

3.1.3.4 Avis en synthèse

En synthèse, nous considérons que les mesures d’intervention définies pour les différents scénarios dans le bâtiment ISOS sont pertinentes. Plusieurs recommandations ont été faites afin de renforcer les mesures mises en place (procédure d’inspection des véhicules PL, moyens d’extinction sur la zone des quais, fusibles thermiques sur les trappes de désenfumage du couloir).

3.1.4 Analyse sur la représentativité des nœuds-pap illons et positionnement des barrières de sécurité

Dans le paragraphe 4.2.2 de l’étude de sécurité incendie [R1], est présenté en figure 11 un arbre nœuds-papillons lié à des travaux par points chauds.

Nous avons également noté que dans le paragraphe 10.4 de l’étude de dangers [R2] est présenté l’arbre nœuds-papillons correspondant à l’incendie du bâtiment ISOS, permettant de visualiser notamment le départ de feu lié au chariot électrique et également celui lié à des travaux par points chauds.

Nous rappelons que la construction de ces arbres nœuds-papillons présente plusieurs avantages :

Approche arborescente, largement utilisée pour la gestion des risques, qui est une combinaison d’un arbre de défaillances et d’un arbre d’événements ;

Permet de décrire complètement les scénarios d’accident autour d’un même événement redouté central ;

Permet de positionner les mesures de maîtrise des risques et favorise leur valorisation ;

1 Les peintures intumescentes sont des produits thermoplastiques qui gonflent sous l'action de la chaleur pour former une mousse microporeuse isolante appelée « meringue ». Elle protège les supports des flammes, limite la propagation de l'incendie et retarde l'élévation de la température des matériaux.


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Permet la caractérisation en probabilité d’occurrence des phénomènes dangereux, pouvant conduire aux accidents majeurs.

Sur les 2 derniers points, l’arbre nœuds-papillons permet de faciliter le travail de calcul de la probabilité d’occurrence des phénomènes dangereux, en s’appuyant notamment sur les différentes mesures de maîtrise des risques, dans la mesure où ces mesures sont adaptées (efficaces avec un temps de réponse adéquat en comparaison de la cinétique de sa mise en œuvre par rapport à la cinétique de l’accident).

Plusieurs remarques sont à faire sur la construction de cet arbre nœuds-papillons présenté sur cette figure 11 :

• Cet arbre distingue les points chauds liés à des interventions sur des racks et à des interventions sur le chariot (ce qui sous-tend que ce dernier est tombé en panne à l’intérieur du bâtiment ISOS). Il aurait été légitime de réunir ces deux événements initiateurs à l’aide d’une porte logique « Ou » ;

• Il fait apparaître des barrières de sécurité repérées 1, 2 et 3 correspondant respectivement à « utilisation de rack réparable sans points chauds », « plan de prévention » (en cas d’intervention d’entreprises extérieures) et « permis de feu ». Nous considérons que ces barrières de sécurité sont adaptées pour réduire la probabilité d’occurrence de départs de feu sur les produits finis entreposés dans le bâtiment ISOS.

Par la suite, il est indiqué dans l’étude de sécurité incendie qu’il est légitime de considérer une classe de probabilité E pour un départ de feu sur une palette de produits finis, sans aucune indication de valeur de fréquence annuelle d’événement initiateur ou de niveau de confiance (NC) sur les barrières de sécurité. Il est simplement fait référence à la circulaire du 10 mai 2010 [R5] stipulant :

« Une exception pourra toutefois être retenue pour les permis d'intervention ou les permis de feu concernant des interventions directes sur des installations à grand potentiel de danger de type sphère d'ammoniac ou sphère de chlore. Ces interventions sont rares et le potentiel de danger de ces installations est généralement connu de tous.

Lorsque ces mesures seront mises en œuvre, et sous respect de la démonstration explicite par l'exploitant dans l'étude de dangers que :

• l'existence et les modalités de respect de ces mesures sont connues des opérateurs,

• des dispositifs de contrôle du respect de ces mesures sont mis en place,

• toutes les mesures techniques ou organisationnelles complémentaires qui peuvent être judicieusement mises en place pour prévenir, complémentairement à l'obligation de permis d'intervention ou de permis de feu, les enchaînements redoutés auxquels l'interdiction cherche à s'opposer ont, soit été mises en place, soit fait l'objet d'une démonstration technico-économique de l'impossibilité de les mettre en place,

il pourra être admis que l'événement initiateur correspondant à la mesure d'interdiction devra figurer dans les études de dangers, mais sans cotation de la probabilité et sans qu'il en soit tenu compte dans la probabilité de l'événement redouté central. »

Les dispositions de cette circulaire concernent des entreprises qui spécifiquement mettent en œuvre un seul produit à fort potentiel de danger (ammoniac, chlore) dont les risques sont connus de l’ensemble de son personnel (y compris du personnel effectuant les travaux par points chauds).

Elle pourrait effectivement s’appliquer au site de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE dans la mesure où :

• Les permis de feu sont connues des opérateurs et des vérifications sur le respect de ce permis de feu sont assurées ;

• Les interventions de travaux par points chauds à l’intérieur du bâtiment ISOS sont rares. La société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE nous a indiqué lors de la visite qu’une intervention maximum par an nécessitant des travaux par points chauds (utilisation de chalumeau) est effectuée à l’intérieur du bâtiment ISOS.


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Par contre, sur le site de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE, le personnel est confronté à différents produits, dont certains présentent des risques de réactivité (ATCC et DCCNa) qui sont entreposés à l’intérieur du bâtiment ISOS. Par ailleurs, du personnel d’entreprises extérieures est susceptible d’intervenir dans ce bâtiment pour y effectuer des travaux par points chauds.

Aussi, de manière prudente et pénalisante , nous proposons de tenir compte de l’événement initiateur «travaux par points chauds » dans le calcul de la probabilité d’occurrence de l’incendie à l’intérieur du bâtiment ISOS, à l’instar de ce qui a été réalisé par la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE dans le paragraphe 10.4 de l’étude de dangers [R2].

Nous avons donc réalisé des arbres d’événements liés au départ de feu liés à des travaux par points chauds en tenant compte de la nouvelle réorganisation des stockages dans le bâtiment ISOS : réorganisation de l'entreposage avec palettes de DCCNa dans des casiers en béton au niveau du sol ;

Ces arbres d’événements ont été réalisés en considérant le départ de feu lié à un chariot électrique (avec les mêmes barrières de sécurité, fréquence d’événement initiateur et niveau de confiance de barrières que dans l’étude de dangers [R2]) et le départ de feu lié à des travaux par points chauds.

Pour ce dernier cas, nous avons considéré comme barrières de sécurité :

• le permis de feu, avec un niveau de confiance de 2 : erreur opérateur et erreur surveillant ;

• l’action des opérateurs pour éteindre le départ de feu à l’aide d’extincteurs portatifs, avec un niveau de confiance de 1 ;

• l’action des ESI pour maîtriser le développement du feu sous un délai inférieur à 10 mn à l’aide des RIA ou pour éloigner les produits (avant que ces produits ne s’enflamment), avec un niveau de confiance de 1.

La valeur de 5,8. 10-5/an, retenue dans les arbres d’événements comme fréquence annuelle d’incendie d’un chariot électrique dans le bâtiment ISOS, est issue du paragraphe 10.4.2 de l’étude de dangers [R2].

La fréquence annuelle de l’événement initiateur « Départ de feu lié à des travaux par points chauds » est estimée inférieure à 1 fois par an, sachant que dans le bâtiment ISOS une intervention maximum par an nécessitant des travaux par points chauds (utilisation de chalumeau) a été annoncée par l’exploitant (REX exploitation). Cette fréquence annuelle a donc été retenue par cohérence avec la fréquence indiquée dans le paragraphe 10.4.2 de l’étude de dangers [R2].

Avec la nouvelle configuration d’exploitation dans le bâtiment ISOS, racks en béton au niveau 0 et utilisation de racks démontables, la société ARCH W ATER PRODUCTS FRANCE ne devrait plus effectuer à l’intérieur du bâtiment ISOS de travaux de maintenance nécessitant l’utilisation de chalumeau.

La société a également confirmé qu’en cas de panne d’un chariot électrique survenant à l’intérieur du bâtiment ISOS, ce chariot serait sorti du bâtiment afin d’être réparé (aucune intervention de dépannage à l’intérieur de ce bâtiment). APSYS considère donc qu’il n’est pas utile que la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE formalise une procédure en cas de panne survenant sur un chariot électrique à l'intérieur du

bâtiment ISOS.

L’arbre nœuds-papillons, s’appuyant sur la construction de ces arbres d’événements, ainsi que les arbres d’événements sont présentés en annexe 5.

Annexe 5 – Arbres d’événements et arbres Nœuds Papi llons

Il a été tenu compte des dispositions mises en place par l’exploitant (sortie des armoires et moteurs électriques). En vis-à-vis de l’événement redouté (phénomène dangereux) sont indiquées les distances validées d’effets toxiques (cf. paragraphe 3.2.8) pour les différents seuils.


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La classe de probabilité d’occurrence du phénomène dangereux « Incendie dans le bâtiment ISOS » pour chaque solution, définie selon l’échelle dans l’arrêté du 29 septembre 2005 [R4], est présentée dans le tableau suivant :

Solution étudiée Probabilité d’occurrence de

l’incendie dans le bâtiment ISOS Classe de probabilité de l’incendie

dans le bâtiment ISOS

Solution A : réorganisation de l'entreposage avec palettes de DCCNa (matières premières) dans des casiers en béton au niveau du sol

< 10-4 par an D

Solution B : réorganisation de l'entreposage avec palettes de produits finis dans des casiers en béton au niveau du sol

< 10-4 par an D

Tableau 1 - Classe de probabilité de l’incendie dans le bâtimen t ISOS

3.1.5 Analyse sur l ’identification et la pertinence des barrières

Le modèle de permis de feu est présenté en annexe 10 de l’étude de dangers [R2]. Ce permis de feu est présenté en annexe 6.

Annexe 6 – Permis de feu

Nous notons que ce permis de feu spécifie lors de la phase d’avant-travaux la réalisation d’opérations de nettoyage/dégagement de la zone des travaux ou de mise en place de protections des stockages combustibles s’ils sont non déplaçables. Ces opérations d’avant-travaux seront appliquées aux palettes, cassettes ou big-bags à l’intérieur du bâtiment ISOS lors de toute intervention nécessitant l’utilisation de chalumeau faisant l’objet d’un permis de feu.

Une surveillance indépendante des opérateurs est assurée pendant la durée des travaux (surveillance de la zone et arrêt des travaux si nécessaire). Nous considérons que le niveau de confiance associé au permis de feu est de 2 (erreur opérateur et erreur surveillant).

L’action des opérateurs pour éteindre le départ de feu à l’aide d’extincteurs portatifs et l’action des ESI pour maîtriser le développement du feu sous un délai inférieur à 10 mn à l’aide des RIA ou pour éloigner les produits (avant que ces produits ne s’enflamment) sont des barrières de sécurité adaptées Leur niveau de confiance égal à 1 est identique à celui retenu dans le paragraphe 10.4 de l’étude de dangers [R2].

Les opérateurs chargés des interventions par points chauds et les conducteurs de chariot électrique sont formés à l’utilisation d’extincteurs portatifs, et les ESI sont formés et également aptes à utiliser des ARI (cf. paragraphe 3.1.8.3).

3.1.6 Analyse sur le besoin en mesures de sécurité complémentaires

L’analyse menée au paragraphe 3.1.3 sur les risques de propagation du feu a conduit à recommandations à renforcer les mesures mises en place :

• Mise en place d’une procédure d’inspection des véhicules PL à l’entrée du site ;

• Mise en place d’un RIA dans le couloir ou de 2 extincteurs de 9 kg à eau pulvérisée avec additif ou d’un extincteur sur roues de 45 L à proximité de la zone des quais de livraison (les 3 RIA les plus


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proches étant à l’intérieur du bâtiment ISOS et ne peuvent donc pas être utilisés en cas de départ de feu sur un camion sur ces quais, sous peine de perdre le caractère coupe-feu du bâtiment ISOS) ;

• Soit la mise en place de fusibles thermiques sur les trappes de désenfumage du couloir pour évacuer les fumées et gaz chauds du feu de camion, soit l’application d’une protection contre l’incendie (application de peinture intumescente) sur les grilles d’admission d’air du bâtiment ISOS situées en partie basse dans couloir faisant face aux quais ou aux ouvrants de la zone picking, soit le déplacement de ces grilles d’admission d’air, afin de ne plus faire face à ces zones.

Ces différentes mesures sont jugées suffisantes pour écarter tout risque de propagation du feu de camion sur les quais de livraison.

La proposition de réorganisation du stockage de la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a été étudié en ne considérant des départs de feu liés à la présence d’un chariot électrique ou à un non-respect de permis de feu lors de travaux exceptionnels de maintenance nécessitant l’utilisation d’outillages à énergie thermique (opération de soudure avec chalumeau oxyacétylénique).

Comme indiqué dans le paragraphe 3.1.4, avec la nouvelle configuration d’exploitation dans le bâtiment ISOS, racks en béton au niveau 0 et utilisation de racks démontables, la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE ne devrait plus effectuer à l’intérieur du bâtiment ISOS de travaux de maintenance nécessitant l’utilisation de chalumeau. La probabilité d’occurrence de l’incendie dans le bâtiment ISOS est donc au plus classée en D selon l’échelle de probabilité de l’arrêté du 29 septembre 2005 [R4]

La réorganisation des stockages (solution A ou solution B) conduit à diminuer les distances d’effets toxiques

La mise en place de la solution A conduit à ne plus exposer l’hôtel IBIS aux effets SEI (cf. paragraphe 3.2.8).

Pour la solution B (uniquement des produits finis DCCNa au niveau 0), les distances d’effets seraient moindres étant donné le rôle positif joué par la présence de plastiques sur ces palettes vis-à-vis de la composition des fumées.

Pour ces 2 cas, la gravité du phénomène dangereux est classée en gravité Modérée (selon l’échelle de classement de la gravité des conséquences humaines d’un accident à l’extérieur des installations présentée en annexe 3 de l’arrêté du 29 septembre 2005 [R4]).

Le tableau présenté ci-après permet de positionner le phénomène dangereux « Incendie dans le bâtiment ISOS » dans la grille MMR (circulaire du 10 mai 2010 [R5] - Appréciation de la démarche de réduction du risque à la source).

Solution étudiée Classe de probabilité

d’occurrence Classe de gravité

Position dans la grille MMR

Solution A D Modérée

Solution B D Modérée

Tableau 2 - Positionnement de l’incendie du bâtiment ISOS dans la grille MMR

La mise en place de la solution A ou de la solution B conduit à un positionnement « acceptable » dans la grille MMR (en tenant compte du positionnement des autres phénomènes dangereux du site présentés dans l’étude de dangers [R2]).

Nous considérons que la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a analysé toutes les mesures de maîtrise du risque envisageables et mis en œuvre celles dont le coût n’est pas disproportionné par rapport aux bénéfices attendus soit en termes de sécurité globale de l’installation, soit en termes de sécurité pour


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les intérêts visés à l’article L. 511-1 du code de l’environnement (en référence à l’article R. 512-9 du code de l’environnement).

Nous recommandons la mise en place de la solution B , sachant que les coûts de mise en place de chacune des solutions est identique.

3.1.7 Analyse sur la représentativité des distances d’effets à l’extérieur du site

L’analyse de la représentativité des distances d’effets à l’extérieur du site est détaillée au paragraphe 3.2.8, dans la mesure où l’ensemble de la démarche mise en œuvre pour modéliser les phénomènes dangereux retenus est passé en revue.

3.1.8 Analyse sur la pertinence des mesures d’inter vention

Le paragraphe 4.5 de l’étude de sécurité incendie [R1] présente les opérations d’intervention dans le bâtiment ISOS en cas d’incendie impliquant soit des big-bags, soit des palettes de produits finis.

3.1.8.1 Conditions d’intervention

3.1.8.2 Présentation des conditions

En cas de développement du feu à l’intérieur du bâtiment ISOS (départ de feu dont l’origine est un court-circuit électrique sur le chariot électrique sans déclenchement de l’extinction automatique embarquée, ni intervention du conducteur) les fumées générées seraient effectivement toxiques et fumigènes. Le caractère toxique conduit à ce que l’équipe d’intervention (ESI) soit dotée d’ARI (Appareil Respiratoire Isolant) et également apte et formée à l’utilisation de ces appareils. Les conditions fumigènes conduisent à gêner l’intervention (diminution de la visibilité) et à rendre encore plus pénible l’intervention.

Le succès de cette intervention pour d’une part maîtriser l’incendie (utilisation des 3 RIA présents dans le bâtiment), et d’autre part éloigner les produits ou les noyer si cela est impossible repose sur la cinétique d’intervention.

3.1.8.3 Composition et formation de l’équipe d’inte rvention

L’Equipe de Seconde Intervention est composée de 8 équipiers, dont 1 chef d’équipe, recevant un recyclage de formation tous les ans (dernier recyclage fait par le centre de formation du SDIS les 12 et 13 novembre 2015).

La société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE nous a confirmé que tous les équipiers de seconde intervention sont aptes et formés à l’utilisation d’ARI. Ils suivent une formation dispensée par le SDIS, et ils sont aptes du point de vue médical.

4 ARI sont recensés sur le site. Une convention est mise en place avec le SDIS, afin que les pompiers assurent le contrôle des bouteilles des ARI.

De plus, des exercices POI ont lieu tous les ans. Un exercice PPI avec le SDIS s’est déroulé le 15 décembre 2015 et a fait l’objet d’un compte rendu d’exercice. Cet exercice concernait un feu de chariot dans le bâtiment ISOS, le système d’extinction embarqué ne fonctionnant pas; avec une victime (le conducteur du chariot) et propagation à des palettes de matières premières.


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3.1.8.4 Cinétique d’intervention

Dans le paragraphe 4.5 de l’étude de sécurité incendie [R1] sont présentés des éléments sur la cinétique d’intervention. En cas de départ de feu sur un chariot élévateur, il a été mis en évidence un délai de 10 minutes environ entre le départ de feu sur le chariot et le début d’inflammation de la palette (cf. lecture de la figure 13 de l’étude de sécurité incendie).

Ce délai de 10 minutes est compatible avec l’intervention de l’ESI définie au sein du site

3.1.8.5 Nature des actions à engager

L’intervention de l’ESI en cas d’incendie dans le bâtiment ISOS est décrite dans la fiche reflexe du POI [R3] présentée en annexe 7.

Annexe 7 : Fiche réflexe « incendie dans le bâtimen t ISOS »

En cas d’intervention dans le bâtiment ISOS, nous considérons que l’ESI doit avoir pour mission dans l’ordre :

• de porter secours aux blessés et les évacuer ;

• de maîtriser le feu avec les moyens d’extinction présents dans le bâtiment ISOS (extincteurs portatifs et RIA) ;

• d’éloigner des big-bags du chariot en feu, et en cas de difficulté de noyer avec un fort débit d’eau ;

• en cas de départ de feu sur une palette de produits, de la sortir du bâtiment et de la noyer dans l’eau (piscine). En cas de difficulté, éparpiller les produits sur le sol dans le bâtiment et utiliser les RIA pour noyer à grandes eaux.

Ces deux dernières actions sont adaptées au regard de la réaction des produits avec l’eau et de la simplicité de leur mise en œuvre.

Nous proposons donc que la société ARCH WATER PRODU CTS FRANCE modifie la fiche réflexe « incendie dans le bâtiment ISOS » reprise dans le POI [R3] qui prévoit en cas de difficulté d’amener un IBC rempli d’eau (prévu à cet effet) et de noyer les produits dedans.

Il est à noter que le port d’ARI et de tenues adaptés lors de ces interventions permet à l’ESI d’intervenir en sécurité vis-à-vis de la toxicité.

3.1.8.6 Synthèse de l’analyse

En synthèse, nous considérons que les dispositions mises en place pour assurer l’intervention dans le bâtiment ISOS sont adaptées et suffisantes.

3.1.9 Synthèse sur la méthodologie

L’examen critique portant sur la méthodologie a permis de mettre en évidence les points suivants :

• Aucun phénomène ou scénario accidentel important n'a été omis, notamment au regard de l'accidentologie passée de l'établissement ou de ce type d'installations industrielles (exhaustivité des phénomènes) ;

• Les mesures d’intervention définies pour les différents scénarios dans le bâtiment ISOS sont pertinentes. Plusieurs recommandations ont toutefois été faites afin de renforcer les mesures mises en place (procédure d’inspection des véhicules PL, moyens d’extinction sur la zone des quais, fusibles thermiques sur les trappes de désenfumage du couloir ou application de peinture


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intumescente sur les grilles d’admission d’air dans le couloir ou déplacement de ces admissions d’air) ;

• De manière prudente et pénalisante, il est proposé de tenir compte de l’événement initiateur «travaux par points chauds » dans le calcul de la probabilité d’occurrence de l’incendie à l’intérieur du bâtiment ISOS et dans la construction de l’arbre nœuds papillons. La classe de probabilité du phénomène dangereux « Incendie dans le bâtiment ISOS » est ainsi estimée à D selon l’échelle dans l’arrêté du 29 septembre 2005 [R4] ;

• L’identification des barrières (notamment les barrières de type organisationnelle comme les plans de prévention et permis de feu) a été correctement menée et ces barrières sont pertinentes ;

• La société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE a analysé toutes les mesures de maîtrise du risque envisageables et mis en œuvre celles dont le coût n’est pas disproportionné par rapport aux bénéfices attendus. La proposition de réorganisation des stockages est pertinente et adaptée ;

• Les deux solutions proposées de réorganisation conduisent à ne plus exposer l’hôtel IBIS aux effets SEI et conduisent à un positionnement « acceptable » dans la grille MMR (en tenant compte du positionnement des autres phénomènes dangereux du site présentés dans l’étude de dangers [R2]). Nous recommandons la mise en place de la solution B, sachant que les coûts de mise en place de chacune des solutions est identique.


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3.2. POINT SUR LES SCENARIOS DE DISPERSION DES FUMEES

3.2.1 Objectif

En réponse à la demande de la DREAL Centre-Val de Loire, un avis critique sur l’étude de sécurité incendie du bâtiment ISOS et des bâtiments expéditions - picking est porté sur les points suivants :

• cohérence des démarches d’essais mises en œuvre et des résultats de celles-ci,

• cohérence des termes sources départ des modélisations,

• représentativité de la composition des fumées au regard de la combustion-décomposition des produits stockés,

• cohérence sur les explications sur la propagation de l’incendie de palettes en palettes,

• légitimité de la configuration du stockage pour réduire les distances d’effet,

• acceptabilité des travaux par points chauds comme événements initiateurs,

• acceptabilité des hypothèses retenues par l'exploitant : ce point concerne notamment les hypothèses de calcul des modélisations (localisation de l'exutoire le plus défavorable) et les modèles utilisés (et tout particulièrement le modèle tridimensionnel),

• pertinence de la nature et des ordres de grandeur des conséquences de ce scénario.

3.2.2 Avis sur la cohérence des démarches d’essais et des résultats associés

3.2.2.1 Présentation de la démarche de caractérisat ion de la combustion des produits

Le paragraphe 3 de l’étude de sécurité incendie [R1] présente les éléments de caractérisation de la combustion de l’ATCC (acide trichloro-isocynaurique) et du DCCNa (dichloroisocyanurate de sodium), qui sont utiles pour les calculs de dispersion des produits toxiques de décomposition, en cas de mobilisation des matières premières ou produits finis en cas d’incendie.

Nous avons noté qu’à l’intérieur du bâtiment ISOS, les produits finis sont stockés sur des palettes conditionnées (conditionnement final à destination du client : contenants plastiques unitaires de quelques kg).

Deux types de conditionnement sont possibles pour les matières premières : big-bags ou caisses plastiques :

• Les granulés de DCCNa sont stockés en big-bag d’une masse maximale de 1 000 kg ;

• Les tablettes d’ATCC sont stockées en caisse plastique, d’une masse de 40 kg, contenant au maximum 500 kg de matière première ;

• L’ATCC peut également être sous forme de granulés, en big-bag avec une masse totale dans le bâtiment de l’ordre de 3 000 kg (3 big bags de 1 000kg).

La démarche de caractérisation mise en œuvre s’est appuyée sur :

• L’exploitation de la bibliographie : essais Monsanto en 1959, essais réalisés à l’échelle du carton et essais réalisés à l’échelle de produits conditionnés en palettes par la fondation NFPR [D3] ;


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• La caractérisation de la combustion des produits à l’échelle du laboratoire (essais réalisés par l’INERIS).

3.2.2.2 Cohérence des démarches d’essais

Limitation de la bibliographie :

L’exploitation de la bibliographie (essais Monsanto en 1959, essais réalisés à l’échelle du carton et essais réalisés à l’échelle de produits conditionnés en palettes) permet de fournir les éléments d’appréciation suivants :

• Les essais sur le DCCNa (essais Monsanto à petite échelle sur des produits seuls) ont mis en évidence la présence de chlore dans les fumées avec la production d’une quantité de chlore (Cl2) deux fois plus importante que la production de chlorure d’hydrogène (HCl), et une température des fumées inférieure à 200°C, et des traces de phosgèn e (COCl2) dans les fumées ;

• Les essais à l’échelle du carton et de la palette ont mis notamment en évidence la difficulté d’inflammation de l’ATCC, et l’influence de l’emballage sur les produits de décomposition. Ces essais n’ont pas permis de statuer définitivement sur le taux d’émission du chlore (absence de bilan de masse) ;

• Les essais menés par la fondation NFPR [D3] ont porté sur des palettes, notamment de cartons de bouteilles en plastique d’ATCC (granulés ou tablettes). Ces essais ne donnent que des valeurs de puissance totale de feu et puissance « convectée », sans indication sur les taux d’émission de chlore ou de chlorure d’hydrogène.

Cette exploitation de la bibliographie a conduit tout naturellement l’INERIS a réalisé des essais de caractérisation des taux d’émission de chlore et de chlorure d’hydrogène à l’échelle du laboratoire portant sur l’ATCC et le DCCNa et à étudier l’influence de l’emballage sur ces taux d’émission.

Pertinence de la caractérisation des essais à l’éch elle du laboratoire :

Cette caractérisation s’est avérée nécessaire au regard de la limitation (insuffisance) des données en la matière, suite à l’exploitation de la bibliographie.

Les essais menés sur des produits seuls (ATCC, DCCNa et également hypochlorite de calcium) en coupelle contenant 50 g d’échantillon, ont permis de caractériser :

• La perte de masse et donc d’en déduire les vitesses de perte de masse (g/m2/s) ;

• La caractérisation des gaz de combustion.

L’installation d’essais, notamment le calorimètre dit de Tewarson ou FPA (« Fire Propagation Apparatus »), et l’appareil de mesure des gaz par spectroscopie infrarouge à transformée de Fourier (FTIR), ainsi que le protocole expérimental n’appellent pas de commentaires de notre part et répondent aux bonnes pratiques et normes.

Une évaluation expérimentale de l’influence du plastique sur le taux de formation de chlore a également été menée par l’INERIS consistant en la réalisation d’une série d’essai au calorimètre FPA (4 essais). Ces essais ont porté sur le DCCNa (50 g) en faisant varier la masse de plastique (polyéthylène) avec cet échantillon. Cette caractérisation est effectivement nécessaire et se justifie suite au retour d’expérience des essais réalisés par le passé à l’échelle du carton et de la palette.


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Dans le bâtiment ISOS, l’ATCC et le DCCNa peuvent être conditionnés soit dans des caisses en plastique (DCCNA en tablettes), soit dans des conditionnements unitaires en plastique (DCCNa et ATCC en produits finis). Le protocole de ces essais n’appelle pas de commentaire de notre part.

3.2.2.3 Cohérence des résultats d’essais

Résultat des essais sur l’ATCC et le DCCNa :

Les essais menés sur l’ATCC et le DCCNa ont mis en évidence les points suivants :

• La vitesse moyenne de perte de masse de l’ATCC (25 g/m2/s) est plus faible que celle du DCCNa (52 g/m2/s) ;

• L’inflammation est plus difficile pour l’ATCC (énergie absorbée moyenne de 7 500 kJ/m2) que pour le DCCNa (énergie absorbée de 7 500 kJ/m2). Les durées avant réaction pour 50 g de produit sont respectivement de 550 s et 150 s ;

• Le taux d’émission de chlore (Cl2) est plus important pour l’ATCC que pour le DCCNa ;

• Aucunes traces de phosgène (COCl2) ou d’acide cyanhydrique (HCN) n’ont été détectées dans les fumées de combustion.

Un point de comparaison a été assuré par l’INERIS avec les résultats des essais de Monsanto et a permis de démontrer la cohérence des résultats des essais :

• pour le DCCNa, le taux de conversion des atomes de chlore en Cl2 et HCl est du même ordre de grandeur (rapport Cl2/Cltotal = HCl/Cltotal pour les 2 expériences).

• pour l’ATCC, le taux de conversion en HCl est plus faible que pour le Cl2 pour chacune des expériences.

Cette comparaison permet de conforter la cohérence des résultats des essais de l’INERIS menés à l’échelle de laboratoire portant notamment sur les taux d’émission de chlore (Cl2) et de chlorure d’hydrogène (HCl) dans les fumées de combustion.

Résultats des essais sur l’influence du plastique :

Les résultats des essais réalisés par l’INERIS confortent les résultats à l’échelle du carton, à savoir que la présence du plastique (polyéthylène) des emballages diminue la proportion de chlore (Cl2) dans les fumées lors de la combustion du DCCNa. Cette décroissance est très rapide (diminution à partir de 8% de plastique en masse d’au moins 60% du nombre de moles de Cl2 / nombre de moles de HCl).

Ces mêmes essais n’ont pas été réalisés sur l’ATCC sous forme de produits finis.

3.2.2.4 Synthèse de l’analyse

En synthèse, nous considérons que les démarches d’essais mises en œuvre et les résultats associés sont cohérents. Les démarches d’essais sont justifiées et répondent aux bonnes pratiques et normes de caractérisation d’un matériau du point de vue combustion. Les résultats sont cohérents et peuvent être utilisés pour :

• les calculs de dispersion des fumées toxiques : utilisation des taux d’émission de chlore et de chlorure d’hydrogène ;


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• l’organisation des entreposages à l’intérieur du bâtiment ISOS : influence du plastique dans le taux d’émission de chlore pour ce qui concerne le DCCNa et inflammation plus difficile de l’ATCC.

3.2.3 Analyse sur la représentativité des fumées d e combustion-décomposition

L’analyse réalisée pour ce qui concerne ce point repose principalement sur :

• L’exploitation du document [R1] ;

• Les échanges qui se sont tenus lors de la réunion du 22 mars 2016 dans les locaux de l’INERIS à Verneuil-en-Halatte (60).

Les principales étapes constitutives de la caractérisation des fumées de combustion-décomposition sont les suivantes :

• Caractérisation de la combustion des produits ;

• Modélisation d’un feu de chariot au sein du bâtiment ISOS et évaluation des conséquences en termes de palettes impactées (atteinte du seuil d’inflammation) ;

• Estimation des termes sources toxiques au niveau des palettes impactées par le feu ;

• Estimation des termes sources en sortie du bâtiment ISOS.

3.2.3.1 Caractérisation de la combustion des produi ts

Les fumées de combustion-décomposition ont été caractérisées en se basant notamment sur des résultats d’essais menés par l’INERIS (cf. paragraphe 3.2.2). Pour mémoire, APSYS considère que les démarches d’essais mises en œuvre et les résultats associés sont cohérents.

Les principaux éléments résultant de ces essais mis en œuvre sont présentés ci-après :

• Energie à apporter pour entrainer l’inflammation :

o DCCNa : 7 500 kJ/m²

o ATCC : Environ 20 000 kJ/m²

• Vitesse de combustion :

o DCCNa : 52 g/m²/s

o ATCC : 25 g/m²/s

• Taux d’émission d’acide chlorhydrique :

o DCCNa : 4,8 g/m²/s

o ATCC : 0,7 g/m²/s

• Taux d’émission de chlore :

o DCCNa : 2,5 g/m²/s

o ATCC : 8,1 g/m²/s


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L’influence de la présence de plastique sur le taux de formation de chlore a également été mise en évidence pour le DCCNa, comme en atteste la figure suivante, issue du document [R1]. Celle-ci représente l’évolution du rapport [Cl2]/[HCl] pour différentes proportions de plastique. Les échanges avec l’INERIS, relatifs aux essais qui ont été menés pour mettre en évidence l’influence de la présence de plastique sur le taux de formation de chlore, ont permis de clarifier que le débit de chlore total dans les fumées reste sensiblement le même lorsque la quantité de plastique augmente (seul le rapport [Cl2]/[HCl] évolue).

Nous signalons néanmoins ne pas avoir été en mesure de retrouver les pourcentages Cl 2 et HCl sur Cl Total (avant ajout de plastique) mentionnés par l’INERIS dans le tableau 6 de sa note. APSYS n’a pas utilisé ces valeurs par la suite et a exploité directement les débits d’émission d’acide chlorhydrique et de chlore indiquées dans le tablea u de la note [R1].

Figure 5 - Influence de la présence de plastique (note [R1])

Les éléments présentés ci-avant permettent de déterminer les débits d’émission d’acide chlorhydrique et de chlore en fonction du nombre de faces de palettes / big-bags de DCCNa et d’ATCC en feu (à partir de la surface externe de ces mêmes palettes / big-bags).

3.2.3.2 Modélisation d’un feu de chariot au sein du bâtiment ISOS et évaluation des conséquences en terme de palettes / big-bags impact és (atteinte du seuil d’inflammation)

L’analyse des conséquences d’un feu de chariot au sein du bâtiment ISOS (évènement initiateur d’une inflammation des palettes de DCCNa et/ou ATCC) permet de déterminer le nombre de palettes / big-bags impactés.

L’analyse de la cohérence des explications sur la p ropagation de l’incendie des palettes fait l’objet du paragraphe 3.2.4.

3.2.3.3 Estimation des termes sources toxiques au n iveau des palettes impactées par le feu

Une fois connu le nombre de faces de palettes / big-bags en feu (cf. paragraphe précédent), le produit de leurs surfaces par les débits d’émission de chlore et d’acide chlorhydrique permet de déterminer les débits totaux de ces deux produits toxiques à l’intérieur du bâtiment.


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L’INERIS a considéré des palettes « moyennes » d’un volume de 1 m 3 afin de prendre la variété des masses de palettes présentes dans le bâtiment. Ce p oint n’appelle pas de commentaires particuliers de notre part.

Ainsi, une surface en feu de 1 m² (soit une face d’une palette « moyenne ») conduit aux débits d’émission suivants pour des palettes de matières premières :

• Palette de DCCNa :

o Débit d’acide chlorhydrique : 4,8 g/s

o Débit de chlore : 2,5 g/s

• Palette d’ATCC :

o Débit d’acide chlorhydrique : 0,7 g/s

o Débit de chlore : 8,1 g/s

3.2.3.4 Estimation des termes sources en sortie du bâtiment ISOS

Il ressort du document [R1] que le terme source correspondant au mélange « acide chlorhydrique et chlore » produit par l’incendie des palettes est rejeté pur au niveau au niveau des trappes de désenfumage et il semble dispersé comme un gaz passif (même densité que l’air et pas de dynamique initiale significative).

APSYS considère que cette démarche est prudente et conservatoire dans la mesure où elle revient à négliger la dilution des produits toxiques dans le bâtiment ISOS. Néanmoins, pour estimer au plus juste les distances aux effets toxiques en cas d’in cendie dans le bâtiment ISOS, il est utile de tenir compte de cette dilution avec émission depuis le bâ timent.

Dans le cadre de cet examen critique, nous allons estimer, avec des approches conservatoires, cette dilution au sein du bâtiment.

A cet effet, il convient de rappeler :

• Qu’il est considéré que les trappes de désenfumage sont ouvertes (ouverture de la totalité des trappes du bâtiment ISOS sur déclenchement manuel en concertation avec les équipes du SDIS) ;

• Que des entrées d’air permanentes sont présentes en partie basse du bâtiment ISOS, ce qui favorisera le renouvellement d’air dans celui-ci en cas d’incendie ;

• Que le volume du bâtiment ISOS est de 5 547 m3 ;

• Que les trappes de désenfumage sont situées à une hauteur de 7 mètres par rapport au sol (toiture du bâtiment).

De manière prudente, nous pouvons considérer un renouvellement d’air faible (1 volume/heure) au sein du bâtiment. Il convient de rappeler que plus le renouvellement d’air est limité, plus la dilution du mélange « acide chlorhydrique et chlore » est faible. Etant donné l’incendie du chariot, une accumulation de gaz plus chaud que l’air ambiant s’effectuera en partie supérieure du bâtiment ISOS. Ce phénomène peut avoir un double impact en sortie du bâtiment ISOS :

• Le fait que les gaz émis depuis le bâtiment soient plus chauds que l’air ambiant peut être « favorable » dans la mesure où cela favorisera l’ascension du rejet ;


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• Le fait que les gaz émis depuis le bâtiment soient plus chauds que l’air ambiant peut également être « défavorable » dans la mesure où la masse volumique associée est plus faible que celle de l’air ambiant. A taux de renouvellement d’air égal, cela revient à un mélange « air et gaz toxiques » de plus en plus concentré lorsque la température de celui-ci augmente.

Nous retiendrons par la suite des températures allant de 20 à 80°C en sortie du bâtiment ISOS. Le tabl eau qui suit présente les débits d’air calculés sur la base d’un renouvellement d’air d’un volume par heure.

Température Masse volumique de l’air

Débit d’air associé à un renouvellement d’air d’un volume par heure dans le

bâtiment ISOS

°C kg/m3 kg/s

20 1,20 1,85

40 1,13 1,74

60 1,06 1,63

80 1,00 1,54

Tableau 3 - Débit d’air dans le bâtiment ISOS

Pour estimer les termes sources en sortie du bâtiment ISOS, il conviendra d’ajouter à ces débits d’air celui du mélange « air et gaz toxiques ».

3.2.4 Analyse sur la cohérence des explications sur la propagation de l’incendie des palettes

La méthodologie présentée par l’exploitant (document [R1]) pour étudier la propagation d’un feu de chariot aux palettes avoisinantes est la suivante :

• Construction d’un terme source associé à un feu de chariot ;

• Modélisation d’un feu de chariot en vue de déterminer la distance maximale pouvant éventuellement engendrer l’inflammation d’une palette de DCCNa ou d’ATCC (critère d’inflammation basé sur l’énergie reçue par la palette en supposant de manière prudente que l’intégralité de la chaleur reçue s’accumule) ;

• Réalisation de modélisations d’un feu de chariot pour la configuration de stockage suivante (avec tests de sensibilité quant à la position du chariot par rapport aux palettes) :

o Niveau 0 des racks constitué d’alvéoles permettant d’éviter la propagation de l’incendie tant aux autres palettes du niveau qu’aux palettes situées au niveau 1. Seules des palettes de DCCNa seront stockées au niveau 0 ;

o Les niveaux 1 (palettes d’ATCC seulement), 2 et 3 sont constitués de racks métalliques. Seules des palettes d’ATCC seront stockées au niveau 1 des racks.

• Réalisation d’une modélisation de feu de chariot additionnelle pour étudier l’impact qu’aurait le stockage de palettes de produits finis de DCCNa au niveau 0.


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Cette méthodologie a conduit l’exploitant à considérer que 4 palettes de DCCNa peuvent être en feu simultanément.

APSYS considère que la méthodologie mise en œuvre e st rigoureuse et globalement bien adaptée à la problématique associée.

APSYS considère également que l’utilisation du code CFD FDS (Fire Dynamics Simulator) pour modéliser le feu de chariot et sa propagation évent uelle aux palettes avoisinantes est légitime dans la mesure où il permet d’appréhender les échanges t hermiques associés à la convection et au rayonnement en présence d’obstacles.

Nous avons repris les modélisations (configuration A et B des géométries utilisées par l’INERIS) avec le logiciel FDS version 6.3. Les modélisations réalisées par APSYS ont pour vocation d’étudier les risques de propagation vers des palettes d’ATCC / DCCNa sous forme de matières premières.

Lors de la mise en œuvre de ces modélisations, il est considéré qu’une palette peut être présente sur le chariot. En termes de risque d’inflammation, les énergies moyennes reçues au niveau des différentes faces des palettes sont suivies (« monitorées »). Cette approche permet notamment d’établir si plusieurs faces d’une même palette peuvent brûler simultanément.

La figure qui suit présente les géométries considérées par APSYS où relativement à celles-ci :

• L’obstacle en rouge correspond au chariot impliqué dans l’incendie ;

• L’obstacle en bleu correspond à la palette située sur le chariot ;

• Les obstacles en vert correspondent aux palettes situées au niveau 0 ;

• Les obstacles en rose correspondent aux palettes situées au niveau 1 ;

• Les obstacles en noir correspondent aux palettes situées au niveau 2.


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Figure 6 - Géométries utilisées pour les deux configurations m odélisées

L’analyse des résultats obtenus après 30 minutes d’incendie du chariot nous conduit aux conclusions suivantes :

Première géométrie considérée :

• Une unique face de la palette présente sur le chariot peut s’enflammer et ce uniquement s’il s’agit d’une palette de DCCNa

• Niveau 0 : Deux faces associées à une palette de DCCNa peuvent s’enflammer

• Niveau 1 : Une face associée à une palette d’ATCC peut s’enflammer

• Niveau 2 : Une face associée à une palette de DCCNa peut s’enflammer

Pour cette géométrie, les débits maximaux d’émission de produits toxiques seraient les suivants :

• Acide chlorhydrique : 19.9 g/s (0.7 + 4 x 4.8)

• Chlore : 18.1 g/s (8.1 + 4 x 2.5)

Seconde géométrie considérée :

• Une unique face de la palette présente sur le chariot peut s’enflammer et ce uniquement s’il s’agit d’une palette de DCCNa

• Niveau 0 : Deux faces associées à deux palettes de DCCNa peuvent s’enflammer

• Niveau 1 : Aucune palette d’ATCC n’est impactée

• Niveau 2 : Aucune palette n’est impactée

Pour cette géométrie, les débits maximaux d’émission de produits toxiques seraient les suivants :

• Acide chlorhydrique : 14.4 g/s (3 x 4.8)


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• Chlore : 7.5 g/s (3 x 2.5)

Il ressort de ces éléments que la première configur ation de stockage envisagée par APSYS est la plus pénalisante dans la mesure où elle maximise le s débits en produits toxiques. Ces débits sont vraisemblablement un peu supérieurs à ceux estimés dans la note [R1], bien que ces derniers ne soient pas mentionnés.

La raison en est l’inflammation d’une palette d’ATCC au niveau 1, vraisemblablement due à la géométrie considérée pour le chariot et à la durée sur laquelle ont été intégrées les énergies reçues par les palettes (30 minutes dans le cas présent).

A titre d’illustration, la figure qui suit présente les flux thermiques reçus au niveau des parois solides lorsque le feu de chariot est à sa puissance maximale.

Figure 7- Distribution des flux reçus au niveau des palettes lorsque le foyer est à sa puissance maximale

3.2.5 Analyse sur la légitimité de la configuration du stockage pour réduire les distances d’effet

Ce point est abordé principalement au paragraphe 3.2.8 où il ressort que la configuration de stockage envisagée (stockage en rack comme présenté au paragraphe 3.2.4) permet de limiter les distances d’effets. De surcroît, le stockage exclusif de produits finis au niveau 0 permettrait encore de réduire les distances d’effets associées à l’incendie envisagé au sein du bâtiment ISOS.


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3.2.6 Analyse sur l’acceptabilité ou non des travau x par points chauds comme événements initiateurs

3.2.6.1 Présentation de l’analyse sur les points ch auds

Le paragraphe 4.2.2 de l’étude de sécurité incendie [R1] présente une analyse de l’inflammation par points chauds lors de travaux à l’intérieur du bâtiment ISOS.

Cette analyse a distingué l’impact d’un point chaud sur une palette de produits finis et l’impact d’un point chaud sur une palette de matières premières (big-bag de DCCNa), afin de déterminer si l’énergie de ce point chaud est susceptible de conduire à l’inflammation des produits.

Par ailleurs dans ce même paragraphe, il a été étudié l’enchaînement des actions et des mesures de protection associées à cet événement initiateur, sous la forme d’un arbre nœud-papillon, afin d’estimer la classe de probabilité du phénomène dangereux selon l’arrêté PCIG du 29 septembre 2005 [R4]. L’avis sur cet enchaînement est présenté dans les paragraphes 3.1.4 et 3.1.5.

3.2.6.2 Avis sur le risque d’inflammation

La présence de combustibles associés à la palette de produits finis conditionnés en seaux plastique, le tout filmé sur la palette est un élément qui conduit effectivement à ne pas pouvoir exclure le fait qu’un départ de feu sur une palette de produits finis par des travaux par points chauds.

Cette inflammation de ces produits finis suppose évidemment l’échec des mesures mises en place par l’exploitant pour prévenir ces départs de feu (permis de feu) et de protection pour maîtriser le développement de ce feu (opérateurs formés à l’utilisation d’extincteurs portatifs et intervention des ESI avec utilisation de RIA).

L’analyse présentée dans le paragraphe 4.2.2 de l’étude de sécurité incendie [R1] a considéré une palette de matières premières de DCCNa et s’est appuyée sur :

• L’énergie d’inflammation (énergie absorbée) estimée suite à la réalisation des essais menés à l’échelle du laboratoire, soit 7 500 kJ/m2 pour le DCCNa ;

• Le débit maximal en acétylène d’un chalumeau de 5 000 l/h ;

• L’hypothèse de considérer que 50% de l’énergie convective de la flamme est intégralement transmise au produit.

Le fait de retenir le DCCNa avec une énergie d’inflammation de 7 500 kJ/m2 est effectivement pénalisant, et justifié. Le débit maximal de 5 000 l/h d’un chalumeau industriel est représentatif et n’appelle pas de commentaire.

Sur la dernière hypothèse, il est généralement admis que l’énergie radiative représente environ 30% de l’énergie totale de combustion et l’énergie convective 70% de cette énergie.

Pour notre part, nous considérons de manière pénalisante que la totalité de l’énergie radiative est transmise au produit (non prise en compte du facteur de vue) et qu’une partie de l’énergie convective (50% est effectivement une valeur majorante) est également transmise au produit : soit au maximum 65% de l’énergie totale.


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Sachant que la chaleur de l’acétylène est de 1 300 kJ/mole (soit 50 000 kJ/kg), sa masse volumique de 1,11 kg/m3 (à pression ambiante et à 15°C) et pour un débit m aximal de 5 000 l/h, l’énergie maximale absorbée par heure (ou pleine puissance) est estimée à :

Puissance max = 50 000 * 5 * 1,11 * 0,65 = 1,8 105 kJ/h

Sachant que l’énergie d’inflammation pour un m2 de surface de palette exposée est de 7 500 kJ, la durée nécessaire à pleine puissance conduisant à l’inflammation du DCCNa est estimée à :

t = (60 * 7 500) / 1,8. 105 = 2,5 minutes.

De manière identique à ce qui est indiqué dans l’étude de sécurité incendie, l’application d’un chalumeau à pleine puissance sur toute cette durée ne pourrait être le fait que d’un acte délibéré relevant de la malveillance.

Nous rejoignons donc la position de l’INERIS et de ne retenir le risque d’inflammation lors de travaux par points chauds que pour les produits finis.

La mise en place de ces palettes de produits finis en partie basse de racks, dans des cases en béton permettrait également de supprimer l’inflammation liée à des travaux de réparation par points chauds sur les racks (suppression du besoin de recourir à l’utilisation de chalumeau dans ces zones).

3.2.7 Analyse sur l’acceptabilité des hypothèses de s calculs des simulations

L’analyse de l’acceptabilité des hypothèses des calculs des simulations a été traitée au niveau de différents sous-paragraphes du paragraphe 3.2.

D’une manière générale, les méthodologies et hypoth èses considérées sont globalement pertinentes et correspondent aux bonnes pratiques.

La note [R1] gagnerait toutefois en clarté et serait par la même plus autoportante si un certain nombre de résultats intermédiaires importants pour sa bonne compréhension y étaient mentionnés (termes sources toxiques dans et depuis le bâtiment ISOS, seuils de toxicité équivalents pour les mélanges de gaz, etc.).

3.2.8 Analyse pertinence de la nature et des ordres de grandeur des conséquences des scénarios

A partir des éléments issus notamment des paragraphes 3.2.3 et 3.2.4, il est possible de construire les termes sources en sortie du bâtiment ISOS.

Ceux-ci sont présentés dans le tableau qui suit.


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Cas considéré Température du rejet

Débit d’air associé à un renouvellement d’air

d’un volume par heure dans le bâtiment ISOS

Débit en produits toxiques

(respectivement en acide chlorhydrique et

chlore

°C kg/s kg/s

Cas 1 20 1,85 0,0199 et 0,0181

Cas 2 40 1,74 0,0199 et 0,0181

Cas 3 60 1,63 0,0199 et 0,0181

Cas 4 80 1,54 0,0199 et 0,0181

Tableau 4 - Débit d’air et en produits toxiques dans le bâtimen t ISOS

Les calculs de dispersion associés aux 4 cas présentés précédemment a été réalisée avec le logiciel Phast version 6.6 et ce pour les conditions météorologiques F3 – 15°C, D5 – 20°C et D10 – 20°C.

Il convient de noter :

• Qu’une hauteur de rejet égale à 7 m a été considérée ;

• Qu’une surface d’émission de 14,4 m² a été retenue (surface totale de désenfumage) ;

• Qu’un paramètre de rugosité égal à 0.1 a été considéré ;

• Qu’une durée d’exposition de 30 minutes a été considérée (hypothèse légitime étant donné que l’inflammation des palettes n’est pas immédiate, que le feu de chariot est limité dans le temps et que nous avons supposé de manière conservatoire que les débits en acide chlorhydrique et chlore sont maximisés par le fait que l’ensemble des palettes brûlent simultanément).

De manière pénalisante, l’ensemble des rejets assoc iés aux différents exutoires (trappes) ont été regroupés sous la forme d’un unique terme source éq uivalent, dont la surface équivaut à la somme des surfaces des trappes. Les distances d’effets ca lculées sont comptées à partir du barycentre des différents exutoires, soit le milieu du bâtiment. C ette position est légitimée :

• Par le fait que le logiciel Phast ne permet pas de traiter des rejets multi-sources ;

• Par le fait que le débit maximal en produits toxiqu es n’est pas atteint dès le démarrage de l’incendie (de manière pénalisante, cette hypothèse a néanmoins été considérée pour estimer les distances d’effets toxiques). Ainsi, en cas d’i ncendie localisé précisément sous une trappe (la plus pénalisante en terme de proximité a vec les cibles avoisinant le site), les débits en fumées toxiques en début d’incendie seraient bie n moindres que ceux obtenus à leur maximum. Au cours de la progression de l’incendie, une couche chaude se formera sous la toiture du bâtiment ISOS, conduisant par la même l’ évacuation des fumées toxiques au niveau de l’ensemble des trappes de désenfumage (vo ir la figure qui suit).


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Figure 8 – Schéma de principe représentant la formation d’une c ouche chaude au sein d’un bâtiment

Les seuils de toxicité des mélanges gazeux « air + acide chlorhydrique + chlore » sont calculés suivant la méthodologie présentée au sein du document [D10] :

• Le seuil à retenir pour caractériser la toxicité des fumées n’est donc pas propre à un gaz pur, mais à un mélange de gaz. Dans ce cas, si le mélange est composé de n polluants, avec une concentration Ci (fraction massique), le seuil équivalent au seuil des effets recherchés peut être estimé au moyen de la relation suivante (cas du seuil des effets irréversibles équivalent présenté ci-après) :

∑=

=n

i i

ieq

SEI

CSEI

1

1

• L’expression permet de manière simplifiée, d’une part de prendre en compte la toxicité spécifique à chaque gaz, et d’autre part de sommer leurs toxicités respectives (principe d’additivité des effets retenu dans les évaluations de toxicité des fumées les plus récentes).

Les seuils de toxicité pour 30 minutes d’exposition associés aux mélanges « air + acide chlorhydrique + chlore », dont le débit massique de chaque constituant est présenté dans le tableau précédent, sont les suivants :

• Cas 1 :

o Seuil des effets irréversibles : 3 828 ppm

o Seuil des premiers effets létaux : 23 311 ppm

o Seuil des effets létaux significatifs : 30 334 ppm

• Cas 2 :




• Cas 3 :




Incendie

Fumées évacuées au niveau des trappes Couche

chaude


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• Cas 4 :




Les figures qui suivent présentent des coupes verticales des nuages toxiques pour les 4 cas mentionnés ci-avant. Celles-ci présentent les seuils aux effets irréversibles (SEI) pour les trois conditions météorologiques envisagées. La position de l’hôtel y est représentée par un rectangle rouge.

Figure 9 - Cas 1 - Coupes verticales des concentrations (SEI) pour les différentes conditions météorologiques

Hôtel

Limite propriété


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Hôtel

Limite propriété


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Une projection des distances d’effets sur une vue aérienne, en considérant le cas 1 pénalisant (air rejeté à 20°C), est présentée sur la figure ci-après.

Hôtel

Limite propriété


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Figure 13 – Projection des distances d’effet SEI en vue aérienne (cas pénalisant de la température air rejeté de 20° C – Cas 1)

Ces résultats mettent en évidence :

• Que les distances d’effets maximales sont atteintes pour la condition météorologique F3 -15°C ;

• Que les distances d’effets maximales aux effets irréversibles sortent des limites de propriété (115 mètres pour le cas le plus pénalisant), mais sont légèrement inférieures à la distance de séparation entre le point de rejet et l’hôtel situé à proximité (APSYS valide la distance de séparation de 125 mètres mentionnée dans la note [R1], qui correspondent à la distance entre le centre du bâtiment ISOS, barycentre des différents exutoires et l’hôtel) ;

• Le rôle important joué par la dilution des fumées toxiques au sein du bâtiment ISOS lui-même. Il convient de noter que l’approche retenue présentement est volontairement conservatoire et pourrait être plus précise si des modélisations CFD d’incendie étaient effectuées pour étudier plus finement la propagation des fumées au sein du bâtiment ISOS. Ces calculs permettraient également de mieux représenter les phénomènes transitoires qui se produisent, et d’affiner les caractéristiques des termes sources en sortie du bâtiment.

Les ordres de grandeur des distances d’effets obten us par APSYS sont en conséquence légèrement inférieurs à ceux calculés par l’INERIS [R1] et pré sentés par l’exploitant.

Il convient également de rappeler que ces distances d’effets ont été estimées en considérant que seul du DCCNa sous forme de matières premières est stocké au niveau 0. Dans ce dernier cas de figure, les distances d’effets seraient moindres en cas de stockage de DCC-Na sous forme de produits finis, étant


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donné le rôle positif joué par la présence de plastiques sur ces palettes vis-à-vis de la composition des fumées, rôle positif mis en évidence lors des essais réalisés par l’INERIS (cf. paragraphe 3.2.2).

En l’absence de résultats d’essais portant sur l’in fluence quantifiée de l’impact de la présence de plastiques dans les palettes de produits finis d’AT CC, il n’est pas possible de statuer favorablement au stockage de ces palettes au niveau 0 dans des ca siers en béton.

En l’état actuel des connaissances, il ne peut en e ffet être écarté la possibilité que le stockage de produits finis d’ATCC au niveau 0 conduise à des di stances d’effets plus importantes que celles associées à du stockage de DCCNa sous forme de mati ères premières.

3.2.9 Avis sur la modélisation des effets toxiques pour les bâtiments EXPEDITION et PICKING

La présentation faite de la modélisation associée à l’incendie des zones « expéditions » et « picking » au sein de la note [R1] est très sommaire, dans la mesure où les données d’entrée et hypothèses considérées ne sont pas justifiées voire mentionnées. La rédaction de ce scénario d’incendie gagnerait à être étoffée.

Une modélisation des effets toxiques en cas d’incendie généralisé dans ces zones a donc été effectuée par APSYS sur la base des hypothèses suivantes :

• Surface au sol en feu : environ 1 470 m² (720 et 750 m² respectivement pour les zones « expéditions » et « picking ») ;

• Débit de combustion : environ 0,150 kg/m²/s (il est considéré la combustion simultanée de trois niveaux de stockage de palettes associées chacune à une vitesse de combustion de l’ordre de 0,05 kg/m²/s d’après la documentation du logiciel FLUMILOG [D6]) ;

• Chaleur de combustion : 18 000 kJ/kg (valeur pénalisante, car faible, associée à la combustion du bois) ;

• Une hauteur maximale de stockage de l’ordre de 4 mètres au maximum ;

• Présence d’environ 120 tonnes de chlore dans les bâtiments, sur la base des éléments transmis par la société ARCH WATER PRODUCTS FRANCE en termes d’inventaires mensuels qui ont conduit à considérer le mois de juin comme étant le plus pénalisant (taux de produits chlorés d’environ 43%). Ces éléments d’information sont identiques à ceux qui avaient été communiqués à l’INERIS ;

• Feu pleinement ventilé étant donnée la nature des parois du bâtiment en bardage métallique et de la toiture en fibrociment ne présentant aucune caractéristique de résistance au feu). En cas de départ de feu, la toiture s’effacerait rapidement, tout comme les parois, conduisant ainsi à une situation d’incendie bien ventilé et donc bien développé.

Il a été considéré que l’intégralité du chlore présent est émise en 30 minutes dans les fumées sous forme de vapeurs d’acide chlorhydrique (bonnes pratiques issues du document [D5]), soit un peu moins de 124 tonnes vapeurs d’acide chlorhydrique (HCl).

Les éléments présentés ci-avant conduisent à considérer :

• Une hauteur de rejet de 10 mètres environ (soit 2,5 fois la hauteur maximale de stockage) ;

• Une puissance totale dégagée par l’incendie : environ 4 000 MW ;


Juin 2016

• Une puissance dégagée par convection : environ 2 800 MW ;

• Température des fumées : 300°C ;

• Vitesse des fumées : 36 m/s ;

• Débit des fumées : environ 13 000 kg/s (essentiellement l’air entrainé dans les fumées du fait de la puissance de l’incendie) ; dont environ 69 kg/s de vapeurs d’acide chlorhydrique, ce qui correspond à une fraction massique d’acide chlorhydrique dans les fumées de l’ordre de 0,5 %.

Les graphes ci-après présentent les coupes verticales des nuages toxiques pour les différents seuils toxiques considérés. Les couleurs bleu, vert et jaune des nuages correspondent respectivement aux concentrations seuils SEI, SEL et SELS.

Les résultats obtenus mettent en évidence l’absence d’effets toxiques au voisinage du feu (si ce n’est dans le foyer lui-même) lorsque l’incendie des zones « expéditions » et « picking » est pleinement développé. Il convient néanmoins de sign aler que la modélisation d’un panache toxique associé à un incendie généralisé correspond à une vision idéalisée du scénario d'accident qui ne peut traduire l'ensemble des phén omènes complexes intervenant lors d'un incendie et de la formation d’un panache toxique, e n particulier en champ proche.

Figure 14 – Conditions météorologique F3 – 15°C - Coupe verticale des concentrations

Limite de propriété Hôtel


Juin 2016

Figure 15 – Conditions météorologique D5 – 20°C - Coupe verticale des concentrations

Figure 16 – Conditions météorologique D10 – 20°C - Coupe verticale des concentrations

Hôtel

Hôtel Limite de propriété

Limite de propriété


Juin 2016

Une projection des distances d’effets sur une vue aérienne, en considérant la condition météorologique pénalisante D10-20°C est présentée sur la figure ci -après.

Figure 17 – Projection des distances d’effet SEI en vue aérienne (cas pénalisant de la condition météorologique D10- 20°C)

3.2.10 Synthèse sur les scénarios de dispersion des fumées

L’examen critique portant sur les scénarios de dispersion des fumées a permis de mettre en évidence les points suivants :

• Les démarches d’essais mises en œuvre et les résultats associés sont cohérents. Elles sont justifiées et répondent aux bonnes pratiques et normes de caractérisation d’un matériau du point de vue combustion. Les résultats sont cohérents et peuvent être utilisés pour :

o les calculs de dispersion des fumées toxiques : utilisation des taux d’émission de chlore et de chlorure d’hydrogène ;

o l’organisation des entreposages à l’intérieur du bâtiment ISOS : influence du plastique dans le taux d’émission de chlore et inflammation plus difficile de l’ATCC.

APSYS fait cependant remarquer que seuls des essais sur l’influence des plastiques (produits finis) ont été menés sur le DCCNa ;

• La position de l’INERIS de ne retenir le risque d’inflammation lors de travaux par points chauds que pour les produits finis de DCCNa est justifiée ;


Juin 2016

• D’une manière générale, les méthodologies et hypothèses considérées sont globalement pertinentes et correspondent aux bonnes pratiques. La note [R1] gagnerait toutefois en clarté et serait par la même plus autoportante si un certain nombre de résultats intermédiaires importants pour sa bonne compréhension y étaient mentionnés (termes sources toxiques dans et depuis le bâtiment ISOS, seuils de toxicité équivalents pour les mélanges de gaz, etc.) ;

• Pour l’estimation des termes sources en sortie du bâtiment, la démarche utilisée par l’INERIS est prudente et conservatoire dans la mesure où elle revient à négliger la dilution des produits toxiques dans le bâtiment ISOS. Néanmoins, pour estimer au plus juste les distances aux effets toxiques en cas d’incendie dans le bâtiment ISOS, il est proposé de tenir compte de cette dilution avec émission depuis le bâtiment ;

• La méthodologie mise en œuvre par l’INERIS portant sur la propagation de l’incendie des palettes est rigoureuse et globalement bien adaptée à la problématique associée ;

• Lors de la vérification (reprise des 2 configurations étudiées), il ressort que pour une configuration, les débits en produits toxiques sont vraisemblablement un peu supérieurs à ceux estimés dans la note [R1], bien que ces derniers ne soient pas mentionnés. La raison en est l’inflammation d’une palette d’ATCC au niveau 1, vraisemblablement due à la géométrie considérée pour le chariot et à la durée sur laquelle ont été intégrées les énergies reçues par les palettes (30 minutes dans le cas présent) ;

• Pour la solution proposée et étudiée de stockage de DCCNA (matières premières) au niveau 0, les distances d’effets maximales aux effets irréversibles sortent des limites de propriété (115 mètres pour le cas le plus pénalisant), mais sont légèrement inférieures à la distance de séparation entre le point de rejet et l’hôtel situé à proximité. Les ordres de grandeur des distances d’effets obtenus par APSYS sont en conséquence légèrement inférieurs à ceux calculés par l’INERIS et présentés par l’exploitant ;

• En l’état actuel, et en l’absence de résultats d’essais portant sur l’influence quantifiée de l’impact de la présence de plastiques dans les palettes de produits finis d’ATCC, il est difficile de se prononcer sur la possibilité de stocker de l’ATCC sous forme de produis finis au niveau 0, dans la mesure où ces produits réagiront à l’agression thermique du départ de feu sur le chariot et dégageront plus de chlore ;

• La modélisation des effets de dispersion des produits de décomposition toxiques liés à l’incendie des zones « expéditions » et « picking » a été effectuée, en considérant un incendie pleinement ventilé développé et l’exploitation des inventaires mensuels (en retenant le mois de juin comme étant le plus pénalisant). Les résultats obtenus mettent en évidence l’absence d’effets toxiques au voisinage du feu (si ce n’est dans le foyer lui-même), lorsque l’incendie des zones « expéditions » et « picking » est pleinement développé.


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4. CONCLUSION

Ce rapport constitue l’examen critique de l’étude de sécurité incendie du site d’Amboise.

Elle permet de répondre aux différents points demandés. La synthèse de ces réponses est détaillée dans les paragraphes 3.1.9 et 3.2.10.


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ANNEXES


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ANNEXE 1 CAHIER DES CHARGES DE L ’EXAMEN CRITIQUE

- 1 sur 3 -

I- MODALITES DE REALISATION DE L’ANALYSE CRITIQUE

Choix du tiers-expert

Le choix du tiers-expert proposé par l'exploitant est soumis à l'accord de

l'inspection des installations classées. Celui devra être à même d’apporter un avis

critique sur des scénarii d’incendie et des scénarii de dispersions atmosphériques de

panaches toxiques.

Organisation

Une réunion de lancement entre l'exploitant, le tiers-expert et l'inspection des

installations classées, est organisée afin de préciser les caractéristiques, le contenu

et le délai de l'analyse critique.

Une réunion d'avancement peut-être tenue sur l'initiative de l'une des parties selon

l'état d'avancement du rapport ou des délais retenus.

Une réunion tripartite de présentation du projet de rapport d'analyse critique a lieu.

Rapport d'analyse critique

Un rapport unique est rédigé en langue française. Celui-ci comporte une note de

synthèse, présentant le contenu du rapport sous un angle non technique, en vue d'une

mise à disposition éventuelle du public.

Il est fait également mention des références de l'étude des dangers analysée et de

la demande d'analyse critique formulée par l'administration.

Le tiers expert adresse son rapport à l'exploitant qui le transmet à l'inspection des

installations classées avec ses observations. L'exploitant fait simultanément

connaître au tiers expert et à l'inspection les éléments qui, à son avis, ne doivent pas

être publiés parce qu'ils mettent en cause des secrets industriels ou sont de nature à

favoriser la malveillance.

Si nécessaire, le rapport doit être complété pour prendre en compte les

commentaires formulés par l'inspection des installations classées et par l'exploitant.

Suite à la réception du rapport final de l'analyse critique, l'exploitant fait part de

ses commentaires sur les différentes conclusions et préconisations émises par le

Établissement Arch Water Products France

ZI Ouest la Boitardière - Amboise

--------

ANALYSE CRITIQUE DE L'ETUDE INCENDIE

AANALY

ANALYSE CRITIQUE DE L’EAATUDE DES DANGERS

- 2 sur 3 -

tiers-expert, notamment sur les mesures techniques et organisationnelles

compensatoires envisagées.

Il joint une proposition d'échéancier de mise en œuvre de ces mesures.

II- CHAMP DE L’ANALYSE CRITIQUE

L'analyse critique porte sur :

l’étude incendie propre aux produits chlorés (scénarii de dispersion de fumées

toxiques en cas d’incendie dans le bâtiment ISOS, dans les bâtiments expédition

et picking et de propagation d'un feu de camion) ;

la définition des mesures de réduction du risque à la source ;

les moyens d'intervention en cas de départ de feu.

III- VERIFICATIONS EXERCEES PAR LE TIERS EXPERT

1. Sur la méthodologie :

Le tiers expert indique si :

- aucun phénomène ou scénario accidentel important n'a été omis, notamment au

regard de l'accidentologie passée de l'établissement ou de ce type d'installations

industrielles (exhaustivité des phénomènes),

- le risque de propagation d'un incendie déclaré sur le site (au départ d'un camion par

ex) sur les cellules de stockage du bâtiment ISOS nécessite d'être analysé,

- les nœuds papillons sont représentatifs des scénarii décrits par l’exploitant et si les

barrières de sécurité sont correctement positionnées (intervention par point chaud

notamment),

- l’identification et la pertinence des barrières (notamment les barrières de type

organisationnelle comme les plans de prévention et permis de feu) ont été

correctement menées,

- des mesures de sécurité sont à mettre en œuvre en complément de celles

présentées par l’exploitant,

- les distances d’effets ayant un impact à l’extérieur du site sont représentatives des

phénomènes dangereux pouvant avoir lieu sur le site,

- les mesures d’intervention définies pour les différents scénarii paraissent

pertinentes.

- 3 sur 3 -

2. Sur les scénarii de dispersion des fumées (incendie du bâtiment ISOS et des

bâtiments expéditions - picking) :

Le tiers expert apporte un avis critique sur l’étude incendie du bâtiment ISOS et des

bâtiments expéditions - picking portant notamment sur les points qui suivent. Le tiers

expert indique si

- les démarches d’essais mises en œuvres et les résultats de celles-ci sont cohérents,

- les termes sources départ des modélisations sont cohérents,

- la composition des fumées est représentative de la combustion-décomposition des

produits stockés,

- les explications sur la propagation de l’incendie de palettes en palettes sont

cohérentes,

- la configuration du stockage est légitime pour réduire les distances d’effet,

- il est acceptable de ne pas tenir compte des travaux par points chauds comme

événements initiateurs.

- les hypothèses retenues par l'exploitant lui paraissent acceptables : ce point

concerne notamment les hypothèses de calcul des modélisations (localisation de

l'exutoire le plus défavorable) et les modèles utilisés (et tout particulièrement le

modèle tridimensionnel),

- la nature et les ordres de grandeur des conséquences de ce scénario lui paraissent

pertinents.

L'expert peut être amené à modéliser lui-même certains scénarii déjà étudiés par

l'exploitant ou complémentaires de ceux-ci. Il indique les modèles, logiciels, hypothèses

utilisés. Il précise les incertitudes afférentes aux modélisations.

En cas d'écart entre ses propres modélisations et celles figurant dans le dossier de

l'exploitant, le tiers expert apporte une justification de cet écart.

Dans l'hypothèse où le tiers expert juge que les distances d'effets déterminées dans

l'étude incendie sont à remettre en cause et/ou que les mesures compensatoires

proposées sont insuffisantes, celui-ci doit :

- établir de nouveaux périmètres relatifs aux zones de dangers,

- définir les mesures compensatoires nécessaires pour garantir la sécurité publique

(tiers en particulier),

- déterminer les périmètres d'effets résiduels après application de ces mesures

compensatoires.


Juin 2016 Page 58

ANNEXE 2 COMPTE RENDU DE LA REUNION DE

DEMARRAGE DE L ’EXAMEN CRITIQUE

COMPTE RENDU DE REUNION ET VISITE

REFERENCE DU COMPTE RENDU NOMBRE DE PAGES

FNRJ160003/CRR/01 3

DATE DE LA REUNION LIEU DE LA REUNION NOM ET VISA DU

REDACTEUR

29 février 2016 ARCH WATER PRODUCTS -

Amboise F. CHEVALIER

OBJET : Réunion de démarrage de l’examen critique de l’étude de sécurité incendie de l’INERIS

PERSONNES PRESENTES

DESTINATAIRES

NOMS SOCIETES

Sandrine RICHARD

Laurent RIVOIRE

Pauline SEGERAL

Julien COMMANAY

Francis CHEVALIER

ARCH WATER PRODUCTS

ARCH WATER PRODUCTS

DREAL

APSYS

APSYS

Participants +

Thierry TIXIER (APSYS)

Ordre du jour :

- Objet de la réunion

- Organisation APSYS pour la réalisation de l’examen critique

- Contenu attendu de l’examen critique

- Visite des installations

- Réunions programmées

Réf : FNRJ/160003/CRR/01 Date : 2 mars 2016

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Commentaires Action

1 – Objet de la réunion

La présente réunion constitue la réunion de lancement de l’examen critique de l’étude de sécurité incendie réalisée par l’INERIS pour le compte de la société ARCH WATER PRODUCTS sur leur site d’Amboise (37).

Cette réunion permet de convenir entre la DREAL, l’exploitant et APSYS les caractéristiques, le contenu et les limites de l’examen critique, et d’évoquer les difficultés prévisibles et les attentes de la DREAL.

Les faits marquant relevés lors de cette réunion de démarrage tripartite sont présentés ci-après.

2 – Organisation APSYS pour la réalisation de l’examen critique

Pour mener à bien cet examen critique, les intervenants APSYS sont Francis CHEVALIER expert en risques industriels et Julien COMMANAY spécialiste en modélisation des conséquences des incendies.

3 - Contenu attendu de l’examen critique

Après avoir rappelé l’historique des échanges sur la mise à jour de l’étude de dangers, Mme Pauline SEGERAL de la DREAL a précisé le contenu attendu de l’examen critique.

L’examen critique portera sur le contenu de l’étude de sécurité incendie de l’établissement

ARCH WATER PRODUCTS FRANCE à Amboise, version du 24 avril 2015, réalisée par l’INERIS.

Cet examen critique portera sur :

l’étude incendie propre aux produits chlorés (scénarii de dispersion de fumées toxiques en cas d’incendie dans le bâtiment ISOS, dans les bâtiments expédition et picking et de propagation d'un feu de camion) ;

la définition des mesures de réduction du risque à la source ;

les moyens d'intervention en cas de départ de feu.

Plus particulièrement, la DREAL attend du tiers expert un positionnement clair sur les distances d’effets toxiques liés à l’incendie à l’intérieur du bâtiment ISOS (dans sa situation actuelle d’exploitation et également en cas de mise en place de rack béton au niveau 0 et de nouvelles configurations de stockage), au regard des enjeux liés au PPRT (présence de l’hôtel IBIS à proximité).

Les conclusions de cet examen critique doivent être remises au plus tard le 31 mai 2016.

4 – Visite des installations

Cette réunion de lancement tripartite a été suivie d’une visite des installations en présence de Mme Sandrine RICHARD. A l’issue, il a été remis à APSYS un certain nombre de documents et éléments de réponse suite au mail APSYS en date du 25 février 2016.

Réf : FNRJ/160003/CRR/01 Date : 2 mars 2016

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Commentaires Action

5 – Réunions programmées

Les réunions suivantes sont programmées :

Une réunion est programmée avec l’INERIS dans les locaux de l’INERIS (Paris ou Verneuil-en-Halatte) afin de vérifier les données/hypothèses/méthodes

utilisées par l’INERIS. Cette réunion est programmée le 22 mars 2016 à

14 heures (ARCH WATER PRODUCTS et INERIS). Cette date est à confirmer.

La réunion de présentation tripartite de la version projet de l’examen critique,

réunissant l’exploitant, la DREAL et APSYS, est fixée le 12 mai 2016. Cette réunion permettra de recueillir les commentaires de la DREAL et de l’exploitant sur le contenu de ce rapport. Ce délai doit permettre de tenir l’échéance du 31 mai 2016 (voir point 3).


Juin 2016 Page 59

ANNEXE 3 PLAN GENERAL DU SITE D ’AMBOISE


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ANNEXE 4 POSITION DES TRAPPES DE DESENFUMAGE

Bâtiment ISOS


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ANNEXE 5 ARBRES D’EVENEMENTS ET ARBRES NŒUDS-

PAPILLONS

Arbre d'événements n°1 : Départ de feu lié à des travaux par points chauds - Réorganisation de l'entreposage avec palettes de de DCCNa (matières premières) dans des casiers en béton au niveau du sol (solution n°A)

Pei = 1,00E+00 par an

Cause de l'événement initiateurEvénement initiateurEvénement redoutéEffet majeur

Effets toxiquesDistances aux seuils d'effets (m)

PhD : 1,00E-04 par an SEI SEL SELS115* NA** NA**

* A 7 m de hauteur (non atteinte de l'hôtel IBIS)** NA : Non atteinte de l'hôtel IBIS

Intervention des opérateurs pour éteindre le départ de feu à l'aide d'extincteurs

portatifs

MarcheDépart de feu lié à des

travaux par points chauds

ARBRE D'EVENEMENTS

Non respect du permis de feu (non éloignement des produits ou non mise en

place de protections)

Marche

Marche pas

Incendie limité et maîtrisé dans le bâtiment

ISOS sans inflammation des produits, ni

dispersion de produits toxiques

PhD1 : Incendie limité et maîtrisé dans le bâtiment ISOS sans inflammation des produits,

ni dispersion de produits toxiques

Marche pas



dispersion de produits toxiquesMarche

Intervention en moins de 10 minutes des ESI pour maîtriser

le développement du feu à l'aide d'extincteurs portatifs ou des

RIA et éloignement des produits

10-1

Marche pas

10-1PhD : Incendie non maîtrisé dans le bâtiment

ISOS avec inflammation des produits et


10-2

Arbre d'événements n°2 : Départ de feu lié au chariot électrique - Réorganisation de l'entreposage avec palettes de DCCNa (matières premières) dans des casiers en béton au niveau du sol (solution n°A)

Pei = 5,80E-05 par an



PhD : 5,80E-09 par an SEI SEL SELS115* NA** NA**

* A 7 m de hauteur (non atteinte de l'hôtel IBIS)** NA : Non atteinte de l'hôtel IBIS

Intervention du conducteur pour éteindre le départ de feu à l'aide d'extincteurs

portatifs

MarcheDépart de feu sur le chariot

électrique

ARBRE D'EVENEMENTS

Non extinction automatique par le système d'extinction

embarqué sur le chariot électrique

Marche

Marche pas




PhD1 : Incendie limité et maîtrisé dans le bâtiment ISOS sans inflammation des produits,

ni dispersion de produits toxiques

Marche pas



dispersion de produits toxiquesMarche

Intervention en moins de 10 minutes des ESI pour maîtriser

le développement du feu à l'aide d'extincteurs portatifs ou des

RIA et éloignement des produits

10-1

Marche pas

10-1PhD : Incendie non maîtrisé dans le bâtiment

ISOS avec inflammation des produits et


10-2

Nœud papillon n°1 : Incendie dans le bâtiment ISOS - Réorganisation de l'entreposage avec palettes de de DCCNa (matières premières) dans des casiers en béton au niveau du sol (solution n°A)

P= 2,00E-05 /an


SEI SEL SELS115* NA** NA**

P= 5,80E-09 /an P= 2,00E-05 /an * A 7 m de hauteur (non atteinte l'hôtel IBIS)** NA : Non atteinte de l'hôtel IBIS


ARBRE DE DEFAILLANCES ARBRE D'EVENEMENTS

Incendie non maîtrisé dans le bâtiment

ISOS avec inflammation des produits

et dispersion de produits toxiques

Incendie non maîtrisé dans le bâtiment ISOS avec

inflammation des produits et dispersion de produits

toxiques, suite à un départ de feu sur un chariot

électrique

Effets toxiques

Incendie non maîtrisé dans le bâtiment ISOS avec

inflammation des produits et dispersion de

produits toxiques, suite à des travaux par points

chauds

OU


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ANNEXE 6 PERMIS DE FEU


Juin 2016 Page 63

ANNEXE 7 FICHE REFLEXE « INCENDIE DANS LE BATIMENT

ISOS »

arch water products france examen critique de l'étude de ...€¦ · [d10] les outils de...

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