unidad acadÉmica de ingenierÍa civil carrera...
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AUTOR:CAJAS GIA LINDER DANIEL
TEMA:ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DINÁMICO DE UN EDIFICIO DE 4 PLANTAS
ALTAS MEDIANTE EL PROGRAMA SAP2000
TRABAJO PRÁCTICO DEL EXAMEN COMPLEXIVO PREVIO A LA OBTENCIÓN DELTÍTULO DE INGENIERO CIVIL
UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
MACHALA - EL ORO
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ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DINÁMICO DE UN EDIFICIO DE 4 PLANTAS
ALTAS MEDIANTE EL PROGRAMA SAP2000
Autor: Linder Daniel Cajas Gia. CI.0706361417
RESUMEN
El presente trabajo tiene el objetivo de analizar y diseñar un edificio Sismo resistente de cuatro plantas altas de sección irregular, para realizar este análisis se ha tomado en cuenta especificaciones técnicas sugeridas por la Norma ecuatoriana de la Construcción NEC 2015 Y especificaciones técnicas como el del Código ACI.
Debido a lo requerido por el tema práctico el edificio deberá ser diseñado utilizando vigas vistas en toda la estructura por lo que se ha tomado en cuenta para el pre-diseño los criterios especificados en el libro DISEÑO DE CONCRETO ARMADO concordado al ACI 318 del ING ROBERTO MORALES MORALES. De los cuales hemos considerado los métodos más confiables que nos proporcionaran las secciones para comenzar analizar la estructura.
Para realizar el análisis sísmico se ha diseñado un espectro de diseño para un factor Z =0,35 el cual de acuerdo la NEC2015 su caracterización de peligro sísmico es alta, se ha diseñado la estructura para que soporte la combinación de carga más crítica para que de esta forma la estructura sea lo más seguro y económico posible.
El software utilizado es el SAP 2000 vs 17 en el cual se ha podido encontrar el funcionamiento adecuado y el más óptimo de la estructura para que resista eventos de gran magnitud sin pasar su rango elástico.
Para la distribución del acero para los elementos estructurales como vigas y columnas se ha usado los datos obtenidos por el SAP2000, para la losa se ha calculado el acero haciendo uso del método Diseño de losas armadas en dos direcciones según el Joint Comitee ASCE-ACI
Para la cimentación se ha usado zapatas aisladas tomando en cuenta para su diseño
que las cargas axiales trasmitidas por las columnas no sea mayor a la carga admisible
del suelo qu= 1,0 kg/cm2.
Palabras claves. Análisis, Diseño, Pre-diseño, Espectro, Admisible.
STRUCTURAL ANALYSIS AND DESIGNS EISMIC SPECTRAL ANALYSIS USING DYNAMIC, OF A BUILDING OF FOUR PLANTS USING THE SOFTWARE SAP2000
Author: Linder Daniel Cajas Gia. CI.0706361417
ABSTRACT
This paper aims to analyze and design earthquake resistant plants irregular four tall building section to perform this analysis has taken into account technical specifications suggested by the Ecuadorian Standard NEC 2015 Construction and technical specifications as the Code ACI.
Due to the requirements of the practical matter the building should be designed using beams throughout the structure that has been taken into account for the pre-design criteria specified in the book DESIGN OF CONCRETE agreed to ACI 318 ROBERTO ING MORALES MORALES. Of which we have considered the most reliable methods to provide us sections to start analyzing the structure.
To perform seismic analysis has designed a range of design for Z = 0.35 which NEC2015 according the seismic hazard characterization factor is high, the structure is designed to withstand the critical load combination for thus the structure as safe and economical as possible.
The software used is the SAP 2000 vs 17 in which it was unable to find the proper functioning and the most optimal structure to withstand large events without passing their elastic range.
For the distribution of steel structural elements such as beams and columns has been used data obtained by the SAP2000 for slab steel was calculated using the method Design of slabs in two directions according to the Joint ACI-ASCE Comitee
For the foundation has been used shoes isolated taking into account its design axial loads transmitted by the columns is not greater than the permissible floor load qu = 1.0 kg / cm2.
Keywords: Analysis , design, pre - design , Spectrum, admissible. .
INTRODUCCIÓN.
Las estructura a analizar y diseñar tiene 4 plantas altas de las cuales las dos primeras serán utilizado para oficina y las 2 últimas serán para departamentos, se utilizaran vigas peraltadas y se tendrá una resistencia a la compresión del suelo qu=1,0 kg/cm2 se contara con un factor z= 0,35 lo cual le da una caracterización de peligro sísmico alto, lo que nos llevara a buscar el diseño sismo resistente más eficiente para nuestra estructura.
En la actualidad para dar solución a este problema se ha usado en países como Japón sistemas de aislamientos sísmicos como el de “colocar capas de láminas delgadas de caucho y placas de acero, alternadas y unidas entre sí en la base de los edificios de esta forma proporcionamos al elemento flexibilidad horizontal y rigidez vertical”1. Debido a que están expuestos a grandes movimientos sísmicos.
Una solución más probable que se podría dar a nuestro diseño sismo resistente es el usado por Chile el cual está basado en los sistemas de pórticos de muros resistentes y mixtos, del cual podemos usar la losa de hormigón armada la cual es considerada la más efectiva. ”Su espesor no sobrepasa los 15 cm, las vigas y pilares forman sistema monolítico que trabajan como un único elemento flexible y resistente a los movimientos ondulatorios”2
Para realizar el diseño sismo resístete del edificio se usara las norma ecuatoriana de la construcción NEC2015 con el objetivo diseñar una edificación que cumpla los requisitos para un diseño Sismo resistentes y que posea las secciones más optimas que nos ayuden a que la estructura tenga un comportamiento elástico. Una estructura irregular tanto en planta como en elevación, ”Deben evitarse con el fin de impedir acumulación de daños en algunos componentes en desmedro de la ductilidad global del sistema y por este motivo no se consideran”3.
El análisis dinámico será realizado en Software SAP 2000 versión 17 en el cual se verificara el funcionamiento adecuado de la estructura y se obtendrá el acero requerido para cada elemento estructural. Así como también los datos necesarios para calcular el diseño de la cimentación, mediante este método se podrá tener datos confiables que garanticen que las secciones de los elementos estructurales funcionen de manera más óptima ante eventos sísmicos que de producirse un colapso primero fallen las vigas antes que las columnas.
DESARROLLO
DESCRIPCIÓN GENERAL
El edificio a analizar es de 4 plantas, de sección irregular se usara vigas peraltadas y un factor z=0,35. Lugar de emplazamiento: zona sísmica IV, Z=0.35 Terreno de Fundación: subsuelo: Suelo tipo E Se realizara el análisis espectral en el software SAP 2000 vs 17.
USO DE LA EDIFICACIÓN
Edificio privado de cuatro plantas destinadas dos para oficinas y dos para departamentos.
CARACTERÍSTICAS:
Número de Pisos: 4 pisos Tipología Estructural: Pórticos Sismo-resistentes de Hormigón Armado. Tipo de vigas: A peraltadas. Hormigón armado.
COEFICIENTE DE IMPORTANCIA (I): Esta edificación será utilizada oficinas y departamentos, por tanto está clasificada como estructura de ocupación normal. Entonces el factor que la califica como tal es:
I = 1.00 TABLAS DE CARGAS VIVAS NEC-2015(Asce) WL
Sobrecargas mínimas uniformemente distribuidasL0,y concentradas P0. En la Tablas se muestran los valores descargas (uniforme y/o concentrada) de acuerdo con la ocupación o los usos: VER ANEXO 1.
TABLA DE CARGAS VIVAS APLICADAS A NUESTRO PROYECTO WL
Ocupación o Uso Carga uniforme
(kN/m2)
Carga
concentrada (kN)
Edificios de oficinas
Oficinas 2,40 9,00
Viviendas (unifamiliares y bi familiares) 2.00
TIPOLOGÍA ESTRUCTURADA (APORTICADA)
Tipología Estructural: Pórticos Sismo-resistentes de Hormigón Armado.
Numero de pórtico: 4 pórticos en sentido X
3 pórticos en sentido Y
PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES
Vigas: f’c = 210 kg/cm2. fy = 4200 kg/cm2 Columnas: f’c = 210 kg/cm2. fy = 4200 kg/ cm2 Losas: f’c = 210 kg/cm2. fy = 4200 kg/cm2
Sistema de losas nervadas armadas. Escaleras: f’c = 210 kg/cm2. fy = 4200 kg/ cm2 Cimentación: f’c = 210 kg/cm2. fy = 4200 kg/ cm2 Módulo de elasticidad: Ec=215381.05 kg/ cm2
Es= 2000000 kg/ cm2
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS.
HORMIGON:
El hormigón debe tener una resistencia a la compresión de 210 kg/ cm2.
El cemento utilizado para su elaboración debe cumplir las normas BOLIVIANAS referente al Cemento Portland.
ACERO:
Las barras no presentaran defectos superficiales por defectos de oxidación, grietas y sopladuras.
Deben ser barras corrugadas.
Tendrá un límite de fluencia igual o mayor a 4200Kg/cm2.
CLASIFICACIÓN POR ELEMENTO ESTRUCTURAL:
Cimentación: Zapata aisladas.
Columnas: Concreto de sección rectangular.
Vigas: Vigas A peraltadas.
Losas: Losas Nervadas
CUANTIFICACIÓN DE CARGA MUERTA (TABLA , PESO DE PAREDES, PESO PROPIO
DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
PREDISEÑO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES.-
Sean usados métodos como el sugerido por Arnal y Epelboim y especificaciones del
Código ACI.
Mezzanine
peso de losa por m2 0,3195068 ton/m2
peso de embaldosado 0,02 ton/m2
cielo raso 0,055 ton/m2
peso de paredes 0,14 ton/m2
total peso de losa 0,535 ton/m2
Planta baja
peso de losa por m2 0,3195068 ton/m2
peso de embaldosado 0,02 ton/m2
cielo raso 0,055 ton/m2
peso de paredes 0,22 ton/m2
total peso de losa 0,615 ton/m2
Terraza
peso de losa por m2 0,3195068 ton/m2
Contra piso de hormigón simple, 0,022 ton/m2
cielo raso 0 ton/m2
peso de paredes 0,14 ton/m2
total peso de losa 0,482 ton/m2
PRE DISEÑO DE LOSAS
𝑯 =𝑳
𝟐𝟓 Sera el espesor mínimo a obtener.
L=Longitud mayor de viga en el edificio.
H= 5,9m / 25= 23cm.
En la cual el resultado es 24cm por lo que se ha escogido e=25cm
PREDISEÑO DE VIGAS.
EJE X
PORTICO VIGA LUZ H B
1
1A-1B 6,72 0,67 0,34
1B-1C 2,82 0,28 0,14
1A-1A´ 3,05 0,31 0,15
1A´-1B 3,6 0,36 0,18
2 2A-2B 6,72 0,67 0,34
2B-2C 3,57 0,36 0,18
3 3A-3B 6,72 0,67 0,34
3B-3C 3,57 0,36 0,18
H=peralte, B=base.
𝒉 = (𝟏
𝟏𝟎 𝒂
𝟏
𝟏𝟐) 𝑳 𝒃 = (
𝟏
𝟐 𝒂
𝟐
𝟑) 𝒉
L= luz de la viga
En la práctica usamos: 𝒉 = (𝟏
𝟏𝟎 ) 𝑳 𝒃 = (
𝟏
𝟐 ) 𝒉
PREDISEÑO DE COLUMNAS
Para este pre diseño se ha comenzado por calcular PSERVICIO=cargas de servicio con la ecuación:
PSERVICIO= P *ATRIBUTARIA * NPISOS
P= la carga dependiendo de la categoría del edificio. Según la NEC 2015 nuestro edificio es de categoría C=1000kg/m2. “El área tributaria variara dependiendo a la ubicación de la columna la cual puede ser CENTRADA, EXENTRICA, ESQUINERAS. Se podrá tomar como consideración para zonas de alta sismicidad.” 4 AMIN ≥ 1000 cm2
De acuerdo a la ubicación de la columna tenemos los valores asignados para α:
Tipos de Columnas α
Esquina 0,2
Borde 0,25
Central 0,28
La siguiente ecuación nos da la sección de la columna para el pre diseño.
𝐴𝑐 =𝑃𝑈
𝛼∅𝑓´𝑐 Ø=0,65
EJE Y
PORTICO VIGA LUZ H B
A
A1-A2 4,75 0,48 0,24
A2-A3 4,9 0,49 0,25
A3-B4 5,9 0,59 0,30
B
B1-B2 4,75 0,48 0,24
B2-B3 4,9 0,49 0,25
B3-B4 5,9 0,59 0,30
C
A1-B2 4,75 0,48 0,24
A2-B3 4,9 0,49 0,25
A3-B4 5,9 0,59 0,30
COLUMNA B3
AT= 22,75 m2 PSERVICIO= P *ATRIBUTARIA * NPISOS
N=4 PSERVICIO= 1000kg/m2. *22,75 m2 * 4
P=1000kg/m2. PSERVICIO= 91000 Kg =
𝐴𝑐 =91000𝑘𝑔
0,28∗0,65∗210= 2380𝑐𝑚2 = A*B
SI Asumo: A= 50cm ; tendré B=47,6cm =50cm
Para 1 y 2 planta Sección= 50*50
Para 3 y 4 planta Sección= 45*45
COMBINACIONES DE CARGA DE ACUERDO A LAS NEC 2015
“Para que la resistencia de diseño de las estructuras, componentes y cimentaciones iguale o exceda los efectos de las cargas incrementadas, estas deberán ser diseñadas de acuerdo a las siguientes combinaciones”5
U1 1.4 D
U2 1.2 D + 1.6 L + 0.5max[Lr; S ; R]
U3 1.2 D + 1.6 max[Lr; S ; R]+ max[L ; 0.5W]
U4 1.2 D + 1.0 W + L + 0.5 max[Lr; S ; R]
U5 1.2 D + 1.0 E + L + 0.2 S
U6 0.9 D +1.0 W
U7 70.9 D + 1.0 E
U8 ENVOLVENTE ” 6 D = Carga permanente= 0,365 E = Carga de sismo L = Sobrecarga (carga viva) = 0,2 Lr= Sobrecarga cubierta (carga viva) S = Carga de granizo W = Carga de viento
DEFINICIÓN DEL ESPECTRO DE DISEÑO DE ACUERDO A LAS NEC 2015
“El espectro de diseño obedece a una fracción de amortiguamiento respecto al crítico de 5%, se obtiene mediante las ecuaciones, válidas para periodos de vibración estructural T pertenecientes a 2 rangos”7.
n= 1,8 To = 0,270
z= 0,35 Tc = 1,485
Fa = 1,1 Sa = 0,693
Fd = 1,65 R= 8,00
Fs = 1,8 ɸp= 0,9
r = 1,5 ɸe= 0,9
Periodo (seg)
aceleración (% g)
Espectro Elástico de
Diseño
Periodo (seg)
aceleración (% g)
Espectro Elástico de Diseño
0.00 0.1267 2.40 0.0646
0.10 0.1267 2.50 0.0608
0.20 0.1267 2.60 0.0573
0.30 0.1267 2.70 0.0541
0.40 0.1267 2.80 0.0513
0.50 0.1267 2.90 0.0486
0.57 0.1267 3.00 0.0462
0.60 0.1267 3.10 0.0440
0.70 0.1267 3.20 0.0420
0.80 0.1267 3.30 0.0401
0.90 0.1267 3.40 0.0383
1.00 0.1267 3.45 0.0375
1.10 0.1267 3.50 0.0367
1.20 0.1267 3.60 0.0352
1.30 0.1267 3.70 0.0338
1.40 0.1267 3.80 0.0324
1.672 0.1111 3.90 0.0312
1.60 0.1187 4.00 0.0300
1.70 0.1084 4.10 0.0289
1.80 0.0995 4.20 0.0279
1.90 0.0917 4.30 0.0269
2.00 0.0849 2.40 0.0646
2.10 0.0789 2.50 0.0608
2.20 0.0736 2.60 0.0573
2.30 0.0689 2.70 0.0541
0.00 0.1267 2.80 0.0513
Se han usado formulas y valores de acuerdo a la NEC 2015 VER ANEXO 4:
MODELACIÓN MATEMÁTICA EN 3D CON EL SOFTWARE SAP2000.
DIAGRAMAS DE FUERZA CORTANTE Y MOMENTO FLEXIONANTE EN VIGAS Y COLUMNAS PARA LA COMBINACIÓN DE CARGA MÁS CRÍTICA.
Ver anexos 6: diagrama de fuerzas cortantes en unidades ton-m.
Ver anexos 5: diagrama de fuerzas cortantes en unidades ton.
CORTANTE Y MOMENTO PARA VIGA (ENVOLVENTE) COMB 8.
CORTANTE Y MOMENTO PARA COLUMNAS (ENVOLVENTE) COMB 8.
SECCIONES FINALES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
LOSA:
PISO LOSA e= cm L (m) Ancho (m)
Planta B. 1 25 16 10.15
Mezzanine 1 25 16 10.15
Mezzanine 1 25 19.49 10.15
2 P.alta 1 25 19.49 10.15
Espesor de losa:
WU = 1.2 WD +1.6 W
W = carga media de servicio ( Kg/m2 )
L = distancia mayor entre ejes de columnas en m
c= dimensión de la columna, paralela en L en m.
h= Altura o espesor total de la losa en m
SECCIONES FINALES DE LOSA.
Paño L.Mayor L.Menor R
1-7-15 6,42 4,77 0,7
2-8-16 4,77 3,37 0,7
3-9-17 6,42 4,9 0,8
4-10-18 4,9 3,37 0,7
5-11-19 6,42 5,9 0,9
6-12-20 5,9 3,37 0,6
13-21 6,12 3,21 0,5
14-22 3,37 3,21 1
Para ver coeficientes de momentos de diseño de losas apoyadas vigas ver ANEXO 8
DISEÑO DESECCIONES DE ACERO PARA EL PAÑO 5 -11-19
Franja central
Franja columna.
h= d-0,025
Momentos (-): Momentos (+):
Mclaro corto = Mc*Lc2 Mclaro corto = Mc*Lc
2
Mclaro Largo = ML*Lc2 Mclaro Largo = ML*Lc
2
Nervios cortos Nervios largos
M(-)=Mclaro corto(-)*Lcajoneta M(-)=Mclaro largo (-)*Lcajoneta
M(+)=Mclaro corto(+)*Lcajoneta M(+)=Mclaro corto(+)*Lcajoneta
Para ver la ubicación los nervios y refuerzos de acuerdo a las franjas medias y franjas de columnas: Ver anexo 7.
VIGAS:
VIGA A2 - B2
CORTE C1 – C1 CORTE C2 – C2 CORTE C3 – C3
Momento flector Mu
Acero Calculado As(cm) (SAP 2000)
Diámetro de varilla comercial (mm)
C1 - C1 5,612 3 Ø12 mm +2 Ø14 mm
3,4 3 Ø12 mm
C2 - C2 2,205 3 Ø12 mm
4,292 4 Ø12 mm
C3 - C3 7,066 3 Ø12 mm +2 Ø14 mm
3,4 3 Ø12 mm
Diseño cortante de vigas ver ANEXO 9.
Análisis de momento recibido por viga ver ANEXO 10:
COLUMNAS:
# PISOS # SECCIONES Cm2
Acero calculado cm2 SAP
COMERCIAL (As Longitudinal) DATOS
COMERCIAL (As estribos) PLANTA B.
Planta B. 12 50*50 25 8 Ø 20 mm Ø 8 mm c/10cm
1 50*50 32,16 8 Ø 20 mm +2 Ø 22 mm
Ø 8 mm c/10cm
Mezzanine 13 50*50 25 8 Ø 20 mm Ø 8 mm c/10cm
2 P.alta 13 45*45 20,25 7 Ø 20 mm Ø 8 mm c/10cm
3 P.alta 13 45*45 22,056 7 Ø 20 mm Ø 8 mm c/10cm
1 45*45 45,581 10 Ø 22 mm 1 Ø 25 mm
Ø 8 mm c/10cm
REFUERZO TRANSVERSAL ESPECIAL PARA ZONAS SÍSMICAS:
COLUMNA PARA PLANTA 1 Y 2 :
𝑨𝒔𝒉 =𝟎, 𝟎𝟗𝟓 ∗ 𝑺 ∗ 𝒉𝒄 ∗ 𝒇´𝒄
𝒇𝒚
T = 50 cm, B = 50 cm , hc = 40 cm , H=2,55 cm
ØLONG = 16 mm
ØTRANS = 8 mm
PARA S1 : d/2= 20cm OK
PARA S2 : S2<30cm
d/4 = 10cm OK
8ØLONG = 10cm
24ØTRANS = 19,2cm
PARA L : L > 50cm
H/6= 10cm
2B = 10cm
2T= 19,2cm
𝑨𝒔𝒉 =𝟎, 𝟎𝟗𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝒄𝒎 ∗ 𝟒𝟎𝒄𝒎 ∗
𝟐𝟏𝟎𝑲𝒈𝒄𝒎𝟐
𝟒𝟐𝟎𝟎𝑲𝒈𝒄𝒎𝟐
=
𝑨𝒔𝒉 = 𝟏, 𝟗𝒄𝒎
#𝑹𝒂𝒎𝒂𝒍𝒆𝒔 =𝐴𝑠ℎ
𝐴𝑠∅8𝑚𝑚=
1,9
0,5027= 3,8
= 𝟒 𝑹𝒂𝒎𝒂𝒍𝒆𝒔
VER ANEXO 9: PLANOS ESTRUCTURALES
DISEÑO GEOMÉTRICO FINAL DE LA CIMENTACIÓN PARA qu REQUERIDO
Secciones finales para zapatas aisladas
N.- Área SECCION Peralte Total
Espesor # varillas As Calculado
As comercial
Ø comercial
Separación
cm2 B L d (cm) e (cm) dirección x
dirección y
cm2 cm2 mm cm
1 8,41 3 3 40 30 23 23 34,06 1,54 14 14
2 4,79 2,4 2,4 40 30 14 14 14,4 1,13 12 19
3 13,4 3,7 3,7 40 30 38 38 75 2,01 16 10
4 4,8 2,3 2,3 40 30 13 13 13,8 1,13 12 19
5 7,77 3 3 40 30 22 22 31,8 1,54 14 14
6 14,41 4 4 40 31 44 44 85,8 2,01 16 10
7 4,09 2,3 2,3 40 30 14 14 14,4 1,13 12 19
8 10,27 3,4 3,4 40 30 26 26 51,2 2,01 16 13
9 16,71 4,2 4,2 40 33 50 50 97,9 2,01 16 9
10 5,21 2,4 2,4 40 30 14 14 15,2 1,13 12 18
11 5,28 2,4 2,4 40 30 15 15 15,8 1,13 12 17
12 7,4 3 3 40 30 28 28 30,2 1,13 12 11
13 2,57 2 2 40 30 12 12 12 1,13 12 18
Para diseño se asume a= d/2
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑐𝑖𝑚𝑒𝑛𝑡𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 =𝑃 + 𝑃(12%)
𝑞𝑢 = 𝐵 ∗ 𝐿
Peralte efectivo (e) : Armadura mínima= 0,002 * b * h < As calculado
#𝒅𝒆 𝒗𝒂𝒓𝒊𝒍𝒍𝒂𝒔 =𝐴𝑠
𝐴𝑠∅ 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝒔𝒆𝒑𝒂𝒓𝒂𝒄𝒊𝒐𝒏 = 𝐵 −
(#𝑑𝑒 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠 + 1) ∗ ∅ 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎
#𝑑𝑒 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠
Ver anexo 11 : Planos de zapatas aislada
bR
Mud
..
cf
fyfyR
´
..59,01..
2.
adfy
MuAs
bcf
fyAsa
.´.85,0
.
CIERRE
El análisis realizado con ayuda del software SAP 2000 v17 y aplicando las normas establecidas por la NEC 2015 nos ha proporcionado las secciones para que el edificio soporte las cargas más críticas a las que podría estar sometida la estructura de acuerdo a su ubicación y a su factor sísmico.
Para la losa se ha proporcionado un espesor de 25cm y se ha armado el acero tomando en cuenta q es una losa en dos direcciones se han usado varillas de 12 mm, 10mm y 8mm dependiendo de las características del paño,
Se han definido 3 secciones de vigas 25*40 para las vigas en sentido en Y y 20*30 ,30*40 para las vigas en sentido X, y se ha proporcionado para las mayoría de las vigas 6 varillas de 12mm excepto en las vigas con luces muy grades en las cuales se ha tenido que proporcionar mayor cantidad de acero para que resista los momentos calculados para esas viga.
Para las columnas se ha dejado secciones de 50*50 para la 1 y 2 planta, para la 3 y4 se redujo las secciones 5cm. Se usaran 8ɸ16mm para columnas de 50*50 y 8ɸ16mm para columnas de 45*45. Las columnas tendrán estribos de 8mm de diámetro, de 4 ramales.
Debido a las condiciones impuestas paras este trabajo se ha diseñado zapatas aisladas teniendo como resultado de este diseño áreas de cimentación de 4,20 *4,20 para la columna más crítica debido a su ubicación. Razón por la cual sería recomendable el diseño de zapatas corridas.
CITAS
1. Carlos Matallana. Japón y su arquitectura antisísmica. In Arquitectura [Internet].
2015 [Citado 5 Oct 2015].Disponible en: https://carlosmatallana.wordpress.com/2011/03/18/terremoto-japon-arquitectura-antisismica-parte-1/
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Construcción [Internet]. 2015 [Citado 5 Oct 2015].Disponible en:
http://www.emb.cl/construccion/articulo.mvc?xid=471&edi=21&xit=estructuras-
sismorresistentes-en-chile
3. El Ministerio de Desarrollo Urbano y Vivienda, Norma Ecuatoriana de Construcción NEC-2015 Acuerdo Ministerial número 0047 del 10 de enero de 2015: Capitulo Peligro y Diseño Sismo resistente.
4. Ing.Roberto Morales Morales . Diseño en Concreto Armado. Libro Tercera Edición Mayo 2006.
5. El Ministerio de Desarrollo Urbano y Vivienda, Norma Ecuatoriana de Construcción NEC-2015 Acuerdo Ministerial número 0047 del 10 de enero de 2015: Capitulo cargas no sísmicas.
6. El Ministerio de Desarrollo Urbano y Vivienda, Norma Ecuatoriana de Construcción NEC-2015 Acuerdo Ministerial número 0047 del 10 de enero de 2015: Capitulo Peligro y Diseño Sismo resistente.
7. El Ministerio de Desarrollo Urbano y Vivienda, Norma Ecuatoriana de Construcción NEC-2015 Acuerdo Ministerial número 0047 del 10 de enero de 2015: Capitulo Peligro y Diseño Sismo resistente.
ANEXO 1: Tabla de cargas vivas WL NEC 2015
Ocupación o Uso Carga uniforme (kN/m2) Carga concentrada
(kN)
Almacenes Venta al por menor Primer piso Pisos superiores Venta al por mayor. Todos los pisos
4.80 3.60 6.00
4.50 4.50 4.50
Armerías y salas de instrucción militar 7,20
Áreas de reunión y teatros Asientos fijos Áreas de recepción Asientos móviles Plataformas de reunión Escenarios
2.90 4.80 4.80 4.80 7.20
Áreas de almacenamiento sobre techos 1,00
Barreras vehiculares Véase sección 4.5 ASCE 7-10
Balcones 4,80
Bibliotecas Salas de lectura Estanterías Corredores en pisos superiores a planta baja
2.90 7.20c
4.00
4.50 4.50 4.50
c Estas cargas se aplican en espacios de almacenamiento de bibliotecas y librerías que soportan anaqueles fijos con doble acceso, sujetos a las siguientes limitaciones:
r o igual a 900 mm.
Bodegas de almacenamiento (serán diseñadas para la mayor carga prevista) Livianas Pesada
6.00 12.00
Coliseos (ver estadios y graderíos)
Comedores y restaurantes 4,80
Construcción ligera de placa de piso sobre un área de 625 mm2
0,90
Corredores-pasarelas-plataformas para mantenimiento
2,00 1,33
Corredores Primer Piso Otros pisos de igual ocupación, excepto si existe otra indicación
4,80
Cubiertas Cubiertas planas, inclinadas y curvas. Cubiertas destinadas para áreas de paseo Cubiertas destinadas en
0,70
3,00
4,80
i i
jardinería o patios de reunión. Cubiertas destinadas para propósitos especiales Toldos y carpas. Construcción en lona apoyada sobre una estructura ligera Todas las demás Elementos principales expuestos a áreas de trabajo Carga puntual en los nudos inferiores de la celosía de cubierta, miembros estructurales que soportan cubiertas sobre fábricas, bodegas y talleres de reparación vehicular Todos los otros usos Todas las superficies de cubiertas sujetas a mantenimiento de trabajadores
0.24 (no reduc.)
1,00
8,90
1,40
1,40
En la región andina y sus estribaciones, desde una cota de 1000 m sobre el nivel del mar, no se permite la reducción de carga viva en cubiertas para prevenir caídas de granizo o ceniza.
Departamentos (ver Residencias)
Edificios de oficinas
Salas de archivo y computación (se diseñará para la mayor carga)
Áreas de recepción y corredores del primer piso
4,80 9,00
Oficinas 2,40 9,00
Corredores sobre el primer piso 4,00 9,00
Escaleras fijas Ver sección 4.5 ASCE/SEI 7-10
Escaleras y rutas de escape 4,80 g
Únicamente residencias unifamiliares y bifamiliares
2,00
g Cuando la sobrecarga reducida de cubierta (menor a 1.0 N/m2), calculada de conformidad con el [3.2.1], sea utilizada para el diseño de miembros estructurales continuos, la sobrecarga se aplicará en dos tramos adyacentes y en tramos alternados para obtener las máximas solicitaciones.
Estadios y coliseos Graderíos Asientos fijos
4.80d
3.00d
d Adicional a las cargas vivas verticales, el diseño incluirá fuerzas horizontales aplicadas a cada fila de asientos, como sigue:
Estas fuerzas no serán consideradas en forma simultánea.
Fábricas/Industria/Manufa4ctura Livianas Pesadas
6.00 12.00
9.0 13.40
Garaje ( únicamente vehículos para pasajeros) Camiones y buses
2.0 a,b
a,b a Los pisos de estacionamientos o partes de los edificios utilizados para almacenamiento de vehículos, serán diseñados para las cargas vivas uniformemente distribuidas de esta tabla o para las siguientes cargas concentradas:
de 100 mm por 100 mm, 13.4 kN; y
almacenamiento de vehículos particulares, 10 kN por rueda. b Los estacionamientos para camiones y buses serán diseñados por algún método recomendado por AASHTO, MTOP, que contenga las especificaciones para cargas de camiones y buses.
Gimnasios 4,80
Graderíos para estadios y similares 4.80d d véase Estadios y coliseos
Hoteles (ver residencias)
Hospitales
Sala de quirófanos, laboratorios 2,90 4,50
Sala de pacientes 2,00 4,50
Corredores en pisos superiores a la planta baja
4,00 4,50
Instituciones penales
Celdas 2,00
Corredores 4,80
Pasamanos, guardavías y agarraderas de seguridad
Véase sección 4.5 ASCE/SEI 7-10
Pasarelas y plataformas elevadas (excepto rutas de escape)
3,00
Patios y terrazas peatonales 4,80
Pisos para cuarto de máquinas de elevadores (áreas de 2600 mm2)
1,40
Residencias
Viviendas (unifamiliares y bifamiliares) 2,00
Hoteles y residencias multifamiliares Habitaciones Salones de uso público y sus corredores
2.00 4.80
Salas de baile 4,80
Salas de billar, bolos y otras áreas de recreación similares
3,60
Salida de emergencia 4,80
Únicamente para residencias unifamiliares
2,00
Sistemas de pisos para circulación
Para oficinas 2,40 9,00
Para centros de cómputo 4,80 9,00
Soportes para luces cenitales y cielos rasos accesibles
0,90
Unidades educativas
Aulas 2,00 4,50
Corredores segundo piso y superior 4,00 4,50
Corredores primer piso 4,80 4,50
Veredas, áreas de circulación vehicular y patios que puedan estar cargados por camiones
12,00 35.60e
e La carga concentrada de rueda será aplicada en un área de 100 mm x 100 mm
ANEXO 2: Zonas Sismicas Para Nuestro Medio
ANEXO 3: Valor De Z Para Zona Sismica IV
ANEXO 4: Espectro de diseño de acuerdo a la NEC2015
ANEXO 5: Diagramas de fuerza cortante
ANEXO 6: Diagramas de Momentos cortante
Anexo7: Franjas medias y franjas de columnas según el Comité ASCE – ACI.
Anexo 8: Tabla de coeficientes para el cálculo de los momentos de diseño de losas apoyadas vigas.
ANEXO 9 : Diseño cortante en vigas
Viga A2-B2 =
b=30cm, h=40cm d=35cm
V´u=14,54 ton
∅𝑽𝒄 = ∅ ∗ 𝟎, 𝟓𝟑 ∗ √𝒇´𝒄 ∗ 𝒃𝒘 ∗ 𝒅
∅𝑽𝒄 = 0,75 ∗ 0,53 ∗ √210 ∗ 30 ∗ 35 = 𝟔𝟎𝟒𝟖, 𝟑𝟒 𝒌𝒈 = 𝟔, 𝟎𝟒𝟖 𝒕𝒐𝒏
𝑽𝒔 =(𝑽𝒖 − ∅𝑽𝒄)
∅=
(14,54 − 6,048)
0,75= 11,32 𝑡𝑜𝑛
𝑺 =(𝑨𝒗 ∗ 𝒇𝒚 ∗ 𝒅)
𝑽𝒔=
(𝟎, 𝟓 ∗ 𝟐 ∗ 𝟒𝟐𝟎𝟎 ∗ 𝟎, 𝟑𝟓)
11,32 ∗ 103= 13𝑐𝑚
d/4 = 8,75cm
s< 8ØL = 11,2cm escogemos la menor separación S = 9cm
s< 24ØT = 21,6cm
s< 30
ANEXO 10 : Análisis de momento recibido por viga.
Mn=Mn1 +Mn2
Mn1=As1*fy*(d-a/2) , Mn2=A´s*fy*(d- d´)
A´s=3(1,13cm2) + 2(1,54cm2) = 6,47cm2
As=3(1,13cm2) = 3,39cm2
As1 = A´s – As = 6,47cm2 +3,39cm2 =3,39cm2
𝒂 =𝑨𝒔𝟏 ∗ 𝒇𝒚
𝟎, 𝟖𝟓 ∗ 𝒇´𝒄 ∗ 𝒃=
3,39 ∗ 4200
0,85 ∗ 210 ∗ 30= 2,42 𝑐𝑚
𝑴𝒏𝟏 = 𝐀𝐬𝟏 ∗ 𝐟𝐲 ∗ (𝐝 −𝐚
𝟐) = 3,08 ∗ 4200 ∗ (35 − 2,4 ∗
1
2) =4,37ton-m
𝑴𝒏𝟐 = 𝐀𝐬´ ∗ 𝐟𝐲 ∗ (𝐝 − 𝐝´) = 6,47 ∗ 4200 ∗ (35 − 5) = 8,15ton-m
Mn= 4,37ton-m+ 8,15 ton-m =12,52 ton-m =13 ton-m
Mu=Ø Mn = 0,9*13 ton – m =11,7 ton –m ok
ANEXO 11 :Memoria de calculo del acero para las losas armadas en dos direcciones
Carga por m² de Losa
Wu= T/m²
Considerando el paño mas desfavorable
Relacion: m= Con este valor voy a tabla de coefic pag. 25
Mclaro corto = 5,9² =
Mclaro largo = 6,2² =
Mclaro corto = 5,9² =
Mclaro largo = 6,2² =
0,4 0,4 0,4
h= 0,2 d=
NERVIOS CORTOS
Momento negativo= *0,5 = Kg-m
Momento positivo= *0,5 = Kg-m
Momento negativo= *0,5 = Kg-m
Momento positivo= *0,5 = Kg-m
φfy*z*d z=
As comercial
fy=4200
1 φ 12
1 φ 12
1 φ 12
1 φ 12
Los hierros determinados son perpendiculares a la denominacion del lado
Las franjas de la columna son un 2/3 del valor del momento de la franja central
Kg/cm²
LOSAS ARMADAS EN DOS DIRECCIONES
0,041 * 961 * 1489,9 Kg/cm²
MOMENTOS POSITIVOS
0,037 * 961 * 1224,9 Kg/cm²
0,961
5,87= 0,95
6,15
MOMENTOS NEGATIVOS
0,041 * 961 * 1357,4
Denominacion del HierroAs (cm²)Valor del Momento
CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO EN NERVIOS :
0,037 * 961 * 1344,57 Kg/cm²
1224,93 612,5
NERVIOS LARGOS
1489,9 745
HIERROS DE FRANJA CENTRAL DE LA LOSA
As=Mu
;0,87
1344,6 672,3
0,050,20
0,15
0,175
1357,4 678,7
cm² comercial
Largo positivo 672,29 1,17 1,13
1,13
Corto positivo 612,46 1,06 1,13
Largo negativo 744,97 1,29 1,13
Momento en nervio (F. CENTRAL)
Corto negativo 678,68 1,18
= 1,00
0.10.1
0.7
Valor del M. Valor del M. As (cm²) As comercial Acero
F. Central F. Columna fy=4200 cm² comercial
1 φ 10
1 φ 10
1 φ 10
1 φ 10
Se analizara una seccion de
Wu= T/m²
d= cm
La cara de la viga esta ubicada a del eje de la viga
por lo que la seccion de diseño se ubica a del eje de la viga
Vu= 1m * * 960,8 kg/cm² = kg
En 1m de ancho se dispone de 2 nervios de 10 cm de ancho = 20 cm
Esfuerzo cortante ultimo:
Vu= Vu= kg
0,85*20*17,5 cm²
Cortante resistido por el hormigon:
Vc= 0,5 f'c = kg/cm²
El cortante resistido por el hormigon es mayor al cortante de diseño ok
VERIFICACION DE LA RESISTENCIA A CORTANTE
HIERROS DE FRANJA DE COLUMNAS
0,79
Corto positivo 612,46 408,31 0,71 0,79
Denominacion del
Momento en nervio
Corto negativo 678,68 452,45 0,79
2071
Vu 2070,524= 6,96
φ*b*d
7,246
0,961
17,5
12,5cm
30 cm
2,155m
Largo negativo 744,97 496,64 0,86 0,79
Largo positivo 672,29 448,19 0,78 0,79
ANEXO 12 : Tabla de cargas, Cortantes y Momentos obtenidas del programa
SAP 2000
Frame Station CARGA CORTANTE MOMENTO
Text m Tonf Tonf Tonf-m
1 0 -24,7616 3,6354 4,7624
1 1,275 -25,4501 3,6354 2,96179
1 2,55 -26,1386 3,6354 2,82026
2 0 -61,4672 5,8367 9,67676
2 1,275 -62,1557 5,8367 3,66012
2 2,55 -62,8442 5,8367 1,32093
3 0 -45,1577 4,4603 5,61686
3 1,275 -45,8462 4,4603 3,09128
3 2,55 -46,5347 4,4603 2,75553
4 0 -46,9296 3,3101 2,05717
4 1,275 -47,6181 3,3101 2,80126
4 2,55 -48,3066 3,3101 5,68425
5 0,25 -0,0188 -1,009 -0,15366
5 2,95 -0,2284 0,3715 1,10248
5 5,65 0,1149 4,234 0,2024
6 0,25 0,2848 -2,053 -0,69451
6 2,95381 0,0479 0,3318 1,18509
6 5,65762 -0,1106 6,8159 -0,49749
7 0,25 -0,1777 -1,1248 -0,09911
7 2,95 -0,1529 0,2549 1,09189
7 5,65 0,0163 3,592 0,42001
8 0,25 0,4058 -1,1703 0,02175
8 2,45 0,1205 0,1614 0,85681
8 4,65 -0,0117 3,644 0,55593
9 0,25 0,1537 -3,0324 -0,92607
9 1,96 0,0137 -0,2923 1,31697
9 4,65 -0,0362 9,0754 -0,76382
10 0,25 3,7177 -8,9322 -4,80411
10 2,96308 1,1725 -0,2527 4,42596
10 6,17 2,0592 18,9807 -4,49589
11 0,25 -0,2072 -1,5346 -0,06406
11 1,5 0,1055 -0,2595 0,28983
11 3,25 0,5417 4,3543 -0,05246
12 0,25 0,4194 -3,8122 -1,00317
12 2,375 0,2138 -0,0586 1,83465
12 4,5 0,8846 7,4459 -0,52454
55 4,4 0,2086 1,7247 0,63797
55 4,4 0,3486 3,071 1,16456
55 4,675 0,3486 3,1502 0,95217
56 0,225 0,0036 -4,1373 -1,6976
56 2,4 0,0795 -0,0034 1,35378
56 4,675 0,0709 7,2047 -0,13969
57 0,225 2,1046 -8,479 -4,74517
57 2,96308 0,6289 -0,2532 4,55013
57 6,195 1,2375 18,2254 -4,59931
58 0,225 -0,1101 -1,3574 0,01199
58 1,5 0,0815 -0,2267 0,30701
58 3,275 0,482 4,6622 -0,23725
59 0,225 0,2191 -4,3152 -1,53492
59 2,375 0,1094 -0,1492 1,86987
59 4,525 0,5783 6,1109 0,01558
60 0,225 0,6651 -2,4582 -0,60656
60 2,375 0,0745 0,1577 1,34776
60 4,525 0,5424 3,3969 1,22295
61 0 0,5335 -1,4115 -0,60454
61 2,375 0,1869 -0,0242 0,9898
61 4,75 0,6272 1,8538 0,73878
62 0,225 0,5097 -0,5913 0,02218
62 2 0,1532 0,4729 0,27208
62 3,275 0,1071 2,9613 0,16203
63 0,225 1,1028 -3,9277 -2,17559
63 2,96308 0,7304 -0,0305 3,12098
63 6,195 1,6984 8,6498 -2,42336
64 0,225 1,7147 -7,57 -3,79832
64 3,0075 1,3004 -0,0643 4,13164
64 6,195 1,74 14,0989 -3,35464
65 0 1,6252 -5,0679 -2,74338
65 2,96308 1,1427 -0,0312 5,22985
65 6,195 4,1534 18,1933 -4,89619
66 0 2,8807 41,5125 -1,27713
66 1,5 -0,0311 -0,3113 0,45612
66 3,275 0,9774 5,5096 0,32717
67 0,225 1,2759 -0,8908 -0,12231
67 1,66 0,2584 0,0863 0,28723
67 3,275 -0,0929 3,6561 0,24607
68 0,225 0,0734 -0,2192 1,49568
68 2,36 -0,3707 1,9428 1,02965
68 4,675 -0,1696 3,8696 0,11043
69 0,225 0,2186 -3,4336 -1,85138
69 2,95 1,515 -0,3195 1,22145
69 5,675 2,4431 3,4064 0,39968
70 0 0,8772 -3,2598 -3,90344
70 2,95 1,1212 -0,1965 1,42425
70 5,675 1,3577 7,3104 -0,88713
71 0,225 0,6297 -1,5106 -0,95318
71 2,28125 1,1811 -0,2544 0,20117
71 5,675 2,3675 1,1988 0,83091
72 0,225 0,3656 -1,1085 -0,71606
72 2,4 0,2331 0,0635 0,7584
72 4,675 0,4448 2,4484 0,46414
73 0,225 0,2442 -3,8067 -1,73114
73 2,5 0,521 -0,0281 1,24596
73 4,675 1,051 6,8318 -0,60158
74 0,225 -2,6119 -6,9981 -3,59148
74 3,45692 -0,8236 1,0685 4,37922
74 6,195 -1,2553 16,1266 -4,0261
75 0,225 0,8255 -1,9563 -0,41477
75 2 -0,067 0,2894 0,30816
75 3,275 -0,3363 3,6024 -0,24471
76 0,225 -0,0338 -4,2164 -1,69914
76 2,375 -0,1093 0,0288 1,68518
76 4,525 -0,2924 4,8167 -0,02636
77 0,225 -0,5143 -2,5947 -0,98801
77 2,375 0,4297 -0,2106 1,36222
77 4,525 0,7172 2,3255 0,85958
78 0 -0,2722 -1,2124 -0,75674
78 2,375 0,1329 0,0223 0,89428
78 4,75 0,2542 1,5073 0,46779
79 0,225 0,042 -0,6073 -0,04243
79 2 -0,0125 0,4512 0,19058
79 3,275 0,2288 2,9606 -0,17469
80 0,225 -0,9825 -3,5682 -2,06733
80 3,45692 -0,648 0,1737 3,14449
80 6,195 -1,7119 7,4453 -2,006
81 0,225 -1,4382 -6,4812 -3,30828
81 3,0075 -1,6075 -0,1758 4,6194
81 6,195 -1,9438 11,4583 -2,51771
82 0 -1,026 -4,8194 -2,2938
82 2,96308 -0,8804 -0,0667 5,40933
82 6,195 -3,1693 15,4466 -4,12423
83 0 -1,621 39,5915 0,40782
83 1,5 0,0299 -0,3597 0,16927
83 3,275 -0,3724 3,0235 -0,10187
84 0,225 -0,7227 -0,7875 -0,19091
84 2,12 -0,1581 0,4983 0,13353
84 3,275 0,6119 3,7417 -0,10661
85 0,225 1,2413 -0,7176 0,72794
85 2,82 2,6684 1,5858 0,30213
85 4,675 1,1879 3,268 -0,42104
89 0,225 1,3953 -4,3338 -3,25637
89 1,97143 0,0526 -0,7893 -0,55728
89 3,45 0,0032 -0,0787 0,00955
90 0,225 0,9782 -2,8965 -2,70947
90 1,97143 0,0823 -0,5296 -0,60333
90 3,45 0,0064 -0,044 -0,03354
91 0 -0,0031 -3,3058 -4,42745
91 1,97143 -0,0274 -0,7309 -0,33082
91 3,45 -0,0136 -0,0597 0,11738
92 0,225 -0,7103 -4,5835 -3,62828
92 1,47857 -0,005 -1,5489 -1,01909
92 3,45 0,0111 -0,0784 0,0047
93 0,225 -0,3301 -2,9943 -2,93062
93 1,47857 -0,0145 -0,7425 -1,05399
93 3,45 0,005 -0,0439 -0,04073
94 0 0,5268 -3,3185 -4,40819
94 1,47857 0,1661 -1,1007 -0,73911
94 3,45 0,0647 -0,0604 0,12068
95 0 -12,7619 2,2569 4,79583
95 1,275 -12,0734 2,2569 1,94103
95 2,55 -11,3849 2,2569 -0,25058
96 0 -9,1855 2,0853 2,68124
96 1,125 -8,578 2,0853 0,57466
96 2,25 -7,9705 2,0853 -0,0344
98 0 -28,3145 0,9611 -0,60188
98 1,275 -29,003 0,9611 1,41975
98 2,55 -29,6915 0,9611 4,97115
99 0 -22,1451 3,6097 4,34439
99 1,125 -21,5376 3,6097 0,55077
99 2,25 -20,9301 3,6097 -0,57327
100 0 -22,6554 2,8279 5,27135
100 1,275 -21,9669 2,8279 1,68376
100 2,55 -21,2784 2,8279 -0,20487
101 0 -16,2948 3,6195 4,27129
101 1,125 -15,6873 3,6195 0,51284
101 2,25 -15,0798 3,6195 -0,36012
103 0 -40,9986 0,7536 -1,00877
103 1,275 -41,6871 0,7536 1,37505
103 2,55 -42,3756 0,7536 5,80374
104 0 -31,017 5,272 6,19509
104 1,125 -30,4095 5,272 0,5007
104 2,25 -29,802 5,272 -0,93779
105 0 -6,123 1,5799 2,13981
105 1,4 -5,5106 1,5799 0,41108
105 2,8 -4,8982 1,5799 0,77742
106 0 -2,9977 1,3938 1,64935
106 1,4 -2,3854 1,3938 0,31942
106 2,8 -1,773 1,3938 -0,17081
107 0 -14,8302 2,66 3,74511
107 1,4 -14,2178 2,66 0,44095
107 2,8 -13,6055 2,66 0,49627
108 0 -6,9206 3,1108 4,01976
108 1,4 -6,3083 3,1108 0,24824
108 2,8 -5,6959 3,1108 -1,14993
109 0 -9,248 2,2503 3,89581
109 1,4 -8,6356 2,2503 1,01977
109 2,8 -8,0233 2,2503 1,03691
110 0 -4,179 1,9197 2,53444
110 1,4 -3,5666 1,9197 0,46133
110 2,8 -2,9543 1,9197 -0,50488
111 0 -13,7537 4,1759 6,3524
111 1,4 -13,1413 4,1759 1,1596
111 2,8 -12,529 4,1759 1,81212
112 0 -6,8641 4,8885 6,30484
112 1,4 -6,2517 4,8885 0,33882
112 2,8 -5,6394 4,8885 -1,25058
113 0 -27,9086 3,0986 1,75708
113 1,275 -28,5971 3,0986 2,52211
113 2,55 -29,2856 3,0986 6,23901
114 0 -19,9672 4,4223 4,71494
114 1,125 -19,3597 4,4223 0,96255
114 2,25 -18,7522 4,4223 6,95708
115 0 -81,1141 3,7342 6,87674
115 1,275 -80,4256 3,7342 2,12269
115 2,55 -79,7371 3,7342 1,21388
116 0 -72,7011 2,3361 4,1829
116 1,125 -72,0936 2,3361 1,87858
116 2,25 -71,4861 2,3361 2,69616
117 0 -87,5185 4,4979 6,62818
117 1,275 -86,83 4,4979 1,05137
117 2,55 -86,1415 4,4979 -0,99182
118 0 -67,0307 7,9337 9,07767
118 1,125 -66,4232 7,9337 0,44357
118 2,25 -65,8157 7,9337 -1,58202
119 0 -44,0127 5,6707 7,91897
119 1,4 -43,4003 5,6707 0,3747
119 2,8 -42,788 5,6707 -0,2747
120 0 -19,8004 8,8532 11,2261
120 1,4 -19,188 8,8532 0,00213
120 2,8 -18,5756 8,8532 -4,04963
121 0 -103,1954 5,1403 6,87574
121 1,275 -102,5069 5,1403 0,5712
121 2,55 -101,8184 5,1403 -2,40972
122 0 -76,1474 9,6526 11,05869
122 1,125 -75,5399 9,6526 0,44393
122 2,25 -74,9324 9,6526 -3,34381
123 0 -49,7709 5,7562 7,88492
123 1,4 -49,1585 5,7562 0,25943
123 2,8 -48,5462 5,7562 -1,22745
124 0 -23,5724 8,6189 10,81998
124 1,4 -22,96 8,6189 -0,18847
124 2,8 -22,3476 8,6189 -4,68576
125 0 -20,2788 3,2037 4,29518
125 1,4 -19,6664 3,2037 0,32359
125 2,8 -19,0541 3,2037 0,29947
126 0 -9,6014 4,1473 5,02035
126 1,4 -8,9891 4,1473 0,06845
126 2,8 -8,3767 4,1473 -1,59279
127 0 -26,3398 2,5697 5,95318
127 1,275 -25,6513 2,5697 2,69338
127 2,55 -24,9628 2,5697 0,3993
128 0 -22,6022 3,3753 3,60121
128 1,125 -21,9947 3,3753 0,32506
128 2,25 -21,3872 3,3753 -0,78978
129 0 -54,8507 4,938 5,88293
129 1,4 -54,2383 4,938 -0,11354
129 2,8 -53,626 4,938 0,75241
130 0 -26,563 8,4006 11,6748
130 1,4 -25,9507 8,4006 0,38049
130 2,8 -25,3383 8,4006 -3,74697
139 0,25 0,8289 -3,3158 -2,82283
139 0,49286 0,8289 -3,2633 -2,02107
139 0,49286 0,3923 -1,5318 -2,32312
139 0,98571 0,3923 -1,4253 -1,58734
139 0,98571 0,214 -1,0999 -1,58123
139 1,47857 0,214 -0,9935 -1,05312
139 1,47857 0,1186 -0,8081 -1,04272
139 1,97143 0,1186 -0,7016 -0,66325
139 1,97143 0,055 -0,5706 -0,61076
139 2,46429 0,055 -0,4642 -0,34954
139 2,46429 0,0204 -0,3567 -0,29558
139 2,95714 0,0204 -0,2503 -0,14318
139 2,95714 0,0042 -0,1562 -0,08039
139 3,45 0,0042 -0,0497 -0,02735
151 0 0,1453 -1,2066 -3,11124
151 0,49286 0,1453 -1,1001 -2,27952
151 0,49286 0,1383 -1,2336 -2,05305
151 0,98571 0,1383 -1,1272 -1,3634
151 0,98571 0,1021 -1,0136 -1,34559
151 1,47857 0,1021 -0,9071 -0,84936
151 1,47857 0,0624 -0,7701 -0,84279
151 1,97143 0,0624 -0,6637 -0,4839
151 1,97143 0,0366 -0,5443 -0,47597
151 2,46429 0,0366 -0,4379 -0,23269
151 2,46429 0,0146 -0,3372 -0,21433
151 2,95714 0,0146 -0,2307 -0,07395
151 2,95714 0,0043 -0,1456 -0,06629
151 3,45 0,0043 -0,0391 -0,01964
152 0,25 0,5984 -3,67 -3,05985
152 0,49286 0,5984 -3,6176 -2,1698
152 0,49286 0,3312 -1,6783 -2,39708
152 0,98571 0,3312 -1,5718 -1,58935
152 0,98571 0,1824 -1,1902 -1,56674
152 1,47857 0,1824 -1,0837 -0,99709
152 1,47857 0,1034 -0,8601 -1,00427
152 1,97143 0,1034 -0,7536 -0,60266
152 1,97143 0,0533 -0,5988 -0,57053
152 2,46429 0,0533 -0,4923 -0,29867
152 2,46429 0,0214 -0,3695 -0,2689
152 2,95714 0,0214 -0,2631 -0,11228
152 2,95714 0,006 -0,1583 -0,07183
152 3,45 0,006 -0,0519 -0,01868
ANEXO 12: DISTRIBUCION DE ELEMENTOS
PORTICO EN SENTIDO X
GRAFICO 1: Elementos para portico 2
GRAFICO 2: Elementos para portico 3
GRAFICO 3: Elementos para portico 4 GRAFICO 4: Elementos para portico 5
PORTICO EN SENTIDO Y
GRAFICO 5: Elementos para portico A
GRAFICO 6: Elementos para portico C
GRAFICO 7: Elementos para 1 planta alta
GRAFICO 8: Elementos para mezzanine GRAFICO 9: Elementos para 2 planta alta GRAFICO 10: Elemento para 3 planta alta
30x 40
25 x 40
25
x
4
0
6,00
6,42
6 Ø 10mm
5 Ø 18mm
6 Ø 10mm
5 Ø 8mm
6 Ø 10mm
5 Ø 12mm
4Ø 10mm 4Ø 10mm
6 Ø 12mm
4 Ø 10mm
6 Ø 12 mm 6 Ø 12mm
PAÑO 5-11-19
CORTE DE LOSA
0,25
0,40
0,10
0.40
VER DETALLE
VER DETALLE
0,20
Ln Ln
0,35
d/4 d/4
Est.1Ø8mm
d/4d/4
Est.1Ø8mm
d/2 d/2
DETALLE
ESC 1 --20
PAÑO 5-11-19
CONTENIDO:
ESCALA
FECHA
DIBUJO
NOVIEMBRE / 2015
S/E
LAMINA
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
MATERIALES
HORMIGÓN
RESISTENCIA
ACERO
210 kg/cm2
LINDER CAJAS.
4200 kg/cm2
-DETALLE DE RETICULADO DE LOSA
EN EL PAÑO5 -11- 19
EST 1/4
3Ø12mm +
2Ø14mm
Est.1Ø8mm@ 19cm
1,0m
0,9m
3Ø12mm +
2Ø14mm
Est.1Ø8mm@ 9 cmEst.1Ø8mm@ 9cm
C 1 C 2 C 3
6,42
3Ø12mm
3Ø12mm
1Ø12mm
C 1
C 2
C 2
0,40
30
40
30
40
CORTE C1 - C1 CORTE C2 - C2
3 Ø 12mm
3Ø12mm
2Ø16 mm
3 Ø 12mm
3Ø12mm
30
40
CORTE C3 - C3
2Ø16 mm
3 Ø 12mm
3Ø12mm
1
2
3
4
A B C
3,40
4,77
4,89
5,90
3,22
2,916,68
4,89
5,91
3,22
30 x 4020 x 30
30 x 40
20 x 30
30 x 40 20 x 30
30x 40
20x 30
25 x 40
25 x 40
25 x 40
25 x 40
25 x 40
25 x 40
25 x 40
25 x 40
25 x 40
25 x 40
25 x 40
30x 40
78
9
10
11
12
13
14
25 x 40
6,25
4,77
E Ø 8 mm c/ 10 cm
8Ø16 mm
7 Ø20 mm
E Ø 8 mm c/ 10 cm
PARA COLUMNAS DE LA
PRIMERA Y SEGUNDA PLANTA ALTA
E Ø 8 mm c/ 10 cm
8Ø16 mm
SOLO PARA LA COLUMNA B3 DE
LA PRIMERA PLANTA
10 Ø22 mm
E Ø 8 mm c/ 10 cm
1 Ø25 mm
PARA COLUMNAS DE LA
TERCERA Y CUARTA PLANTA ALTA
SOLO PARA LA COLUMNA 1A DE
LA CUARTA PLANTA
2Ø22 mm
50cm
50 cm
50 cm
50 cm
45 cm
45cm
45cm
45cm
LA VIGA DE 0,30 X 0,40 m. 0.20 X 0.30 . 0,20X40- EN SENTIDO X
LA VIGA DE 0.25X0.40 EN SENTIDO Y
E Ø 8 mm c/ 10 cm
6Ø16 mm
DETALLE DE VIGA DE 30 X 40
6Ø14 mm
E Ø 8 mm c/ 10 cm
DETALLE DE VIGA DE 20 X 30
E Ø 8 mm c/ 10 cm
6Ø14 mm
DETALLE DE VIGA DE 25 X 40
25 cm
40cm
20 cm
30 cm
40 cm
30 cm
DETALLES DE VIGA 2A - 2B
DISEÑO FINAL DE VIGAS
CONTENIDO:
ESCALA
FECHA
DIBUJO
NOVIEMBRE / 2015
S/E
LAMINA
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
MATERIALES
HORMIGÓN
RESISTENCIA
ACERO
210 kg/cm2
LINDER CAJAS.
4200 kg/cm2
-DETALLES DE DISEÑO FINAL DE
VIGAS Y COLUMNAS
EST 2/4
DISEÑO FINAL DE COLUMNAS
2
1
3
4
12 3 4
56
7
8 9 10
131211
C 1
C 1
60 cm
7 cm
0.33m
7 cm
53 m
2,55
2,25
2,80
2,80
L=1m
L=1m
L=1m
L=1m
E Ø8 mm cada 10 cm
L=1m
L=1m
L=1m
L=1m
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
E Ø8 mm cada 10 cm
Ø 12 mm @ 9 cm
Ø 12 mm .@ 9 cm
50x50
CORTE 2 : 2
60 cm
7cm
30cm
10cm
53 cm
50 Ø12 mm cada 9 cm
en ambas direcciones
4,20
4,20
VISTA EN PLANTA
PARRILLA
CORTE C1 - C1
DETALLES DE CIMENTACION N.- 9
CONTENIDO:
ESCALA
FECHA
DIBUJO
NOVIEMBRE / 2015
S/E
LAMINA
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
MATERIALES
HORMIGÓN
RESISTENCIA
ACERO
210 kg/cm2
LINDER CAJAS.
4200 kg/cm2
-DETALLES DE CIMENTACION
EST 3/4
ld = 2,35mld = 3,10m
ld = 3,10 m
ld =3,10 m
ld = 1,45 m
1Ø14mm
3 Ø 12 mm
3 Ø 12 mm
3 Ø 12mm2Ø12mm
3Ø12mm
3 Ø 12mm
3Ø12mm
C CC C
2,55
2,25
2,80
2,80
4,754,905,903,45
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm 3Ø12mm 3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm 3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm 3Ø12mm
3Ø12mm
1 Ø 14 mm
3Ø12mm 3Ø12mm 3Ø12mm
ld = 0,95 m
ld = 1,65mld = 1,10m
ld = 1,60mld =3,10 m
3Ø14mm
3Ø12mm + 2Ø14mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
+
3Ø12mm2Ø12mm
2Ø14mm2Ø14mm
3Ø12mm
1Ø12mm
1Ø12mm
3Ø14mm
ld=1,15m
ld=0,87m
3Ø14mm
2Ø14mm
2Ø12mm 2Ø14mm + 2Ø12mm
3,15 ld=1,43m
ld=1,25m
ld=0,95m
1Ø12mm
+
3Ø12mm
1Ø14mm
2Ø14mm
1Ø14mm
2Ø14mm
3Ø12mm
1Ø14mm
3Ø12mm
ld=1,15m
ld=1,40m
3Ø12mm
1Ø12mm
2Ø14mm
1Ø14mm
ld=0,95m
1Ø12mm3Ø12mm
ld=1,0m
ld=1,5m
B
B B
B
2,55
2,25
2,80
2,80
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm 3Ø12mm 3Ø12mm 3Ø12mm 3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
4,754,90
5,903,45
+
+
+
+
+
+
+
+
+
ld = 1.28 m
ld = 1,28 m
ld = 1,80mld = 3,10m
ld = 1,75 m
ld = 1,75 mld =3,10 m
ld = 1,55 m
3Ø12mm
1Ø12mm+2Ø14mm
3Ø12mm1Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm +1 Ø 12
3Ø12mm +1 Ø 12
mm
2Ø14mm + 1 Ø 14mm
2Ø12mm
A A AA
4,754,905,90
3,45
2,55
2,25
2,80
2,80
ld = 3,10 m
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø14mm
1Ø14mm
4Ø14mm
4Ø20mm
2Ø14mm
0.550,8
1,451,05
0,65
1,3
11 1
1Ø14mm
1,15
2Ø14mm
2Ø14mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm 3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
2,80
2,80
2,25
2,55
2,82
3,55
3,05
3Ø14mm
1Ø14mm
4Ø14mm
4Ø20mm
2Ø14mm
0.550,8
1,451,05
0,65
1,3
11 1
1Ø14mm
1,15
2Ø14mm
2Ø14mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm 3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
2,80
2,80
2,25
2,55
2,82
3,55
3,05
3Ø14mm
1Ø14mm
4Ø14mm
4Ø20mm
2Ø14mm
0.550,8
1,451,05
0,65
1,3
11 1
1Ø14mm
1,15
2Ø14mm
2Ø14mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm 3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
2,80
2,80
2,25
2,55
2,82
3,55
3,05
3Ø14mm
1Ø14mm
4Ø14mm
4Ø20mm
2Ø14mm
0.55
0,8
1,451,05
0,65
1,3
11 1
1Ø14mm
1,15
2Ø14mm
2Ø14mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm 3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
3Ø12mm
2,80
2,80
2,25
2,55
2,82
3,55
3,05
PORTICOS SENTIDO X
PORTICOS SENTIDO Y
CONTENIDO:
ESCALA
FECHA
DIBUJO
NOVIEMBRE / 2015
S/E
LAMINA
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
MATERIALES
HORMIGÓN
RESISTENCIA
ACERO
210 kg/cm2
LINDER CAJAS.
4200 kg/cm2
-LONGITUD DE ACERO REQUERIDO
EN VIGAS
EST 4/4
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