puente-losa 12 aastho y estribos (version 1) vale

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DISEO PUENTE VIGA-LOSA

SEGN MANUAL DE DISEO DE PUENTES - DGCF PROYECTO : PUENTE CARROZABLE MAYOBAMBAAprobado con Resolucion Ministerial N 589-2003-MTC/02 del 31 de Julio del 2003 ENTIDAD : MUNICIP. DE CANGALLO Y CHIARA

LUGAR: C.P. MANALLASACCA.- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado CAMION DISEO HL - 93

LUZ DEL PUENTE L = 20.00 mPERALTE VIGA H = L/15 ~ L/12 y H = 0,07*L H = L/15 = 1.33 H = L/12 = 1.67 H = 0,07*L = 1.40

1.30 mESPESOR LOSA t (mm) = 1.2(S+3000)/30

t = 192.80 mm t = 19.28 cm minimo 17.5 cm0.20 mt

Medidas asumidas: (m)Ancho de via (A)= 3.600long vereda (c)= 0.750Ancho de viga (bw)= 0.400

(f)= 1.100espesor de losa (t)= 0.200

(g)= 0.200(n)= 0.050

espesor del asfalto (e)= 0.025separacin vigas (S)= 1.820

(a)= 0.740(i)= 0.550(u)= 0.200(z)= 0.050

barandas (p)= 0.100(q)= 0.150 S' = S + bw 2.220 m

Nmero de vigas diafragmas = 4 0.596 mAncho vigas diafragmas (ad)= 0.300 bw >= 2*t 0.400 mPeralte vigas diafragmas (hd)= 0.500 hd >= 0,5*H 0.650 m

a ~ S/2

fy = 4,200.0 4,200.0f'c = 280.0 280.0fc = 0,4*f'c 112.0 112.0fs = 0,4*fy 1,680.0 1,680.0r = fs / fc 15.0 15.0Es = 2.1E+06 2.1E+06

250,998 250,998n = Es/Ec >= 6 8.367 8.367Usar n = 8 8k = n / (n + r) 0.348 0.348j = 1 - k / 3 0.884 0.884fc*j*k = 34.440 34.440

B.- DISEO DE LA LOSAMETRADO DE CARGASPeso propio (1m)*(t)*(2,40 Tn/m3) = 0.480 Tn/mAsfalto (1m)*(e)*(2,00 Tn/m3) = 0.050 Tn/m

Wd = 0.530 Tn/mMomento por peso propio

0.176 Tn-m/mRueda trasera

Modificacion por Numero de Vias CargadasSe puede observar que el ancho de la seccion del puente es de 3.6 mtsPor lo tanto el numero de vias es de 1, por que se afectara la carga por un factor que es de 1.2Entonces se debe de amplificar la carga por este factor ==> 1.2 * P

Pr = 16.314 KLbMomento por sobrecarga Pr = 7.400 Tn

1.2 * Pr = 8.880 Tn I = 0.300

Momento por Impacto=I*M 0.664 Tn-m/m

VERIFICACION DEL PERALTE Hallando los momentos por servicio

Ms = 3.053 Tn-m/mEl peralte mnimo es :

d req. = 13.315 cm

el peralte ser como mximo :recubr. = 2.540 cmestribo = 3/8 0.953 cm

d = t - rec. - est./2 d asum. = 16.984 cmSe debe cumplir d asum. > d req. 1.00 BIEN

DISEO POR SERVICIO As = Ms/(fs*j*d) As = 12.102verificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fy As mn = 5.661

As mn < As 1.000 BIENTomamos 12.102

Clculo del espaciamiento

Si consideramos acero 5/8" 1.979El menor de los tres : @ = 16.355 cm

1,5*t = 30.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 5/8" @ = 15.00 cm

Tomar como peralte de la Viga, H =

Como espesor de la losa se puede asumir, t =

bw =0,02*L*(S')1/2

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

Ec = 15,000 (f'c)(1/2) = Kg/cm2

MD = Wd*S2/10 MD =

ML = ( S + 2' ) / 32' x PrML = ( S + 0,61 ) / 9,75 x Pr

ML =

I = 50' / ( S + 125' ) < 30%I = 15,24 / ( S + 38,1 ) < 30%

MI =

Ms = MD + ML + MI

d = (2*Ms/(fc*j*k*b))(1/2)

considerando recubrimiento de 2" y suponiendo el empleo de fierro de =5/8" (1,59 cm),

cm2/m

cm2/m

As = cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

Pgina 2

DISEO POR ROTURA Se usara los factores de Carga y Combinacin segn el Estado Limite Siguiente :

RESISTENCIA I : Combinacion basica de carga relacionada con el uso vehicular normal sin considerar el viento

Mu = 1.25 Wd + 1.75 ( Wl + Wi )para Flexion y Traccion de Concreto Armado

1.0 Acero Principal1.1 Acero positivo y negativo

M+/- = 5.254 Tn-ma = As*fy/(0,85*f'c*b)

1.624347 0.1082900.075653 0.005044

183.9178.566

Usamos: 8.566 a = 1.51 cm

verificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fy As mn = 5.661




1,5*t = 30.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 5/8" @ = 25.00 cm

2.0 Acero por distribucin

Siendo :donde :positivoAsp: Acero principal positivo Asp = 8.566S : luz libre entre las caras de vigas, en m. S = 1.820 m

81.57 =< 67 %67.005.739


Si consideramos acero 1/2" 1.267 @ = 22.073 cm

Usar acero 1/2" @ = 25.00 cmSe colocar en el sentido perpendicular al acero principal (inferior)

3.0 Acero de temperatura y contraccinSiempre que no exista otro refuerzo

Ast >= 1/8Ast >= 2.646

Como es enmallado, Ast = 2.646Clculo del espaciamiento


3*t = 60.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 3/8" @ = 25.00 cmSe colocar en el sentido perpendicular al refuerzo principal (superior)

C.- DISEO DE TRAMO EN VOLADIZODISEO POR FLEXIONMETRADOS DE CARGASMomento por peso propioSeccin Medidas Medidas Carga(Tn) Distancia (m) Momento

1 0,55*0,20 i*g 0.264 1.015 0.268 Tn-m/m2 0,20*0,25 u*(g+n) 0.120 0.640 0.077 Tn-m/m3 0,05*0,25/2 z*(g+n)/2 0.015 0.523 0.008 Tn-m/m4 0,75*0,20 a*t 0.355 0.370 0.131 Tn-m/m5 Asf.: 0,55*0,05 (a-u-z)*e 0.025 0.245 0.006 Tn-m/m6 Pasam.: 0,25*0,15 p*q 0.036 1.065 0.038 Tn-m/m7 Post:(,25+,2)/2*,65*,2/2,179 0.032 1.153 0.037 Tn-m/m

0.566 Tn-m/m

Momento por sobrecargaPr*X/E

donde : E = Ancho efectivoX = Distancia rueda a empotramiento X = a-(u+z)-X1X1 = Distancia de la rueda al sardinel (1') = X1 = 0.2 m X1 = 30 cm X = 0,80-0,25-0,30 X = 0.290 m

- Refuerzo perpendicular al trfico E = 0,80*X + 1140 mm E = 0,833*X + 1140 mmE = 1.140 m

Pr = Peso de la rueda amplificado por factor de via Pr = 4.440 Tn Mu1.129 Tn-m/m Asfalto

Momento por impactoMi = I*Ml 0.339 Tn-m/m

0

M+/- = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)As = M / (*fy*(d-a/2))Mu = *f'c*b*d2**(1+/1,70) = *fy/f'c = As/(b*d)1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 1 = 1 =2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 = 2 =

As 1 = cm2As 2 = cm2As+/- = cm2

cm2/m

As+/- = cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

Asd = *Asp = 3480/(S)^1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transito

cm2

: porcentaje del acero principal positvo = =

Asd+ = cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

pulg2/piecm2/mcm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

MD =

ML =

ML =

MI =

c zXX1

ng

tu

ai

12

3

4

5

Pr

p

q

0,05

g

Pgina 3DISEO POR SERVICIO :

Ms = 2.034 Tn-m/m

As = Ms/(fs*j*d) As = 8.063verificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fy As mn = 5.661




1,5*t = 30.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 5/8" @ = 30.00 cm

DISEO POR ROTURA

Mu = 3.276 Tn-m/ma = As*fy/(0,85*f'c*b)

1.653662 0.1102440.046338 0.003089

187.2365.247

Usamos: 5.247 a = 0.93 cm

Verificando con Acero negativo de la losa 8.566

0.00 SE HARAN PASAR LAS BARRAS DE ACERO NEGATIVO DEL TRAMO INTERIOR

Tomamos As = 8.566

No es necesario calcular espaciamiento


1,5*t = 30.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 5/8" @ = 25.00 cm

Acero por distribucin

Siendo :

Asp: Acero principal negativo Asp = 8.566L : luz efectiva del volado (2*a), en m. L = 1.480 m

90.458 =< 67 %67.000

Asd = 5.739Clculo del espaciamiento



Acero de temperatura y contraccin

Siempre que no exista otro refuerzoAst >= 1/8Ast >= 2.646

Como es enmallado, Ast = 2.646



3*t = 60.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 3/8" @ = 25.00 cmSe colocar en el sentido perpendicular y paralelo al sentido del trnsito (superior)

D.- DISEO DE VEREDAS

DISEO POR FLEXIONMETRADOS DE CARGASMomento por peso propioSeccin Medidas Medidas Carga(Tn) Distancia (m) Momento

1 0,55*0,20 i*g 0.264 0.275 0.073 Tn-m/m6 Pasam.: 0,15*0,25 p*q 0.036 0.375 0.014 Tn-m/m7 Post:(,25+,2)/2*,65*,2/2,179 0.032 0.413 0.013 Tn-m/m

Vd = 0.332 0.099 Tn-m/m

Ms = MD + ML + MI

cm2/m

cm2/m

As = cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

Mu +/- = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)As = M / (*fy*(d-a/2))Mu = *f'c*b*d2**(1+/1,70) = *fy/f'c = As/(b*d)1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 1 = 1 = = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 = 2 =

As 1 = cm2As 2 = cm2As+/- = cm2

As- = cm2/m

As > As-

cm2

@ = A*b/AtA = cm2

Asd = *Asp = 3480/(S)^1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transito

cm2


cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

pulg2/piecm2/mcm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

MD =

Pgina 4Momento por sobrecarga

Debido a carga horizontal sobre poste y peatonesMl = Mpost + Mpeat

Mpost = P' *(0,70-0,25/2+0,15/2)Mpeat = s/c*(0,40*0,40/2)donde : P' = C*P/2

P = 10,000.00 lbC = 1.00P' = 2.268 Tn

Peatonal s/c = 73.70Peatonal s/c = 0.360

La sobrecarga tambien se afecta por el factor de via que es de 1.2Peatonal - Factor 1.2*s/c = 0.432

Mpost = 1.474 Tn-m/m

debido a la distribuc. de los postes se toma el 80% Mpost = 1.179 Tn-m/mMpeat = 0.035 Tn-m/m

1.214 Tn-m/m

VERIFICACION DEL PERALTE Hallando los momentos por servicio

1.313 Tn-m/mEl peralte mnimo es :

d req. = 8.733 cm

considerando recubrimiento de 3.5 cm. y suponiendo el empleo de fierro de 1/2" (1,27 cm),el peralte ser como mximo :

recubr. = 3.500 cmestribo = 1/2" = 1.270 cm

d = g - rec. - est./2 d asum. = 15.865 cmSe debe cumplir d asum. > d req. 1.000 BIEN

DISEO POR SERVICIOAs = Ms/(fs*j*d) As = 5.574verificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fy As mn = 5.288




1,5*t = 30.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 5/8" @ = 30.00 cm

DISEO POR ROTURA

Mu = 2.249 Tn-m/ma = As*fy/(0,85*f'c*b)

1.663777 0.1109180.036223 0.002415

175.9723.831

Usamos: 3.831 a = 0.68 cm

As mn = 14*b*d/fy As mn = 5.288As mn < As 0.000 USAR CUANTIA MINIMATomamos As = 5.288



1,5*t = 30.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 5/8" @ = 30.00 cm

Acero por distribucin

Siendo :donde :Asp: Acero principal negativo Asp = 5.288L : luz efectiva del volado (2*0,55), en m. L = 1.100 m

104.926 =< 67 %67.000

Asd = 3.543




Acero de temperatura y contraccinSiempre que no exista otro refuerzo

Ast >= 1/8Ast >= 2.646

Como es enmallado, Ast = 2.646

Lb/pulg2

Tn/m2

Tn/m2

ML =

Ms = MD + ML + MIMs =

d = (2*Ms*/(fc*j*k*b))(1/2)

cm2/m

cm2/m

As = cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

Mu +/- = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)As = M / (*fy*(d-a/2))Mu = *f'c*b*d2**(1+/1,70) = *fy/f'c = As/(b*d)1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 1 = 1 =2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 = 2 =

As 1 = cm2As 2 = cm2As+/- = cm2

cm2/m

cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

Asd = *Asp = 3480/(L)^1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transito

cm2


cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

pulg2/piecm2/mcm2/m

Pgina 5Clculo del espaciamiento


3*g = 60.000 cm45 cm 45.000 cm

Usar acero 3/8" @ = 25.00 cmSe colocar en el sentido perpendicular y paralelo al sentido del trnsito (superior)

Chequeo por cortante

Carga muerta = Vd = 0.332 Tn/ms/c (ancho=0,40 m) = Vl = 0.173 Tn/m

Vu = 0.718 Tn/mFuerza cortante que absorbe el concreto:

Vc = 14.070 Tn/m11.960 Tn/m

11.960 > 0.718 1.000 BIEN

DISEO DE SARDINEL

Momento por sobrecargaAASHTO V = 500.000 Lb/pie

Debido a la carga lateral de 760 Kg/m V = 0.760 Tn/mH = g + n = 0.250 m BIENUSAR H = 0.250 m

M = V*H M = 0.190 Tn-m/mMu = 0.333 Tn-m/m

Esta seccin tiene un peralte de aprox. (cm) = 25.00 recub. = 5.00 cmd = 20.00 cm

a = As*fy/(0,85*f'c*b)

1.696695 0.1131130.003305 0.000220

226.2260.441

Usamos: 0.441 a = 0.08 cm

verificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fy As mn = 6.667

As mn < As 0.000 USAR CUANTIA MINIMATomamos As = 6.667



Usar acero 1/2" @ = 19.00 cm

Dado que las cargas sobre la vereda no deben ser aplicadas simultneamente con las cargas de las ruedas, este es el nico momento en la seccinHaciendo pasar las varillas de la vereda se est del lado de la seguridad.

Chequeo por cortante

Cortante por sobrecarga = 0.760 Tn/mVu = 1.330 Tn/m

Fuerza cortante que absorbe el concreto:Vc = 17.737 Tn/m

15.077 Tn/m15.077 > 1.330 1.000 BIEN

E.- DISEO DE VIGA PRINCIPAL AREA DE INFLUENCIA DE VIGA

1.0 MOMENTO POR PESO PROPIOElemento Medidas (m) Medidas Cargalosa = 0,20*(0,75+0,50+1,60/2) t*(a+bw+S/2)*2,40 Tn/m 0.984 Tn/mviga = 0,80*0,50 f*bw*2,40 Tn/m3 1.056 Tn/masfalto = 0,05*3,60/2 e*A/2*2,00 Tn/m3 0.090 Tn/mvereda = 0,75*0,15 c*g*2,40 Tn/m3 0.360 Tn/mvolado = 0,20*0,1+0,05*(0,15+0,10)/2 u*n+z*(g+n)/2*2,4 Tn/m3 0.039 Tn/mpasamanos = 0,25*0,15 p*q*2,40 Tn/m3 0.036 Tn/mpostes = (0,25+0,20)/2*0,65*0,2/2,179 0.032 Tn/macera (extraord.) = 0,75*0,40 Tn/m2 c*0,40 Tn/m2 0.300 Tn/m

wd = 2.897 Tn/m

distancia entre eje delantero e intermedio ( 14' ) 4.300 mdistancia entre eje intermedio y posterior ( 14' - 30' ) 4.300 m

n = distancia del centro de luz a la seccin donde se produce el Momento Flector Mximo segn Baretn = n = 0.717 m X = 9.2833333333 m

Si se realiza el clculo a la distancia X del apoyo izquierdo : Centro de Luz X = 10.000 m Centro de luz X = L/2 = 10.000 m

Peso propio por cada viga diafragma (W1) = W1 = 0.328 Tn

Por Baret A X m de la izq.Momento por viga diafragma (Mvd) : Mvd Mvd (Tn-m) Mvd (Tn-m)

Si son 3 vigas diafragmas W1*(L-2*n)/4 = 1.521 1.638Si son 4 vigas diafragmas W1*(L/3) = 2.184 L >= 6*n 4.267 10.770 2.184Si son 5 vigas diafragmas W1*(L-n)/2 = 3.159 L >= 4*n 2.845 7.180 3.276Si son 6 vigas diafragmas W1*(3L/5) = 3.931 L >= 10*n 7.112 17.949 3.931Si son 7 vigas diafragmas W1*(3*L-2*n)/4 = 4.797 L >= 6*n 4.267 10.770

@ = A*b/AtA = cm2

Vu = 1,25*VD+1.75*(VL+VI)

Vc =0,53*(f'c)1/2*b*dVc =

Vc > Vu

H = g + n < 10"

Mu = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)

As = M / (*fy*(d-a/2))Mu = *f'c*b*d2**(1+/1,70) = *fy/f'c = As/(b*d)1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 1 = 1 =2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 = 2 =

As 1 = cm2As 2 = cm2As+/- = cm2

cm2/m

cm2/m

@ = A*b/AtA = cm2

Vu = 1,25*VD+1.75*(VL+VI)VL =

Vc =0,53*(f'c)1/2*b*dVc =

Vc > Vu

Segn BARET, clculo de n :d1 = d1 =d2 = d2 =

(4*d2-d1)/18 Si d1 = d2 = d = 14'

hd*ad*S/2*2,40 Tn/m3

d2 = 14', L > d2 = 30', L >

Pgina 6Momento por peso propiode viga diafragma (Mvd) :

Usamos Momento por diafragmaPor Baret : Mvd = 2.184 Tn-mEn centro de Luz Mvd = 2.184 Tn-m

Momento por peso propio (Mpp) : Mpp = wd*(L/2-n)*(L/2+n)/2 Mpp = wd*(L-X)*X/2Por Baret : Mpp = 144.117 Tn-mEn centro de Luz Mpp = 144.861 Tn-m

A C

BPor Baret : 146.301 Tn-mEn centro de Luz 147.045 Tn-m

2.0 MOMENTO POR SOBRECARGA

2.1.- SOBRECARGA HL - 93 +CARGA DISTRIBUIDA

B = (L/2-n)*(L/2+n)/L

donde :P = 8,157.00 Lb P = 3,700.015 Kg

Por Baret : M s/c = 63.790 Tn-mEn centro de Luz M s/c = 63.363 Tn-m

Clculo del coeficiente de concentracin de cargas : X2 = 2' = 0.610 m1.249

Por Baret : M s/c = 79.652 Tn-mEn centro de Luz M s/c = 79.118 Tn-m

Momento por CARGA DISTRIBUIDAM= Wl2/8 M = 50.000

M = 129.6522.2.- SOBRECARGA EQUIVALENTE

8.165 TnW = 645 Lb/pie W = 0.960 Tn/mPor Baret : M eq = 88.362 Tn-mEn centro de Luz M eq = 88.818 Tn-m

Por viga = M eq/2Por Baret : M eq = 44.181 Tn-mEn centro de Luz M eq = 44.409 Tn-m

2.3- CARGAS POR EJE TANDEM

11.200 Tn1.200 m

Por Baret : M et = 105.186 Tn-mEn centro de Luz M et = 105.280 Tn-m

Por viga = M eq/2Por Baret : M eq = 52.593 Tn-mEn centro de Luz M eq = 52.640 Tn-m

M = 102.640TOMANDO EL MAYOR MOMENTO ( Ml )

Por Baret : 129.652 Tn-mEn centro de Luz 79.118 Tn-m

3.0 MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24/(L+38,1) I = 0.300

Momento de impactoPor Baret : 38.896 Tn-mEn centro de Luz 23.735 Tn-m

E1- DISEO POR SERVICIOVIGA TDeterminamos b : El menor de los tres :

b =< L/4 b = 5.000 m(b - bw)/2 =< 8 t b = 3.600 m(b - bw)/2 =< S/2 b = 2.220 mTomamos : b = 2.220 m

Asumiremos para efectos de diseo d = 100.00 cm 1 BIEN

E2-DISEO POR ROTURA

Por Baret : Mu = 477.834 Tn-mEn centro de Luz Mu = 395.299 Tn-m

Tomando el mayor Momento ( Mu ) : Mu = 477.834 Tn-m

Area de aceroa = As*fy/(0,85*f'c*b)

1.609801 0.1073200.090199 0.0060132,382.506 b debe ser mayor a:

133.494 59.6676952206Usamos: As = 133.494 a = 10.61 cm

CL

P 4P R 4Pd1 n n d2-2*n

Momento Total Carga Muerta (MD) = Mpp + MvdMD =MD =

Ms/c = P/L*[9*L2/4-(d1/2+2*d2)*L+(4*n*d2-n*d1-9*n2)]Ms/c = P*X/L*(9*L-9*X-d1-5*d2) Si X < d1 A = (L/2+n)*(L/2-n-d1)/LMs/c = P/L*[(L-X)*(9*X-d1)-4*d2*X)] Si d1 < X < L-d12 C = (L/2-n)*(L/2+n-d2)/LMs/c = P*(L-X)/L*(9*X-d1-5*d2) Si L-d2 < X < L

CCC =1+(A-10')/(bw+S)) CCC =

M eq = (L/2-n)*(L/2+n)*(PM/L+W/2)M eq = (L-X)*X*(PM/L+W/2)PM = 18,000 Lb PM =

M = PT*(L/2-n)*(L+2*n-dT)/LM = PT*X/L*(2*L-2*X-dT) Si X < L/2M = PT*(L-X)/L*(2*X-dT) Si L/2 < X < LPT = 24,691.35 Lb PT =dT = 4' dT =

ML =ML =

MI =MI =

Mu = 0.95*(1,25*MD+1.5*Mw+1.75*(ML+MI))

As = M / (*fy*(d-a/2))Mu = *f'c*b*d2**(1+/1,70) = *fy/f'c = As/(b*d)1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 1 = 1 =2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 = 2 =

As 1 = cm2As 2 = cm2

cm2

L/2 L/2

L/2+n

L/2-n

Pgina 7Distribucin del AceroSi consideramos acero 1" 5.07 2.54 cm

# barras = 26.345 barrasUsaremos : 27.000 barras

# barras = 5 barras en 3 capasAs = 136.811

La distancia entre barras paralelas ser no menor que: 3.81 cm1,5 T.M.agregado = 3.75 cm

distancia entre barras = eh = 3.81 cmrecubrimiento lateral = rec = (1.50") = 3.75 cm

1/2 1.27 cm

Ancho mnimo de la viga b = 37.98 cm

1.000 BIEN

E3-VERIFICACIONES

1.00 Verificacin del peraltePor Baret : Ms = 314.848 Tn-mEn X : Ms = 249.898 Tn-m

Tomando el mayor Mom ( Ms ) Ms = 314.848 Tn-md = 90.752 cm

H = 130.00 cmd < H - 13 cm = 117.00 cm 1.000 BIEN

2.00 Verificando la cuantaClculo de la cuanta balanceada 0.85

0.02890Siendo : 0.02168 0.00279la cuanta de la viga es : As/(b*d)

0.00616 1 BIEN1.000 BIEN

3.00 Para no verificar deflexiones 0,18f'c/fy = 0.012001.000 BIEN

4.00 Verificando el eje neutroa = As*fy/(0,85*f'c*b) a = 10.875 cm

t = 20.000 cm1.000 BIEN

5.00 Verificacin por Fatiga en Servicio

Mf = 126.41 Tn-m1,045.156

Momento mnimo por servicioMmn = 147.045 Tn-m

1,215.760Rango de esfuerzos actuantes

-170.604Rango de esfuerzos admisibles se puede asumir r/h = 0.3

1,234.159Se debe cumplir que : 1.000 BIEN

6.00 Verificacin por AgrietamientoEsfuerzo mximo admisible

Exposicin moderado Z = 30,000.00Usamos : Exposicin severa Z = 23,000.00

recubrimiento = 5.08 cm espac. vertic (ev) = 3.81 cm.dc = 7.62 cm d X = 12.00 cm < 30.00 cm

1.000 BIENUsamos : X = 12.000 cm Centroide del refuerzo

A = 2*X*b/#barras A = 35.556 X dcfsmx = 3,554.460 12.00 b

fsact = 1,045.156 0.400fsact < fsmx 1 BIEN

7.00 Verificacin por Corte

Si se realiza el clculo a la distancia X del apoyo izquierdo : X = 10.000 m Centro de luz X = L/2POR PESO PROPIOVdpp = wd*(L-2*X)/2 Vdpp = 0.000 TnVdvd = W1*(# diafragmas/2-[# diafragmas/2]+1) Vdvd = 0.328 Tn

0.328 TnPOR SOBRECARGA HL - 93

Si X = 0,00 => Ccc1 = 1,00 si no Ccc1 = Ccc Ccc1 = 1.24914.830 Tn

POR SOBRECARGA EQUIVALENTE

11.794 TnW = 645 Lb/pie W = 0.960 Tn/m

5.897 Tn2.948 Tn

POR SOBRECARGA EJE TANDEM

10.528 Tn5.264 Tn

TOMANDO EL MAYOR CORTANTE ( Vl ) 14.830 Tn

A = cm2 barra =# barras = As / A

cm2

1,5 barra =

estribo =Ancho mnimo de la viga b = 2*rec+2*est+(# barras-1)*eh+#barras*barra

Ms = MD + ML + MI

d = (2*Ms*/(fc*j*k*b))(1/2)

b = (0,85*f'c*1/fy)*(0,003Es/(0,003*Es+fy) 1 =b =

mx = 0,75*b = mn = 0,7*f'c^1/2/fy= = = > mn

< mx

mx = < mx

a < t

a < t

Mf = 0.75 *( ML + MI )

fsmx = Ma/(As*j*d) fsmx = Kg/cm2Mmn = MD

fsmn = Mmn/(As*j*d) fsmn = Kg/cm2f = fsmx - fsmn

f = Kg/cm2ff = 1470 - 0,33 fsmn + 551,2 (r/h)

ff = Kg/cm2ff > f

fsmx = Z/(dc*A)(1/3)

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

VD = Vdpp + Vdvd VD =

VL = (P/L)*((4Ccc1+5Ccc)*(L-X)-Ccc*d1-5*Ccc*d2) Si X < L/2VL = (P/L)*((4Ccc1+5Ccc)*X-Ccc*d1-5*Ccc*d2) Si L/2 < X < L

VL S/C =

VL eq = PV*(L-X)/L+W*(L-2*X)/2 Si X < L/2PV = 26,000 Lb PV =

VL eq =Por viga = VL eq/2 VL eq =

VL et = PT*(2*L-2*X-dT)/L Si X < L/2VL et = PT*(2*X-dT)/L Si L/2 < X < L

VL et =Por viga = VL et/2 VL et =

VL =

Pgina 8POR IMPACTO

4.449 TnDISEO POR ROTURA

Vu = 42.198 TnEsfuerzo cortante ltimo

10.549Esfuerzo cortante resistente de concreto

| 0.00616Vu*d/Mu = 0.088 USAR = 0.088

para esfuerzo de corte 0.85 8.8698.462 7.5387.193 7.193

0 SI NECESITA ESTRIBOSAv = 2.534S = 79.247 cm 0.000

50.00 cm Smx = 76.01 cm

Colocar estribo de 1/2" 5 @ 0.107 @ 0.20

10 @ 0.30Resto @ 0.40

8.00 ACERO LATERAL Cuando la viga tiene mas de 2' (0,61 m) de alto

13.681El espaciamiento entre barras :

El menor de : 30 cm = 30.00 cmbw = 40.00 cm

Usamos S = 30.000 cmNumero de fierros ser: # fierros = (H - 15)/S

# fierros = 3.883Usamos # fierr. = 2.00 unidades por lado

As = 3.420

1.979

F.- DISEO DE VIGA DIAFRAGMA

1.0 MOMENTO POR PESO PROPIO

Segn datos las dimensiones son :

Ancho vigas diafragmas (ad)= 0.300Peralte vigas diafragmas (hd)= 0.500Separacion de vigas entre ejes ( S + bw ) 2.220

Metrado de Cargas Peso Propio :

Elemento Medidas (m) Medidas Carga

Viga diafragma 0.20 * 0.45 * 2400 kg/m3 (ad * hd)*2,40 Tn/m3 0.360 Tn/m

W pp 0.360 Tn/m

Momento Peso Propio : 8

Mpp = 0.222 Tn - mMpp = 0.222 Ton - m

2.2202.0 MOMENTO POR SOBRECARGA E IMPACTO ( S/C ) + I impacto

M s/c = P * b = 6.41 Ton - mP = 11.5440474 (s/c + Impacto)

M s/c = 6.41 Ton - m 16,000 Klb+0.3%

1.11 1.110.56 =b

Momento total = M = M pp + M s/c 1.11 1.11

M = 6.629 Ton - m

VI = I*VL VI =

Vu = 1,3*(VD+(5/3)*(VL+VI))

u = Vu/(b*d) u = Kg/cm2

c =(0,5(f"c)^1/2+175**Vu*d/Mu) = c =0,53(f"c)^1/2

175**Vu*d/Mu < 1,00 = c = Kg/cm2

c = Kg/cm2 c = Kg/cm2c = Kg/cm2 c = Kg/cm2

u < cUsando estribos de = 1/2" cm2S = Av*fy/((u-c)*b)

S < d / 2 =Si Vu > 0,5 Vc , Avmn = 3,5*bw*S/fy Vu>0,5Vc

ASL = 10% Aspp ASL = cm2

cm2 / barralo cual es aproximadamente una varilla de = 5/8"

A = cm2

w * l 2

L/2 L/2

Pgina 93.0 DISEO POR SERVICIO

M = 6.629 Ton - m

fy = 4200 Kg/cm2f'c = 280 Kg/cm2fc = 0,4*f'c 112 Kg/cm2fs = 0,4*fy 1680 Kg/cm2r = fs / fc 15Es = 2100000 Kg/cm2Ec = 15,000 (f'c)(1/2) = 250998.007960223 Kg/cm2n = Es/Ec >= 6 8.3666002653Usar n = 8k = n / (n + r) 0.347826087j = 1 - k / 3 0.884057971fc*j*k = 34.4398235665

VERIFICACION DEL PERALTE

Hallando los momentos por servicioMs = 6.629 Tn-m/m

El peralte mnimo es :d req. = 19.620 cm

el peralte ser como mximo :recubr. = 2.540 cmestribo = 3/8 0.953 cm

d = t - rec. - est./2 d asum. = 48.254 cmSe debe cumplir d asum. > d req. 1.00 BIEN

DISEO POR SERVICIO

As = Ms/(fs*j*d) As = 9.249verificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fy As mn = 4.825


Si consideramos acero 5/8" 1.979

Usar acero 5/8" 4.67 barras

Entonces se tiene que se usara acero de 5/8" 5 barras de acero de 5/8"

4.0 DISEO POR ROTURA

1.0 Acero Principal1.1 Acero positivo y negativo

M+/- = 11.489 Tn-ma = As*fy/(0,85*f'c*b) 30420

0.37769161.632011 0.1088010.067989 0.004533

157.5016.561

Usamos: 6.561 a = 1.16 cmverificando la cuanta mnimaAs mn = 14*b*d/fy As mn = 4.825


Si consideramos acero 5/8" 1.979

Usar acero 5/8" 3.31 barrasEntonces se tiene que se usara acero de 5/8" 4 barras de acero de 5/8"Distribucin del AceroSi consideramos acero 5/8" 1.979 1.59 cm

# barras = 3.315 barrasUsaremos : 4.000

# barras = 4 barras en 1 capasAs = 7.917

La distancia entre barras paralelas ser no menor que: 2.38 cm1,5 T.M.agregado = 2.38 cm

distancia entre barras = eh = 2.38 cmrecubrimiento lateral = rec = (2") = 4.78 cm

3/8 0.95 cm

Ancho mnimo de la viga b = 24.94915 cm1.000 BIEN

Usar acero 5/8" 2

Usar acero 1/2" 2

Usar Estribo de 3/8" @ 0.15d 0.500 Usar acero 5/8" 4

X dcb

0.300

Ms = MD + ML + MI

d = (2*Ms/(fc*j*k*b))(1/2)

considerando recubrimiento de 1" y suponiendo el empleo de estribo de fierro de =3/8" (0.953 cm),

cm2/m

cm2/m

As = cm2/m

A = cm2

M+/- = 1,25*MD+1.75*(ML+MI)As = M / (*fy*(d-a/2))Mu = *f'c*b*d2**(1+/1,70) = *fy/f'c = As/(b*d)1 = (1,7+(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 1 = 1 =2 = (1,7-(1,72-4*(1,7*Mu/(*f'c*b*d2)))0,5)/2 = 2 =

As 1 = cm2As 2 = cm2As+/- = cm2

cm2/m

As+/- = cm2/mA = cm2

A = cm2 barra =# barras = As / A

cm21,5 barra =

estribo =Ancho mnimo de la viga b = 2*rec+2*est+(# barras-1)*eh+#barras*barra

barras de 5/8"

barras de 1/2"

barras de 5/8"

DISEO DE ESTRIBOS PUENTE MAYOBAMBA

PROYECTO : PUENTE CARROZABLE MAYOBAMBAENTIDAD : MUNICIPALIDAD DE CANGALLO Y CHIARA LUGAR: C.P. MANALLASACCCAMION DISE HL - 93

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.50TIPO DE TERRENO (Kg/cm2) 3.81ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.20LUZ DEL PUENTE (m) L = 20.00ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.00ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 35.00ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.60PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.40

M = 0.90N = 0.80E = 1.40G = 1.30a = 1.37b = 0.70c = 0.60B = 4.40

CONCRETO ESTRIBOS (Kg/cm2) f'c = 210fc =0.4f'c=8 84

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 1.37h'= 0.60C= 0.27

E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.763 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.230Eh=E*Cos (o/2)= 0.728

Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.56

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.3016 0.35 0.80556Ev 0.230 0.70 0.160672014Total 2.53113145 0.966232014

Xv=Mt/Pi 0.382 mZ=Eh*Dh/Pi 0.162 me=b/2-(Xv-Z) 0.130 m

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 5.59 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.36 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 2.43 >2 CONFORME

1 =2 =

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 5.00h'= 0.60C= 0.27E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 6.720590175 TnEv=E*Sen (o/2)= 2.021 TnEh=E*Cos (o/2)= 6.410 Tn

Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.83 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 8.400 2.35 19.740P2 5.227 1.7 8.886P3 6.098 0.93 5.692Ev 2.021 1.83 3.694Total 21.747 38.012




Chequeo al volteo




2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 1.75Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 0.34 tn/m P= 3.629 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.227 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 6.94 Tn


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 0.337 1.7 0.572R3 6.935 1.70 11.790P vertical tot, 21.747 1.75 38.012Total 29.018 50.375

Xv=Mt/Pi 1.736 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 6.410 1.83 11.716R2 0.227 6.80 1.540Total 6.636 13.257

Yh=Mi/Pi 1.998Z= 0.457e= 0.071

VERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y traccin


Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 4.4H= 6.50h'= 0.60C= 0.27E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 10.85050123Ev=E*Sen (o/2)= 3.263Eh=E*Cos (o/2)= 10.348



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 8.400 3.25 27.300P2 5.227 2.6 13.591P3 6.098 1.83 11.180P4 15.840 2.2 34.848P5 4.000 4.00 16.000Ev 3.263 4.40 14.356Total 42.828 117.276

Xv=Mt/Pi 2.738 mZ=Eh*Dh/Pi 0.564 me=b/2-(Xv-Z) 0.026 m >b/6 b/6= 0.73333333

e2 CONFORME



2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,



Xv=Mt/Pi 2.718 m



Yh=Mi/Pi 2.46Z= 0.52e= 0.00

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo




DISEO DE ESTRIBOS PUENTE MAYOBAMBA

PROYECTO : PUENTE CARROZABLE MAYOBAMBAENTIDAD : MUNICIPALIDAD DE CANGALLO Y CHIARALUGAR: C.P. MANALLASACCCAMION DISEHL - 93DISTRITO CANGALLO Y CHIARA

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.50TIPO DE TERRENO (Kg/cm2) 4.17ANCHO DE PUENTE (m) A = 4.10LUZ DEL PUENTE (m) L = 20.00ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.00ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 35.00ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.40PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.60PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.40

M = 0.90N = 0.80E = 1.40G = 1.30a = 1.37b = 0.70c = 0.60B = 4.40

CONCRETO ESTRIBOS (Kg/cm2) f'c = 210fc =0.4f'c=8 84

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 1.37h'= 0.40C= 0.27

E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.645 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.194Eh=E*Cos (o/2)= 0.615



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.3016 0.35 0.80556Ev 0.194 0.70 0.135664697Total 2.49540671 0.941224697




Chequeo al volteo




1 =2 =

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 5.00h'= 0.40C= 0.27E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 6.287003712 TnEv=E*Sen (o/2)= 1.891 TnEh=E*Cos (o/2)= 5.996 Tn

Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.78 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 8.400 2.35 19.740P2 5.227 1.7 8.886P3 6.098 0.93 5.692Ev 1.891 1.78 3.368Total 21.616 37.686




Chequeo al volteo




2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 40.36Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 9.84 tn/m P= 3.629 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.287 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 6.94 Tn



Xv=Mt/Pi 1.724 m



Yh=Mi/Pi 2.011Z= 0.329e= -0.045

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 4.4H= 6.50h'= 0.40C= 0.27E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 10.28683883Ev=E*Sen (o/2)= 3.093Eh=E*Cos (o/2)= 9.811



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 8.400 3.25 27.300P2 5.227 2.6 13.591P3 6.098 1.83 11.180P4 15.840 2.2 34.848P5 4.000 4.00 16.000Ev 3.093 4.40 13.611Total 42.659 116.530

Xv=Mt/Pi 2.732 mZ=Eh*Dh/Pi 0.526 me=b/2-(Xv-Z) -0.006 m >b/6 b/6= 0.73333333

e2 CONFORME



2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,



Xv=Mt/Pi 2.694 m



Yh=Mi/Pi 2.46Z= 0.42e= -0.08

VERIFICACIONES



Chequeo al volteo




puente-losa 12 aastho y estribos (version 1) vale

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