Manual for the seism

ic design of steel and concrete buildings to Eurocode 8 M

ay 2010 Guide pour la conception parasism

ique des bâtiments en acier ou en béton selon l’Eurocode 8

mai 2010

Manual for the seismic design of steel and concrete buildings to Eurocode 8 May 2010

Guide pour la conception parasismique des bâtiments en acier ou en béton selon l’Eurocode 8 mai 2010

Supporting sponsor

Ack

no

wle

dg

emen

ts

Per

mis

sion

to

rep

rod

uce

extr

acts

from

BS

EN

199

8-1:

200

4 is

gra

nted

b

y B

SI.

Brit

ish

Sta

ndar

ds

can

be

obta

ined

in P

DF

or h

ard

cop

y fo

rmat

s fr

om t

he B

SI o

nlin

e sh

op:

ww

w.b

sigr

oup

.com

/Sho

p o

r b

y co

ntac

ting

BS

I Cus

tom

er S

ervi

ces

for

hard

cop

ies

only

: Te

l: +

44 (0

)20

8996

900

1,

Em

ail:

cser

vice

s@b

sigr

oup

.com

Figu

re 8

.1 is

pro

vid

ed c

ourt

esy

of M

EE

DD

AT,

figur

e 8.

2 is

pro

vid

ed

cour

tesy

of t

he B

ritis

h G

eolo

gica

l Sur

vey

and

figu

re 8

.3 is

pro

vid

ed

cour

tesy

of t

he E

urop

ean

Sei

smol

ogic

al C

omm

issi

on.

Figu

res

10.2

4,

10.2

6, 1

0.27

, 10

.29

and

10.

30 a

re p

rovi

ded

cou

rtes

y of

CE

RIB

.

Figu

res

11.7

and

11.

8 ar

e ad

apte

d fr

om A

NS

I/A

ISC

358

.

La F

igur

e 8.

1 es

t re

pro

dui

te a

vec

l’aim

able

aut

oris

atio

n d

u M

EE

DD

AT,

la fi

gure

8.2

est

rep

rod

uite

ave

c l’a

imab

le a

utor

isat

ion

du

“Brit

ish

Geo

logi

cal S

urve

y” e

t la

figu

re 8

.3 e

st r

epro

dui

te a

vec

l’aim

able

au

toris

atio

n d

e la

« E

urop

ean

Sei

smol

ogic

al C

omm

issi

on »

. Le

s fig

ures

10

.24,

10.

26,

10.2

7, 1

0.29

et

10.3

0 so

nt r

epro

dui

tes

avec

l’ai

mab

le

auto

risat

ion

du

CE

RIB

. Le

s fig

ures

11.

7 et

11.

8 so

nt a

dap

tées

de

l’AN

SI/

AIS

C 3

58.

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

May

201

0 Gu

ide

pour

la c

once

ptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

aci

er o

u en

bét

on

selo

n l’E

uroc

ode

8 m

ai 2

010

Sup

po

rtin

g s

po

nso

r

Com

posi

tion

du g

roup

e de

trav

ail b

ritan

niqu

eC

P J

acks

on B

Sc C

Eng

MIS

truct

E (J

ane

Wer

nick

Ass

ocia

tes

Ltd

) Pré

sid

ent

P F

Doy

le M

A M

Sc D

IC D

ipEM

CEn

g FI

Stru

ctE

FICE

(Jac

obs

Eng

inee

ring

) D

M E

dge

MIS

truct

E CE

ng (A

tkin

s)D

r A

Y E

lgha

zoul

i BSc

MSc

DIC

PhD

CEn

g M

IStru

ctE

(Impe

rial C

olle

ge L

ondo

n)Z

Lubk

owsk

i* BE

ng (H

ons)

MSc

CEn

g M

ICE

(Aru

p)

Pro

fess

or M

S W

illiam

s* B

Sc M

A Ph

D CE

ng F

IStru

ctE

FICE

(Uni

vers

ity o

f Oxf

ord

)

Cons

ulta

ntE

D B

ooth

* M

A(Ca

ntab

) CEn

g FI

Stru

ctE

FICE

(Edm

und

Boo

th C

onsu

lting

Eng

inee

r)

Secr

étai

re d

u gr

oupe

de

trav

ail

Dr

J D

Litt

ler

PhD

(The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

)

*rep

rése

ntan

t SEC

ED, “

The

Soci

ety

of E

arth

quak

e an

d Ci

vil E

ngin

eerin

g Dy

nam

ics”

Com

posi

tion

du g

roup

e de

trav

ail f

ranç

ais

(AFP

S)P

Bis

ch In

g Ci

v. E

NPC

(Gro

upe

IOS

IS) P

rési

den

tA

de

Che

fdeb

ien

Ing.

Art

s &

Mét

iers

(CE

RIB

) A

Lan

geoi

re In

g ES

TP (I

OS

IS In

dust

ries)

A P

ecke

r In

g Ci

v. E

NPC,

MSc

(Géo

dyna

miq

ue e

t Str

uctu

re)

P-E

The

veni

n In

g GC

Cus

t, Ch

ebap

(Bur

eau

Verit

as)

Mem

bres

du

grou

pe m

iroir

du C

ST

de l’

AFP

S:

S L

erm

itte,

E F

ourn

ely,

W J

alil,

JM

Véz

in

Pub

lié p

ar “

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

”In

tern

atio

nal H

Q, 1

1 U

pper

Bel

grav

e S

tree

t, Lo

ndon

SW

1X 8

BH

Tele

phon

e: +

44 (0

)20

7235

453

5 Fa

x: +

44 (0

)20

7235

429

4E

mai

l: m

ail@

istr

ucte

.org

Web

site

: ww

w.is

truc

te.o

rgP

rem

ière

pub

licat

ion

2010

ISB

N 9

78-1

-906

335-

06-9

© 2

010

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

et

Ass

ocia

tion

Fran

çais

e du

Gén

ie P

aras

ism

ique

L’In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs, l

’AFP

S e

t leu

rs m

emb

res

ayan

t par

ticip

é au

x gr

oup

es d

e tr

avai

l qui

ont

él

abor

é le

pré

sent

Man

uel o

nt p

ris le

s p

réca

utio

ns n

éces

saire

s p

our

s’as

sure

r d

e la

just

esse

de

son

cont

enu.

N

éanm

oins

, les

con

seils

et r

ecom

man

dat

ions

don

nés

dan

s le

Man

uel d

oive

nt to

ujou

rs ê

tre

cons

idér

és p

ar s

es

utili

sate

urs

à la

lum

ière

des

don

nées

pro

pre

s à

chaq

ue s

ituat

ion

et a

prè

s av

oir

pris

les

avis

néc

essa

ires

aup

rès

de

spéc

ialis

tes.

Auc

une

resp

onsa

bili

té p

our

négl

igen

ce o

u au

tre

caus

e, e

n re

latio

n av

ec le

pré

sent

Man

uel e

t so

n co

nten

u, n

’est

acc

epté

e p

ar l’

Inst

itutio

n, l’

AFP

S, l

es m

emb

res

des

gro

upes

de

trav

ail,

leur

s em

plo

yés

ou

rep

rése

ntan

ts. T

ou

te p

erso

nn

e u

tilis

ant

le p

rése

nt

Ma

nu

el d

oit

po

rter

un

e at

ten

tio

n p

arti

culiè

re à

cet

te

con

dit

ion.

En

Fran

ce, d

ans

tous

les

cas,

la r

éfér

ence

con

trac

tuel

le d

oit s

eule

men

t êtr

e fa

ite a

ux te

xtes

orig

inau

x d

es E

uroc

odes

et d

e le

urs

anne

xes

natio

nale

s et

non

à c

e M

anue

l.N

i la

tota

lité,

ni a

ucun

e p

artie

de

cett

e p

ublic

atio

n ne

peu

t êtr

e re

pro

dui

te, s

tock

ée d

ans

un s

ystè

me

de

sauv

egar

de

ou tr

ansm

ise

sous

que

lque

form

e ou

que

lque

moy

en q

ue c

e so

it sa

ns l’

auto

risat

ion

pré

alab

le d

e l’I

nstit

utio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

(qui

peu

t êtr

e co

ntac

tée

au 1

1 U

pp

er B

elgr

ave

Str

eet,

Lond

on S

W1X

8B

H) o

u d

e l’A

FPS

(qui

peu

t êtr

e co

ntac

tée

au 1

5 ru

e d

e la

Fon

tain

e au

Roi

, 751

27 P

aris

Ced

ex 1

1).

iv Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

Cons

titut

ion

of th

e UK

Tas

k Gr

oup

C P

Jac

kson

BSc

CEn

g M

IStru

ctE

(Jan

e W

erni

ck A

ssoc

iate

s Lt

d) C

hairm

anP

F D

oyle

MA

MSc

DIC

Dip

EM C

Eng

FISt

ruct

E FI

CE (J

acob

s E

ngin

eerin

g)

D M

Edg

e M

IStru

ctE

CEng

(Atk

ins)

Dr

A Y

Elg

hazo

uli B

Sc M

Sc D

IC P

hD C

Eng

MIS

truct

E (Im

peria

l Col

lege

Lon

don)

Z Lu

bkow

ski*

BEng

(Hon

s) M

Sc C

Eng

MIC

E (A

rup

)P

rofe

ssor

M S

Willi

ams*

BSc

MA

PhD

CEng

FIS

truct

E FI

CE (U

nive

rsity

of O

xfor

d)

Cons

ulta

ntE

D B

ooth

* M

A(Ca

ntab

) CEn

g FI

Stru

ctE

FICE

(Edm

und

Boo

th C

onsu

lting

Eng

inee

r)

Secr

etar

y to

the

Task

Gro

upD

r J

D L

ittle

r Ph

D (T

he In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs)

*rep

rese

ntin

g SE

CED,

The

Soc

iety

of E

arth

quak

e an

d Ci

vil E

ngin

eerin

g Dy

nam

ics

Cons

titut

ion

of th

e Fr

ench

Tas

k Gr

oup

(AFP

S)P

Bis

ch In

g Ci

v. E

NPC

(Gro

upe

IOS

IS) C

hairm

anA

de

Che

fdeb

ien

Ing.

Art

s &

Mét

iers

(CE

RIB

)A

Lan

geoi

re In

g ES

TP (I

OS

IS In

dust

ries)

A P

ecke

r In

g Ci

v. E

NPC,

MSc

(Géo

dyna

miq

ue e

t Str

uctu

re)

P-E

The

veni

n In

g GC

Cus

t, Ch

ebap

(Bur

eau

Verit

as)

Mem

bers

of t

he A

FPS

/CS

T m

irror

gro

up:

S L

erm

itte,

E F

ourn

ely,

W J

alil,

JM

Véz

in

Pub

lishe

d by

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Inte

rnat

iona

l HQ

, 11

Upp

er B

elgr

ave

Str

eet,

Lond

on S

W1X

8B

HTe

leph

one:

+44

(0)2

0 72

35 4

535

Fax:

+44

(0)2

0 72

35 4

294

Em

ail:

mai

l@is

truc

te.o

rg W

ebsi

te: w

ww

.istr

ucte

.org

Firs

t pub

lishe

d 20

10IS

BN

978

-1-9

0633

5-06

-9

© 2

010

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

and

A

ssoc

iatio

n Fr

ança

ise

du G

énie

Par

asis

miq

ue

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

, AFP

S a

nd th

e m

emb

ers

who

ser

ved

on th

e Ta

sk G

roup

s w

hich

p

rod

uced

this

Man

ual h

ave

end

eavo

ured

to e

nsur

e th

e ac

cura

cy o

f its

con

tent

s. H

owev

er, t

he g

uid

ance

and

re

com

men

dat

ions

giv

en in

the

Man

ual s

houl

d al

way

s b

e re

view

ed b

y th

ose

usin

g it

in th

e lig

ht o

f the

fact

s of

th

eir

par

ticul

ar c

ase

and

spec

ialis

t ad

vice

obt

aine

d as

nec

essa

ry. N

o lia

bili

ty fo

r ne

glig

ence

or

othe

rwis

e in

re

latio

n to

this

Man

ual a

nd it

s co

nten

ts is

acc

epte

d by

the

Inst

itutio

n, A

FPS

, the

mem

ber

s of

the

Task

Gro

ups,

th

eir

serv

ants

or

agen

ts. A

ny p

erso

n u

sin

g t

his

Ma

nu

al s

ho

uld

pay

par

ticu

lar

atte

nti

on

to t

he

pro

visi

on

s o

f th

is C

on

dit

ion.

In

Fran

ce, i

n al

l cas

es, t

he o

nly

cont

ract

ual r

efer

ence

is to

the

orig

inal

Eur

ocod

es a

nd th

eir

Nat

iona

l Ann

exes

.N

o p

art o

f thi

s p

ublic

atio

n m

ay b

e re

pro

duc

ed, s

tore

d in

a r

etrie

val s

yste

m o

r tr

ansm

itted

in a

ny fo

rm o

r by

an

y m

eans

with

out p

rior

per

mis

sion

of e

ither

the

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

(who

may

be

cont

acte

d at

11

Up

per

Bel

grav

e S

tree

t, Lo

ndon

SW

1X 8

BH

) or

AFP

S (w

ho m

ay b

e co

ntac

ted

at 1

5 ru

e d

e la

Fon

tain

e au

R

oi 7

5127

Par

is C

edex

11)

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

iv

Som

mai

re

Tabl

eaux

x

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

xi

Avan

t-Pr

opos

xx

i

1

Obje

ctif

et d

omai

ne d

’app

licat

ion

11.

1 O

bjec

tif

11.

2 Sy

stèm

e de

s Eu

roco

des

21.

3 Do

mai

ne d

’app

licat

ion

du M

anue

l 3

1.3.

1 Gé

néra

lités

3

1.3.

2 Ba

ses

du M

anue

l 5

1.3.

3 Au

tres

pres

crip

tions

gén

éral

es

51.

3.4

Autre

s ex

clus

ions

du

dom

aine

d’a

pplic

atio

n du

Man

uel

61.

4 Co

nten

u 7

2 Do

cum

ents

de

réfé

renc

e 8

2.1

Autre

s Eu

roco

des

82.

2 Av

ant-

prop

os e

t Ann

exes

Nat

iona

ux

82.

3 Do

cum

enta

tion

addi

tionn

elle

de

l’AFN

OR

et d

u BS

I 8

2.4

Autre

s m

anue

ls d

e co

ncep

tion

selo

n le

s Eu

roco

des

92.

5 Au

tres

sour

ces

d’in

form

atio

n 9

2.5.

1 Gu

ides

de

conc

eptio

n se

lon

les

Euro

code

s 9

2.5.

2 Si

tes

web

9

2.5.

3

Guid

es A

FPS

10

3 An

nexe

s N

atio

nale

s et

Par

amèt

res

Déte

rmin

és N

atio

nale

men

t 11

3.1

O

bjec

tifs

des

Anne

xes

Natio

nale

s 11

3.2

Trai

tem

ent d

es P

aram

ètre

s Dé

term

inés

Nat

iona

lem

ent

113.

3 An

nexe

s Na

tiona

les

franç

aise

s 11

3.4

Anne

xes

Natio

nale

s br

itann

ique

s 12

4 Ob

ject

ifs d

e pe

rfor

man

ce

134.

1 In

trodu

ctio

n 13

4.2

Pres

crip

tion

de n

on e

ffond

rem

ent

134.

3 Pr

escr

iptio

n de

lim

itatio

n de

dom

mag

e 14

5 Pr

inci

pes

de c

once

ptio

n 15

5.1

Cara

ctér

istiq

ues

souh

aita

bles

pou

r des

bât

imen

ts ré

sist

ant a

u sé

ism

e 15

5.2

Élém

ents

prim

aire

s et

sec

onda

ires

165.

3 St

ruct

ures

et z

ones

dis

sipa

tives

16

v Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

Cont

ents

Tabl

es

x

Term

inol

ogy

and

Not

atio

ns

xi

Fore

wor

d xx

i

1 Ai

m a

nd s

cope

1

1.1

Aim

1

1.2

The

Euro

code

sys

tem

2

1.3

Scop

e of

Man

ual

31.

3.1

Gene

ral

31.

3.2

Basi

s of

the

Man

ual

51.

3.3

Oth

er g

ener

al re

quire

men

ts

51.

3.4

Oth

er e

xclu

sion

s fro

m th

e sc

ope

of th

is M

anua

l 6

1.4

Cont

ents

7

2 Re

fere

nce

docu

men

ts

82.

1 O

ther

Eur

ocod

es

82.

2 Na

tiona

l For

ewor

ds a

nd A

nnex

es

82.

3 AF

NOR

and

BSI s

uppo

rting

doc

umen

tatio

n 8

2.4

Oth

er E

uroc

ode

man

uals

9

2.5

Oth

er s

ourc

es o

f inf

orm

atio

n 9

2.5.

1 De

sign

ers’

gui

des

to th

e Eu

roco

des

92.

5.2

Web

site

s 9

2.5.

3

AFPS

gui

des

10

3 N

atio

nal A

nnex

es a

nd N

atio

nally

Det

erm

ined

Par

amet

ers

11

3.1

Purp

ose

of th

e Na

tiona

l Ann

exes

11

3.2

Trea

tmen

t of N

atio

nally

Det

erm

ined

Par

amet

ers

113.

3 Fr

ench

Nat

iona

l Ann

exes

11

3.4

UK N

atio

nal A

nnex

es

12

4 Pe

rfor

man

ce o

bjec

tives

13

4.1

Intro

duct

ion

13

4.2

No c

olla

pse

requ

irem

ent

134.

3 Da

mag

e lim

itatio

n re

quire

men

t 14

5 De

sign

fund

amen

tals

15

5.1

Desi

rabl

e ch

arac

teris

tics

of e

arth

quak

e re

sist

ant b

uild

ings

15

5.2

Prim

ary

and

seco

ndar

y el

emen

ts

165.

3 Di

ssip

ative

stru

ctur

es a

nd z

ones

16

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

v

5.4

Le c

oeffi

cien

t de

com

porte

men

t q

165.

5 Cl

asse

s de

duc

tilité

17

5.6

Mét

hode

de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

19

5.7

Diag

ram

mes

syn

thét

isan

t le

proc

essu

s de

con

cept

ion

20

6 Ré

gula

rité

en p

lan

et e

n él

évat

ion

236.

1 In

trodu

ctio

n 23

6.2

Cons

éque

nces

de

la ré

gula

rité

246.

3 Ev

alua

tion

de la

régu

larit

é en

pla

n 25

6.3.

1 In

trodu

ctio

n 25

6.3.

2 Ev

alua

tion

prél

imin

aire

de

la ré

gula

rité

en p

lan

256.

3.3

Eval

uatio

n dé

taillé

e de

la ré

gula

rité

en p

lan

286.

3.4

Irrég

ular

ité m

odér

ée e

n pl

an

316.

3.5

Irrég

ular

ité é

levé

e en

pla

n 32

6.3.

6 Dé

term

inat

ion

des

cent

res

de ra

ideu

r, de

s ra

yons

de

gira

tion

et d

es ra

yons

de

tors

ion

326.

4 Ev

alua

tion

de la

régu

larit

é en

élé

vatio

n 34

6.4.

1 Ré

gula

rité

en é

léva

tion

346.

4.2

Irrég

ular

ité m

odér

ée e

n él

évat

ion

366.

4.3

Irrég

ular

ité é

levé

e en

élé

vatio

n 36

7 As

pect

s gé

otec

hniq

ues

387.1

In

fluen

ce d

es c

ondi

tions

de

sol s

ur le

dim

ensi

onne

men

t sis

miq

ue

387.1

.1

Prin

cipa

ux a

léas

38

7.1.2

Fa

illes

activ

es

387.1

.3

Stab

ilité

des

pent

es

397.1

.4

Effe

ts to

pogr

aphi

ques

40

7.1.5

So

ls p

oten

tielle

men

t liq

uéfia

bles

40

7.1.6

Ta

ssem

ent d

es s

ols

437.

2 Re

conn

aiss

ance

du

site

43

7.2.

1 Pa

ram

ètre

s de

rési

stan

ce

437.

2.2

Déte

rmin

atio

n de

la c

atég

orie

de

terr

ain

44

7.2.

3 Ca

ract

éris

tique

s de

rigi

dité

et d

’am

ortis

sem

ent

44

8 M

ouve

men

t sis

miq

ue d

e ca

lcul

47

8.1

Intro

duct

ion

47

8.2

Caté

gorie

s d’

impo

rtan

ce

518.

3 Cl

asse

s de

sol

52

8.4

Spec

tre d

e ré

pons

e él

astiq

ue h

orizo

ntal

54

8.5

Spec

tre d

e ca

lcul

hor

izont

al

578.

6 Ef

fets

au

vois

inag

e de

la s

ourc

e 57

9 Ca

lcul

sis

miq

ue

589.

1 Ch

oix

d’un

e m

étho

de d

e ca

lcul

58

9.2

Hypo

thès

es g

énér

ales

pou

r le

calc

ul d

es a

ctio

ns s

ism

ique

s 60

9.2.

1 M

odél

isat

ion

609.

2.2

M

asse

s à

pren

dre

en c

ompt

e po

ur le

cal

cul s

ism

ique

62

9.2.

3 To

rsio

n 64

vi Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

Som

mai

re

5.4

The

beha

viou

r fac

tor q

16

5.5

Duct

ility

clas

ses

175.

6 Ca

paci

ty d

esig

n m

etho

d 19

5.7

Flow

cha

rts

of th

e de

sign

pro

cess

20

6 Re

gula

rity

in p

lan

and

elev

atio

n 23

6.1

Intro

duct

ion

236.

2 Co

nseq

uenc

es o

f reg

ular

ity c

lass

ifica

tion

246.

3 As

sess

men

t of r

egul

arity

in p

lan

256.

3.1

Intro

duct

ion

256.

3.2

Prel

imin

ary

asse

ssm

ent o

f reg

ular

ity in

pla

n 25

6.3.

3 De

taile

d as

sess

men

t of r

egul

arity

in p

lan

286.

3.4

Mod

erat

e irr

egul

arity

in p

lan

316.

3.5

High

irre

gula

rity

in p

lan

326.

3.6

Dete

rmin

ing

the

cent

res

of s

tiffn

ess,

radi

i of g

yrat

ion

and

tors

iona

l rad

ii 32

6.4

Asse

ssm

ent o

f reg

ular

ity in

ele

vatio

n 34

6.4.

1 Re

gula

r ele

vatio

ns

346.

4.2

Mod

erat

ely

irreg

ular

ele

vatio

ns

366.

4.3

High

ly irr

egul

ar e

leva

tions

36

7 Ge

otec

hnic

al a

spec

ts

387.1

In

fluen

ce o

f site

con

ditio

ns o

n se

ism

ic d

esig

n

387.1

.1

Prin

cipa

l haz

ards

38

7.1.2

Ac

tive

faul

ts

387.1

.3

Slop

e st

abilit

y

397.1

.4

Topo

grap

hica

l effe

cts

407.1

.5

Pote

ntia

lly li

quef

iabl

e so

ils

407.1

.6

Settl

emen

t of s

oils

43

7.2

Site

inve

stig

atio

n 43

7.2.

1 St

reng

th p

aram

eter

s

437.

2.2

Dete

rmin

atio

n of

gro

und

type

44

7.2.

3 So

il st

iffne

ss a

nd d

ampi

ng

44

8 De

sign

gro

und

mot

ions

47

8.1

Intro

duct

ion

47

8.2

Impo

rtan

ce c

lass

es

518.

3 Gr

ound

type

52

8.4

Horiz

onta

l ela

stic

resp

onse

spe

ctru

m

548.

5 Ho

rizon

tal d

esig

n sp

ectra

57

8.6

Near

sou

rce

effe

cts

57

9 Se

ism

ic a

naly

sis

589.

1 Ch

oice

of a

nalys

is m

etho

d 58

9.2

Gene

ral a

ssum

ptio

ns fo

r sei

smic

ana

lysis

60

9.2.

1 M

odel

ling

609.

2.2

Mas

s to

be

incl

uded

in th

e se

ism

ic a

naly

sis

629.

2.3

Tors

ion

64

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

vi

Cont

ents

9.2.

4 Co

mbi

nais

on d

es e

ffets

des

com

posa

ntes

hor

izont

ales

66

9.2.

5 Co

mbi

nais

ons

d’ac

tions

en

situ

atio

n si

smiq

ue

669.

3 M

étho

des

d’an

alys

e lin

éaire

équ

ival

ente

ave

c co

effic

ient

de

com

porte

men

t q

679.

3.1

Choi

x d’

une

mét

hode

d’a

nalys

e lin

éaire

67

9.3.

2 Ut

ilisat

ion

de m

odèl

es p

lans

dan

s le

cas

d’ir

régu

larit

é en

pla

n 68

9.3.

3 M

étho

de d

’Ana

lyse

par

forc

es la

téra

les

699.

3.4

Com

bina

ison

des

répo

nses

mod

ales

dan

s l’a

naly

se m

ultim

odal

e sp

ectra

le

729.

3.5

Calc

ul d

es d

épla

cem

ents

73

9.4

Mét

hode

s d’

anal

yse

non

linéa

ire

749.

4.1

Intro

duct

ion

749.

4.2

Mod

élis

atio

n po

ur le

s ca

lcul

s no

n lin

éaire

s 74

9.4.

3 Vé

rific

atio

ns d

e sé

curit

é 75

9.4.

4 An

alys

e st

atiq

ue n

on li

néai

re (e

n po

ussé

e pr

ogre

ssive

) 75

9.5

Effe

ts d

u se

cond

ord

re (P

-D)

77

10

Bâtim

ents

en

béto

n 79

10.1

Vu

e d’

ense

mbl

e de

s pr

inci

pale

s di

ffére

nces

ent

re le

s co

ncep

tions

san

s et

ave

c sé

ism

e 79

10.2

Di

men

sion

nem

ent s

elon

l’Eu

roco

de 2

(con

cept

ion

en D

CL)

7910

.3

Dim

ensi

onne

men

t duc

tile

(con

cept

ion

en D

CM e

t DCH

) 80

10.4

Ré

sist

ance

de

calc

ul d

es m

atér

iaux

80

10.4

.1

Prop

riété

s de

s m

atér

iaux

80

10.4

.2

Coef

ficie

nts

parti

els

des

prop

riété

s de

s m

atér

iaux

80

10.5

Ty

pes

des

bâtim

ents

en

béto

n ar

mé

et c

oeffi

cien

ts d

e co

mpo

rtem

ent

8110

.6

Oss

atur

es s

patia

les

(pot

eaux

, pou

tres

et n

œud

s)

8310

.6.1

Co

nditi

ons

géné

rale

s po

ur le

s os

satu

res

8310

.6.2

Po

teau

x 84

10.6

.3

Pout

res

9510

.6.4

Nœ

uds

pout

re-p

otea

u 10

110

.7

Mur

s 10

410

.7.1

Dé

finiti

ons

104

10.7

.2

Dim

ensi

ons

104

10.7

.3

Mur

s du

ctile

s et

mur

s co

uplé

s 10

410

.7.4

Lo

ngs

mur

s fa

ible

men

t arm

és

112

10.7

.5

Info

rmat

ion

com

plém

enta

ire s

ur la

con

cept

ion

des

mur

s en

bét

on a

rmé

117

10.8

Fa

çonn

age

des

arm

atur

es d

e co

nfine

men

t 11

710

.9

Jonc

tions

des

arm

atur

es

118

10.1

0 Co

ncep

tion

et d

imen

sion

nem

ent d

es é

lém

ents

sis

miq

ues

seco

ndai

res

119

10.1

1 Di

spos

ition

s po

ur le

s di

aphr

agm

es e

n bé

ton

120

10.1

2 Ef

fets

loca

ux d

us a

ux re

mpl

issa

ges

en m

açon

nerie

ou

en b

éton

12

110

.13

Oss

atur

es e

t pla

nche

rs p

réfa

briq

ués

124

10.1

3.1

Intro

duct

ion

124

10.13

.2

Oss

atur

es p

réfa

briq

uées

12

410

.13.

3 Pl

anch

ers

préf

abriq

ués

en b

éton

12

7

vii

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Som

mai

re

9.2.

4 Co

mbi

natio

n of

the

effe

cts

of th

e ho

rizon

tal s

eism

ic c

ompo

nent

s 66

9.2.

5 Co

mbi

natio

ns o

f sei

smic

load

s w

ith o

ther

load

s 66

9.3

Equi

vale

nt li

near

ana

lysi

s, u

sing

a q

(beh

avio

ur) f

acto

r 67

9.3.

1 Ch

oice

of l

inea

r ana

lysi

s m

etho

d

679.

3.2

Use

of p

lana

r mod

els

in b

uild

ings

with

irre

gula

rity

in p

lan

689.

3.3

Late

ral f

orce

met

hod

699.

3.4

Mod

al c

ombi

natio

ns in

mul

timod

al re

spon

se s

pect

rum

ana

lysi

s

729.

3.5

Calc

ulat

ion

of d

ispl

acem

ent

739.

4 No

n-lin

ear m

etho

ds

749.

4.1

Intro

duct

ion

749.

4.2

Mod

ellin

g is

sues

74

9.4.

3 Sa

fety

ver

ifica

tion

759.

4.4

Non-

linea

r sta

tic (p

usho

ver)

anal

ysis

75

9.5

P-D

effe

cts

77

10

Conc

rete

bui

ldin

gs

7910

.1

Ove

rvie

w o

f mai

n di

ffere

nces

bet

wee

n se

ism

ic a

nd n

on-s

eism

ic d

esig

n 79

10.2

De

sign

to E

uroc

ode

2 (D

CL d

esig

n)

7910

.3

Duct

ile d

esig

n (D

CM a

nd D

CH d

esig

n)

8010

.4

Desi

gn s

treng

th o

f mat

eria

ls

8010

.4.1

M

ater

ial p

rope

rties

80

10.4

.2

Parti

al fa

ctor

s fo

r mat

eria

l pro

perti

es

8010

.5

Type

s of

rein

forc

ed c

oncr

ete

build

ings

and

beh

avio

ur fa

ctor

s 81

10.6

M

omen

t res

istin

g fra

mes

(bea

ms,

col

umns

and

join

ts)

8310

.6.1

Ge

nera

l con

ditio

ns fo

r fra

mes

83

10.6

.2.

Colu

mns

84

10.6

.3

Beam

s 95

10.6

.4

Beam

-col

umn

join

ts

101

10.7

W

alls

10

410

.7.1

De

finiti

ons

104

10.7

.2

Dim

ensi

ons

104

10.7

.3

Duct

ile w

alls

and

cou

pled

wal

ls

104

10.7

.4

Larg

e lig

htly

rein

forc

ed w

alls

11

210

.7.5

Fu

rther

info

rmat

ion

on re

info

rced

con

cret

e w

all d

esig

n 11

710

.8

Deta

iling

of c

onfin

emen

t rei

nfor

cem

ent

117

10.9

La

ps a

nd s

plic

es

118

10.1

0 De

sign

and

det

ailin

g of

sec

onda

ry e

lem

ents

11

910

.11

Prov

isio

ns fo

r con

cret

e flo

or d

iaph

ragm

s 12

010

.12

Loca

l effe

cts

due

to m

ason

ry o

r con

cret

e in

fills

12

110

.13

Prec

ast f

ram

es a

nd p

reca

st fl

oor s

yste

ms

124

10.1

3.1

Intro

duct

ion

124

10.1

3.2

Prec

ast f

ram

es

124

10.1

3.3

Prec

ast c

oncr

ete

floor

s 12

7

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

vii

Cont

ents

11

Bâtim

ents

en

acie

r 12

911

.1

Dom

aine

d’a

pplic

atio

n 12

911

.2

Mat

éria

ux

129

11.2

.1

Prop

riété

s de

s m

atér

iaux

12

911

.2.2

Co

effic

ient

s pa

rtiel

s ap

plic

able

s au

x m

atér

iaux

13

111

.3

Dim

ensi

onne

men

t sel

on l’

Euro

code

3 (d

uctil

ité D

CL)

132

11.4

Di

men

sion

nem

ent d

uctil

e (D

CM e

t DCH

) 13

211

.5

Type

s de

bât

imen

ts m

étal

lique

s et

coe

ffici

ents

de

com

porte

men

t 13

511

.5.1

O

ssat

ures

en

porti

que

135

11.5

.2

Palé

es d

e st

abilit

é av

ec tr

iang

ulat

ion

cent

rée

135

11.5

.3

Coef

ficie

nts

de c

ompo

rtem

ent

135

11.6

Ex

igen

ces

rela

tives

à la

cla

sse

des

sect

ions

dan

s le

s zo

nes

diss

ipat

ives

138

11.7

Rè

gles

gén

éral

es d

e di

men

sion

nem

ent d

es a

ssem

blag

es

138

11.8

O

ssat

ures

en

porti

que

(pou

tres,

pot

eaux

, nœ

uds

« po

teau

-pou

tre »

) 14

011

.8.1

Gé

néra

lités

14

011

.8.2

Zo

nes

diss

ipat

ives

14

011

.8.3

Po

utre

s 14

011

.8.4

As

sem

blag

es

142

11.8

.5

Pote

aux

145

11.8

.6

Pann

eaux

d’â

me

14

711

.9

Dim

ensi

onne

men

t des

pal

ées

de s

tabi

lité

trian

gulé

es a

vec

diag

onal

es c

entré

es

148

11.9

.1

Géné

ralit

és

148

11.9

.2

Dist

ribut

ion

de la

rési

stan

ce d

es d

iago

nale

s de

con

treve

ntem

ent

148

11.9

.3

Pote

aux

et p

outre

s 14

911

.9.4

As

sem

blag

es

149

11.9

.5

Règl

es s

uppl

émen

taire

s sp

écifi

ques

aux

diff

éren

ts ty

pes

de tr

iang

ulat

ion

149

11.1

0 O

ssat

ures

en

porti

que

avec

rem

plis

sage

s en

maç

onne

rie

153

12

Fond

atio

ns

154

12.1

Pr

inci

pes

géné

raux

15

412

.2

Dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

des

fond

atio

ns

154

12.3

Ré

sist

ance

sis

miq

ue d

es fo

ndat

ions

sup

erfic

ielle

s

155

12.3

.1

Etat

s Li

mite

s Ul

times

15

512

.3.2

Gl

isse

men

t 15

612

.3.3

Ca

paci

té p

orta

nte

15

712

.4

Dim

ensi

onne

men

t stru

ctur

el d

es fo

ndat

ions

sup

erfic

ielle

s en

bét

on

157

12.4

.1

Effe

ts d

es a

ctio

ns d

e ca

lcul

15

712

.4.2

Lo

ngrin

es e

t pou

tres

de fo

ndat

ion

158

12.5

Di

men

sion

nem

ent d

es fo

ndat

ions

sur

pie

ux

159

12.5

.1

Anal

yse

sism

ique

15

912

.5.2

Di

men

sion

nem

ent e

t dis

posi

tions

con

stru

ctive

s 16

1

viii

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Som

mai

re

11

Stee

l bui

ldin

gs

129

11.1

Sc

ope

129

11.2

M

ater

ial s

peci

ficat

ion

129

11.2

.1

Mat

eria

l pro

perti

es

129

11.2

.2

Parti

al fa

ctor

s fo

r mat

eria

ls

131

11.3

De

sign

to E

uroc

ode

3 (D

CL D

esig

n)

132

11.4

Du

ctile

Des

ign

(DCM

and

DCH

Des

ign)

13

211

.5

Type

s of

ste

el b

uild

ings

and

beh

avio

ur fa

ctor

s 13

511

.5.1

M

omen

t res

istin

g fra

mes

13

511

.5.2

Co

ncen

trica

lly b

race

d fra

mes

13

511

.5.3

Be

havi

our f

acto

rs

135

11.6

Re

quire

men

ts fo

r com

pact

ness

of s

ectio

ns in

dis

sipa

tive

zone

s 13

811

.7

Gene

ral r

ules

for c

onne

ctio

n de

sign

13

811

.8

Mom

ent r

esis

ting

fram

es (b

eam

s, c

olum

ns a

nd jo

ints

) 14

011

.8.1

Ge

nera

l 14

011

.8.2

Di

ssip

ative

regi

ons

140

11.8

.3

Beam

s 14

011

.8.4

Co

nnec

tions

14

211

.8.5

Co

lum

ns

145

11.8

.6

Web

pan

els

147

11.9

De

sign

of c

once

ntric

ally

brac

ed fr

ames

14

811

.9.1

Ge

nera

l 14

811

.9.2

Di

strib

utio

n of

bra

cing

stre

ngth

14

811

.9.3

Co

lum

ns a

nd b

eam

s 14

911

.9.4

Co

nnec

tions

14

911

.9.5

Ad

ditio

nal r

ules

for s

peci

fic ty

pes

of c

once

ntric

ally

brac

ed fr

ames

14

911

.10

Unbr

aced

fram

es w

ith m

ason

ry in

fill

153

12

Foun

datio

ns

154

12.1

Ge

nera

l prin

cipl

es

154

12.2

Ca

paci

ty d

esig

n of

foun

datio

ns

154

12.3

Se

ism

ic c

apac

ity fo

r sha

llow

foun

datio

ns

155

12.3

.1

Ultim

ate

limit

stat

e co

nditi

ons

155

12.3

.2

Slid

ing

156

12.3

.3

Bear

ing

capa

city

15

712

.4

Stru

ctur

al d

esig

n of

sha

llow

con

cret

e fo

unda

tions

15

712

.4.1

De

sign

act

ions

effe

cts

157

12.4

.2

Tie

beam

s an

d fo

unda

tion

beam

s 15

812

.5

Desi

gn o

f pile

d fo

unda

tions

15

912

.5.1

Se

ism

ic a

nalys

is

159

12.5

.2

Desi

gn a

nd d

etai

ling

161

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

viii

Cont

ents

13

Join

ts s

ism

ique

s 16

2

14

Lim

itatio

n de

s do

mm

ages

16

3

15

Élém

ents

non

str

uctu

raux

16

515

.1

Cons

idér

atio

ns g

énér

ales

16

515

.2

Prot

ectio

n de

s él

émen

ts n

on s

truct

urau

x se

nsib

les

à l’a

ccél

érat

ion

165

15.2

.1

Intro

duct

ion

165

15.2

.2

Proc

édur

e si

mpl

ifiée

16

515

.2.3

Co

effic

ient

sis

miq

ue

166

15.2

.4

Coef

ficie

nts

d’im

port

ance

16

715

.2.5

Co

effic

ient

de

com

porte

men

t 16

715

.3

Prot

ectio

n de

s él

émen

ts n

on s

truct

urau

x se

nsib

les

au d

épla

cem

ent r

elat

if 16

815

.3.1

Gé

néra

lités

16

815

.3.2

M

açon

nerie

s de

rem

plis

sage

au

cont

act d

’oss

atur

es e

n ac

ier o

u en

bé

ton

16

9

Réfé

renc

es

171

Anne

xe A

: Exe

mpl

es d

e ca

lcul

des

rayo

ns d

e to

rsio

n et

du

rayo

n de

gira

tion

175

ix Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

Som

mai

re

13

Seis

mic

join

ts

162

14

Dam

age

limita

tion

163

15

Non

-str

uctu

ral e

lem

ents

16

515

.1

Gene

ral c

onsi

dera

tions

16

515

.2

Prot

ectio

n of

acc

eler

atio

n-se

nsiti

ve n

on-s

truct

ural

ele

men

ts

165

15.2

.1

Intro

duct

ion

165

15.2

.2

Sim

plifi

ed p

roce

dure

16

515

.2.3

Se

ism

ic c

oeffi

cien

t 16

615

.2.4

Im

port

ance

fact

ors

167

15.2

.5

Beha

viou

r fac

tors

16

715

.3

Prot

ectio

n of

drif

t-sen

sitiv

e no

n-st

ruct

ural

ele

men

ts

168

15.3

.1

Gene

ral

168

15.3

.2

Mas

onry

infil

l in

cont

act w

ith c

oncr

ete

and

stee

l mom

ent r

esis

ting

fram

es

169

Refe

renc

es

171

Appe

ndix

A: E

xam

ple

calc

ulat

ions

of t

orsi

onal

radi

i and

radi

us o

f gyr

atio

n 17

5

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

ix

Cont

ents

Tabl

eaux

Tabl

eau

1.1

Dom

aine

d’a

pplic

atio

n du

Man

uel

4Ta

blea

u 6.

1

Vale

urs

limite

s de

s ra

ppor

ts d

e ra

ideu

rs la

téra

les,

des

rapp

orts

de

long

ueur

s en

pla

n et

des

exc

entri

cité

s re

lativ

es e

ntre

cen

tre d

e m

asse

et c

entre

de

raid

eur,

pour

une

vér

ifica

tion

sim

ple

de la

régu

larit

é en

pla

n 26

Tabl

eau

7.1

Estim

atio

n de

la s

usce

ptib

ilité

à la

liqu

éfac

tion

de d

épôt

s sé

dim

enta

ires

pour

de

s év

alua

tions

pré

limin

aire

s 41

Tabl

eau

8.1

Caté

gorie

s d’

impo

rtan

ce d

es b

âtim

ents

51

Tabl

eau

8.2

Clas

ses

de s

ol

53Ta

blea

u 8.

3 Va

leur

s de

s pa

ram

ètre

s dé

criva

nt le

s sp

ectre

s de

répo

nse

élas

tique

ho

rizon

tal r

ecom

man

dées

dan

s l’E

C8

56Ta

blea

u 9.

1

Rigi

dité

effi

cace

du

béto

n ar

mé

61Ta

blea

u 9.

2

Vale

urs

des

coef

ficie

nt }

2,i

asso

ciés

aux

val

eurs

qua

si p

erm

anen

tes

des

actio

ns v

aria

bles

63

Tabl

eau

9.3

Va

leur

s du

coe

ffici

ent {

63

Tabl

eau

9.4

Si

mpl

ifica

tions

aut

oris

ées

pour

le c

alcu

l 67

Tabl

eau

9.5

Co

nséq

uenc

es d

es v

aleu

rs d

u co

effic

ient

de

sens

ibilit

é i

sur

le c

alcu

l 78

Tabl

eau

10.1

Va

leur

s de

bas

e du

coe

ffici

ent d

e co

mpo

rtem

ent q

0 en

clas

se D

CM

82Ta

blea

u 11

.1

Résu

mé

des

exig

ence

s su

pplé

men

taire

s re

quis

es d

ans

les

stru

ctur

es

diss

ipat

ives

par r

appo

rt à

celle

s de

l’EC

3 13

3Ta

blea

u 11

.2

Coef

ficie

nts

q de

com

porte

men

t 13

6Ta

blea

u 11

.3

Exig

ence

s re

lativ

es à

la c

lass

e de

s se

ctio

ns d

ans

les

zone

s di

ssip

ative

s

138

Tabl

eau

11.4

El

ance

men

ts ré

duits

lim

ites

des

diag

onal

es d

e co

ntre

vent

emen

t 15

0Ta

blea

u 14

.1

Fact

eurs

de

rédu

ctio

n à

appl

ique

r au

mou

vem

ent s

ism

ique

de

pério

de d

e re

tour

475

ans

pou

r l’E

tat L

imite

de

Lim

itatio

n de

s Do

mm

ages

16

4Ta

blea

u 15

.1

Vale

urs

typi

ques

du

coef

ficie

nt s

ism

ique

pou

r les

élé

men

ts

non

stru

ctur

aux

167

Tabl

eau

15.2

Va

leur

s de

qa p

our l

es é

lém

ents

non

stru

ctur

aux

168

Tabl

eau

A.1

Pé

riode

s et

par

ticip

atio

ns m

odal

es p

our l

e bâ

timen

t à o

ssat

ure

tridi

men

sion

nelle

17

9Ta

blea

u A.

2

Pério

des

et p

artic

ipat

ions

mod

ales

pou

r le

bâtim

ent à

noy

au e

t oss

atur

e pé

riphé

rique

18

5Ta

blea

u A.

3

Com

para

ison

des

résu

ltats

en

utilis

ant d

eux

dist

ribut

ions

des

forc

es la

téra

les

en fo

nctio

n de

la h

aute

ur

186

x Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

Tabl

e 1.

1 Sc

ope

of th

e M

anua

l 4

Tabl

e 6.

1 Li

miti

ng v

alue

s of

late

ral s

tiffn

ess

ratio

, sid

e le

ngth

ratio

and

stif

fnes

s to

mas

s ec

cent

ricity

for s

impl

e ch

ecks

of p

lan

regu

larit

y 26

Tabl

e 7.1

Es

timat

ed s

usce

ptib

ility

of s

edim

enta

ry d

epos

its to

liqu

efac

tion

for p

relim

inar

y as

sess

men

t pur

pose

s 41

Tabl

e 8.

1 Im

port

ance

cla

sses

for b

uild

ings

51

Tabl

e 8.

2 Gr

ound

type

s 53

Tabl

e 8.

3 Va

lues

of h

orizo

ntal

resp

onse

spe

ctru

m p

aram

eter

s re

com

men

ded

in E

C8

56Ta

ble

9.1

Effe

ctive

stif

fnes

s of

rein

forc

ed c

oncr

ete

61Ta

ble

9.2

Valu

es o

f fac

tor }

2,i a

ssoc

iate

d w

ith q

uasi

per

man

ent v

alue

s of

var

iabl

e lo

ads

63Ta

ble

9.3

Valu

es o

f fac

tor {

63

Tabl

e 9.

4 Si

mpl

ifica

tions

per

mitt

ed in

ana

lysi

s 67

Tabl

e 9.

5 Co

nseq

uenc

es o

f val

ues

of P

-D c

oeffi

cien

t i o

n th

e an

alys

is

78Ta

ble

10.1

Ba

sic

valu

e of

the

beha

viou

r fac

tor q

0 for

DCM

stru

ctur

es

82Ta

ble

11.1

Su

mm

ary

of re

quire

men

ts fo

r dis

sipa

tive

stru

ctur

es a

dditi

onal

to E

C3

133

Tabl

e 11

.2

Beha

viou

r fac

tors

q

136

Tabl

e 11

.3

Requ

irem

ents

for c

ross

-sec

tiona

l cla

ss o

f dis

sipa

tive

elem

ents

13

8Ta

ble

11.4

Sl

ende

rnes

s lim

its fo

r bra

cing

mem

bers

15

0Ta

ble

14.1

Re

duct

ion

fact

ors

on 4

75 y

ear m

otio

ns fo

r Dam

age

Lim

itatio

n lim

it st

ate

164

Tabl

e 15

.1

Typi

cal v

alue

s of

sei

smic

coe

ffici

ent f

or n

on-s

truct

ural

ele

men

ts

167

Tabl

e 15

.2

Valu

es o

f qa f

or n

on-s

truct

ural

ele

men

ts

168

Tabl

e A.

1 M

odal

per

iods

and

par

ticip

atio

ns fo

r spa

ce fr

ame

build

ing

179

Tabl

e A.

2 M

odal

per

iods

and

par

ticip

atio

ns fo

r cor

e an

d pe

rimet

er fr

ame

build

ing

185

Tabl

e A.

3 Co

mpa

rison

of r

esul

ts u

sing

two

diffe

rent

dis

tribu

tions

of h

orizo

ntal

load

with

he

ight

18

6

Tabl

es The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

x

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

Les

nota

tions

et l

a te

rmin

olog

ie u

tilis

ées

sont

telle

s qu

e dé

finie

s da

ns le

s Eu

roco

des.

Term

inol

ogie

Règl

e d’

appl

icat

ion

Une

règl

e gé

néra

lem

ent r

econ

nue

com

me

resp

ecta

nt le

s Pr

inci

pes

et s

atis

fais

ant l

eurs

pre

scrip

tions

. Sau

f si e

lles

sont

exp

ress

émen

t au

toris

ées

com

me

telle

s, d

es rè

gles

d’a

pplic

atio

n va

riant

es d

e ce

lles

prop

osée

s da

ns u

n Eu

roco

de n

e co

ndui

sent

pas

à u

ne c

once

ptio

n co

nfor

me

à l’E

uroc

ode.

Mur

s co

uplé

sUn

sys

tèm

e de

con

treve

ntem

ent c

ompo

sé d

e de

ux m

urs

isol

és o

u pl

us, l

iais

onné

s de

faço

n ré

guliè

re p

ar d

es li

ntea

ux p

ouva

nt p

erm

ettre

de

rédu

ire d

e 25

% la

som

me

des

mom

ents

fléc

hiss

ants

à la

bas

e de

s m

urs

par r

appo

rt à

des

mur

s tra

vailla

nt s

épar

émen

t.

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é

en c

ourb

ure

C’es

t le

quot

ient

de

la c

ourb

ure

post

-pic

cor

resp

onda

nt à

85%

du

mom

ent r

ésis

tant

à la

cou

rbur

e lim

ite é

last

ique

, sou

s ré

serv

e qu

e le

s dé

form

atio

ns li

mite

s du

bét

on e

t de

l’aci

er f

cu e

t fsu

,k ré

cipr

oque

men

t ne

soi

ent p

as d

épas

sées

.

Syst

ème

à co

ntre

vent

emen

t mixt

eSy

stèm

e st

ruct

ural

dan

s le

quel

le tr

ansf

ert d

es c

harg

es v

ertic

ales

est

pr

inci

pale

men

t ass

uré

par u

ne o

ssat

ure,

alo

rs q

ue le

tran

sfer

t des

fo

rces

hor

izont

ales

est

ass

uré

en p

artie

par

l’os

satu

re e

t en

parti

e pa

r de

s m

urs,

lesq

uels

peu

vent

être

isol

és o

u co

uplé

s.

Mur

duc

tile

Un m

ur fi

xé à

sa

base

, con

çu a

vec

les

disp

ositio

ns c

onst

ruct

ives

appr

oprié

es p

our p

erm

ettre

de

diss

iper

l’én

ergi

e da

ns u

ne ro

tule

pla

stiq

ue

situé

e au

des

sus

de s

a ba

se, s

ans

ouve

rture

ni g

rand

e pe

rfora

tion.

Ossa

ture

s à

nœud

s ex

cent

rés

(EBF

s)Ce

son

t des

oss

atur

es m

étal

lique

s da

ns le

sque

lles

les

forc

es

horiz

onta

les

sont

équ

ilibré

es p

ar d

es é

lém

ents

sou

mis

à u

n ef

fort

norm

al, m

ais

où le

s ex

cent

rem

ents

d’é

pure

son

t tel

s qu

e l’é

nerg

ie

peut

être

dis

sipé

e da

ns d

es c

onne

ctio

ns s

ism

ique

s pa

r fle

xion

ou

cisa

illem

ent c

ycliq

ue.

Euro

code

Une

norm

e eu

ropé

enne

pou

r la

conc

eptio

n de

s st

ruct

ures

.

Norm

e eu

ropé

enne

Une

spéc

ifica

tion

tech

niqu

e st

anda

rdisé

e da

ns le

dom

aine

de

la

cons

truct

ion,

pub

liée

par l

e CE

N, le

Com

ité E

urop

éen

de N

orm

alisa

tion.

Da

ns c

erta

ins

cas,

les

mem

bres

du

CEN

ont o

blig

atio

n à

appl

ique

r les

no

rmes

eur

opée

nnes

pou

r la

conc

eptio

n de

s ou

vrag

es p

ublic

s su

r leu

r te

rrito

ire.

xi Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

The

nota

tion

and

term

inol

ogy

used

are

as

defin

ed in

the

Eur

ocod

e se

t of

stan

dard

s

Term

inol

ogy

Appl

icat

ion

rule

A ge

nera

lly re

cogn

ised

rule

whi

ch c

ompl

ies

with

the

Prin

cipl

es a

nd

satis

fies

thei

r req

uire

men

ts.

Unle

ss e

xpre

ssly

auth

orise

d, u

se o

f ap

plic

atio

n ru

les

alte

rnat

ive to

thos

e pr

ovid

ed in

a E

uroc

ode

does

no

t res

ult i

n a

desig

n w

hich

can

cla

im to

be

in c

onfo

rmity

with

the

Euro

code

.

Coup

led

wal

lsLa

tera

l loa

d sy

stem

com

pose

d of

two

or m

ore

sing

le w

alls

, co

nnec

ted

in a

regu

lar p

atte

rn b

y co

uplin

g be

ams

able

to re

duce

by

at le

ast 2

5% th

e su

m o

f the

bas

e be

ndin

g m

omen

ts o

f the

indi

vidua

l w

alls

if w

orki

ng s

epar

atel

y.

Curv

atur

e du

ctilit

y

fact

orTh

e ra

tio o

f the

pos

t-ul

timat

e st

reng

th c

urva

ture

at 8

5% o

f the

m

omen

t of r

esis

tanc

e, to

the

curv

atur

e at

yie

ld, p

rovid

ed th

at th

e lim

iting

stra

ins

of c

oncr

ete

and

stee

l fcu

and

fsu

,k a

re n

ot e

xcee

ded.

Dual

sys

tem

Stru

ctur

al s

yste

m in

whi

ch th

e tra

nsfe

r of t

he v

ertic

al lo

ads

is

ensu

red

mai

nly

by a

spa

ce fr

ame

and

the

late

ral r

esis

tanc

e is

par

tly

assu

red

by th

e fra

me

and

partl

y by

wal

ls, w

hich

may

be

coup

led

or

unco

uple

d.

Duct

ile w

all

Wal

l fixe

d at

the

base

that

is d

esig

ned

and

deta

iled

to d

issi

pate

en

ergy

in a

flex

ural

pla

stic

hin

ge z

one

free

of o

peni

ngs

or la

rge

perfo

ratio

ns, j

ust a

bove

its

base

.

Ecce

ntric

ally

Brac

ed

Fram

es (E

BFs)

Are

stee

l fra

mes

in w

hich

the

horiz

onta

l for

ces

are

mai

nly

resi

sted

by

axia

lly lo

aded

mem

bers

, but

whe

re th

e ec

cent

ricity

of t

he la

yout

is

suc

h th

at e

nerg

y ca

n be

dis

sipa

ted

in s

eism

ic li

nks

by m

eans

of

eith

er c

yclic

ben

ding

or c

yclic

she

ar.

Euro

code

Euro

norm

whi

ch is

a E

urop

ean

stan

dard

for s

truct

ural

des

ign.

Euro

norm

Harm

onis

ed te

chni

cal s

peci

ficat

ion

for c

onst

ruct

ion

stan

dard

s pu

blis

hed

by C

EN, t

he E

urop

ean

Cent

re fo

r Sta

ndar

disa

tion.

Un

der c

erta

in c

ircum

stan

ces,

CEN

mem

bers

are

bou

nd to

app

ly Eu

rono

rms

to th

e de

sign

of p

ublic

wor

ks w

ithin

thei

r nat

iona

l te

rrito

ries.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xi

Syst

ème

à co

ntre

vent

emen

t mixt

e éq

uiva

lent

à u

ne o

ssat

ure

Syst

ème

à co

ntre

vent

emen

t mixt

e da

ns le

quel

la ré

sist

ance

glo

bale

de

l’oss

atur

e vis

-à-v

is d

e l’e

ffort

tranc

hant

tota

l à la

bas

e du

bât

imen

t est

su

périe

ure

à 50

% d

e la

rési

stan

ce c

orre

spon

dant

e to

tale

.

Syst

ème

à os

satu

reSy

stèm

e de

stru

ctur

e da

ns le

quel

la ré

sist

ance

aux

act

ions

ho

rizon

tale

s et

ver

tical

es e

st a

ssur

ée p

rinci

pale

men

t par

des

oss

atur

es

spat

iale

s do

nt la

rési

stan

ce à

l’ef

fort

tranc

hant

à la

bas

e du

bât

imen

t dé

pass

e 65

% d

e la

rési

stan

ce à

l’ef

fort

tranc

hant

du

syst

ème

stru

ctur

al d

ans

son

ense

mbl

e.

Anne

xe in

form

ative

Une

anne

xe p

ublié

e av

ec le

text

e pr

inci

pal d

e l’E

uroc

ode,

qu’

il n’

est

pas

néce

ssai

re d

e re

spec

ter p

our ê

tre c

onfo

rme

à l’E

uroc

ode.

Syst

ème

en p

endu

le

inve

rsé

Syst

ème

dans

lequ

el 5

0% o

u pl

us d

e sa

mas

se e

st s

ituée

dan

s le

tie

rs s

upér

ieur

de

la h

aute

ur d

e la

stru

ctur

e ou

dan

s le

quel

l’es

sent

iel

de la

dis

sipa

tion

de l’

éner

gie

a lie

u à

la b

ase

d’un

élé

men

t uni

que

du

bâtim

ent.

Mur

de

gran

de

dim

ensi

on e

n bé

ton

peu

arm

é

Mur

de

gran

de d

imen

sion

tran

sver

sale

(dim

ensi

on h

orizo

ntal

e l w

au

moi

ns é

gale

à 4

,0m

ou

aux

deux

tier

s de

la h

aute

ur h

w d

u m

ur, e

n pr

enan

t la

vale

ur in

férie

ure)

, grâ

ce à

laqu

elle

il p

eut d

ével

oppe

r une

fis

sura

tion

limité

e et

un

com

porte

men

t non

éla

stiq

ue d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul. U

n te

l mur

peu

t tra

nsfo

rmer

l’én

ergi

e si

smiq

ue

en é

nerg

ie p

oten

tielle

(par

sou

lève

men

t tem

pora

ire d

es m

asse

s de

la

stru

ctur

e) e

t en

éner

gie

diss

ipée

dan

s le

sol

par

rota

tion

de c

orps

rig

ide,

etc

. En

rais

on d

e se

s di

men

sion

s, d

u m

anqu

e de

blo

cage

à

la b

ase

ou d

e la

con

nect

ivité

ave

c de

s m

urs

trans

vers

aux

de g

rand

e di

men

sion

em

pêch

ant l

es ro

tule

s pl

astiq

ues

à la

bas

e, il

ne

peut

pas

êt

re d

imen

sion

né e

ffica

cem

ent p

our d

issi

per d

e l’é

nerg

ie d

ans

une

rotu

le p

last

ique

à la

bas

e.

Rem

plis

sage

en

maç

onne

rieUn

rem

plis

sage

en

maç

onne

rie m

onté

à l’

inté

rieur

d’u

ne o

ssat

ure

mét

alliq

ue o

u en

bét

on a

près

con

stru

ctio

n de

l’os

satu

re, a

vec

lequ

el

il es

t en

cont

act m

ais

qui n

e lu

i est

pas

lié

rigid

emen

t vis

-à-v

is d

e l’e

ffort

tranc

hant

.

Anne

xe N

atio

nale

(AN)

Une

anne

xe p

ublié

e pa

r cha

que

Etat

ado

ptan

t l’E

uroc

ode,

pou

vant

co

nten

ir le

s va

leur

s na

tiona

les

des

Para

mèt

res

Déte

rmin

és

Natio

nale

men

t (ND

P), d

es a

ctio

ns s

péci

fique

s (te

ls q

ue le

s ni

veau

x d’

aléa

sis

miq

ue) e

t des

info

rmat

ions

non

con

tradi

ctoi

res

vena

nt

com

plét

er le

s di

spos

ition

s de

l’Eu

roco

de.

NDP

Para

mèt

re D

éter

min

é Na

tiona

lem

ent,

pour

lequ

el u

n ch

oix

natio

nal e

st

perm

is e

t dét

erm

iné

dans

l’AN

à l’

Euro

code

. Les

NDP

s so

nt d

iscu

tés

dans

le C

hapi

tre 3

de

ce M

anue

l.

Anne

xe N

orm

ative

Une

anne

xe p

ublié

e av

ec le

text

e pr

inci

pal d

e l’E

uroc

ode,

qu’

il es

t né

cess

aire

de

resp

ecte

r pou

r être

con

form

e à

l’Eur

ocod

e.

xii

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

Fram

e eq

uiva

lent

dua

l sy

stem

Dual

sys

tem

in w

hich

the

shea

r res

ista

nce

of th

e fra

me

at

the

base

of t

he b

uild

ing

is h

ighe

r tha

n 50

% o

f the

tota

l she

ar

resi

stan

ce o

f the

stru

ctur

al s

yste

m.

Fram

e sy

stem

Late

ral l

oad

syst

em in

whi

ch th

e re

sist

ance

to th

e ho

rizon

tal a

nd

verti

cal l

oads

is e

nsur

ed m

ainl

y by

spa

ce fr

ames

who

se s

hear

re

sist

ance

at t

he b

ase

of th

e bu

ildin

g ex

ceed

s 65

% o

f the

tota

l sh

ear r

esis

tanc

e of

the

stru

ctur

al s

yste

m.

Info

rmat

ive A

nnex

An a

nnex

pub

lishe

d w

ith th

e m

ain

Euro

code

, the

requ

irem

ents

of

whi

ch n

eed

not b

e fo

llow

ed in

ord

er to

com

ply

with

the

Euro

code

.

Inve

rted

pend

ulum

sy

stem

Syst

em in

whi

ch 5

0% o

r mor

e of

the

mas

s is

in th

e up

per t

hird

of

the

heig

ht o

f the

stru

ctur

e, o

r in

whi

ch th

e di

ssip

atio

n of

ene

rgy

take

s pl

ace

mai

nly

at th

e ba

se o

f a s

ingl

e st

ruct

ural

ele

men

t.

Larg

e lig

htly

rein

forc

ed

wal

lW

all w

ith la

rge

cros

s-se

ctio

nal d

imen

sions

, tha

t is,

a h

orizo

ntal

di

men

sion

l w at

leas

t equ

al to

4.0

m o

r tw

o-th

irds

of th

e he

ight

h w

of t

he w

all,

whi

chev

er is

less

, whi

ch is

exp

ecte

d to

dev

elop

lim

ited

crac

king

and

inel

astic

beh

avio

ur u

nder

the

seism

ic d

esig

n sit

uatio

n. S

uch

a w

all i

s ex

pect

ed to

tran

sfor

m s

eism

ic e

nerg

y to

po

tent

ial e

nerg

y (th

roug

h te

mpo

rary

upl

ift o

f stru

ctur

al m

asse

s)

and

to e

nerg

y di

ssip

ated

in th

e so

il th

roug

h rig

id-b

ody

rock

ing,

et

c. D

ue to

its

dim

ensio

ns, o

r to

lack

-of-f

ixity

at t

he b

ase,

or t

o co

nnec

tivity

with

larg

e tra

nsve

rse

wal

ls pr

even

ting

plas

tic h

inge

ro

tatio

n at

the

base

, it c

anno

t be

desig

ned

effe

ctive

ly fo

r ene

rgy

diss

ipat

ion

thro

ugh

plas

tic h

inge

ing

at th

e ba

se.

Mas

onry

infil

lM

ason

ry in

fill i

ntro

duce

d in

to a

ste

el o

r con

cret

e fra

me

afte

r co

nstru

ctio

n of

the

fram

e, w

ith w

hich

it is

in c

onta

ct b

ut n

ot

conn

ecte

d rig

idly

in s

hear

.

Natio

nal A

nnex

Anne

x pu

blis

hed

by e

ach

coun

try a

dopt

ing

the

Euro

code

, w

hich

may

con

tain

nat

iona

l val

ues

of N

DPs,

cou

ntry

spe

cific

ac

tions

suc

h as

sei

smic

haz

ard

leve

ls, a

nd a

nnex

es p

rovid

ing

non-

conf

lictin

g co

mpl

emen

tary

info

rmat

ion

supp

lem

entin

g th

e re

quire

men

ts o

f the

mai

n pa

rt of

the

Euro

code

.

NDP

Natio

nally

Det

erm

ined

Par

amet

er, f

or w

hich

nat

iona

l cho

ice

is

allo

wed

, as

expr

esse

d in

the

Natio

nal A

nnex

to a

Eur

ocod

e. N

DPs

are

furth

er d

iscu

ssed

in C

hapt

er 3

of t

his

Man

ual.

Norm

ative

Ann

exAn

ann

ex p

ublis

hed

with

the

mai

n Eu

roco

de, t

he re

quire

men

ts o

f w

hich

mus

t be

follo

wed

in o

rder

to c

ompl

y w

ith th

e Eu

roco

de.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xii

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

Prin

cipe

Les

Prin

cipe

s co

ntie

nnen

t des

éno

ncés

d’o

rdre

gén

éral

et d

es

défin

ition

s ne

com

porta

nt p

as d

’alte

rnat

ive. I

ls d

onne

nt a

ussi

des

pr

escr

iptio

ns e

t des

mod

èles

ana

lytiq

ues

auxq

uels

auc

une

alte

rnat

ive

n’es

t pos

sibl

e, s

auf i

ndic

atio

n co

ntra

ire. L

es c

laus

es c

orre

spon

dant

à

des

prin

cipe

s so

nt in

diqu

ées

par u

n P

acco

lé à

leur

num

éro

dans

l’E

uroc

ode.

Porti

que

Un s

ystè

me

cons

titué

de

pout

res

et p

otea

ux s

ans

trian

gula

tion,

don

t la

rigi

dité

vis

-à-v

is d

es a

ctio

ns h

orizo

ntal

es re

pose

sur

la ri

gidi

té d

es

asse

mbl

ages

ent

re p

outre

s et

pot

eaux

.

Syst

ème

sens

ible

à la

to

rsio

nSy

stèm

e m

ixte

ou s

ystè

me

de m

urs

ne p

ossé

dant

pas

une

rigi

dité

m

inim

ale

vis-à

-vis

de

la to

rsio

n, te

lle q

ue d

éfin

ie d

ans

la S

ectio

n 6.

3.

Syst

ème

à co

ntre

vent

emen

t mixt

e,

équi

vale

nt à

des

mur

s

Syst

ème

à co

ntre

vent

emen

t mixt

e da

ns le

quel

la ré

sist

ance

à l’

effo

rt tra

ncha

nt d

es m

urs,

à la

bas

e du

bât

imen

t, es

t sup

érie

ure

à 50

%

de la

rési

stan

ce à

l’ef

fort

tranc

hant

du

syst

ème

stru

ctur

al d

ans

son

ense

mbl

e.

Syst

ème

de m

urs

Syst

ème

stru

ctur

al d

ans

lequ

el la

rési

stan

ce a

ux a

ctio

ns v

ertic

ales

et

hor

izont

ales

est

ass

urée

prin

cipa

lem

ent p

ar d

es m

urs

stru

ctur

aux

verti

caux

, don

t la

rési

stan

ce à

l’ef

fort

tranc

hant

à la

bas

e du

bât

imen

t dé

pass

e 65

% d

e la

rési

stan

ce à

l’ef

fort

tranc

hant

du

syst

ème

stru

ctur

al d

ans

son

ense

mbl

e.

xiii

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

Prin

cipl

eTh

e Pr

inci

ples

com

pris

e ge

nera

l sta

tem

ents

and

def

initi

ons

for

whi

ch th

ere

is n

o al

tern

ative

. Th

ey a

lso

prov

ide

requ

irem

ents

an

d an

alyt

ical

mod

els

for w

hich

no

alte

rnat

ive is

per

mitt

ed u

nles

s ex

plic

itly

stat

ed.

Clau

ses

givin

g ru

les

of p

rinci

ple

are

indi

cate

d by

P

in th

eir n

umbe

r in

the

Euro

code

s.

Spac

e fra

me

An u

nbra

ced

fram

e of

bea

ms

and

colu

mns

relyi

ng fo

r its

late

ral

stiff

ness

on

the

rigid

ity o

f the

con

nect

ions

bet

wee

n be

ams

and

colu

mns

.

Tors

iona

lly fl

exib

le

syst

emDu

al o

r wal

l sys

tem

not

hav

ing

a m

inim

um to

rsio

nal r

igid

ity, a

s de

fined

in S

ectio

n 6.

3.

Wal

l equ

ivale

nt d

ual

syst

emDu

al s

yste

m in

whi

ch th

e sh

ear r

esis

tanc

e of

the

wal

ls a

t the

bas

e of

th

e bu

ildin

g is

hig

her t

han

50%

of t

he to

tal s

hear

resi

stan

ce o

f the

st

ruct

ural

sys

tem

.

Wal

l sys

tem

Late

ral l

oad

syst

em in

whi

ch re

sist

ance

to th

e ve

rtica

l and

late

ral

load

s is

ass

ured

mai

nly

by v

ertic

al s

truct

ural

wal

ls w

hose

she

ar

resi

stan

ce a

t the

bas

e of

the

build

ing

exce

eds

65%

of t

he to

tal

shea

r res

ista

nce

of th

e st

ruct

ural

sys

tem

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xiii

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

Nota

tions

En le

ttre

s la

tines

maj

uscu

les

A+

Aire

de

la p

roje

ctio

n ho

rizon

tale

de

la s

ectio

n de

s di

agon

ales

tend

ues

rési

stan

t à

l’act

ion

sism

ique

dan

s la

dire

ctio

n po

sitiv

eA-

Ai

re d

e la

pro

ject

ion

horiz

onta

le d

e la

sec

tion

des

diag

onal

es te

ndue

s ré

sist

ant à

l’a

ctio

n si

smiq

ue d

ans

la d

irect

ion

néga

tive

A c

Aire

de

la s

ectio

n tra

nsve

rsal

e en

bét

on o

u Ai

re e

ffect

ive to

tale

des

mur

s de

co

ntre

vent

emen

tA E

dVa

leur

de

calc

ul d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue

A iAi

re e

ffect

ive d

e la

sec

tion

trans

vers

ale

d’un

mur

de

cont

reve

ntem

ent d

ans

la

dire

ctio

n i

A s

Aire

de

la s

ectio

n d’

arm

atur

esA s

tAi

re d

e l’u

n de

s co

urs

d’ar

mat

ures

tran

sver

sale

s A w

Ai

re d

e la

sec

tion

trans

vers

ale

de l’

âme

C t

Coef

ficie

nt p

erm

etta

nt le

cal

cul d

e la

pér

iode

d’u

n bâ

timen

tD o

Diam

ètre

du

noya

u co

nfin

é da

ns u

n po

teau

de

sect

ion

circ

ulai

reE c

d Va

leur

de

calc

ul d

u m

odul

e de

com

pres

sion

du

béto

nE d

Vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effe

t de

l’act

ion

sism

ique

de

calc

ulE E

Vale

ur c

ombi

née

d’un

effe

t de

l’act

ion

sism

ique

due

à to

us le

s m

odes

E Ei

Vale

ur d

’un

effe

t de

l’act

ion

sism

ique

due

au

mod

e i

E Fd

Vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effe

t de

l’act

ion

sism

ique

sur

une

fond

atio

n pr

enan

t en

com

pte

le d

imen

sion

nem

ent e

n ca

paci

téE f

dVa

leur

de

calc

ul d

e la

rési

stan

ce a

u ci

saille

men

t ent

re le

s fa

ces

verti

cale

s d’

une

fond

atio

n et

le s

olE F

,EVa

leur

de

l’effe

t sur

une

fond

atio

n is

sue

du c

alcu

l en

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

E F,G

Vale

ur d

e l’e

ffet d

es a

ctio

ns n

on s

ism

ique

s su

r une

fond

atio

nE m

Mod

ule

pres

siom

étriq

ue d

e M

énar

dE p

dRé

sist

ance

pas

sive

le lo

ng d

es fa

ces

des

fond

atio

ns, p

erpe

ndic

ulai

rem

ent à

la

dire

ctio

n de

l’ac

tion

sism

ique

E s

Vale

ur d

e ca

lcul

du

mod

ule

de l’

acie

rE x

Vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effe

t du

mou

vem

ent s

ism

ique

dan

s la

dire

ctio

n X

E yVa

leur

de

calc

ul d

e l’e

ffet d

u m

ouve

men

t sis

miq

ue d

ans

la d

irect

ion

YF a

Forc

e si

smiq

ue a

ppliq

uée

à un

élé

men

t non

stru

ctur

elF b

Effo

rt tra

ncha

nt d

û au

séi

sme

à la

bas

e du

bât

imen

tF i

Forc

e si

smiq

ue h

orizo

ntal

e au

nive

au i

F Rd

Vale

ur d

e ca

lcul

de

la ré

sist

ance

du

sol s

uppo

rtant

un

radi

er o

u un

e se

mel

le d

e fo

ndat

ion

GM

odul

e de

cis

aille

men

t du

sol

G cd

Vale

ur d

e ca

lcul

du

mod

ule

de c

isai

llem

ent d

u bé

ton

G k,j

Vale

ur c

arac

téris

tique

de

la k

ème

actio

n pe

rman

ente

G max

Mod

ule

de c

isai

llem

ent d

u so

l à fa

ible

déf

orm

atio

nH

Haut

eur d

u bâ

timen

t par

rapp

ort à

la b

ase

effe

ctive

du

bâtim

ent (

som

met

de

la

fond

atio

n ou

d’u

n so

ubas

sem

ent r

igid

e)I

In

ertie

géo

mét

rique

de

la s

ectio

n de

bét

on a

rmé

ou d

’aci

erL

Long

ueur

de

la p

outre

mét

alliq

ue e

ntre

les

zone

s pl

astiq

ues

xiv

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

Nota

tion

Uppe

r cas

e Ro

man

lett

ers

A+Ar

ea o

f the

hor

izont

al p

roje

ctio

n of

the

cros

s-se

ctio

ns o

f the

tens

ion

diag

onal

s re

sist

ing

seis

mic

load

in p

ositi

ve d

irect

ion

A-Ar

ea o

f the

hor

izont

al p

roje

ctio

n of

the

cros

s-se

ctio

ns o

f the

tens

ion

diag

onal

s re

sist

ing

seis

mic

load

in n

egat

ive d

irect

ion

A cCr

oss-

sect

iona

l are

a of

the

conc

rete

sec

tion

or T

otal

effe

ctive

are

a of

she

ar

wal

lsA E

dDe

sign

val

ue o

f the

sei

smic

act

ion

A iEf

fect

ive a

rea

of th

e cr

oss-

sect

ion

of th

e sh

ear w

all i

n di

rect

ion

iA s

Cros

s-se

ctio

nal a

rea

of th

e re

info

rcin

g st

eel

A st

Area

of o

ne le

g of

the

trans

vers

e re

info

rcem

ent

A wW

eb c

ross

-sec

tiona

l are

aC

tCo

effic

ient

for c

alcu

latin

g bu

ildin

g pe

riod

Do

Diam

eter

of c

onfin

ed c

ore

of a

con

cret

e el

emen

t with

circ

ular

cro

ss-s

ectio

nE c

dDe

sign

val

ue o

f con

cret

e co

mpr

essi

ve m

odul

usE d

Desi

gn v

alue

of t

he s

eism

ic d

esig

n ef

fect

E ECo

mbi

ned

earth

quak

e ac

tion

effe

ct d

ue to

all

mod

esE E

iEa

rthqu

ake

actio

n ef

fect

due

to m

ode

iE F

dDe

sign

act

ion

effe

ct o

n fo

unda

tion,

taki

ng in

to a

ccou

nt c

apac

ity d

esig

nE f

dDe

sign

she

ar re

sist

ance

bet

wee

n th

e ve

rtica

l sid

es o

f a fo

unda

tion

and

the

grou

ndE F

,EAc

tion

effe

ct o

n fo

unda

tion

from

the

anal

ysis

of t

he s

eism

ic d

esig

n si

tuat

ion

E F,G

Actio

n ef

fect

on

foun

datio

n du

e to

non

-sei

smic

act

ions

E mM

énar

d pr

essu

met

er m

odul

usE p

dPa

ssive

resi

stan

ce a

gain

st th

e fo

unda

tion

face

s pe

rpen

dicu

lar t

o th

e di

rect

ion

of th

e se

ism

ic a

ctio

nE s

Desi

gn v

alue

of s

teel

mod

ulus

E xEa

rthqu

ake

actio

n ef

fect

due

to e

arth

quak

e m

otio

ns in

the

X di

rect

ion

E yEa

rthqu

ake

actio

n ef

fect

due

to e

arth

quak

e m

otio

ns in

the

Y di

rect

ion

F aSe

ism

ic fo

rce

on n

on-s

truct

ural

ele

men

tF b

Seis

mic

bas

e sh

ear f

orce

F iHo

rizon

tal s

eism

ic fo

rce

at le

vel i

F Rd

Desi

gn s

hear

resi

stan

ce o

f soi

l sup

porti

ng a

foun

datio

n sl

ab o

r foo

ting

GSh

ear m

odul

us o

f soi

lG

cdDe

sign

val

ue o

f con

cret

e sh

ear m

odul

usG

k,j

Char

acte

ristic

val

ue o

f the

k th

per

man

ent l

oad

G max

Aver

age

shea

r mod

ulus

of s

oil a

t sm

all s

train

HHe

ight

of b

uild

ing

mea

sure

d fro

m th

e ef

fect

ive b

ase

of th

e bu

ildin

g (to

p of

fo

unda

tion

or ri

gid

base

men

t)I

Mom

ent o

f ine

rtia

of re

info

rced

con

cret

e or

ste

el s

ectio

nL

Leng

th o

f ste

el b

eam

bet

wee

n pl

astic

regi

ons

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xiv

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

L e

Dist

ance

ent

re le

s de

ux é

lém

ents

stru

ctur

aux

de c

ontre

vent

emen

t les

plu

s él

oign

ésL i

Dim

ensi

on d

u pl

anch

er a

u ni

veau

i M

ai

Mom

ent a

u ni

veau

i dû

à la

tors

ion

acci

dent

elle

Md

Vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effe

t de

l’act

ion

pour

le d

imen

sion

nem

ent e

n ca

paci

té d

es

asse

mbl

ages

d’é

lém

ents

pré

fabr

iqué

s en

bét

onM

Ed

Mom

ent f

léch

issa

nt s

ism

ique

à la

bas

e d’

un m

ur e

n bé

ton

obte

nu p

ar le

cal

cul

sism

ique

ou

Mom

ent f

léch

issa

nt s

ism

ique

de

calc

ul d

ans

un é

lém

ent m

étal

lique

ob

tenu

par

le d

imen

sion

nem

ent e

n ca

paci

téM

Ed,E

Mom

ent f

léch

issa

nt d

ans

le p

otea

u, d

û à

l’act

ion

sism

ique

de

calc

ulM

Ed,G

Mom

ent d

e ca

lcul

dû

aux

actio

ns n

on s

ism

ique

s da

ns la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

M

i,dVa

leur

de

calc

ul d

e la

rési

stan

ce à

la fl

exio

n à

l’ext

rém

ité i

( i =

1 o

u 2)

d’u

ne p

outre

ou

d’u

n po

teau

Mpl

,Rd

Vale

ur d

e ca

lcul

du

mom

ent p

last

ique

rési

stan

t d’u

ne p

outre

mét

alliq

ueM

pl,R

d,A

Vale

ur d

e ca

lcul

du

mom

ent p

last

ique

rési

stan

t à l’

extré

mité

gau

che

d’un

e po

utre

m

étal

lique

M

pl,R

d,B

Vale

ur d

e ca

lcul

du

mom

ent p

last

ique

rési

stan

t à l’

extré

mité

dro

ite d

’une

pou

tre

mét

alliq

ue

MRb

Vale

ur d

e ca

lcul

de

la ré

sist

ance

à la

flex

ion

d’un

e po

utre

con

nect

ée à

un

nœud

d’

ossa

ture

MRc

Va

leur

de

calc

ul d

e la

rési

stan

ce à

la fl

exio

n d’

un p

otea

uM

Rd

Rési

stan

ce à

la fl

exio

nN b

,Rd

Rési

stan

ce d

e ca

lcul

vis

-à-v

is d

u fla

mbe

men

t dû

à un

effo

rt no

rmal

dan

s un

élé

men

t m

étal

lique

N Ed

Vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effo

rt no

rmal

dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

N Ed,

E Ef

fort

de c

ompr

essi

on d

ans

le p

otea

u, d

û à

l’act

ion

sism

ique

de

calc

ul

N Ed,

GEf

fort

norm

al d

û au

x ac

tions

non

sis

miq

ues

dans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ulN p

l,Rd

Vale

ur d

e ca

lcul

de

la ré

sist

ance

à l’

effo

rt no

rmal

d’u

ne p

outre

mét

alliq

ueN S

PT

Nom

bre

de c

oups

SPT

N 1(6

0)No

mbr

e de

cou

ps S

PT n

orm

alis

é po

ur te

nir c

ompt

e du

poi

ds d

es te

rrain

s su

s-ja

cent

s et

du

pour

cent

age

d’én

ergi

e im

parti

au

train

de

tiges

P Ac

tion

due

à la

pré

cont

rain

te

P tot

Char

ges

grav

itaire

s to

tale

s du

e à

tous

les

plan

cher

s si

tués

au

nive

au c

onsi

déré

et a

u de

ssus

, dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

Q k,i

Vale

ur c

arac

téris

tique

de

la iè

me

actio

n va

riabl

eR d

Vale

ur d

e ca

lcul

d’u

ne ré

sist

ance

dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

R fy

Rési

stan

ce p

last

ique

d’u

n él

émen

t mét

alliq

ueS

Coef

ficie

nt d

’am

plifi

catio

n de

sol

S aCo

effic

ient

sis

miq

ue a

pplic

able

aux

élé

men

ts n

on s

truct

urau

xS D

(T)

Ordo

nnée

du

spec

tre d

e ca

lcul

à la

pér

iode

TS e

(T)

Ordo

nnée

du

spec

tre é

last

ique

à la

pér

iode

TS T

Co

effic

ient

d’a

mpl

ifica

tion

topo

grap

hiqu

eT

Pério

de d

e vib

ratio

nT 1

Pé

riode

du

mod

e fo

ndam

enta

l de

vibra

tion

de la

stru

ctur

eT a

Pério

de d

u m

ode

fond

amen

tal d

e vib

ratio

n d’

un é

lém

ent n

on s

truct

urel

T B

Lim

ite in

férie

ure

de la

pér

iode

sur

la b

ranc

he à

acc

élér

atio

n sp

ectra

le c

onst

ante

du

spec

tre d

e ca

lcul

T C

Lim

ite s

upér

ieur

e de

la p

ério

de s

ur la

bra

nche

à a

ccél

érat

ion

spec

trale

con

stan

te d

u sp

ectre

de

calc

ul

xv

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

L eDi

stan

ce b

etw

een

the

two

oute

rmos

t lat

eral

load

resi

stin

g el

emen

tsL i

Floo

r dim

ensi

on a

t lev

el i

Mai

Mom

ent a

t lev

el i

due

to a

ccid

enta

l tor

sion

Md

Desi

gn a

ctio

n ef

fect

for o

vers

treng

th c

onne

ctio

ns in

pre

cast

con

cret

e el

emen

tsM

EdSe

ism

ic b

endi

ng m

omen

t at t

he b

ase

of a

con

cret

e w

all f

rom

the

seis

mic

an

alys

is o

r Des

ign

seis

mic

ben

ding

mom

ent i

n a

stee

l ele

men

t fro

m

capa

city

des

ign

chec

kM

Ed,E

Desi

gn m

omen

t in

the

colu

mn

due

to th

e de

sign

sei

smic

act

ion

MEd

,GDe

sign

mom

ent d

ue to

non

-sei

smic

act

ions

in th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion

Mi,d

Desi

gn v

alue

of f

lexu

ral r

esis

tanc

e in

a b

eam

or a

col

umn

at e

nd i

( i =

1 o

r 2)

Mpl

,Rd

Desi

gn p

last

ic re

sist

ance

mom

ent o

f a s

teel

bea

mM

pl,R

d,A

Desi

gn p

last

ic re

sist

ance

mom

ent a

t the

left

end

of a

ste

el b

eam

Mpl

,Rd,

BDe

sign

pla

stic

resi

stan

ce m

omen

t at t

he ri

ght e

nd o

f a s

teel

bea

mM

RbDe

sign

val

ue o

f the

flex

ural

stre

ngth

of a

bea

m c

onne

cted

to a

join

t in

a fra

me

MRc

Desi

gn v

alue

of c

olum

n fle

xura

l stre

ngth

MRd

Flex

ural

resi

stan

ceN

b,Rd

Desi

gn s

treng

th to

buc

klin

g du

e to

axia

l for

ce o

f a s

teel

ele

men

tN

EdDe

sign

axia

l (or

nor

mal

) for

ce in

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

nN

Ed,E

Desi

gn a

xial f

orce

in th

e co

lum

n du

e to

the

desi

gn s

eism

ic a

ctio

nN

Ed,G

Axia

l for

ce d

ue to

non

-sei

smic

act

ions

in th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion

Npl

,Rd

Desi

gn p

last

ic a

xial r

esis

tanc

e of

a s

teel

bea

mN

SPT

SPT

blow

cou

nt v

alue

N1(

60)

SPT

blow

cou

nt v

alue

nor

mal

ised

for o

verb

urde

n ef

fect

s an

d fo

r the

en

ergy

ratio

PPr

estre

ssin

g ac

tion

P tot

Tota

l gra

vity

load

due

to a

ll th

e flo

ors

loca

ted

at a

nd a

bove

the

leve

l co

nsid

ered

, und

er th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion

Qk,

iCh

arac

teris

tic v

alue

of t

he i

th v

aria

ble

load

R dDe

sign

val

ue o

f res

ista

nce

unde

r the

sei

smic

des

ign

situ

atio

nR f

yPl

astic

resi

stan

ce o

f ste

el m

embe

rS

Soil

ampl

ifica

tion

fact

orS a

Seis

mic

coe

ffici

ent a

pplic

able

to n

on-s

truct

ural

ele

men

tsS D

(T)

Desi

gn s

pect

ral o

rdin

ate

at p

erio

d T

S e(T

)El

astic

spe

ctra

l ord

inat

e at

per

iod

TS T

Topo

grap

hic

ampl

ifica

tion

fact

orT

Vibr

atio

n pe

riod

T 1Pe

riod

of fu

ndam

enta

l mod

e of

the

stru

ctur

eT a

Fund

amen

tal v

ibra

tion

perio

d of

a n

on-s

truct

ural

ele

men

tT B

Low

er li

mit

of th

e pe

riod

of th

e co

nsta

nt s

pect

ral a

ccel

erat

ion

bran

ch in

th

e de

sign

spe

ctru

mT C

Uppe

r lim

it of

the

perio

d of

the

cons

tant

spe

ctra

l acc

eler

atio

n br

anch

in

the

desi

gn s

pect

rum

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xv

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

T D

Vale

ur d

e la

pér

iode

déf

inis

sant

le d

ébut

de

la b

ranc

he à

dép

lace

men

t spe

ctra

l co

nsta

nt d

u sp

ectre

de

calc

ulT k

Pé

riode

du

mod

e de

rang

le p

lus

élev

é pr

is e

n co

mpt

e da

ns l’

anal

yse

T NCR

Pério

de d

e re

tour

de

réfé

renc

e de

l’ac

tion

sism

ique

de

réfé

renc

e po

ur l’

exig

ence

de

non-

effo

ndre

men

tV b

w,Rd

Rési

stan

ce a

u vo

ilem

ent d

û au

cis

aille

men

t dan

s un

pan

neau

d’â

me

d’un

élé

men

t m

étal

lique

V d

Effo

rt tra

ncha

nt d

e ca

lcul

dan

s un

élé

men

t en

béto

nV’

Ed

Effo

rt tra

ncha

nt d

ans

un m

ur o

bten

u pa

r le

calc

ul s

ism

ique

V E

d Va

leur

de

calc

ul d

e l’e

ffort

tranc

hant

dan

s un

mur

ou

dans

un

élém

ent m

étal

lique

da

ns la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

V Ed,

E Va

leur

de

calc

ul d

e l’e

ffort

tranc

hant

dan

s un

pot

eau,

dû

à l’a

ctio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

V Ed,

G Va

leur

de

calc

ul d

e l’e

ffort

tranc

hant

dû

aux

actio

ns n

on s

ism

ique

s, d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul

V Ed,

MVa

leur

de

calc

ul d

e l’e

ffort

tranc

hant

obt

enu

à pa

rtir d

es m

omen

ts p

last

ique

s se

dé

velo

ppan

t dan

s un

e po

utre

V gEf

fort

tranc

hant

à l’

extré

mité

d’u

ne p

outre

, dû

aux

actio

ns p

erm

anen

tes

dans

la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

V pl,R

dVa

leur

de

calc

ul d

e la

rési

stan

ce p

last

ique

au

cisa

illem

ent d

’une

pou

tre m

étal

lique

V qEf

fort

tranc

hant

à l’

extré

mité

d’u

ne p

outre

, dû

aux

actio

ns v

aria

bles

dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

V Rd,

c Va

leur

de

calc

ul d

e la

rési

stan

ce à

l’ef

fort

tranc

hant

d’u

n m

ur s

ans

arm

atur

es

d’ef

fort

tranc

hant

V Rw

Rési

stan

ce d

’un

pann

eau

de m

açon

nerie

V t

otEf

fort

tranc

hant

tota

l à u

n ni

veau

par

ticul

ier

V wp,

EdEf

fort

tranc

hant

de

calc

ul d

ans

un p

anne

au d

’âm

e d’

une

stru

ctur

e m

étal

lique

obt

enu

par l

e di

men

sion

nem

ent e

n ca

paci

téV w

p,Rd

Rési

stan

ce d

e ca

lcul

en

cisa

illem

ent d

’un

pann

eau

d’âm

e da

ns u

ne s

truct

ure

mét

alliq

ue s

elon

l’EC

3 Pa

rtie

1-1

Wa

Poid

s d’

un é

lém

ent n

on s

truct

urel

xvi

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

T DVa

lue

defin

ing

the

begi

nnin

g of

the

cons

tant

dis

plac

emen

t res

pons

e ra

nge

in th

e de

sign

spe

ctru

mT k

Perio

d of

hig

hest

mod

e ac

coun

ted

for i

n th

e an

alys

isT N

CRRe

fere

nce

retu

rn p

erio

d of

the

refe

renc

e se

ism

ic a

ctio

n fo

r the

no-

colla

pse

requ

irem

ent

V bw

,Rd

Resi

stan

ce to

buc

klin

g du

e to

she

ar o

f a w

eb p

anel

in a

ste

el e

lem

ent

V dDe

sign

she

ar fo

rce

in a

con

cret

e m

embe

rV'

EdSh

ear f

orce

in w

all f

rom

the

seis

mic

ana

lysis

V Ed

Desi

gn v

alue

of s

hear

forc

e in

wal

l in

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n or

des

ign

seis

mic

she

ar fo

rce

in a

ste

el e

lem

ent

V Ed,

EDe

sign

she

ar fo

rce

in th

e co

lum

n du

e to

the

desi

gn s

eism

ic a

ctio

nV E

d,G

Desi

gn s

hear

forc

e du

e to

the

non-

seis

mic

act

ions

in th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion

V Ed,

MDe

sign

she

ar fo

rce

resu

lting

from

pla

stic

mom

ents

bei

ng d

evel

oped

in th

e be

amV g

Shea

r for

ce a

t the

end

of a

bea

m in

the

seism

ic de

sign

situa

tion

due

to

perm

anen

t loa

dsV p

l,Rd

Desi

gn p

last

ic s

hear

resi

stan

ce o

f a s

teel

bea

mV q

Shea

r for

ce a

t the

end

of a

bea

m in

the

seism

ic d

esig

n sit

uatio

n du

e to

va

riabl

e lo

ads

V Rd,

cDe

sign

she

ar re

sist

ance

of t

he w

all w

ithou

t she

ar re

info

rcem

ent

V Rw

Resi

stan

ce o

f a m

ason

ry w

all

V tot

Tota

l sei

smic

she

ar fo

rce

at a

par

ticul

ar le

vel

V wp,

EdDe

sign

she

ar in

web

pan

el in

ste

el s

truct

ure

for c

apac

ity d

esig

n ca

lcul

atio

nV w

p,Rd

Desi

gn s

hear

resi

stan

ce o

f web

pan

el in

ste

el s

truct

ure

in a

ccor

danc

e w

ith

EC3

Part

1-1

Wa

Wei

ght o

f non

-stru

ctur

al e

lem

ent

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xvi

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

En le

ttre

s la

tines

min

uscu

les

a gVa

leur

de

calc

ul d

e l’a

ccél

érat

ion

du s

ol s

ur s

ite ro

cheu

xa g

RAc

célé

ratio

n m

axim

ale

de ré

fére

nce

sur r

oche

ra v

gVa

leur

de

calc

ul d

e l’a

ccél

érat

ion

verti

cale

du

sol

bLo

ngue

ur e

n pl

an d

’un

côté

d’u

n bâ

timen

t rec

tang

ulai

re o

u Lo

ngue

ur d

’app

ui d

’une

po

utre

pré

fabr

iqué

eb o

Dim

ensi

on m

inim

ale

du n

oyau

de

béto

nb c

Larg

eur d

e la

sec

tion

trans

vers

ale

ou P

lus

gran

de d

imen

sion

de

la s

ectio

n tra

nsve

rsal

e d’

un p

otea

ub e

ffla

rgeu

r par

ticip

ante

de

la m

embr

ure

d’un

e po

utre

en

T ou

en

Lb f

Larg

eur p

artic

ipan

te d

e la

mem

brur

e d’

un v

oile

en

T ou

en

Lb i

Dist

ance

ent

re d

eux

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

tenu

es p

ar d

es é

ping

les

dans

une

se

ctio

n en

bét

onb w

Epai

sseu

r de

la p

artie

con

finée

d’u

ne s

ectio

n de

mur

ou

épai

sseu

r de

l’âm

e d’

une

pout

reb w

,min

Larg

eur m

inim

ale

de la

sec

tion

trans

vers

ale

d’un

e lo

ngrin

eb w

oEp

aiss

eur d

’un

mur

c uRé

sist

ance

au

cisa

illem

ent d

’un

sol n

on d

rain

éd

Dépl

acem

ent h

orizo

ntal

au

som

met

du

bâtim

ent d

û au

x ch

arge

s gr

avita

ires

appl

iqué

es h

orizo

ntal

emen

td b

LDi

amèt

re d

’une

arm

atur

e lo

ngitu

dina

led b

wDi

amèt

re d

’une

arm

atur

e tra

nsve

rsal

e te

nant

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

d cDi

stan

ce e

ntre

le p

oint

à c

ourb

ure

nulle

et l

e so

mm

et o

u la

bas

e d’

un p

otea

u (la

plu

s gr

ande

des

deu

x)d e

Dé

plac

emen

t d’u

n po

int o

bten

u pa

r le

calc

ul li

néai

re é

quiva

lent

d rVa

leur

de

calc

ul d

u dé

plac

emen

t hor

izont

al re

latif

d’u

n ni

veau

d sDé

plac

emen

t d’u

n po

int d

û à

l’act

ion

sism

ique

de

calc

ule a

i Ex

cent

ricité

acc

iden

telle

de

la m

asse

du

nive

au i

e b

Haut

eur d

e l’a

ppui

d’u

ne p

outre

pré

fabr

iqué

ee o

xEx

cent

ricité

ent

re le

cen

tre d

e rig

idité

et l

e ce

ntre

de

grav

ité d

ans

la d

irect

ion

Xe o

yEx

cent

ricité

ent

re le

cen

tre d

e rig

idité

et l

e ce

ntre

de

grav

ité d

ans

la d

irect

ion

Yf cd

Va

leur

de

calc

ul d

e la

rési

stan

ce d

u bé

ton

à la

com

pres

sion

f ck

Vale

ur c

arac

téris

tique

de

la ré

sist

ance

du

béto

n à

la c

ompr

essi

onf ct

m

Vale

ur m

oyen

ne d

e la

rési

stan

ce a

xiale

du

béto

n à

la tr

actio

nf y

Vale

ur n

omin

ale

de la

lim

ite d

’éla

stic

ité d

e l’a

cier

f yd

Vale

ur d

e ca

lcul

de

la ré

sist

ance

à la

trac

tion

de l’

acie

r des

arm

atur

esf yk

Va

leur

car

acté

ristiq

ue d

e la

rési

stan

ce à

la tr

actio

n de

l’ac

ier d

es a

rmat

ures

f yld

Vale

ur d

e ca

lcul

de

la li

mite

d’é

last

icité

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

f y,m

axVa

leur

max

imal

e ré

elle

de

la li

mite

d’é

last

icité

de

l’aci

er d

ans

les

zone

s di

ssip

ative

sf yw

dVa

leur

de

calc

ul d

e la

lim

ite d

’éla

stic

ité d

es a

rmat

ures

tran

sver

sale

sg

Accé

léra

tion

de la

pes

ante

urh

Haut

eur d

e l’é

tage

con

sidé

réh c

Di

men

sion

d’u

ne s

ectio

n tra

nsve

rsal

e d’

un p

otea

uh c

rHa

uteu

r de

la z

one

criti

que

dans

un

mur

en

béto

nh f

Epai

sseu

r tot

ale

d’un

pla

nche

rh i

Ep

aiss

eur d

e la

i èm

e cou

che

de s

ol d

ans

un p

rofil

de

sol s

ur u

ne p

rofo

ndeu

r de

30m

h oHa

uteu

r du

noya

u co

nfin

é de

bét

on d

ans

la s

ectio

n d’

un é

lém

ent e

n bé

ton

xvii

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

Low

er c

ase

Rom

an le

tter

s

a gDe

sign

gro

und

acce

lera

tion

on ro

cka g

RRe

fere

nce

peak

gro

und

acce

lera

tion

on ro

cka v

gDe

sign

gro

und

acce

lera

tion

in th

e ve

rtica

l dire

ctio

nb

Leng

th in

pla

n of

one

sid

e of

a re

ctan

gula

r bui

ldin

g or

Len

gth

of b

earin

g fo

r pre

cast

be

amb o

Min

imum

dim

ensi

on o

f the

con

cret

e co

reb c

Gros

s cr

oss-

sect

iona

l wid

th o

r Lar

gest

cro

ss-s

ectio

nal d

imen

sion

of c

olum

nb e

ffEf

fect

ive fl

ange

of a

bea

m w

ith a

T-

or L

-sha

ped

sect

ion

b fEf

fect

ive fl

ange

of a

wal

l with

a T

- or

L-s

hape

d se

ctio

nb i

Dist

ance

bet

wee

n co

nsec

utive

long

itudi

nal b

ars

enga

ged

by h

oops

in a

con

cret

e se

ctio

nb w

Thic

knes

s of

con

fined

par

t of a

wal

l sec

tion,

or w

idth

of t

he w

eb o

f a b

eam

b w,m

inM

inim

um c

ross

-sec

tiona

l wid

th o

f a fo

unda

tion

tie-b

eam

b wo

Thic

knes

s of

wal

lc u

Undr

aine

d sh

ear s

treng

thd

Horiz

onta

l dis

plac

emen

t at t

op o

f bui

ldin

g du

e to

gra

vity

load

s ap

plie

d ho

rizon

tally

d bL

Diam

eter

of t

he lo

ngitu

dina

l rei

nfor

cing

bar

sd b

wDi

amet

er o

f hoo

p re

info

rcin

g ba

rd c

Dist

ance

bet

wee

n th

e po

int o

f con

trafle

xure

and

top

or b

otto

m o

f a c

olum

n (w

hich

ever

is la

rger

)d e

Disp

lace

men

t of a

poi

nt d

eter

min

ed fr

om th

e eq

uiva

lent

line

ar a

nalys

isd r

Desi

gn in

ters

tore

y dr

iftd s

Disp

lace

men

t of a

poi

nt, d

ue to

the

desi

gn s

eism

ic a

ctio

ne a

iAc

cide

ntal

ecc

entri

city

of m

ass

at le

vel i

e bDe

pth

of b

earin

g to

pre

cast

bea

me o

xEc

cent

ricity

bet

wee

n ce

ntre

s of

stif

fnes

s an

d m

ass

in th

e X

dire

ctio

ne o

yEc

cent

ricity

bet

wee

n ce

ntre

s of

stif

fnes

s an

d m

ass

in th

e Y

dire

ctio

nf c

dDe

sign

com

pres

sive

stre

ngth

of c

oncr

ete

f ck

Char

acte

ristic

val

ue o

f the

com

pres

sive

stre

ngth

of c

oncr

ete

f ctm

Mea

n va

lue

of a

xial t

ensi

le s

treng

th o

f con

cret

ef y

Nom

inal

yie

ld s

treng

th o

f ste

elf yd

Desi

gn te

nsile

stre

ngth

of r

einf

orci

ng s

teel

f ykCh

arac

teris

tic te

nsile

stre

ngth

of r

einf

orci

ng s

teel

f yld

Desi

gn v

alue

of t

he y

ield

stre

ngth

of t

he lo

ngitu

dina

l rei

nfor

cem

ent

f y,m

axAc

tual

max

imum

yie

ld s

treng

th o

f the

ste

el in

dis

sipa

tive

zone

sf yw

dDe

sign

val

ue o

f the

yie

ld s

treng

th o

f the

tran

sver

se re

info

rcem

ent

gAc

cele

ratio

n du

e to

gra

vity

hHe

ight

of s

tore

y un

der c

onsi

dera

tion

h cCr

oss-

sect

iona

l dim

ensi

on o

f a c

olum

nh c

rHe

ight

of t

he c

ritic

al re

gion

in a

con

cret

e w

all

h fTo

tal t

hick

ness

of a

floo

rh i

Thic

knes

s of

the

i th s

oil l

ayer

in a

pro

file

30m

dee

ph o

Dept

h of

con

fined

cor

e of

a c

oncr

ete

elem

ent

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xvii

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

h sHa

uteu

r lib

re e

ntre

éta

ges

h wHa

uteu

r d’u

ne p

outre

ou

Haut

eur d

’un

mur

h wi

Haut

eur d

u m

ur i

h w,m

inHa

uteu

r min

imal

e de

la s

ectio

n tra

nsve

rsal

e d’

une

long

rine

kNo

mbr

e m

inim

al d

e m

odes

à p

rend

re e

n co

mpt

e da

ns le

cal

cul s

ism

ique

k pCo

effic

ient

de

rédu

ctio

n in

terv

enan

t dan

s le

cal

cul d

e la

rési

stan

ce d

’élé

men

ts

préf

abriq

ués

k wCo

effic

ient

de

rédu

ctio

n su

r le

coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent d

es s

truct

ures

en

béto

n po

ur te

nir c

ompt

e du

mod

e de

rupt

ure

prép

ondé

rant

lLo

ngue

ur e

n pl

an s

ur u

n cô

té d

’un

bâtim

ent r

ecta

ngul

aire

l cLo

ngue

ur d

e la

par

tie c

onfin

ée d

e l’e

xtré

mité

d’u

n vo

ile

l clHa

uteu

r lib

re d

’une

col

onne

ou

porté

e lib

re d

’une

pou

trel cr

Long

ueur

de

la z

one

criti

que

d’un

pot

eau

ou d

’une

pou

trel f

Long

ueur

de

mur

per

pend

icul

aire

ser

vant

de

mem

brur

e à

un m

ur e

n bé

ton

l sRa

yon

de g

iratio

n l w

Long

ueur

de

la s

ectio

n ho

rizon

tale

d’u

n m

url w

iLo

ngue

ur d

e la

sec

tion

horiz

onta

le d

u m

ur i

mM

asse

tota

le d

u bâ

timen

tm

iM

asse

au

nive

au i

n No

mbr

e de

nive

aux

en s

uper

stru

ctur

e ou

Nom

bre

tota

l d’a

rmat

ures

long

itudi

nale

s te

nues

par

des

cad

res

ou d

es é

ping

les

p lim

Pres

sion

lim

ite d

e M

énar

dq

Coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent

q 0

Vale

ur d

e ba

se d

u co

effic

ient

de

com

porte

men

t dan

s le

s st

ruct

ures

en

béto

n (a

vant

de

teni

r com

pte

du m

ode

de ru

ptur

e)q a

Coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent d

’un

élém

ent n

on-s

truct

urel

q u

Rési

stan

ce à

la c

ompr

essi

on d

’un

sol n

on c

onfin

ér x

Rayo

n de

tors

ion

dans

la d

irect

ion

Xr y

Rayo

n de

tors

ion

dans

la d

irect

ion

Ys

Espa

cem

ent d

es c

adre

ss i

Dépl

acem

ent h

orizo

ntal

à l’

étag

e i d

ans

le p

rem

ier m

ode

t min

Epai

sseu

r min

imal

e d’

un d

alla

ge d

e fo

ndat

ion

agis

sant

en

chaî

nage

v iCé

lérit

é de

s on

des

de c

isai

llem

ent d

ans

la i è

me c

ouch

e de

sol

dan

s un

e co

upe

de

30m

d’é

pais

seur

v s,3

0Cé

lérit

é m

oyen

ne d

es o

ndes

de

cisa

illem

ent (

sur u

ne é

pais

seur

de

30m

)w

f La

rgeu

r effe

ctive

de

la s

emel

le d

’un

mur

en

béto

nx

Dist

ance

d’u

n él

émen

t de

cont

reve

ntem

ent a

u ce

ntre

de

mas

sex c

sCo

ordo

nnée

sel

on l’

axe

x du

cen

tre d

e ra

ideu

rx u

Pr

ofon

deur

de

l’axe

neu

trey c

sCo

ordo

nnée

sel

on l’

axe

y du

cen

tre d

e ra

ideu

rz

Bras

de

levie

r int

erne

dan

s un

élé

men

t mét

alliq

ue o

uHa

uteu

r d’u

n él

émen

t non

stru

ctur

el p

ar ra

ppor

t à la

bas

e du

bât

imen

tz i

Haut

eur d

u ni

veau

i pa

r rap

port

à la

bas

e du

bât

imen

t

xviii

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

h sCl

ear s

tore

y he

ight

h wDe

pth

of b

eam

or H

eigh

t of w

all

h wi

Heig

ht o

f wal

l ih w

,min

Min

imum

cro

ss-s

ectio

nal d

epth

of a

foun

datio

n tie

-bea

mk

Min

imum

num

ber o

f mod

es to

incl

ude

in s

eism

ic a

nalys

isk p

Redu

ctio

n fa

ctor

for c

alcu

latin

g de

sign

resi

stan

ce o

f pre

cast

stru

ctur

esk w

Mod

ifica

tion

fact

or o

n q

to re

flect

pre

vailin

g ru

ptur

e m

ode

in c

oncr

ete

stru

ctur

esl

Leng

th in

pla

n of

one

sid

e of

a re

ctan

gula

r bui

ldin

gl c

Leng

th o

f the

con

fined

bou

ndar

y el

emen

t of a

wal

ll cl

Clea

r hei

ght o

f col

umn

or c

lear

spa

n of

bea

ml cr

Leng

th o

f the

crit

ical

zon

e of

a c

olum

n or

a b

eam

l fLe

ngth

of f

lang

e of

a c

oncr

ete

wal

ll s

Radi

us o

f gyr

atio

nl w

Cros

s-se

ctio

nal l

engt

h of

wal

ll w

iCr

oss-

sect

iona

l len

gth

of w

all i

mTo

tal m

ass

of th

e bu

ildin

gm

iM

ass

at le

vel i

nNu

mbe

r of l

evel

s in

sup

erst

ruct

ure

or T

otal

num

ber o

f lon

gitu

dina

l bar

s la

tera

lly

enga

ged

by h

oops

or c

ross

ties

p lim

Mén

ard

limit

pres

sure

qBe

havio

ur fa

ctor

q 0Ba

sic

valu

e be

havio

ur fa

ctor

in c

oncr

ete

stru

ctur

es (b

efor

e m

odifi

catio

n fo

r rup

ture

m

ode)

q aBe

havio

ur fa

ctor

of n

on-s

truct

ural

ele

men

tq u

Unco

nfin

ed c

ompr

essi

ve s

treng

th o

f soi

lr x

Tors

iona

l rad

ius

in th

e X

dire

ctio

nr y

Tors

iona

l rad

ius

in th

e Y

dire

ctio

ns

Spac

ing

of th

e ho

ops

s iHo

rizon

tal d

efle

ctio

n at

sto

rey

i in

first

mod

et m

inM

inim

um th

ickn

ess

of a

foun

datio

n sl

ab a

ctin

g as

a ti

e el

emen

tv i

Shea

r wav

e ve

loci

ty o

f the

i th s

oil l

ayer

in a

pro

file

30m

dee

pv s

,30

aver

age

shea

r wav

e ve

loci

ty (o

ver a

dep

th o

f 30m

)w

fEf

fect

ive fl

ange

wid

th o

f con

cret

e w

all

xDi

stan

ce fr

om a

late

ral l

oad

resi

stin

g el

emen

t to

cent

re o

f mas

sx c

sCo

ordi

nate

of t

he s

tiffn

ess

cent

re a

long

the

X ax

isx u

Neut

ral a

xis d

epth

y cs

Coor

dina

te o

f the

stif

fnes

s ce

ntre

alo

ng th

e Y

axis

zIn

tern

al le

ver a

rm in

a s

teel

ele

men

t or H

eigh

t of a

non

-stru

ctur

al e

lem

ent a

bove

the

effe

ctive

bas

e of

the

build

ing

z iHe

ight

of l

evel

i ab

ove

base

of s

truct

ure

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xviii

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

En le

ttre

s gr

ecqu

es m

ajus

cule

s

DV R

wRé

duct

ion

tota

le d

e la

rési

stan

ce d

es m

urs

de re

mpl

issa

ge e

n m

açon

nerie

au

nive

au

cons

idér

é, p

ar ra

ppor

t aux

mur

s du

des

sus

�Co

effic

ient

per

met

tant

de

teni

r com

pte

des

effe

ts d

u di

men

sion

nem

ent e

n ca

paci

té

dans

les

élém

ents

mét

alliq

ues

En le

ttre

s gr

ecqu

es m

inus

cule

s

aCo

effic

ient

trad

uisa

nt l’

effic

acité

du

conf

inem

ent d

ans

les

élém

ents

en

béto

n ou

An

gle

d’un

con

treve

ntem

ent p

ar ra

ppor

t à l’

horiz

onta

lea

oRa

ppor

t d’a

spec

t pré

dom

inan

t des

mur

s st

ruct

urau

xa

lCo

effic

ient

mul

tiplic

ateu

r de

l’act

ion

sism

ique

hor

izont

ale

de c

alcu

l, à

la fo

rmat

ion

de

la p

rem

ière

rotu

le p

last

ique

dan

s le

sys

tèm

ea

nCo

effic

ient

trad

uisa

nt l’

effic

acité

du

conf

inem

ent d

ans

les

élém

ents

en

béto

n,

rend

ant c

ompt

e de

la d

ispo

sitio

n de

s ar

mat

ures

tran

sver

sale

s da

ns la

sec

tion

as

Coef

ficie

nt tr

adui

sant

l’ef

ficac

ité d

u co

nfin

emen

t dan

s le

s él

émen

ts e

n bé

ton,

re

ndan

t com

pte

de l’

espa

cem

ent d

es a

rmat

ures

tran

sver

sale

sa

uM

ultip

licat

eur d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue h

orizo

ntal

e de

cal

cul à

la fo

rmat

ion

de la

rotu

le

plas

tique

per

met

tant

un

méc

anis

me

plas

tique

glo

bal

bCo

effic

ient

déf

inis

sant

la v

aleu

r min

imal

e po

ur le

spe

ctre

de

calc

ul d

e la

com

posa

nte

horiz

onta

lec

aFa

cteu

r d’im

porta

nce

d’un

élé

men

t non

stru

ctur

elc

ICo

effic

ient

d’im

porta

nce

cc

Coef

ficie

nt p

artie

l de

mat

éria

u po

ur le

bét

onc

cuCo

effic

ient

par

tiel d

e m

atér

iau

pour

la p

ropr

iété

cu d

u so

lc

dCo

effic

ient

de

surd

imen

sion

nem

ent

cM

Coef

ficie

nt p

artie

l pou

r les

pro

prié

tés

du m

atér

iau

cM

0 c

M1

cM

2 c

M3

Coef

ficie

nt p

artie

l pou

r les

pro

prié

tés

de m

atér

iau

dans

des

élé

men

ts e

n ac

ier

cov

Coef

ficie

nt d

e su

r-ré

sist

ance

des

élé

men

ts e

n ac

ier p

our l

e di

men

sion

nem

ent e

n ca

paci

té

cpb

Coef

ficie

nt p

our e

stim

er l’

effo

rt de

com

pres

sion

non

équ

ilibré

dan

s un

élé

men

t m

étal

lique

c

quCo

effic

ient

par

tiel d

e m

atér

iau

pour

la p

ropr

iété

qu d

u so

l c

RdCo

effic

ient

d’in

certi

tude

app

liqué

à la

val

eur d

e ca

lcul

des

rési

stan

ces,

pou

r le

calc

ul p

ar le

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

des

effe

ts d

es a

ctio

ns, t

enan

t com

pte

de

dive

rses

orig

ines

de

sur-

rési

stan

cec

sCo

effic

ient

par

tiel d

e m

atér

iau

pour

les

arm

atur

es

cx

cyCo

effic

ient

par

tiel d

e m

atér

iau

pour

la p

ropr

iété

xcy

,u d

u so

l c

{'

Coef

ficie

nt p

artie

l de

mat

éria

u po

ur la

pro

prié

té ta

n {

' du

sol

dCo

effic

ient

d’a

mpl

ifica

tion

pour

un

calc

ul a

ppro

ché

des

effe

ts d

e la

tors

ion

acci

dent

elle

ou

Dépl

acem

ent r

elat

if en

tre d

eux

extré

mité

s d’

une

pout

re o

u An

gle

de

frotte

men

t à l’

inte

rface

ent

re le

sol

et l

a st

ruct

ure

à la

bas

e d’

une

sem

elle

fcu

cDé

form

atio

n ul

time

du b

éton

non

con

finé

fcu

2,c

Défo

rmat

ion

ultim

e du

bét

on c

onfin

éf

sy,d

Allo

ngem

ent d

e ca

lcul

de

l’aci

er à

la li

mite

d’é

last

icité

gPo

urce

ntag

e d’

amor

tisse

men

t vis

queu

x de

la s

truct

ure

xix

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

Uppe

r cas

e Gr

eek

lett

ers

DV R

wTo

tal r

educ

tion

in th

e re

sist

ance

of i

nfill

mas

onry

wal

ls in

the

stor

ey c

once

rned

, co

mpa

red

with

the

wal

l abo

ve�

Fact

or to

allo

w fo

r cap

acity

des

ign

effe

cts

in s

teel

ele

men

ts

Low

er c

ase

Gree

k le

tter

s

aFa

ctor

refle

ctin

g ef

fect

ivene

ss o

f con

finem

ent i

n co

ncre

te e

lem

ents

or A

ngle

of

a b

raci

ng e

lem

ent t

o th

e ho

rizon

tal

ao

Prev

ailin

g as

pect

ratio

of s

truct

ural

wal

lsa

lM

ultip

lier o

f hor

izont

al s

eism

ic d

esig

n ac

tion

at fo

rmat

ion

of fi

rst p

last

ic h

inge

in

the

syst

ema

nCo

nfin

emen

t effe

ctive

ness

fact

or in

con

cret

e el

emen

ts, r

efle

ctin

g ar

rang

emen

t of h

oops

at a

sec

tion

as

Conf

inem

ent e

ffect

ivene

ss fa

ctor

in c

oncr

ete

elem

ents

, ref

lect

ing

spac

ing

of

hoop

s al

ong

an e

lem

ent

au

Mul

tiplie

r of h

orizo

ntal

sei

smic

des

ign

actio

n at

form

atio

n of

glo

bal p

last

ic

mec

hani

smb

Low

er b

ound

fact

or fo

r the

hor

izont

al d

esig

n sp

ectru

mc

aIm

porta

nce

fact

or o

f non

-stru

ctur

al e

lem

ent

cI

Impo

rtanc

e fa

ctor

cc

Parti

al m

ater

ial f

acto

r for

con

cret

ec

cuPa

rtial

mat

eria

l fac

tor f

or s

oil f

or p

rope

rty c

u

cd

Over

stre

ngth

fact

orc

MPa

rtial

fact

or fo

r mat

eria

l pro

perty

cM

0 c

M1

cM

2 c

M3

Parti

al fa

ctor

s fo

r mat

eria

l in

stee

l mem

bers

cov

Over

stre

ngth

fact

or fo

r ste

el m

embe

rs fo

r cap

acity

des

ign

cpb

Fact

or to

est

imat

e un

bala

nced

com

pres

sive

load

in a

ste

el e

lem

ent

cqu

Parti

al m

ater

ial f

acto

r for

soi

l for

pro

perty

qu

cRd

Unce

rtain

ty fa

ctor

on

desi

gn v

alue

of r

esis

tanc

es in

the

estim

atio

n of

cap

acity

de

sign

act

ion

effe

cts,

acc

ount

ing

for v

ario

us s

ourc

es o

f ove

rstre

ngth

cs

Parti

al m

ater

ial f

acto

r for

rein

forc

ing

stee

lc

xcy

Parti

al m

ater

ial f

acto

r for

soi

l for

pro

perty

xcy

,u

c{

'Pa

rtial

mat

eria

l fac

tor f

or s

oil f

or p

rope

rty ta

n {

'd

Ampl

ifica

tion

coef

ficie

nt fo

r app

roxim

ate

acci

dent

al to

rsio

n an

alys

is o

r Re

lativ

e de

flect

ion

betw

een

two

ends

of a

bea

m o

r Stru

ctur

e-gr

ound

inte

rface

fri

ctio

n an

gle

on th

e ba

se o

f a fo

otin

gf

cuc

Ultim

ate

stra

in o

f unc

onfin

ed c

oncr

ete

fcu

2,c

Ultim

ate

stra

in o

f con

fined

con

cret

ef

sy,d

Desi

gn v

alue

of t

ensi

on s

teel

stra

in a

t yie

ldg

Visc

ous

dam

ping

ratio

of t

he s

truct

ure,

exp

ress

ed a

s a

perc

enta

ge

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xix

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

hCo

effic

ient

de

corre

ctio

n du

spe

ctre

de

calc

ul p

our a

mor

tisse

men

t ou

Coef

ficie

nt

d’am

plifi

catio

n de

s ac

tions

de

calc

ul s

ur le

s m

urs

de re

mpl

issa

ge e

n m

açon

nerie

i

Coef

ficie

nt d

e se

nsib

ilité

pour

les

effe

ts d

u se

cond

ord

re d

ans

un é

tage

ou

Angl

e de

ro

tatio

n d’

un p

otea

u pr

éfab

riqué

ip

Capa

cité

de

rota

tion

plas

tique

d’u

n él

émen

t mét

alliq

uel

Coef

ficie

nt d

épen

dant

de

la n

uanc

e d’

acie

r des

arm

atur

esm

Coef

ficie

nt d

e co

rrect

ion

de l’

effo

rt tra

ncha

nt to

tal d

û au

séi

sme

mEl

ance

men

t réd

uit d

’un

élém

ent m

étal

lique

nz

Vale

ur p

resc

rite

du c

oeffi

cien

t de

duct

ilité

en c

ourb

ure

tPo

urce

ntag

e d’

arm

atur

es d

ans

la z

one

tend

ue d

’une

pou

tre e

n bé

ton

t'

Pour

cent

age

d’ar

mat

ures

dan

s la

zon

e co

mpr

imée

d’u

ne p

outre

en

béto

nt

b,m

inPo

urce

ntag

e m

inim

al d

’arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

en fa

ces

supé

rieur

e et

infé

rieur

e d’

une

long

rine

tl

Pour

cent

age

tota

l des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

d’un

pot

eau

tm

axPo

urce

ntag

e m

axim

al d

’arm

atur

es d

ans

la z

one

tend

ue d

’une

pou

tre e

n bé

ton

tm

inPo

urce

ntag

e m

inim

al d

’arm

atur

es d

ans

la z

one

tend

ue d

’une

pou

tre e

n bé

ton

ts,

min

Pour

cent

age

d’ar

mat

ures

dan

s un

dal

lage

joua

nt u

n rô

le d

e ch

aîna

get

vRa

ppor

t méc

aniq

ue d

es a

rmat

ures

ver

tical

es d

’âm

e da

ns u

n m

urt

w,m

inPo

urce

ntag

e m

inim

al d

’arm

atur

es d

’effo

rt tra

ncha

nt d

ans

un m

urv

cmVa

leur

moy

enne

de

la c

ontra

inte

du

béto

n da

ns la

zon

e co

mpr

imée

à l’

état

lim

ite

ultim

e en

flex

ion

com

posé

ev

tCo

ntra

inte

de

tract

ion

max

imal

e da

ns le

bét

on d

ue à

la fl

exio

n, e

n su

ppos

ant l

e bé

ton

non

fissu

réx

cy,u

Rési

stan

ce a

u ci

saille

men

t cyc

lique

d’u

n so

l non

dra

iné

yCo

effic

ient

de

rédu

ctio

n su

r les

dép

lace

men

ts p

our l

’éta

t lim

ite d

e lim

itatio

n de

do

mm

age

yd

Effo

rt no

rmal

rédu

it su

r une

sec

tion

de b

éton

{Pr

obab

ilité

de p

rése

nce

sim

ulta

née

des

char

ges

varia

bles

qua

si p

erm

anen

tes

lors

du

séis

me

[ =}

2,E / }

2,i ]

{'

Angl

e de

frot

tem

ent i

nter

ne d

’un

sol n

on d

rain

é\

Coef

ficie

nt re

fléta

nt le

rapp

ort d

es ré

sist

ance

s à

la fl

exio

n d’

une

pout

re e

t d’u

n po

teau

à u

n nœ

ud}

2,E

Coef

ficie

nt d

e co

mbi

nais

on d

es m

asse

s va

riabl

es d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul

}2,

iCo

effic

ient

de

com

bina

ison

pou

r la

vale

ur q

uasi

-per

man

ente

d’u

ne a

ctio

n va

riabl

e Q i

~w

dRa

ppor

t vol

umét

rique

méc

aniq

ue d

es a

rmat

ures

de

conf

inem

ent

~v

Rapp

ort m

écan

ique

des

arm

atur

es d

’âm

e ve

rtica

les

dans

un

mur

de

cont

reve

ntem

ent e

n bé

ton

xx

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

hDa

mpi

ng c

orre

ctio

n fa

ctor

in d

esig

n re

spon

se s

pect

rum

or I

ncre

ase

fact

or fo

r de

sign

act

ions

in in

fill m

ason

ry w

alls

iSe

nsiti

vity

fact

or fo

r P-D

effe

cts

in a

sto

rey

or R

otat

ion

angl

e of

pre

cast

co

lum

ni

pPl

astic

rota

tion

capa

city

of a

ste

el e

lem

ent

lFa

ctor

dep

endi

ng o

n gr

ade

of re

info

rcin

g st

eel

mCo

rrect

ion

fact

or fo

r sei

smic

bas

e sh

ear f

orce

mNo

n-di

men

sion

al s

lend

erne

ss o

f a s

teel

ele

men

tn

zRe

quire

d va

lue

of th

e cu

rvat

ure

duct

ility

fact

ort

Rein

fore

men

t rat

io in

tens

ion

zone

of a

con

cret

e be

amt

'Ra

tio o

f rei

nfor

cem

ent i

n co

mpr

essi

on z

one

of a

con

cret

e be

amt

b,m

inM

inim

um lo

ngitu

dina

l rei

nfor

cem

ent r

atio

at t

op a

nd b

otto

m in

a fo

unda

tion

tie-b

eam

tl

Tota

l lon

gitu

dina

l rei

nfor

cem

ent r

atio

in a

col

umn

tm

axM

axim

um v

alue

of r

einf

orce

men

t rat

io in

tens

ion

zone

of a

con

cret

e be

amt

min

Min

imum

val

ue o

f rei

nfor

cem

ent r

atio

in te

nsio

n zo

ne o

f a c

oncr

ete

beam

ts,

min

Min

imum

val

ue o

f rei

nfor

cem

ent r

atio

in a

foun

datio

n sl

ab a

ctin

g as

a ti

e m

embe

rt

vM

echa

nica

l rat

io o

f ver

tical

web

rein

forc

emen

t in

a w

all

tw

,min

Min

imum

requ

irem

ent f

or s

hear

rein

forc

emen

t rat

io in

a w

all

vcm

Mea

n va

lue

of c

oncr

ete

stre

ss a

t ULS

in th

e co

mpr

essi

on z

one

due

to b

endi

ng p

lus

axia

l loa

dv

tM

axim

um te

nsile

stre

ss in

con

cret

e du

e to

ben

ding

, ass

umin

g an

unc

rack

ed s

ectio

nx

cy,u

Cycl

ic u

ndra

ined

she

ar s

treng

th o

f soi

ly

Redu

ctio

n fa

ctor

on

defle

ctio

ns fo

r dam

age

limita

tion

limit

stat

ey

dNo

rmal

ised

axia

l loa

d on

a c

oncr

ete

sect

ion

{Pr

obab

ility

of s

imul

tane

ous

pres

ence

of q

uasi

-per

man

ent v

aria

ble

load

s du

ring

the

seis

mic

eve

nt [

=}

2,E / }

2,i ]

{'

Undr

aine

d in

tern

al fr

ictio

nal a

ngle

in s

oil

\Fa

ctor

refle

ctin

g ra

tio o

f bea

m to

col

umn

flexu

ral r

esis

tanc

es a

t a jo

int

}2,

EM

ass

com

bina

tion

fact

or fo

r var

iabl

e lo

ads

for t

he s

eism

ic d

esig

n si

tuat

ion

}2,

iM

ass

com

bina

tion

fact

or fo

r var

iabl

e lo

ads

acco

untin

g fo

r qua

si-p

erm

anen

t val

ues

of

varia

ble

load

s~

wd

Mec

hani

cal v

olum

etric

ratio

of t

he c

onfin

ing

hoop

s~

vM

echa

nica

l rat

io o

f ver

tical

web

rein

forc

emen

t in

a co

ncre

te s

hear

wal

l

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xx

Term

inol

ogy

and

Nota

tion

Le d

ével

oppe

men

t des

Eur

ocod

es a

été

une

long

ue e

t pas

sion

nant

e av

entu

re o

ù la

con

front

atio

n de

s po

ints

de

vue

entr

e sp

écia

liste

s eu

ropé

ens,

pa

rfoi

s vi

ve, a

fait

émer

ger

des

text

es d

e ha

ute

tenu

e sc

ient

ifiqu

e et

di

rect

emen

t opé

ratio

nnel

s. A

u fil

des

réu

nion

s, d

es li

ens

amic

aux

se s

ont

tissé

s en

tre

les

spéc

ialis

tes

des

diffé

rent

s pa

ys m

embr

es, q

ui s

e so

nt e

nsui

te

déve

lopp

és d

ans

des

actio

ns c

omm

unes

de

rech

erch

e ou

d’é

chan

ge. C

e fu

t bi

en s

ûr le

cas

pou

r l’E

uroc

ode

8 ; a

ussi

, lor

sque

la S

EC

ED

(The

Soc

iety

for

Ear

thqu

ake

and

Civ

il E

ngin

eerin

g D

ynam

ics)

, con

join

tem

ent a

vec

l’IS

truc

tE

(The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

), a

prop

osé

à l’A

ssoc

iatio

n Fr

ança

ise

du g

énie

Par

aSis

miq

ue (A

FPS

) de

déve

lopp

er e

nsem

ble

le p

rése

nt M

anue

l, c’

est a

vec

enth

ousi

asm

e qu

e l’A

FPS

a a

ccep

té la

pro

posi

tion.

Ce

Man

uel e

st d

estin

é à

tous

les

prat

icie

ns b

ritan

niqu

es e

t fra

nçai

s, e

t plu

s gé

néra

lem

ent à

tout

util

isat

eur

com

pren

ant u

ne d

es d

eux

lang

ues.

Il c

ouvr

e as

sez

larg

emen

t les

bât

imen

ts le

s pl

us c

oura

nts

et a

ide

l’ing

énie

ur d

ans

les

diffé

rent

es é

tape

s de

la c

once

ptio

n. L

es p

resc

riptio

ns d

e l’E

uroc

ode

sont

pré

sent

ées

dans

l’or

dre

où le

con

cept

eur

doit

les

abor

der

; elle

s so

nt

acco

mpa

gnée

s de

not

es e

n pe

rmet

tant

une

mei

lleur

e co

mpr

éhen

sion

et d

e re

com

man

datio

ns lo

rsqu

e le

s cl

ause

s in

itial

es n

e se

mbl

aien

t pas

per

met

tre

une

appl

icat

ion

dire

cte.

L’or

igin

alité

de

ce M

anue

l, ou

tre

qu’il

est

édi

té s

imul

tané

men

t en

Ang

lais

et

en

Fran

çais

, est

de

prés

ente

r da

ns le

s te

xtes

par

allè

les

les

ND

Ps

(par

amèt

res

déte

rmin

és n

atio

nale

men

t) ut

ilisab

les

au R

oyau

me

Uni

et e

n Fr

ance

, mai

s au

ssi l

es v

aleu

rs r

ecom

man

dées

par

l’E

uroc

ode

8, c

e qu

i en

perm

et u

n la

rge

usag

e no

n se

ulem

ent d

ans

ces

deux

pay

s, m

ais

égal

emen

t da

ns to

ut p

ays

où l’

Euro

code

doi

t ou

peut

êtr

e ut

ilisé.

Un

gran

d m

erci

doi

t êtr

e ad

ress

é au

x de

ux g

roup

es d

e tr

avai

l qui

ont

dé

velo

ppé

ce te

xte

à pa

rts

égal

es d

es d

eux

côté

s de

la M

anch

e, a

insi

qu

’aux

mem

bres

des

deu

x as

soci

atio

ns q

ui o

nt r

elu

et c

orrig

é le

s te

xtes

. C

e tr

avai

l en

com

mun

a é

gale

men

t per

mis

de

déga

ger,

lors

que

cela

éta

it né

cess

aire

, une

inte

rpré

tatio

n co

mm

une

des

artic

les

les

plus

dél

icat

s.

� Phi

lippe

Bis

chA

nim

ateu

r du

gro

upe

de tr

avai

l AFP

S

Avan

t-Pr

opos

xxi

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Fore

wor

d

This

Man

ual h

as b

een

prod

uced

to a

ssis

t the

eng

inee

r en

gage

d in

th

e de

sign

of s

truc

ture

s fo

r ea

rthq

uake

res

ista

nce

in a

ccor

danc

e w

ith

the

Eur

ocod

e fo

r th

e D

esig

n of

Str

uctu

res

for

Ear

thqu

ake

Res

ista

nce

(Eur

ocod

e 8

), w

hich

was

pub

lishe

d in

200

4. It

is o

ne o

f a s

uite

of

publ

icat

ions

pro

duce

d by

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

cov

erin

g de

sign

of b

uild

ings

to th

e st

ruct

ural

Eur

ocod

es.

The

prod

uctio

n of

the

Man

ual w

as a

n A

nglo

-Fre

nch

colla

bora

tion

betw

een

the

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

and

the

Ass

ocia

tion

Fran

çais

e du

G

enie

Par

asis

miq

ue. T

he a

utho

rs a

re e

xper

ienc

ed s

eism

ic d

esig

n en

gine

ers

prac

tisin

g in

the

UK

or

Fran

ce, a

nd a

Tas

k G

roup

was

est

ablis

hed

in b

oth

coun

trie

s to

ove

rsee

the

deve

lopm

ent o

f the

man

ual t

owar

ds p

ublic

atio

n.

The

man

ual h

as b

een

thro

ugh

the

revi

ew p

roce

sses

of b

oth

part

icip

atin

g or

gani

satio

ns.

The

UK

is c

lass

ified

as

an a

rea

of v

ery

low

sei

smic

ity fo

r w

hich

des

ign

to E

uroc

ode

8 is

not

a r

equi

rem

ent.

How

ever

, exp

licit

cons

ider

atio

n of

se

ism

ic a

ctio

ns fo

r th

e de

sign

of b

uild

ings

in th

e U

K m

ay b

e re

quire

d in

som

e ci

rcum

stan

ces.

The

Man

ual i

s al

so a

pplic

able

to th

e de

sign

of

build

ings

in c

ount

ries

othe

r th

an th

e U

K a

nd F

ranc

e, p

rovi

ded

that

any

loca

l re

quire

men

ts c

onta

ined

in th

e re

leva

nt N

atio

nal A

nnex

are

res

pect

ed.

As

chai

rman

of t

he U

K ta

sk g

roup

I ca

n at

test

to th

e en

orm

ous

amou

nt

of w

ork

that

has

gon

e in

to th

e pr

oduc

tion

of th

e M

anua

l. Th

anks

are

due

to

all

of th

e au

thor

s an

d Ta

sk G

roup

mem

bers

and

thei

r or

gani

satio

ns, t

o Jo

hn L

ittle

r fo

r fu

lfillin

g th

e ro

le o

f sec

reta

ry to

the

Task

Gro

up s

o di

ligen

tly,

and

to O

zan

Yaln

iz fo

r de

visi

ng a

nd p

rodu

cing

the

desi

gn c

hart

s in

C

hapt

er 1

0. S

peci

al th

anks

are

due

to E

dmun

d B

ooth

who

has

act

ed

as a

utho

r, ed

itor,

Task

Gro

up m

embe

r, an

d lia

ised

with

our

Fre

nch

coun

terp

arts

. I w

ould

als

o lik

e to

than

k al

l tho

se w

ho c

ontr

ibut

ed to

the

tech

nica

l rev

iew

pro

cess

.

C

olin

Jac

kson

C

hairm

an o

f the

UK

Tas

k G

roup

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

xxi

1

Obje

ctif

et d

omai

ne d

’app

licat

ion

1.1

Obje

ctif

Le p

rése

nt M

anue

l a v

ocat

ion

à do

nner

des

règl

es d

’app

licat

ion

pour

le

dim

ensi

onne

men

t sis

miq

ue d

e la

plu

part

des

bât

imen

ts d

e ha

uteu

r fai

ble

à m

oyen

ne, e

n bé

ton

arm

é ou

mét

alliq

ues,

ent

rant

dan

s le

cha

mp

d’ap

plic

atio

n de

l’E

N 1

998

– C

alcu

l des

stru

ctur

es p

our l

eur r

ésis

tanc

e au

x sé

ism

es (E

C8)

, à to

us

les

nive

aux

de s

ism

icité

. Une

défi

nitio

n pl

us p

réci

se d

es b

âtim

ents

ent

rant

dan

s le

ch

amp

d’ap

plic

atio

n du

Man

uel e

st d

onné

e da

ns la

Sec

tion

1.3.

Le

Man

uel p

eut

égal

emen

t être

util

e po

ur c

erta

ins

aspe

cts

du d

imen

sion

nem

ent p

rélim

inai

re d

’une

ga

mm

e pl

us la

rge

de b

âtim

ents

, par

exe

mpl

e le

s bâ

timen

ts d

e gr

ande

hau

teur

ou

les

bâtim

ents

impo

rtan

ts p

our l

a sé

curit

é ci

vile

en

cas

de s

éism

e, m

ais,

pou

r le

dim

ensi

onne

men

t fina

l, le

s co

ncep

teur

s do

iven

t se

réfé

rer à

l’EC

8.

Il n’

est p

as n

éces

saire

que

les

utilis

ateu

rs d

u M

anue

l aie

nt u

ne c

onna

issa

nce

préa

labl

e de

l’EC

8, m

ais

ils d

oive

nt p

ossé

der l

a qu

alifi

catio

n et

l’ex

périe

nce

néce

ssai

res,

car

le M

anue

l n’e

st p

as d

estin

é à

déliv

rer u

ne fo

rmat

ion

initi

ale

en G

énie

Par

asis

miq

ue. L

a ré

sist

ance

d’u

n bâ

timen

t sou

s l’e

ffet d

es a

ctio

ns

sism

ique

s ne

dép

end

pas

seul

emen

t de

la p

erfo

rman

ce d

e sa

sup

erst

ruct

ure,

m

ais

dépe

nd a

ussi

fort

emen

t du

com

port

emen

t de

ses

fond

atio

ns e

t du

sol

le s

uppo

rtan

t ; e

n co

nséq

uenc

e, d

es in

géni

eurs

con

vena

blem

ent q

ualifi

és

et e

xpér

imen

tés

en g

éote

chni

que

doiv

ent é

gale

men

t êtr

e im

pliq

ués

dans

le

proj

et, d

e la

mêm

e fa

çon

que

des

ingé

nieu

rs d

e st

ruct

ure.

Les

util

isat

eurs

du

Man

uel d

oive

nt é

gale

men

t avo

ir un

e co

nnai

ssan

ce s

uffis

ante

de

l’ens

embl

e de

s Eu

roco

des,

car

cel

a es

t néc

essa

ire p

our r

espe

cter

les

pres

crip

tions

de

l’EC

8.

Le b

ut d

es C

hapi

tres

4 à

15

est d

’éta

blir

les

pres

crip

tions

min

imal

es d

e l’E

C8

pour

les

bâtim

ents

ent

rant

dan

s le

cha

mp

d’ap

plic

atio

n du

Man

uel.

Ces

pre

scrip

tions

min

imal

es s

ont é

crite

s en

car

actè

res

droi

ts (c

omm

e la

pr

ésen

te p

hras

e). E

n ou

tre,

le M

anue

l don

ne d

es re

com

man

datio

ns e

t in

dica

tions

com

plém

enta

ires,

dan

s le

s ca

s où

l’EC

8 ne

don

ne p

as d

e rè

gle

d’ap

plic

atio

n su

ffisa

mm

ent p

réci

se p

our l

es a

pplic

atio

ns p

ratiq

ues,

ou

lors

qu’il

a é

té c

onsi

déré

que

les

pres

crip

tions

min

imal

es d

e l’E

C8

pouv

aien

t ne

pas

êtr

e su

ffisa

ntes

. Ces

reco

mm

anda

tions

com

plém

enta

ires

sont

en

italiq

ues

et d

ébut

ent a

vec

une

séqu

ence

du

type

« Il

est

reco

mm

andé

de.

.. ».

D

es e

xplic

atio

ns c

ompl

émen

taire

s au

x di

spos

ition

s de

l’EC

8 so

nt a

ussi

do

nnée

s da

ns le

Man

uel ;

elle

s vi

sent

à d

onne

r les

bas

es d

es rè

gles

de

dim

ensi

onne

men

t ; e

lles

sont

éga

lem

ent é

crite

s en

ital

ique

et c

omm

ence

nt p

ar

une

expr

essi

on d

u ty

pe :

« Il

est n

oté

que.

.. ».

1 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

1.1

Aim

The

inte

ntio

n of

thi

s M

anua

l is

to p

rovi

de

seis

mic

des

ign

app

licat

ion

rule

s fo

r th

e m

ajor

ity o

f low

to m

ediu

m r

ise

stee

l and

con

cret

e b

uild

ings

fa

lling

with

in t

he s

cop

e of

EN

199

8 D

esig

n of

str

uctu

res

for

eart

hqua

ke

resi

stan

ce (E

C8

), fo

r al

l lev

els

of s

eism

icity

. A m

ore

com

pre

hens

ive

defi

nitio

n of

the

bui

ldin

gs fa

lling

with

in t

he M

anua

l’s s

cop

e is

pro

vid

ed

in S

ectio

n 1.

3. T

he M

anua

l may

stil

l be

usef

ul fo

r so

me

asp

ects

of t

he

pre

limin

ary

des

ign

of a

wid

er r

ange

of b

uild

ings

, for

exa

mp

le h

igh

rise

bui

ldin

gs o

r b

uild

ings

req

uire

d fo

r a

pos

t-ea

rthq

uake

em

erge

ncy,

but

for

det

aile

d d

esig

n, e

ngin

eers

will

nee

d to

ref

er to

EC

8.

Use

rs o

f the

Man

ual a

re n

ot e

xpec

ted

to h

ave

prio

r kn

owle

dge

of E

C8,

but

m

ust b

e su

itabl

y qu

alifi

ed a

nd e

xper

ienc

ed e

ngin

eers

, sin

ce th

e M

anua

l is

not

inte

nded

to b

e a

prim

er o

n ea

rthq

uake

eng

inee

ring.

The

inte

grity

of

a bu

ildin

g un

der

seis

mic

load

ing

depe

nds

not o

nly

on th

e pe

rfor

man

ce

of it

s su

pers

truc

ture

but

is a

lso

very

str

ongl

y de

pend

ent o

n th

e be

havi

our

of it

s fo

unda

tions

and

sup

port

ing

soils

; the

refo

re s

uita

bly

qual

ified

and

ex

perie

nced

geo

tech

nica

l eng

inee

rs, a

s w

ell a

s st

ruct

ural

eng

inee

rs, n

eed

to

be in

volv

ed. U

sers

mus

t als

o ha

ve s

ome

expe

rienc

e of

the

Eur

ocod

e se

t of

stan

dard

s, s

ince

use

of o

ther

Eur

ocod

es, i

n ad

ditio

n to

EC

8, is

nec

essa

ry to

co

nfor

m to

EC

8’s

requ

irem

ents

.

The

aim

of C

hap

ters

4 t

o 15

is t

o se

t ou

t th

e m

inim

um r

equi

rem

ents

of

EC

8 fo

r b

uild

ings

with

in t

he s

cop

e of

the

Man

ual.

The

se m

inim

um

req

uire

men

ts a

re s

et in

a r

egul

ar t

ypef

ace

(the

sam

e as

thi

s se

nten

ce).

In a

dd

ition

, th

e M

anua

l pro

vid

es s

ome

sup

ple

men

tary

rec

omm

end

atio

ns

and

gui

dan

ce in

cas

es w

here

EC

8 d

oes

not

pro

vid

e co

mp

lete

ap

plic

atio

n ru

les

for

pra

ctic

al d

esig

n p

urp

oses

, or

whe

re it

is c

onsi

der

ed t

hat

the

min

imum

req

uire

men

ts o

f EC

8 m

ay n

eed

to

be

sup

ple

men

ted.

The

se

add

ition

al r

ecom

men

dat

ions

are

set

in it

alic

typ

efac

e an

d s

tart

with

the

p

hras

e ‘It

is r

eco

mm

end

ed t

hat..

...’

Ad

diti

onal

exp

lana

tory

mat

eria

l not

ap

pea

ring

in E

C8

is a

lso

incl

uded

in t

he M

anua

l; it

is in

tend

ed t

o gi

ve t

he

bac

kgro

und

to

the

des

ign

rule

s an

d is

als

o se

t in

ital

ic t

ypef

ace,

sta

rtin

g w

ith t

he p

hras

e ‘It

may

be

ob

serv

ed t

hat..

.’.

1 Ai

m a

nd s

cope

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

1

Pou

r si

mpl

ifier

, les

réf

éren

ces

aux

Cla

uses

, par

exe

mpl

e «

EC

8 P

art 1

Cla

use

4.2.

3 »

se r

appo

rten

t uni

quem

ent a

ux C

laus

es d

es E

uroc

odes

ou

à d’

autr

es

norm

es o

u gu

ides

. Les

réf

éren

ces

à d’

autr

es p

artie

s du

Man

uel s

ont à

des

C

hapi

tres

ou

Sec

tions

, par

exe

mpl

e : «

Cha

pitr

e 10

», «

Sec

tion

2.4

».

1.2

Syst

ème

des

Euro

code

s

Les

Eur

ocod

es s

truc

tura

ux o

nt é

té in

itiés

par

la C

omm

issi

on E

urop

éenn

e,

mai

s so

nt m

aint

enan

t éta

blis

par

le C

omité

Eur

opée

n de

Nor

mal

isat

ion

(CE

N),

dont

les

mem

bres

son

t les

org

anis

atio

ns n

atio

nale

s de

nor

mal

isat

ion

des

mem

bres

de

l’UE

et d

e l’A

ELE

. En

Fran

ce, l

’org

anis

me

de n

orm

alis

atio

n es

t l’A

ssoc

iatio

n Fr

ança

ise

de N

orm

alis

atio

n (A

FNO

R) e

t au

Roy

aum

e-U

ni,

c’es

t la

Brit

ish

Sta

ndar

ds In

stitu

tion

(BS

I).

Le C

EN

pub

lie le

s no

rmes

de

conc

eptio

n su

ivan

tes

com

me

des

ense

mbl

es

com

plet

s. A

l’ex

cept

ion

de l’

EN

199

0, to

utes

les

norm

es c

ompo

rten

t pl

usie

urs

part

ies.

EN

199

0 E

uroc

ode

–B

ase

de c

alcu

l des

str

uctu

res

(dés

igné

ci-a

près

pa

r E

C0

)E

N 1

991

Eur

ocod

e 1

–A

ctio

ns s

ur le

s st

ruct

ures

(EC

1)E

N 1

992

Eur

ocod

e 2

–C

alcu

l des

str

uctu

res

en b

éton

(EC

2)E

N 1

993

Eur

ocod

e 3

–C

alcu

l des

str

uctu

res

en a

cier

(EC

3)

EN

199

4E

uroc

ode

4 –

Cal

cul d

es s

truc

ture

s m

ixte

s ac

ier-

béto

n (E

C4)

EN

199

5E

uroc

ode

5 –

Cal

cul d

es s

truc

ture

s en

boi

s (E

C5)

EN

199

6E

uroc

ode

6 –

Cal

cul d

es s

truc

ture

s en

maç

onne

rie (E

C6

)E

N 1

997

Eur

ocod

e 7

–C

alcu

l géo

tech

niqu

e (E

C7)

EN

199

8 E

uroc

ode

8 –

Cal

cul d

es s

truc

ture

s po

ur le

ur r

ésis

tanc

e au

x sé

ism

es (E

C8

)E

N 1

998-

1:R

ègle

s gé

néra

les,

act

ions

sis

miq

ues

et r

ègle

s po

ur le

s bâ

timen

ts (E

C8

Par

tie 1

)E

N 1

998-

2:

Pon

ts (E

C8

Par

tie 2

)E

N 1

998-

3:

Eva

luat

ion

et r

enfo

rcem

ent d

es b

âtim

ents

(E

C8

Par

tie 3

)E

N 1

998-

4:

Rés

ervo

irs, s

ilos

et c

anal

isat

ions

(EC

8 P

artie

4)

EN

199

8-5:

Fo

ndat

ions

, ouv

rage

s de

sou

tène

men

t et

aspe

cts

géot

echn

ique

s (E

C8

Par

tie 5

)E

N 1

998-

6:

Tour

s, m

âts

et c

hem

inée

s (E

C8

Par

tie 6

)E

N 1

999

Eur

ocod

e 9

–C

alcu

l des

str

uctu

res

en a

lum

iniu

m (E

C9

) To

us le

s E

uroc

odes

sui

vent

un

styl

e éd

itoria

l com

mun

et a

dopt

ent u

n sy

stèm

e de

sym

bole

s co

hére

nt. I

ls c

ontie

nnen

t des

cla

uses

app

elée

s «

prin

cipe

s »

et d

es «

règ

les

d’ap

plic

atio

n ».

De

nom

breu

ses

clau

ses

auto

risen

t un

choi

x na

tiona

l, en

spé

cifia

nt d

es p

aram

ètre

s dé

term

inés

na

tiona

lem

ent o

u N

DP

s (v

oir

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

).

2 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

1.2

Obj

ectif

et d

omai

ne d

’app

licat

ion

For

sim

plic

ity, r

efer

ence

to “

Cla

uses

” e.

g. ‘E

C8

Par

t 1 C

laus

e 4.

2.3’

will

be r

estr

icte

d to

cla

uses

in th

e E

uroc

odes

or

othe

r C

odes

or

guid

ance

. R

efer

ence

to o

ther

par

ts o

f the

Man

ual w

ill be

by

Cha

pter

or

Sec

tion

e.g.

‘C

hapt

er 1

0’, ‘

Sec

tion

2.4’

.

1.2

The

Euro

code

sys

tem

The

stru

ctur

al E

uroc

odes

wer

e in

itiat

ed b

y th

e E

urop

ean

Com

mis

sion

but

ar

e no

w p

rodu

ced

by th

e C

omité

Eur

opée

n de

Nor

mal

isat

ion

(CE

N) w

hich

is

the

Eur

opea

n st

anda

rds

orga

nisa

tion,

its

mem

bers

bei

ng th

e na

tiona

l st

anda

rds

bodi

es o

f the

EU

and

EFT

A c

ount

ries.

In F

ranc

e, th

e re

leva

nt

natio

nal b

ody

is th

e A

ssoc

iatio

n Fr

ança

ise

de N

orm

alis

atio

n (A

FNO

R) a

nd in

th

e U

K it

is th

e B

ritis

h S

tand

ards

Inst

itutio

n (B

SI).

CE

N p

ublis

hes

the

follo

win

g de

sign

sta

ndar

ds a

s fu

ll st

anda

rds.

Exc

ept f

or

EN

199

0, a

ll th

e st

anda

rds

are

publ

ishe

d in

a n

umbe

r of

par

ts.

EN

199

0 E

uroc

ode

–B

asis

of s

truc

tura

l des

ign

(her

eafte

r re

ferr

ed

to a

s E

C0

)E

N 1

991

Eur

ocod

e 1

–A

ctio

ns o

n st

ruct

ures

(EC

1)E

N 1

992

Eur

ocod

e 2

–D

esig

n of

con

cret

e st

ruct

ures

(EC

2)E

N 1

993

Eur

ocod

e 3

–D

esig

n of

ste

el s

truc

ture

s (E

C3

)E

N 1

994

Eur

ocod

e 4

–D

esig

n of

com

posi

te s

teel

and

con

cret

e st

ruct

ures

(EC

4)E

N 1

995

Eur

ocod

e 5

–D

esig

n of

tim

ber

stru

ctur

es (E

C5)

EN

199

6E

uroc

ode

6 –

Des

ign

of m

ason

ry s

truc

ture

s (E

C6

)E

N 1

997

Euro

code

7 –

Geo

tech

nica

l des

ign

(EC

7)E

N 1

998

Eur

ocod

e 8

–D

esig

n of

str

uctu

res

for

eart

hqua

ke

resi

stan

ce (E

C8

)E

N 1

998-

1:

Gen

eral

rul

es, s

eism

ic a

ctio

ns a

nd r

ules

for

build

ings

(EC

8 P

art 1

)E

N 1

998-

2:B

ridge

s (E

C8

Par

t 2)

EN

199

8-3:

Ass

essm

ent a

nd r

etro

fittin

g of

bui

ldin

gs

(EC

8 P

art 3

)E

N 1

998-

4:Ta

nks,

silo

s an

d pi

pelin

es (E

C8

Par

t 4)

EN

199

8-5:

Foun

datio

ns, r

etai

ning

str

uctu

res

and

geot

echn

ical

asp

ects

(EC

8 P

art 5

)E

N 1

998-

6:To

wer

s, m

asts

and

chi

mne

ys (E

C8

Par

t 6)

EN

199

9 E

uroc

ode

9 –

Des

ign

of a

lum

iniu

m s

truc

ture

s (E

C9

)

All

Eur

ocod

es fo

llow

a c

omm

on e

dito

rial s

tyle

and

ado

pt a

con

sist

ent s

yste

m

of s

ymbo

ls. T

he c

odes

con

tain

cla

uses

den

oted

as

eith

er ‘P

rinci

ples

’ or

‘App

licat

ion

rule

s’. A

num

ber

of c

laus

es a

llow

nat

iona

l cho

ice,

by

spec

ifyin

g na

tiona

lly d

eter

min

ed p

aram

eter

s or

ND

Ps

(see

Ter

min

olog

y an

d N

otat

ion)

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

2

1.2

Aim

and

sco

pe

1.3

Dom

aine

d’a

pplic

atio

n du

Man

uel

1.3.

1 Gé

néra

lités

Le M

anue

l a p

our

obje

t la

conc

eptio

n et

le c

alcu

l en

zone

sis

miq

ue d

es

bâtim

ents

en

acie

r ou

en

béto

n, d

e co

nfigu

ratio

n ré

guliè

re o

u m

odér

émen

t irr

égul

ière

, n’e

xcéd

ant p

as 4

0m d

e ha

uteu

r, co

mm

e pr

écis

é ci

-des

sous

. La

conc

eptio

n de

ces

bât

imen

ts e

n ac

cord

ave

c la

ver

sion

ang

lais

e du

pré

sent

M

anue

l peu

t en

prin

cipe

êtr

e co

nsid

érée

com

me

conf

orm

e à

l’EC

8, te

l qu

’il d

oit ê

tre

appl

iqué

au

Roy

aum

e U

ni. D

e m

ême,

la c

once

ptio

n de

ces

bâ

timen

ts e

n ac

cord

ave

c la

ver

sion

fran

çais

e du

pré

sent

Man

uel p

eut e

n pr

inci

pe ê

tre

cons

idér

ée c

omm

e co

nfor

me

à l’E

C8,

tel q

u’il

doit

être

app

liqué

en

Fra

nce.

Pou

r ut

iliser

le p

rése

nt M

anue

l pou

r la

con

cept

ion

para

sism

ique

da

ns d

es p

ays

autr

es q

ue la

Fra

nce

ou le

Roy

aum

e-U

ni, i

l est

néc

essa

ire d

e se

réf

érer

à l’

AN

app

ropr

iée,

pou

r dé

term

iner

que

lles

règl

es s

’app

lique

nt, e

n co

mpl

émen

t ou

à la

pla

ce d

e ce

lle d

écrit

es d

ans

le p

rése

nt M

anue

l.

L’E

C8

couv

re la

con

cept

ion

de b

âtim

ents

impo

rtan

ts p

our

la S

écur

ité

Civ

ile d

evan

t res

ter

opér

atio

nnel

s im

méd

iate

men

t apr

ès u

n sé

ism

e, te

ls

les

cent

res

de s

ecou

rs d

’urg

ence

ou

les

hôpi

taux

rec

evan

t les

sin

istr

és. I

l es

t rec

omm

andé

que

les

étud

es fi

nale

s de

ces

con

stru

ctio

ns u

tilis

ent l

a ve

rsio

n co

mpl

ète

de l’

EC

8, p

lutô

t que

le p

rése

nt M

anue

l, ca

r ce

s bâ

timen

ts

néce

ssite

nt l’

obte

ntio

n d’

une

perf

orm

ance

str

uctu

relle

éle

vée.

Des

str

uctu

res

spéc

iale

s, te

lles

les

cent

rale

s nu

cléa

ires,

son

t exp

licite

men

t exc

lues

du

cham

p d’

appl

icat

ion

de l’

EC

8, e

t en

cons

éque

nce

du p

rése

nt M

anue

l.

Le M

anue

l vis

e en

pre

mie

r lie

u à

être

app

liqué

dan

s le

s zo

nes

de s

ism

icité

m

odér

ée à

éle

vée,

bie

n qu

e de

s rè

gles

plu

s si

mpl

es a

pplic

able

s au

x zo

nes

de fa

ible

sis

mic

ité s

ont a

ussi

don

nées

. Les

situ

atio

ns p

artic

uliè

res

liées

à

l’app

licat

ion

de l’

EC

8 da

ns le

s zo

nes

de tr

ès fa

ible

sis

mic

ité c

omm

e le

Roy

aum

e-U

ni s

ont t

raité

es d

ans

le P

D 6

698:

200

91 e

t dan

s B

ooth

et

Ski

pp2 ,

plu

s pr

écis

émen

t que

dan

s le

pré

sent

Man

uel.

D’a

utre

s lim

itatio

ns

à l’a

pplic

atio

n du

pré

sent

Man

uel d

oive

nt ê

tre

cons

idér

ées,

com

me

déta

illé

dans

les

para

grap

hes

suiv

ants

; el

les

sont

rés

umée

s da

ns le

Tab

leau

1.1

.

Le p

rése

nt M

anue

l ne

couv

re q

ue le

s as

pect

s si

smiq

ues

de la

con

cept

ion.

To

us le

s au

tres

asp

ects

du

dim

ensi

onne

men

t str

uctu

ral d

oive

nt r

espe

cter

le

s au

tres

Eur

ocod

es e

t Eur

onor

mes

pou

r qu

e le

pro

jet s

oit r

éput

é co

nfor

me

à l’E

C8.

Des

Man

uels

sem

blab

les

à ce

lui-c

i pou

r l’a

pplic

atio

n de

s au

tres

Eu

roco

des

– vo

ir S

ectio

n 2.

4 –

peuv

ent ê

tre

utilis

és p

our

les

aspe

cts

non

sism

ique

s de

la c

once

ptio

n.

3 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

1.3

Obj

ectif

et d

omai

ne d

’app

licat

ion

1.3

Scop

e of

Man

ual

1.3.

1 Ge

nera

l

The

Man

ual i

s in

tend

ed fo

r th

e se

ism

ic d

esig

n an

d an

alys

is o

f ste

el a

nd

conc

rete

bui

ldin

gs o

f reg

ular

and

mod

erat

ely

irreg

ular

con

figur

atio

n no

t ex

ceed

ing

40m

in h

eigh

t, un

der

the

circ

umst

ance

s de

fined

bel

ow. D

esig

n of

suc

h bu

ildin

gs c

ompl

ying

with

the

Eng

lish

lang

uage

sec

tions

of t

his

Man

ual c

an n

orm

ally

be

take

n as

com

plyi

ng w

ith E

C8,

as

it ap

plie

s in

the

UK

. Sim

ilarly

, com

plia

nce

with

the

Fren

ch la

ngua

ge s

ectio

ns c

an n

orm

ally

be

take

n as

com

plyi

ng w

ith E

C8

as it

app

lies

in F

ranc

e. W

hen

usin

g th

is M

anua

l fo

r se

ism

ic d

esig

n in

cou

ntrie

s ot

her

than

Fra

nce

and

the

UK

, ref

eren

ce

shou

ld a

lway

s be

mad

e to

the

rele

vant

Nat

iona

l Ann

ex, t

o de

term

ine

wha

t ru

les

may

app

ly w

hich

are

add

ition

al o

r al

tern

ativ

e to

thos

e in

this

Man

ual.

EC

8 co

vers

the

desi

gn o

f bui

ldin

gs n

eede

d fo

r ci

vil p

rote

ctio

n an

d re

quire

d to

be

oper

atio

nal i

mm

edia

tely

afte

r an

ear

thqu

ake,

suc

h as

em

erge

ncy

man

agem

ent c

entr

es, a

nd c

asua

lty h

ospi

tals

. How

ever

, it i

s re

com

men

ded

that

the

deta

iled

desi

gn o

f the

se s

truc

ture

s sh

ould

use

the

full

vers

ion

of

EC

8, r

athe

r th

an th

is M

anua

l, be

caus

e of

the

high

per

form

ance

spe

cific

atio

n in

volv

ed. S

peci

al s

truc

ture

s, in

clud

ing

nucl

ear

pow

er p

lant

s, a

re s

peci

fical

ly

excl

uded

by

EC

8 fro

m it

s sc

ope,

and

hen

ce th

at o

f thi

s M

anua

l.

The

Man

ual i

s pr

imar

ily in

tend

ed fo

r ap

plic

atio

n in

are

as o

f mod

erat

e to

hi

gh s

eism

icity

, alth

ough

the

muc

h si

mpl

er r

ules

app

licab

le to

are

as o

f low

se

ism

icity

are

als

o co

vere

d. T

he p

artic

ular

issu

es in

volv

ed in

the

appl

icat

ion

of E

C8

to th

e U

K, w

hich

is a

ver

y lo

w s

eism

icity

are

a, a

re c

over

ed b

y P

D 6

698:

200

91 a

nd B

ooth

and

Ski

pp2 ,

in m

uch

mor

e de

pth

than

by

this

M

anua

l. C

erta

in o

ther

res

tric

tions

to th

e M

anua

l’s s

cope

als

o ap

ply,

as

set

out i

n th

e su

b-se

ctio

ns w

hich

follo

w; t

hey

are

sum

mar

ised

in T

able

1.1

.

This

Man

ual c

over

s on

ly s

eism

ic a

spec

ts o

f des

ign.

All

othe

r as

pect

s of

st

ruct

ural

des

ign

wou

ld n

eed

to c

onfo

rm to

the

rele

vant

Eur

ocod

es a

nd

Eur

onor

ms

in o

rder

for

the

desi

gn to

be

clai

med

as

com

plia

nt w

ith E

C8.

S

imila

r M

anua

ls p

repa

red

for

othe

r E

uroc

odes

– s

ee S

ectio

n 2.

4 –

may

be

usef

ul fo

r ot

her

aspe

cts

of d

esig

n.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

3

1.3

Aim

and

sco

pe

Tabl

eau

1.1

Dom

aine

d’a

pplic

atio

n du

Man

uel

Dom

aine

d’a

pplic

atio

n co

uver

t par

le M

anue

lDo

mai

ne n

on c

ouve

rt pa

r le

Man

uel

Cond

ition

s de

site

Aucu

ne li

mita

tion

sur l

a va

leur

de

calc

ul d

e l’a

ccél

érat

ion

horiz

onta

le d

u so

l ag

= a

gR c

I

Dim

ensi

onne

men

t ave

c la

com

posa

nte

d’ac

célé

ratio

n ve

rtica

le a

Type

s de

sol

A, B

, C, D

& E

bTo

us le

s au

tres

sols

Stab

ilité

des

sols

c

Eval

uatio

n du

pot

entie

l de

liqué

fact

ion

c

Mou

vem

ents

de

terra

in li

é à

une

faille

c

Conf

igur

atio

n st

ruct

ural

eBâ

timen

ts d

e ha

uteu

r inf

érie

ure

ou é

gale

à 4

0m

au d

essu

s du

nive

au d

u so

lBâ

timen

ts d

e pl

us d

e 40

m d

e ha

uteu

r

Régu

lier o

u m

odér

émen

t irré

gulie

r en

plan

dFo

rtem

ent i

rrégu

lier e

n pl

an d

Régu

lier o

u m

odér

émen

t irré

gulie

r en

élév

atio

n d

Forte

men

t irré

gulie

r en

élév

atio

n d

Ossa

ture

s m

étal

lique

s ou

en

béto

n av

ec

rem

plis

sage

s en

maç

onne

rie a

u co

ntac

t de

l’oss

atur

e, m

onté

es a

près

la c

onst

ruct

ion

de

l’oss

atur

e

Ossa

ture

s en

bét

on c

onst

ruite

s ap

rès

mon

tage

des

mur

s en

maç

onne

rie

Bâtim

ents

impo

rtant

s po

ur la

Séc

urité

Ci

vile

aprè

s sé

ism

e

Stru

ctur

es m

ixtes

bét

on /

acie

r

Stru

ctur

es e

n bé

ton

préc

ontra

int

Stru

ctur

es e

n m

atér

iaux

aut

res

que

béto

n et

aci

er

Stru

ctur

es a

vec

isol

atio

n pa

rasi

smiq

ue

Stru

ctur

es e

n bé

ton

arm

éCl

asse

s de

duc

tilité

DCL

et D

CM e

Clas

se d

e du

ctilit

é DC

H e

Mur

s de

con

treve

ntem

ent d

uctil

es

Mur

s de

con

treve

ntem

ent e

n bé

ton

faib

lem

ent

arm

és

Mur

s de

con

treve

ntem

ent p

eu é

lanc

és

Porti

ques

Syst

ème

de c

ontre

vent

emen

t mixt

e

Mur

s de

con

treve

ntem

ent à

file

s d’

ouve

rture

s

Stru

ctur

es

mét

alliq

ues

Clas

ses

de d

uctil

ité D

CL, D

CM e

t DCH

e

Ossa

ture

s tri

angu

lées

ave

c pl

anch

ers

mét

alliq

ues

ou m

ixtes

f Os

satu

res

avec

tria

ngul

atio

ns e

xcen

trées

Porti

ques

mét

alliq

ues

non

mixt

esPo

rtiqu

es a

vec

pout

res

mét

alliq

ues

trava

illant

en

mixt

e av

ec u

n pl

anch

er e

n bé

ton

Stru

ctur

es m

étal

lique

s où

les

asse

mbl

ages

son

t con

çus

com

me

diss

ipat

ifs

4 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

1.3

Obj

ectif

et d

omai

ne d

’app

licat

ion

Tabl

e 1.

1 Sc

ope

of th

e M

anua

l

With

in s

cope

of M

anua

lOu

tsid

e sc

ope

of M

anua

l

Site

con

ditio

nsNo

lim

its a

re p

lace

d on

des

ign

horiz

onta

l gro

und

acce

ln a

g =

agR

cI

Desi

gn fo

r ver

tical

sei

smic

acc

eler

atio

nsa

Soil

type

s A,

B,C,

D &

E b

All o

ther

soi

l typ

es e

xclu

ded

Slop

e st

abilit

y is

sues

c

Asse

ssm

ent o

f liq

uefa

ctio

n po

tent

ialc

Grou

nd fa

ultin

gc

Gene

ral

stru

ctur

al

conf

igur

atio

n

Build

ings

up

to 4

0m a

bove

effe

ctive

gro

und

leve

lBu

ildin

gs ta

ller t

han

40m

Regu

lar o

r mod

erat

ely

irreg

ular

in p

lan

dHi

ghly

irreg

ular

in p

lan

d

Regu

lar o

r mod

erat

ely

irreg

ular

in e

leva

tion

d Hi

ghly

irreg

ular

in e

leva

tion

d

Stee

l and

con

cret

e fra

mes

with

mas

onry

in

fill p

anel

s in

con

tact

with

the

fram

es, b

ut

adde

d af

ter c

onst

ruct

ion

of th

e fra

mes

Conc

rete

fram

es b

uilt

afte

r con

stru

ctio

n of

th

e m

ason

ry w

alls

.

Build

ings

requ

ired

for a

pos

t ear

thqu

ake

emer

genc

y

Com

posi

te s

teel

-con

cret

e st

ruct

ures

Pres

tress

ed c

oncr

ete

stru

ctur

es

Stru

ctur

es in

mat

eria

ls o

ther

than

con

cret

e or

ste

el

Seis

mic

ally

isol

ated

stru

ctur

es

Conc

rete

st

ruct

ures

Duct

ility

clas

s DC

L DC

M e

Duct

ility

clas

s DC

H e

Duct

ile s

hear

wal

ls

Larg

e lig

htly

rein

forc

ed s

hear

wal

ls

Squa

t she

ar w

alls

Mom

ent f

ram

es

Dual

sys

tem

Coup

led

shea

r wal

ls

Stee

l st

ruct

ures

Duct

ility

clas

s DC

L DC

M D

CH e

Brac

ed fr

ames

with

com

posi

te o

r non

-co

mpo

site

floo

rs f

Ecce

ntric

ally

brac

ed fr

ames

Mom

ent f

ram

es w

ith n

on-c

ompo

site

m

embe

rsM

omen

t fra

mes

whe

re th

e be

ams

act

com

posi

tely

with

con

cret

e flo

ors

Stee

l stru

ctur

es w

here

the

conn

ectio

ns a

re

desi

gned

as

diss

ipat

ive

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

4

1.3

Aim

and

sco

pe

Tabl

eau

1.1

Suite

Note

sa

Pour

plu

s d’

info

rmat

ion

sur l

es a

ccél

érat

ions

ver

tical

es, v

oir S

ectio

n 1.

3.4.

2.b

Les

défin

ition

s de

s ty

pes

de s

ols

A à

E so

nt d

onné

es d

ans

la S

ectio

n 8.

3 et

le T

able

au 8

.2.

c L’

éval

uatio

n de

la s

tabi

lité

des

pent

es s

ous

séis

me,

de

la li

quéf

actio

n et

de

mou

vem

ents

de

terra

in li

és à

un

e fa

ille e

st a

bord

ée, m

ais

pas

com

plèt

emen

t tra

itée

dans

le p

rése

nt M

anue

l.d

Les

défin

ition

s de

‘rég

ulie

r’, ‘m

odér

émen

t irré

gulie

r’ et

‘for

tem

ent i

rrégu

lier’

sont

don

nées

au

Chap

itre

6.e

Voir

Sect

ion

5.5.

Les

règl

es p

our l

a du

ctilit

é DC

H de

s st

ruct

ures

en

béto

n, c

ompl

émen

taire

s à

celle

s de

la

DCM

, son

t ass

ez n

ombr

euse

s et

ne

sont

pas

abo

rdée

s da

ns le

pré

sent

Man

uel ;

en

reva

nche

les

règl

es e

n no

mbr

e pl

us li

mité

pou

r les

stru

ctur

es m

étal

lique

s en

duc

tilité

DCH

son

t inc

luse

s.f

Seul

es c

erta

ines

con

figur

atio

ns d

e co

ntre

vent

emen

t son

t cou

verte

s pa

r le

prés

ent M

anue

l – v

oir S

ectio

n 11

.5.2

.

1.3.

2 Ba

ses

du M

anue

l

Le M

anue

l est

bas

é su

r des

sec

tions

sél

ectio

nnée

s de

deu

x pa

rtie

s de

l’EC

8,

acco

mpa

gnée

s de

leur

s A

nnex

es N

atio

nale

s fra

nçai

se e

t brit

anni

que,

à s

avoi

r : –P

artie

1 :

Règ

les

géné

rale

s, a

ctio

ns s

ism

ique

s et

règ

les

pour

les

bâtim

ents

(E

N 1

998-

1: 2

004)

3

–P

artie

5 :

Fond

atio

ns, o

uvra

ges

de s

outè

nem

ent e

t asp

ects

géo

tech

niqu

es

(EN

199

8-5:

200

4)4

Ces

deu

x P

artie

s tr

aite

nt a

ussi

de

stru

ctur

es s

orta

nt d

u ca

dre

et d

es

cond

ition

s d’

appl

icat

ion

du M

anue

l.

1.3.

3 Au

tres

pre

scrip

tions

gén

éral

es

Le d

imen

sion

nem

ent d

es b

âtim

ents

dan

s le

s zo

nes

sism

ique

s d’

aprè

s le

pré

sent

Man

uel d

oit ê

tre

conf

orm

e au

x hy

poth

èses

gén

éral

es d

e co

ncep

tion,

don

nées

dan

s l’E

C0

Cla

use

1.3

(2),

rapp

elée

s ci

-apr

ès :

–Le

cho

ix d

u sy

stèm

e st

ruct

ural

et l

a co

ncep

tion

de la

str

uctu

re s

ont

effe

ctué

s pa

r du

per

sonn

el q

ualifi

é po

ur c

e fa

ire e

t exp

érim

enté

. Il e

st n

oté

que

le d

imen

sion

nem

ent s

ism

ique

réc

lam

e un

e ex

per

tise

par

ticul

ière

. –La

con

stru

ctio

n es

t fai

te p

ar d

u pe

rson

nel a

yant

acq

uis

une

com

péte

nce

et u

ne e

xpér

ienc

e ap

prop

riées

. –La

con

stru

ctio

n es

t acc

ompa

gnée

d’u

ne s

uper

visi

on e

t d’u

n co

ntrô

le

qual

ité a

déqu

ats,

par

exe

mpl

e da

ns le

s bu

reau

x d’

étud

es, l

es u

sine

s, le

s ce

ntra

les

de p

rodu

ctio

n et

sur

le c

hant

ier.

–Le

s m

atér

iaux

et p

rodu

its d

e co

nstr

uctio

n so

nt u

tilis

és d

ans

les

cond

ition

s do

nnée

s da

ns l’

EC

0 ou

dan

s le

s E

C1

à E

C9

ou d

ans

les

norm

es

d’ex

écut

ion

corr

espo

ndan

tes

ou d

ans

les

spéc

ifica

tions

de

mat

éria

ux

ou d

e pr

odui

ts r

éfér

encé

es. I

l est

not

é q

ue d

es s

péc

ifica

tions

sur

les

mat

éria

ux s

ont d

onné

es p

our

les

stru

ctur

es e

n b

éton

ou

en a

cier

en

zone

si

smiq

ue, c

omp

lém

enta

ires

de

celle

s ap

plic

able

s au

x st

ruct

ures

non

d

imen

sion

nées

pou

r le

séi

sme.

5 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

1.3

Obj

ectif

et d

omai

ne d

’app

licat

ion

Tabl

e 1.

1 Co

ntin

ued

Note

sa

For d

iscu

ssio

n of

ver

tical

acc

eler

atio

ns, s

ee S

ectio

n 1.

3.4.

2.b

Defin

ition

s of

soi

l typ

es A

to E

are

give

n in

Sec

tion

8.3

and

Tabl

e 8.

2.c

Asse

ssm

ent o

f sei

smic

slo

pe s

tabi

lity,

lique

fact

ion

and

grou

nd fa

ultin

g is

dis

cuss

ed b

ut n

ot fu

lly c

over

ed

by th

is M

anua

l.d

Defin

ition

s of

‘reg

ular

’, ‘m

oder

atel

y irr

egul

ar’ a

nd ‘h

ighl

y irr

egul

ar’ a

re g

iven

in C

hapt

er 6

. e

See

Sect

ion

5.5.

The

ext

ensi

ve e

xtra

rule

s fo

r DCH

con

cret

e st

ruct

ures

, add

ition

al to

thos

e fo

r DCM

, ar

e no

t inc

lude

d in

this

Man

ual,

but t

he le

ss e

xten

sive

add

ition

al ru

les

for D

CH s

teel

stru

ctur

es a

re

incl

uded

.f

Only

certa

in b

raci

ng c

onfig

urat

ions

are

cov

ered

by

this

Man

ual –

see

Sec

tion

11.5

.2.

1.3.

2 Ba

sis

of th

e M

anua

l

The

Man

ual i

s ba

sed

on s

elec

ted

sect

ions

of t

wo

part

s of

EC

8, to

geth

er w

ith

thei

r Fr

ench

and

UK

Nat

iona

l Ann

exes

, nam

ely:

–P

art 1

: Gen

eral

rul

es, s

eism

ic a

ctio

ns a

nd r

ules

for

build

ings

(E

N 1

998-

1: 2

004)

3

–P

art 5

: Fou

ndat

ions

, ret

aini

ng s

truc

ture

s an

d ge

otec

hnic

al a

spec

ts

(EN

199

8-5:

200

4)4

Thes

e tw

o pa

rts

of E

C8

cove

r a

muc

h w

ider

ran

ge o

f str

uctu

res

and

cond

ition

s th

an th

e M

anua

l.

1.3.

3 Ot

her g

ener

al re

quire

men

ts

The

desi

gn o

f bui

ldin

gs in

sei

smic

are

as u

sing

this

Man

ual s

houl

d co

nfor

m

to th

e ge

nera

l ass

umpt

ions

for

desi

gns

in a

ccor

danc

e w

ith E

uroc

odes

, w

hich

are

set

out

in E

C0

Cla

use

1.3

(2),

as fo

llow

s: –Th

e ch

oice

of t

he s

truc

tura

l sys

tem

and

the

desi

gn o

f the

str

uctu

re a

re

mad

e by

app

ropr

iate

ly q

ualifi

ed a

nd e

xper

ienc

ed p

erso

nnel

. It m

ay b

e ob

serv

ed th

at s

eism

ic d

esig

n re

qui

res

spec

ial e

xper

tise.

–E

xecu

tion

is c

arrie

d ou

t by

pers

onne

l hav

ing

the

appr

opria

te s

kill

and

expe

rienc

e. –A

dequ

ate

supe

rvis

ion

and

qual

ity c

ontr

ol is

pro

vide

d du

ring

exec

utio

n of

th

e w

ork,

i.e.

in d

esig

n of

fices

, fac

torie

s, p

lant

s, a

nd o

n si

te.

–T

he c

onst

ruct

ion

mat

eria

ls a

nd p

rod

ucts

are

use

d a

s sp

ecifi

ed in

E

C0

or in

EC

1 to

EC

9 or

in t

he r

elev

ant

exec

utio

n st

and

ard

s, o

r re

fere

nce

mat

eria

l or

pro

duc

t sp

ecifi

catio

ns.

It m

ay b

e o

bse

rved

th

at s

om

e m

ater

ial r

equi

rem

ents

are

giv

en fo

r ea

rthq

uake

res

ista

nt

conc

rete

and

ste

el s

truc

ture

s, w

hich

are

ad

diti

ona

l to

tho

se fo

r st

ruct

ures

not

des

igne

d fo

r ea

rthq

uake

res

ista

nce.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

5

1.3

Aim

and

sco

pe

–La

str

uctu

re s

era

entr

eten

ue d

e fa

çon

adéq

uate

. Il e

st n

oté

que

l’en

tret

ien

de

la s

truc

ture

est

ess

entie

l pou

r un

bon

com

por

tem

ent s

ism

ique

. –L’

utilis

atio

n de

la s

truc

ture

ser

a co

nfor

me

aux

hypo

thès

es d

e co

ncep

tion.

1.3.

4 Au

tres

exc

lusi

ons

du d

omai

ne d

’app

licat

ion

du M

anue

l

1.3.

4.1

Cond

ition

s lo

cale

s du

sol

Le M

anue

l ne

couv

re p

as le

s co

nditi

ons

de s

ol a

utre

s qu

e ce

lles

corr

espo

ndan

t aux

typ

es d

e so

l sta

ndar

d dé

finis

dan

s l’E

C8

(voi

r le

Ta

blea

u 8.

2).

Le M

anue

l ne

donn

e qu

e de

s in

dica

tions

pré

limin

aire

s su

r la

pos

sibi

lité

que

la li

quéf

actio

n, u

ne in

stab

ilité

de s

ol o

u un

mou

vem

ent d

e te

rrai

n lié

à u

ne

faille

pui

sse

se p

rodu

ire s

ur le

site

. L’a

vis

d’un

spé

cial

iste

est

néc

essa

ire p

our

confi

rmer

qu’

une

telle

pos

sibi

lité

exis

te o

u no

n.

1.3.

4.2

Dim

ensi

onne

men

t pre

nant

en

com

pte

l’acc

élér

atio

n ve

rtica

le d

u so

lLe

Man

uel n

e co

uvre

pas

les

cas

où l’

EC

8 pr

escr

it qu

e le

s ac

célé

ratio

ns

vert

ical

es d

u so

l doi

vent

êtr

e pr

ises

en

com

pte.

Cec

i s’a

ppliq

ue a

ux

cas

listé

s ci

-des

sous

lors

que

l’acc

élér

atio

n de

cal

cul d

ans

la d

irect

ion

vert

ical

e a v

g es

t sup

érie

ure

à 2,

5m/s

2 . C

e ni

veau

d’a

ccél

érat

ion

vert

ical

e n’

est p

as s

usce

ptib

le d

’êtr

e at

tein

t lor

sque

l’ac

célé

ratio

n ho

rizon

tale

de

calc

ul a

ssoc

iée

est i

nfér

ieur

e à

2,7m

/s2

et n

’est

pas

dép

assé

pou

r le

s va

leur

s re

com

man

dées

ou

requ

ises

au

Roy

aum

e-U

ni e

t dan

s la

plu

part

de

s zo

nes

en F

ranc

e. N

éanm

oins

, aux

Ant

illes

fran

çais

es, l

’acc

élér

atio

n ho

rizon

tale

du

sol a

gR e

st é

gale

à 3

m/s

2 p

our

les

bât

imen

ts d

e la

cat

égor

ie

d’im

por

tanc

e II

(déf

inie

dan

s le

Tab

leau

8.1

) et l

’acc

élér

atio

n ve

rtic

ale

a gv

corr

esp

ond

ante

est

éga

le à

2,7

m/s

2 . E

n co

nséq

uenc

e, d

ans

ces

régi

ons,

il

est n

éces

saire

de

por

ter

atte

ntio

n au

x ca

s où

la c

omp

osan

te v

ertic

ale

doi

t êt

re p

rise

en c

ompt

e.

Dan

s la

plu

part

des

cas

, les

effe

ts d

es a

ccél

érat

ions

ver

tical

es p

euve

nt

être

repr

ésen

tés

de fa

çon

adéq

uate

par

un

coef

ficie

nt a

mpl

ifian

t les

ch

arge

s gr

avita

ires.

Lor

sque

avg

est

sup

érie

ur à

2,5

m/s

2 , l’

EC8

pres

crit

que

l’acc

élér

atio

n ve

rtic

ale

doit

être

pris

e en

com

pte

dans

les

cas

suiv

ants

, qu

i ne

sont

pas

cou

vert

s pa

r le

prés

ent M

anue

l. Le

s au

tres

str

uctu

res

ou

com

posa

nts

stru

ctur

els

entr

ant d

ans

le c

ham

p d’

appl

icat

ion

du M

anue

l pe

uven

t êtr

e co

nçus

con

form

émen

t au

Man

uel,

mêm

e si

avg

exc

ède

2,5m

/s2 :

–E

lém

ent s

truc

ture

l hor

izon

tal o

u qu

asim

ent h

oriz

onta

l aya

nt u

ne p

orté

e d’

au m

oins

20m

. –C

onso

le h

oriz

onta

le o

u qu

asim

ent h

oriz

onta

le d

e lo

ngue

ur s

upér

ieur

e à

5m.

–E

lém

ent p

réco

ntra

int h

oriz

onta

l ou

quas

imen

t hor

izon

tal.

–P

outr

es s

uppo

rtan

t des

pot

eaux

. –S

truc

ture

s is

olée

s à

la b

ase.

6 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

1.3

Obj

ectif

et d

omai

ne d

’app

licat

ion

–Th

e st

ruct

ure

will

be a

dequ

atel

y m

aint

aine

d. It

may

be

obse

rved

that

this

is

esse

ntia

l for

goo

d se

ism

ic p

erfo

rman

ce to

be

mai

ntai

ned.

–Th

e st

ruct

ure

will

be u

sed

in a

ccor

danc

e w

ith th

e de

sign

ass

umpt

ions

.

1.3.

4 Ot

her e

xclu

sion

s fr

om th

e sc

ope

of th

is M

anua

l

1.3.

4.1

Loca

l gro

und

cond

ition

sTh

e M

anua

l doe

s no

t cov

er a

ny g

roun

d co

nditi

ons

othe

r th

an th

e st

anda

rd

type

s de

fined

in E

C8

(see

Tab

le 8

.2).

The

Man

ual p

rovi

des

only

pre

limin

ary

guid

ance

on

esta

blis

hing

whe

ther

so

il liq

uefa

ctio

n, s

eism

ic s

lope

inst

abilit

y or

gro

und

faul

ting

may

affe

ct a

si

te. S

peci

alis

t adv

ice

shou

ld b

e so

ught

to c

onfir

m w

heth

er o

r no

t the

se

cond

ition

s m

ay e

xist

.

1.3.

4.2

Desi

gn fo

r ver

tical

sei

smic

acc

eler

atio

nsTh

is M

anua

l doe

s no

t cov

er c

ases

whe

re E

C8

requ

ires

that

ver

tical

sei

smic

ac

cele

ratio

ns s

houl

d be

con

side

red.

Thi

s ap

plie

s to

cer

tain

cas

es (s

ee li

st

belo

w) w

here

the

desi

gn g

roun

d ac

cele

ratio

n in

the

vert

ical

dire

ctio

n, a

vg

is g

reat

er th

an 2

.5m

/s2 .

Thi

s le

vel o

f ver

tical

acc

eler

atio

n is

unl

ikel

y to

be

asso

ciat

ed w

ith h

oriz

onta

l des

ign

acce

lera

tions

low

er th

an 2

.7m

/s2

and

is n

ot

exce

eded

by

the

requ

ired

or r

ecom

men

ded

valu

es in

the

Uni

ted

Kin

gdom

or

in m

ost p

arts

of F

ranc

e. H

owev

er in

the

Fren

ch C

arib

bea

n Is

land

s, th

e ho

rizon

tal g

roun

d ac

cele

ratio

n a g

R fo

r im

por

tanc

e cl

ass

II bu

ildin

gs (d

efine

d in

Tab

le 8

.1) i

s eq

ual t

o 3m

/s2

and

the

corr

esp

ond

ing

vert

ical

acc

eler

atio

n a g

v is

eq

ual t

o 2.

7m/s

2 . T

here

fore

, in

this

reg

ion,

att

entio

n m

ust b

e p

aid

to th

e ca

ses

whe

re th

e ve

rtic

al c

omp

onen

t sho

uld

be

take

n in

to a

ccou

nt.

In m

ost

case

s, t

he e

ffec

ts o

f ver

tical

acc

eler

atio

ns m

ay b

e ta

ken

as

adeq

uate

ly a

ccou

nted

for

by

par

tial f

acto

rs o

n gr

avity

load

s. W

here

avg

is g

reat

er t

han

2.5m

/s2 ,

EC

8 re

qui

res

that

ver

tical

sei

smic

acc

eler

atio

ns

mus

t b

e co

nsid

ered

in t

he fo

llow

ing

case

s, w

hich

are

not

cov

ered

by

this

Man

ual.

Oth

er s

truc

ture

s an

d c

omp

onen

ts w

ithin

the

gen

eral

sco

pe

of t

his

Man

ual m

ay s

till b

e d

esig

ned

usi

ng t

he M

anua

l, ev

en w

here

avg

exce

eds

2.5m

/s2:

–H

oriz

onta

l or

near

ly h

oriz

onta

l str

uctu

ral m

embe

rs s

pann

ing

20m

or

mor

e. –H

oriz

onta

l or

near

ly h

oriz

onta

l can

tilev

er c

ompo

nent

s lo

nger

than

5m

. –H

oriz

onta

l or

near

ly h

oriz

onta

l pre

stre

ssed

com

pone

nts.

–B

eam

s su

ppor

ting

colu

mns

. –B

ase

isol

ated

str

uctu

res.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

6

1.3

Aim

and

sco

pe

1.4

Cont

enu

Le p

rése

nt M

anue

l cou

vre

les

aspe

cts

de c

once

ptio

n pa

rasi

smiq

ue s

uiva

nts.

–Q

uelq

ues

prin

cipe

s gé

néra

ux d

e co

ncep

tion

et d

e ca

lcul

sis

miq

ue.

–D

es m

étho

des

sim

plifi

ées

de c

alcu

l sis

miq

ue.

–D

es e

xige

nces

pou

r le

dim

ensi

onne

men

t fina

l des

fond

atio

ns e

t des

él

émen

ts s

truc

ture

ls d

ans

les

cond

ition

s de

sol

licita

tion

sism

ique

, ven

ant

en c

ompl

émen

t de

celle

s re

quis

es s

ous

char

gem

ents

per

man

ents

ou

var

iabl

es. D

ans

cert

ains

cas

, seu

le u

ne p

artie

des

dét

ails

de

dim

ensi

onne

men

t est

pré

sent

ée d

ans

ce M

anue

l et i

l con

vien

t alo

rs d

e se

re

port

er a

ux d

ocum

ents

don

nés

en r

éfér

ence

.

7 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

1.4

Obj

ectif

et d

omai

ne d

’app

licat

ion

1.4

Cont

ents

This

Man

ual c

over

s th

e fo

llow

ing

desi

gn s

tage

s. –S

ome

gene

ral p

rinci

ples

of s

eism

ic d

esig

n an

d an

alys

is.

–S

impl

e m

etho

ds o

f sei

smic

ana

lysi

s. –R

equi

rem

ents

for

the

final

siz

ing

of fo

unda

tions

and

str

uctu

ral m

embe

rs fo

r se

ism

ic lo

adin

g co

nditi

ons,

add

ition

al to

thos

e re

quire

d fo

r pe

rman

ent a

nd

varia

ble

load

ing

cond

ition

s. In

som

e ca

ses,

full

deta

ils n

eede

d fo

r de

sign

ar

e no

t giv

en a

nd r

efer

ence

is m

ade

to s

uppo

rtin

g do

cum

ents

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

7

1.4

Aim

and

sco

pe

2.1

Autr

es E

uroc

odes

Il es

t néc

essa

ire d

e fa

ire é

gale

men

t réf

éren

ce a

u m

oins

aux

que

lque

s E

uroc

odes

ou

Par

ties

d’E

uroc

odes

ci-a

près

:E

N 1

990

Eur

ocod

e –

B

ase

de c

alcu

l des

str

uctu

res

(EC

0)5

EN

199

1 E

uroc

ode

1 –

Act

ions

sur

les

stru

ctur

es (E

C1)

6

EN

199

2 E

uroc

ode

2 –

Cal

cul d

es s

truc

ture

s en

bét

on (E

C2

Par

t 1-1

)7E

N 1

993

Eur

ocod

e 3

– C

alcu

l des

str

uctu

res

en a

cier

(EC

3)8

EN

199

7 E

uroc

ode

7 –

Cal

cul g

éote

chni

que

(EC

7 P

art 1

)9

2.2

Avan

t-pr

opos

et A

nnex

es N

atio

naux

Les

Ava

nt-p

ropo

s et

Ann

exes

Nat

iona

ux (A

N) f

ranç

ais

et b

ritan

niqu

es

donn

ent l

es c

ondi

tions

d’a

pplic

atio

n de

l’E

C8

dans

leur

s pa

ys r

espe

ctifs

.

L’AN

fran

çais

e dé

term

ine

les

vale

urs

des

Par

amèt

res

Dét

erm

inés

N

atio

nale

men

t (N

DP

s) te

ls q

u’ut

ilisée

s en

Fra

nce,

lors

qu’e

lles

diffè

rent

des

va

leur

s re

com

man

dées

dan

s l’E

N. L

a ve

rsio

n fr

ança

ise

du p

rése

nt M

anue

l ad

opte

les

vale

urs

fran

çais

es d

es N

DP

s et

la v

ersi

on a

ngla

ise

adop

te le

s va

leur

s br

itann

ique

s de

s N

DP

s.

Les

AN

s et

les

ND

Ps

sont

dis

cuté

s pl

us e

n dé

tail

au C

hapi

tre

3.

2.3

Docu

men

tatio

n ad

ditio

nnel

le d

e l’A

FNOR

et d

u BS

I

L’AFN

OR

pou

rrai

t pro

duire

dan

s le

futu

r de

s do

cum

ents

d’a

pplic

atio

n no

n co

ntra

dict

oire

s fo

urni

ssan

t une

info

rmat

ion

com

plém

enta

ire (N

CC

I) à

l’EC

8 po

ur s

on u

tilis

atio

n en

Fra

nce.

De

tels

doc

umen

ts n

’éta

ient

pas

dis

poni

bles

à

la d

ate

de p

ublic

atio

n du

pré

sent

Man

uel.

La n

orm

e fr

ança

ise

NF

P 0

6-01

3 (c

i-apr

ès d

ésig

née

par

PS

9210

) rem

plac

ée

par

l’EC

8 pe

ut n

éanm

oins

êtr

e ut

ilisée

dan

s ce

rtai

ns c

as p

our

donn

er a

u co

ncep

teur

des

info

rmat

ions

com

plém

enta

ires

et n

on c

ontr

adic

toire

s,

lors

que

cela

est

indi

qué

dans

le p

rése

nt M

anue

l.

2 Do

cum

ents

de

réfé

renc

e

8 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

2.1

Othe

r Eur

ocod

es

Ref

eren

ce w

ill be

nee

ded

to a

t lea

st s

ome

part

s of

som

e of

the

follo

win

g Eu

roco

des.

EN

199

0 E

uroc

ode:

B

asis

of s

truc

tura

l des

ign

(EC

0)5

EN

199

1 E

uroc

ode

1: A

ctio

ns o

n st

ruct

ures

(EC

1)6

EN

199

2 E

uroc

ode

2: D

esig

n of

con

cret

e st

ruct

ures

(EC

2 P

art 1

-1)7

EN

199

3 E

uroc

ode

3: D

esig

n of

ste

el s

truc

ture

s (E

C3

)8E

N 1

997

Euro

code

7:

Geo

tech

nica

l des

ign

(EC

7 P

art 1

)9

2.2

Natio

nal F

orew

ords

and

Ann

exes

The

Fren

ch a

nd U

K N

atio

nal F

orew

ords

and

Nat

iona

l Ann

exes

(NA

s) s

et o

ut

the

cond

ition

s fo

r th

e us

e of

EC

8 in

thos

e co

untr

ies.

The

Fren

ch N

A s

ets

out t

he v

alue

s of

Nat

iona

lly D

eter

min

ed P

aram

eter

s (N

DP

s) to

be

used

in F

ranc

e, w

here

diff

eren

t fro

m th

e E

N r

ecom

men

ded

valu

es. T

he F

renc

h la

ngua

ge v

ersi

on o

f thi

s M

anua

l ado

pts

the

Fren

ch

ND

Ps,

and

the

Eng

lish

lang

uage

ver

sion

ado

pts

the

UK

ND

Ps.

The

NA

s an

d N

DP

s ar

e fu

rthe

r di

scus

sed

in C

hapt

er 3

.

2.3

AFNO

R an

d BS

I sup

port

ing

docu

men

tatio

n

AFN

OR

may

pro

duce

in th

e fu

ture

non

-con

flict

ing,

com

plem

enta

ry

info

rmat

ion

(NC

CI)

for

use

with

EC

8 in

Fra

nce.

Thi

s in

form

atio

n w

as n

ot

avai

labl

e at

the

time

of p

ublic

atio

n of

this

Man

ual.

The

sup

erse

ded

Fre

nch

stan

dar

d N

F P

06

-013

(he

reaf

ter

refe

rred

to

as P

S92

10) m

ay b

e us

ed in

som

e in

stan

ces

to g

ive

com

ple

men

tary

non

co

ntra

dic

tory

info

rmat

ion

to t

he d

esig

ner,

as in

dic

ated

in t

he p

rese

nt

Man

ual.

2 Re

fere

nce

docu

men

ts

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

8

Le B

SI a

pré

paré

le N

CC

I ci-a

près

pou

r ut

ilisat

ion

de l’

EC

8 au

Roy

aum

e-U

ni.

PD

669

8: 2

0091

2.4

Autr

es m

anue

ls d

e co

ncep

tion

selo

n le

s Eu

roco

des

Man

ual f

or th

e de

sign

of c

oncr

ete

build

ing

stru

ctur

es to

Eur

ocod

e 21

1

Man

ual f

or th

e de

sign

of b

uild

ing

stru

ctur

es to

Eur

ocod

e 1

and

Bas

is o

f Des

ign1

2

Man

ual f

or th

e de

sign

of s

teel

bui

ldin

g st

ruct

ures

to E

uroc

ode

313

2.5

Autr

es s

ourc

es d

’info

rmat

ion

2.5.

1 Gu

ides

de

conc

eptio

n se

lon

les

Euro

code

s

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

990

Eur

ocod

e: B

asis

of S

truc

tura

l Des

ign1

4

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

991-

1-2,

EN

199

3-1-

2 an

d E

N 1

994-

1-2:

Fire

E

ngin

eerin

g (A

ctio

ns o

n S

teel

and

Com

posi

te S

truc

ture

s)15

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

991-

1-4

Eur

ocod

e 1:

Act

ions

on

stru

ctur

es

– W

ind

actio

ns16

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

993-

1-1

Eur

ocod

e 3:

Des

ign

of S

teel

Str

uctu

res

–

Gen

eral

Rul

es a

nd R

ules

for

Bui

ldin

gs17

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

997-

1 E

uroc

ode

7: G

eote

chni

cal D

esig

n

– G

ener

al R

ules

18

Des

igne

rs' G

uide

to E

N 1

998-

1 an

d 19

98-5

. Eur

ocod

e 8:

Des

ign

Pro

visi

ons

for

Ear

thqu

ake

Res

ista

nt S

truc

ture

s19

2.5.

2 Si

tes

web

(a) E

n An

glai

s B

SI E

uroc

odes

web

site

: ht

tp:/

/bsi

-glo

bal.c

om/E

uroc

odes

CE

N :

http

://w

ww

.cen

.eu/

ceno

rm/

Euro

code

exp

ert w

ebsi

te: h

ttp

://w

ww

.eur

ocod

es.c

o.uk

/

(b) E

n Fr

ança

is

AFN

OR

: ht

tp:/

/ww

w.a

fnor

.org

/A

FPS

: ht

tp:/

/ww

w.a

fps-

seis

me.

org

/M

inis

tère

de

l’Eco

logi

e, d

e l’E

nerg

ie, d

u D

ével

oppe

men

t dur

able

et d

e l’A

mén

agem

ent d

u te

rrito

ire (a

ussi

en

Ang

lais

) : h

ttp:

//w

ww

.equ

ipem

ent.g

ouv.

fr/Fr

ench

Min

iste

r of

Eco

logy

, Ene

rgy,

Sus

tain

able

Dev

elop

men

t and

Lan

d

9 Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs G

uide

pou

r la

conc

eptio

n pa

rasi

smiq

ue d

es b

âtim

ents

en

acie

r ou

en b

éton

sel

on l’

EC8

2.5

Docu

men

ts d

e ré

fére

nce

BS

I has

pre

pare

d th

e fo

llow

ing

NC

CI f

or u

se o

f EC

8 in

the

UK

: P

D 6

698:

200

91

2.4

Othe

r Eur

ocod

e m

anua

ls

Man

ual f

or th

e de

sign

of c

oncr

ete

build

ing

stru

ctur

es to

Eur

ocod

e 21

1

Man

ual f

or th

e de

sign

of b

uild

ing

stru

ctur

es to

Eur

ocod

e 1

and

Bas

is o

f Des

ign1

2

Man

ual f

or th

e de

sign

of s

teel

bui

ldin

g st

ruct

ures

to E

uroc

ode

313

2.5

Othe

r sou

rces

of i

nfor

mat

ion

2.5.

1 De

sign

ers’

gui

des

to th

e Eu

roco

des

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

990

Eur

ocod

e: B

asis

of S

truc

tura

l Des

ign1

4

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

991-

1-2,

EN

199

3-1-

2 an

d E

N 1

994-

1-2:

Fire

E

ngin

eerin

g (A

ctio

ns o

n S

teel

and

Com

posi

te S

truc

ture

s)15

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

991-

1-4

Eur

ocod

e 1:

Act

ions

on

stru

ctur

es

– W

ind

actio

ns16

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

993-

1-1

Eur

ocod

e 3:

Des

ign

of S

teel

Str

uctu

res

–

Gen

eral

Rul

es a

nd R

ules

for

Bui

ldin

gs17

Des

igne

rs’ G

uide

to E

N 1

997-

1 E

uroc

ode

7: G

eote

chni

cal D

esig

n

– G

ener

al R

ules

18

Des

igne

rs' G

uide

to E

N 1

998-

1 an

d 19

98-5

. Eur

ocod

e 8:

Des

ign

P

rovi

sion

s fo

r E

arth

quak

e R

esis

tant

Str

uctu

res1

9

2.5.

2 W

ebsi

tes

(a) E

nglis

h la

ngua

geB

SI E

uroc

odes

web

site

: htt

p:/

/bsi

-glo

bal.c

om/E

uroc

odes

C

EN

: htt

p:/

/ww

w.c

en.e

u/ce

norm

/Eu

roco

de e

xper

t web

site

: htt

p:/

/ww

w.e

uroc

odes

.co.

uk/

(b) F

renc

h la

ngua

geA

FNO

R: h

ttp

://w

ww

.afn

or.o

rg/

AFP

S: h

ttp

://w

ww

.afp

s-se

ism

e.or

gM

inis

tère

de

l’Eco

logi

e, d

e l’E

nerg

ie, d

u D

ével

oppe

men

t dur

able

et d

e l’A

mén

agem

ent d

u te

rrito

ire (F

renc

h M

inis

ter

of E

colo

gy, E

nerg

y,

Sus

tain

able

Dev

elop

men

t and

Lan

d):

http

://w

ww

.equ

ipem

ent.g

ouv.

fr/

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

9

2.5

Refe

renc

e do

cum

ents

Aut

res

site

s w

eb p

ertin

ents

:w

ww

.pla

nsei

sme.

frw

ww

.sis

fran

ce.n

etw

ww

.lesg

rand

sate

liers

.fr

2.5.

3

Guid

es A

FPS

Gui

de d

es d

ispo

sitio

ns c

onst

ruct

ives

par

asis

miq

ues

des

ouvr

ages

en

acie

r, bé

ton,

boi

s et

maç

onne

rie20

Con

cept

ion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts21

Mét

hode

s en

Dép

lace

men

t : P

rinci

pes

– C

odifi

catio

n –

App

licat

ion

– C

ahie

r Te

chni

que

AFP

S n

°262

2

10

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

2.5

Docu

men

ts d

e ré

fére

nce

Oth

er r

elev

ant w

ebsi

tes

incl

ude

the

follo

win

g:w

ww

.pla

nsei

sme.

frw

ww

.sis

fran

ce.n

etw

ww

.lesg

rand

sate

liers

.fr

2.5.

3

AFPS

gui

des

Gui

de d

es d

ispo

sitio

ns c

onst

ruct

ives

par

asis

miq

ues

des

ouvr

ages

en

acie

r, bé

ton,

boi

s et

maç

onne

rie20

Con

cept

ion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts21

Mét

hode

en

Dép

lace

men

t: P

rinci

pes

– C

odifi

catio

n –

App

licat

ion

– C

ahie

r Te

chni

que

AFP

S n

°262

2

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

10

2.5

Refe

renc

e do

cum

ents

3.1

Ob

ject

ifs d

es A

nnex

es N

atio

nale

s

Cha

que

pays

ado

ptan

t les

Eur

ocod

es d

oit é

met

tre

un e

nsem

ble

d’A

nnex

es

Nat

iona

les

(AN

s). E

lle d

éfini

t les

cho

ix n

atio

naux

pou

r le

s si

tuat

ions

où

un

choi

x na

tiona

l est

per

mis

dan

s ch

acun

des

Eur

ocod

es. A

insi

, l’A

N d

onne

les

vale

urs

natio

nale

s de

s N

DP

s (c

f. S

ectio

n 3.

2), l

es d

onné

es s

péci

fique

s à

un

pays

, com

me

les

cart

es d

e zo

nage

sis

miq

ue, o

u le

s dé

cisi

ons

natio

nale

s co

ncer

nant

l’ut

ilisat

ion

des

anne

xes

info

rmat

ives

. Elle

peu

t aus

si c

onte

nir

des

réfé

renc

es à

des

info

rmat

ions

com

plém

enta

ires

et n

on c

ontr

adic

toire

s pe

rmet

tant

l’ap

plic

atio

n pr

atiq

ue d

es E

uroc

odes

. Le

cont

enu

du te

xte

prin

cipa

l de

chaq

ue E

uroc

ode

est c

omm

un à

tous

les

état

s m

embr

es d

u C

omité

Eur

opée

n de

Nor

mal

isat

ion

(CE

N).

3.2

Trai

tem

ent d

es P

aram

ètre

s Dé

term

inés

Nat

iona

lem

ent

Les

Par

amèt

res

Dét

erm

inés

Nat

iona

lem

ent (

ND

Ps)

se

rapp

orte

nt à

des

su

jets

rel

atifs

à la

séc

urité

de

la s

truc

ture

; le

text

e pr

inci

pal d

e l’E

uroc

ode

donn

e un

e va

leur

rec

omm

andé

e po

ur c

haqu

e N

DP

et d

onne

par

fois

un

inte

rval

le d

e va

leur

s ad

mis

sibl

es p

our l

es v

aleu

rs d

éter

min

ées

natio

nale

men

t.

Dan

s le

pré

sent

Man

uel,

les

vale

urs

num

ériq

ues

de to

us le

s N

DP

s (p

as

leur

s sy

mbo

les

utilis

és d

ans

les

form

ules

) son

t en

cara

ctèr

es g

ras

; dan

s la

pa

rtie

en

angl

ais,

les

vale

urs

adop

tées

au

Roy

aum

e-U

ni s

ont d

onné

es e

t les

va

leur

s re

com

man

dées

dan

s l’E

N s

uive

nt e

ntre

cro

chet

s, m

ême

si c

e so

nt

les

mêm

es. D

e m

ême,

les

vale

urs

adop

tées

en

Fran

ce s

ont d

onné

es d

ans

la p

artie

en

fran

çais

et l

es v

aleu

rs r

ecom

man

dées

dan

s l’E

N s

uive

nt e

ntre

cr

oche

ts, m

ême

si c

e so

nt le

s m

êmes

.

3.3

Anne

xes

Natio

nale

s fr

ança

ises

Les

AN

s fr

ança

ises

des

Par

ties

1 et

5 d

e l’E

C8

cont

ienn

ent d

es ta

blea

ux

donn

ant l

es c

hoix

nat

iona

ux p

our

tous

les

ND

Ps

dans

cha

cune

des

Par

ties

et d

es in

stru

ctio

ns s

ur la

faço

n d’

utilis

er le

s no

rmes

NF

EN

199

8-1:

200

53 e

t N

F E

N 1

998-

5: 2

0054

, tra

nspo

sitio

ns d

es n

orm

es e

urop

éenn

es e

n no

rmes

3 An

nexe

s Na

tiona

les

et P

aram

ètre

s Dé

term

inés

Nat

iona

lem

ent

11

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

3.1

Purp

ose

of th

e Na

tiona

l Ann

exes

Eac

h co

untr

y ad

optin

g th

e Eu

roco

de s

tand

ards

is re

spon

sibl

e fo

r iss

uing

a

set o

f Nat

iona

l Ann

exes

(NA

s). T

his

defin

es th

e na

tiona

l dec

isio

n on

the

situ

atio

ns w

ithin

eac

h Eu

roco

de w

here

nat

iona

l cho

ice

is p

erm

itted

. The

NA

th

eref

ore

give

s th

e na

tiona

l val

ues

for N

DP

s (s

ee S

ectio

n 3.

2), c

ount

ry s

peci

fic

data

suc

h as

sei

smic

ity m

aps

and

the

natio

nal d

ecis

ions

on

whe

ther

or n

ot

info

rmat

ive

anne

xes

to th

e Eu

roco

de m

ay b

e us

ed. R

efer

ence

s m

ay a

lso

be

mad

e to

non

-con

flict

ing,

com

plem

enta

ry in

form

atio

n is

sued

to s

uppo

rt th

e ap

plic

atio

n of

the

Euro

code

. The

mat

eria

l in

the

mai

n bo

dy o

f eac

h Eu

roco

de is

co

mm

on to

all

mem

ber n

atio

ns o

f Com

ité E

urop

éen

de N

orm

alis

atio

n (C

EN).

3.2

Trea

tmen

t of N

atio

nally

Det

erm

ined

Par

amet

ers

Nat

iona

lly D

eter

min

ed P

aram

eter

s (N

DP

s) r

elat

e to

issu

es a

ffect

ing

the

safe

ty o

f the

str

uctu

re; t

he m

ain

body

of t

he E

uroc

ode

stat

es a

n E

N

reco

mm

ende

d va

lue

for

each

ND

P a

nd s

omet

imes

als

o a

perm

issi

ble

rang

e fo

r th

e na

tiona

lly a

dopt

ed v

alue

s.

In th

is M

anua

l, th

e nu

mer

ical

val

ues

of a

ll N

DP

s (b

ut n

ot th

eir s

ymbo

ls u

sed

in e

quat

ions

) are

prin

ted

in b

old

typ

efac

e; in

the

Eng

lish

lang

uage

sec

tions

, th

e U

K n

atio

nally

ado

pted

val

ues

are

give

n an

d th

e EN

reco

mm

ende

d va

lues

(e

ven

whe

re th

e sa

me)

imm

edia

tely

follo

w in

[squ

are

brac

kets

]. S

imila

rly, t

he

Fren

ch n

atio

nally

ado

pted

val

ues

are

give

n in

the

Fren

ch la

ngua

ge s

ectio

ns,

with

the

EN re

com

men

ded

valu

es (e

ven

whe

re th

e sa

me)

in [s

quar

e br

acke

ts].

3.3

Fren

ch N

atio

nal A

nnex

es

The

Fren

ch N

As

for

EC

8 P

arts

1 a

nd 5

pro

vide

tabl

es s

how

ing

the

natio

nal

choi

ce fo

r al

l ND

Ps

in th

e re

spec

tive

part

s an

d di

rect

ives

on

the

way

to

appl

y N

F E

N 1

998-

1: 2

0053

and

NF

EN

199

8-5:

200

54, w

hich

are

the

tran

scrip

tions

of t

he E

uron

orm

s as

Fre

nch

stan

dard

s. W

hen

appl

icab

le,

thes

e N

As

give

ref

eren

ce to

reg

ulat

ory

text

s is

sued

by

the

Fren

ch

Gov

ernm

ent f

or m

atte

rs c

once

rnin

g th

e m

inim

um r

equi

red

seis

mic

inpu

t.

3 Na

tiona

l Ann

exes

and

Nat

iona

lly

Dete

rmin

ed P

aram

eter

s

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

11

fran

çais

es. L

e ca

s éc

héan

t, ce

s A

Ns

renv

oien

t à d

es te

xtes

rég

lem

enta

ires

publ

iés

par

les

Aut

orité

s Fr

ança

ises

pou

r ce

qui

con

cern

e la

don

née

sism

ique

min

imal

e à

pren

dre

en c

ompt

e.

Qua

nd le

s no

rmes

NF

EN

199

8-1:

200

5 et

NF

EN

199

8-5:

200

5 so

nt

appl

icab

les

à un

mar

ché

publ

ic o

u pr

ivé

en F

ranc

e, le

urs

AN

s re

spec

tives

so

nt a

ussi

app

licab

les,

sau

f si l

es c

laus

es d

u m

arch

é st

ipul

ent l

e co

ntra

ire.

Des

info

rmat

ions

com

plém

enta

ires

non

cont

radi

ctoi

res

pour

l’ap

plic

atio

n de

s di

ffére

ntes

Par

ties

de l’

EC

8 et

de

ses

AN

s pe

uven

t êtr

e tr

ouvé

es d

ans

: –Le

s N

F-D

TUs

trai

tant

de

com

posa

nts

ou d

e pr

odui

ts p

artic

ulie

rs,

–ou

dan

s de

s «

Règ

les

Pro

fess

ionn

elle

s »

ou d

es «

Man

uels

d’A

pplic

atio

n ».

En

Fran

ce, l

a ré

glem

enta

tion

auto

rise

d’ut

iliser

diff

éren

tes

règl

es s

impl

ifiée

s qu

’elle

stip

ule,

alte

rnat

ivem

ent à

l’E

C8,

pou

r le

s bâ

timen

ts d

e ca

tégo

rie II

, da

ns to

utes

les

zone

s. S

e ré

fére

r au

x te

xtes

léga

ux p

our

les

cond

ition

s d’

empl

oi d

e ce

s rè

gles

alte

rnat

ives

. Les

cat

égor

ies

d’im

port

ance

son

t dé

finie

s da

ns le

Tab

leau

8.1

.

3.4

Anne

xes

Natio

nale

s br

itann

ique

s

Les

AN

s br

itann

ique

s de

s P

artie

s 1

et 5

de

l’EC

8 co

ntie

nnen

t des

tabl

eaux

do

nnan

t les

cho

ix n

atio

naux

pou

r to

us le

s N

DP

s da

ns c

hacu

ne d

es P

artie

s.

L’en

sem

ble

du te

rrito

ire d

u R

oyau

me-

Uni

est

une

zon

e de

très

faib

le

sism

icité

, pou

r la

quel

le l’

appl

icat

ion

de l’

EC

8 n’

est p

as r

equi

se. N

éanm

oins

, l’A

vant

-Pro

pos

brita

nniq

ue s

tipul

e qu

e ce

rtai

nes

stru

ctur

es, e

n ra

ison

de

leur

fo

nctio

n, d

e le

ur lo

calis

atio

n ou

de

leur

form

e, p

euve

nt a

voir

à êt

re p

roté

gées

de

l’ac

tion

sism

ique

. Les

AN

s br

itann

ique

s fo

nt r

éfér

ence

à u

n do

cum

ent

publ

ié p

ar le

BS

I (B

ritis

h S

tand

ards

Inst

itutio

n) n

umér

oté

PD

669

8: 2

0091

, qu

i com

port

e le

s do

nnée

s de

bas

e po

ur l’

utilis

atio

n de

l’E

C8

au R

oyau

me-

Uni

. Ces

don

nées

com

pren

nent

une

car

te d

e zo

nage

du

Roy

aum

e-U

ni. L

e pr

ésen

t Man

uel s

e co

nten

te d

e re

prod

uire

cet

te c

arte

(Fig

ure

8.2)

, san

s pr

écis

er d

avan

tage

ces

don

nées

de

base

.

12

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

3.4

Anne

xes

Natio

nale

s et

Par

amèt

res

Dété

rmin

es N

atio

nale

men

t

Whe

n N

F E

N 1

998-

1: 2

005

and

NF

EN

199

8-5:

200

5 ar

e ap

plic

able

to

a pu

blic

or

priv

ate

cont

ract

in F

ranc

e, th

eir

Nat

iona

l Ann

exes

are

als

o ap

plic

able

, unl

ess

othe

rwis

e sp

ecifi

ed in

the

clau

ses

of th

e pa

rtic

ular

co

ntra

ct.

Non

con

trad

icto

ry c

ompl

emen

tary

info

rmat

ion

for

the

appl

icat

ion

of th

e di

ffere

nt p

arts

of E

C8

and

of th

eir

Nat

iona

l Ann

exes

may

be

foun

d in

: –N

F-D

TUs

cove

ring

part

icul

ar c

ompo

nent

s an

d pr

oduc

ts,

–or

in «

Pro

fess

iona

l Rul

es »

or

« A

pplic

atio

n m

anua

ls »

.

In F

ranc

e, s

impl

ified

rul

es, a

ltern

ativ

e to

thos

e of

EC

8, a

re p

erm

itted

for

impo

rtan

ce c

lass

II b

uild

ings

, in

all s

eism

ic z

ones

. Ref

eren

ce s

houl

d be

m

ade

to th

e re

leva

nt le

gal t

exts

for

the

cond

ition

s of

use

of t

hese

alte

rnat

ive

rule

s. Im

port

ance

cla

sses

are

defi

ned

in T

able

8.1

.

3.4

UK N

atio

nal A

nnex

es

The

UK

NA

s fo

r E

C8

Par

ts 1

and

5 p

rovi

de ta

bles

sho

win

g th

e na

tiona

l ch

oice

for

all N

DP

s in

the

resp

ectiv

e pa

rts.

The

ent

ire te

rrito

ry o

f the

UK

is

defin

ed a

s an

are

a of

ver

y lo

w s

eism

icity

, for

whi

ch th

e ap

plic

atio

n of

EC

8 is

no

t req

uire

d. H

owev

er, t

he U

K N

atio

nal F

orew

ord

stat

es th

at c

erta

in t

ypes

of

str

uctu

res,

by

reas

on o

f the

ir fu

nctio

n, lo

catio

n or

form

, may

war

rant

an

exp

licit

cons

ider

atio

n of

sei

smic

act

ions

. The

UK

NA

s re

fer

to a

Brit

ish

Sta

ndar

ds In

stitu

tion

Pub

lishe

d D

ocum

ent P

D 6

698:

200

91, w

hich

pro

vide

s su

ppor

ting

info

rmat

ion

on th

e us

e of

EC

8 in

the

UK

. Thi

s in

form

atio

n in

clud

es a

sei

smic

zon

atio

n m

ap fo

r th

e U

K. A

part

from

rep

rodu

cing

this

m

ap a

s Fi

gure

8.2

, thi

s co

mpl

emen

tary

info

rmat

ion

is n

ot c

over

ed fu

rthe

r in

th

is M

anua

l.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

12

3.4

Natio

nal A

nnex

es a

nd N

atio

nally

Det

erm

ined

Par

amet

ers

4.1

Intr

oduc

tion

Les

règl

es d

’app

licat

ion

donn

ées

dans

le p

rése

nt M

anue

l peu

vent

êtr

e co

nsid

érée

s co

mm

e sa

tisfa

isan

t les

obj

ectif

s de

per

form

ance

exi

gés

par

l’EC

8, p

our

les

bâtim

ents

défi

nis

dans

la S

ectio

n 1.

3 co

mm

e ét

ant d

ans

le d

omai

ne d

’app

licat

ion

du M

anue

l. D

eux

état

s lim

ites

sont

à c

onsi

dére

r, re

lativ

emen

t aux

pre

scrip

tions

de

‘non

effo

ndre

men

t’ et

de

‘lim

itatio

n de

do

mm

age’

, com

me

défin

is c

i-des

sous

.

4.2

Pres

crip

tion

de n

on e

ffond

rem

ent

L’E

C8

pres

crit

que

la s

truc

ture

doi

t êtr

e co

nçue

et c

onst

ruite

pou

r ré

sist

er

à l’a

ctio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

san

s su

bir

d’ef

fond

rem

ent l

ocal

ou

glob

al,

en c

onse

rvan

t son

inté

grité

str

uctu

rale

et u

ne c

apac

ité p

orta

nte

rési

duel

le

aprè

s l’é

véne

men

t sis

miq

ue. L

’act

ion

sism

ique

de

calc

ul e

st d

éfini

e da

ns le

C

hapi

tre

8.

Les

règl

es d

e di

men

sion

nem

ent d

es s

truc

ture

s do

nnée

s da

ns le

pré

sent

M

anue

l vis

ent à

res

pect

er le

s pr

escr

iptio

ns a

vec

un n

ivea

u su

ffisa

nt d

e fia

bilit

é, c

ompt

e te

nu d

es in

cert

itude

s pr

éval

ant d

ans

la d

éter

min

atio

n de

s ac

tions

sis

miq

ues

et a

ussi

dan

s la

rép

onse

de

la s

truc

ture

et s

a ré

sist

ance

. Le

s ac

tions

sis

miq

ues

de c

alcu

l son

t dét

erm

inée

s po

ur u

ne p

ério

de d

e re

tour

moy

enne

ave

c un

e va

leur

rec

omm

andé

e da

ns l’

EC

8 de

475

ans

. La

pério

de d

e re

tour

moy

enne

cor

resp

onda

nt à

l’ac

tion

sism

ique

de

calc

ul n

’est

pa

s ex

plic

item

ent fi

xée

en F

ranc

e. L

’Ann

exe

Nat

iona

le b

ritan

niqu

e à

l’EC

8 P

artie

1 s

péci

fie :

« E

n l’a

bsen

ce d

’éva

luat

ion

de l’

aléa

spé

cifiq

ue à

un

proj

et,

il co

nvie

nt d

’ado

pter

une

pér

iode

de

reto

ur T

NC

R d

e 2

500

ans.

Des

dire

ctiv

es

com

plém

enta

ires

sont

don

nées

dan

s le

PD

669

8 ».

Il es

t not

é q

ue c

es m

ouve

men

ts d

e ca

lcul

ne

cons

titue

nt p

as u

ne li

mite

su

pér

ieur

e et

que

des

act

ions

d’a

mp

litud

e la

rgem

ent s

upér

ieur

e p

euve

nt

être

ass

ocié

es à

des

pér

iode

s de

ret

our

plus

long

ues,

not

amm

ent d

ans

les

zone

s d

e fa

ible

ou

très

faib

le s

ism

icité

. Il e

st r

ecom

man

dé

en c

onsé

que

nce

d’ad

opte

r un

deg

ré d

e co

nser

vatis

me

app

rop

rié, p

artic

uliè

rem

ent v

is-à

-vis

d

es d

isp

ositi

ons

pro

cura

nt la

rob

uste

sse

et la

duc

tilité

des

str

uctu

res.

4 Ob

ject

ifs d

e pe

rfor

man

ce

13

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

4.1

Intr

oduc

tion

The

appl

icat

ion

rule

s gi

ven

in th

is M

anua

l can

be

cons

ider

ed to

sat

isfy

the

seis

mic

per

form

ance

obj

ectiv

es r

equi

red

by E

C8,

for

the

build

ings

defi

ned

in S

ectio

n 1.

3 as

bei

ng w

ithin

the

scop

e of

the

Man

ual.

Two

limit

stat

es a

re

cons

ider

ed, r

elat

ing

to r

equi

rem

ents

of ‘

no c

olla

pse’

and

‘dam

age

limita

tion’

, as

set

out

bel

ow.

4.2

No c

olla

pse

requ

irem

ent

EC

8 re

quire

s th

at th

e st

ruct

ure

shou

ld b

e de

sign

ed a

nd c

onst

ruct

ed to

w

ithst

and

the

desi

gn s

eism

ic a

ctio

n w

ithou

t loc

al o

r gl

obal

col

laps

e, th

us

reta

inin

g its

str

uctu

ral i

nteg

rity

and

a re

sidu

al lo

ad b

earin

g ca

paci

ty a

fter

the

seis

mic

eve

nts.

The

des

ign

seis

mic

act

ion

is d

efine

d in

Cha

pter

8.

The

stru

ctur

al d

esig

n ru

les

give

n in

this

Man

ual a

re in

tend

ed to

mee

t thi

s re

quire

men

t with

an

adeq

uate

deg

ree

of r

elia

bilit

y, g

iven

the

unce

rtai

nty

of d

eter

min

ing

both

sei

smic

act

ions

and

als

o st

ruct

ural

res

pons

e an

d re

sist

ance

. The

des

ign

seis

mic

act

ions

are

det

erm

ined

for

a m

ean

retu

rn

perio

d w

ith a

val

ue r

ecom

men

ded

in E

C8

of 4

75 y

ears

. The

mea

n re

turn

pe

riod

corr

espo

ndin

g to

the

desi

gn s

eism

ic a

ctio

ns in

Fra

nce

is n

ot e

xplic

itly

stat

ed. T

he U

K N

atio

nal A

nnex

to E

C8

Par

t 1 s

tate

s: “

In th

e ab

senc

e of

a

proj

ect s

peci

fic a

sses

smen

t, ad

opt a

ret

urn

perio

d T N

CR o

f 2,5

00 y

ears

. Fu

rthe

r gu

idan

ce is

giv

en in

PD

669

8”.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

ese

des

ign

mot

ions

do

not r

epre

sent

an

upp

er

bou

nd, a

nd c

onsi

der

ably

mor

e in

tens

e ac

tions

may

be

asso

ciat

ed w

ith

long

er r

etur

n p

erio

ds, p

artic

ular

ly in

are

as o

f low

or

very

low

sei

smic

ity. I

t is

reco

mm

end

ed th

at th

e d

esig

ner

shou

ld th

eref

ore

use

an a

pp

rop

riate

deg

ree

of c

onse

rvat

ism

, par

ticul

arly

with

reg

ard

to m

easu

res

inte

nded

to p

rovi

de

robu

stne

ss a

nd d

uctil

ity.

4 Pe

rfor

man

ce o

bjec

tives

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

13

4.3

Pres

crip

tion

de li

mita

tion

de d

omm

age

L’E

C8

pres

crit

que

la s

truc

ture

doi

t êtr

e co

nçue

et c

onst

ruite

pou

r ré

sist

er à

un

e ac

tion

sism

ique

aya

nt u

ne p

roba

bilit

é de

se

prod

uire

plu

s gr

ande

que

l’a

ctio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

, san

s qu

’il s

e pr

odui

se d

e do

mm

age

prov

oqua

nt

des

limita

tions

d’u

sage

, don

t le

coût

ser

ait d

ispr

opor

tionn

é pa

r ra

ppor

t au

coût

de

la s

truc

ture

elle

-mêm

e. E

n Fr

ance

, l’a

ctio

n si

smiq

ue p

our

la li

mita

tion

de d

omm

age

est d

éfini

e pa

r la

rég

lem

enta

tion,

san

s ré

fére

nce

à un

e pé

riode

de

ret

our.

L’Ann

exe

Nat

iona

le b

ritan

niqu

e à

l’EC

8 P

artie

1 s

tipul

e : «

En

l’abs

ence

d’u

ne s

péci

ficat

ion

part

icul

ière

au

proj

et, i

l con

vien

t d’a

dopt

er

les

vale

urs

reco

mm

andé

es. D

es d

irect

ives

com

plém

enta

ires

sont

don

nées

da

ns le

PD

669

8 ».

Il e

st in

diqu

é da

ns le

PD

669

8: 2

0081

que

dan

s la

plu

part

de

s ca

s le

niv

eau

de m

ouve

men

t sis

miq

ue a

ppro

prié

pou

r la

lim

itatio

n de

do

mm

age

est s

uffis

amm

ent f

aibl

e au

Roy

aum

e-U

ni p

our

que

cet é

tat l

imite

ne

soi

t pas

dét

erm

inan

t.

Les

règl

es d

e co

ncep

tion

donn

ées

au C

hapi

tre

14 d

u pr

ésen

t Man

uel v

isen

t pr

inci

pale

men

t à r

espe

cter

la p

resc

riptio

n de

lim

itatio

n de

dom

mag

e.

14

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

4.3

Obj

ectif

s de

per

form

ance

4.3

Dam

age

limita

tion

requ

irem

ent

EC

8 re

quire

s th

at th

e st

ruct

ure

shou

ld b

e de

sign

ed a

nd c

onst

ruct

ed to

w

ithst

and

a se

ism

ic a

ctio

n ha

ving

a la

rger

pro

babi

lity

of o

ccur

renc

e th

an

the

desi

gn s

eism

ic a

ctio

n, w

ithou

t the

occ

urre

nce

of d

amag

e an

d th

e as

soci

ated

lim

itatio

ns o

f use

, the

cos

ts o

f whi

ch w

ould

be

disp

ropo

rtio

nate

ly

high

in c

ompa

rison

with

the

cost

s of

the

stru

ctur

e its

elf.

In F

ranc

e,

the

seis

mic

act

ions

for

dam

age

limita

tion

are

defin

ed b

y re

gula

tion,

w

ithou

t ref

eren

ce to

a g

iven

ret

urn

perio

d. T

he U

K N

atio

nal A

nnex

to

EC

8 P

art 1

sta

tes:

“In

the

abse

nce

of a

pro

ject

spe

cific

ass

essm

ent,

adop

t the

rec

omm

ende

d va

lues

. Fur

ther

gui

danc

e is

giv

en in

PD

669

8”.

PD

669

8: 2

0091

not

es th

at in

mos

t cas

es, t

he le

vel o

f des

ign

mot

ions

ap

prop

riate

for

dam

age

limita

tion

cons

ider

atio

ns in

the

UK

is s

uffic

ient

ly lo

w

that

this

lim

it st

ate

will

not g

over

n.

The

desi

gn r

ules

giv

en in

Cha

pter

14

of th

is M

anua

l are

prim

arily

inte

nded

to

mee

t the

req

uire

men

t for

dam

age

limita

tion.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

14

4.3

Perfo

rman

ce o

bjec

tives

5.1

Cara

ctér

istiq

ues

souh

aita

bles

pou

r des

bât

imen

ts ré

sist

ant

au s

éism

e

La C

laus

e 4.

2.1

de l’

EC

8 P

artie

13

prés

ente

que

lque

s pr

inci

pes

qui d

oive

nt

guid

er la

con

cept

ion

géné

rale

d’u

n bâ

timen

t rés

ista

nt a

u sé

ism

e.

Il es

t not

é q

ue c

es p

rinci

pes

son

t ess

entie

llem

ent q

ualit

atifs

et q

ue d

es

règl

es d

’ap

plic

atio

n q

uant

itativ

es n

e so

nt p

as d

onné

es d

irect

emen

t ;

cert

aine

s d

es r

ègle

s q

uant

itativ

es a

pp

arai

ssen

t dan

s d

es p

arag

rap

hes

ulté

rieur

s d

e la

Cla

use

4 d

e l’E

C8

Par

tie 1

et a

ussi

dan

s ce

Man

uel.

En

par

ticul

ier,

le r

esp

ect d

es c

ond

ition

s d

e ré

gula

rité

pré

sent

ées

au C

hap

itre

6 es

t rec

omm

and

é ca

r il

cons

titue

un

élém

ent i

mp

orta

nt p

our

une

conc

eptio

n sa

ine.

Les

prin

cip

es li

stés

ci-a

prè

s se

rap

por

tent

à la

con

cept

ion

d’en

sem

ble

. D

’aut

res

fact

eurs

imp

orta

nts

influ

ent s

ur le

com

por

tem

ent s

ism

ique

, par

ex

emp

le le

s d

isp

ositi

ons

cons

truc

tives

et l

a q

ualit

é d

e la

con

stru

ctio

n,

nota

mm

ent l

a q

ualit

é d

es m

atér

iaux

et d

e la

mai

n d’

œuv

re, a

insi

que

la

défi

nitio

n d

e l’a

léa

sism

ique

et l

’éta

blis

sem

ent d

es d

onné

es g

éote

chni

que

s d

u si

te. N

éanm

oins

, ces

asp

ects

ne

sont

pas

trai

tés

plu

s en

dét

ail d

ans

ce

chap

itre.

Des

ind

icat

ions

com

plé

men

taire

s p

euve

nt ê

tre

trou

vées

dan

s le

G

uid

e A

FPS

20.

Les

prin

cipe

s qu

i gui

dent

la c

once

ptio

n vi

s-à-

vis

de l’

aléa

sis

miq

ue s

ont

listé

s ci

-des

sous

; ils

son

t tra

ités

plus

en

déta

il da

ns la

Cla

use

4.2.

1 de

l’E

C8

Par

tie 1

: –La

sim

plic

ité d

e la

str

uctu

re.

–L’

unifo

rmité

, la

sym

étrie

et l

’hyp

erst

atic

ité.

–La

rés

ista

nce

et la

rig

idité

dan

s le

s de

ux d

irect

ions

. –La

rés

ista

nce

et la

rig

idité

vis

-à-v

is d

e la

tors

ion

d’ax

e ve

rtic

al.

–Le

com

port

emen

t adé

quat

des

dia

phra

gmes

au

nive

au d

e ch

aque

pl

anch

er lo

rsqu

’ils

joue

nt le

rôl

e de

dia

phra

gme

redi

strib

uant

les

actio

ns

sism

ique

s. –D

es fo

ndat

ions

app

ropr

iées

.

5 Pr

inci

pes

de c

once

ptio

n

15

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

5.1

Desi

rabl

e ch

arac

teris

tics

of e

arth

quak

e re

sist

ant b

uild

ings

Cla

use

4.2.

1 of

EC

8 P

art

13 id

entifi

es s

ome

prin

cip

les

whi

ch s

houl

d g

uid

e th

e co

ncep

tual

des

ign

of e

arth

qua

ke r

esis

tant

bui

ldin

gs.

It m

ay b

e o

bse

rved

tha

t th

ese

prin

cip

les

are

esse

ntia

lly q

ualit

ativ

e in

na

ture

, an

d a

sso

ciat

ed q

uant

itativ

e ap

plic

atio

n ru

les

are

not

giv

en

dire

ctly

, al

tho

ugh

qua

ntita

tive

rule

s re

latin

g to

mo

st o

f the

m a

pp

ear

in la

ter

par

ts o

f Cla

use

4 of

EC

8 P

art

1, a

nd a

lso

of t

his

Man

ual.

In p

artic

ular

, co

mp

lianc

e w

ith t

he r

egul

arity

co

nditi

ons

set

out

in

Cha

pte

r 6

is r

eco

mm

end

ed a

s an

imp

ort

ant

com

po

nent

of a

chie

ving

a

soun

d c

onc

eptu

al d

esig

n.

The

prin

cip

les

liste

d b

elow

co

ncer

n co

ncep

tual

des

ign.

Oth

er im

po

rtan

t g

ener

al f

acto

rs a

ffec

t se

ism

ic b

ehav

iour

; th

ese

incl

ude

det

ailin

g of

the

st

ruct

ure,

co

nstr

uctio

n is

sues

, p

artic

ular

ly t

he q

ualit

y of

mat

eria

ls,

and

wo

rkm

ansh

ip,

and

the

co

rrec

t es

tab

lishm

ent

of t

he s

eism

ic h

azar

d a

nd

the

geo

tech

nica

l dat

a at

the

site

. H

owev

er,

thes

e is

sues

are

not

dea

lt w

ith f

urth

er in

thi

s ch

apte

r. Fu

rthe

r g

uid

ance

is a

lso

cont

aine

d in

an

AFP

S G

uid

e20 .

The

prin

cip

les

are

as fo

llow

s; t

hey

are

elab

orat

ed f

urth

er in

Cla

use

4.2.

1 of

EC

8 P

art

1. –S

truc

tura

l sim

plic

ity.

–U

nifo

rmity

, sy

mm

etry

and

red

und

ancy

. –B

i-d

irect

iona

l res

ista

nce

and

stif

fnes

s. –To

rsio

nal r

esis

tanc

e an

d s

tiffn

ess

abou

t th

e ve

rtic

al a

xis.

–A

deq

uate

per

form

ance

of t

he fl

oor

slab

s at

eac

h st

orey

leve

l whe

n ac

ting

as d

iap

hrag

ms

to d

istr

ibut

e se

ism

ic a

ctio

ns.

–A

deq

uate

foun

dat

ions

.

5 De

sign

fund

amen

tals

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

15

5.2

Élém

ents

prim

aire

s et

sec

onda

ires

Les

élém

ents

str

uctu

raux

prim

aire

s so

nt c

eux

qui s

ont c

onsi

déré

s co

mm

e ré

sist

ant a

ux a

ctio

ns s

ism

ique

s ho

rizon

tale

s. Il

s so

nt m

odél

isés

dan

s l’a

naly

se d

e la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

et s

ont c

onçu

s da

ns le

ur

ense

mbl

e et

étu

diés

en

déta

il po

ur le

ur r

ésis

tanc

e au

x ac

tions

sis

miq

ues

conf

orm

émen

t aux

règ

les

de l’

EC

8.

Les

élém

ents

str

uctu

raux

sec

onda

ires

sont

ceu

x qu

i ne

sont

pas

co

nsid

érés

com

me

part

icip

ant a

u co

ntre

vent

emen

t de

la s

truc

ture

et d

ont

la r

ésis

tanc

e et

la r

igid

ité s

ont n

églig

ées

vis-

à-vi

s du

cha

rgem

ent s

ism

ique

dû

aux

com

posa

ntes

hor

izon

tale

s du

séi

sme.

Il n

’est

pas

req

uis

qu’il

s re

spec

tent

tout

es le

s di

spos

ition

s de

l’E

C8,

mai

s ils

doi

vent

êtr

e co

nçus

po

ur p

ouvo

ir su

ppor

ter

les

char

ges

perm

anen

tes

lors

qu’il

s so

nt s

oum

is a

ux

dépl

acem

ents

impo

sés

dans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul. L

es e

ffets

du

seco

nd o

rdre

(effe

ts P

-D, S

ectio

n 9.

5) d

oive

nt ê

tre

pris

en

com

pte

dans

la

conc

eptio

n de

ces

élé

men

ts.

La c

ontr

ibut

ion

tota

le d

es é

lém

ents

sec

onda

ires

à la

rai

deur

laté

rale

ne

doit

pas

excé

der

15%

de

la r

aide

ur d

e l’e

nsem

ble

des

élém

ents

prim

aire

s.

La d

ésig

natio

n de

cer

tain

s él

émen

ts s

truc

tura

ux c

omm

e él

émen

ts

seco

ndai

res

ne d

oit p

as a

voir

com

me

effe

t de

chan

ger

la c

lass

ifica

tion

de la

st

ruct

ure

d’irr

égul

ière

à r

égul

ière

, tel

le q

ue d

éfini

e da

ns le

Cha

pitr

e 6.

5.3

Stru

ctur

es e

t zon

es d

issi

pativ

es

Une

str

uctu

re d

issi

pativ

e es

t une

str

uctu

re a

pte

à di

ssip

er d

e l’é

nerg

ie p

ar

son

com

port

emen

t hys

téré

tique

duc

tile

et/o

u pa

r d’

autr

es m

écan

ism

es.

Les

zone

s di

ssip

ativ

es (é

gale

men

t app

elée

s zo

nes

criti

ques

) son

t des

pa

rtie

s pr

édéfi

nies

de

la s

truc

ture

où

les

capa

cité

s de

dis

sipa

tion

d’én

ergi

e so

nt lo

calis

ées

pour

l’es

sent

iel.

D’a

utre

s pa

rtie

s de

la s

truc

ture

, dite

s no

n di

ssip

ativ

es, s

ont c

onçu

es p

our

ne p

as s

e pl

astifi

er e

n su

ivan

t des

pr

océd

ures

de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

(Sec

tion

5.6

).

5.4

Le c

oeffi

cien

t de

com

port

emen

t q

Le c

oeffi

cien

t de

com

port

emen

t q e

st u

n pa

ram

ètre

dép

enda

nt d

e la

st

ruct

ure

cons

idér

ée, d

estin

é à

rédu

ire le

s fo

rces

sis

miq

ues

de c

alcu

l (p

as le

s dé

plac

emen

ts s

ism

ique

s) p

ar r

appo

rt à

cel

les

obte

nues

dan

s

16

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

5.4

Prin

cipe

s de

con

cept

ion

5.2

Prim

ary

and

seco

ndar

y el

emen

ts

Prim

ary

seis

mic

mem

bers

con

stitu

te th

ose

mem

bers

whi

ch a

re c

onsi

dere

d to

res

ist t

he h

oriz

onta

l sei

smic

act

ions

. The

y ar

e m

odel

led

in th

e an

alys

is fo

r th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion

and

fully

des

igne

d an

d de

taile

d fo

r ea

rthq

uake

re

sist

ance

in a

ccor

danc

e w

ith th

e ru

les

of E

C8.

Sec

onda

ry s

eism

ic m

embe

rs a

re m

embe

rs w

hich

are

not

con

side

red

as

part

of t

he m

ain

seis

mic

res

istin

g sy

stem

and

who

se s

tren

gth

and

stiff

ness

is

negl

ecte

d w

hen

cons

ider

ing

seis

mic

load

ing

due

to h

oriz

onta

l com

pone

nts

of g

roun

d m

otio

n. T

hey

are

not r

equi

red

to c

ompl

y w

ith a

ll th

e ru

les

of E

C8,

bu

t are

des

igne

d an

d de

taile

d to

mai

ntai

n su

ppor

t of g

ravi

ty lo

ads

whe

n su

bjec

ted

to th

e di

spla

cem

ents

cau

sed

by th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion.

Due

al

low

ance

for

2nd

orde

r ef

fect

s (P

-D e

ffect

s, S

ectio

n 9.

5) s

houl

d be

mad

e in

th

e de

sign

of t

hese

mem

bers

.

The

tota

l con

trib

utio

n to

late

ral s

tiffn

ess

of a

ll se

cond

ary

seis

mic

mem

bers

sh

ould

not

exc

eed

15%

of t

hat o

f all

prim

ary

seis

mic

mem

bers

.

The

desi

gnat

ion

of s

ome

stru

ctur

al e

lem

ents

as

seco

ndar

y se

ism

ic

mem

bers

is n

ot a

llow

ed to

cha

nge

the

clas

sific

atio

n of

the

stru

ctur

e fro

m

non-

regu

lar

to r

egul

ar, a

s de

fined

in C

hapt

er 6

.

5.3

Diss

ipat

ive

stru

ctur

es a

nd z

ones

A d

issi

pativ

e st

ruct

ure

is o

ne w

hich

is a

ble

to d

issi

pate

ene

rgy

by m

eans

of

duct

ile h

yste

retic

beh

avio

ur a

nd/o

r by

oth

er m

echa

nism

s.

Dis

sipa

tive

zone

s (a

lso

calle

d cr

itica

l reg

ions

) are

pre

dete

rmin

ed p

arts

of a

di

ssip

ativ

e st

ruct

ure

whe

re th

e di

ssip

ativ

e ca

pabi

litie

s ar

e m

ainl

y lo

cate

d.

Oth

er p

arts

of t

he s

truc

ture

, kno

wn

as n

on-d

issi

pativ

e, a

re p

rote

cted

aga

inst

yi

eldi

ng b

y m

eans

of c

apac

ity d

esig

n pr

oced

ures

(Sec

tion

5.6

).

5.4

The

beha

viou

r fac

tor q

The

beha

viou

r fa

ctor

q is

a s

truc

ture

-dep

ende

nt p

aram

eter

use

d to

red

uce

seis

mic

des

ign

forc

es (b

ut n

ot d

esig

n se

ism

ic d

eflec

tions

) bel

ow th

ose

corr

espo

ndin

g to

ela

stic

res

pons

e. q

is a

func

tion

of th

e du

ctilit

y of

the

stru

ctur

e (i.

e. it

s ab

ility

to s

usta

in r

epea

ted

defo

rmat

ions

into

the

inel

astic

ra

nge

with

out s

igni

fican

t deg

rada

tion

of s

tiffn

ess

and

stre

ngth

) and

the

ratio

of

ulti

mat

e la

tera

l str

engt

h to

late

ral s

tren

gth

at e

ffect

ive

yiel

d. In

str

uctu

res

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

16

5.4

Desi

gn fu

ndam

enta

ls

le c

alcu

l éla

stiq

ue. q

dép

end

de la

duc

tilité

de

la s

truc

ture

(c’e

st-à

-dire

de

son

apt

itude

à s

uppo

rter

des

cyc

les

de d

éfor

mat

ion

dans

le d

omai

ne

post

-éla

stiq

ue s

ans

subi

r de

dég

rada

tion

de r

ésis

tanc

e et

de

rigid

ité) e

t du

rapp

ort d

e la

rés

ista

nce

laté

rale

ulti

me

à la

rés

ista

nce

à la

lim

ité d

’éla

stic

ité.

Pou

r le

s st

ruct

ures

ne

resp

ecta

nt p

as le

crit

ère

de r

égul

arité

en

élév

atio

n do

nné

dans

la S

ectio

n 6.

4, q

est

mul

tiplié

par

0,8

. q e

st é

gale

men

t réd

uit

pour

cer

tain

es s

truc

ture

s irr

égul

ière

s en

pla

n.

La v

aleu

r de

cal

cul d

u co

effic

ient

de

com

port

emen

t q d

épen

d du

mat

éria

u st

ruct

urel

, de

la fo

rme

du s

ystè

me

de c

ontr

even

tem

ent,

de la

cla

sse

de

duct

ilité

(défi

nie

ci-d

esso

us) e

t (da

ns c

erta

ins

cas)

du

degr

é de

res

pect

de

s co

nditi

ons

de r

égul

arité

(cf.

Cha

pitr

e 6

). D

es v

aleu

rs in

dica

tives

son

t do

nnée

s da

ns la

Sec

tion

suiv

ante

.

Pou

r la

con

cept

ion

du c

ontr

even

tem

ent,

une

seul

e va

leur

du

coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent d

oit ê

tre

utilis

ée p

our

chaq

ue d

irect

ion

prin

cipa

le, m

ais

elle

pe

ut ê

tre

diffé

rent

e d’

une

dire

ctio

n pr

inci

pale

à l’

autr

e.

5.5

Clas

ses

de d

uctil

ité

Troi

s cl

asse

s de

duc

tilité

son

t défi

nies

dan

s l’E

C8

pour

les

stru

ctur

es

mét

alliq

ues

ou e

n bé

ton,

dite

s D

CH

, DC

M e

t DC

L. U

ne s

eule

cla

sse

de

duct

ilité

doit

être

util

isée

pou

r la

con

cept

ion

d’un

bât

imen

t don

né.

Les

stru

ctur

es d

e cl

asse

s de

duc

tilité

DC

M (c

lass

e de

moy

enne

duc

tilité

) et

DC

H (c

lass

e de

hau

te d

uctil

ité) s

ont c

onçu

es c

omm

e di

ssip

ativ

es.

Il es

t not

é q

ue le

s st

ruct

ures

de

la c

lass

e D

CH

son

t gén

éral

emen

t d

imen

sion

nées

pou

r un

e ré

sist

ance

laté

rale

plu

s fa

ible

que

les

stru

ctur

es d

e la

cla

sse

DC

M, m

ais

récl

amen

t une

ana

lyse

et u

ne c

once

ptio

n d

e d

étai

l plu

s co

ntra

igna

ntes

.

Il es

t not

é q

ue (c

omm

e in

diq

ué d

ans

la S

ectio

n 5.

4) l

e fa

it q

ue la

dem

and

e en

rés

ista

nce

soit

plu

s fa

ible

dan

s un

e cl

asse

de

plu

s ha

ute

duc

tilité

n’a

ffect

e p

as la

val

eur

des

dép

lace

men

ts s

ous

séis

me.

En

cons

éque

nce,

lors

que

le

s d

épla

cem

ents

son

t dim

ensi

onna

nts

plu

tôt q

ue la

rés

ista

nce

(ce

qui

est

so

uven

t le

cas

des

bât

imen

ts d

e gr

and

e ha

uteu

r), i

l n’e

st p

as a

vant

ageu

x d’

adop

ter

une

clas

se d

e ha

ute

duc

tilité

. De

mêm

e, u

ne c

oncl

usio

n si

mila

ire

peu

t êtr

e ob

tenu

e lo

rsq

ue le

s fo

rces

due

s au

ven

t son

t dim

ensi

onna

ntes

p

our

le c

ontr

even

tem

ent (

ce q

ui p

eut ê

tre

le c

as p

our

des

bâtim

ents

éle

vés,

re

lativ

emen

t lég

ers,

dan

s le

s zo

nes

de

sism

icité

mod

érée

mai

s av

ec d

es

vite

sses

de

vent

éle

vées

). A

vant

d’a

dop

ter

une

clas

se d

e ha

ute

duc

tilité

, il

est n

éces

saire

de

cons

idér

er d

’une

par

t les

éco

nom

ies

obte

nues

par

une

d

eman

de

en r

ésis

tanc

e p

lus

faib

le, d

’aut

re p

art l

es c

oûts

plu

s él

evés

de

conc

eptio

n et

de

cons

truc

tion

du

fait

de

pre

scrip

tions

plu

s co

ntra

igna

ntes

.

17

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

5.5

Prin

cipe

s de

con

cept

ion

not c

ompl

ying

with

the

crite

ria fo

r re

gula

rity

in e

leva

tion

give

n in

Sec

tion

6.4,

q

is m

ultip

lied

by 0

.8. q

is a

lso

redu

ced

for

som

e st

ruct

ures

whi

ch a

re

irreg

ular

in p

lan.

The

desi

gn v

alue

of t

he b

ehav

iour

fact

or q

dep

ends

on

the

stru

ctur

al

mat

eria

l, fo

rm o

f lat

eral

res

istin

g st

ruct

ure,

duc

tility

cla

ss (d

efine

d be

low

) an

d (in

cer

tain

cas

es) o

n th

e de

gree

of c

ompl

ianc

e w

ith s

truc

tura

l reg

ular

ity

crite

ria (C

hapt

er 6

). In

dica

tive

valu

es a

re g

iven

in th

e ne

xt s

ectio

n.

A s

ingl

e va

lue

of q

mus

t be

used

for

the

desi

gn o

f the

late

ral l

oad

resi

stin

g sy

stem

in e

ach

prin

cipa

l dire

ctio

n of

a b

uild

ing,

but

this

nee

d no

t be

the

sam

e as

the

q va

lue

used

for

the

othe

r pr

inci

pal d

irect

ion.

5.5

Duct

ility

cla

sses

Thre

e cl

asse

s of

duc

tility

are

rec

ogni

sed

by E

C8

in s

teel

and

con

cret

e st

ruct

ures

, nam

ely

DC

H, D

CM

and

DC

L. O

nly

one

duct

ility

clas

s m

ay b

e us

ed fo

r th

e de

sign

of a

par

ticul

ar b

uild

ing.

DC

M (d

uctil

ity c

lass

med

ium

) and

DC

H (d

uctil

ity c

lass

hig

h) s

truc

ture

s ar

e de

sign

ed a

s di

ssip

ativ

e.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at D

CH

str

uctu

res

gene

rally

are

des

igne

d fo

r lo

wer

la

tera

l res

ista

nce

than

DC

M, b

ut r

equi

re m

ore

strin

gent

ana

lysi

s an

d d

etai

ling.

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat,

as n

oted

in S

ectio

n 5.

4, t

he lo

wer

str

engt

h re

qui

rem

ents

aris

ing

from

des

ign

to a

hig

her

duc

tility

cla

ss d

o no

t af

fect

th

e d

esig

n se

ism

ic d

eflec

tions

. The

refo

re, w

here

defl

ectio

ns r

athe

r th

an s

tren

gth

gove

rns

des

ign

(whi

ch o

ften

ap

plie

s to

tal

l bui

ldin

gs),

adop

ting

a hi

gher

duc

tility

cla

ss m

ay n

ot b

e ad

vant

ageo

us. A

lso,

whe

re

win

d fo

rces

gov

ern

late

ral s

tren

gth

(as

may

ap

ply

to

tall,

rel

ativ

ely

light

b

uild

ings

in a

reas

of m

oder

ate

seis

mic

ity b

ut h

igh

win

d s

pee

ds)

, sim

ilar

cons

ider

atio

ns a

pp

ly. W

hen

cons

ider

ing

adop

tion

of D

CH

, the

cos

t sa

ving

s fr

om p

ossi

ble

red

uced

str

engt

h re

qui

rem

ents

mus

t b

e of

fset

ag

ains

t th

e in

crea

sed

des

ign

cost

s an

d fa

bric

atio

n co

sts

asso

ciat

ed

with

mor

e st

ringe

nt d

etai

ling

req

uire

men

ts. A

lso,

the

des

igne

r m

ust

be

confi

den

t th

at t

he n

eces

sary

con

stru

ctio

n sk

ills

will

be

avai

lab

le t

o im

ple

men

t on

site

the

mor

e co

mp

lex

stru

ctur

al d

etai

ls t

hat

are

likel

y to

be

req

uire

d.

DC

L (d

uctil

ity c

lass

low

) str

uctu

res

(als

o se

cond

ary

elem

ents

– s

ee

Sec

tion

5.2)

are

not

des

igne

d to

be

diss

ipat

ive

and

can

be d

etai

led

to

non-

seis

mic

rul

es (b

ut s

ee S

ectio

n 11

.3 fo

r th

e ru

les

gove

rnin

g st

eel D

CL

stru

ctur

es).

DC

L st

ruct

ures

are

onl

y pe

rmitt

ed in

are

as o

f low

sei

smic

ity. T

he

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

17

5.5

Desi

gn fu

ndam

enta

ls

Le c

once

pteu

r d

oit é

gale

men

t avo

ir la

cer

titud

e q

ue la

mai

n d’

œuv

re

qua

lifiée

néc

essa

ire à

la m

ise

en p

lace

des

dis

pos

ition

s co

nstr

uctiv

es p

lus

com

ple

xes

sera

effe

ctiv

emen

t dis

pon

ible

sur

le c

hant

ier.

Les

stru

ctur

es d

e la

cla

sse

DC

L (c

lass

e de

faib

le d

uctil

ité),

ains

i que

le

s él

émen

ts s

econ

daire

s (c

f. S

ectio

n 5.

2), n

e so

nt p

as c

onçu

s co

mm

e di

ssip

atifs

et r

elèv

ent d

onc

des

règl

es a

pplic

able

s en

situ

atio

n no

n si

smiq

ue (v

oir

néan

moi

ns la

Sec

tion

11.3

pou

r le

s rè

gles

rel

ativ

es a

ux

stru

ctur

es m

étal

lique

s de

la c

lass

e D

CL)

. Les

str

uctu

res

de la

cla

sse

DC

L ne

son

t aut

oris

ées

que

dans

les

zone

s de

faib

le s

ism

icité

. Les

val

eurs

re

com

man

dées

par

l’E

C8

com

me

limite

s in

férie

ure

et s

upér

ieur

e de

l’a

ccél

érat

ion

du s

ol d

ans

les

zone

s de

faib

le s

ism

icité

son

t

[0,4

]a

ag

gR1

GG

c=

[0

,8] m

/s2

(5.1

)

ou [0,5

]a

Sa

Sg

gR1

GG

c=

[1

,0] m

/s2

(5

.2)

où a

gR e

st l’

accé

léra

tion

max

imal

e de

réf

éren

ce a

u ni

veau

du

roch

er, d

éfini

e da

ns la

Sec

tion

8.1,

S e

st le

par

amèt

re d

’am

plifi

catio

n du

sol

, défi

ni d

ans

le

Tabl

eau

8.3

et c

I est

le c

oeffi

cien

t d’im

port

ance

défi

ni d

ans

le T

able

au 8

.1.

Les

zone

s où

le m

ouve

men

t de

sol e

st p

lus

faib

le q

ue la

lim

ite in

férie

ure

sont

des

zon

es d

e tr

ès fa

ible

sis

mic

ité p

our

lesq

uelle

s le

dim

ensi

onne

men

t si

smiq

ue n

’est

pas

req

uis.

La

régl

emen

tatio

n fr

ança

ise

n’a

adop

té a

ucun

e de

ces

deu

x fo

rmul

atio

ns. L

es z

ones

de

faib

le s

ism

icité

son

t con

stitu

ées

de

la z

one

de s

ism

icité

2, o

ù la

val

eur

de a

gR e

st fi

xée

à 0,

7m/s

2 . L

a zo

ne 1

est

un

e zo

ne d

e tr

ès fa

ible

sis

mic

ité (F

igur

e 8.

1). L

’Ann

exe

Nat

iona

le b

ritan

niqu

e ad

opte

l’éq

uatio

n 5.

1 av

ec le

s va

leur

s lim

ites

1,8m

/s2

(au

lieu

de 0

,4m

/s2 )

et

2,0

m/s

2 (a

u lie

u de

0,8

m/s

2 ) ;

néan

moi

ns, c

es v

aleu

rs r

epos

ent s

ur u

ne

pério

de d

e re

tour

de

2 50

0 an

s, b

eauc

oup

plus

long

ue q

ue la

pér

iode

de

reto

ur d

e 47

5 an

s re

com

man

dée

par

l’EC

8. D

e pl

us, l

’Ann

exe

Nat

iona

le

brita

nniq

ue in

diqu

e qu

e «

la to

talit

é du

Roy

aum

e-U

ni p

eut ê

tre

cons

idér

ée

com

me

une

zone

de

très

faib

le s

ism

icité

».

Il es

t not

é q

ue le

s va

leur

s d

u co

effic

ient

de

com

por

tem

ent p

our

le b

éton

et

pou

r l’a

cier

son

t don

nées

dan

s le

s C

hap

itres

10

& 1

1 re

spec

tivem

ent.

La

vale

ur m

axim

ale

du

coef

ficie

nt q

est

8 p

our

les

stru

ctur

es m

étal

lique

s d

e ha

ute

duc

tilité

DC

H e

t 6 p

our

les

stru

ctur

es e

n b

éton

arm

é d

e ha

ute

duc

tilité

D

CH

, val

eurs

qui

se

réd

uise

nt à

4 p

our

les

stru

ctur

es e

n b

éton

ou

en a

cier

d

e m

oyen

ne d

uctil

ité D

CM

. Pou

r le

s st

ruct

ures

de

duc

tilité

DC

L, l’

Ann

exe

Nat

iona

le fr

ança

ise

limite

la v

aleu

r d

e q

à 1,

5 [1

,5 -

2,0

]. U

ne v

aleu

r d

e 2

peu

t êtr

e re

tenu

e su

r ju

stifi

catio

n ap

pro

prié

e, m

ais

q ne

peu

t pas

exc

éder

1,

5 lo

rsq

ue u

n q

uelc

onq

ue d

es é

lém

ents

prim

aire

s a

une

sect

ion

de

clas

se

4. P

our

les

stru

ctur

es e

n b

éton

, la

vale

ur d

e q

ne p

eut p

as e

xcéd

er 1

,5.

18

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

5.5

Prin

cipe

s de

con

cept

ion

peak

gro

und

acce

lera

tions

cor

resp

ondi

ng to

the

low

er a

nd u

pper

thre

shol

ds

of lo

w s

eism

icity

are

as a

re r

ecom

men

ded

by E

C8

as

[0.4

]a

ag

gR1

GG

c=

[0

.8] m

/s2

(5.1

)

or [0.5

]a

Sa

Sg

gR1

GG

c=

[1

.0] m

/s2

(5

.2)

whe

re a

gR is

the

refe

renc

e pe

ak g

roun

d ac

cele

ratio

n on

roc

k, d

efine

d in

S

ectio

n 8.

1, S

is th

e so

il am

plifi

catio

n fa

ctor

, defi

ned

in T

able

8.3

and

cI i

s th

e im

port

ance

fact

or d

efine

d in

Tab

le 8

.1. A

reas

with

gro

und

mot

ions

less

than

th

e lo

wer

thre

shol

d va

lues

sta

ted

are

defin

ed a

s ar

eas

of v

ery

low

sei

smic

ity,

for

whi

ch s

eism

ic d

esig

n is

not

req

uire

d.

The

Fren

ch r

egul

atio

ns a

dopt

nei

ther

of t

hese

tw

o eq

uatio

ns. T

he lo

w

seis

mic

ity a

reas

are

in s

eism

icity

zon

e 2,

whe

re th

e a g

R v

alue

is 0

.7m

/s2 .

Zo

ne 1

is a

ver

y lo

w s

eism

icity

are

a (s

ee F

igur

e 8.

1).

The

UK

Nat

iona

l Ann

ex a

dopt

s eq

uatio

n 5.

1 w

ith th

e lim

iting

val

ues

of

1.8m

/s2

(inst

ead

of 0

.4m

/s2

) and

2.0

m/s

2 (in

stea

d of

0.8

m/s

2 ); h

owev

er,

thes

e va

lues

rel

ate

to a

muc

h lo

nger

ret

urn

perio

d of

2,5

00 y

ears

, rat

her

than

the

475

year

s re

com

men

ded

by E

C8.

Mor

eove

r, th

e U

K N

atio

nal

Fore

wor

d st

ates

: “th

e w

hole

of t

he U

K m

ay b

e co

nsid

ered

an

area

of v

ery

low

sei

smic

ity.”

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at v

alue

s of

q fa

ctor

for

conc

rete

and

ste

el s

truc

ture

s ar

e gi

ven

in C

hapt

ers

10 &

11

resp

ectiv

ely.

The

max

imum

val

ue o

f q fa

ctor

is

ab

out 8

for

DC

H s

teel

str

uctu

res,

and

6 fo

r D

CH

con

cret

e st

ruct

ures

, re

duc

ing

to a

bou

t 4 fo

r b

oth

DC

M s

teel

and

con

cret

e st

ruct

ures

. For

DC

L st

eel s

truc

ture

s, th

e m

axim

um q

val

ue is

sp

ecifi

ed in

the

UK

NA

as

equa

l to

2 [1

.5 -

2.0

] (bu

t EC

8 lim

its q

to 1

.5 w

here

any

of t

he p

rimar

y el

emen

ts is

of

cro

ss-s

ectio

nal c

lass

4).

For

DC

L co

ncre

te s

truc

ture

s, E

C8

spec

ifies

the

max

imum

q v

alue

as

1.5.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

18

5.5

Desi

gn fu

ndam

enta

ls

5.6

Mét

hode

de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

Dan

s la

mét

hode

de

conc

eptio

n, u

n m

écan

ism

e pl

astiq

ue e

st s

élec

tionn

é,

dans

lequ

el c

erta

ins

élém

ents

de

la s

truc

ture

son

t cho

isis

com

me

élém

ents

dis

sipa

tifs

et c

onçu

s de

man

ière

app

ropr

iée,

not

amm

ent p

ar

des

disp

ositi

ons

cons

truc

tives

ada

ptée

s, p

our

perm

ettr

e la

dis

sipa

tion

de

l’éne

rgie

par

déf

orm

atio

n cy

cliq

ue d

ans

le d

omai

ne p

ost-

élas

tique

. Tou

s le

s au

tres

élé

men

ts s

truc

tura

ux s

ont c

onçu

s av

ec u

ne fi

abilit

é su

ffisa

nte

pour

avo

ir un

e ré

sist

ance

telle

qu’

ils n

e pu

isse

nt p

as e

ntre

r da

ns le

dom

aine

pl

astiq

ue lo

rsqu

e le

méc

anis

me

plas

tique

cho

isi p

our

diss

iper

l’én

ergi

e se

pr

odui

t. Le

s él

émen

ts n

on d

issi

patif

s so

nt c

onçu

s po

ur a

voir

une

mar

ge d

e ré

sist

ance

suf

fisan

te lo

rsqu

’ils

sont

sou

mis

aux

act

ions

cor

resp

onda

nt à

la

plas

tifica

tion

des

élém

ents

dis

sipa

tifs,

mai

s ég

alem

ent v

is-à

-vis

des

mod

es

de r

uptu

re te

ls q

ue la

rup

ture

par

effo

rt tr

anch

ant d

ans

les

élém

ents

en

béto

n ar

mé

ou le

flam

bem

ent d

es b

ielle

s m

étal

lique

s él

ancé

es.

Il es

t not

é q

ue, e

n p

rocé

dan

t au

dim

ensi

onne

men

t en

cap

acité

, les

val

eurs

d

e ré

sist

ance

dan

s le

s él

émen

ts d

issi

pat

ifs e

t non

dis

sip

atifs

son

t bas

ées

sur

la r

ésis

tanc

e d

e ca

lcul

(c’e

st-à

-dire

la r

ésis

tanc

e ca

lcul

ée à

par

tir d

e la

ré

sist

ance

car

acté

ristiq

ue d

es m

atér

iaux

, div

isée

par

le c

oeffi

cien

t par

tiel

cm c

orre

spon

dan

t). L

a m

arge

de

rési

stan

ce p

resc

rite

ci-d

essu

s a

des

ap

pel

latio

ns v

aria

ble

s d

ans

l’EC

8 ; d

ans

les

stru

ctur

es e

n b

éton

, elle

est

ha

bitu

elle

men

t nom

mée

cR

d, c

e co

effic

ient

pre

nant

des

val

eurs

com

pris

es

entr

e 1,

0 et

1,4

, en

fonc

tion

de

la c

lass

e d

e d

uctil

ité, d

u ty

pe

d’él

émen

t et d

u m

ode

de

pla

stifi

catio

n co

nsid

éré.

Pou

r le

s st

ruct

ures

en

acie

r, le

coe

ffici

ent

corr

esp

ond

ant e

st n

omm

é c

ov e

t est

un

ND

P, d

ont l

a va

leur

rec

omm

and

ée

par

l’EC

8 es

t 1,2

5, q

uels

que

soi

t la

clas

se d

e d

uctil

ité e

t le

typ

e d’

élém

ent.

Néa

nmoi

ns, l

’Ann

exe

Nat

iona

le fr

ança

ise

spéc

ifie

plu

sieu

rs v

aleu

rs d

ecov

en

fonc

tion

de

la q

ualit

é d

e l’a

cier

(voi

r la

Sec

tion

11.2

.1.2

).

Ain

si, p

ar e

xem

ple

, le

dim

ensi

onne

men

t en

cap

acité

pou

r l’e

ffort

tran

chan

t d

ans

un p

otea

u im

pliq

ue le

cal

cul d

e l’e

ffort

tran

chan

t max

imal

obt

enu

lors

que

des

rot

ules

pla

stiq

ues

se d

ével

opp

ent a

ux d

eux

extr

émité

s d

u p

otea

u (v

oir

les

Equa

tions

10.

8. à

10.

10).

Un

coef

ficie

nt d

e su

r-ré

sist

ance

c

Rd

égal

à 1

,1 e

st s

péc

ifié

pou

r le

s p

otea

ux d

e la

cla

sse

de

duc

tilité

DC

M,

mai

s el

le p

eut ê

tre

réd

uite

en

fonc

tion

du

rap

por

t de

rési

stan

ce d

es p

outr

es

au p

otea

u. D

ans

le c

alcu

l, le

s va

leur

s d

es m

omen

ts p

last

ique

s et

de

la

rési

stan

ce à

l’ef

fort

tran

chan

t son

t pris

es à

leur

s va

leur

s d

e ca

lcul

en

pre

nant

le

s ré

sist

ance

s d

es m

atér

iaux

div

isée

s p

ar c

m.

La m

arge

ent

re la

rés

ista

nce

des

élé

men

ts n

on d

issi

pat

ifs e

t cel

le d

es

élém

ents

dis

sip

atifs

doi

t pre

ndre

en

com

pte

la li

mite

infé

rieur

e d

e la

pre

miè

re

et la

lim

ite s

upér

ieur

e d

e la

sec

ond

e ; i

l est

éga

lem

ent i

mp

orta

nt d

e m

ettr

e en

pla

ce d

es m

esur

es d

e co

ntrô

le d

e la

qua

lité

des

mat

éria

ux p

erm

etta

nt d

e s’

assu

rer

que

des

mat

éria

ux d

e ré

sist

ance

sup

érie

ure

ne s

ont p

as s

ubst

itués

à

ceux

pré

vus

dan

s le

dim

ensi

onne

men

t.

19

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

5.6

Prin

cipe

s de

con

cept

ion

5.6

Capa

city

des

ign

met

hod

In th

is d

esig

n m

etho

d, a

yie

ldin

g m

echa

nism

is c

hose

n, w

here

by c

erta

in

elem

ents

of t

he s

truc

tura

l sys

tem

are

cho

sen

to b

e di

ssip

ativ

e an

d su

itabl

y de

sign

ed a

nd d

etai

led

for

ener

gy d

issi

patio

n un

der

seve

re in

elas

tic c

yclic

de

form

atio

ns. A

ll ot

her

stru

ctur

al e

lem

ents

are

pro

vide

d w

ith s

uffic

ient

st

reng

th to

ens

ure

with

suf

ficie

nt r

elia

bilit

y th

at y

ield

ing

will

not o

ccur

und

er

the

chos

en y

ield

mec

hani

sm o

f ene

rgy

diss

ipat

ion.

Non

-dis

sipa

tive

elem

ents

(in

clud

ing

failu

re m

echa

nism

s su

ch a

s sh

ear

in c

oncr

ete

mem

bers

or

buck

ling

in s

lend

er s

teel

str

uts)

are

des

igne

d to

hav

e a

mar

gin

of r

esis

tanc

e ov

er th

e ac

tions

indu

ced

in th

em b

y th

e yi

eldi

ng o

f the

dis

sipa

tive

elem

ents

.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at, i

n ca

rryi

ng o

ut a

cap

acity

des

ign,

the

valu

es o

f re

sist

ance

in b

oth

dis

sip

ativ

e an

d no

n-d

issi

pat

ive

elem

ents

are

bas

ed o

n th

e d

esig

n re

sist

ance

(i.e

. the

res

ista

nce

usin

g th

e ch

arac

teris

tic m

ater

ial

stre

ngth

div

ided

by

the

app

rop

riate

cm v

alue

). Th

e m

argi

n of

res

ista

nce

req

uire

d ab

ove

the

des

ign

valu

e is

var

ious

ly s

pec

ified

in E

C8

; for

con

cret

e st

ruct

ures

the

mar

gin

is u

sual

ly r

efer

red

to a

s c

Rd, a

fact

or w

hich

var

ies

bet

wee

n 1.

0 an

d 1.

4, d

epen

din

g on

the

duc

tility

cla

ss, t

ype

of e

lem

ent a

nd

typ

e of

yie

ldin

g m

echa

nism

invo

lved

. For

ste

el s

truc

ture

s th

e eq

uiva

lent

fa

ctor

is c

ov, a

fact

or s

ubje

ct to

Nat

iona

l Cho

ice,

but

rec

omm

end

ed b

y EC

8 to

be

1.25

, irr

esp

ectiv

e of

duc

tility

cla

ss o

r ty

pe

of e

lem

ent.

How

ever

, the

Fr

ench

Nat

iona

l Ann

ex s

pec

ifies

diff

eren

t val

ues

of c

ov d

epen

din

g on

ste

el

stre

ngth

(see

Sec

tion

11.2

.1.2

).

Thus

for

exam

ple

, cap

acity

des

ign

for

shea

r in

a c

oncr

ete

colu

mn

invo

lves

cal

cula

ting

the

max

imum

she

ar fo

rce

that

dev

elop

s in

the

colu

mn

whe

n p

last

ic h

inge

mom

ents

dev

elop

at e

ach

end

of th

e co

lum

n (s

ee

Equa

tions

10.

8 to

10.

10).

A m

argi

n c

Rd

of 1

.1 is

sp

ecifi

ed fo

r d

uctil

ity c

lass

D

CM

col

umns

, whi

ch m

ay b

e re

duc

ed d

epen

din

g on

the

ratio

of b

eam

to

colu

mn

stre

ngth

. In

the

calc

ulat

ion,

bot

h th

e p

last

ic h

inge

mom

ent v

alue

s an

d th

e sh

ear

resi

stan

ce a

re c

alcu

late

d as

des

ign

valu

es, u

sing

mat

eria

l st

reng

ths

divi

ded

by c

m.

The

mar

gin

bet

wee

n th

e re

sist

ance

of t

he n

on-d

issi

pat

ive

and

dis

sip

ativ

e el

emen

ts s

houl

d re

flect

the

low

er b

ound

of t

he fo

rmer

and

the

upp

er b

ound

of

the

latt

er; q

ualit

y co

ntro

l mea

sure

s to

ens

ure

that

mat

eria

ls o

f a h

ighe

r st

reng

th a

re n

ot s

ubst

itute

d fo

r th

ose

assu

med

in d

esig

n ar

e al

so im

por

tant

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

19

5.6

Desi

gn fu

ndam

enta

ls

5.7

Diag

ram

mes

syn

thét

isan

t le

proc

essu

s de

con

cept

ion

Les

Figu

res

5.1

et 5

.2 m

ontr

ent d

es d

iagr

amm

es s

ynth

étis

ant l

es p

roce

ssus

us

uels

de

conc

eptio

n d’

un b

âtim

ent c

oura

nt.

Fig

5.1

Diag

ram

me

1 sy

nthé

tisan

t le

proc

essu

s de

con

cept

ion

prél

imin

aire

d’u

n bâ

timen

t sel

on le

Man

uel

Etap

e n°

Sect

ion

du M

anue

l

1Dé

term

iner

le n

iveau

d’a

léa

sism

ique

et l

a cl

asse

de

sol s

ur le

site

de

la

cons

truct

ion

2Dé

finir

la fo

rme

et l’

impl

anta

tion

du s

ystè

me

de c

ontre

vent

emen

tSe

ctio

ns 5

.1 à

5.3

3Ch

oisi

r une

cla

sse

de d

uctil

ité p

arm

i DCL

, DCM

et D

CH. N

B : c

e M

anue

l co

uvre

les

stru

ctur

es d

e du

ctilit

é DC

L et

DCM

en

acie

r et e

n bé

ton,

m

ais

ne d

onne

que

les

disp

ositi

ons

cons

truct

ives

pour

les

stru

ctur

es

mét

alliq

ues

de d

uctil

ité D

CH. L

es s

truct

ures

de

duct

ilité

DCL

ne s

ont p

as

auto

risée

s da

ns le

s zo

nes

de s

ism

icité

moy

enne

ou

élev

ée

Sect

ion

5.5

4Dé

term

iner

le c

oeffi

cien

t de

com

porte

men

t q c

orre

spon

dant

au

syst

ème

de c

ontre

vent

emen

t et à

la d

uctil

ité c

hois

isSe

ctio

n 10

.5 (b

éton

)Se

ctio

n 11

.5 (a

cier

)

5Dé

term

iner

la p

ério

de fo

ndam

enta

le d

u bâ

timen

t en

utilis

ant l

es

form

ules

em

piriq

ues

Sect

ion

9.3.

3.2

6Vé

rifie

r que

le b

âtim

ent e

st ré

gulie

r ou

mod

érém

ent i

rrégu

lier,

auqu

el

cas

les

mét

hode

s si

mpl

ifiée

s pe

uven

t être

util

isée

s. S

i le

bâtim

ent e

st

irrég

ulie

r, es

saye

r de

le c

orrig

er. L

es b

âtim

ents

très

irré

gulie

rs s

orte

nt

du d

omai

ne d

’app

licat

ion

de c

e M

anue

l. Le

s bâ

timen

ts m

odér

émen

t irr

égul

iers

son

t tra

ités,

mai

s un

avis

de

spéc

ialis

te e

st re

com

man

dé p

our

déte

rmin

er la

mét

hode

de

calc

ul a

ppro

prié

e

Chap

itre

6

7Dé

term

iner

l’ac

célé

ratio

n sp

ectra

le d

e ca

lcul

en

fonc

tion

du ty

pe d

e so

l, de

la p

ério

de fo

ndam

enta

le d

u bâ

timen

t, du

coe

ffici

ent d

’impo

rtanc

e c

I et

du

coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent q

Chap

itre

8

8Es

timer

la m

asse

du

bâtim

ent e

n si

tuat

ion

sism

ique

de

calc

ul. P

our

une

prem

ière

itér

atio

n, il

peu

t être

util

e de

faire

des

app

roxim

atio

ns

(par

exe

mpl

e, p

rend

re 1

,2 to

nnes

/m2 p

our l

es s

truct

ures

en

béto

n et

0,6

tonn

e/m

2 pou

r les

stru

ctur

es m

étal

lique

s)

Sect

ion

9.2.

2

9Ca

lcul

er la

stru

ctur

e pa

r la

mét

hode

des

forc

es la

téra

les

pour

dé

term

iner

les

effe

ts d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue s

ur le

s él

émen

ts d

u co

ntre

vent

emen

t. NB

: po

ur le

dim

ensi

onne

men

t fin

al, l

es b

âtim

ents

de

gran

de h

aute

ur e

t les

bât

imen

ts m

odér

émen

t irré

gulie

rs d

oive

nt ê

tre

calc

ulés

en

utilis

ant d

es m

étho

des

plus

com

plèt

es, m

ais

la m

étho

de

sim

plifi

ée e

st s

uffis

ante

pou

r un

dim

ensi

onne

men

t pré

limin

aire

des

bâ

timen

ts ré

gulie

rs ju

squ’

à 20

nive

aux

et le

s bâ

timen

ts m

odér

émen

t irr

égul

iers

jusq

u’à

10 n

iveau

x

Sect

ion

9.3.

3

20

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

5.7

Prin

cipe

s de

con

cept

ion

5.7

Flow

cha

rts

of th

e de

sign

pro

cess

Figu

res

5.1

and

5.2

pro

vid

e ty

pic

al fl

owch

arts

for

the

seis

mic

des

ign

of a

ty

pic

al b

uild

ing.

Fig

5.1

Flow

char

t 1 fo

r the

pre

limin

ary

seis

mic

des

ign

of a

bui

ldin

g us

ing

the

Man

ual

Step

No

Sect

ion

in M

anua

l

1De

term

ine

seis

mic

haz

ard

leve

l and

soi

l cla

ss a

t pro

pose

d bu

ildin

g si

te

2De

term

ine

form

and

layo

ut o

f lat

eral

resi

stin

g su

pers

truct

ure

Sect

ions

5.1

to 5

.3

3Ch

oose

duc

tility

cla

ss D

CL, D

CM o

r DCH

. Not

e th

is M

anua

l cov

ers

DCL

and

DCM

stru

ctur

es in

ste

el a

nd c

oncr

ete

but o

nly

prov

ides

det

ailin

g ru

les

for D

CH s

truct

ures

in s

teel

. DCL

stru

ctur

es a

re n

ot p

erm

itted

in a

reas

of

mod

erat

e an

d hi

gh s

eism

icity

Sect

ion

5.5

4De

term

ine

beha

viour

fact

or q

cor

resp

ondi

ng to

cho

sen

late

ral l

oad

resi

stin

g su

pers

truct

ure

and

duct

ility

clas

sSe

ctio

n 10

.5 (c

oncr

ete)

Sect

ion

11.5

(ste

el)

5De

term

ine

fund

amen

tal p

erio

d of

bui

ldin

g us

ing

empi

rical

form

ulae

Se

ctio

n 9.

3.3.

2

6Ch

eck

that

a re

gula

r or m

oder

atel

y irr

egul

ar b

uild

ing

conf

igur

atio

n ha

s be

en a

chie

ved;

the

sim

plifi

ed p

roce

dure

s m

ay b

e us

ed. I

f irre

gula

r, at

tem

pt

to c

orre

ct. H

ighl

y irr

egul

ar b

uild

ings

are

bey

ond

the

scop

e of

the

Man

ual.

Mod

erat

ely

irreg

ular

bui

ldin

gs a

re w

ithin

its

scop

e, b

ut s

peci

alis

t adv

ice

shou

ld b

e so

ught

on

appr

opria

te a

nalys

is m

etho

ds

Chap

ter 6

7De

term

ine

desi

gn s

pect

ral a

ccel

erat

ion

corre

spon

ding

to s

oil t

ype,

bui

ldin

g fu

ndam

enta

l per

iod,

impo

rtanc

e fa

ctor

cI a

nd b

ehav

iour

fact

or q

Chap

ter 8

8Es

timat

e ap

prox

imat

e m

ass

of b

uild

ing

for s

eism

ic lo

ad c

ondi

tion.

For

a

first

iter

atio

n, a

ppro

ximat

ions

may

nee

d to

be

mad

e (e

.g. a

ssum

e 1.

2 to

nnes

/m2 f

or c

oncr

ete

stru

ctur

es a

nd 0

.6 to

nnes

/m2 f

or s

teel

stru

ctur

es)

Sect

ion

9.2.

2

9An

alys

e th

e st

ruct

ure

usin

g th

e la

tera

l for

ce m

etho

d to

det

erm

ine

the

seis

mic

act

ion

effe

cts

in th

e la

tera

l loa

d re

sist

ing

elem

ents

. Not

e fo

r fin

al

desi

gn, t

all b

uild

ings

and

mod

erat

ely

irreg

ular

bui

ldin

gs m

ust b

e an

alys

ed

usin

g m

ore

com

plex

met

hods

, but

thes

e pr

oced

ures

sho

uld

be a

dequ

ate

for p

relim

inar

y si

zing

in re

gula

r bui

ldin

gs u

p to

aro

und

20 s

tore

ys a

nd

mod

erat

ely

irreg

ular

bui

ldin

gs u

p to

10

stor

eys

Sect

ion

9.3.

3

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

20

5.7

Desi

gn fu

ndam

enta

ls

Etap

e n°

Sect

ion

du M

anue

l

10Po

ur le

s st

ruct

ures

des

cla

sses

de

duct

ilité

DCM

et D

CH, é

tabl

ir le

s m

écan

ism

es d

issi

patif

s da

ns le

sys

tèm

e de

con

treve

ntem

ent.

Les

méc

anis

mes

usu

els

sont

:

Sect

ion

5.5

Chap

itre

10 (b

éton

) Ch

apitr

e 11

(aci

er)

Porti

ques

: –fle

xion

dans

les

pout

res

Mur

en

béto

n du

ctile

: –fle

xion

à la

bas

e du

mur

Mur

s co

uplé

s :

–co

mm

e ci

-des

sus,

plu

s fle

xion

dans

les

linte

aux

Mur

s de

gra

nde

dim

ensi

on p

eu

arm

és :

–pa

s de

méc

anis

me

plas

tique

, fis

sura

tion

répa

rtie

Stru

ctur

e m

étal

lique

tria

ngul

ée :

–pl

astif

icat

ion

des

diag

onal

es

11Dé

term

iner

les

sect

ions

de

béto

n ou

d’a

cier

des

élé

men

ts d

issi

patif

s (S

ectio

n 5.

3), à

par

tir d

es e

ffets

de

l’act

ion

sism

ique

dét

erm

inés

par

le

cal

cul d

e l’é

tape

9. P

our l

es s

truct

ures

de

duci

lité

DCL,

les

effe

ts d

e l’a

ctio

n ob

tenu

s pa

r ce

calc

ul p

euve

nt ê

tre u

tilis

és p

our d

imen

sion

ner

l’ens

embl

e de

s él

émen

ts. N

B : l

a di

strib

utio

n de

s ac

tions

ent

re le

s él

émen

ts d

e co

ntre

vent

emen

t peu

t néc

essi

ter d

es it

érat

ions

Chap

itre

10 (b

éton

) Ch

apitr

e 11

(aci

er)

12Po

ur le

s st

ruct

ures

de

duct

ilité

DCM

ou

DCH,

dim

ensi

onne

r les

él

émen

ts n

on d

issi

patif

s et

hié

rarc

hise

r les

mod

es d

e ru

ptur

e à

parti

r de

la ré

sist

ance

des

élé

men

ts d

issi

patif

s, e

n ut

ilisan

t les

prin

cipe

s du

di

men

sion

nem

ent e

n ca

paci

té

Sect

ion

5.6

Chap

itre

10 (b

éton

) Ch

apitr

e 11

(aci

er)

13En

util

isan

t les

dim

ensi

ons

des

sect

ions

et l

es a

ctio

ns s

imiq

ues

déte

rmin

ées

préc

édem

men

t, ca

lcul

er le

s dé

plac

emen

ts d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul e

t vér

ifier

leur

acc

epta

bilit

é vis

-à-v

is d

e :

–Dé

plac

emen

t rel

atif

entre

éta

ges

Chap

itre

14 e

t Se

ctio

n 15

.3

–Ou

vertu

re d

es jo

ints

de

dila

tatio

n et

des

join

ts e

ntre

stru

ctur

es

Chap

itre

13

–Ef

fets

du

seco

nd o

rdre

(P-D

), en

les

limita

nt à

10%

, si p

ossi

ble.

Sect

ion

9.5

Ajus

ter l

es d

imen

sion

s de

s se

ctio

ns s

i néc

essa

ire e

t ité

rer à

par

tir d

e l’é

tape

8

14Di

men

sion

ner l

es fo

ndat

ions

pou

r leu

r cap

acité

por

tant

e et

leur

ré

sist

ance

sou

s sé

ism

e. P

our l

es s

truct

ures

DCM

et D

CH, l

es e

ffets

de

l’ac

tion

sism

ique

son

t dét

erm

inés

en

suiva

nt le

s pr

inci

pes

du

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

; la

mét

hode

sim

plifi

ée d

e l’é

quat

ion

12.1

pe

ut ê

tre u

tilis

ée. P

our l

es s

truct

ures

DCL

, les

effe

ts d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue

peuv

ent ê

tre c

eux

obte

nus

par l

e ca

lcul

sis

miq

ue

Chap

itre

12

15Si

des

rem

plis

sage

s en

maç

onne

rie s

ont p

révu

s au

con

tact

de

porti

ques

, pro

céde

r à d

es v

érifi

catio

ns p

rélim

inai

res

Sect

ion

15.3

.2

21

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

5.7

Prin

cipe

s de

con

cept

ion

Step

No

Sect

ion

in M

anua

l

10Fo

r stru

ctur

es o

f duc

tility

cla

ss D

CM a

nd D

CH, e

stab

lish

the

diss

ipat

ive

mec

hani

sms

in th

e la

tera

l loa

d re

sist

ing

stru

ctur

e. N

orm

al m

echa

nism

s ar

e as

follo

ws:

Sect

ion

5.5

Chap

ter 1

0 (c

oncr

ete)

Ch

apte

r 11

(ste

el)

Mom

ent r

esis

ting

fram

es–

flexu

re in

bea

ms

Duct

ile c

oncr

ete

shea

r wal

ls–

flexu

re a

t wal

l bas

e

Coup

led

shea

r wal

ls–

as a

bove

plu

s fle

xure

in c

oupl

ing

beam

s

Larg

ely

light

ly re

info

rced

co

ncre

te s

hear

wal

ls–

no y

ield

ing

mec

hani

sm, c

rack

ing

cont

rolle

d an

d sp

read

ove

r the

hei

ght

Brac

ed s

teel

fram

es

– yie

ld o

f bra

cing

mem

bers

11De

term

ine

requ

ired

over

all c

oncr

ete

sect

ion

size

s or

ste

el s

ectio

n si

zes

of

diss

ipat

ive e

lem

ents

(Sec

tion

5.3)

, bas

ed o

n se

ism

ic a

ctio

n ef

fect

s fro

m

the

anal

ysis

of s

tep

9. F

or d

uctil

ity c

lass

DCL

stru

ctur

es, t

he a

ctio

n ef

fect

s m

ay a

lso

be u

sed

for t

he s

izing

of a

ll el

emen

ts. N

ote

dist

ribut

ion

of a

ctio

ns

betw

een

late

ral l

oad

resi

stin

g el

emen

ts in

pla

n m

ay re

quire

iter

atio

n

Chap

ter 1

0 (c

oncr

ete)

Ch

apte

r 11

(ste

el)

12Fo

r DCM

and

DCH

stru

ctur

es, s

ize th

e no

n-di

ssip

ative

ele

men

ts

and

mec

hani

sms

base

d on

the

adop

ted

capa

city

of t

he d

issi

pativ

e m

echa

nism

s, u

sing

cap

acity

des

ign

prin

cipl

es. D

esig

n th

e se

cond

ary

stru

ctur

al e

lem

ents

Sect

ion

5.6

Chap

ter 1

0 (c

oncr

ete)

Ch

apte

r 11

(ste

el)

13Us

ing

sect

ion

size

s an

d se

ism

ic a

ctio

ns p

revio

usly

dete

rmin

ed, a

sses

s de

flect

ions

for s

eism

ic lo

ad c

ondi

tion,

and

che

ck a

ccep

tabi

lity

of th

e fo

llow

ing:

– St

orey

drif

tsCh

apte

r 14

and

Se

ctio

n 15

.3

– Se

para

tion

acro

ss e

xpan

sion

join

ts a

nd b

etw

een

stru

ctur

esCh

apte

r 13

– P-

delta

effe

cts

(lim

it to

less

than

10%

, if p

ossi

ble)

Sect

ion

9.5

Adju

st s

ectio

n si

zes

if ne

cess

ary,

and

itera

te fr

om s

tep

8

14Si

ze th

e fo

unda

tions

for s

treng

th a

nd b

earin

g ca

paci

ty. F

or D

CM a

nd D

CH

stru

ctur

es, t

he s

eism

ic a

ctio

n ef

fect

s sh

ould

be

base

d on

cap

acity

des

ign

prin

cipl

es; t

he s

impl

ified

pro

cedu

re o

f equ

atio

n 12

.1 m

ay b

e ad

opte

d. F

or

DCL

stru

ctur

es, t

he s

eism

ic a

ctio

n ef

fect

s m

ay b

e ta

ken

dire

ctly

from

the

seis

mic

ana

lysis

Chap

ter 1

2

15If

infil

l mas

onry

pan

els

in c

onta

ct w

ith m

omen

t res

istin

g fra

mes

are

to b

e us

ed, p

relim

inar

y ch

ecks

sho

uld

be m

ade

Sect

ion

15.3

.2

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

21

5.7

Desi

gn fu

ndam

enta

ls

Fig

5.2

Diag

ram

me

2 sy

nthé

tisan

t le

proc

essu

s de

dim

ensi

onne

men

t fina

l d’u

n bâ

timen

t sel

on le

Man

uel

Etap

e n°

Sect

ion

1Un

e co

ncep

tion

prél

imin

aire

sui

vant

le d

iagr

amm

e n°

1 (o

u un

e pr

océd

ure

équi

vale

nte)

est

sup

posé

e av

oir é

té e

ffect

uée.

La

conc

eptio

n re

lativ

e au

x si

tuat

ions

non

sis

miq

ues

n’es

t pas

cou

verte

par

le p

rése

nt d

iagr

amm

e

Diag

ram

me

1

2Dé

term

iner

si l

e bâ

timen

t ent

re d

ans

le c

adre

d’a

pplic

atio

n du

Man

uel.

Les

cr

itère

s su

ivant

s do

ivent

être

exa

min

és –Co

nditi

ons

de s

ol –Ac

célé

ratio

n m

axim

ale

du s

ol

–Ha

uteu

r du

bâtim

ent

–Ty

pe d

e co

ntre

vent

emen

t –Cl

asse

de

duct

ilité

–Us

age

du b

âtim

ent

–Ré

gula

rité

en p

lan

et e

n él

évat

ion

Les

bâtim

ents

qui

ne

resp

ecte

nt p

as le

s cr

itère

s du

Tab

leau

1.1

doi

vent

être

di

men

sion

nés

en s

uiva

nt le

s di

spos

ition

s co

mpl

ètes

de

l’Eur

ocod

e 8.

Un

avis

de

spé

cial

iste

est

néc

essa

ire p

our l

a co

ncep

tion

et le

cal

cul d

es b

âtim

ents

trè

s irr

égul

iers

ou

des

bâtim

ents

de

très

gran

de h

aute

ur

Tabl

eau

1.1

3Fa

ire le

cal

cul d

e la

stru

ctur

e da

ns la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

. La

mét

hode

de

calc

ul d

oit ê

tre a

dapt

ée a

u ty

pe d

e bâ

timen

t. Il

est r

ecom

man

dé

de fa

ire a

ppel

à l’

avis

d’u

n sp

écia

liste

pou

r déf

inir

une

mét

hode

app

ropr

iée

dans

le c

as d

es b

âtim

ents

mod

érém

ent i

rrégu

liers

en

plan

ou

en é

léva

tion

Chap

itre

9

4Di

men

sion

ner l

es é

lém

ents

dis

sipa

tifs

pour

les

effe

ts d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue

obte

nus

à l’é

tape

3. D

ans

le c

as d

es s

truct

ures

de

clas

se d

e du

ctilit

é DC

L,

les

effe

ts d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue is

sus

de c

e ca

lcul

peu

vent

être

util

isés

pou

r l’e

nsem

ble

des

élém

ents

stru

ctur

aux

Chap

itre

10 (b

éton

)Ch

apitr

e 11

(aci

er)

5Po

ur le

s st

ruct

ures

des

cla

sses

de

duct

ilité

DCM

et D

CH, l

e di

men

sion

nem

ent d

es é

lém

ents

non

dis

sipa

tifs,

y c

ompr

is le

s fo

ndat

ions

, do

it ut

iliser

les

mét

hode

s du

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

Chap

itre

10 (b

éton

)Ch

apitr

e 11

(aci

er)

Chap

itre

12

(fond

atio

ns)

6A

parti

r des

résu

ltats

du

calc

ul d

e l’é

tape

3, v

érifi

er l’

acce

ptab

ilité

des

dépl

acem

ents

en

term

es d

e :

–Dé

plac

emen

t rel

atif

entre

éta

ges

Chap

itre

14 e

t Se

ctio

n 15

.3

–Ou

vertu

re d

es jo

ints

de

dila

tatio

n et

des

join

ts e

ntre

stru

ctur

esCh

apitr

e 13

–Ef

fets

du

seco

nd o

rdre

Sect

ion

9.5

7Dé

finir

les

déta

ils d

es a

rmat

ures

dan

s le

s st

ruct

ures

en

béto

n et

les

asse

mbl

ages

dan

s le

s st

ruct

ures

mét

alliq

ues

Chap

itre

10 (b

éton

)Ch

apitr

e 11

(aci

er)

8Di

men

sion

ner l

es é

lém

ents

non

stru

ctur

aux

et le

s re

mpl

issa

ges

en

maç

onne

rie, l

orsq

u’il

y en

aCh

apitr

e 15

22

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

5.7

Prin

cipe

s de

con

cept

ion

Fig

5.2

Flow

char

t 2 fo

r the

fina

l sei

smic

des

ign

of b

uild

ings

usi

ng th

e M

anua

l

Step

No

Sect

ion

of M

anua

l

1A

prel

imin

ary

desi

gn u

sing

Flo

wch

art 1

(or e

quiva

lent

pro

cedu

re) i

s as

sum

ed to

hav

e be

en c

arrie

d ou

t bef

ore

star

ting

final

des

ign.

Non

-sei

smic

de

sign

situ

atio

ns a

re n

ot c

over

ed b

y th

is fl

owch

art

Flow

char

t 1

2De

term

ine

whe

ther

the

build

ing

is a

dmis

sibl

e fo

r des

ign

usin

g th

e M

anua

l. Th

e fo

llow

ing

crite

ria m

ust b

e co

nsid

ered

: –Gr

ound

con

ditio

ns –Pe

ak g

roun

d ac

cele

ratio

n –He

ight

of b

uild

ing

–Ty

pe o

f lat

eral

resi

stin

g st

ruct

ure

–Du

ctilit

y cl

ass

–Bu

ildin

g us

e –Re

gula

rity

in p

lan

and

elev

atio

nBu

ildin

gs n

ot m

eetin

g th

e cr

iteria

of T

able

1.1

mus

t be

desi

gned

usi

ng th

e fu

ll pr

ovis

ions

of E

uroc

ode

8. S

peci

alis

t adv

ice

is n

eede

d fo

r the

des

ign

and

anal

ysis

of h

ighl

y irr

egul

ar o

r ver

y ta

ll st

ruct

ures

Tabl

e 1.

1

3Ca

rry

out a

n an

alys

is fo

r the

sei

smic

des

ign

situ

atio

n. T

he a

nalys

is m

etho

d m

ust b

e ap

prop

riate

for t

he b

uild

ing.

Spe

cial

ist a

dvic

e on

app

ropr

iate

an

alys

is m

etho

ds is

adv

isab

le fo

r bui

ldin

gs w

ith m

oder

ate

irreg

ular

ity in

pl

an o

r ele

vatio

n

Chap

ter 9

4De

sign

the

diss

ipat

ive e

lem

ents

for t

he s

eism

ic a

ctio

n ef

fect

s de

term

ined

fro

m s

tep

3. In

the

case

of d

uctil

ity c

lass

DCL

stru

ctur

es, t

hese

sei

smic

ac

tion

effe

cts

may

be

used

for t

he d

esig

n of

all

elem

ents

Chap

ter 1

0 (c

oncr

ete)

Chap

ter 1

1 (s

teel

)

5Fo

r duc

tility

cla

ss D

CM a

nd D

CH s

truct

ures

, des

ign

the

no

n-di

ssip

ativ

e el

emen

ts, i

nclu

ding

the

foun

datio

ns, u

sing

cap

acity

de

sign

pro

cedu

res

Chap

ter 1

0 (c

oncr

ete)

Chap

ter 1

1 (s

teel

)Ch

apte

r 12

(foun

datio

ns)

6Fr

om th

e re

sults

of t

he a

nalys

is o

f ste

p 3,

che

ck a

ccep

tabi

lity

of d

efle

ctio

ns:

–St

orey

drif

tsCh

apte

r 14

and

Se

ctio

n 15

.3

–Se

para

tion

acro

ss e

xpan

sion

join

ts a

nd b

etw

een

stru

ctur

esCh

apte

r 13

–P-

delta

effe

cts

Sect

ion

9.5

7Ch

eck

the

deta

iling

of re

info

rcem

ent i

n co

ncre

te s

truct

ures

and

of

conn

ectio

n in

ste

el s

truct

ures

Chap

ter 1

0 (c

oncr

ete)

Chap

ter 1

1 (s

teel

)

8De

sign

the

non-

stru

ctur

al e

lem

ents

and

infil

l mas

onry

, if p

rese

ntCh

apte

r 15

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

22

5.7

Desi

gn fu

ndam

enta

ls

6.1

Intr

oduc

tion

L’EC

8 P

artie

13 C

laus

e 4.

2.3

étab

lit d

es c

ritèr

es q

uant

itatif

s po

ur é

valu

er la

ré

gula

rité

stru

ctur

elle

, en

com

plém

ent d

es c

onse

ils q

ualit

atifs

de

sym

étrie

et

d’un

iform

ité d

onné

s da

ns la

cla

use

4.2.

1 ; c

es c

ritèr

es s

ont d

étai

llés

dans

les

Sec

tions

sui

vant

es. L

es c

onfig

urat

ions

irré

guliè

res

sont

déc

onse

illées

par

l’EC

8 P

artie

1 C

laus

e 2.

2.4.

1, la

quel

le s

tipul

e : «

Aut

ant q

ue p

ossi

ble,

les

stru

ctur

es

doiv

ent a

voir

des

form

es s

impl

es e

t rég

uliè

res

en p

lan

et e

n él

évat

ion

». Il

est

no

té q

ue le

s bâ

timen

ts c

lass

és c

omm

e irr

égul

iers

son

t per

mis

par

l’EC

8, m

ais

sont

sou

mis

à d

es p

resc

riptio

ns p

lus

coût

euse

s. L

e re

spec

t des

con

ditio

ns d

e ré

gula

rité

ou d

’irré

gula

rité

mod

érée

(tel

le q

ue d

éfini

e pl

us lo

in d

ans

ce c

hapi

tre)

pe

ut ê

tre

cons

idér

é co

mm

e pe

rmet

tant

de

satis

faire

plu

sieu

rs d

es p

rinci

pes

de b

onne

con

cept

ion

d’en

sem

ble

donn

és d

ans

la S

ectio

n 5.

1 ci

-des

sus.

En

part

icul

ier,

les

bâtim

ents

régu

liers

ou

mod

érém

ent i

rrég

ulie

rs (t

els

que

défin

is

dans

les

Sec

tions

sui

vant

es) p

ossè

dent

nor

mal

emen

t un

nive

au s

atis

fais

ant :

–d’

unifo

rmité

et d

e sy

mét

rie,

–d

e rig

idité

vis

-à-v

is d

e la

tors

ion

d’ax

e ve

rtic

al,

–de

rig

idité

et d

e ré

sist

ance

des

pla

nche

rs d

ans

leur

fonc

tion

de d

iaph

ragm

e.

Il es

t not

é q

u’un

e p

erfo

rman

ce s

atis

fais

ante

des

bât

imen

ts ir

régu

liers

sou

s sé

ism

e es

t plu

s d

iffici

le à

obt

enir.

Les

cal

culs

rel

atifs

à la

rég

ular

ité e

n p

lan

et e

n él

évat

ion

don

nés

dan

s le

s S

ectio

ns 6

.3 e

t 6.4

ci-d

esso

us n

e vi

sent

qu

’à d

onne

r de

s es

timat

ions

et d

’aut

res

mét

hode

s ap

prox

imat

ives

son

t ac

cept

able

s. D

es e

xem

ple

s d

e ca

lcul

son

t pro

pos

és e

n A

nnex

e A

.

Rel

ativ

emen

t peu

de

bâtim

ents

peu

vent

êtr

e cl

assé

s co

mm

e «

régu

liers

» ;

en c

onsé

que

nce,

il e

st r

ecom

man

dé

que

les

bât

imen

ts c

lass

és c

omm

e irr

égul

iers

soi

ent c

onsi

dér

és s

oit c

omm

e m

odér

émen

t irr

égul

ier,

soit

com

me

très

irré

gulie

rs. U

ne c

lass

ifica

tion

sim

ilaire

en

irrég

ular

ité m

odér

ée

exis

te d

ans

les

PS

9210

Cla

use

6.6.

1.3.

1. U

ne te

lle d

istin

ctio

n n’

est p

as

faite

dan

s l’E

C8,

ce

qui

con

dui

t à c

lass

er le

s b

âtim

ents

« m

odér

émen

t irr

égul

iers

» e

t « tr

ès ir

régu

liers

» d

ans

la s

eule

cat

égor

ie d

es b

âtim

ents

«

irrég

ulie

rs »

. L’ir

régu

larit

é n’

est p

as in

terd

ite d

ans

l’EC

8, m

ais

elle

est

ex

plic

item

ent d

écon

seill

ée. L

es b

âtim

ents

mod

érém

ent i

rrég

ulie

rs p

euve

nt

être

con

çus

suiv

ant l

e p

rése

nt M

anue

l, en

tena

nt c

ompt

e d

es d

isp

ositi

ons

com

plé

men

taire

s p

our

irrég

ular

ité p

resc

rites

par

l’EC

8, q

ue le

Man

uel

exp

ose.

Néa

nmoi

ns, i

l est

rec

omm

and

é d

e p

rend

re l’

avis

d’u

n sp

écia

liste

su

r l’a

déq

uatio

n d

es m

étho

des

d’a

naly

se u

tilis

ées

par

rap

por

t au

deg

ré

d’irr

égul

arité

ren

cont

ré. L

es b

âtim

ents

très

irré

gulie

rs n

e re

lève

nt p

as d

u

6 Ré

gula

rité

en p

lan

et e

n él

évat

ion

23

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.1

Intr

oduc

tion

EC

8 P

art

13 C

laus

e 4.

2.3

sets

out

qua

ntifi

ed c

riter

ia fo

r as

sess

ing

stru

ctur

al r

egul

arity

, com

ple

men

ting

the

qua

litat

ive

advi

ce o

n sy

mm

etry

an

d un

iform

ity g

iven

in c

laus

e 4.

2.1,

and

the

se c

riter

ia a

re e

lab

orat

ed

in t

he fo

llow

ing

sect

ions

. Non

-reg

ular

con

figur

atio

ns a

re e

xpre

ssly

d

isco

urag

ed in

EC

8 P

art

1 C

laus

e 2.

2.4.

1 w

hich

sta

tes:

“To

the

ext

ent

pos

sib

le, s

truc

ture

s sh

ould

hav

e si

mp

le a

nd r

egul

ar fo

rms

bot

h in

pla

n an

d el

evat

ion”

. It

may

be

obse

rved

tha

t b

uild

ings

cla

ssifi

ed a

s no

n-re

gula

r ar

e p

erm

itted

by

EC

8, b

ut le

ad t

o m

ore

oner

ous

des

ign

req

uire

men

ts.

Com

plia

nce

with

the

con

diti

ons

for

regu

larit

y or

mod

erat

e irr

egul

arity

(a

s d

efine

d la

ter

in t

his

chap

ter)

may

be

cons

ider

ed a

s sa

tisfy

ing

man

y of

the

prin

cip

les

for

good

con

cep

tual

des

ign

liste

d in

Sec

tion

5.1

abov

e.

In p

artic

ular

, reg

ular

or

mod

erat

ely

irreg

ular

bui

ldin

gs (

as d

efine

d in

the

fo

llow

ing

sect

ions

) will

gen

eral

ly p

osse

ss a

sat

isfa

ctor

y le

vel o

f: –un

iform

ity a

nd s

ymm

etry

–to

rsio

nal s

tiffn

ess

abou

t the

ver

tical

axi

s –st

reng

th a

nd s

tiffn

ess

of th

e sl

abs

in d

iap

hrag

m a

ctio

n.

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat

the

satis

fact

ory

per

form

ance

of i

rreg

ular

b

uild

ings

und

er e

arth

qua

ke lo

adin

g is

like

ly t

o b

e m

ore

diffi

cult

to

ensu

re. T

he c

alcu

latio

ns fo

r re

gula

rity

in p

lan

and

ele

vatio

n se

t ou

t in

Sec

tions

6.3

and

6.4

bel

ow a

re in

tend

ed a

s b

road

ind

icat

ions

, an

d a

pp

roxi

mat

e m

etho

ds

are

acce

pta

ble

. Exa

mp

le c

alcu

latio

ns a

re

pro

vid

ed in

Ap

pen

dix

A.

Rel

ativ

ely

few

bui

ldin

gs c

an b

e cl

assi

fied

as

‘reg

ular

’ and

hen

ce it

is

reco

mm

end

ed t

hat

bui

ldin

gs w

hich

are

cla

ssifi

ed a

s irr

egul

ar a

re fu

rthe

r su

bd

ivid

ed a

s b

eing

mod

erat

ely

irreg

ular

or

high

ly ir

regu

lar.

A s

imila

r cl

assi

ficat

ion

of m

oder

ate

irreg

ular

ity o

ccur

s in

PS

9210

Cla

use

6.6.

1.3.

1.

This

dis

tinct

ion

doe

s no

t oc

cur

in E

C8,

whi

ch w

ould

cla

ssify

bot

h ‘m

oder

atel

y’ a

nd ‘h

ighl

y’ ir

regu

lar

bui

ldin

gs u

nder

the

sin

gle

cate

gory

‘ir

regu

lar’.

Irre

gula

rity

is n

ot fo

rbid

den

in E

C8,

alth

ough

it is

exp

licitl

y d

isco

urag

ed. M

oder

atel

y irr

egul

ar b

uild

ings

can

be

des

igne

d t

o th

is M

anua

l, ta

king

due

acc

ount

of t

he a

dd

ition

al r

equi

rem

ents

for

irreg

ular

ity r

equi

red

by

EC

8, w

hich

the

Man

ual s

ets

out.

How

ever

, it

is r

ecom

men

ded

tha

t sp

ecia

list

advi

ce is

sou

ght

as t

o w

heth

er

app

rop

riate

ana

lysi

s m

etho

ds

are

bei

ng u

sed,

giv

en t

he d

egre

e of

irr

egul

arity

invo

lved

. Hig

hly

irreg

ular

bui

ldin

gs a

re b

eyon

d t

he s

cop

e

6 Re

gula

rity

in p

lan

and

elev

atio

n

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

23

pré

sent

Man

uel e

t un

spéc

ialis

te d

oit ê

tre

cons

ulté

pou

r la

con

cept

ion

et le

ca

lcul

de

telle

s st

ruct

ures

.

Les

pann

eaux

de

rem

plis

sage

en

maç

onne

rie p

euve

nt a

voir

un e

ffet

sign

ifica

tif s

ur la

rég

ular

ité e

n pl

an o

u en

élé

vatio

n. Il

con

vien

t de

se r

epor

ter

à la

Sec

tion

15.3

.2.

6.2

Cons

éque

nces

de

la ré

gula

rité

La c

lass

ifica

tion

de la

str

uctu

re c

omm

e «

régu

lière

» o

u «

irrég

uliè

re »

à

des

cons

éque

nces

sur

cer

tain

s as

pect

s ci

-des

sous

de

l’ana

lyse

et d

u di

men

sion

nem

ent,

prés

enté

s ci

-des

sous

.

(a) E

n pl

an –Le

mod

èle

de la

stru

ctur

e au

toris

é po

ur le

cal

cul s

ism

ique

dép

end

de la

régu

larit

é.

Un

mod

èle

spat

ial (

3-D

) est

requ

is p

our l

es s

truct

ures

irré

guliè

res

en p

lan,

alo

rs

qu’u

n m

odèl

e si

mpl

ifié

plan

(2-D

) est

acc

epta

ble

pour

les

stru

ctur

es ré

guliè

res

en

plan

. Néa

nmoi

ns, s

ous

rése

rve

que

la s

truct

ure

soit

régu

lière

en

élév

atio

n, u

ne

sim

ple

anal

yse

par f

orce

s la

téra

les

est a

utor

isée

dan

s le

s de

ux c

as.

–P

our

les

stru

ctur

es e

n bé

ton

clas

sées

com

me

« so

uple

s vi

s-à-

vis

de

la to

rsio

n »

(telle

s qu

e dé

finie

s da

ns la

Sec

tion

6.3

), le

coe

ffici

ent d

e co

mpo

rtem

ent q

doi

t êtr

e ré

duit.

–P

our c

erta

ines

str

uctu

res

en b

éton

et e

n ac

ier,

prin

cipa

lem

ent c

elle

s co

mpr

enan

t des

oss

atur

es e

n po

rtiq

ue, l

e co

effic

ient

de

com

port

emen

t est

ré

duit

jusq

u’à

13%

dan

s le

s st

ruct

ures

con

sidé

rées

irré

guliè

res

en p

lan.

La

rédu

ctio

n n’

affe

cte

pas

les

stru

ctur

es e

n ac

ier d

e cl

asse

DC

M, m

ais

elle

peu

t af

fect

er le

s st

ruct

ures

en

béto

n de

cla

sse

DC

M e

t les

str

uctu

res

en a

cier

de

cla

sse

DC

H ;

les

clas

ses

DC

M e

t DC

H fo

nt ré

fére

nce

aux

clas

ses

de

duct

ilité

défin

ies

à la

Sec

tion

5.5.

–D

ans

les

stru

ctur

es ir

régu

lière

s en

pla

n, le

s ef

fets

des

mou

vem

ents

si

smiq

ues

dans

les

deux

dire

ctio

ns p

rinci

pale

s do

iven

t êtr

e co

mbi

nés

com

me

décr

it da

ns la

Sec

tion

9.2.

4. C

epen

dant

, les

mou

vem

ents

dan

s ch

aque

dire

ctio

n pr

inci

pale

peu

vent

êtr

e co

nsid

érés

com

me

agis

sant

sé

paré

men

t dan

s le

s st

ruct

ures

rég

uliè

res

en p

lan.

(b) E

n él

évat

ion

–Le

typ

e d’

anal

yse

auto

risé

dépe

nd d

e la

rég

ular

ité. U

n si

mpl

e ca

lcul

pa

r fo

rces

laté

rale

s (S

ectio

n 9.

3.3

) est

acc

epta

ble

pour

les

stru

ctur

es

régu

lière

s en

élé

vatio

n, a

lors

qu’

un c

alcu

l mod

al s

pect

ral (

ou u

n ca

lcul

ch

rono

logi

que

plus

com

plex

e) e

st r

equi

s po

ur le

s st

ruct

ures

cla

ssée

s irr

égul

ière

s en

élé

vatio

n. –Le

coe

ffici

ent d

e co

mpo

rtem

ent q

doi

t êtr

e ré

duit

de 2

0% p

ar r

appo

rt à

sa

vale

ur d

e ré

fére

nce

pour

les

stru

ctur

es ir

régu

lière

s en

élé

vatio

n.

Le T

able

au 9

.4 d

u C

hapi

tre

9 dé

taille

tout

es c

es li

mita

tions

.

24

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.2

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

of t

his

Man

ual,

and

ap

pro

pria

te s

pec

ialis

t ad

vice

sho

uld

be

soug

ht o

n th

eir

des

ign

and

ana

lysi

s.

Mas

onry

infil

l pan

els

may

hav

e a

sign

ifica

nt e

ffect

on

regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

and

refe

renc

e sh

ould

be

mad

e to

Sec

tion

15.3

.2.

6.2

Cons

eque

nces

of r

egul

arity

cla

ssifi

catio

n

Cla

ssifi

catio

n of

a s

truc

ture

as

‘regu

lar’

or

‘irre

gula

r’ a

ffect

s th

e fo

llow

ing

aspe

cts

of a

naly

sis

and

desi

gn.

(a) I

n pl

an –Th

e st

ruct

ural

mod

el u

sed

for

the

seis

mic

ana

lysi

s is

affe

cted

. A s

patia

l (i.

e. 3

-D) m

odel

is g

ener

ally

req

uire

d fo

r st

ruct

ures

cla

ssifi

ed a

s irr

egul

ar in

pl

an, w

hile

a s

impl

ified

pla

nar

(i.e.

2-D

) mod

el is

acc

epta

ble

for

stru

ctur

es

clas

sifie

d as

reg

ular

in p

lan.

How

ever

, pro

vide

d th

e st

ruct

ure

is r

egul

ar in

el

evat

ion,

a s

impl

e la

tera

l for

ce a

naly

sis

is p

erm

itted

in b

oth

case

s. –Fo

r co

ncre

te s

truc

ture

s cl

assi

fied

as ‘t

orsi

onal

ly fl

exib

le’ (

as d

efine

d in

S

ectio

n 6.

3),

the

beha

viou

r fa

ctor

q m

ust b

e si

gnifi

cant

ly r

educ

ed.

–Fo

r ce

rtai

n co

ncre

te a

nd s

teel

str

uctu

res,

prim

arily

tho

se w

hich

in

corp

orat

e m

omen

t fr

ames

, the

beh

avio

ur fa

ctor

q is

red

uced

by

up to

13

% in

str

uctu

res

clas

sifie

d as

irre

gula

r in

pla

n. T

he r

educ

tion

doe

s no

t af

fect

DC

M s

teel

str

uctu

res,

but

it m

ay a

ffect

DC

M c

oncr

ete

and

DC

H

stee

l str

uctu

res;

DC

M a

nd D

CH

ref

er to

the

duc

tility

cla

sses

defi

ned

in

Sec

tion

5.5.

–In

str

uctu

res

whi

ch a

re ir

regu

lar

in p

lan,

the

effe

ct o

f ear

thqu

ake

mot

ions

in

the

two

prin

cipa

l dire

ctio

ns m

ust b

e co

mbi

ned

as d

escr

ibed

in

Sec

tion

9.2.

4. H

owev

er, i

n st

ruct

ures

whi

ch a

re r

egul

ar in

pla

n, m

otio

ns in

ea

ch p

rinci

pal d

irect

ion

may

be

cons

ider

ed to

act

sep

arat

ely.

(b) I

n el

evat

ion

–Th

e ty

pe o

f ana

lysi

s pe

rmitt

ed is

affe

cted

. A s

impl

e la

tera

l for

ce a

naly

sis

(Sec

tion

9.3.

3) i

s ac

cept

able

for

stru

ctur

es r

egul

ar in

ele

vatio

n, b

ut a

m

odal

res

pons

e sp

ectr

um a

naly

sis

(or

mor

e co

mpl

ex d

ynam

ic a

naly

sis)

is

requ

ired

for

stru

ctur

es c

lass

ified

as

irreg

ular

in e

leva

tion.

–In

str

uctu

res

clas

sifie

d as

irre

gula

r in

ele

vatio

n, th

e be

havi

our

fact

or q

mus

t be

red

uced

by

20%

from

its

refe

renc

e va

lue.

Tabl

e 9.

4 in

Cha

pter

9 g

ives

the

full

deta

ils o

f the

se r

estr

ictio

ns.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

24

6.2

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

6.3

Eval

uatio

n de

la ré

gula

rité

en p

lan

6.3.

1 In

trod

uctio

n

Pou

r sat

isfa

ire la

régu

larit

é en

pla

n, il

est

néc

essa

ire d

e re

spec

ter d

es

règl

es g

éom

étriq

ues.

En

outr

e, d

eux

cond

ition

s re

lativ

es a

u co

mpo

rtem

ent

dyna

miq

ue d

oive

nt ê

tre

resp

ecté

es, p

our l

imite

r la

répo

nse

de la

str

uctu

re e

n fle

xion

-tor

sion

sou

s l’e

ffet d

u sé

ism

e (c

f. Eq

uatio

n 6.

1) e

t évi

ter l

a si

tuat

ion

de

« so

uple

sse

vis-

à-vi

s de

la to

rsio

n »

(cf.

Equa

tion

6.2)

.

Pou

r un

ava

nt-p

roje

t pré

limin

aire

, il e

st r

ecom

man

dé

d’ap

pliq

uer

les

règl

es

sim

ple

s et

gén

éral

emen

t con

serv

ativ

es d

e la

Sec

tion

6.3.

2 p

our

vérifi

er la

ré

gula

rité

en p

lan.

Néa

nmoi

ns, l

es r

ègle

s p

lus

com

plè

tes

de

la S

ectio

n 6.

3.3

doi

vent

touj

ours

êtr

e vé

rifiée

s p

our

le d

imen

sion

nem

ent fi

nal.

Il es

t not

é qu

e l’é

valu

atio

n de

la ré

gula

rité

en p

lan

selo

n l’E

C8

néce

ssite

de

conn

aîtr

e la

pos

ition

des

cen

tres

de

raid

eur d

’un

bâtim

ent.

Dan

s le

s bâ

timen

ts à

pl

usie

urs

nive

aux,

la fa

çon

de d

éter

min

er le

cen

tre

de r

aide

ur n

’est

pas

uni

que

et

cela

peu

t êtr

e pa

rtic

uliè

rem

ent d

élic

at d

ans

le c

as d

es b

âtim

ents

pos

séda

nt u

n sy

stèm

e de

con

trev

ente

men

t mix

te (t

el q

u’un

e co

mbi

nais

on d

e po

rtiq

ues

et d

e m

urs)

, pou

r les

quel

s le

s sy

stèm

es c

onsi

déré

s sé

paré

men

t ont

des

déf

orm

ées

de fo

rmes

diff

éren

tes

sous

l’ef

fet d

es fo

rces

laté

rale

s. L

a C

laus

e 4.

2.3.

2(8

)b

de l’

EC8

Par

tie 1

aut

oris

e le

s A

nnex

es N

atio

nale

s à

défin

ir de

s m

étho

des

pour

dé

term

iner

le c

entr

e de

rai

deur

, mai

s le

s A

nnex

es N

atio

nale

s fra

nçai

ses

et

brita

nniq

ues

ne c

ontie

nnen

t pas

de

telle

s m

étho

des.

Néa

nmoi

ns, u

ne m

étho

de

est p

ropo

sée

dans

la S

ectio

n 6.

3.6

de c

e M

anue

l et d

es m

étho

des

plus

co

mpl

exes

peu

vent

êtr

e tr

ouvé

es d

ans

les

Ann

exes

Nat

iona

les

grec

ques

et

slov

ènes

. Une

plu

s am

ple

disc

ussi

on s

ur l’

éval

uatio

n de

la ré

gula

rité

est d

onné

e da

ns le

Cha

pitr

e 4

de F

ardi

s et

al19

et d

es m

étho

des

plus

com

plèt

es s

ont

donn

ées

dans

les

Ann

exes

Nat

iona

les

grec

que

et s

lovè

ne.

6.3.

2 Ev

alua

tion

prél

imin

aire

de

la ré

gula

rité

en p

lan

Dan

s le

seu

l cad

re d

’un

avan

t-p

roje

t pré

limin

aire

, il e

st r

ecom

man

dé

d’ad

met

tre

la r

égul

arité

en

pla

n lo

rsq

ue le

s tr

ois

cond

ition

s su

ivan

tes

sont

re

spec

tées

sim

ulta

ném

ent.

Dan

s le

cas

con

trai

re, i

l con

vien

t de

pro

céd

er

aux

vérifi

catio

ns p

lus

dét

aillé

es d

e la

Sec

tion

6.3.

3 p

our

pou

voir

clas

ser

le

bâtim

ent c

omm

e ré

gulie

r en

pla

n. –La

form

e en

pla

n es

t rec

tang

ulai

re.

–Le

s p

lanc

hers

son

t con

stitu

és :

(a)

soit

d’un

e d

alle

en

bét

on c

oulé

e en

pla

ce d

irect

emen

t lié

e au

sys

tèm

e d

e co

ntre

vent

emen

t ave

c un

e ép

aiss

eur H

70m

m,

(b)

soit

d’él

émen

ts p

réfa

briq

ués

ou m

étal

lique

s av

ec u

ne d

alle

de

com

pre

ssio

n d

e 40

mm

au

min

imum

(si l

a p

orté

e es

t G 8

m) o

u 50

mm

au

min

imum

(si l

a p

orté

e es

t >8m

), le

s él

émen

ts p

réfa

briq

ués

et la

da

lle é

tant

liés

dire

ctem

ent a

u co

ntre

vent

emen

t.

25

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

6.3

Asse

ssm

ent o

f reg

ular

ity in

pla

n

6.3.

1 In

trod

uctio

n

Sat

isfy

ing

reg

ular

ity in

pla

n en

tails

co

mp

lyin

g w

ith c

erta

in g

eom

etric

al

rule

s. T

wo

dyn

amic

co

nditi

ons

mus

t al

so b

e sa

tisfie

d,

with

the

ob

ject

ive

of li

miti

ng c

oup

led

late

ral-

tors

iona

l res

po

nse

und

er s

eism

ic lo

adin

g (s

ee

Eq

uatio

n 6.

1),

and

avo

idin

g ‘t

ors

iona

l fle

xib

ility

’ (s

ee E

qua

tion

6.2

).

For

pre

limin

ary

des

ign

pur

pos

es, i

t is

reco

mm

end

ed th

at th

e si

mp

le a

nd

gene

rally

con

serv

ativ

e ru

les

of S

ectio

n 6.

3.2

may

be

app

lied

to in

dic

ate

whe

ther

pla

n re

gula

rity

has

bee

n ac

hiev

ed. T

he m

ore

com

ple

te r

ules

of

Sec

tion

6.3.

3 sh

ould

alw

ays

be

chec

ked

for

final

des

ign

pur

pos

es.

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat

the

asse

ssm

ent

of r

egul

arity

in p

lan

to E

C8

req

uire

s th

e ab

ility

to

loca

te t

he c

entr

es o

f stif

fnes

s of

a b

uild

ing.

In

mul

ti-st

orey

bui

ldin

gs, t

here

is n

o un

ique

way

of e

stab

lishi

ng c

entr

es

of s

tiffn

ess,

and

the

re is

par

ticul

ar a

mb

igui

ty fo

r b

uild

ings

with

mix

ed

late

ral l

oad

res

istin

g sy

stem

s (s

uch

as fr

ames

com

bin

ed w

ith s

hear

w

alls

) in

whi

ch t

he s

epar

ate

syst

ems

assu

me

diff

eren

t d

eflec

ted

sha

pes

un

der

late

ral l

oad

ing.

Cla

use

4.2.

3.2

(8)b

of E

C8

Par

t 1

allo

ws

Nat

iona

l A

nnex

es t

o d

efine

met

hod

s fo

r es

tab

lishi

ng c

entr

es o

f stif

fnes

s, a

lthou

gh

the

Fren

ch a

nd U

K N

atio

nal A

nnex

es d

o no

t co

ntai

n th

em. H

owev

er, a

m

etho

d is

pro

pos

ed in

Sec

tion

6.3.

6 of

thi

s M

anua

l. Fu

rthe

r d

iscu

ssio

n of

re

gula

rity

asse

ssm

ent

is p

rovi

ded

in C

hap

ter

4 of

Far

dis

et

al19

and

mor

e co

mp

lex

met

hod

s m

ay b

e fo

und

in t

he S

love

nian

and

Gre

ek N

atio

nal

Ann

exes

to

EC

8.

6.3.

2 Pr

elim

inar

y as

sess

men

t of r

egul

arity

in p

lan

For

the

pur

pos

es o

f pre

limin

ary

des

ign

only

, it i

s re

com

men

ded

that

re

gula

rity

in p

lan

can

be

assu

med

to a

pp

ly w

hen

all t

hree

of t

he fo

llow

ing

cond

ition

s ap

ply

. Oth

er c

onfig

urat

ions

may

stil

l pro

ve to

be

regu

lar

in p

lan,

us

ing

the

det

aile

d ch

ecks

of S

ectio

n 6.

3.3.

–Th

e p

lan

shap

e is

rec

tang

ular

. –Th

e flo

or s

lab

s co

nsis

t of:

(a)

EITH

ER in

-situ

con

cret

e flo

or s

labs

, with

a th

ickn

ess H

70m

m d

irect

ly

conn

ecte

d to

the

late

ral l

oad

resi

stin

g sy

stem

(b

) O

R p

reca

st o

r st

eel e

lem

ents

whi

ch h

ave

a m

inim

um c

oncr

ete

in-s

itu

top

pin

g of

40m

m (i

f the

sp

an is

G 8

m) o

r 50

mm

(for

sp

ans

>8m

). B

oth

top

pin

g an

d su

pp

ortin

g el

emen

ts s

houl

d b

e d

irect

ly c

onne

cted

to t

he

late

ral l

oad

resi

stin

g sy

stem

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

25

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

–Le

s co

nditi

ons

géom

étriq

ues

et d

e ra

ideu

r d

u Ta

ble

au 6

.1 s

ont v

érifi

ées.

Le

Tab

leau

6.1

(a) s

’ap

pliq

ue a

ux b

âtim

ents

don

t le

cont

reve

ntem

ent

est a

ssur

é p

ar d

es fi

les

de

por

tique

s d

ans

les

deu

x d

irect

ions

, ap

pro

xim

ativ

emen

t rég

uliè

rem

ent r

épar

ties

dan

s ch

aque

dire

ctio

n. L

e Ta

ble

au 6

.1(b

) s’a

pp

lique

aux

bât

imen

ts c

ontr

even

tés

par

un

noya

u rig

ide

app

roxi

mat

ivem

ent c

entr

é et

des

por

tique

s su

r la

pér

iphé

rie. L

es

dis

pos

ition

s d

e co

ntre

vent

emen

t ne

rele

vant

pas

du

Tab

leau

6.1

peu

vent

êt

re r

égul

ière

s en

pla

n, c

e qu

i doi

t êtr

e vé

rifié

en s

uiva

nt la

Sec

tion

6.3.

3.

Tabl

eau

6.1

Vale

urs

limite

s de

s ra

ppor

ts d

e ra

ideu

rs la

téra

les,

des

rapp

orts

de

long

ueur

s en

pla

n et

des

exc

entr

icité

s re

lativ

es e

ntre

cen

tre d

e m

asse

et c

entre

de

raid

eur,

pour

une

vér

ifica

tion

sim

ple

de la

régu

larit

é en

pla

n

(i) P

ortiq

ues

répa

rtis

unifo

rmém

ent

Raid

eur d

ans

la d

irect

ion

XRa

ideu

r dan

s la

dire

ctio

n Y

Rapp

ort m

axim

al d

es

long

ueur

s en

pla

nX

/ Y a

(cf.

Figu

re 6

.1)

Exce

ntric

ité re

lativ

e m

axim

ale

e ox /

X, e

oy /

Y(c

f. Fi

gure

6.1

)

< 0

,67

b

0,67

à 0

,77

1,25

0,1

0,77

à 1

,34

0,1

1,3

à 1,

51,

250,

1

>1,

5b

(ii) N

oyau

cen

tral e

t por

tique

s pé

riphé

rique

s

Rapp

ort d

e ra

ideu

r en

tre n

oyau

et

périp

hérie

(dire

ctio

ns X

et Y

)

Raid

eur t

otal

e da

ns la

dire

ctio

n X

Raid

eur t

otal

e da

ns la

dire

ctio

n Y

Rapp

ort m

axim

al

des

long

ueur

sen

pla

n X

/ Y a

(cf.

Figu

re 6

.1)

Exce

ntric

ité

rela

tive

max

imal

ee o

x / X

, eoy

/ Y

(cf.

Figu

re 6

.1)

< 0

,5<

0,6

7b

0,67

à 1

,53

0,1

>1,

5b

0,5

à 0,

6<

0,7

b

0,7

à 1,

32

0,1

>1,

3b

0,6

à 0,

7<

0,8

b

0,8

à 1,

22

0,1

>1,

2b

> 0

,7b

26

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

–Th

e ge

omet

ric a

nd s

tiffn

ess

cond

ition

s of

Tab

le 6

.1 a

pp

ly. T

able

6.1

(a)

app

lies

to b

uild

ings

whe

re th

e se

ism

ic r

esis

tanc

e is

pro

vid

ed b

y a

grid

of

mom

ent r

esis

ting

spac

e fr

ames

in e

ach

dire

ctio

n, a

pp

roxi

mat

ely

unifo

rmly

d

istr

ibut

ed in

eac

h d

irect

ion.

Tab

le 6

.1(b

) ap

plie

s to

bui

ldin

gs w

here

th

e se

ism

ic r

esis

tanc

e is

pro

vid

ed b

y a

stiff

cor

e p

lace

d ap

pro

xim

atel

y ce

ntra

lly a

nd m

omen

t res

istin

g fr

ames

aro

und

the

com

ple

te p

erim

eter

. A

rran

gem

ents

not

cov

ered

by

Tab

le 6

.1 m

ay s

till p

rove

reg

ular

in p

lan,

but

re

qui

re a

che

ck to

Sec

tion

6.3.

3.

Tabl

e 6.

1 Li

miti

ng v

alue

s of

late

ral s

tiffn

ess

ratio

, sid

e le

ngth

ratio

and

stif

fnes

s to

m

ass

ecce

ntric

ity fo

r sim

ple

chec

ks o

f pla

n re

gula

rity

(i) U

nifo

rmly

dist

ribut

ed s

pace

fram

es

Stiff

ness

in d

irect

ion

X

Stiff

ness

in d

irect

ion

YM

axim

um s

ide

leng

th ra

tio

X / Y

a

(see

Fig

ure

6.1)

Max

imum

ecc

entri

city

ratio

e ox /X

, e o

y /Y

(see

Fig

ure

6.1)

< 0

.67

b

0.67

to 0

.77

1.25

0.1

0.77

to 1

.34

0.1

1.3

to 1

.51.

250.

1

>1.

5b

(ii) C

entre

cor

e pl

us p

erim

eter

fram

e

Core

to p

erim

eter

st

iffne

ss ra

tio(X

and

Y d

irect

ions

)

Tota

l stif

fnes

s in

dire

ctio

n X

Tota

l stif

fnes

s in

dire

ctio

n Y

Max

imum

sid

e le

ngth

ratio

X

/ Y a

(see

Fig

ure

6.1)

Max

imum

ec

cent

ricity

ra

tioe o

x / X

, e o

y / Y

(see

Fig

ure

6.1)

< 0

.5<

0.6

7b

0.67

to 1

.53

0.1

>1.

5b

0.5

to 0

.6<

0.7

b

0.7

to 1

.32

0.1

>1.

3b

0.6

to 0

.7<

0.8

b

0.8

to 1

.22

0.1

>1.

2b

> 0

.7b

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

26

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

Not

esa

Les

bât

imen

ts a

yant

une

form

e en

pla

n di

ffére

nte

peuv

ent ê

tre d

ivisé

s en

blo

cs d

e fo

rme

rect

angu

laire

com

pact

e en

intro

duis

ant d

es jo

ints

stru

ctur

els,

sou

s ré

serv

e qu

e ce

ux c

i ai

ent u

ne la

rgeu

r adé

quat

e (C

hapi

tre 1

3).

b Da

ns c

es c

as, u

ne v

érifi

catio

n dé

taillé

e se

lon

la S

ectio

n 6.

3.3

est n

éces

saire

au

stad

e de

l’a

vant

pro

jet p

rélim

inai

re.

c La

vér

ifica

tion

des

règl

es p

lus

com

plèt

es d

e la

Sec

tion

6.3.

3 es

t tou

jour

s re

quis

e au

sta

de

final

du

dim

ensi

onne

men

t.

Fig

6.1

Défin

ition

de

l’exc

entri

cité

ent

re c

entre

de

mas

se e

t cen

tre d

e ra

ideu

r

Not

eX

est l

a pl

us g

rand

e lo

ngue

ur X

HY

Cent

re d

e ra

ideu

r

Cent

re d

e m

asse

s

e oy

e ox

X

Y

27

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

Not

esa

Build

ings

with

oth

er p

lan

shap

es m

ay b

e di

vide

d in

to m

ore

com

pact

rect

angu

lar

shap

es b

y th

e in

trodu

ctio

n of

stru

ctur

al jo

ints

, pro

vide

d th

e jo

int w

idth

s ar

e ad

equa

te

(Cha

pter

13)

.b

For t

hese

cas

es, a

det

aile

d ch

eck

to S

ectio

n 6.

3.3

is re

quire

d at

pre

limin

ary

desi

gn

stag

e.c

Chec

ks to

the

mor

e co

mpl

ete

rule

s of

Sec

tion

6.3.

3 ar

e al

way

s re

quire

d fo

r fin

al

desi

gn.

Fig

6.1

Defin

ition

of m

ass-

stiff

ness

ecc

entri

city

Not

eX

is ta

ken

as th

e lo

nger

sid

e, s

o X H

Y

Cent

re o

f stif

fnes

s

Cent

re o

f mas

s

e oy

e ox

X

Y

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

27

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

6.3.

3 Ev

alua

tion

déta

illée

de

la ré

gula

rité

en p

lan

La r

égul

arité

en

plan

néc

essi

te le

res

pect

des

con

ditio

ns s

uiva

ntes

. –U

ne d

istr

ibut

ion

« ap

prox

imat

ivem

ent »

sym

étriq

ue d

es m

asse

s et

des

ra

ideu

rs d

ans

le p

lan.

–U

ne fo

rme

« co

mpa

cte

», c

’est

-à-d

ire u

ne fo

rme

telle

que

la li

gne

périp

hériq

ue s

oit c

onve

xe o

u te

lle q

ue, s

’il e

xist

e de

s an

gles

ren

tran

ts,

chac

un d

’eux

a u

ne a

ire in

férie

ure

à 5%

de

l’aire

tota

le e

n pl

an. L

a Fi

gure

6.2

illu

stre

cet

te r

ègle

dan

s le

cas

de

deux

ang

les

rent

rant

s. –Le

s pl

anch

ers

joua

nt le

rôl

e de

dia

phra

gme

doiv

ent ê

tre

suffi

sam

men

t ra

ides

en

plan

pou

r qu

e le

ur d

éfor

mat

ion

n’af

fect

e pa

s la

dis

trib

utio

n de

s ac

tions

laté

rale

s en

tre

les

élém

ents

ver

ticau

x. C

eci d

oit ê

tre

exam

iné

part

icul

ière

men

t dan

s le

s br

anch

es la

téra

les

d’un

sys

tèm

e no

n co

nvex

e en

pl

an te

lles

les

form

es e

n L,

C, H

, I e

t X. U

n di

aphr

agm

e pe

ut ê

tre

cons

idér

é co

mm

e rig

ide

si, l

orsq

u’il

est i

ntro

duit

dans

un

mod

èle

d’en

sem

ble

de

la s

truc

ture

ave

c sa

rig

idité

en

plan

, le

dépl

acem

ent l

e pl

us g

rand

qu’

il su

bit p

ar r

appo

rt à

la b

ase

du b

âtim

ent s

ous

l’effe

t de

l’act

ion

sism

ique

n’

excè

de e

n au

cun

poin

t 1,1

fois

le d

épla

cem

ent r

ésul

tant

de

l’hyp

othè

se

de d

iaph

ragm

e rig

ide.

Fig

6.2

Défin

ition

des

form

es c

ompa

ctes

Lign

e pé

riphé

rique

aut

our

des

stru

ctur

es p

rinci

pale

s (à

l’ex

clus

ion

des

balc

ons

etau

tres

porte

-à-f

aux)

Aire

du

bâtim

ent e

n pl

an =

Am

2

Aire

de

l’ang

le

rent

rant

= B

2m2

La fo

rme

en p

lan

peut

être

qua

lifié

e de

: co

mpa

cte

si

B1/A

G 0

,05

et B

2/A G

0,0

5m

odér

émen

t com

pact

e si

B1

/A G

0,1

0 et

B2/

A G

0,1

0

Aire

de

l’ang

le

rent

rant

= B

1m2

28

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

6.3.

3 De

taile

d as

sess

men

t of r

egul

arity

in p

lan

Cla

ssifi

catio

n as

reg

ular

in p

lan

requ

ires

the

follo

win

g. –‘A

ppro

xim

atel

y’ s

ymm

etric

al d

istr

ibut

ion

of m

ass

and

stiff

ness

in p

lan.

–A

‘com

pac

t’ s

hap

e, i.

e. o

ne in

whi

ch t

he p

erim

eter

line

is a

lway

s co

nvex

, or

if t

here

are

re-

entr

ant

area

s, e

ach

one

is le

ss t

han

5% o

f the

tota

l p

lan

area

. Fig

ure

6.2

illus

trat

es t

his

for

two

re-e

ntra

nt a

reas

. –Th

e flo

or d

iap

hrag

ms

shou

ld b

e su

ffici

ently

stif

f in-

pla

ne n

ot to

affe

ct

the

dis

trib

utio

n of

late

ral l

oad

s b

etw

een

vert

ical

ele

men

ts. T

his

shou

ld

be

care

fully

exa

min

ed in

the

bra

nche

s of

bra

nche

d sy

stem

s, s

uch

as L

, C, H

, I a

nd X

pla

n sh

apes

. A d

iap

hrag

m m

ay b

e ta

ken

as r

igid

, if,

whe

n it

is in

trod

uced

into

a g

lob

al m

odel

of t

he b

uild

ing

with

its

actu

al in

-pla

ne fl

exib

ility

, its

larg

est

horiz

onta

l dis

pla

cem

ent

rela

tive

to t

he b

ase

of t

he s

truc

ture

und

er t

he d

esig

n se

ism

ic a

ctio

n no

whe

re

exce

eds

1.1

times

the

dis

pla

cem

ent

resu

lting

from

the

rig

id d

iap

hrag

m

assu

mpt

ion.

Fig

6.2

Defin

ition

of c

ompa

ct s

hape

s

Perim

eter

line

of

mai

n st

ruct

ural

ele

men

ts(e

xclu

ding

bal

coni

es a

nd

othe

r can

tilev

er p

roje

ctio

ns)

Plan

are

a of

bui

ldin

g =

Am

2

Re-e

ntra

nt

area

= B

2m2

Plan

sha

pe c

an b

e cl

assi

fied

as:

‘com

pact

’ if

B1/A

G 0

.05

and

B2/A

G 0

.05

‘mod

erat

ely

com

pact

’ if

B1/A

G 0

.10

and

B2/A

G 0

.10

Re-e

ntra

nt a

rea

= B

1m2

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

28

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

–Le

rap

port

du

côté

le p

lus

gran

d au

côt

é le

plu

s pe

tit n

’exc

ède

pas

4. –Le

ray

on d

e to

rsio

n r x

dans

la d

irect

ion

X do

it êt

re s

upér

ieur

à 3

,33

fois

e o

x, l’

exce

ntric

ité e

ntre

cen

tres

de

raid

eur

et d

e m

asse

dan

s la

dire

ctio

n X.

D

e m

ême,

r y d

oit ê

tre

supé

rieur

à 3

,33

fois

eoy

(le

rayo

n de

tors

ion

est

défin

i ci-d

esso

us).

Il es

t not

é q

ue c

ette

règ

le p

erm

et d

e lim

iter

la r

épon

se

coup

lée

en fl

exio

n-to

rsio

n, c

e q

ui s

e tr

adui

t par

l’Eq

uatio

n 6.

1.

Con

ditio

n de

com

port

emen

t à la

tors

ion

: ,

;,

re

re

333

333

>>

xox

yoy

(6.

1)

–Le

s de

ux q

uant

ités

r x et

r y d

oive

nt ê

tre

supé

rieur

es a

u ra

yon

de g

iratio

n en

pl

an l s

; dan

s le

cas

con

trai

re, l

e bâ

timen

t doi

t êtr

e cl

assé

com

me

« fle

xibl

e en

tors

ion

» et

la v

aleu

r du

coe

ffici

ent d

e co

mpo

rtem

ent q

doi

t êtr

e ré

duite

(le

ray

on d

e gi

ratio

n es

t défi

ni c

i-des

sous

).

Con

ditio

n de

rig

idité

en

tors

ion

: ;

rl

rl

>>

xs

ys

(6.2

)

Il es

t not

é q

ue le

s st

ruct

ures

don

t les

pér

iod

es d

es m

odes

de

flexi

on

pré

dom

inan

ts d

ans

les

deu

x d

irect

ions

prin

cip

ales

son

t sup

érie

ures

à la

p

rem

ière

pér

iod

e d

e to

rsio

n p

euve

nt ê

tre

cons

idér

ées

com

me

satis

fais

ant

la c

ond

ition

de

rigid

ité à

la to

rsio

n (v

oir

Fard

is e

t al19

). C

ette

pro

prié

té p

eut

être

sim

ple

men

t vér

ifiée

à p

artir

d’u

n ca

lcul

3-D

des

mod

es e

t pér

iod

es d

u bâ

timen

t.

Le r

ayon

de

tors

ion

r x es

t la

raci

ne c

arré

e du

rap

port

de

la r

aide

ur d

e to

rsio

n (m

omen

t pou

r un

e ro

tatio

n un

itaire

) à la

rai

deur

laté

rale

(à la

tran

slat

ion)

dan

s la

dire

ctio

n Y

(forc

e po

ur u

n dé

plac

emen

t uni

taire

). U

ne d

éfini

tion

sim

ilaire

s’

appl

ique

à r y

.

Il es

t not

é q

ue la

Fig

ure

6.3

et le

s Eq

uatio

ns 6

.3 e

t 6.4

don

nent

une

m

étho

de

app

roch

ée p

our

calc

uler

le r

ayon

de

tors

ion

(voi

r Fa

rdis

19) p

our

des

b

âtim

ents

pos

séd

ant u

n ty

pe

uniq

ue d

e sy

stèm

e d

e co

ntre

vent

emen

t. Il

est

reco

mm

and

é d

e p

rend

re, p

our

les

por

tique

s et

les

mur

s, u

ne r

aid

eur

laté

rale

p

rop

ortio

nnel

le à

la r

aid

eur

de

flexi

on E

I des

pot

eaux

ou

des

mur

s à

un

nive

au d

onné

. Pou

r un

e év

alua

tion

pré

limin

aire

dan

s le

cas

de

tria

ngul

atio

ns,

elle

peu

t êtr

e p

rise

pro

por

tionn

elle

à R

(EA

/l)co

sa, o

ù R

(EA

/l) e

st la

som

me

des

rai

deu

rs a

xial

es d

es e

ntre

tois

es d

ans

chaq

ue m

odul

e à

un n

ivea

u d

onné

et

a e

st l’

angl

e d

e l’e

ntre

tois

e p

ar r

app

ort à

l’ h

oriz

onta

le. L

a Fi

gure

6.3

m

ontr

e un

e ap

pro

che

acce

ptab

le p

our

les

stru

ctur

es a

vec

un s

eul t

ype

de

cont

reve

ntem

ent,

par

exe

mp

le d

es p

ortiq

ues

ou d

es m

urs.

Elle

ne

s’ap

pliq

ue

pas

aux

sys

tèm

es m

ixte

s, p

ar e

xem

ple

con

stitu

és d

e p

ortiq

ues

et d

e m

urs.

Des

mét

hod

es p

lus

géné

rale

s p

our

dét

erm

iner

les

cent

res

de

raid

eur

et le

s ra

yons

de

tors

ion

sont

don

nées

dan

s la

Sec

tion

6.3.

6. D

es e

xem

ple

s d

e ca

lcul

des

ray

ons

de

tors

ion

et d

u ra

yon

de

gira

tion

sont

don

nés

en A

nnex

e A

pou

r d

es o

ssat

ures

sp

atia

les

non

tria

ngul

ées

et u

ne s

truc

ture

ave

c no

yau

et p

ortiq

ues

pér

iphé

rique

s.

29

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

–Th

e ra

tio o

f lon

ger

side

to s

hort

er s

ide

in p

lan

does

not

exc

eed

4. –Th

e to

rsio

nal r

adiu

s r x

in th

e X

dire

ctio

n m

ust e

xcee

d 3.

33 ti

mes

eox

the

ecce

ntric

ity b

etw

een

cent

res

of s

tiffn

ess

and

mas

s in

the

X di

rect

ion.

S

imila

rly, r

y mus

t exc

eed

3.33

tim

es e

oy. (

The

tors

iona

l rad

ius

is d

efine

d be

low

). It

may

be

obse

rved

that

this

is to

lim

it co

uple

d la

tera

l-tor

sion

al

resp

onse

, as

sum

mar

ised

in E

qua

tion

6.1.

Late

ral-t

orsi

onal

res

pons

e co

nditi

on:

.;

.r

er

e3

333

33>

>x

oxy

oy

(6.1

)

–B

oth

r x a

nd r y

mus

t exc

eed

the

radi

us o

f gyr

atio

n l s,

oth

erw

ise

the

build

ing

is c

lass

ified

as

‘tors

iona

lly fl

exib

le’,

and

the

q va

lues

in c

oncr

ete

build

ings

ar

e gr

eatly

red

uced

. (Th

e ra

dius

of g

yrat

ion

is d

efine

d be

low

).

Tors

iona

l rig

idity

con

ditio

n:

;r

lr

l>

>x

sy

s

(6.2

)

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at s

truc

ture

s w

here

the

per

iods

of t

he fi

rst

pre

dom

inan

tly tr

ansl

atio

nal m

odes

in b

oth

prin

cip

al d

irect

ions

exc

eed

that

of

the

first

pre

dom

inan

tly to

rsio

nal m

ode

can

be

cons

ider

ed a

s sa

tisfy

ing

the

tors

iona

l rig

idity

con

diti

on (s

ee F

ard

is e

t al19

). Th

is a

sses

smen

t can

be

mad

e fr

om th

e ou

tput

of a

3-D

com

put

er a

naly

sis

of th

e m

ode

shap

es a

nd p

erio

ds

of th

e bu

ildin

g.

The

tors

iona

l rad

ius

r x is

the

squa

re r

oot o

f the

rat

io o

f tor

sion

al s

tiffn

ess

(mom

ent p

er u

nit r

otat

ion)

to la

tera

l stif

fnes

s in

the

Y di

rect

ion

(forc

e pe

r un

it de

flect

ion)

. A s

imila

r de

finiti

on a

pplie

s to

r y.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at F

igur

e 6.

3 an

d Eq

uatio

ns 6

.3 a

nd 6

.4 p

rovi

de

an

app

roxi

mat

e m

etho

d of

cal

cula

ting

tors

iona

l rad

ii (s

ee F

ard

is19

) for

bui

ldin

gs

with

a u

nifo

rm t

ype

of la

tera

l loa

d re

sist

ing

syst

em. I

t is

reco

mm

end

ed th

at

for

mom

ent r

esis

ting

fram

es o

r sh

ear

wal

ls, t

he la

tera

l stif

fnes

s m

ay b

e ta

ken

as p

rop

ortio

nal t

o th

e fle

xura

l stif

fnes

s EI

of t

he c

olum

ns o

r w

alls

at a

gi

ven

leve

l. Fo

r p

relim

inar

y as

sess

men

t of b

race

d fr

ames

it m

ay b

e ta

ken

as

pro

por

tiona

l to

R(E

A/l)

cosa

, whe

re R

(EA

/l) is

the

sum

of t

he a

xial

stif

fnes

ses

of th

e b

raci

ng e

lem

ents

in e

ach

fram

e at

a g

iven

leve

l, an

d a

is th

e an

gle

of th

e b

raci

ng e

lem

ent t

o th

e ho

rizon

tal.

Figu

re 6

.3 s

how

s p

erm

issi

ble

as

sum

ptio

ns fo

r st

ruct

ures

whe

re th

e la

tera

l loa

d re

sist

ing

syst

em c

onsi

sts

of o

ne t

ype

of e

lem

ent,

for

exam

ple

mom

ent r

esis

ting

fram

es o

r sh

ear

wal

ls.

It d

oes

not h

owev

er a

pp

ly to

‘dua

l sys

tem

s’, f

or e

xam

ple

fram

es c

omb

ined

w

ith w

alls

.

Mor

e ge

nera

l met

hods

of c

alcu

latin

g ce

ntre

s of

stif

fnes

s an

d to

rsio

nal r

adii

are

give

n in

Sec

tion

6.3.

6. E

xam

ple

cal

cula

tions

of t

orsi

onal

rad

ius

and

rad

ius

of g

yrat

ion

are

give

n in

Ap

pen

dix

A fo

r an

unb

race

d sp

ace

fram

e an

d a

core

plu

s p

erim

eter

fram

e.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

29

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

()

()

xEIxE

Iy

EIyEI

csyy

csxx

..

//

//

(6

.3)

22

22

()

{()

()

}(

){(

)(

)}

rEI

xx

EIy

yEI

rEI

xx

EIy

yEI

xy

csy

csx

yx

csy

csx

..

-+

--

+-

/

/

/

/

(6.

4)

Le r

ayon

de

gira

tion

l s es

t la

raci

ne c

arré

e du

rap

port

du

mom

ent p

olai

re

d’in

ertie

mas

siqu

e à

la m

asse

, le

mom

ent p

olai

re d

’iner

tie m

assi

que

étan

t ca

lcul

é pa

r ra

ppor

t au

cent

re d

e m

asse

. Pou

r un

bât

imen

t rec

tang

ulai

re d

e cô

tés

l et b

et u

ne d

istr

ibut

ion

unifo

rme

de m

asse

, l’E

quat

ion

6.5

s’ap

pliq

ue.

()/

ll

b12

s2

2=

+

(6.5

)

Fig

6.3

Calc

ul a

ppro

ximat

if de

s ra

yons

de

tors

ion

pour

les

bâtim

ents

pos

séda

nt u

n se

ul

type

de

syst

ème

de c

ontre

vent

emen

t

y

x

Raid

eur à

la fl

exio

n, d

irect

ion

x EI

x

Raid

eur à

la fl

exio

n, d

irect

ion

y EI

y

Coor

donn

ées

du c

entre

de

l’élé

men

t x,

y

Coor

donn

ées

du

cent

re d

e ra

ideu

r xcs

, ycs

30

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

()

()

xEIxE

Iy

EIyEI

csyy

csxx

..

//

//

(6.3

)

22

22

()

{()

()

}(

){(

)(

)}

rEI

xx

EIy

yEI

rEI

xx

EIy

yEI

xy

csy

csx

yx

csy

csx

..

-+

--

+-

/

/

/

/

(6.

4)

The

radi

us o

f gyr

atio

n l s

is th

e sq

uare

roo

t of t

he r

atio

of t

he p

olar

mom

ent

of in

ertia

to th

e m

ass,

the

pola

r m

omen

t of i

nert

ia b

eing

cal

cula

ted

abou

t th

e ce

ntre

of m

ass.

For

a r

ecta

ngul

ar b

uild

ing

of s

ide

leng

ths

l and

b, a

nd a

un

iform

mas

s di

strib

utio

n, E

quat

ion

6.5

appl

ies.

()/

ll

b12

s2

2=

+

(6.5

)

Fig

6.3

Appr

oxim

ate

calc

ulat

ion

of to

rsio

nal r

adii

for b

uild

ings

with

a u

nifo

rm ty

pe o

f lat

eral

lo

ad re

sist

ing

syst

em

y

x

Flex

ural

stif

fnes

s in

x d

irect

ion

EIx

Flex

ural

stif

fnes

s in

y d

irect

ion

EIy

Co-o

rdin

ates

of c

entro

id o

f ele

men

t x,

y

Cent

re o

f stif

fnes

sco

-ord

inat

es x

cs, y

cs

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

30

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

6.3.

4 Irr

égul

arité

mod

érée

en

plan

Il es

t rec

omm

and

é d

e cl

asse

r co

mm

e m

odér

émen

t irr

égul

iers

en

pla

n le

s b

âtim

ents

res

pec

tant

tout

es le

s co

nditi

ons

ci-a

prè

s. Il

est

not

é q

ue le

s p

rop

riété

s p

rop

osée

s ci

-ap

rès

pou

r l’i

rrég

ular

ité m

odér

ée s

ont b

asée

s su

r un

juge

men

t d’in

géni

eur

et p

euve

nt ê

tre

revu

es s

i néc

essa

ire. P

our

plu

s d’

info

rmat

ion

sur

l’irr

égul

arité

mod

érée

, voi

r la

Sec

tion

6.1

ci-d

essu

s. –U

ne d

istr

ibut

ion

app

roxi

mat

ivem

ent s

ymét

rique

des

mas

ses

et d

es

raid

eurs

dan

s le

pla

n. –U

ne fo

rme

mod

érém

ent c

omp

acte

, c’e

st-à

-dire

don

t la

ligne

pér

iphé

rique

es

t con

vexe

ou

don

t cha

que

ang

le r

entr

ant a

une

aire

infé

rieur

e à

5% d

e l’a

ire to

tale

en

pla

n (F

igur

e 6.

2).

–Le

s p

lanc

hers

joua

nt le

rôl

e d

e d

iap

hrag

me

doi

vent

êtr

e su

ffisa

mm

ent

rigid

es e

n p

lan

pou

r q

ue le

ur s

oup

less

e n’

affe

cte

pas

la d

istr

ibut

ion

des

ef

fort

s en

tre

les

élém

ents

de

cont

reve

ntem

ent.

Cec

i doi

t êtr

e ex

amin

é p

artic

uliè

rem

ent d

ans

les

bra

nche

s la

téra

les

d’un

sys

tèm

e no

n co

nvex

e en

p

lan

telle

s le

s fo

rmes

en

L, C

, H, I

et X

. Un

dia

phr

agm

e p

eut ê

tre

cons

idér

é co

mm

e rig

ide

si, l

orsq

u’il

est i

ntro

dui

t dan

s un

mod

èle

d’en

sem

ble

de

la s

truc

ture

ave

c sa

rig

idité

en

pla

n, le

dép

lace

men

t le

plu

s gr

and

qu’

il su

bit

par

rap

por

t à la

bas

e d

u b

âtim

ent s

ous

l’effe

t de

l’act

ion

sism

ique

n’

excè

de

en a

ucun

poi

nt 1

,1 fo

is le

dép

lace

men

t rés

ulta

nt d

e l’h

ypot

hèse

d

e d

iap

hrag

me

rigid

e. –Le

rap

por

t du

côté

le p

lus

gran

d au

côt

é le

plu

s p

etit

n’ex

cèd

e p

as 5

. –Le

ray

on d

e to

rsio

n r x

dan

s la

dire

ctio

n X

doit

être

sup

érie

ur à

2,5

fois

eox

, l’e

xcen

tric

ité e

ntre

cen

tres

de

raid

eur

et d

e m

asse

dan

s la

dire

ctio

n X

. De

mêm

e, r

y d

oit ê

tre

sup

érie

ur à

2,5

fois

eoy

(le

rayo

n d

e to

rsio

n es

t défi

ni

dan

s la

Sec

tion

6.3.

3).

Cet

te r

ègle

per

met

de

limite

r la

rép

onse

cou

plé

e en

fle

xion

-tor

sion

. En

varia

nte

à ce

tte

règl

e, le

dép

lace

men

t rel

atif

à ch

aque

ni

veau

sou

s l’e

ffet d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

doi

t res

pec

ter

la c

ond

ition

su

ivan

te :

le d

épla

cem

ent r

elat

if m

axim

al à

un

nive

au n

e d

oit e

xcéd

er e

n au

cun

poi

nt 1

,4 fo

is le

dép

lace

men

t rel

atif

moy

en à

ce

nive

au (c

’est

-à-d

ire

la m

oyen

ne d

es d

épla

cem

ents

rel

atifs

aux

deu

x ex

trém

ités

du

bât

imen

t).

Le d

épla

cem

ent r

elat

if à

un n

ivea

u es

t éga

l à la

diff

éren

ce d

e d

épla

cem

ent

entr

e la

bas

e et

le s

omm

et d

e ce

niv

eau.

Cet

te r

ègle

est

bas

ée s

ur le

Ta

ble

au 1

2.3-

1 d

e l’A

SC

E/S

EI 7

-052

3 . N

oter

qu’

une

anal

yse

3-D

est

né

cess

aire

pou

r l’a

pp

licat

ion

de

cett

e rè

gle.

Not

er a

ussi

qu’

un r

app

ort d

es

dép

lace

men

ts r

elat

ifs (e

ntre

le m

axim

um e

t la

moy

enne

) de

1,0

rep

rése

nte

une

stru

ctur

e p

arfa

item

ent s

ymét

rique

. Un

rap

por

t de

1,2

est d

onné

co

mm

e lim

ite d

e l’i

rrég

ular

ité d

ue à

la to

rsio

n p

ar l’

AS

CE

/SEI

7-0

5 (e

t un

rap

por

t de

1,4

com

me

limite

de

l’irr

égul

arité

ext

rêm

e d

ue à

la to

rsio

n). E

n co

nséq

uenc

e, u

ne v

aleu

r co

mp

rise

entr

e 1,

2 et

1,4

peu

t êtr

e co

nsid

érée

co

mm

e co

rres

pon

dan

t à l’

irrég

ular

ité m

odér

ée. N

éanm

oins

, il n

’y a

pas

d’

assu

ranc

e q

ue p

our

un r

app

ort i

nfér

ieur

à 1

,2 le

s cr

itère

s d

e ré

gula

rité

de

l’EC

8 se

ront

touj

ours

sat

isfa

its.

–Le

s d

eux

qua

ntité

s r x

et r

y d

oive

nt ê

tre

sup

érie

ures

au

rayo

n d

e gi

ratio

n en

p

lan

l s; d

ans

le c

as c

ontr

aire

, le

bât

imen

t doi

t êtr

e cl

assé

com

me

« fle

xib

le

en to

rsio

n »

et la

val

eur

du

coef

ficie

nt d

e co

mp

orte

men

t q d

oit ê

tre

réd

uite

(le

ray

on d

e gi

ratio

n es

t défi

ni d

ans

la S

ectio

n 6.

3.3

). E

n va

riant

e à

cett

e

31

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

6.3.

4 M

oder

ate

irreg

ular

ity in

pla

n

It is

rec

omm

end

ed th

at b

uild

ings

com

ply

ing

with

all

the

follo

win

g m

ay

be

clas

sifie

d as

mod

erat

ely

irreg

ular

in p

lan.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e p

rop

osed

def

initi

ons

for

‘mod

erat

e irr

egul

arity

’ are

bas

ed o

n ju

dgem

ent,

and

may

nee

d re

view

in d

ue c

ours

e. F

or fu

rthe

r d

iscu

ssio

n of

mod

erat

e irr

egul

arity

, see

Sec

tion

6.1

abov

e. –‘A

pp

roxi

mat

ely’

sym

met

rical

dis

trib

utio

n of

mas

s an

d st

iffne

ss in

pla

n. –A

‘mod

erat

ely

com

pac

t’ s

hap

e, i.

e. o

ne in

whi

ch th

e p

erim

eter

line

is

alw

ays

conv

ex, o

r if

ther

e ar

e re

-ent

rant

are

as, e

ach

one

is le

ss th

an 5

% o

f th

e to

tal p

lan

area

. (Fi

gure

6.2

). –T

he fl

oo

r d

iap

hrag

ms

sho

uld

be

suffi

cien

tly s

tiff i

n-p

lane

not

to

affe

ct

the

dis

trib

utio

n of

late

ral l

oad

s b

etw

een

vert

ical

ele

men

ts.

Thi

s sh

oul

d b

e ca

refu

lly e

xam

ined

in t

he b

ranc

hes

of b

ranc

hed

sys

tem

s,

such

as

L, C

, H

, I a

nd X

pla

n sh

apes

. A

dia

phr

agm

may

be

take

n as

rig

id,

if, w

hen

it is

intr

od

uced

into

a g

lob

al m

od

el o

f the

bui

ldin

g w

ith it

s ac

tual

in-p

lane

flex

ibili

ty,

its la

rges

t ho

rizo

ntal

dis

pla

cem

ent

rela

tive

to t

he b

ase

of t

he s

truc

ture

und

er t

he d

esig

n se

ism

ic a

ctio

n no

whe

re e

xcee

ds

1.1

times

the

dis

pla

cem

ent

resu

lting

fro

m t

he r

igid

d

iap

hrag

m a

ssum

ptio

n. –Th

e ra

tio o

f lon

ger

sid

e to

sho

rter

sid

es in

pla

n d

oes

not e

xcee

d 5.

–Th

e to

rsio

nal r

adiu

s r x

in th

e X

dire

ctio

n m

ust e

xcee

d 2.

5 tim

es e

ox th

e ec

cent

ricity

bet

wee

n ce

ntre

s of

stif

fnes

s an

d m

ass

in th

e X

dire

ctio

n.

Sim

ilarly

, ry

mus

t exc

eed

2.5

times

eoy

. (Th

e to

rsio

nal r

adiu

s is

defi

ned

in S

ectio

n 6.

3.3

). Th

is is

to li

mit

coup

led

late

ral-t

orsi

onal

res

pon

se.

Alte

rnat

ivel

y, th

e st

orey

drif

ts w

ithin

eve

ry s

tore

y un

der

the

des

ign

seis

mic

lo

adin

g sh

ould

con

form

to th

e fo

llow

ing:

– th

e m

axim

um d

rift w

ithin

one

st

orey

sho

uld

now

here

exc

eed

1.4

times

the

aver

age

stor

ey d

rift i

n th

at

stor

ey, i

.e. t

he a

vera

ge o

f the

drif

ts a

t op

pos

ite e

nds

of th

e st

orey

. (Th

e st

orey

drif

t eq

uals

the

diff

eren

ce in

defl

ectio

n b

etw

een

top

and

bot

tom

of

that

sto

rey)

. Thi

s is

bas

ed o

n Ta

ble

12.

3-1

of A

SC

E/S

EI 7

-052

3 . N

ote

that

a

3-D

ana

lysi

s is

req

uire

d to

dem

onst

rate

this

. Not

e al

so th

at a

max

imum

to

aver

age

drif

t rat

io o

f 1 r

epre

sent

s a

per

fect

ly s

ymm

etric

al s

truc

ture

; a r

atio

of

1.2

is g

iven

by

AS

CE

/SEI

7-0

5 as

the

thre

shol

d of

‘tor

sion

al ir

regu

larit

y’

(with

1.4

as

the

thre

shol

d of

‘ext

rem

e to

rsio

nal i

rreg

ular

ity’).

A d

rift r

atio

of

bet

wee

n 1.

2 an

d 1.

4 m

ay th

eref

ore

be

take

n as

rou

ghly

cor

resp

ond

ing

to

‘mod

erat

e irr

egul

arity

’. H

owev

er, t

here

is n

o st

rict b

asis

for

clai

min

g th

at

whe

re th

e ra

tio is

less

than

1.2

, the

EC

8 re

qui

rem

ent f

or ‘r

egul

arity

’ will

alw

ays

be s

atis

fied.

–B

oth

r x a

nd r

y m

ust e

xcee

d th

e ra

diu

s of

gyr

atio

n l s,

oth

erw

ise

the

build

ing

is c

lass

ified

as

‘tor

sion

ally

flex

ible

’, an

d th

e q

valu

es in

con

cret

e bu

ildin

gs

are

grea

tly r

educ

ed. (

The

rad

ius

of g

yrat

ion

is d

efine

d in

Sec

tion

6.3.

3).

Alte

rnat

ivel

y, th

e p

erio

ds o

f the

firs

t tw

o p

red

omin

antly

tran

slat

iona

l mod

es

shou

ld e

xcee

d th

e p

erio

d of

the

first

pre

dom

inan

tly to

rsio

nal m

ode.

Not

e th

at a

3-D

mod

al a

naly

sis

is r

equi

red

to d

emon

stra

te th

is.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

31

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

règl

e, le

s p

ério

des

des

mod

es d

e fle

xion

pré

dom

inan

ts d

ans

les

deu

x d

irect

ions

prin

cip

ales

son

t sup

érie

ures

à la

pre

miè

re p

ério

de

de

tors

ion.

N

oter

qu’

une

anal

yse

3-D

est

néc

essa

ire p

our

l’ap

plic

atio

n d

e ce

tte

règl

e.

Les

bâtim

ents

cla

ssés

com

me

mod

érém

ent i

rrég

ulie

rs d

oive

nt ê

tre

calc

ulés

à

l’aid

e d’

un m

odèl

e 3-

D, c

onfo

rmém

ent a

ux d

isp

ositi

ons

du

pré

sent

M

anue

l. Ils

peu

vent

dev

oir

égal

emen

t êtr

e d

imen

sion

nés

avec

une

val

eur

réd

uite

de

q. Il

est

rec

omm

and

é d

e fa

ire a

pp

el à

l’av

is d

’un

spéc

ialis

te

pou

r d

éter

min

er le

typ

e d’

anal

yse

à ut

ilise

r (s

pec

tre

de

rép

onse

ou

anal

yse

chro

nolo

giq

ue).

6.3.

5 Irr

égul

arité

éle

vée

en p

lan

Les

stru

ctur

es q

ui n

e re

spec

tent

pas

les

pres

crip

tions

min

imal

es d

e la

S

ectio

n 6.

3.4

sont

cla

ssée

s co

mm

e «

très

irré

guliè

res

» et

sor

tent

du

cadr

e d’

appl

icat

ion

du p

rése

nt M

anue

l.

6.3.

6 Dé

term

inat

ion

des

cent

res

de ra

ideu

r, de

s ra

yons

de

gira

tion

et d

es ra

yons

de

tors

ion

Il es

t rec

omm

and

é, e

n l’a

bsen

ce d

’ind

icat

ion

don

née

par

l’A

nnex

e N

atio

nale

, d

e d

éter

min

er le

s ce

ntre

s d

e ra

ideu

r co

mm

e su

it, e

n va

riant

e au

x Eq

uatio

ns

6.3

et 6

.4.

–C

onst

ituer

un

mod

èle

3-D

de

la s

truc

ture

. –A

ppliq

uer a

u ce

ntre

de

mas

se d

e ch

aque

pla

nche

r un

syst

ème

de fo

rces

da

ns u

ne d

irect

ion

horiz

onta

le p

rinci

pale

de

la s

truc

ture

(X p

ar e

xem

ple)

. L’

ampl

itude

de

la fo

rce

à ch

aque

niv

eau

doit

être

pro

port

ionn

elle

à la

hau

teur

du

niv

eau

cons

idér

é pa

r rap

port

à la

bas

e de

la s

truc

ture

, mul

tiplié

e pa

r la

mas

se d

u ni

veau

; le

coe

ffici

ent d

e pr

opor

tionn

alité

don

nant

la v

aleu

r ab

solu

e de

s fo

rces

ne

joue

pas

de

rôle

et p

eut ê

tre

choi

si p

ar s

impl

e co

mm

odité

. C’e

st le

cas

de

char

ge n

°1.

–A

pp

lique

r au

x ce

ntre

s d

e m

asse

un

syst

ème

de

forc

es d

e m

êmes

val

eurs

, m

ais

app

liqué

es d

ans

l’aut

re d

irect

ion

horiz

onta

le p

rinci

pal

e (Y

). C

’est

le

cas

de

char

ge n

°2.

–A

pp

lique

r au

x ce

ntre

s d

e m

asse

un

syst

ème

de

mom

ents

d’a

xe v

ertic

al,

de

mêm

es v

aleu

rs q

ue le

s fo

rces

des

cas

pré

céd

ents

. C’e

st le

cas

de

char

ge n

°3.

–La

dis

tanc

e en

tre

les

cent

res

de m

asse

et d

e ra

ideu

r dan

s la

dire

ctio

n X

peut

êt

re p

rise

à ch

aque

niv

eau

com

me

la ro

tatio

n du

e au

x fo

rces

dan

s la

dire

ctio

n Y

(cas

n°2

) div

isée

par

la ro

tatio

n so

us l’

effe

t des

mom

ents

(cas

n°3

). –D

e m

ême,

la d

ista

nce

entr

e le

s ce

ntre

s d

e m

asse

et d

e ra

ideu

r d

ans

la

dire

ctio

n Y

peu

t êtr

e p

rise

com

me

la r

otat

ion

dan

s le

cas

n°1

div

isée

par

la

rota

tion

dan

s le

cas

n°3

.

32

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

Bui

ldin

gs c

lass

ified

as

mod

erat

ely

irreg

ular

in p

lan

mus

t be

anal

ysed

usi

ng a

3-

D m

odel

, in

acco

rdan

ce w

ith t

he p

rovi

sion

s of

thi

s M

anua

l. Th

ey m

ay a

lso

req

uire

des

ign

to a

red

uced

q v

alue

. It i

s re

com

men

ded

that

exp

ert a

dvi

ce

is s

ough

t on

the

typ

e of

ana

lysi

s (e

.g. r

esp

onse

sp

ectr

um, n

on-li

near

tim

e hi

stor

y) t

hat s

houl

d b

e em

plo

yed.

6.3.

5 Hi

gh ir

regu

larit

y in

pla

n

Str

uctu

res

not c

ompl

ying

with

the

min

imum

req

uire

men

ts o

f Sec

tion

6.3.

4 ar

e cl

assi

fied

as ‘h

ighl

y irr

egul

ar’ a

nd a

re b

eyon

d th

e sc

ope

of th

is M

anua

l.

6.3.

6 De

term

inin

g th

e ce

ntre

s of

stif

fnes

s, ra

dii o

f gyr

atio

n an

d to

rsio

nal r

adii

It is

rec

omm

end

ed th

at, i

n th

e ab

senc

e of

ad

vice

in th

e re

leva

nt N

atio

nal

Ann

ex, t

he c

entr

es o

f stif

fnes

s m

ay b

e d

eter

min

ed a

s fo

llow

s, a

s an

al

tern

ativ

e to

usi

ng e

qua

tions

6.3

and

6.4

. –S

et u

p a

3-D

mod

el o

f the

str

uctu

re.

–A

pp

ly a

set

of f

orce

s ac

ting

alon

g on

e p

rinci

pal

hor

izon

tal a

xis

(say

X)

of th

e st

ruct

ure

at th

e ce

ntre

of m

ass

of e

ach

floor

leve

l. Th

e re

lativ

e m

agni

tud

es o

f the

forc

e at

eac

h le

vel s

houl

d b

e p

rop

ortio

nal t

o th

e he

ight

of

that

leve

l ab

ove

the

bas

e of

the

stru

ctur

e tim

es th

e m

ass

at th

at le

vel;

the

abso

lute

mag

nitu

des

are

cho

sen

for

conv

enie

nce.

Thi

s is

load

case

1.

–A

pp

ly a

set

of f

orce

s w

ith th

e sa

me

mag

nitu

de,

but

act

ing

thro

ugh

the

cent

res

of m

ass

alon

g th

e or

thog

onal

prin

cip

al h

oriz

onta

l axi

s (s

ay Y

). Th

is

is lo

adca

se 2

. –A

pp

ly a

set

of m

omen

ts a

bou

t the

ver

tical

axi

s at

the

cent

res

of m

ass

with

th

e sa

me

mag

nitu

de

as th

e ap

plie

d fo

rces

. Thi

s is

load

case

3.

–Th

e d

ista

nce

bet

wee

n ce

ntre

s of

mas

s an

d st

iffne

ss in

the

X d

irect

ion

at e

ach

leve

l may

be

take

n as

the

floor

rot

atio

n un

der

the

Y fo

rces

(lo

adca

se 2

) div

ided

by

the

floor

rot

atio

n un

der

the

mom

ents

(loa

dca

se 3

). –S

imila

rly, t

he d

ista

nce

bet

wee

n ce

ntre

s of

mas

s an

d st

iffne

ss in

the

Y d

irect

ion

may

be

take

n as

the

rota

tion

und

er lo

adca

se 1

div

ided

by

rota

tion

und

er lo

adca

se 3

. –Th

e to

rsio

nal r

adiu

s r x

in th

e X

dire

ctio

n is

cal

cula

ted

as th

e sq

uare

roo

t of

the

follo

win

g ra

tio:

def

lect

ion

at th

e ce

ntre

of s

tiffn

ess

at e

ach

leve

l un

der

Y fo

rces

(loa

dca

se 2

)

rota

tion

at e

ach

floor

leve

l und

er th

e m

omen

ts

(load

case

3)

–A

sim

ilar

defi

nitio

n ex

ists

for

the

tors

iona

l rad

ius

r y in

the

Y d

irect

ion.

–Th

e ra

diu

s of

gyr

atio

n l s

may

be

det

erm

ined

for

unifo

rm m

ass

dis

trib

utio

ns

from

Eq

uatio

n 6.

5, o

r fr

om fi

rst p

rinci

ple

s. A

ltern

ativ

ely,

cal

cula

tion

of l s

m

ay b

e av

oid

ed b

y p

erfo

rmin

g th

e al

tern

ativ

e p

roce

dur

e in

the

last

Poi

nt o

f S

ectio

n 6.

3.4,

in o

rder

to d

emon

stra

te to

rsio

nal r

igid

ity.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

32

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

–Le

ray

on d

e to

rsio

n r x

dan

s la

dire

ctio

n X

est d

éter

min

é p

ar la

rac

ine

carr

ée

du

rap

por

t ci-d

esso

us :

Dép

lace

men

t du

cent

re d

e ra

ideu

r à

chaq

ue p

lanc

her

so

us l’

effe

t des

forc

es s

uiva

nt Y

(cas

n°2

)R

otat

ion

à ch

aque

pla

nche

r so

us l’

effe

t des

m

omen

ts (c

as n

°3)

–Le

ray

on d

e to

rsio

n r y

dan

s la

dire

ctio

n Y

est d

éter

min

é d

e fa

çon

sim

ilaire

. –D

ans

le c

as d

’une

dis

trib

utio

n un

iform

e d

e m

asse

, le

rayo

n d

e gi

ratio

n l s

peu

t êtr

e d

éter

min

é p

ar l’

Equa

tion

6.5

ou à

par

tir d

es d

éfini

tions

de

bas

e.

En

varia

nte,

le c

alcu

l de

l s p

eut ê

tre

évité

lors

que

la m

étho

de

du

der

nier

p

oint

de

la S

ectio

n 6.

3.4

est u

tilis

ée p

our

éval

uer

la r

igid

ité e

n to

rsio

n. –Q

uand

les

cent

res

de

raid

eur

et le

s ra

yons

de

tors

ion

varie

nt b

eauc

oup

d’un

niv

eau

à un

aut

re d

ans

le c

alcu

l pré

céd

ent,

il es

t rec

omm

and

é d

e re

pre

ndre

le c

alcu

l ave

c d

es e

nsem

ble

s d

e fo

rces

et d

e m

omen

ts

égau

x à

tous

les

nive

aux.

Les

con

trev

ente

men

ts m

ixte

s p

ortiq

ues

– m

urs

peu

vent

êtr

e p

artic

uliè

rem

ent s

ensi

ble

s à

cett

e m

odifi

catio

n. L

orsq

ue d

es

dis

trib

utio

ns d

iffér

ente

s d

e ch

arge

men

t con

dui

sent

à d

es r

ésul

tats

très

d

iffér

ents

, il e

st r

ecom

man

dé

d’ut

ilise

r la

mét

hod

e ci

-des

sous

. –Lo

rsq

u’il

est d

iffici

le d

e d

éter

min

er le

s ce

ntre

s d

e ra

ideu

r, il

est

reco

mm

and

é d’

utili

ser

un m

odèl

e 3-

D p

our

le d

imen

sion

nem

ent fi

nal (

pou

r re

spec

ter

la p

resc

riptio

n d

e l’E

C8

rela

tive

à l’i

rrég

ular

ité e

n p

lan)

et d

e re

spec

ter

les

dire

ctiv

es d

onné

es d

ans

la S

ectio

n 6.

3.4

pou

r l’i

rrég

ular

ité

mod

érée

, en

utili

sant

les

mét

hod

es a

ltern

ativ

es d

onné

es d

ans

les

deu

x d

erni

ers

poi

nts

de

cett

e S

ectio

n.

33

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.3

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

–W

here

a w

ide

varia

tion

in c

entr

es o

f stif

fnes

s an

d to

rsio

nal r

adii

is fo

und

betw

een

floor

leve

ls, i

t is

reco

mm

ende

d th

at th

e ex

erci

se is

rep

eate

d w

ith

a se

t of l

oads

and

mom

ents

whi

ch a

re e

qua

l at a

ll le

vels

. Dua

l fra

me-

wal

l st

ruct

ures

may

be

par

ticul

arly

sen

sitiv

e to

this

cha

nge.

Whe

re d

iffer

ent

load

dis

trib

utio

ns g

ive

wid

ely

diff

eren

t res

ults

, it i

s re

com

men

ded

that

the

alte

rnat

ive

pro

ced

ure

bel

ow s

houl

d b

e fo

llow

ed.

–W

here

ther

e is

diffi

culty

in e

stab

lishi

ng c

entr

es o

f stif

fnes

s, it

is

reco

mm

end

ed th

at a

3-D

ana

lysi

s sh

ould

be

adop

ted

for

final

des

ign

(in

ord

er to

com

ply

with

EC

8 re

qui

rem

ents

for

irreg

ular

ity in

pla

n) a

nd th

e re

qui

rem

ents

for

mod

erat

e irr

egul

arity

giv

en in

Sec

tion

6.3.

4 sh

ould

be

ensu

red,

usi

ng th

e al

tern

ativ

e p

roce

dur

es g

iven

in th

e la

st t

wo

Poi

nts

of

that

Sec

tion.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

33

6.3

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

6.4

Eval

uatio

n de

la ré

gula

rité

en é

léva

tion

6.4.

1 Ré

gula

rité

en é

léva

tion

Pou

r êt

re c

lass

ée c

omm

e ré

guliè

re e

n él

évat

ion,

une

str

uctu

re d

e bâ

timen

t do

it re

spec

ter

tout

es le

s co

nditi

ons

ci-a

près

. –To

us le

s él

émen

ts d

e co

ntre

vent

emen

t ver

ticau

x do

iven

t êtr

e co

ntin

us d

u ni

veau

de

fond

atio

n ju

squ’

au s

omm

et d

u bâ

timen

t ou

(s’il

y a

des

ret

raits

–

voir

ci-d

esso

us) d

u ba

s ju

squ’

au n

ivea

u du

ret

rait.

Il e

st n

oté

que

les

stru

ctur

es d

ans

lesq

uelle

s d

es p

outr

es p

rimai

res

sup

por

tent

des

élé

men

ts

vert

icau

x d

isco

ntin

us (p

otea

ux o

u m

urs)

son

t irr

égul

ière

s et

ne

sont

pas

tr

aité

es d

ans

le p

rése

nt M

anue

l. –La

mas

se e

t la

raid

eur

doiv

ent s

oit ê

tre

cons

tant

s su

r la

hau

teur

du

bâtim

ent,

soit

se r

édui

re p

rogr

essi

vem

ent,

sans

var

iatio

n br

utal

e. E

n l’a

bsen

ce d

e rè

gle

qua

ntita

tive

don

née

par

l’EC

8, il

est

rec

omm

and

é d

e co

nsid

érer

que

la r

éduc

tion

est p

rogr

essi

ve d

ans

les

bât

imen

ts d

ont l

a m

asse

et l

a ra

ideu

r d

e ch

aque

niv

eau

sont

com

pris

es e

ntre

70

% e

t 100

%

de

celle

s d

u ni

veau

imm

édia

tem

ent a

u d

esso

us.

–D

ans

les

bâtim

ents

don

t l’o

ssat

ure

est c

onst

ituée

de

port

ique

s, la

ré

sist

ance

laté

rale

de

chaq

ue n

ivea

u (c

’est

-à-d

ire l’

effo

rt tr

anch

ant

sism

ique

initi

ant l

a ru

ptur

e da

ns le

niv

eau

cons

idér

é, p

our

la

dist

ribut

ion

d’ac

tions

sis

miq

ues

spéc

ifiée

ne

doit

pas

varie

r de

faço

n «

disp

ropo

rtio

nnée

» e

ntre

les

nive

aux.

Auc

une

limite

qua

ntifi

ée n

’est

do

nnée

en

géné

ral,

à l’e

xcep

tion

de r

ègle

s pa

rtic

uliè

res

quan

d la

var

iatio

n de

rés

ista

nce

est d

ue à

des

rem

plis

sage

s de

maç

onne

rie d

ans

l’oss

atur

e.

En

l’abs

ence

de

règl

es q

uant

itativ

es d

ans

l’EC

8, il

est

rec

omm

and

é d

e co

nsid

érer

que

cet

te r

ègle

est

sat

isfa

ite p

our

les

bât

imen

ts d

ont l

a ré

sist

ance

à c

haq

ue n

ivea

u es

t com

pris

e en

tre

80%

et 1

20%

de

celle

du

nive

au a

u d

esso

us.

–Le

s bâ

timen

ts a

vec

des

retr

aits

(c’e

st-à

-dire

don

t la

vue

en p

lan

dim

inue

br

usqu

emen

t ent

re d

eux

nive

aux

succ

essi

fs) s

ont g

énér

alem

ent

irrég

ulie

rs, m

ais

peuv

ent ê

tre

clas

sés

com

me

régu

liers

si l

es r

etra

its s

ont

infé

rieur

s au

x lim

ites

mon

trée

s su

r la

Fig

ure

6.4.

Les

ret

raits

d’u

n se

ul c

ôté

ne d

oive

nt p

as e

xcéd

er 1

0% à

tout

niv

eau

par

rapp

ort a

u ni

veau

infé

rieur

. Q

uand

les

retr

aits

son

t dis

posé

s sy

mét

rique

men

t de

chaq

ue c

ôté,

il n

’y

a pa

s de

lim

ite d

ans

la d

imin

utio

n to

tale

; né

anm

oins

, pou

r le

s re

trai

ts

diss

ymét

rique

s, la

dim

inut

ion

tota

le e

st li

mité

e à

30%

de

la la

rgeu

r à

la

base

. Par

exc

eptio

n, u

ne r

éduc

tion

tota

le ju

squ’

à la

moi

tié d

e la

larg

eur

est

auto

risée

si e

lle a

lieu

dan

s le

s 15

% in

férie

urs

de la

hau

teur

du

bâtim

ent.

Not

er q

ue le

s py

ram

ides

inve

rsée

s (p

ar o

ppos

ition

aux

ret

raits

) con

duis

ent

touj

ours

à c

lass

er le

bât

imen

t com

me

irrég

ulie

r.

34

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.4

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

6.4

Asse

ssm

ent o

f reg

ular

ity in

ele

vatio

n

6.4.

1 Re

gula

r ele

vatio

ns

A b

uild

ing

stru

ctur

e m

ust s

atis

fy a

ll th

e fo

llow

ing

requ

irem

ents

to b

e cl

assi

fied

as r

egul

ar in

ele

vatio

n.

–A

ll th

e ve

rtic

al lo

ad r

esis

ting

elem

ents

mus

t con

tinue

uni

nter

rupt

ed fr

om

foun

datio

n le

vel t

o th

e to

p of

the

build

ing

or (w

here

set

back

s ar

e pr

esen

t –

see

belo

w) t

o th

e bo

ttom

leve

l of t

he s

etba

ck. I

t is

obse

rved

that

str

uctu

res

whe

re p

rimar

y b

eam

s su

pp

ort d

isco

ntin

ued

vert

ical

ele

men

ts (c

olum

ns o

r w

alls

) are

irre

gula

r an

d ar

e b

eyon

d th

e sc

ope

of th

e M

anua

l. –M

ass

and

stiff

ness

mus

t eith

er r

emai

n co

nsta

nt w

ith h

eigh

t or

redu

ce

only

gra

dual

ly, w

ithou

t abr

upt c

hang

es. I

n th

e ab

senc

e of

a q

uant

itativ

e d

efini

tion

in E

C8,

it is

rec

omm

end

ed t

hat t

he d

ecre

ase

with

hei

ght m

ay

be

cons

ider

ed g

rad

ual i

f bot

h th

e m

ass

and

stiff

ness

of e

very

sto

rey

is

bet

wee

n 70

% a

nd 1

00%

of t

hat o

f the

sto

rey

bel

ow.

–In

bui

ldin

gs w

ith m

omen

t-re

sist

ing

fram

es, t

he la

tera

l res

ista

nce

of

each

sto

rey

(i.e.

the

seis

mic

she

ar in

itiat

ing

failu

re w

ithin

that

sto

rey,

fo

r th

e co

de-s

peci

fied

dist

ribut

ion

of s

eism

ic lo

ads)

sho

uld

not v

ary

“dis

prop

ortio

nate

ly”

betw

een

stor

eys.

Gen

eral

ly, n

o qu

antifi

ed li

mits

are

st

ated

, alth

ough

spe

cial

rul

es a

re g

iven

whe

re th

e va

riatio

n in

late

ral

resi

stan

ce is

due

to m

ason

ry in

fill w

ithin

the

fram

es.

In th

e ab

senc

e of

a

qua

ntita

tive

defi

nitio

n in

EC

8, it

is r

ecom

men

ded

tha

t thi

s is

sat

isfie

d if

the

stre

ngth

of a

ny s

tore

y is

bet

wee

n 80

% a

nd 1

20%

of t

hat o

f the

sto

rey

bel

ow.

–B

uild

ings

with

set

back

s (i.

e. w

here

the

plan

are

a su

dden

ly r

educ

es

betw

een

succ

essi

ve s

tore

ys) a

re g

ener

ally

irre

gula

r, bu

t may

be

clas

sifie

d as

reg

ular

if le

ss th

an li

mits

sho

wn

in F

igur

e 6.

4. T

his

show

s th

at th

e se

tbac

k at

any

leve

l on

one

side

may

not

exc

eed

10%

com

pare

d to

the

leve

l bel

ow. W

here

the

setb

acks

are

sym

met

rical

on

each

sid

e, th

ere

is n

o lim

it on

ove

rall

redu

ctio

n; h

owev

er, f

or a

sym

met

rical

set

back

s,

the

over

all r

educ

tion

is li

mite

d to

30%

of t

he b

ase

wid

th. T

he e

xcep

tion

is th

at a

n ov

eral

l red

uctio

n in

wid

th o

f up

to h

alf i

s pe

rmis

sibl

e w

ithin

th

e lo

wes

t 15%

of t

he h

eigh

t of t

he b

uild

ing.

Not

e th

at ‘o

verh

angs

’ (i.e

. in

vert

ed p

yram

id s

hape

s) a

s op

pose

d to

‘set

back

s’ a

re a

lway

s cl

assi

fied

as h

ighl

y irr

egul

ar.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

34

6.4

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

Fig

6.4

Retra

its «

régu

liers

»

(a)

L 2

L 3L 1

L 4

0,15

H

(d)

L 2 L 1

(b) (

Le re

trait

a lie

u au

-des

sus

de 0

,15H

)

H

Critè

re p

our (

a): 0

<

Critè

re p

our (

b):

,L

LL

020

34G

+

L 3L 4

0,15

H

(c) (

Le re

trait

a lie

u en

des

sous

de

0,15

H)

H

L

Critè

re p

our (

c):

LL

,L

020

1

12G

-

0 <

Critè

re p

our (

d):

0,30 0,

0

LL

L LL

L1

2

1

12G

G

- -

0 <

0 <

,L

LL

050

34G

+

LL

0et

>3

4

LL

0et

>3

4

L(la

rgeu

r tot

ale

du b

âtim

ent)

L(la

rgeu

r tot

ale

du b

âtim

ent)

35

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.4

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

Fig

6.4

‘Reg

ular

’ set

back

sLL

(a)

L 2

L 3L 1

L 4

0.15

H

(d)

L 2 L 1

(b) (

Setb

ack

occu

rs a

bove

0.1

5 H )

L(o

vera

ll bu

ildin

g w

idth

)

L(o

vera

ll bu

ildin

g w

idth

)

H

Crite

rion

for (

a): 0

<

Crite

rion

for (

b):

.L

020

1

12G

-.

LL

L

L 3 a

nd L

4 >

0

L 3 a

nd L

4 >

0

020

34G

+

L 3L 4

0.15

H

(c) (

Setb

ack

occu

rs b

elow

0.1

5H)

H

L

Crite

rion

for (

c):

.L

LL

050

34G

+Cr

iterio

n fo

r (d)

: 0 < 0 <

0.30 0.

0

LL

L LL

L1

2

1

12G

G

- -

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

35

6.4

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

6.4.

2 Irr

égul

arité

mod

érée

en

élév

atio

n

Il es

t rec

omm

and

é d

e cl

asse

r co

mm

e m

odér

émen

t irr

égul

ier

un b

âtim

ent

don

t la

stru

ctur

e sa

tisfa

it le

s co

nditi

ons

suiv

ante

s. E

n va

riant

e, le

s co

nditi

ons

anal

ogue

s d’

irrég

ular

ité m

odér

ée d

onné

es d

ans

les

PS

922

0 C

laus

e 6.

6.1.

3.1.

2 p

euve

nt ê

tre

utili

sées

. –To

us le

s él

émen

ts d

e co

ntre

vent

emen

t ver

ticau

x do

iven

t êtr

e co

ntin

us d

u ni

veau

de

fond

atio

n ju

squ’

au s

omm

et d

u bâ

timen

t ou

(s’il

y a

des

ret

raits

–

voir

ci-d

esso

us) d

u ba

s ju

squ’

au n

ivea

u du

ret

rait.

–La

mas

se e

t la

raid

eur

de

chaq

ue n

ivea

u so

nt c

omp

rises

ent

re 6

0%

et

120

% d

e ce

lles

du

nive

au a

u d

esso

us.

–P

ar r

éfér

ence

à l’

AS

CE

/SEI

7-0

523 ,

dan

s le

s b

âtim

ents

don

t l’o

ssat

ure

est

cons

titué

e d

e p

ortiq

ues,

la r

ésis

tanc

e la

téra

le à

cha

que

niv

eau

(c’e

st-à

-dire

l’e

ffort

tran

chan

t sis

miq

ue in

itian

t la

rupt

ure

dan

s le

niv

eau

cons

idér

é, p

our

la d

istr

ibut

ion

d’ac

tions

sis

miq

ues

spéc

ifiée

) ne

doit

pas

êtr

e in

férie

ure

à 65

% d

e ce

lle d

es n

ivea

ux a

u d

esso

us e

t au-

des

sus.

–S

’il y

a d

es r

etra

its, i

ls n

e d

oive

nt p

as e

xcéd

er le

s lim

ites

don

nées

sur

la

Figu

re 6

.5.

Pou

r un

e d

iscu

ssio

n p

lus

élab

orée

sur

l’irr

égul

arité

mod

érée

, voi

r la

S

ectio

n 6.

1 ci

-des

sus.

6.4.

3 Irr

égul

arité

éle

vée

en é

léva

tion

Les

stru

ctur

es q

ui n

e re

spec

tent

pas

les

cond

ition

s de

la S

ectio

n 6.

4.2

sont

cl

assé

es c

omm

e «

très

irré

guliè

res

» en

élé

vatio

n et

ne

sont

pas

trai

tées

da

ns le

cad

re d

u pr

ésen

t Man

uel.

36

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.4

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

6.4.

2 M

oder

atel

y irr

egul

ar e

leva

tions

It is

rec

omm

end

ed th

at a

bui

ldin

g st

ruct

ure

mus

t sat

isfy

all

the

follo

win

g re

qui

rem

ents

to b

e cl

assi

fied

as ‘m

oder

atel

y irr

egul

ar’ i

n el

evat

ion.

A

ltern

ativ

ely,

the

sim

ilar

def

initi

ons

of m

oder

ate

irreg

ular

ity g

iven

in P

S 9

220

Cla

use

6.6.

1.3.

1.2

may

be

used

. –A

ll th

e ve

rtic

al lo

ad r

esis

ting

elem

ents

mus

t con

tinue

uni

nter

rupt

ed fr

om

foun

dat

ion

leve

l to

the

top

of th

e bu

ildin

g or

(whe

re s

etb

acks

are

pre

sent

–

see

bel

ow) t

o th

e to

p of

the

setb

ack.

–B

oth

the

mas

s an

d st

iffne

ss a

re b

etw

een

60%

and

120

% o

f tha

t of t

he

stor

ey b

elow

. –B

ased

on

AS

CE

/SEI

7-0

523 ,

in b

uild

ings

with

mom

ent-

resi

stin

g fr

ames

, th

e la

tera

l res

ista

nce

of e

ach

stor

ey (i

.e. t

he s

eism

ic s

hear

initi

atin

g fa

ilure

w

ithin

that

sto

rey,

for

the

cod

e-sp

ecifi

ed d

istr

ibut

ion

of s

eism

ic lo

ads)

is a

t le

ast 6

5% o

f the

sto

reys

ab

ove

and

bel

ow.

–W

here

ther

e ar

e se

tbac

ks, t

hey

shou

ld n

ot e

xcee

d th

e lim

its s

how

n in

Fi

gure

6.5

.

For

furt

her

dis

cuss

ion

of m

oder

ate

irreg

ular

ity, s

ee S

ectio

n 6.

1 ab

ove.

6.4.

3 Hi

ghly

irre

gula

r ele

vatio

ns

Str

uctu

res

not c

ompl

ying

with

Sec

tion

6.4.

2 ar

e cl

assi

fied

as ‘h

ighl

y irr

egul

ar’

and

are

beyo

nd th

e sc

ope

of th

is M

anua

l.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

36

6.4

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

Fig

6.5

Retra

its «

mod

érém

ent »

irré

gulie

rs

(a)

L 2

L 3L 1

L 4

0,20

H

(d)

L 2 L 1

(b) (

Le re

trait

a lie

u au

des

sus

de 0

,20H

)

L(la

rgeu

r tot

ale

du b

âtim

ent)

L(la

rgeu

r tot

ale

du b

âtim

ent)

H

Critè

re p

our a

): Cr

itère

pou

r b):

L 3L 4

0,20

H

(c) (

Le re

trait

a lie

u so

us d

e 0,

20H

)

H

L

Critè

re p

our c

): Cr

itère

pou

r d):

0,30

LL

L0<

1

12G

-0,

30L

LL

LL

0et

>

4

34

3G

+

0,L

LL

LL

0

75

et>

4

34

3G

+0,

00,

5

LL

L LL

L

045 1

< <1

12

2G

G

- -

37

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

6.4

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

Fig

6.5

‘Mod

erat

ely

irreg

ular

’ set

back

s

(a)

L 2

L 3L 1

L 4

0.20

H

(d)

L 2 L 1

(b) (

Setb

ack

occu

rs a

bove

0.2

0H )

L(o

vera

ll bu

ildin

g w

idth

)

L(o

vera

ll bu

ildin

g w

idth

)

H

Crite

rion

for (

a):

Crite

rion

for (

b):

L 3L 4

0.20

H

(c) (

Setb

ack

occu

rs b

elow

0.2

0H)

H

L

Crite

rion

for (

c):

Crite

rion

for (

d):

0.30

LL

L0<

1

12G

-0.

30L

LL 4

3G

+

0.L

LL

754

3G

+0.

00.

5

LL

L LL

L

045 1

< <1

12

2G

G

- -

L 3 a

nd L

4 >

0

L 3 a

nd L

4 >

0

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

37

6.4

Regu

larit

y in

pla

n an

d el

evat

ion

7.1

Influ

ence

des

con

ditio

ns d

e so

l sur

le d

imen

sion

nem

ent

sism

ique

7.1.

1 Pr

inci

paux

alé

as

Les

prin

cipa

ux a

léas

à p

rend

re e

n co

mpt

e re

liés

aux

cond

ition

s gé

otec

hniq

ues

loca

les

sont

: –La

pro

xim

ité d

e fa

illes

sism

ique

men

t act

ives

. –L’

inst

abilit

é de

pen

tes.

–Le

s so

ls p

oten

tielle

men

t liq

uéfia

bles

. –Le

s ta

ssem

ents

exc

essi

fs d

es s

ols

sous

sol

licita

tion

cycl

ique

. –L’

ampl

ifica

tion

du m

ouve

men

t sis

miq

ue li

é à

un e

ffet d

e si

te.

Il es

t not

é qu

e le

s ob

serv

atio

ns e

ffect

uées

lors

de

nom

breu

x sé

ism

es p

assé

s ré

vèle

nt u

ne fo

rte

corr

élat

ion

entr

e la

dis

trib

utio

n de

s do

mm

ages

et l

es

cond

ition

s gé

olog

ique

s de

sur

face

. La

pris

e en

com

pte

des

cond

ition

s de

sol

et

de

leur

répo

nse

à un

e so

llicita

tion

sism

ique

est

don

c un

fact

eur e

ssen

tiel

du d

imen

sion

nem

ent p

aras

ism

ique

. Les

ingé

nieu

rs d

oive

nt ê

tre

parf

aite

men

t co

nsci

ents

de

l’effe

t sig

nific

atif

que

la ré

pons

e si

smiq

ue d

es s

ols

peut

avo

ir su

r les

forc

es in

duite

s da

ns le

s st

ruct

ures

. Cet

effe

t inc

lut l

’influ

ence

des

hé

téro

géné

ités

de te

rrai

n qu

i peu

vent

avo

ir po

ur c

onsé

quen

ces

un d

écal

age

du c

entr

e de

rai

deur

de

la fo

ndat

ion

par r

appo

rt à

son

cen

tre

géom

étriq

ue,

indu

isan

t une

com

posa

nte

de to

rsio

n da

ns la

répo

nse.

7.1.

2 Fa

illes

act

ives

Les

bâtim

ents

de

caté

gorie

d’im

port

ance

II, I

II et

IV (c

.à.d

. tou

s le

s bâ

timen

ts

à l’e

xcep

tion

des

bâtim

ents

d’im

port

ance

min

eure

tels

les

hang

ars

agric

oles

) ne

doi

vent

pas

êtr

e im

plan

tés

à pr

oxim

ité im

méd

iate

d’u

ne fa

ille te

cton

ique

re

conn

ue c

omm

e si

smiq

uem

ent a

ctiv

e da

ns d

es d

ocum

ents

offi

ciel

s is

sus

par

les

auto

rités

nat

iona

les

com

péte

ntes

.

Il es

t not

é q

ue le

s ob

serv

atio

ns m

ontr

ent q

ue le

s fa

illes

act

ives

peu

vent

af

fect

er le

s st

ruct

ures

de

deu

x fa

çons

prin

cip

ales

, pre

miè

rem

ent e

n ac

croi

ssan

t le

mou

vem

ent s

ism

ique

(con

nu s

ous

le n

om d

’effe

t de

pro

xim

ité

de

faill

e) e

t deu

xièm

emen

t en

créa

nt d

es c

ond

ition

s p

oten

tielle

s d’

inst

abili

té

de

terr

ain.

Les

effe

ts d

e p

roxi

mité

de

faill

e so

nt é

tud

iés

dan

s la

Sec

tion

8.6

de

ce M

anue

l. A

ucun

e im

pos

ition

min

imal

e p

our

la d

ista

nce

entr

e un

b

âtim

ent e

t une

faill

e ac

tive

n’es

t req

uise

par

l’EC

8. L

es p

ratiq

ues

mon

dia

les

req

uièr

ent d

es d

ista

nces

de

sép

arat

ion

com

pris

es e

ntre

15m

et 2

00m

. Les

7 As

pect

s gé

otec

hniq

ues

38

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.1

Influ

ence

of s

ite c

ondi

tions

on

seis

mic

des

ign

7.1.

1 Pr

inci

pal h

azar

ds

The

prin

cipa

l haz

ards

to b

e co

nsid

ered

rel

atin

g to

loca

l site

con

ditio

ns a

re:

–P

roxi

mity

to s

eism

ical

ly a

ctiv

e fa

ults

. –S

lope

sta

bilit

y. –P

oten

tially

liqu

efiab

le s

oils

. –E

xces

sive

set

tlem

ent o

f soi

ls u

nder

cyc

lic lo

adin

g. –S

ite a

mpl

ifica

tion.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at in

man

y p

ast e

arth

qua

kes,

a s

tron

g co

rrel

atio

n ha

s b

een

esta

blis

hed

bet

wee

n d

amag

e p

atte

rns

and

near

-sur

face

geo

logi

cal

cond

ition

s. C

onsi

der

atio

n of

the

grou

nd c

ond

ition

s an

d th

e re

spon

se o

f soi

ls

to e

arth

qua

ke lo

adin

g is

ther

efor

e an

ess

entia

l com

pon

ent o

f sei

smic

des

ign.

P

ract

isin

g en

gine

ers

shou

ld b

e fu

lly a

war

e of

the

sign

ifica

nt e

ffect

that

the

seis

mic

res

pon

se o

f soi

ls c

an h

ave

upon

the

load

s im

par

ted

to s

truc

ture

s.

This

incl

udes

the

influ

ence

of i

rreg

ular

gro

und

whi

ch m

ay s

hift

the

cent

re o

f so

il re

stra

int a

way

from

the

geom

etric

cen

tre

of th

e fo

und

atio

n, g

ivin

g ris

e to

a

tors

iona

l res

pon

se.

7.1.

2 Ac

tive

faul

ts

Bui

ldin

gs o

f im

port

ance

cla

sses

II, I

II an

d IV

(i.e

. all

build

ings

exc

ept b

uild

ings

of

min

or im

port

ance

suc

h as

agr

icul

tura

l bui

ldin

gs) s

houl

d no

t be

site

d in

the

imm

edia

te v

icin

ity o

f a te

cton

ic fa

ult r

ecog

nise

d as

bei

ng s

eism

ical

ly a

ctiv

e in

of

ficia

l doc

umen

ts is

sued

by

com

pete

nt n

atio

nal a

utho

ritie

s.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at a

ctiv

e fa

ults

can

affe

ct s

truc

ture

s in

tw

o p

rinci

pal

w

ays,

firs

tly in

incr

easi

ng th

e gr

ound

mot

ions

(kno

wn

as n

ear

faul

t effe

cts)

an

d se

cond

ly in

the

pot

entia

l for

gro

und

rupt

ure.

Nea

r so

urce

effe

cts

are

dis

cuss

ed in

Sec

tion

8.6

of th

is M

anua

l. N

o m

inim

um d

ista

nce

req

uire

men

t b

etw

een

a bu

ildin

g an

d an

act

ive

faul

t is

quo

ted

by E

C8.

Wor

ldw

ide

the

req

uire

men

t for

min

imum

faul

t dis

tanc

e va

ries

from

ab

out 1

5m to

200

m.

Act

ive

faul

ting

is u

nlik

ely

to b

e an

issu

e in

are

as o

f low

sei

smic

ity.

It is

rec

omm

end

ed t

hat a

det

aile

d ge

olog

ical

des

k st

udy

shou

ld t

here

fore

be

carr

ied

out b

y a

suita

bly

exp

erie

nced

sp

ecia

list t

o as

sess

the

pro

xim

ity a

nd

activ

ity o

f any

pot

entia

lly a

ctiv

e fa

ults

. For

str

uctu

res

that

are

not

crit

ical

to

pub

lic s

afet

y th

e ab

senc

e of

mov

emen

t in

the

last

10,

000

year

s (i.

e. th

e La

te

7 Ge

otec

hnic

al a

spec

ts

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

38

mou

vem

ents

de

surf

ace

liés

à d

es fa

illes

act

ives

ne

rep

rése

nten

t pas

un

aléa

m

ajeu

r d

ans

les

zone

s d

e fa

ible

sis

mic

ité.

Il es

t rec

omm

andé

de

faire

réal

iser

une

étu

de g

éolo

giqu

e dé

taillé

e su

r do

cum

ents

par

un

spéc

ialis

te e

xpér

imen

té p

our é

valu

er la

dis

tanc

e et

l’ac

tivité

de

tout

e fa

ille a

ctiv

e. E

n Fr

ance

, l’in

form

atio

n su

r les

faille

s ac

tives

est

don

née

dans

les

docu

men

ts o

ffici

els

nom

més

PP

R (“

Pla

n de

Pré

vent

ion

des

Ris

ques

”).

Il es

t rec

omm

and

é d

e s’

insp

irer

des

rec

omm

and

atio

ns s

ur l’

éval

uatio

n et

l’a

mén

agem

ent d

u te

rrito

ire p

rès

des

faill

es a

ctiv

es d

onné

es d

ans

le r

app

ort

du

Cal

iforn

ia G

eolo

gica

l Sur

vey,

Not

e 49

24 e

t dan

s K

err

et a

l 25 .

7.1.

3 St

abili

té d

es p

ente

s

La v

érifi

catio

n de

la s

tabi

lité

des

pent

es d

oit ê

tre

entr

epris

e po

ur to

ute

stru

ctur

e à

érig

er s

ur o

u au

voi

sina

ge d

e pe

ntes

nat

urel

les

ou a

rtifi

ciel

les,

afin

de

s’a

ssur

er q

ue la

séc

urité

et/

ou la

fonc

tionn

alité

de

la s

truc

ture

est

pré

serv

ée

pour

le s

éism

e de

cal

cul.

Pou

r les

sol

licita

tions

sis

miq

ues,

l’ét

at li

mite

des

pe

ntes

est

l’ét

at c

orre

spon

dant

à l’

appa

ritio

n de

dép

lace

men

ts p

erm

anen

ts

de la

mas

se d

u so

l d’u

ne a

mpl

itude

inac

cept

able

et s

ur u

ne p

rofo

ndeu

r si

gnifi

cativ

e po

ur le

urs

effe

ts s

ur le

s st

ruct

ures

et l

eur f

onct

ionn

alité

.

Il es

t not

é q

ue l’

inst

abili

té d

es p

ente

s p

eut p

rend

re p

lusi

eurs

form

es (p

ar

exem

ple

chu

te d

e b

locs

, rup

ture

s su

per

ficie

lles

ou p

rofo

ndes

, affa

isse

men

t la

téra

l, éc

oule

men

t en

mas

se, e

tc.)

déc

rites

dan

s K

ram

er26

. La

natu

re e

t la

form

e d

e la

sur

face

de

rupt

ure

dép

end

ent p

rinci

pal

emen

t de

la g

éolo

gie

et

de

l’hyd

rogé

olog

ie d

e la

pen

te.

Pou

r le

cal

cul d

e la

sta

bili

té d

es p

ente

s, il

est

rec

omm

and

é d’

utili

ser

les

ind

icat

ions

don

nées

dan

s K

ram

er26

. Dan

s l’a

naly

se d

u p

oten

tiel d

’inst

abili

té

d’un

e p

ente

sur

un

site

plu

sieu

rs fa

cteu

rs d

oive

nt ê

tre

pris

en

cons

idér

atio

n.

Par

mi c

eux-

ci :

–D

es in

stab

ilité

s d

e p

ente

ont

-elle

s ét

é ob

serv

ées

sur

des

pen

tes

exis

tant

es

sur

ou à

pro

xim

ité d

e l’e

mp

rise

du

pro

jet ?

–E

xist

e-t-

il d

es fo

rmat

ions

géo

logi

que

s co

nnue

s p

our

être

inst

able

s su

r le

site

ou

à p

roxi

mité

de

celu

i-ci ?

Kee

fer2

7 p

rése

nte

les

cont

exte

s gé

olog

ique

s su

scep

tible

s d

e p

rése

nter

des

inst

abili

tés

de

pen

te p

end

ant

séis

me.

–Le

s p

ente

s m

ette

nt-e

lles

en é

vid

ence

l’ex

iste

nce

d’ea

ux s

oute

rrai

nes

à la

sur

face

(par

exe

mp

le d

es li

gnes

de

sour

ces

le lo

ng d

’esc

arp

emen

ts

roch

eux)

, ou

des

sou

rces

pot

entie

lles

d’ea

u p

euve

nt-e

lles

être

iden

tifiée

s à

l’am

ont d

u si

te ?

–E

xist

e-t-

il d

es to

pog

rap

hies

par

ticul

ière

s (p

ar e

xem

ple

pen

tes

esca

rpée

s,

cône

s d

e d

éjec

tion

rem

plis

de

collu

vion

s, fa

lais

es o

u b

erge

s d

e riv

ière

, et

c.) e

t des

em

pla

cem

ents

vul

néra

ble

s ?

–Le

pro

jet o

u d

es p

roje

ts v

oisi

ns p

euve

nt-il

s m

odifi

er l’

hyd

rogé

olog

ie e

t par

su

ite a

ccro

ître

le p

oten

tiel d

’inst

abili

té d

ans

cert

aine

s zo

nes

?

39

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.1As

pect

s gé

otec

hniq

ues

Qua

tern

ary)

may

be

used

to d

efin

e no

n-ac

tive

faul

ts. I

n Fr

ance

, inf

orm

atio

n on

act

ive

faul

ts m

ust b

e ta

ken

from

the

offic

ial d

ocum

ents

nam

ed P

PR

(“P

lan

de

Pré

vent

ion

des

Ris

que

s”).

It is

rec

omm

end

ed th

at g

uid

ance

on

eval

uatin

g an

d p

lann

ing

dev

elop

men

ts

near

act

ive

faul

ts m

ay b

e ta

ken

from

Cal

iforn

ia G

eolo

gica

l Sur

vey’

s N

ote

4924

an

d K

err

et a

l25 r

esp

ectiv

ely.

7.1.

3 Sl

ope

stab

ility

A v

erifi

catio

n of

gro

und

stab

ility

shou

ld b

e ca

rrie

d ou

t for

str

uctu

res

to b

e er

ecte

d on

or

near

nat

ural

or

artifi

cial

slo

pes,

in o

rder

to e

nsur

e th

at th

e sa

fety

and

/or

serv

icea

bilit

y of

the

stru

ctur

es is

pre

serv

ed u

nder

the

desi

gn

eart

hqua

ke. U

nder

ear

thqu

ake

load

ing

cond

ition

s, th

e lim

it st

ate

for

slop

es

is th

at b

eyon

d w

hich

una

ccep

tabl

y la

rge

perm

anen

t dis

plac

emen

ts o

f th

e gr

ound

mas

s ta

ke p

lace

with

in a

dep

th th

at is

sig

nific

ant b

oth

for

the

stru

ctur

al a

nd fu

nctio

nal e

ffect

s on

the

stru

ctur

es.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at s

lop

e in

stab

ility

can

com

e in

man

y fo

rms

(e.g

. roc

k fa

lls, s

hallo

w o

r d

eep

slid

es, l

ater

al s

pre

adin

g, fl

ow fa

ilure

etc

), w

hich

are

d

escr

ibed

in K

ram

er26

. The

nat

ure

and

form

of t

he s

lide

will

be

dep

end

ent

prin

cip

ally

on

the

geol

ogy

and

hyd

rolo

gy o

f the

slo

pe.

It is

rec

om

men

ded

tha

t g

uid

ance

on

the

calc

ulat

ion

of s

eism

ic s

lop

e st

abili

ty a

naly

sis

can

be

take

n fr

om

Kra

mer

26.

Whe

n as

sess

ing

the

pot

entia

l fo

r sl

op

e in

stab

ility

on

a si

te a

num

ber

of t

he q

uest

ions

sho

uld

be

cons

ider

ed.

The

se in

clud

e: –Is

slo

pe

inst

abili

ty o

bser

ved

on e

xist

ing

slop

es a

t or

adja

cent

to th

e p

roje

ct

site

? –A

re th

ere

geol

ogic

al fo

rmat

ions

that

are

kno

wn

to b

e su

scep

tible

to s

lop

e in

stab

ility

on

or a

dja

cent

to th

e p

roje

ct s

ite?

Kee

fer2

7 su

mm

aris

ed th

e ge

olog

ical

env

ironm

ents

tha

t are

like

ly to

pro

duc

e ea

rthq

uake

-ind

uced

sl

ope

inst

abili

ty.

–D

o sl

op

es s

how

the

pre

senc

e of

und

erg

roun

d w

ater

at

the

surf

ace

(e.g

. sp

ring

lines

), o

r ca

n p

oten

tial w

ater

so

urce

s b

e id

entifi

ed u

psl

op

e of

the

si

te?

–A

re s

usce

ptib

le la

ndfo

rms

(e.g

. ste

ep s

lop

es, c

ollu

vium

-fille

d sw

ales

, clif

fs

or r

iver

ban

ks e

tc.)

and

vuln

erab

le lo

catio

ns p

rese

nt?

–C

ould

the

pro

ject

or

adja

cent

pro

ject

s ca

use

chan

ges

to th

e hy

dro

logy

and

he

nce

incr

ease

the

pot

entia

l for

slo

pe

inst

abili

ty in

som

e ar

eas?

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

39

7.1Ge

otec

hnic

al a

spec

ts

Des

ab

aque

s p

our

l’étu

de

sim

plifi

ée d

e la

sta

bili

té p

seud

o st

atiq

ue d

es

pen

tes

(par

exe

mp

le B

aker

et a

l28) p

euve

nt ê

tre

utili

sés

pou

r le

s an

alys

es

pré

limin

aire

s.

7.1.

4 Ef

fets

topo

grap

hiqu

es

Pou

r le

s st

ruct

ures

ave

c un

coe

ffici

ent d

’impo

rtan

ce (c

I) pl

us g

rand

que

1,

0, le

coe

ffici

ent d

’am

plifi

catio

n to

pogr

aphi

que

(ST) d

oit ê

tre

déte

rmin

é et

ap

pliq

ué à

l’ac

tion

sism

ique

défi

nie

dans

la S

ectio

n 8.

3 de

ce

Man

uel.

L’E

C8

reco

mm

ande

les

limita

tions

sui

vant

es p

our

cet e

ffet :

–P

our

les

pent

es d

’ang

le in

férie

ur à

15°

, l’e

ffet t

opog

raph

ique

peu

t êtr

e né

glig

é. –P

our

les

pent

es e

t fal

aise

s is

olée

s, la

val

eur

min

imal

e de

ST

est 1

,2.

–P

our

les

esca

rpem

ents

don

t la

larg

eur

en c

rête

est

sig

nific

ativ

emen

t plu

s fa

ible

que

la la

rgeu

r en

bas

e, e

t pou

r le

sque

ls la

pen

te e

st p

lus

raid

e qu

e 30

°, la

val

eur

min

imal

e de

ST

est 1

,4. U

ne v

aleu

r ré

duite

de

ST,

éga

le à

1,2

, es

t sug

géré

e po

ur d

es p

ente

s d’

angl

es p

lus

faib

les.

–La

val

eur

de S

T pe

ut ê

tre

rédu

ite s

ur la

hau

teur

de

la p

ente

pou

r at

tein

dre

la v

aleu

r 1

à la

bas

e de

cel

le c

i.

7.1.

5

Sols

pot

entie

llem

ent l

iqué

fiabl

es

Il es

t not

é q

ue la

liq

uéfa

ctio

n es

t un

pro

cess

us d

ans

leq

uel l

es s

ols

non

cohé

rent

s ou

gra

nula

ires

situ

és s

ous

nap

pe

per

den

t tem

por

aire

men

t la

tota

lité,

ou

une

frac

tion

sign

ifica

tive,

de

leur

rés

ista

nce

lors

qu’

ils

sont

sou

mis

à u

ne fo

rte

solli

cita

tion

sism

ique

. Typ

ique

men

t, le

s d

épôt

s gr

anul

aire

s, lâ

ches

, sat

urés

et d

e gr

anul

arité

uni

form

e so

nt le

s m

atér

iaux

le

s p

lus

vuln

érab

les.

Le

Tab

leau

7.1

don

ne u

ne in

dic

atio

n p

rélim

inai

re d

e la

su

scep

tibili

té à

la li

qué

fact

ion

des

sol

s gr

anul

aire

s.

40

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.1As

pect

s gé

otec

hniq

ues

Sta

bili

ty c

hart

s fo

r si

mp

lifie

d p

seud

o-st

atic

slo

pe

anal

yses

(e.g

. Bak

er e

t al28

) ca

n b

e us

ed fo

r p

relim

inar

y an

alys

es.

7.1.

4 To

pogr

aphi

cal e

ffec

ts

For

stru

ctur

es w

ith a

n im

port

ance

fact

or (c

I) gr

eate

r th

an 1

.0, t

he

topo

grap

hic

ampl

ifica

tion

fact

or (S

T) s

houl

d be

det

erm

ined

and

app

lied

to

the

seis

mic

act

ion

defin

ed in

Sec

tion

8.3

of th

is M

anua

l.

EC

8 re

com

men

ds fo

llow

ing

limits

on

this

effe

ct:

–Fo

r sl

ope

angl

es le

ss th

an 1

5° to

pogr

aphi

c ef

fect

s m

ay b

e ne

glec

ted.

–Fo

r is

olat

ed c

liffs

and

slo

pes

the

min

imum

val

ue o

f ST

is 1

.2.

–Fo

r rid

ges

with

cre

st w

idth

sig

nific

antly

less

than

the

base

wid

th, w

here

the

slop

e an

gle

is g

reat

er th

an 3

0°, t

he m

inim

um v

alue

of S

T is

1.4

. A r

educ

ed

ST

of 1

.2 is

sug

gest

ed fo

r sh

allo

wer

slo

pe a

ngle

s. –Th

e va

lue

of S

T m

ay b

e as

sum

ed to

red

uce

as a

func

tion

of th

e sl

ope

heig

ht r

educ

ing

to u

nity

at t

he b

ase

of th

e sl

ope.

7.1.

5 Po

tent

ially

liqu

efia

ble

soils

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat l

ique

fact

ion

is a

pro

cess

by

whi

ch n

on-c

ohes

ive

or g

ranu

lar

sed

imen

ts b

elow

the

wat

er ta

ble

tem

por

arily

lose

, tot

ally

or

to a

si

gnifi

cant

deg

ree,

thei

r st

reng

th w

hen

sub

ject

ed to

str

ong

grou

nd s

haki

ng

dur

ing

an e

arth

qua

ke. T

ypic

ally

, sat

urat

ed, p

oorly

gra

ded

, loo

se, g

ranu

lar

dep

osits

are

mos

t sus

cept

ible

to li

que

fact

ion.

As

a p

relim

inar

y in

dic

atio

n, t

he

susc

eptib

ility

of s

edim

enta

ry s

oils

is s

how

n in

Tab

le 7

.1.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

40

7.1Ge

otec

hnic

al a

spec

ts

Tabl

eau

7.1

Estim

atio

n de

la s

usce

ptib

ilité

à la

liqu

éfac

tion

de d

épôt

s sé

dim

enta

ires

pour

des

év

alua

tions

pré

limin

aire

s

Type

de

Dépô

tAg

e du

Dép

ôt

< 5

00 a

nsHo

locè

nePl

éist

ocèn

ePr

é-Pl

éist

ocèn

e

(i) D

épôt

s Co

ntin

enta

ux

Cour

s de

riviè

res

Très

Ele

véEl

evé

Faib

leTr

ès F

aibl

e

Plai

ne in

onda

ble

Elev

éM

odér

éFa

ible

Très

Fai

ble

Plai

ne e

t côn

e al

luvia

lM

odér

éFa

ible

Faib

leTr

ès F

aibl

e

Terra

sses

et p

lain

es m

arin

esN/

AFa

ible

Très

faib

leTr

ès F

aibl

e

Delta

s El

evé

Mod

éré

Faib

leTr

ès F

aibl

e

Plag

e et

dép

ôts

lacu

stre

s El

evé

Mod

éré

Faib

leTr

ès F

aibl

e

Collu

vions

Elev

éM

odér

éFa

ible

Très

Fai

ble

Talu

sFa

ible

Faib

leTr

ès F

aibl

eTr

ès F

aibl

e

Dune

sEl

evé

Mod

éré

Faib

leTr

ès F

aibl

e

Loes

sEl

evé

Elev

éEl

evé

Inco

nnu

Mor

aine

gla

ciai

reFa

ible

Faib

leTr

ès F

aibl

eTr

ès F

aibl

e

Tuff

Faib

leFa

ible

Très

Fai

ble

Très

Fai

ble

Téph

raEl

evé

Elev

éa

a

Sols

rési

duel

sFa

ible

Faib

leTr

ès F

aibl

eTr

ès F

aibl

e

Sebk

aEl

evé

Mod

éré

Faib

leTr

ès F

aibl

e

(ii) D

épôt

s de

zon

es c

ôtiè

res

Delta

Très

Ele

véEl

evé

Faib

leTr

ès F

aibl

e

Estu

aire

Elev

éM

odér

éFa

ible

Très

Fai

ble

Plag

e –

fort

clap

otM

odér

éFa

ible

Très

Fai

ble

Très

Fai

ble

Plag

e –

faib

le c

lapo

tEl

evé

Mod

éré

Faib

leTr

ès F

aibl

e

Lago

nEl

evé

Mod

éré

Faib

leTr

ès F

aibl

e

Avan

t côt

eEl

evé

Mod

éré

Faib

leTr

ès F

aibl

e

(iii)

Dépô

ts A

rtific

iels

Rem

blai

non

com

pact

éTr

ès E

levé

N/A

N/A

N/A

Rem

blai

com

pact

éFa

ible

N/A

N/A

N/A

Not

es

a Do

nnée

s in

suffi

sant

es.

b Ce

tabl

eau

est a

dapt

é de

s in

form

atio

ns c

onte

nues

dan

s Yo

ud &

Per

kins

29.

41

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.1As

pect

s gé

otec

hniq

ues

Tabl

e 7.

1 Es

timat

ed s

usce

ptib

ility

of s

edim

enta

ry d

epos

its to

liqu

efac

tion

for p

relim

inar

y as

sess

men

t pur

pose

s

Type

of D

epos

itAg

e of

Dep

osit

< 5

00 y

ears

Holo

cene

Plei

stoc

ene

Pre-

Plei

stoc

ene

(i) C

ontin

enta

l Dep

osits

Rive

r cha

nnel

Very

hig

hHi

ghLo

wVe

ry lo

w

Floo

d pl

ain

High

Mod

erat

eLo

w

Very

low

Allu

vial f

an a

nd p

lain

Mod

erat

eLo

wLo

wVe

ry lo

w

Mar

ine

terra

ces

and

plai

nsN/

ALo

wVe

ry lo

wVe

ry lo

w

Delta

and

fan-

delta

High

Mod

erat

eLo

wVe

ry lo

w

Lacu

strin

e an

d pl

aya

High

Mod

erat

eLo

wVe

ry lo

w

Collu

vium

High

Mod

erat

eLo

wVe

ry lo

w

Talu

sLo

wLo

wVe

ry lo

wVe

ry lo

w

Dune

sHi

ghM

oder

ate

Low

Very

low

Loes

sHi

ghHi

ghHi

ghUn

know

n

Glac

ial t

illLo

wLo

wVe

ry lo

wVe

ry lo

w

Tuff

Low

Low

Very

low

Very

low

Teph

raHi

ghHi

gha

a

Resi

dual

Soi

lsLo

wLo

wVe

ry lo

wVe

ry lo

w

Sebk

aHi

ghM

oder

ate

Low

Very

low

(ii) C

oast

al Z

one

Depo

sits

Delta

Very

Hig

hHi

ghLo

wVe

ry lo

w

Estu

arin

eHi

ghM

oder

ate

Low

Very

low

Beac

h –

high

wav

e en

ergy

Mod

erat

eLo

wVe

ry lo

wVe

ry lo

w

Beac

h –

low

wav

e en

ergy

High

Mod

erat

eLo

wVe

ry lo

w

Lago

onal

High

Mod

erat

eLo

wVe

ry lo

w

Fore

shor

eHi

ghM

oder

ate

Low

Very

low

(iii)

Artif

icia

l Dep

osits

Unco

mpa

cted

Fill

Very

hig

hN/

AN/

AN/

A

Com

pact

ed F

illLo

wN/

AN/

AN/

A

Not

es

a In

suffi

cien

t dat

a ex

ists

.b

This

tabl

e is

mod

ified

from

info

rmat

ion

give

n in

You

d &

Perk

ins2

9 .

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

41

7.1Ge

otec

hnic

al a

spec

ts

Les

obse

rvat

ions

mon

tren

t que

les

cons

éque

nces

pot

entie

lles

de

la

liqué

fact

ion

incl

uent

: –In

stab

ilité

de

pen

te (c

.à.d

. éco

ulem

ent e

n gr

and

e m

asse

et a

ffais

sem

ent

laté

ral).

–P

erte

ou

réd

uctio

n d

e la

cap

acité

por

tant

e. –Ta

ssem

ent e

xces

sif.

–A

ugm

enta

tion

de

la p

ouss

ée d

es te

rres

sur

les

sout

ènem

ents

. –D

éjau

geag

e d

es s

truc

ture

s en

terr

ées.

Des

ind

icat

ions

son

t éga

lem

ent f

ourn

ies

dan

s le

s P

S92

10, C

laus

e 9.

1.

L’E

C8

Par

tie 5

4 C

laus

e 4.

1.4

stip

ule

que

le r

isqu

e de

liqu

éfac

tion

peut

êtr

e éc

arté

qua

nd l’

accé

léra

tion

max

imal

e du

sol

en

surf

ace

(agS

) est

infé

rieur

e à

1,5m

/s2

et lo

rsqu

’au

moi

ns u

ne d

es c

ondi

tions

sui

vant

es e

st r

empl

ie :

–le

s sa

bles

con

tienn

ent d

e l’a

rgile

en

prop

ortio

n su

périe

ure

à 20

%, a

vec

un

indi

ce d

e pl

astic

ité >

10.

–le

s sa

bles

con

tienn

ent d

es s

ilts

en p

ropo

rtio

n su

périe

ure

à 35

% e

t si

mul

tané

men

t le

nom

bre

de c

oups

SP

T, n

orm

alis

é po

ur l’

effe

t de

surc

harg

e du

e au

terr

ain

et d

u ra

ppor

t d’é

nerg

ie, N

1(60

) est

> 2

0. –le

s sa

bles

son

t pro

pres

, ave

c un

e va

leur

du

nom

bre

de c

oups

SP

T,

norm

alis

é po

ur l’

effe

t de

surc

harg

e du

e au

terr

ain

et d

u ra

ppor

t d’é

nerg

ie

N1(

60) >

30.

Il es

t rec

omm

andé

d’u

tilis

er le

s cr

itère

s do

nnés

ci d

essu

s av

ec p

réca

utio

n, c

ar

des

sabl

es a

vec

des

tene

urs

en a

rgile

et d

es in

dice

s de

pla

stic

ité p

lus

élev

és s

e so

nt li

quéfi

és p

enda

nt le

s sé

ism

es d

e 19

99 à

Koc

aeli

et C

hi-C

hi. U

ne a

naly

se

plus

app

rofo

ndie

de

ces

aspe

cts

est p

rése

ntée

par

Bou

lang

er e

t Idr

iss3

0 .

L’E

C8

Par

tie 5

4 A

nnex

e B

(non

rep

rodu

ite d

ans

ce M

anue

l) fo

urni

t une

pr

océd

ure

norm

ativ

e, b

asée

sur

les

résu

ltats

d’e

ssai

s S

PT,

pou

r l’é

valu

atio

n du

ris

que

de li

quéf

actio

n.

Il es

t rec

omm

and

é d’

avoi

r re

cour

s à

d’au

tres

ess

ais

plu

s fia

ble

s, te

ls le

s es

sais

CP

T. D

e p

lus,

la m

étho

de

norm

ativ

e d

e l’E

C8

Par

tie 5

bas

ée s

ur le

no

mb

re d

e co

ups

SP

T a

été

rem

pla

cée

par

des

dév

elop

pem

ents

réc

ents

p

our

l’éva

luat

ion

du

risq

ue d

e liq

uéfa

ctio

n. D

es in

form

atio

ns s

ur c

es a

spec

ts

peu

vent

êtr

e tr

ouvé

es d

ans

diffé

rent

es r

éfér

ence

s in

clua

nt S

eed

et a

l31,

Jeffr

ies

and

Bee

n32

and

Idris

s an

d B

oula

nger

33. E

n co

nséq

uenc

e, c

ompt

e te

nu d

es d

ével

opp

emen

ts c

ontin

uels

dan

s ce

dom

aine

, il e

st r

ecom

man

dé

de

faire

ap

pel

à u

n sp

écia

liste

pou

r ré

alis

er c

es é

valu

atio

ns. L

’att

entio

n es

t tou

tefo

is a

ttiré

e su

r le

fait

que

pou

r re

spec

ter

l’EC

8 d

ans

leq

uel l

es

éval

uatio

ns s

ont f

aite

s à

par

tir d

es e

ssai

s S

PT,

le d

imen

sion

nem

ent d

oit

au m

inim

um s

atis

faire

à la

cla

use

B2

de

l’ann

exe

B d

e l’E

C8

Par

tie 5

. C

epen

dan

t, lo

rsq

ue l’

éval

uatio

n es

t bas

ée s

ur la

mes

ure

dire

cte

d’au

tres

p

aram

ètre

s (r

ésis

tanc

e da

ns l’

essa

i C

PT,

cél

érité

des

ond

es d

e ci

saill

emen

t), le

s cl

ause

s B

3 et

B4

de

l’ann

exe

B a

utor

isen

t l’u

tilis

atio

n d

e p

rocé

dur

es r

econ

nues

pou

r l’é

valu

atio

n d

u ris

que

de

liqué

fact

ion,

san

s fa

ire

réfé

renc

e à

la c

laus

e B

2.

42

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.1As

pect

s gé

otec

hniq

ues

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat t

he p

oten

tial c

onse

que

nces

of l

ique

fact

ion

incl

ude:

–S

lop

e in

stab

ility

(e.g

. flow

failu

res

and

late

ral s

pre

adin

g).

–Lo

ss o

r re

duc

tion

of b

earin

g ca

pac

ity.

–E

xces

sive

set

tlem

ent.

–In

crea

sed

late

ral p

ress

ure

on r

etai

ning

wal

ls.

–Fl

oata

tion

of b

urie

d st

ruct

ures

.

Gui

dan

ce is

als

o gi

ven

in P

S92

10, C

laus

e 9.

1.

EC

8 P

art 5

4 C

laus

e 4.

1.4

stat

es th

at th

e liq

uefa

ctio

n ha

zard

may

be

negl

ecte

d w

hen

the

grou

nd s

urfa

ce a

ccel

erat

ion

(agS

) is

less

than

1.5

m/s

2 an

d at

leas

t one

of t

he fo

llow

ing

cond

ition

s is

fulfi

lled

: –Th

e sa

nds

have

a c

lay

cont

ent g

reat

er th

an 2

0% w

ith p

last

icity

inde

x >

10.

–Th

e sa

nds

have

a s

ilt c

onte

nt g

reat

er th

an 3

5% a

nd, a

t the

sam

e tim

e,

the

SP

T bl

ow c

ount

val

ue n

orm

alis

ed fo

r ov

erbu

rden

effe

cts

and

for

the

ener

gy r

atio

N1(

60) >

20.

–Th

e sa

nds

are

clea

n, w

ith th

e S

PT

blow

cou

nt v

alue

nor

mal

ised

for

over

burd

en e

ffect

s an

d fo

r th

e en

ergy

rat

io N

1(60

) > 3

0.

It is

rec

omm

end

ed th

at th

e cr

iteria

giv

en a

bov

e sh

ould

be

used

with

cau

tion,

as

san

ds w

ith h

ighe

r cl

ay c

onte

nts

and

pla

stic

ity in

dic

es li

que

fied

dur

ing

the

1999

Koc

aeli

and

Chi

-Chi

ear

thq

uake

s. A

fulle

r re

view

of t

hese

issu

es is

p

rese

nted

in B

oula

nger

and

Idris

s30 .

EC

8 P

art 5

4 A

nnex

B (n

ot r

epro

duce

d in

the

Man

ual)

also

pro

vide

s a

norm

ativ

e pr

oced

ure,

bas

ed o

n S

PT

resu

lts, t

o as

sess

liqu

efac

tion

pote

ntia

l.

It is

rec

omm

end

ed th

at o

ther

mor

e re

liab

le te

sts

such

as

CP

Ts s

houl

d al

so

be

cons

ider

ed. F

urth

erm

ore,

the

norm

ativ

e m

etho

d in

EC

8 P

art 5

bas

ed

on S

PT

blo

wco

unts

has

bee

n su

per

sed

ed b

y re

cent

dev

elop

men

ts in

the

field

of l

ique

fact

ion

asse

ssm

ent.

Gui

dan

ce o

n th

ese

issu

es c

an b

e fo

und

in s

ever

al r

efer

ence

s, in

clud

ing

See

d et

al31

, Jef

frie

s an

d B

een3

2 an

d Id

riss

and

Bou

lang

er33

. The

refo

re, a

s th

ere

are

sign

ifica

nt o

ngoi

ng d

evel

opm

ents

in

this

are

a it

is r

ecom

men

ded

that

a s

pec

ialis

t sho

uld

be

emp

loye

d to

car

ry

out s

uch

an a

sses

smen

t. A

tten

tion

is h

owev

er d

raw

n to

the

fact

that

to

com

ply

with

EC

8 w

here

the

asse

ssm

ent i

s b

ased

on

SP

T b

low

coun

ts, t

he

des

ign

mus

t at m

inim

um c

omp

ly w

ith th

e no

rmat

ive

crite

ria o

f cla

use

B.2

of

Ann

ex B

of E

C8

Par

t 5. H

owev

er, w

here

the

asse

ssm

ent i

s b

ased

on

dire

ct

mea

sure

men

ts o

f oth

er p

aram

eter

s (C

PT

resi

stan

ce, s

hear

wav

e ve

loci

ty),

clau

ses

B.3

and

B.4

of A

nnex

B a

llow

est

ablis

hed

pro

ced

ures

for

asse

ssin

g liq

uefa

ctio

n p

oten

tial t

o b

e us

ed, w

ithou

t ref

eren

ce to

cla

use

B.2

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

42

7.1Ge

otec

hnic

al a

spec

ts

7.1.

6 Ta

ssem

ent d

es s

ols

Les

tass

emen

ts s

ous

char

ge c

ycliq

ue d

oive

nt ê

tre

éval

ués

lors

qu’il

exi

ste,

à

faib

le p

rofo

ndeu

r, de

s co

uche

s ét

endu

es o

u de

s le

ntille

s ép

aiss

es d

e m

atér

iaux

pul

véru

lent

s lâ

ches

et n

on s

atur

és.

Il es

t rec

omm

and

é d’

éval

uer

les

tass

emen

ts s

ism

ique

s à

l’ai

de

de

rela

tions

em

piri

que

s re

liant

les

déf

orm

atio

ns v

olum

ique

s, le

nom

bre

de

coup

s N

-SP

T (c

orrig

é p

our

l’effe

t de

surc

harg

e) e

t la

déf

orm

atio

n cy

cliq

ue d

e ci

saill

emen

t. P

ar e

xem

ple

l’ap

pro

che

dév

elop

pée

par

Tok

imat

su e

t See

d34

est f

ond

ée

sur

des

rel

atio

ns e

ntre

la d

éfor

mat

ion

volu

miq

ue, l

a d

éfor

mat

ion

cycl

ique

de

cisa

illem

ent e

t le

nom

bre

de

coup

s N

-SP

T.

Il es

t not

é q

ue d

es ta

ssem

ents

exc

essi

fs p

euve

nt é

gale

men

t se

pro

dui

re

dan

s d

es a

rgile

s tr

ès m

olle

s en

rai

son

de

la d

égra

dat

ion

de

leur

ré

sist

ance

au

cisa

illem

ent s

ous

char

gem

ent c

ycliq

ue d

e lo

ngue

dur

ée.

Si l

es ta

ssem

ents

ind

uits

par

den

sific

atio

n ou

dég

rad

atio

n cy

cliq

ue s

ont

susc

eptib

les

d’af

fect

er la

sta

bili

té d

es fo

ndat

ions

, il c

onvi

ent d

’env

isag

er d

es

mét

hod

es d

e tr

aite

men

t des

terr

ains

.

7.2

Reco

nnai

ssan

ce d

u si

te

7.2.

1 Pa

ram

ètre

s de

rési

stan

ce

Il es

t not

é qu

e le

dim

ensi

onne

men

t des

fond

atio

ns, d

es o

uvra

ges

de

sout

ènem

ent,

des

stru

ctur

es e

nter

rées

, des

exc

avat

ions

et d

es re

mbl

ais,

né

cess

ite l’

éval

uatio

n de

s ca

ract

éris

tique

s dy

nam

ique

s de

s so

ls e

t la

com

préh

ensi

on d

e le

ur in

fluen

ce s

ur le

s st

ruct

ures

con

sidé

rées

en

cas

d’oc

curr

ence

d’u

n sé

ism

e. L

es p

aram

ètre

s fo

ndam

enta

ux à

dét

erm

iner

son

t : –P

our

les

sols

coh

éren

ts, l

a ré

sist

ance

au

cisa

illem

ent n

on d

rain

ée (

cu )

corr

igée

pou

r te

nir

com

pte

de

la v

itess

e d

e ch

arge

men

t et d

es e

ffets

de

la

dég

rad

atio

n cy

cliq

ue.

–P

our

les

sols

pul

véru

lent

s sa

turé

s, le

par

amèt

re d

e ré

sist

ance

ap

pro

prié

es

t la

rési

stan

ce a

u ci

saill

emen

t cyc

lique

non

dra

inée

(xcy

,u ),

qui

doi

t p

rend

re e

n co

mpt

e l’a

ugm

enta

tion

de

pre

ssio

n in

ters

titie

lle.

–A

ltern

ativ

emen

t, p

our

les

sols

pul

véru

lent

s, le

s p

aram

ètre

s d

e ré

sist

ance

ef

fect

ive

avec

pris

e en

com

pte

de

la p

ress

ion

d’ea

u in

ters

titie

lle g

énér

ée

pen

dant

le s

ollic

itatio

n cy

cliq

ue p

euve

nt ê

tre

utili

sés.

–P

our

les

roch

es, l

a ré

sist

ance

à la

com

pre

ssio

n si

mp

le (q

u ).

43

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.2

Aspe

cts

géot

echn

ique

s

7.1.

6 Se

ttle

men

t of s

oils

Set

tlem

ents

und

er c

yclic

load

s sh

ould

be

asse

ssed

whe

n ex

tend

ed la

yers

or

thic

k le

nses

of l

oose

, uns

atur

ated

coh

esio

nles

s m

ater

ials

exi

st a

t a s

hallo

w

dept

h.

It is

rec

omm

end

ed th

at d

ynam

ic s

ettle

men

t may

be

estim

ated

usi

ng

emp

irica

l rel

atio

nshi

ps

bet

wee

n vo

lum

etric

str

ain,

SP

T N

-val

ues

(cor

rect

ed

for

over

burd

en),

and

cycl

ic s

hear

str

ain.

For

exa

mp

le th

e ap

pro

ach

dev

elop

ed b

y To

kim

atsu

and

See

d34

is b

ased

on

rela

tions

hip

s b

etw

een

the

volu

met

ric s

trai

n, th

e cy

clic

she

ar s

trai

n an

d S

PT

N-v

alue

s.

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat e

xces

sive

set

tlem

ents

may

als

o oc

cur

in v

ery

soft

cl

ays

bec

ause

of c

yclic

deg

rad

atio

n of

thei

r sh

ear

stre

ngth

und

er g

roun

d sh

akin

g of

long

dur

atio

n. If

the

sett

lem

ents

cau

sed

by d

ensi

ficat

ion

or c

yclic

d

egra

dat

ion

app

ear

cap

able

of a

ffect

ing

the

stab

ility

of t

he fo

und

atio

ns,

cons

ider

atio

n sh

ould

be

give

n to

gro

und

impr

ovem

ent m

etho

ds.

7.2

Site

inve

stig

atio

n

7.2.

1 St

reng

th p

aram

eter

s

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at d

esig

n of

foun

dat

ions

, ret

aini

ng s

truc

ture

s, b

urie

d st

ruct

ures

and

cut

tings

and

em

ban

kmen

ts a

ll re

qui

re in

vest

igat

ion

of th

e d

ynam

ic c

hara

cter

istic

s of

the

soils

, and

an

und

erst

and

ing

of h

ow th

ese

will

inte

ract

with

the

stru

ctur

es u

nder

con

sid

erat

ion

in th

e ev

ent o

f an

eart

hqua

ke. T

he k

ey s

oil p

aram

eter

s to

ass

ess

are:

–Fo

r co

hesi

ve s

oils

the

und

rain

ed s

hear

str

engt

h (c

u ) a

dju

sted

for

the

rap

id

rate

of l

oad

ing

and

cycl

ic d

egra

dat

ion

effe

cts.

–Fo

r co

hesi

onle

ss s

oil t

he a

pp

rop

riate

str

engt

h p

aram

eter

is th

e cy

clic

un

dra

ined

she

ar s

tren

gth

(xcy

,u ),

whi

ch s

houl

d ta

ke th

e p

ossi

ble

por

e p

ress

ure

build

-up

into

acc

ount

. –A

ltern

ativ

ely,

for

cohe

sion

less

soi

ls e

ffect

ive

stre

ngth

par

amet

ers

with

ap

pro

pria

te p

ore

wat

er p

ress

ure

gene

rate

d d

urin

g cy

clic

load

ing

may

be

used

. –Fo

r ro

cks

the

unco

nfine

d co

mp

ress

ive

stre

ngth

(qu ).

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

43

7.2

Geot

echn

ical

asp

ects

Les

coef

ficie

nts

part

iels

(cM

) sur

les

cara

ctér

istiq

ues

des

mat

éria

ux c

u, x

cy,u e

t q u

son

t not

és c

cu, c

xcy

et c

qu,

et c

elui

sur

tan

{',

c{

‘ ; il

s pr

enne

nt le

s va

leur

s su

ivan

tes

: –c

cu

=

1,4

[1

,4]

–c

xcy

=

1,

25

[1,2

5]

–c

qu

=

1,

4

[1,4

] –c

{'

=

1,

25

[1,2

5]

7.2.

2 Dé

term

inat

ion

de la

cat

égor

ie d

e te

rrai

n

Les

donn

ées

d’in

vest

igat

ion

de s

ol d

oive

nt ê

tre

suffi

sant

es p

our

perm

ettr

e la

dét

erm

inat

ion

du t

ype

de te

rrai

n, d

éfini

à la

Sec

tion

8.3

et a

u Ta

blea

u 8.

2 du

pré

sent

Man

uel,

et d

u sp

ectr

e de

rép

onse

ass

ocié

. Cec

i req

uier

t que

le

s re

conn

aiss

ance

s de

sol

soi

ent c

ondu

ites

jusq

u’à

au m

oins

30m

sou

s la

su

rfac

e du

sol

. Elle

s do

iven

t êtr

e ré

alis

ées

en p

arfa

ite c

onna

issa

nce

de l’

EC

7 P

artie

19 .

A l’

exce

ptio

n de

s bâ

timen

ts d

e ca

tégo

rie d

’impo

rtan

ce I,

l’E

C8

Par

tie 5

4

reco

mm

ande

d’in

clur

e da

ns le

s re

conn

aiss

ance

s de

terr

ain

des

essa

is

de p

énét

ratio

n au

côn

e st

atiq

ue a

vec

mes

ure

de la

pre

ssio

n in

ters

titie

lle,

puis

qu’il

s fo

urni

ssen

t un

enre

gist

rem

ent c

ontin

u de

s ca

ract

éris

tique

s de

sol

av

ec la

pro

fond

eur.

Il es

t rec

omm

and

é, là

où

la c

élér

ité d

es o

ndes

de

cisa

illem

ent n

’est

pas

m

esur

ée d

irect

emen

t, d’

estim

er le

pro

fil d

e cé

lérit

é d

es o

ndes

à l’

aid

e d

e co

rrél

atio

ns e

mp

iriq

ues

avec

les

par

amèt

res

mes

urés

en

tena

nt c

ompt

e d

e la

var

iab

ilité

affé

rent

es à

ces

cor

réla

tions

.

Pou

r le

s st

ruct

ures

impo

rtan

tes

et d

ans

les

zone

s de

fort

e si

smic

ité,

part

icul

ière

men

t pou

r le

s co

nditi

ons

de s

ol m

édio

cres

(c.à

.d. l

es c

atég

orie

s de

terr

ain

D, S

1 ou

S2,

telle

s qu

e dé

finie

s da

ns le

Tab

leau

8.2

), le

pro

fil d

e cé

lérit

é d’

onde

s de

cis

aille

men

t doi

t êtr

e dé

term

iné

à l’a

ide

de m

esur

es

géop

hysi

ques

.

7.2.

3 Ca

ract

éris

tique

s de

rigi

dité

et d

’am

ortis

sem

ent

L’E

C8

Par

tie 5

4 Ta

blea

u 4.

1 fo

urni

t des

indi

catio

ns r

elat

ives

aux

val

eurs

à

rete

nir

pour

l’am

ortis

sem

ent e

t le

coef

ficie

nt d

e ré

duct

ion

à ap

pliq

uer

à la

cé

lérit

é de

s on

des

de c

isai

llem

ent e

t au

mod

ule

de c

isai

llem

ent (

G).

Il es

t not

é q

ue c

es in

form

atio

ns s

’ap

pliq

uent

plu

s p

artic

uliè

rem

ent a

ux

anal

yses

d’in

tera

ctio

n so

l-str

uctu

re (v

oir

la S

ectio

n 12

.5.1

.3 d

e ce

Man

uel).

Il

est r

ecom

man

dé

de

cons

ulte

r d’

autr

es r

éfér

ence

s co

mm

e l’A

SC

E41-

0635

Ta

ble

au 4

-7 q

ui fo

urni

t des

ind

icat

ions

sim

plifi

ées.

En

varia

nte,

la m

odifi

catio

n d

es p

rop

riété

s d

e so

l peu

t êtr

e ca

lcul

ée s

ur la

bas

e d’

anal

yses

réa

lisée

s av

ec d

es c

odes

de

pro

pag

atio

n d’

ond

es u

nid

imen

sion

nelle

s. L

a Fi

gure

7.

1 co

mp

are

les

fact

eurs

de

réd

uctio

n d

u m

odul

e d

e ci

saill

emen

t (G

/Gm

ax)

don

nés

dan

s l’A

SC

E41

et d

ans

l’EC

8.

44

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.2

Aspe

cts

géot

echn

ique

s

The

part

ial f

acto

rs (c

M) f

or m

ater

ial p

rope

rtie

s c u

, xcy

,u a

nd q

u ar

e de

note

d as

ccu

, cxcy

and

cq

u, a

nd th

ose

for

tan

{' a

re d

enot

ed a

s c

{' ,

and

have

the

follo

win

g va

lues

: –c

cu

=

1.4

[1

.4]

–c

xcy

=

1.

25

[1.2

5]

–c

qu

=

1.

4

[1.4

] –c

{'

=

1.

25

[1.2

5]

7.2.

2 De

term

inat

ion

of g

roun

d ty

pe

Site

inve

stig

atio

n da

ta s

houl

d be

suf

ficie

nt to

allo

w th

e de

term

inat

ion

of

the

grou

nd t

ype

and

the

asso

ciat

ed r

espo

nse

spec

trum

, as

defin

ed in

S

ectio

n 8.

3 an

d Ta

ble

8.2

of th

is M

anua

l. Th

is im

plie

s th

at g

eote

chni

cal

inve

stig

atio

ns m

ust b

e un

dert

aken

to a

t lea

st 3

0m b

elow

gra

de. T

hey

shou

ld

be c

arrie

d ou

t with

due

cog

nisa

nce

of E

C7

Par

t 19 .

With

the

exce

ptio

n of

bui

ldin

gs o

f im

port

ance

cla

ss I,

EC

8 P

art 5

4 re

com

men

ds th

at c

one

pene

trat

ion

test

s w

ith p

ore

pres

sure

mea

sure

men

ts

shou

ld b

e in

clud

ed in

the

field

inve

stig

atio

ns s

ince

they

pro

vide

a c

ontin

uous

re

cord

of t

he s

oil m

echa

nica

l cha

ract

eris

tics

with

dep

th.

It is

rec

omm

end

ed th

at w

here

the

shea

r w

ave

velo

city

is n

ot m

easu

red

dire

ctly

, the

vel

ocity

pro

file

may

be

estim

ated

by

emp

irica

l cor

rela

tions

with

m

easu

red

par

amet

ers,

but

allo

wan

ce m

ust b

e m

ade

for

the

varia

bili

ty in

su

ch c

orre

latio

ns.

For

impo

rtan

t str

uctu

res

and

in a

reas

of h

igh

seis

mic

ity e

spec

ially

in p

oore

r gr

ound

con

ditio

ns (i

.e. g

roun

d ty

pe D

, S1

or S

2 as

defi

ned

in T

able

8.2

), th

e sh

ear

wav

e ve

loci

ty p

rofil

e sh

ould

be

dete

rmin

ed u

sing

geo

phys

ical

m

etho

ds.

7.2.

3 So

il st

iffne

ss a

nd d

ampi

ng

EC

8 P

art

54 T

able

4.1

pro

vid

es s

imp

lified

gui

dan

ce fo

r va

lues

of a

vera

ge

soil

dam

pin

g an

d re

duc

tion

fact

ors

for

shea

r w

ave

velo

city

and

she

ar

mod

ulus

(G).

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

is in

form

atio

n is

sp

ecifi

cally

rel

evan

t whe

n ca

rryi

ng

out s

oil-s

truc

ture

inte

ract

ion

anal

yses

(see

Sec

tion

12.5

.1.3

of t

his

Man

ual).

It

is r

ecom

men

ded

that

oth

er r

efer

ence

s su

ch a

s A

SC

E41-

0635

Tab

le

4-7,

whi

ch p

rovi

de

sim

ilar

sim

plif

ied

guid

ance

, sho

uld

also

be

cons

ulte

d.

Alte

rnat

ivel

y, s

trai

n m

odifi

ed s

oil p

rop

ertie

s m

ay b

e ca

lcul

ated

on

the

bas

is o

f re

sults

from

one

dim

ensi

onal

wav

e p

rop

agat

ion

cod

es. F

igur

e 7.

1 co

mp

ares

th

e sh

ear

mod

ulus

red

uctio

n fa

ctor

s (G

/Gm

ax) g

iven

in A

SC

E41

and

EC8.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

44

7.2

Geot

echn

ical

asp

ects

Il es

t not

é q

ue la

rig

idité

, l’a

mor

tisse

men

t et l

es c

arac

téris

tique

s d

e ré

sist

ance

du

sol à

pre

ndre

en

com

pte

dan

s le

dim

ensi

onne

men

t dép

end

ent

des

déf

orm

atio

ns in

dui

tes

dan

s le

pro

fil d

e so

l lor

s d

e la

pro

pag

atio

n d

es

ond

es s

ism

ique

s d

epui

s le

roc

her

jusq

u’à

la s

urfa

ce.

Fig

7.1

Com

para

ison

des

fact

eurs

de

rédu

ctio

n du

mod

ule

de c

isai

llem

ent

(Les

cat

égor

ies

de s

ol s

e ra

ppor

tent

aux

défi

nitio

ns d

onné

es d

ans

le T

able

au 8

.2)

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

00.

050.

100.

150.

200.

250.

30

Accé

léra

tion

max

imal

e du

sol

(PGA

) – (g

)

G/Gmax

ASCE

- S

ol T

ype

AAS

CE -

Sol

Typ

e B

ASCE

- S

ol T

ype

CAS

CE -

Sol

Typ

e D

EC8

- UB

EC8

- BE

EC8

- LB

45

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.2

Aspe

cts

géot

echn

ique

s

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e so

il st

iffne

ss, d

amp

ing

and

stre

ngth

ch

arac

teris

tics

to b

e us

ed in

des

ign

are

func

tions

of t

he s

trai

ns in

duc

ed

with

in th

e so

il p

rofil

e d

urin

g th

e p

rop

agat

ion

of th

e se

ism

ic w

aves

from

the

bed

rock

to th

e gr

ound

sur

face

.

Fig

7.1

Com

paris

on o

f she

ar m

odul

us re

duct

ion

fact

ors

(The

soi

l typ

es re

fer t

o th

ose

give

n in

Tab

le 8

.2)

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

00.

050.

100.

150.

200.

250.

30

Peak

Gro

und

Acce

lera

tion

(PGA

) – (g

)

G/Gmax

ASCE

- S

ol T

ype

AAS

CE -

Sol

Typ

e B

ASCE

- S

ol T

ype

CAS

CE -

Sol

Typ

e D

EC8

- UB

EC8

- BE

EC8

- LB

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

45

7.2

Geot

echn

ical

asp

ects

La v

aleu

r d’

amor

tisse

men

t qui

est

men

tionn

ée c

i des

sus

est r

elat

ive

à l’a

mor

tisse

men

t mat

érie

l ; c

et a

mor

tisse

men

t est

gén

éral

emen

t si

gnifi

cativ

emen

t plu

s fa

ible

que

l’am

ortis

sem

ent r

adia

tif q

ui p

rend

orig

ine

lors

que

de

l’éne

rgie

est

dis

sip

ée p

ar le

s on

des

sis

miq

ues

géné

rées

dan

s le

sol

par

les

mou

vem

ents

de

la fo

ndat

ion.

L’a

mor

tisse

men

t rad

iatif

est

d

e fa

it un

e d

es c

onsé

que

nces

de

l’int

erac

tion

sol-s

truc

ture

. Cep

end

ant,

l’EC

8 re

com

man

de

que

l’am

ortis

sem

ent t

otal

du

syst

ème

soit

limité

à 5

%

qua

nd u

n co

mp

orte

men

t dis

sip

atif

est p

ris e

n co

mpt

e p

our

la s

truc

ture

. Q

uand

l’in

tera

ctio

n so

l-str

uctu

re e

st p

rise

en c

ompt

e, il

est

par

con

séq

uent

re

com

man

dé

que

l’un

e d

es d

eux

optio

ns s

uiva

ntes

soi

t ret

enue

: –D

imen

sion

nem

ent l

inéa

ire é

last

ique

(non

dis

sip

atif)

de

la s

truc

ture

en

tiran

t to

tale

men

t pro

fit d

e l’e

ffet b

énéfi

que

de

l’am

ortis

sem

ent r

adia

tif, m

ais

en

limita

nt le

coe

ffici

ent d

e co

mp

orte

men

t à 1

,5.

–D

imen

sion

nem

ent i

néla

stiq

ue (d

issi

pat

if) d

e la

str

uctu

re (q

>1,5

) mai

s en

lim

itant

l’am

ortis

sem

ent m

atér

iel e

t rad

iatif

à 5

%.

Pou

r un

e st

ruct

ure

fond

ée s

ur u

ne c

ouch

e d

e so

l mou

sur

mon

tant

un

mat

éria

u ne

ttem

ent p

lus

raid

e, l’

amor

tisse

men

t rad

iatif

dép

end

de

l’ép

aiss

eur

de

la c

ouch

e m

olle

. Sau

f si l

a p

ério

de

fond

amen

tale

de

vib

ratio

n d

e la

cou

che

de

sol (

4H/V

S) e

st n

ette

men

t plu

s él

evée

que

la p

ério

de

de

vib

ratio

n d

e la

fond

atio

n, le

s on

des

ém

ises

par

la v

ibra

tion

de

la s

truc

ture

se

pro

pag

ent i

nitia

lem

ent v

ers

le m

atér

iau

plu

s ra

ide,

pui

s so

nt r

éfléc

hies

en

dire

ctio

n d

e la

str

uctu

re ;

par

sui

te, l

’am

ortis

sem

ent r

adia

tif e

st fa

ible

.

46

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.2

Aspe

cts

géot

echn

ique

s

The

dam

ping

val

ue th

at is

ref

erre

d to

ab

ove

is th

e m

ater

ial d

ampi

ng; t

his

dam

pin

g is

usu

ally

sig

nific

antly

sm

alle

r th

an t

he ‘r

adia

tion

dam

pin

g’ t

hat

take

s p

lace

whe

n en

ergy

is d

issi

pat

ed b

y se

ism

ic w

aves

gen

erat

ed in

to

the

soil

by m

ovem

ents

of t

he fo

und

atio

n. R

adia

tion

dam

pin

g is

ther

efor

e on

e co

nseq

uenc

e of

soi

l str

uctu

re in

tera

ctio

n. H

owev

er, E

C8

reco

mm

ends

th

at to

tal s

oil d

amp

ing

shou

ld b

e lim

ited

to 5

% w

hen

dis

sip

ativ

e st

ruct

ural

b

ehav

iour

is a

ssum

ed. W

hen

soil

stru

ctur

e in

tera

ctio

n is

take

n in

to a

ccou

nt,

it is

ther

efor

e re

com

men

ded

that

one

of t

he fo

llow

ing

two

optio

ns is

ad

opte

d:

–Li

near

ela

stic

(non

-dis

sip

ativ

e) s

truc

tura

l des

ign

taki

ng fu

ll ad

vant

age

of

the

ben

efici

al e

ffect

of r

adia

tion

dam

pin

g bu

t with

the

beh

avio

ur fa

ctor

q

limite

d to

1.5

. –In

elas

tic (d

issi

pat

ive)

str

uctu

ral d

esig

n (q

>1.5

) but

with

rad

iatio

n an

d so

il m

ater

ial d

amp

ing

limite

d to

5%

.

For

a st

ruct

ure

sup

por

ted

by a

sof

t soi

l str

atum

ove

rlayi

ng m

uch

stiff

er

mat

eria

l, it

may

be

obse

rved

that

the

amou

nt o

f rad

iatio

n d

amp

ing

dep

ends

on

the

dep

th o

f the

sof

t lay

er.

Unl

ess

the

fund

amen

tal p

erio

d of

the

soil

stra

tum

(4H

/VS) i

s m

uch

long

er th

an th

e p

erio

d of

vib

ratio

n of

the

foun

dat

ion,

th

e lo

cal w

aves

em

anat

ing

from

the

vib

ratin

g st

ruct

ure

pro

pag

ate

dow

n to

the

stiff

er m

ater

ial w

here

they

are

then

ref

lect

ed b

ack

up to

war

ds th

e st

ruct

ure

and

henc

e th

e ra

dia

tion

dam

pin

g is

low

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

46

7.2

Geot

echn

ical

asp

ects

8.1

Intr

oduc

tion

La d

éfini

tion

du m

ouve

men

t sis

miq

ue r

equi

ert l

a dé

term

inat

ion

des

para

mèt

res

suiv

ants

: –P

ério

de d

e re

tour

de

réfé

renc

e po

ur le

mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul. L

a va

leur

rec

omm

andé

e es

t [47

5] a

ns ;

des

vale

urs

diffé

rent

es p

euve

nt ê

tre

spéc

ifiée

s da

ns le

s A

nnex

es N

atio

nale

s (S

ectio

n 2.

2).

–Zo

ne s

ism

ique

et a

ccél

érat

ion

max

imal

e au

roc

her

pour

la p

ério

de d

e re

tour

de

réfé

renc

e (a

gR).

–C

atég

orie

d’im

port

ance

du

bâtim

ent à

dim

ensi

onne

r. –C

lass

e de

sol

rep

rése

ntat

ive

du s

ite.

–M

agni

tude

pré

dom

inan

te d

es o

ndes

de

surf

ace

des

séis

mes

qui

co

ntrib

uent

à l’

aléa

sis

miq

ue.

La p

ério

de d

e re

tour

de

réfé

renc

e, le

zon

age

sism

ique

et l

es m

agni

tude

s pr

édom

inan

tes

sont

gén

éral

emen

t défi

nis

par

la P

uiss

ance

Pub

lique

dan

s le

s A

nnex

es N

atio

nale

s ap

prop

riées

.

Le z

onag

e si

smiq

ue d

e la

Fra

nce

est d

éfini

par

la P

uiss

ance

Pub

lique

et

réfé

renc

é da

ns l’

Ann

exe

Nat

iona

le fr

ança

ise.

La

Figu

re 8

.1 p

rése

nte

le p

roje

t de

zon

age

sism

ique

rég

lem

enta

ire fr

ança

is.

8 M

ouve

men

t sis

miq

ue d

e ca

lcul

47

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.1

Intr

oduc

tion

In o

rder

to d

efine

the

desi

gn g

roun

d m

otio

n, th

e fo

llow

ing

para

met

ers

need

to

be

defin

ed:

–R

efer

ence

ret

urn

perio

d fo

r th

e de

sign

gro

und

mot

ions

. The

rec

omm

ende

d va

lue

is [

475

] yea

rs; d

iffer

ent v

alue

s m

ay b

e sp

ecifi

ed in

Nat

iona

l Ann

exes

(S

ectio

n 2.

2).

–S

eism

ic z

one

and

corr

espo

ndin

g pe

ak g

roun

d ac

cele

ratio

n on

roc

k fo

r th

e re

fere

nce

retu

rn p

erio

d (a

gR).

–Th

e im

port

ance

cla

ss o

f the

bui

ldin

g be

ing

desi

gned

. –Th

e re

pres

enta

tive

grou

nd t

ype

for

the

site

. –Th

e pr

edom

inan

t sur

face

wav

e m

agni

tude

of e

arth

quak

es th

at c

ontr

ibut

e to

the

seis

mic

haz

ard.

The

refe

renc

e re

turn

per

iod,

sei

smic

zon

ing

and

pred

omin

ant m

agni

tude

s ar

e ge

nera

lly p

rovi

ded

by N

atio

nal A

utho

ritie

s in

the

resp

ectiv

e N

atio

nal

Ann

exes

.

The

seis

mic

zon

ing

of F

ranc

e is

defi

ned

by F

renc

h A

utho

ritie

s an

d re

ferr

ed

to in

the

Fren

ch N

atio

nal A

nnex

. Fig

ure

8.1

show

s th

e pr

opos

ed r

egul

ator

y se

ism

ic z

onin

g of

Fra

nce.

8 De

sign

gro

und

mot

ions

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

47

Le z

onag

e si

smiq

ue d

u R

oyau

me-

Uni

n’e

st p

as fo

urni

dan

s l’A

nnex

e N

atio

nale

du

Roy

aum

e-U

ni, q

ui n

éanm

oins

se

réfè

re a

u P

D 6

698:

200

91 q

ui

cont

ient

les

cart

es d

e zo

nage

pré

sent

ées

sur

la F

igur

e 8.

2. L

’Ava

nt P

ropo

s N

atio

nal d

u R

oyau

me-

Uni

indi

que

qu’il

n’e

st p

as r

equi

s, a

u R

oyau

me-

Uni

, de

pre

ndre

en

com

pte

les

sollic

itatio

ns s

ism

ique

s et

que

l’in

tégr

alité

du

Roy

aum

e-U

ni p

eut ê

tre

cons

idér

ée c

omm

e un

e zo

ne d

e tr

ès fa

ible

sis

mic

ité.

La S

ectio

n 5.

5 dé

finit

les

zone

s de

faib

le e

t trè

s fa

ible

sis

mic

ité e

t spé

cifie

les

exig

ence

s de

dim

ensi

onne

men

t sis

miq

ue q

ui s

’y a

ppliq

uent

.

Fig

8.1

Proj

et d

e ca

rte d

u zo

nage

sis

miq

ue ré

glem

enta

ire fr

ança

is (a

vec

a gR e

n m

/s2 )

Zone

s de

sis

mic

ité

May

otte

Sain

t-Pi

erre

-et-

Miq

uelo

n

Guad

elou

peM

artin

ique

Iles

du N

ord

(Ant

illes

)

Guya

ne

Réun

ion

Vale

urs

de a

gr

0,

7

1,1

1,6

3,0

1 (tr

ès fa

ible

)

2 (fa

ible

)

3 (m

odér

ée)

4 (m

oyen

ne)

5 (fo

rte)

48

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.1

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

The

seis

mic

zon

ing

of th

e U

K is

not

con

tain

ed in

the

UK

Nat

iona

l Ann

ex,

whi

ch h

owev

er r

efer

s to

PD

669

8: 2

0091

whi

ch c

onta

ins

the

zoni

ng m

aps

repr

oduc

ed h

ere

as F

igur

e 8.

2. T

he U

K N

atio

nal F

orew

ord

stat

es th

at th

ere

is n

o re

quire

men

t in

the

UK

to c

onsi

der

seis

mic

load

ing

and

the

who

le o

f th

e U

K c

an b

e co

nsid

ered

as

an a

rea

of v

ery

low

sei

smic

ity. S

ectio

n 5.

5 de

fines

are

as o

f low

and

ver

y lo

w s

eism

icity

and

spe

cifie

s th

e se

ism

ic d

esig

n re

quire

men

ts w

hich

app

ly to

them

.

Fig

8.1

Prop

osed

regu

lato

ry z

onin

g m

ap o

f Fra

nce

(with

val

ues

of a

gr in

m/s

2 )

Seis

mic

zon

e

May

otte

Sain

t-Pi

erre

-et-

Miq

uelo

n

Guad

elou

peM

artin

ique

North

ern

Fren

chCa

ribbe

an Is

land

s

Guya

na

Réun

ion

Valu

es o

f agr

0.7

1.1

1.6

3.0

1 (v

ery

low

)

2 (lo

w)

3 (m

oder

ate)

4 (m

ean)

5 (h

igh)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

48

8.1

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

Fig

8.2

Carte

s d’

aléa

sis

miq

ue d

onna

nt l’

accé

léra

tion

max

imal

e au

roch

er (P

GA)

pou

r des

pér

iode

s de

re

tour

de

475

ans

et 2

500

ans

(d’a

près

Mus

son

et S

arge

ant3

6 )

(a) P

ério

de d

e re

tour

475

ans

(b

) Pér

iode

de

reto

ur 2

500

ans

PGA

(g)

0.00

–0.0

20.

02–0

.04

0.04

–0.0

60.

06–0

.08

0.08

–0.1

20.

12–0

.18

49

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.1

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

Fig

8.2

Seis

mic

haz

ard

map

of P

eak

Grou

nd A

ccel

erat

ions

on

rock

(PG

A) fo

r 475

yea

r and

250

0 ye

ar

retu

rn p

erio

ds (f

rom

Mus

son

and

Sarg

eant

36)

(a) 4

75 y

ear

retu

rn p

erio

d

(b

) 250

0 ye

ar r

etur

n pe

riod

PGA

(g)

0.00

–0.0

20.

02–0

.04

0.04

–0.0

60.

06–0

.08

0.08

–0.1

20.

12–0

.18

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

49

8.1

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

La F

igur

e 8.

3 p

rése

nte

une

cart

e d’

aléa

sis

miq

ue d

e l’E

urop

e, q

u’il

est

sugg

éré

d’ut

ilise

r à

un s

tad

e p

rélim

inai

re d

e d

imen

sion

nem

ent d

ans

les

pay

s p

our

lesq

uels

il n

’exi

ste

pas

une

car

te d

e zo

nage

offi

ciel

le.

Fig

8.3

Carte

d’a

léa

sism

ique

de

l’Eur

ope

pour

une

pér

iode

de

reto

ur d

e 47

5 an

s (E

urop

ean

Seis

mol

ogic

al C

omm

issi

on37

)

50

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

7.1M

ouve

men

t sis

miq

ue d

e ca

lcul

Figu

re 8

.3 p

rovi

des

a s

eism

ic h

azar

d m

ap fo

r Eu

rop

e, w

hich

it is

sug

gest

ed

mig

ht b

e us

ed fo

r th

e ea

rly s

tage

s of

des

ign

in c

ount

ries,

whe

re n

o of

ficia

l zo

natio

n m

ap is

ava

ilab

le.

Fig

8.3

Euro

pean

sei

smic

haz

ard

map

for 4

75 y

ear r

etur

n pe

riod

(Eur

opea

n Se

ism

olog

ical

Com

mis

sion

37)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

50

7.1De

sign

gro

und

mot

ions

8.2

Caté

gorie

s d’

impo

rtan

ce

Les

bâtim

ents

son

t rép

artis

dan

s qu

atre

cat

égor

ies

d’im

port

ance

indi

quée

s au

Tab

leau

8.1

. Les

cat

égor

ies

dépe

nden

t : –D

es c

onsé

quen

ces

d’un

effo

ndre

men

t sur

les

vies

hum

aine

s. –D

e le

ur im

port

ance

pou

r la

séc

urité

du

publ

ic e

t pou

r la

pro

tect

ion

civi

le

dans

la p

ério

de s

uiva

nt im

méd

iate

men

t un

séis

me.

–D

es c

onsé

quen

ces

écon

omiq

ues

et s

ocié

tale

s d’

un e

ffond

rem

ent.

La c

atég

orie

d’im

port

ance

d’u

n bâ

timen

t se

trad

uit p

ar l’

utilis

atio

n d’

un

coef

ficie

nt d

’impo

rtan

ce c

I mul

tiplic

ateu

r de

l’ac

tion

sism

ique

(c.à

.d. a

g =

a g

R c

I). L

es v

aleu

rs r

ecom

man

dées

son

t don

nées

dan

s le

Tab

leau

8.1

; ce

s va

leur

s so

nt a

pplic

able

s en

Fra

nce.

L’A

nnex

e N

atio

nale

du

Roy

aum

e-U

ni

à l’E

C8

Par

tie 1

spé

cifie

: « P

our

les

stru

ctur

es C

C3,

pou

r le

sque

lles

une

vale

ur d

e la

pér

iode

de

reto

ur d

e ré

fére

nce

T NC

R d

e 2,

500

ans

a ét

é ad

opté

e,

cI =

1 d

oit ê

tre

rete

nu. L

orsq

ue T

NC

R a

été

défi

nie

spéc

ifiqu

emen

t pou

r le

pr

ojet

, cI d

oit ê

tre

choi

si s

péci

fique

men

t pou

r le

pro

jet.

Des

indi

catio

ns

com

plém

enta

ires

sont

don

nées

dan

s P

D 6

698

». C

C3

est l

a pl

us é

levé

e de

s tr

ois

‘cla

sses

de

cons

éque

nces

’ défi

nies

dan

s l’E

C0.

Elle

s’a

ppliq

ue

aux

stru

ctur

es p

our

lesq

uelle

s la

rup

ture

ou

le d

isfo

nctio

nnem

ent s

e tr

adui

t pa

r de

s co

nséq

uenc

es é

levé

es e

n te

rmes

de

pert

e de

vie

hum

aine

, ou

par

des

cons

éque

nces

très

impo

rtan

tes

d’un

poi

nt d

e vu

e en

viro

nnem

enta

l ou

soc

iéta

l. D

’apr

ès l’

EC

8 P

artie

1, l

a ca

tégo

rie d

’impo

rtan

ce II

I ou

IV

corr

espo

nd a

ppro

xim

ativ

emen

t à la

cla

sse

de c

onsé

quen

ces

CC

3.

Tabl

eau

8.1

Caté

gorie

s d’

impo

rtan

ce d

es b

âtim

ents

Caté

gorie

d’

impo

rtanc

eBâ

timen

tsc

I

IBâ

timen

ts d

’impo

rtanc

e m

ineu

re p

our l

a sé

curit

é de

s pe

rson

nes,

par

exe

mpl

e, b

âtim

ents

agr

icol

es, e

tc.

0,8

[0,8

]

IIBâ

timen

ts c

oura

nts

n’ap

parte

nant

pas

aux

aut

res

caté

gorie

s.1,

0

IIIBâ

timen

ts d

ont l

a ré

sist

ance

au

séis

me

est i

mpo

rtant

e co

mpt

e te

nu d

es c

onsé

quen

ces

d’un

effo

ndre

men

t, pa

r exe

mpl

e, é

cole

s, s

alle

s de

réun

ion

; ins

titut

ions

cu

lture

lles,

etc

.

1,2

[1,2

]

IVBâ

timen

ts d

ont l

’inté

grité

en

cas

de s

éism

e es

t d’im

porta

nce

vital

e po

ur la

pro

tect

ion

civil

e, p

ar e

xem

ple

: hôp

itaux

, ca

sern

es d

e po

mpi

ers,

cen

trale

s él

ectri

ques

, etc

.

1,4

[1,4

]

51

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.2

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

8.2

Impo

rtan

ce c

lass

es

Bui

ldin

gs a

re c

lass

ified

into

four

impo

rtan

ce c

lass

es a

s sh

own

in T

able

8.1

. Th

e cl

asse

s de

pend

on:

–Th

e co

nseq

uenc

es o

f col

laps

e fo

r hu

man

life

. –Th

eir

impo

rtan

ce fo

r pu

blic

saf

ety

and

civi

l pro

tect

ion

in th

e im

med

iate

po

st-e

arth

quak

e pe

riod.

–Th

e so

cial

and

eco

nom

ic c

onse

quen

ces

of c

olla

pse.

The

impo

rtan

ce c

lass

of t

he b

uild

ing

is r

eflec

ted

thro

ugh

an im

port

ance

fa

ctor

cI t

hat m

ultip

lies

the

seis

mic

act

ion

(i.e.

ag

= a

gR c

I). T

he r

ecom

men

ded

valu

es a

re g

iven

in T

able

8.1

and

thes

e va

lues

are

app

licab

le in

Fra

nce.

Th

e U

K N

atio

nal A

nnex

to E

C8

Par

t 1 s

tate

s: “

For

CC

3 st

ruct

ures

, whe

re a

va

lue

for

the

refe

renc

e re

turn

per

iod

T NC

R o

f 2,5

00 y

ears

has

bee

n ad

opte

d,

cI =

1 s

houl

d be

ass

umed

. Whe

re T

NC

R h

as b

een

asse

ssed

on

a pr

ojec

t sp

ecifi

c ba

sis,

cI s

houl

d al

so b

e ch

osen

on

a pr

ojec

t spe

cific

bas

is. F

urth

er

guid

ance

is g

iven

in P

D 6

698”

. CC

3 is

the

high

est o

f thr

ee ‘c

onse

quen

ce

clas

ses’

defi

ned

in E

C0.

It a

pplie

s to

str

uctu

res

whe

re fa

ilure

or

mal

func

tion

resu

lts in

hig

h co

nseq

uenc

e fo

r lo

ss o

f hum

an li

fe, o

r so

cial

or

envi

ronm

enta

l co

nseq

uenc

es th

at a

re v

ery

grea

t. A

ccor

ding

to E

C8

Par

t 1, i

mpo

rtan

ce

clas

s III

or

IV c

orre

spon

ds r

ough

ly to

con

sequ

ence

cla

ss C

C3.

Tabl

e 8.

1 Im

port

ance

cla

sses

for b

uild

ings

Impo

rtanc

e

clas

sBu

ildin

gsc

I

IBu

ildin

gs o

f min

or im

porta

nce

for p

ublic

saf

ety,

e.g.

ag

ricul

tura

l bui

ldin

gs, e

tc.

[0.8

]

IIOr

dina

ry b

uild

ings

, not

bel

ongi

ng in

the

othe

r cat

egor

ies.

1.0

IIIBu

ildin

gs w

hose

sei

smic

resi

stan

ce is

of i

mpo

rtanc

e in

vie

w o

f the

con

sequ

ence

s as

soci

ated

with

a c

olla

pse,

e.g

. sc

hool

s, a

ssem

bly

halls

, cul

tura

l ins

titut

ions

etc

.

[1.2

]

IVBu

ildin

gs w

hose

inte

grity

dur

ing

earth

quak

es is

of v

ital

impo

rtanc

e fo

r civi

l pro

tect

ion,

e.g

. hos

pita

ls, f

ire s

tatio

ns,

pow

er p

lant

s, e

tc.

[1.4

]

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

51

8.2

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

8.3

Clas

ses

de s

ol

Des

rec

onna

issa

nces

géo

tech

niqu

es a

ppro

prié

es d

oive

nt ê

tre

réal

isée

s po

ur d

éfini

r la

nat

ure

du te

rrai

n su

r le

site

con

sidé

ré (v

oir

Sec

tion

7.2)

. Le

Tabl

eau

8.2

défin

it le

s di

ffére

ntes

cla

sses

de

sol q

ui p

euve

nt ê

tre

choi

sies

. E

lles

sont

dét

erm

inée

s pa

r la

val

eur

de la

cél

érité

moy

enne

des

ond

es

de c

isai

llem

ent (

v s,3

0).

En

varia

nte,

lors

que

v s,3

0 n’

est p

as d

ispo

nibl

e, d

es

essa

is d

e pé

nétr

atio

n st

anda

rd (N

SP

T) o

u de

s m

esur

es d

e la

rés

ista

nce

au

cisa

illem

ent n

on d

rain

ée (c

u) p

euve

nt ê

tre

utilis

és. L

orsq

ue d

es r

ésul

tats

d’

essa

is a

u pr

essi

omèt

re M

énar

d so

nt d

isp

onib

les,

les

clas

ses

de s

ol A

à

D p

euve

nt ê

tre

cara

ctér

isée

s p

ar le

s va

leur

s d

onné

es d

ans

les

deu

x co

lonn

es d

e d

roite

du

Tab

leau

8.2

, dan

s le

sque

lles

E m e

t plim

rep

rése

nten

t re

spec

tivem

ent l

e m

odul

e pr

essi

omét

rique

Mén

ard

et la

pre

ssio

n lim

ite. D

es

ind

icat

ions

com

plé

men

taire

s so

nt fo

urni

es d

ans

les

PS

9210

, Tab

leau

2.

La c

élér

ité m

oyen

ne d

es o

ndes

de

cisa

illem

ent e

st d

éfini

e pa

r :

v

vh30

,

,

s

ii

iN

30

1

=

=

/

(8.1

)

où :

h i e

st l’

épai

sseu

r de

la iè

me

couc

he d

’un

profi

l de

sol d

’épa

isse

ur to

tale

30m

;v i

es

t la

célé

rité

moy

enne

des

ond

es d

e ci

saille

men

t de

la iè

me

couc

he d

’un

prof

il de

sol

d’é

pais

seur

tota

le 3

0m.

52

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.3

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

8.3

Grou

nd ty

pe

App

ropr

iate

site

inve

stig

atio

ns s

houl

d be

car

ried

out t

o de

fine

the

natu

re o

f th

e gr

ound

at t

he s

ite in

que

stio

n (s

ee S

ectio

n 7.

2). T

able

8.2

defi

nes

the

diffe

rent

gro

und

type

s th

at m

ay b

e se

lect

ed. T

hese

are

defi

ned

in te

rms

of a

vera

ge s

hear

wav

e ve

loci

ty (v

s,30

). W

hen

v s,3

0 is

not

ava

ilabl

e st

anda

rd

pene

trat

ion

blow

cou

nt (N

SP

T) o

r un

drai

ned

shea

r st

reng

th (c

u) m

ay b

e us

ed

as a

n al

tern

ativ

e. W

here

Mén

ard

pre

ssur

emet

er r

esul

ts a

re th

e av

aila

ble

d

ata,

soi

l typ

es A

to D

may

be

char

acte

rised

by

the

valu

es s

how

n in

the

two

right

han

d co

lum

ns o

f Tab

le 8

.2, w

here

Em a

nd p

lim a

re th

e M

énar

d pr

essu

rem

eter

mod

ulus

and

lim

iting

pre

ssur

e re

spec

tivel

y. A

dd

ition

al

guid

ance

is g

iven

in P

S92

10, T

able

2.

The

aver

age

shea

r w

ave

velo

city

is d

efine

d as

:

v

vh30

,

,

s

ii

iN

30

1

=

=

/

(8

.1)

whe

re:

h i

is th

e th

ickn

ess

of th

e ith

laye

r in

a p

rofil

e 30

m d

eep.

v i

is

the

shea

r w

ave

velo

city

of t

he it

h la

yer

in a

pro

file

30m

dee

p.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

52

8.3

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

Tabl

eau

8.2

Clas

ses

de s

ol

Clas

se

de s

olDe

scrip

tion

stra

tigra

phiq

ue

sim

plifi

éePa

ram

ètre

s

v s,3

0 (m

/s)

N SPT

(c

oups

/30c

m)

c u

(kPa

)Pr

essi

omèt

re M

énar

d

E m

(MPa

)p l

im

(MPa

)

ARo

cher

ou

autre

form

atio

n gé

olog

ique

de

ce ty

pe>

800

––

>10

0>

5

BDé

pôts

de

sabl

es tr

ès

dens

es, g

ravie

rs o

u ar

gile

trè

s ra

ide

360

– 80

0>

50

> 2

5025

– 1

002

– 5

CDé

pôts

de

sabl

es d

ense

s ou

m

oyen

nem

ent d

ense

s, d

e gr

avie

rs o

u d’

argi

le ra

ide

180

– 36

015

– 5

070

– 2

505

– 25

0,5

– 2

DDé

pôts

de

sol s

ans

cohé

sion

de

dens

ité fa

ible

à

moy

enne

ou

d’ar

gile

s m

olle

s à

ferm

es

< 1

80<

15

< 7

0<

5<

0,5

EPr

ofil

de s

ol c

ompr

enan

t un

e co

uche

sup

erfic

ielle

d’al

luvio

ns d

e cl

asse

C o

u D

et u

ne é

pais

seur

com

pris

e en

tre 5

m e

nviro

n et

20m

, re

posa

nt s

ur u

n m

atér

iau

de

clas

se A

S 1Dé

pôts

con

tena

nt u

ne

couc

he d

’au

moi

ns 1

0m

d’ép

aiss

eur d

’arg

iles

mol

les

ou d

e si

lts a

vec

un in

dice

de

pla

stic

ité é

levé

(IP

>

40) e

t une

tene

ur e

n ea

u im

porta

nte

< 1

00

(val

eur

indi

cativ

e)

–10

– 2

0

S 2Dé

pôts

de

sols

liqu

éfia

bles

d’

argi

les

sens

ible

s ou

tout

au

tre p

rofil

de

sol n

on

com

pris

dan

s le

s cl

asse

s

A à

E ou

S1

Note

Pour

les

sols

des

type

s S1

et S

2, d

es é

tude

s pa

rticu

lière

s do

ivent

être

men

ées

par u

n ex

pert

pour

la

défin

ition

de

l’act

ion

sism

ique

. Po

ur c

es ty

pes

de s

ols,

la ru

ptur

e so

us a

ctio

n si

smiq

ue d

oit ê

tre p

rise

en

cons

idér

atio

n da

ns la

con

cept

ion

ou u

n re

nfor

cem

ent a

dapt

é du

sol

doi

t être

mis

en

œuv

re.

53

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.3

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

Tabl

e 8.

2 Gr

ound

type

s

Grou

nd

type

Sim

plifi

ed

desc

riptio

n

of s

tratig

raph

ic

prof

ile

Para

met

ers

v s,3

0 (m

/s)

NS

PT

(blo

ws/

30cm

)c u

(k

Pa)

Mén

ard

Pres

sure

met

er

E m

(MPa

)p l

im

(MPa

)

ARo

ck o

r oth

er

rock

–lik

e ge

olog

ical

fo

rmat

ions

> 8

00–

–>

100

>5

BDe

posi

ts o

f ver

y de

nse

sand

, gra

vel,

or v

ery

stiff

cla

y

360

– 80

0>

50

> 2

5025

– 1

002

– 5

CDe

posi

ts o

f den

se o

r m

ediu

m d

ense

san

d,

grav

el o

r stif

f cla

y

180

– 36

015

– 5

070

– 2

505

– 25

0.5

– 2

DDe

posi

ts o

f loo

se–t

o–m

ediu

m, o

r sof

t–to

–fir

m c

lay

< 1

80<

15

< 7

0<

5<

0.5

ETy

pe C

or D

soi

ls

betw

een

abou

t 5m

an

d 20

m, o

verla

ying

Type

A m

ater

ials

S 1De

posi

ts w

ith m

ore

than

10m

of s

oft c

lays

or

silt

s w

ith a

hig

h pl

astic

ity in

dex

(P

I > 4

0) a

nd w

ater

co

nten

t

< 1

00

(indi

cativ

e)–

10 –

20

S 2De

posi

ts o

f liq

uefia

ble

soils

or s

ensi

tive

clay

s no

t inc

lude

d in

type

s A

– E

or S

1

Note

For s

oil t

ypes

S1

and

S2 s

peci

al s

tudi

es fo

r the

def

initi

on o

f the

sei

smic

act

ion

are

requ

ired,

whi

ch s

houl

d be

und

erta

ken

by a

n ex

pert.

For

thes

e so

ils, t

he fa

ilure

und

er s

eism

ic a

ctio

n sh

all b

e co

nsid

ered

in d

esig

n or

su

itabl

e gr

ound

impr

ovem

ent u

nder

take

n.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

53

8.3

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

8.4

Spec

tre

de ré

pons

e él

astiq

ue h

oriz

onta

l

Pou

r le

s co

mpo

sant

es h

oriz

onta

les

de l’

actio

n si

smiq

ue, l

e sp

ectr

e de

rép

onse

éla

stiq

ue e

n ps

eudo

acc

élér

atio

n S

e(T

) est

défi

ni p

ar le

s ex

pres

sion

s su

ivan

tes

(voi

r Fi

gure

8.4

) :

51

h-

0:

()

1(2

,)

TT

ST

aS

TTB

eg

BGG

=+

;E

(8.2

)

aS

5h

:(

),

TT

TS

T2

BC

eg

GG

=

(8.3

)

5a

Sh

:(

)2

,T

TT

ST

TTC

De

gc

GG

=;E

(8

.4)

aS

5h

:(

),

TT

sS

TTT

T4

2D

eg

CD

2GG

=;

E

(8.5

)

où :

Se(T

) es

t le

spec

tre

de r

épon

se é

last

ique

;T

es

t la

pério

de d

e vi

brat

ion

d’un

osc

illate

ur li

néai

re à

un

degr

é de

lib

erté

;a g

es

t l’a

ccél

érat

ion

de c

alcu

l au

roch

er (a

g =

cI a

gR) ;

T B

est l

a lim

ite in

férie

ure

des

pério

des

corr

espo

ndan

t au

palie

r d’

accé

léra

tion

spec

tral

e co

nsta

nte

;T C

es

t la

limite

sup

érie

ure

des

pério

des

corr

espo

ndan

t au

palie

r d’

accé

léra

tion

spec

tral

e co

nsta

nte

;T D

es

t la

vale

ur d

éfin

issa

nt le

déb

ut d

e la

bra

nche

à d

épla

cem

ent

spec

tral

con

stan

t ;S

pa

ram

ètre

du

sol ;

h

coef

ficie

nt d

e co

rrec

tion

d’am

ortis

sem

ent d

ont l

a va

leur

peu

t êtr

e dé

term

inée

par

l’ex

pres

sion

sui

vant

e :

/(

)10

5h

p=

+su

périe

ur o

u ég

al à

0,5

5

(8.6

)

où

p e

st le

coe

ffici

ent d

’am

ortis

sem

ent v

isqu

eux

de la

str

uctu

re,

expr

imé

en p

ourc

ent.

54

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.4

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

8.4

Horiz

onta

l ela

stic

resp

onse

spe

ctru

m

For

the

horiz

onta

l com

pone

nts

of th

e se

ism

ic a

ctio

n, th

e ps

eudo

ac

cele

ratio

n el

astic

res

pons

e sp

ectr

um S

e(T

) is

defin

ed b

y th

e fo

llow

ing

expr

essi

ons

(see

Fig

ure

8.4)

:

:(

)(

.)

TT

ST

aS

TT0

12

51

Be

gB

GG

h=

+-

;E

(8

.2)

:(

).

TT

TS

Ta

S2

5B

Ce

gGG

h=

(8

.3)

:(

).

TT

TS

Ta

STT

25

CD

eg

cGG

h=

;E

(8

.4)

:(

).

TT

sS

Ta

STT

T4

25

De

gC

D2

GG

h=

;E

(8

.5)

whe

re:

Se(T

) is

the

elas

tic r

espo

nse

spec

trum

;T

is

the

vibr

atio

n pe

riod

of a

line

ar s

ingl

e-de

gree

-of-

freed

om s

yste

m;

a g

is th

e de

sign

gro

und

acce

lera

tion

on r

ock

(ag

= c

I agR

);T B

is

the

low

er li

mit

of th

e pe

riod

of th

e co

nsta

nt s

pect

ral a

ccel

erat

ion

bran

ch;

T C

is th

e up

per

limit

of th

e pe

riod

of th

e co

nsta

nt s

pect

ral a

ccel

erat

ion

bran

ch;

T D

is th

e va

lue

defin

ing

the

begi

nnin

g of

the

cons

tant

dis

plac

emen

t re

spon

se r

ange

of t

he s

pect

rum

;S

is

the

soil

fact

or;

h

is th

e da

mpi

ng c

orre

ctio

n fa

ctor

the

valu

e of

whi

ch m

ay b

e de

term

ined

by

the

expr

essi

on:

/(

)10

5h

p=

+bu

t not

less

than

0.5

5

(8.6

)

w

here

p is

the

visc

ous

dam

ping

rat

io o

f the

str

uctu

re, e

xpre

ssed

as

a pe

rcen

tage

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

54

8.4

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

Les

vale

urs

de S

, TB, T

C e

t TD s

ont d

onné

es d

ans

le T

able

au 8

.3. E

lles

défin

isse

nt d

eux

form

es d

e sp

ectr

es, 1

et 2

qui

refl

èten

t la

sism

icité

loca

le d

e la

faço

n su

ivan

te :

–Le

Typ

e 1

corr

espo

nd a

ux z

ones

de

fort

e si

smic

ité c

arac

téris

ées

par

des

séis

mes

ave

c un

e m

agni

tude

d’o

ndes

de

surf

ace

supé

rieur

e à

5,5,

com

me

la p

lupa

rt d

es p

ays

méd

iterr

anée

ns.

–Le

Typ

e 2

corr

espo

nd a

ux z

ones

de

faib

le s

ism

icité

car

acté

risée

s pa

r de

s sé

ism

es a

vec

une

mag

nitu

de d

’ond

es d

e su

rfac

e in

férie

ure

à 5,

5, c

omm

e le

nor

d-ou

est d

e l’E

urop

e.

Les

form

es s

pect

rale

s ap

prop

riées

son

t défi

nies

dan

s le

s A

nnex

es

Nat

iona

les

corr

espo

ndan

tes.

Il co

nvie

nt d

e no

ter

que

, dan

s la

com

mun

auté

du

géni

e p

aras

ism

ique

, d’

imp

orta

ntes

con

ject

ures

por

tent

sur

la r

epré

sent

ativ

ité d

es v

aleu

rs d

e T D

in

diq

uées

dan

s le

Tab

leau

8.3

. Par

exe

mp

le le

FEM

A 4

5038

, dan

s sa

Cla

use

3.3.

4, in

diq

ue d

es v

aleu

rs c

orre

spon

dan

t à d

es v

aleu

rs d

e T D

com

pris

es

resp

ectiv

emen

t ent

re 4

sec

ond

es e

t 16

seco

ndes

pou

r d

es r

égio

ns d

e fa

ible

et

fort

e si

smic

ité. P

ar s

uite

, pou

r le

s st

ruct

ures

pré

sent

ant d

es m

odes

de

vib

ratio

ns d

ont l

es p

ério

des

son

t plu

s gr

and

es q

ue le

s va

leur

s d

e T D

list

ées

dan

s le

Tab

leau

8.3

, il e

st s

ouha

itab

le d

e re

cuei

llir

l’avi

s d’

un e

xper

t en

aléa

si

smiq

ue p

our

défi

nir

la v

aleu

r d

e T D

ap

pro

prié

e.

Fig

8.4

Form

e du

spe

ctre

de

répo

nse

de l’

EC8

T BT C

T D

Se/

a g S

2,5Sh

55

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.4

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

Valu

es o

f S, T

B, T

C a

nd T

D a

re g

iven

in T

able

8.3

. The

y ar

e di

vide

d in

to t

wo

spec

tral

typ

es, 1

and

2 w

hich

refl

ect t

he lo

cal s

eism

icity

as

follo

ws:

–Ty

pe 1

refl

ects

hig

her

seis

mic

ity a

reas

cha

ract

eris

ed b

y ea

rthq

uake

s w

ith

a su

rfac

e w

ave

mag

nitu

des

grea

ter

than

5.5

, suc

h as

mos

t Med

iterr

anea

n co

untr

ies.

–Ty

pe 2

refl

ects

low

er s

eism

icity

are

as c

hara

cter

ised

by

eart

hqua

kes

with

a

surf

ace

wav

e m

agni

tude

s le

ss th

an 5

.5, s

uch

as n

orth

-wes

t Eur

ope.

The

appr

opria

te s

pect

ral t

ype

is s

peci

fied

in th

e re

leva

nt N

atio

nal A

nnex

.

It sh

ould

be

note

d th

at th

ere

is c

onsi

der

able

con

ject

ure

in th

e ea

rthq

uake

en

gine

erin

g co

mm

unity

ab

out t

he a

pp

rop

riate

ness

of t

he T

D v

alue

s q

uote

d in

Tab

le 8

.3. F

or e

xam

ple

FEM

A 4

5038

, in

Cla

use

3.3.

4, q

uote

s va

lues

eq

uiva

lent

to T

D r

angi

ng fr

om 4

to 1

6 se

cond

s fo

r re

gion

s of

low

and

hig

h se

ism

icity

res

pec

tivel

y. T

here

fore

, for

str

uctu

res

whi

ch h

ave

mod

es o

f vi

bra

tion

grea

ter

than

the

valu

e of

TD s

how

n in

Tab

le 8

.3, i

t is

advi

sab

le to

get

th

e op

inio

n of

a s

eism

ic h

azar

d ex

per

t to

def

ine

an a

pp

rop

riate

val

ue o

f TD

.

Fig

8.4

Shap

e of

the

EC8

resp

onse

spe

ctru

m

T BT C

T D

Se/

a g S

2.5Sh

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

55

8.4

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

Tabl

eau

8.3

Vale

urs

des

para

mèt

res

décr

ivan

t les

spe

ctre

s de

répo

nse

élas

tique

ho

rizon

tal r

ecom

man

dées

dan

s l’E

C8a,

b

Clas

se d

e so

lTy

pe 1

(For

te s

ism

icité

)Ty

pe 2

(Fai

ble

sism

icité

)

ST B (s

)T C (s

)T D (s

)S

T B (s)

T C (s)

T D (s)

A1,

0[1

,0]

0,15

[0,1

5]0,

4[0

,4]

2,0

[2,0

]1,

0[1

,0]

0,03

[0,0

5]0,

2[0

,25]

2,5

[1,2

]

B1,

2[1

,2]

0,15

[0,1

5]0,

5[0

,5]

2,0

[2,0

]1,

35[1

,35]

0,05

[0,0

5]0,

25[0

,25]

2,5

[1,2

]

C1,

15[1

,15]

0,2

[0,2

]0,

6[0

,6]

2,0

[2,0

]1,

5[1

,5]

0,06

[0,1

]0,

4[0

,25]

2,0

[1,2

]

D1,

35[1

,35]

0,2

[0,2

]0,

8[0

,8]

2,0

[2,0

]1,

6[1

,8]

0,1

[0,1

]0,

6[0

,3]

1,5

[1,2

]

E1,

4[1

,4]

0,15

[0,1

5]0,

5[0

,5]

2,0

[2,0

]1,

8[1

,6]

0,08

[0,0

5]0,

45[0

,25]

1,25

[1,2

]

S 1

Des

étud

es s

péci

fique

s do

ivent

déf

inir

les

vale

urs

de S

, TB,

T C e

t TD

S 2

Note

sa

L’An

nexe

Nat

iona

le d

u Ro

yaum

e Un

i ind

ique

que

« E

n l’a

bsen

ce d

’info

rmat

ion

spéc

ifiqu

e po

ur le

site

, les

val

eurs

reco

mm

andé

es p

our l

es s

éism

es d

e Ty

pe 2

peu

vent

être

util

isée

s da

ns le

Roy

aum

e Un

i, m

ais

voir

auss

i PD

6698

: 200

9. »

. Da

ns la

plu

part

des

cas,

une

ét

ude

d’al

éa s

ism

ique

spé

cifiq

ue a

u si

te d

oit ê

tre ré

alis

ée p

our d

éfin

ir le

spe

ctre

de

répo

nse

de c

alcu

l, po

ur le

s ra

ison

s ex

posé

es d

ans

PD 6

698:

200

91.

b Le

s va

leur

s in

diqu

ées

sont

cel

les

rete

nues

par

la P

uiss

ance

Pub

lique

en

Fran

ce d

ans

la

régl

emen

tatio

n re

ndan

t obl

igat

oire

l’EC

8. L

es s

pect

res

de T

ype

1 so

nt c

eux

reco

mm

andé

s pa

r l’E

C8 e

n zo

ne 5

(Ant

illes

Fran

çais

es).

Les

spec

tres

de T

ype

2 ut

ilisés

dan

s le

s au

tres

zone

s di

ffère

nt d

e ce

ux re

com

man

dés

par l

’EC8

.c

Il es

t not

é qu

’il e

st g

énér

alem

ent a

dmis

que

les

vale

urs

de T

D re

com

man

dées

par

l’EC

8 pe

uven

t être

trop

faib

les

et p

ar s

uite

non

con

serv

ative

s, p

artic

uliè

rem

ent d

ans

les

zone

s de

fo

rte s

ism

icité

.

56

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.4

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

Tabl

e 8.

3 Va

lues

of h

oriz

onta

l res

pons

e sp

ectr

um p

aram

eter

s re

com

men

ded

in E

C8a,

b

Grou

nd

type

Type

1 (H

ighe

r sei

smic

ity)

Type

2 (L

ower

sei

smic

ity)

ST B (s

ec)

T C (sec

)T D (s

ec)

ST B (s

ec)

T C (sec

)T D (s

ec)

A[1

.0]

[0.1

5][0

.4]

c [2.0

][1

.0]

[0.0

5][0

.25]

c [1.2

]

B[1

.2]

[0.1

5][0

.5]

c [2.0

][1

.35]

[0.0

5][0

.25]

c [1.2

]

C[1

.15]

[0.2

][0

.6]

c [2.0

][1

.5]

[0.1

][0

.25]

c [1.2

]

D[1

.35]

[0.2

][0

.8]

c [2.0

][1

.8]

[0.1

][0

.3]

c [1.2

]

E[1

.4]

[0.1

5][0

.5]

c [2.0

][1

.6]

[0.0

5][0

.25]

c [1.2

]

S 1

Spec

ial s

tudi

es s

houl

d pr

ovid

e th

e co

rresp

ondi

ng v

alue

s of

S, T

B, T

C a

nd T

DS 2

Note

sa

The

UK N

atio

nal A

nnex

sta

tes

‘In th

e ab

senc

e of

site

spe

cific

info

rmat

ion,

the

reco

mm

ende

d va

lues

for T

ype

2 ea

rthqu

akes

may

be

used

in th

e UK

, but

see

als

o PD

669

8: 2

009'

. In

mos

t cas

es a

site

spe

cific

sei

smic

haz

ard

anal

ysis

sho

uld

be c

ondu

cted

to d

efin

e th

e de

sign

sp

ectru

m, f

or re

ason

s di

scus

sed

in P

D 66

98: 2

0091

.b

For t

he v

alue

s ap

plic

able

in F

ranc

e, s

ee th

e Fr

ench

text

of t

his

Man

ual.

c It

may

be

obse

rved

that

it is

gen

eral

ly ag

reed

that

the

valu

es o

f TD

reco

mm

ende

d by

EC8

m

ay b

e to

o lo

w a

nd th

eref

ore

unco

nser

vativ

e, p

artic

ular

ly in

are

as o

f hig

h se

ism

icity

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

56

8.4

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

8.5

Spec

tre

de c

alcu

l hor

izon

tal

Les

spec

tres

hor

izon

taux

de

calc

ul p

our

l’ana

lyse

éla

stiq

ue s

ont d

éfini

s ci

de

ssou

s, e

n in

trod

uisa

nt u

n co

effic

ient

de

com

port

emen

t q te

l que

défi

ni

dans

la S

ectio

n 5.

4.

Il es

t not

é qu

e la

val

eur d

e q

dépe

nd d

u m

atér

iau,

du

part

i str

uctu

rel e

t de

la

clas

se d

e du

ctilit

é ch

oisi

e. L

es v

aleu

rs d

e q

pour

les

stru

ctur

es e

n bé

ton

et e

n ac

ier s

ont d

onné

es re

spec

tivem

ent d

ans

les

Cha

pitr

es 1

0 et

11

du p

rése

nt

Man

uel.

Les

vale

urs

de q

pre

nnen

t déj

à en

com

pte

le n

ivea

u ap

prop

rié

d’am

ortis

sem

ent v

isqu

eux

et p

ar s

uite

la v

aleu

r de

h d

onné

e pa

r l’E

quat

ion

8.6

ci d

essu

s ne

doi

t pas

êtr

e in

trod

uite

dan

s le

s éq

uatio

ns c

i des

sous

.

5:

()

,T

TS

Ta

STT

q0

322

32B

dg

BGG

=+

-c

m;

E

(8.7

)

aS

5:

()

,T

TT

ST

q2

BC

dg

GG

=

(8.8

)

aS

5:

()

,T

TT

ST

qTT

2C

Dd

gC

GG

=;E s

upér

ieur

à b

a g

(8.9

)

aS

5:

()

,T

TS

Tq

TTT

2D

dg

CD

2H

=;

E su

périe

ur à

ba g

(8

.10

)

où :

b e

st le

coe

ffici

ent m

inim

al p

our

le s

pect

re h

oriz

onta

l de

calc

ul, =

0,2

[0,

2].

Les

autr

es n

otat

ions

son

t défi

nies

dan

s le

s S

ectio

ns p

récé

dent

es d

e ce

ch

apitr

e.

8.6

Effe

ts a

u vo

isin

age

de la

sou

rce

Pou

r le

s st

ruct

ures

de

caté

gorie

d’im

port

ance

IV, s

ur a

ppui

s pa

rasi

smiq

ues,

si

tuée

s à

moi

ns d

e 15

km d

’une

faille

act

ive

susc

eptib

le d

e gé

nére

r un

sé

ism

e de

mag

nitu

de d

’ond

es d

e su

rfac

e >

6,5,

un

spec

tre

spéc

ifiqu

e au

site

do

it êt

re é

tabl

i. Le

spe

ctre

obt

enu

ne d

oit p

as ê

tre

infé

rieur

au

spec

tre

de la

no

rme.

Il es

t rec

omm

andé

de

recu

eillir

l’av

is d

’un

expe

rt e

n al

éa s

ism

ique

pou

r dé

finir

l’act

ivité

de

la fa

ille e

t le

spec

tre

de r

épon

se s

péci

fique

ass

ocié

. Des

in

dica

tions

com

plém

enta

ires

sont

don

nées

dan

s A

bram

ham

son3

9 et

dan

s S

omer

ville

40.

57

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

8.6

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

calc

ul

8.5

Horiz

onta

l des

ign

spec

tra

Hor

izon

tal d

esig

n sp

ectr

a fo

r th

e pu

rpos

es o

f ela

stic

des

ign

are

defin

ed

belo

w, u

sing

a b

ehav

iour

mod

ifica

tion

fact

or q

, as

defi

ned

in S

ectio

n 5.

4.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e va

lue

of q

is d

epen

den

t on

the

mat

eria

l, st

ruct

ural

form

and

duc

tility

cla

ss s

elec

ted.

Val

ues

of q

for

conc

rete

and

ste

el

stru

ctur

es a

re g

iven

in C

hapt

ers

10 a

nd 1

1 of

this

Man

ual r

esp

ectiv

ely.

The

va

lues

of q

alre

ady

inco

rpor

ate

the

app

rop

riate

vis

cous

dam

pin

g le

vel a

nd

ther

efor

e h fr

om E

qua

tion

8.6

abov

e sh

ould

not

be

used

with

the

equa

tions

b

elow

.

:(

).

TT

ST

aS

TTq

032

25

32B

dg

BGG

=+

-c

m;

E (8

.7)

:(

).

TT

TS

Tqa

S2

5B

Cd

gGG

=

(8.8

)

:(

).

TT

TS

Tqa

STT

a2

5bu

tnot

less

than

CD

dg

Cg

GG

b=

;E

(8

.9)

:(

).

TT

ST

qaS

TTT

a2

5bu

tnot

less

than

Dd

gC

Dg

2H

b=

;E

(8

.10

)

whe

re:

b is

the

low

er b

ound

fact

or fo

r th

e ho

rizon

tal d

esig

n sp

ectr

um, =

0.2

[0.

2].

Oth

er s

ymbo

ls a

re a

s de

fined

in p

revi

ous

sect

ions

of t

his

chap

ter.

8.6

Near

sou

rce

effe

cts

For

base

isol

ated

str

uctu

res

of im

port

ance

cla

ss IV

, whi

ch li

e w

ithin

15k

m

of a

n ac

tive

faul

t tha

t can

gen

erat

e a

surf

ace

wav

e m

agni

tude

> 6

.5

eart

hqua

ke, a

site

spe

cific

spe

ctru

m s

houl

d be

dev

elop

ed. T

he r

esul

ting

spec

trum

is n

ot p

erm

itted

to fa

ll be

low

the

code

spe

ctru

m.

It is

rec

omm

end

ed th

at th

e op

inio

n of

a s

eism

ic h

azar

d ex

per

t is

obta

ined

to

def

ine

bot

h th

e ac

tivity

of t

he fa

ult a

nd th

e re

sulti

ng s

ite s

pec

ific

spec

trum

. A

dd

ition

al g

uid

ance

is g

iven

in A

bra

mha

mso

n39

and

in S

omer

ville

40.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

57

8.6

Desi

gn g

roun

d m

otio

ns

9.1

Choi

x d’

une

mét

hode

de

calc

ul

Les

actio

ns s

ism

ique

s ap

pliq

uées

à la

str

uctu

re s

ont d

édui

tes,

par

des

m

étho

des

issu

es d

e la

dyn

amiq

ue d

es s

truc

ture

s, d

es a

ccél

érat

ions

im

posé

es à

la s

truc

ture

au

nive

au d

u so

l. C

es a

ccél

érat

ions

se

prés

ente

nt

sous

la fo

rme

de tr

ois

com

posa

ntes

de

tran

slat

ion

s’ap

pliq

uant

un

iform

émen

t à to

us le

s po

ints

d’a

ppui

s.

La F

igur

e 9.

1 pr

ésen

te le

cho

ix e

ntre

les

diffé

rent

es m

étho

des

de c

alcu

l au

toris

ées

par

l’Eur

ocod

e 8

:(a

) Le

s m

étho

des

de c

alcu

l lin

éaire

s éq

uiva

lent

es p

erm

ette

nt d

’app

réhe

nder

le

com

port

emen

t pos

t éla

stiq

ue d

e la

str

uctu

re d

ans

son

ense

mbl

e. L

es

actio

ns s

ism

ique

s so

nt c

alcu

lées

à p

artir

du

spec

tre

de c

alcu

l inc

luan

t le

coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent q

: –L’

appr

oche

par

ana

lyse

mul

timod

ale

perm

et d

e ca

lcul

er le

s ef

fets

de

l’ac

tion

sism

ique

par

mod

e. L

es e

ffets

des

diff

éren

ts m

odes

son

t en

suite

cum

ulés

(voi

r S

ectio

n 9.

3.4)

. Cet

te m

étho

de e

st la

mét

hode

st

anda

rd u

tilis

able

dan

s to

us le

s ca

s de

str

uctu

res

régu

lière

s ou

irr

égul

ière

s. N

éanm

oins

, il e

st r

ecom

man

dé

d’ut

ilise

r l’a

naly

se

mul

timod

ale

avec

pré

caut

ion

qua

nd e

xist

e un

hau

t deg

ré d

’irré

gula

rité

en p

lan

ou e

n él

évat

ion

(cf.

Sec

tions

6.3

.5 e

t 6.4

.3) e

t, d

ans

ces

cas,

un

calc

ul n

on li

néai

re p

eut ê

tre

néce

ssai

re, a

vec

des

mét

hode

s d’

anal

yse

n’en

tran

t pas

dan

s le

cad

re d

u p

rése

nt M

anue

l. –Lo

rsqu

e la

str

uctu

re p

ossè

de d

es p

ropr

iété

s de

rég

ular

ité e

n él

évat

ion

(cf.

Sec

tion

6.4)

et l

orsq

ue le

s pé

riode

s fo

ndam

enta

les

dans

les

deux

di

rect

ions

res

pect

ent l

es c

ondi

tions

don

nées

par

l’éq

uatio

n 9.

11

Sec

tion

9.3.

1, le

cal

cul p

eut ê

tre

sim

plifi

é en

ass

imila

nt la

rép

onse

de

la s

truc

ture

à c

elle

d’u

n m

ode

uniq

ue p

ar d

irect

ion

horiz

onta

le. I

l est

no

té q

ue c

ette

mét

hod

e p

eut é

gale

men

t êtr

e ut

ilisé

e p

our

tous

les

bât

imen

ts a

u st

ade

du

pré

dim

ensi

onne

men

t.(b

) Le

s m

étho

des

de c

alcu

l non

liné

aire

s pe

uven

t éga

lem

ent ê

tre

utilis

ées

et

deux

mét

hode

s de

cet

te c

atég

orie

son

t déc

rites

dan

s l’E

C8

: –l’a

naly

se s

tatiq

ue n

on li

néai

re (a

naly

se e

n po

ussé

e pr

ogre

ssiv

e,

« pu

shov

er »

) est

déc

rite

dans

la S

ectio

n 9.

4, m

ais

n’es

t pas

co

mpl

ètem

ent c

ouve

rte

par

le M

anue

l ; –l’a

naly

se c

hron

olog

ique

non

liné

aire

(dyn

amiq

ue),

qui n

’est

pas

dé

velo

ppée

plu

s av

ant d

ans

ce M

anue

l.

Il es

t not

é q

ue d

es c

alcu

ls n

on li

néai

res

peu

vent

êtr

e né

cess

aire

s p

our

des

st

ruct

ures

com

ple

xes

(par

exe

mp

le d

es s

truc

ture

s tr

ès ir

régu

lière

s ou

des

9 Ca

lcul

sis

miq

ue

58

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.1

Choi

ce o

f ana

lysi

s m

etho

d

The

seis

mic

act

ions

app

lied

to th

e st

ruct

ure

are

calc

ulat

ed, u

sing

the

met

hods

of s

truc

tura

l dyn

amic

s, fr

om th

e ac

cele

ratio

ns im

pose

d on

the

stru

ctur

e at

gro

und

leve

l, in

the

form

of t

hree

tran

slat

ion

com

pone

nts

whi

ch

are

appl

ied

unifo

rmly

to a

ll th

e po

ints

of s

uppo

rts.

Figu

re 9

.1 p

rese

nts

the

choi

ce b

etw

een

the

vario

us m

etho

ds o

f ana

lysi

s pe

rmitt

ed b

y E

C8.

(a)

Equ

ival

ent l

inea

r m

etho

ds m

ake

it po

ssib

le to

acc

ount

for

the

over

all

effe

ct o

f pos

t-el

astic

beh

avio

ur in

the

stru

ctur

e. T

he s

eism

ic lo

ads

are

calc

ulat

ed u

sing

the

desi

gn s

pect

rum

incl

udin

g th

e be

havi

our

fact

or q

: –In

mul

timod

al a

naly

sis,

the

effe

cts

of th

e se

ism

ic a

ctio

ns a

re

calc

ulat

ed m

ode

by m

ode

and

then

com

bine

d (s

ee S

ectio

n 9.

3.4)

. Th

is m

etho

d is

the

stan

dard

met

hod

whi

ch E

C8

allo

ws

to b

e us

ed in

all

case

s of

reg

ular

and

irre

gula

r st

ruct

ures

. How

ever

, it i

s re

com

men

ded

that

mul

timod

al a

naly

sis

shou

ld b

e us

ed w

ith g

reat

ca

utio

n w

here

a h

igh

deg

ree

of ir

regu

larit

y in

pla

n or

ele

vatio

n ex

ists

(s

ee S

ectio

ns 6

.3.5

and

6.4

.3),

and

for

thes

e ca

ses,

non

-line

ar

anal

ysis

may

be

need

ed, u

sing

met

hods

bey

ond

the

scop

e of

this

M

anua

l. –W

hen

the

stru

ctur

e is

reg

ular

in e

leva

tion

(see

Sec

tion

6.4)

and

whe

n th

e fu

ndam

enta

l per

iods

in b

oth

dire

ctio

ns fu

lfil t

he c

ondi

tions

giv

en

by e

quat

ion

9.11

in S

ectio

n 9.

3.1,

the

anal

ysis

can

be

sim

plifi

ed b

y re

pres

entin

g st

ruct

ural

res

pons

e by

a s

ingl

e m

ode

in e

ach

horiz

onta

l di

rect

ion.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

is m

etho

d m

ay a

lso

be

usef

ul fo

r al

l bui

ldin

gs a

t the

pre

limin

ary

stag

e of

des

ign.

(b)

Non

-line

ar m

etho

ds o

f ana

lysi

s ca

n al

so b

e us

ed a

nd t

wo

such

m

etho

ds a

re d

escr

ibed

in E

C8:

–N

on-li

near

sta

tic ('

push

over

') an

alys

is, o

utlin

ed in

Sec

tion

9.4,

but

not

co

vere

d fu

lly b

y th

is M

anua

l. –N

on-li

near

tim

e hi

stor

y an

alys

is (d

ynam

ic),

not d

iscu

ssed

furt

her

in

this

Man

ual.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at n

on-li

near

ana

lysi

s m

ay b

e re

qui

red

for

com

ple

x st

ruct

ures

(for

exa

mp

le h

ighl

y irr

egul

ar s

truc

ture

s or

bas

e-is

olat

ed

build

ings

) or

for

stru

ctur

es e

xper

ienc

ing

high

ly n

on-li

near

phe

nom

ena

(for

exam

ple

, mat

eria

l yie

ld o

r ge

omet

ric n

on-li

near

ities

). N

on-li

near

sta

tic

anal

ysis

, at a

ny r

ate

in it

s st

raig

htfo

rwar

d fo

rm is

onl

y re

ally

ap

pro

pria

te

for

stru

ctur

es w

here

one

mod

e of

vib

ratio

n p

red

omin

ates

; non

-line

ar

9 Se

ism

ic a

naly

sis

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

58

stru

ctur

es is

olée

s à

la b

ase)

ou

des

str

uctu

res

soum

ises

à d

e fo

rtes

non

-lin

éarit

és (p

ar e

xem

ple

, par

pla

stifi

catio

n d

es m

atér

iaux

ou

des

non

-liné

arité

s gé

omét

rique

s).

Une

ana

lyse

non

liné

aire

pse

udo-

stat

ique

, au

moi

ns d

ans

sa fo

rme

sim

ple

, n’e

st a

pp

rop

riée

que

pou

r le

s st

ruct

ures

où

un m

ode

de

vib

ratio

n es

t pré

pon

dér

ant ;

une

ana

lyse

non

liné

aire

chr

onol

ogiq

ue e

st

app

licab

le d

e fa

çon

géné

rale

(mai

s es

t plu

s co

mp

lexe

). Le

s m

étho

des

de

calc

ul n

on li

néai

re r

epré

sent

ent d

irect

emen

t les

non

-liné

arité

s gé

omét

rique

s et

/ou

le c

omp

orte

men

t non

liné

aire

des

mat

éria

ux, m

ais

néce

ssite

nt u

ne

just

ifica

tion

app

rop

riée

de

la d

onné

e si

smiq

ue, d

es lo

is d

e co

mp

orte

men

t ut

ilisé

es p

our

rep

rése

nter

le c

omp

orte

men

t str

uctu

rel n

on li

néai

re e

t les

m

étho

des

util

isée

s p

our

inte

rpré

ter

les

résu

ltats

(cf.

Sec

tion

9.4

). A

u co

ntra

ire d

es m

étho

des

liné

aire

s, le

s m

étho

des

de

calc

ul n

on li

néai

re

néce

ssite

nt d

e co

nnaî

tre

pré

alab

lem

ent l

es li

mite

s él

astiq

ues

des

sec

tions

cr

itiq

ues.

Aus

si, c

ela

néce

ssite

de

dét

erm

iner

ava

nt le

cal

cul l

es a

rmat

ures

d

ans

les

stru

ctur

es e

n b

éton

.

Fig

9.1

Mét

hode

s de

cal

cul a

dmis

es p

ar l’

Euro

code

8

MET

HODE

S D’

ANAL

YSE

LINE

AIRE

SEQ

UIVA

LENT

ES a

vec

qNO

NLI

NEAI

RES

REGU

LARI

TE E

N EL

EVAT

ION

NON

OUI

ANAL

YSE

MUL

TIM

ODA

LEM

ETHO

DEPS

EUDO

-STA

TIQ

UEAN

ALYS

E«

PUSH

OVE

R »

ANAL

YSE

TEM

PORE

LLE

etT 1

4.T c

2,0s

G'

59

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.1

Calc

ul s

ism

ique

time

hist

ory

is m

ore

gene

rally

ap

plic

able

(but

mor

e co

mp

lex)

. Non

-line

ar

met

hods

rep

rese

nt n

on-li

near

geo

met

ric a

nd/o

r m

ater

ial b

ehav

iour

d

irect

ly, b

ut a

re s

ubje

ct to

an

app

rop

riate

just

ifica

tion

of th

e se

ism

ic

inp

ut, o

f the

con

stitu

tive

law

s us

ed to

rep

rese

nt n

on-li

near

str

uctu

ral

beh

avio

ur a

nd o

f the

met

hod

used

to in

terp

ret t

he r

esul

ts (s

ee S

ectio

n 9.

4).

Unl

ike

the

case

for

linea

r m

etho

ds, n

on-li

near

ana

lysi

s re

qui

res

a p

rior

know

ledg

e of

yie

ld s

tren

gth

at c

ritic

al s

ectio

ns. H

ence

for

conc

rete

st

ruct

ures

, the

rei

nfor

cem

ent d

etai

ls m

ust b

e d

eter

min

ed in

ad

vanc

e of

th

e an

alys

is.

Fig

9.1

Met

hods

of a

naly

sis

for n

ew b

uild

ings

per

mitt

ed b

y EC

8

MET

HODS

OF

ANAL

YSIS

EQUI

VALE

NT L

INEA

Rw

ith u

se o

f qNO

NLI

NEAR

REGU

LAR

IN E

LEVA

TIO

N

NOYE

S

MUL

TIM

ODA

LAN

ALYS

ISLA

TERA

L FO

RCE

MET

HOD

‘PUS

HOVE

R’AN

ALYS

ISTI

ME

HIST

ORY

ANAL

YSIS

and

T 12.

0sec

G'

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

59

9.1

Seis

mic

ana

lysis

9.2

Hypo

thès

es g

énér

ales

pou

r le

calc

ul d

es a

ctio

ns s

ism

ique

s

9.2.

1 M

odél

isat

ion

Le m

odèl

e de

cal

cul d

u bâ

timen

t doi

t rep

rése

nter

de

man

ière

adé

quat

e le

s di

strib

utio

ns d

e rig

idité

et d

e m

asse

, de

telle

sor

te q

ue to

utes

les

défo

rmée

s si

gnifi

cativ

es e

t les

forc

es d

’iner

tie p

uiss

ent ê

tre

repr

ésen

tées

co

nven

able

men

t vis

-à-v

is d

es a

ctio

ns s

ism

ique

s co

nsid

érée

s.

Les

mod

èles

de

stru

ctur

e do

iven

t pre

ndre

en

com

pte

:

(a)

L’es

pace

dan

s le

quel

ils

s’in

scriv

ent.

–Le

s m

odèl

es «

spa

tiaux

» (t

ridim

ensi

onne

ls) p

erm

ette

nt la

pris

e en

com

pte

de la

tors

ion

natu

relle

, c’e

st-à

-dire

cel

le q

ui e

st d

ue a

ux e

xcen

tric

ités

exis

tant

ent

re le

s ce

ntre

s de

mas

ses

et le

s ce

ntre

s de

flex

ion

aux

diffé

rent

s ni

veau

x.

–Le

s m

odèl

es «

pla

ns »

(bid

imen

sion

nels

). P

our

les

bâtim

ents

res

pect

ant

les

critè

res

de r

égul

arité

en

plan

, l’a

naly

se p

eut ê

tre

réal

isée

en

utili

sant

de

ux m

odèl

es p

lans

, un

pour

cha

que

dire

ctio

n pr

inci

pale

, cha

que

plan

co

nten

ant é

gale

men

t la

dire

ctio

n ve

rtic

ale.

(b)

La m

odél

isat

ion

des

élém

ents

str

uctu

raux

.La

str

uctu

re p

eut ê

tre

mod

élis

ée c

omm

e co

nstit

uée

de p

lusi

eurs

sys

tèm

es

rési

stan

t aux

cha

rges

ver

tical

es e

t lat

éral

es, l

iés

par

des

diap

hrag

mes

ho

rizon

taux

con

stitu

és p

ar le

s pl

anch

ers

du b

âtim

ent.

Lors

que

les

diap

hrag

mes

peu

vent

êtr

e co

nsid

érés

com

me

rigid

es d

ans

leur

s pl

ans

(cf.

Sec

tion

6.3.

3),

les

mas

ses

et le

s m

omen

ts d

’iner

tie d

e ch

aque

pla

nche

r pe

uven

t êtr

e co

ncen

trés

au

cent

re d

e gr

avité

.

(c)

La m

odél

isat

ion

du c

ompo

rtem

ent d

es m

atér

iaux

.D

ans

les

bâtim

ents

en

béto

n (é

gale

men

t en

cons

truc

tion

mix

te a

cier

-bét

on

et d

ans

les

bâtim

ents

en

maç

onne

rie),

la r

igid

ité d

es é

lém

ents

prim

aire

s do

it êt

re é

valu

ée e

n te

nant

com

pte

des

effe

ts d

e la

fiss

urat

ion,

plu

s pr

écis

émen

t :

–La

rig

idité

peu

t êtr

e év

alué

e pa

r un

e an

alys

e dé

taillé

e de

l’ét

at d

e fis

sura

tion

dans

les

diffé

rent

es p

artie

s de

la s

truc

ture

. Elle

doi

t co

rres

pond

re à

l’am

orce

de

la p

last

ifica

tion

des

arm

atur

es.

–A

déf

aut d

’une

ana

lyse

plu

s pr

écis

e, la

rig

idité

éla

stiq

ue à

la fl

exio

n et

au

cisa

illem

ent d

es é

lém

ents

de

béto

n pe

ut ê

tre

cons

idér

ée c

omm

e ég

ale

à la

m

oitié

de

la r

igid

ité c

orre

spon

dant

e de

s él

émen

ts n

on fi

ssur

és.

–Il

est r

ecom

man

dé

d’ut

ilise

r d

es v

aleu

rs p

lus

pré

cise

s d

e la

rig

idité

, pre

nant

en

com

pte

le t

ype

de

solli

cita

tion.

Le

Tab

leau

9.1

pro

pos

e d

es v

aleu

rs p

our

les

élém

ents

en

bét

on, i

nter

pol

ées

à p

artir

de

celle

s d

onné

es p

ar l’

AS

CE

43-0

541 .

60

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.2

Calc

ul s

ism

ique

9.2

Gene

ral a

ssum

ptio

ns fo

r sei

smic

ana

lysi

s

9.2.

1 M

odel

ling

The

mod

el o

f the

bui

ldin

g m

ust a

dequ

atel

y re

pres

ent t

he d

istr

ibut

ion

of

stiff

ness

and

mas

s, s

uch

that

all

the

sign

ifica

nt d

efor

mat

ions

and

the

iner

tia

forc

es m

ay b

e re

pres

ente

d su

itabl

y w

ith r

espe

ct to

the

seis

mic

act

ions

co

nsid

ered

.

Str

uctu

ral m

odel

s ne

ed to

con

side

r:

(a)

Thei

r sp

atia

l ext

ent.

–‘S

patia

l’ (th

ree-

dim

ensi

onal

) mod

els,

whi

ch c

an a

ccou

nt fo

r th

e “n

atur

al”

tors

ion,

i.e.

tors

ion

indu

ced

by e

ccen

tric

ities

exi

stin

g be

twee

n th

e st

iffne

ss

and

mas

s ce

ntre

s at

the

vario

us le

vels

. –‘P

lana

r’ (t

wo-

dim

ensi

onal

) mod

els.

For

bui

ldin

gs w

hich

fulfi

l the

crit

eria

fo

r re

gula

rity

in p

lan,

the

anal

ysis

can

be

carr

ied

out b

y us

ing

two

plan

ar

mod

els,

for

each

prin

cipa

l hor

izon

tal d

irect

ion,

eac

h pl

ane

also

con

tain

ing

the

vert

ical

dire

ctio

n.

(b)

The

mod

ellin

g of

the

stru

ctur

al e

lem

ents

. Th

e st

ruct

ure

can

be m

odel

led

as a

ser

ies

of la

tera

l and

ver

tical

lo

ad-r

esis

ting

syst

ems,

con

nect

ed b

y ho

rizon

tal d

iaph

ragm

s fo

rmed

by

the

floor

s of

the

build

ing.

Whe

n th

e di

aphr

agm

s ca

n be

reg

arde

d as

rig

id in

thei

r pl

anes

(see

Sec

tion

6.3.

3),

the

mas

ses

and

the

mom

ents

of i

nert

ia o

f eac

h flo

or c

an b

e co

ncen

trat

ed a

t the

cen

tre

of g

ravi

ty.

(c)

The

mod

ellin

g of

mat

eria

l beh

avio

ur.

In c

oncr

ete

build

ings

, (al

so in

com

posi

te s

teel

-con

cret

e an

d m

ason

ry

build

ings

), th

e st

iffne

ss o

f the

prim

ary

elem

ents

mus

t acc

ount

for

the

effe

cts

of c

rack

ing,

nam

ely:

–S

tiffn

ess

can

be e

valu

ated

by

a de

taile

d an

alys

is o

f the

sta

te o

f cra

ckin

g in

th

e di

ffere

nt p

arts

of t

he s

truc

ture

. It m

ust c

orre

spon

d to

the

begi

nnin

g of

yi

eldi

ng o

f the

rei

nfor

cem

ent.

–In

the

abse

nce

of a

mor

e pr

ecis

e an

alys

is, t

he p

rope

rtie

s of

ela

stic

flex

ural

an

d sh

ear

stiff

ness

of t

he c

oncr

ete

elem

ents

can

be

take

n as

hal

f of t

he

uncr

acke

d st

iffne

ss.

–It

is r

ecom

men

ded

that

mor

e ac

cura

te s

tiffn

ess

valu

es s

houl

d b

e us

ed,

acco

untin

g fo

r th

e st

ress

sta

te in

volv

ed. T

able

9.1

giv

es te

ntat

ive

valu

es fo

r co

ncre

te e

lem

ents

inte

rpol

ated

from

AS

CE

43-0

541 .

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

60

9.2

Seis

mic

ana

lysis

Tabl

eau

9.1

Rigi

dité

effi

cace

du

béto

n ar

mé

Elé

men

tRi

gidi

té à

la

flexio

nRi

gidi

té à

l’ef

fort

tranc

hant

Rigi

dité

à l’

effo

rt no

rmal

Pout

res

non

préc

ontra

inte

s0,

5Ecd

IG

cd A

w

Pout

res

préc

ontra

inte

sE c

d I

Gcd

Aw

Pote

aux

en c

ompr

essi

on0,

7Ecd

IG

cd A

wE c

d A c

Pote

aux

tend

us0,

5Ecd

IG

cd A

w E

cd A

c (E

sd A

s / E

cd A

c )

Mur

s et

dia

phra

gmes

non

fiss

urés

E cd I

(vt <

fct

m)

Gcd

Aw

(VEd

< V

Rd,c

)E c

d A c

Mur

s et

dia

phra

gmes

fiss

urés

0,5E

cd I

(vt >

fct

m)

0,5G

cd A

w(V

Ed >

VRd

,c )

E cd A c

Les

par

amèt

res

utili

ses

dan

s le

Tab

leau

9.1

son

t :I

M

omen

t d’in

ertie

de

la s

ectio

n d

e b

éton

Aw

Aire

réd

uite

de

la s

ectio

n tr

ansv

ersa

le (a

ire d

e l’â

me)

Ac

A

ire d

e la

sec

tion

tran

sver

sale

de

bét

onA

s

Aire

de

la s

ectio

n d’

arm

atur

esE c

d

Vale

ur d

e ca

lcul

du

mod

ule

du

bét

on à

la c

omp

ress

ion

Gcd

Va

leur

de

calc

ul d

u m

odul

e d

u b

éton

au

cisa

illem

ent =

0,4

E cd

E sd

Va

leur

de

calc

ul d

u m

odul

e d

e l’a

cier

des

arm

atur

esv

t

Con

trai

nte

max

imal

e à

la tr

actio

n d

ue à

la fl

exio

n d

ans

une

sect

ion

non

fissu

rée

f ctm

Va

leur

moy

enne

de

la r

ésis

tanc

e à

la tr

actio

n d

u b

éton

VE

d

Vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effo

rt tr

anch

ant d

ans

un m

ur d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul

VR

d,c

Val

eur

de

calc

ul d

e la

rés

ista

nce

à l’e

ffort

tran

chan

t d’u

n m

ur s

ans

arm

atur

es d

’effo

rt tr

anch

ant.

(d)

La m

odél

isat

ion

des

élém

ents

non

str

uctu

raux

.Le

s m

urs

de r

empl

issa

ge q

ui c

ontr

ibue

nt d

e m

aniè

re s

igni

ficat

ive

à la

rig

idité

et

à la

rés

ista

nce

laté

rale

du

bâtim

ent d

oive

nt ê

tre

pris

en

com

pte

dans

la

mod

élis

atio

n. C

eci c

once

rne

tout

par

ticul

ière

men

t les

rem

plis

sage

s en

m

açon

nerie

des

oss

atur

es e

n bé

ton

ou e

n ac

ier

ou m

ixte

s, c

f. S

ectio

n 10

.12.

D

es in

dica

tions

sur

la fa

çon

de m

odél

iser

les

pann

eaux

de

maç

onne

rie s

ont

donn

ées

dans

la C

laus

e 9.

4 de

l’E

C8

Par

tie 1

3 .

Il es

t rec

omm

and

é d

e co

nsid

érer

les

rem

plis

sage

s d

e m

açon

nerie

com

me

cont

ribua

nt s

igni

ficat

ivem

ent à

la r

igid

ité d

e la

str

uctu

re q

uand

les

join

ts e

ntre

le

rem

plis

sage

et l

es p

otea

ux le

bor

dan

t est

infé

rieur

à 8

0%

du

dép

lace

men

t re

latif

des

pot

eaux

ent

re la

bas

e et

le s

omm

et d

u re

mp

lissa

ge, t

el q

u’ob

tenu

p

ar le

cal

cul e

n ne

pre

nant

pas

en

com

pte

les

rem

plis

sage

s. D

e p

lus,

la

rigid

ité d

’un

rem

plis

sage

peu

t êtr

e né

glig

ée lo

rsq

ue s

a rig

idité

en

pla

n es

t in

férie

ure

à 15

% d

e la

rig

idité

tota

le d

es é

lém

ents

de

cont

reve

ntem

ent

situ

és d

ans

le m

ême

pla

n au

mêm

e ni

veau

. Dan

s to

us le

s ca

s la

mas

se

61

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.2

Calc

ul s

ism

ique

Tabl

e 9.

1 Ef

fect

ive

stiff

ness

of r

einf

orce

d co

ncre

te

Mem

ber

Flex

ural

rigi

dity

Shea

r rig

idity

Axia

l rig

idity

Beam

s –

non-

pres

tress

ed0.

5Ecd

IG

cd A

w

Beam

s –

pres

tress

edE c

d I

Gcd

Aw

Colu

mns

in c

ompr

essi

on0.

7Ecd

IG

cd A

wE c

d A c

Colu

mns

in te

nsio

n0.

5Ecd

IG

cd A

w E

cd A

c (E

sd A

s / E

cd A

c )

Wal

ls a

nd d

iaph

ragm

s –

uncr

acke

dE c

d I

(vt <

fct

m)

Gcd

Aw

(VEd

< V

Rd,c

)E c

d A c

Wal

ls a

nd d

iaph

ragm

s –

crac

ked

0.5E

cd I

(vt >

fct

m )

0.5G

cd A

w

(VEd

> V

Rd,c

)E c

d A c

Par

amet

ers

used

in T

able

9.1

are

:I

M

omen

t of i

nert

ia o

f con

cret

e se

ctio

nA

w

Web

cro

ss-s

ectio

nal a

rea

Ac

Cro

ss-s

ectio

nal a

rea

of th

e co

ncre

te s

ectio

nA

s C

ross

-sec

tiona

l are

a of

the

rein

forc

ing

stee

lE c

d D

esig

n va

lue

of c

oncr

ete

com

pre

ssiv

e m

odul

usG

cd

Des

ign

valu

e of

con

cret

e sh

ear

mod

ulus

= 0

.4E c

d

E sd

Des

ign

valu

e of

rei

nfor

cing

ste

el m

odul

usv

t

Max

imum

tens

ile s

tres

s in

con

cret

e d

ue to

ben

din

g, a

ssum

ing

an

uncr

acke

d se

ctio

nf c

tm

Mea

n va

lue

of a

xial

tens

ile s

tren

gth

of c

oncr

ete

VE

d D

esig

n va

lue

of s

hear

forc

e in

wal

l in

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n V

Rd,

c D

esig

n sh

ear

resi

stan

ce o

f the

wal

l with

out s

hear

rei

nfor

cem

ent.

(d)

The

mod

ellin

g of

non

-str

uctu

ral e

lem

ents

.In

-fill

wal

ls w

hich

con

trib

ute

sign

ifica

ntly

to th

e la

tera

l stif

fnes

s an

d re

sist

ance

of

the

build

ing

mus

t be

take

n in

to a

ccou

nt in

the

mod

el. T

his

part

icul

arly

re

late

s to

mas

onry

in-fi

lls o

f con

cret

e or

ste

el o

r co

mpo

site

fram

es, s

ee

Sec

tion

10.1

2. G

uida

nce

on m

odel

ling

mas

onry

pan

els

is g

iven

in C

laus

e 9.

4 of

EC

8 P

art 1

3 .

It is

rec

omm

end

ed t

hat m

ason

ry in

fill s

houl

d b

e co

nsid

ered

as

cont

ribut

ing

sign

ifica

ntly

to th

e st

iffne

ss o

f the

str

uctu

re w

hen

the

join

t wid

th b

etw

een

the

infil

l and

the

fram

ing

colu

mns

is le

ss th

an 8

0%

of t

he r

elat

ive

dis

pla

cem

ent

of th

e co

lum

ns b

etw

een

bot

tom

and

top

of th

e in

fill,

as o

btai

ned

from

th

e an

alys

is w

ithou

t the

infil

l. M

oreo

ver,

the

stiff

ness

of a

n in

fill c

an b

e d

isre

gard

ed w

hen

its in

-pla

ne s

tiffn

ess

is le

ss th

an 1

5% o

f the

tota

l stif

fnes

s of

the

bra

cing

ele

men

ts in

the

sam

e p

lane

, at t

he s

ame

leve

l. H

owev

er, i

n al

l ca

ses

the

mas

s of

the

infil

l mus

t be

incl

uded

. The

mas

onry

pan

els

may

be

det

aile

d so

that

they

are

str

uctu

rally

isol

ated

from

hor

izon

tal m

ovem

ents

of

the

fram

e. The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

61

9.2

Seis

mic

ana

lysis

des

rem

plis

sage

s d

oit ê

tre

pris

e en

com

pte.

Les

pan

neau

x d

e m

açon

nerie

p

euve

nt ê

tre

conç

us p

our

être

str

uctu

relle

men

t iso

lés

des

mou

vem

ents

ho

rizon

taux

de

l’oss

atur

e.

Il es

t rec

omm

and

é d’

effe

ctue

r d

eux

calc

uls

qua

nd le

s él

émen

ts n

on-

stru

ctur

aux

cont

ribue

nt s

igni

ficat

ivem

ent à

la r

igid

ité, c

’est

-à-d

ire u

n ca

lcul

p

rena

nt e

n co

mpt

e le

s él

émen

ts n

on s

truc

tura

ux, n

otam

men

t pou

r vé

rifier

si

la s

truc

ture

est

rég

uliè

re o

u no

n, e

t un

calc

ul n

e le

s p

rena

nt p

as e

n co

mpt

e.

Les

forc

es le

s p

lus

imp

orta

ntes

rés

ulta

nt d

es d

eux

calc

uls

doi

vent

êtr

e ut

ilisé

es p

our

le d

imen

sion

nem

ent.

La v

aleu

r d

e ca

lcul

de

la r

ésis

tanc

e ne

d

oit p

rend

re e

n co

mpt

e au

cune

con

trib

utio

n d

es é

lém

ents

non

str

uctu

raux

.

(e)

La p

rise

en c

ompt

e de

la d

éfor

mab

ilité

du s

ol d

e fo

ndat

ion

et/o

u de

s él

émen

ts s

truc

tura

ux d

e fo

ndat

ion.

Cet

te d

éfor

mab

ilité

doit

être

intr

odui

te d

ans

le m

odèl

e de

cal

cul,

chaq

ue

fois

qu’

elle

peu

t avo

ir un

e in

fluen

ce d

éfav

orab

le s

ur la

rép

onse

glo

bale

de

la

stru

ctur

e. C

’est

not

amm

ent l

e ca

s qu

and

la s

truc

ture

est

sen

sibl

e au

x ef

fets

du

sec

ond

ordr

e (c

f. S

ectio

n 9.

5).

D’a

utre

s si

tuat

ions

son

t env

isag

ées

dans

l’E

C8

Par

tie 5

4 né

cess

itant

une

an

alys

e de

l’in

tera

ctio

n so

l-str

uctu

re. P

our

les

bâtim

ents

, ces

situ

atio

ns

sont

prin

cipa

lem

ent a

ssoc

iées

à d

es c

ondi

tions

de

sol t

rès

soup

le. I

l est

no

té q

ue l’

EC8

Par

tie 5

don

ne d

es in

dic

atio

ns c

omp

lém

enta

ires

pou

r tr

aite

r d

e te

ls c

as, q

ui n

e so

nt p

as a

bor

dés

dan

s le

pré

sent

Man

uel.

Les

PS

9210

C

laus

e 6.

2.3.

3 d

onne

nt d

es in

dic

atio

ns s

ur le

s ef

fets

de

la s

oup

less

e d

u so

l pou

r le

s b

âtim

ents

ave

c in

fras

truc

ture

. La

Sec

tion

12.5

don

ne q

uelq

ues

ind

icat

ions

sur

les

effe

ts d

e la

sou

ple

sse

du

sol s

ur le

s fo

ndat

ions

pro

fond

es.

9.2.

2

Mas

ses

à pr

endr

e en

com

pte

pour

le c

alcu

l sis

miq

ue

Dan

s le

cal

cul s

ism

ique

, la

mas

se a

ssoc

iée

aux

char

ges

perm

anen

tes

doit

être

com

biné

e av

ec la

mas

se a

ssoc

iée

aux

char

ges

varia

bles

com

me

suit.

Il

est n

oté

que

g (l

’acc

élér

atio

n d

e la

pes

ante

ur) a

pp

araî

t dan

s l’E

qua

tion

9.1

par

ce q

ue le

s ch

arge

s p

erm

anen

tes

et v

aria

ble

s (G

et Q

) son

t due

s à

la p

esan

teur

et s

ont d

onc

exp

rimée

s en

uni

tés

de

forc

es (

New

tons

ou

kilo

New

tons

), al

ors

que

les

actio

ns s

ism

ique

s ré

sulta

nt d

e l’i

nert

ie d

u b

âtim

ent d

épen

den

t des

mas

ses

(en

kilo

gram

mes

ou

tonn

es).

Gg

Qg

,,

,k

j

kE

ik

i

i$

}+;

E/

/

(9.1

)

où :

Gk,

j es

t la

vale

ur c

arac

téris

tique

de

la jè

me

actio

n pe

rman

ente

,Q

k,i

est l

a va

leur

car

acté

ristiq

ue d

e la

ièm

e ac

tion

varia

ble,

g

est l

’acc

élér

atio

n de

la p

esan

teur

,}

E,i

sont

les

coef

ficie

nts

de c

ombi

nais

on d

es m

asse

s as

soci

ées

aux

actio

ns v

aria

bles

i da

ns la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

.

62

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.2

Calc

ul s

ism

ique

It is

rec

omm

end

ed th

at t

wo

anal

yses

are

per

form

ed w

here

non

-str

uctu

ral

elem

ents

con

trib

ute

sign

ifica

ntly

to s

tiffn

ess

– na

mel

y on

e w

ith th

e no

n st

ruct

ural

ele

men

ts in

clud

ed, t

o es

tab

lish

whe

ther

or

not r

egul

arity

is

satis

fied,

and

one

with

them

exc

lud

ed. T

he la

rger

forc

es fr

om th

e tw

o an

alys

es s

houl

d b

e us

ed fo

r d

esig

n. T

he d

esig

n va

lue

of r

esis

tanc

e sh

ould

ne

glec

t any

con

trib

utio

n fr

om n

on-s

truc

tura

l ele

men

ts.

(e)

Allo

wan

ce fo

r th

e fle

xibi

lity

of th

e fo

unda

tion

stru

ctur

e an

d so

ils.

This

sho

uld

be in

clud

ed in

the

anal

ysis

mod

el, w

hene

ver

it ha

s an

un

favo

urab

le in

fluen

ce o

n th

e gl

obal

res

pons

e of

the

stru

ctur

e. T

his

is th

e ca

se n

otab

ly w

hen

the

stru

ctur

e is

sen

sitiv

e to

P-D

effe

cts

(see

Sec

tion

9.5)

.

Ther

e ar

e ot

her

situ

atio

ns in

EC

8 P

art 5

4 th

at r

equi

re a

soi

l-str

uctu

re

inte

ract

ion

(SS

I) an

alys

is to

be

perf

orm

ed. F

or b

uild

ings

, the

se s

ituat

ions

ar

e pr

edom

inan

tly a

ssoc

iate

d w

ith v

ery

soft

soi

l con

ditio

ns. I

t may

be

note

d th

at E

C8

Par

t 5 g

ives

furt

her

guid

ance

in s

uch

case

s, w

hich

are

bey

ond

the

scop

e of

thi

s M

anua

l. P

S92

10 C

laus

e 6.

2.3.

3 gi

ves

guid

ance

on

the

effe

ct o

f soi

l flex

ibili

ty o

n b

asem

ent s

ubst

ruct

ures

. Sec

tion

12.5

giv

es li

mite

d gu

idan

ce o

n th

e ef

fect

of s

oil fl

exib

ility

on

pile

d fo

und

atio

ns.

9.2.

2 M

ass

to b

e in

clud

ed in

the

seis

mic

ana

lysi

s

In th

e se

ism

ic a

naly

sis,

the

mas

s as

soci

ated

with

per

man

ent l

oads

sh

ould

be

com

bine

d w

ith th

at a

ssoc

iate

d w

ith v

aria

ble

load

s as

follo

ws.

It

may

be

obse

rved

that

g (t

he a

ccel

erat

ion

due

to g

ravi

ty) i

s in

clud

ed

in E

qua

tion

9.1

bec

ause

per

man

ent a

nd v

aria

ble

load

s (G

and

Q) a

re

asso

ciat

ed w

ith g

ravi

ty lo

adin

g an

d he

nce

are

mea

sure

d in

forc

e un

its

(e.g

. New

tons

or

kilo

New

tons

), w

here

as e

arth

qua

ke lo

ads

resu

lt fr

om th

e bu

ildin

g’s

iner

tia, w

hich

is m

easu

red

in m

ass

units

(e.g

. kilo

gram

s or

tonn

es).

Gg

Qg

,,

,k

j

kE

ik

i

i$

}+;

E/

/

(9.1

)

whe

re:

Gk,

j

is th

e ch

arac

teris

tic v

alue

of t

he jt

h pe

rman

ent l

oad,

Qk,

i

is th

e ch

arac

teris

tic v

alue

of t

he it

h va

riabl

e lo

ad,

g

is th

e ac

cele

ratio

n du

e to

gra

vity

,}

E,i

is

the

mas

s co

mbi

natio

n fa

ctor

for

the

mas

s co

rres

pond

ing

to th

e i th

va

riabl

e ac

tion

for

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

62

9.2

Seis

mic

ana

lysis

Pou

r le

s bâ

timen

ts, }

E,i

est d

édui

t de

la r

elat

ion

suiv

ante

:

}E

,i = {

· }

2,i

(9.2

)

où :

Les

coef

ficie

nts

}2,

i son

t les

coe

ffici

ents

ass

ocié

s au

x va

leur

s qu

asi-

perm

anen

tes

des

actio

ns v

aria

bles

, don

nées

dan

s l’E

C0

en fo

nctio

n de

s ca

tégo

ries

d’ac

tions

. Les

val

eurs

les

plus

cou

rant

es d

es }

2,i s

ont r

appe

lées

da

ns le

Tab

leau

9-2

; po

ur u

ne li

ste

plus

com

plèt

e, v

oir

l’EC

05 A

nnex

e A1

.

Le c

oeffi

cien

t { r

end

com

pte

de la

pro

babi

lité

de p

rése

nce

sim

ulta

née

des

char

ges

varia

bles

lors

de

l’occ

urre

nce

du s

éism

e. S

es v

aleu

rs s

ont d

onné

es

dans

le T

able

au 9

-3.

Tabl

eau

9.2

Val

eurs

des

coe

ffici

ent }

2,i

asso

ciés

aux

val

eurs

qua

si p

erm

anen

tes

des

actio

ns v

aria

bles

Type

d’a

ctio

n va

riabl

e}

2,i

Caté

gorie

A (a

ctivi

tés

rési

dent

ielle

s ou

dom

estiq

ues)

Ca

tégo

rie B

(bur

eaux

) Ca

tégo

rie C

(reg

roup

emen

t de

pers

onne

s)Ca

tégo

rie D

(loc

aux

com

mer

ciau

x)Ca

tégo

rie E

(ent

repô

t)Ca

tégo

rie F

(tra

fic d

e vé

hicu

les

lége

rs G

30 k

N)Ca

tégo

rie H

(toi

ture

inac

cess

ible

)Ca

tégo

rie I

(toitu

re a

cces

sibl

e)

0,3

[0,3

]0,

3 [0

,3]

0,6

[0,6

]0,

6 [0

,6]

0,8

[0,8

]0,

6 [0

,6]

0,0

[0,0

]a

Char

ges

de n

eige

:po

ur u

n si

te à

plu

s de

100

0 m

ètre

s d’

altit

ude

pour

un

site

à a

u pl

us 1

000

mèt

res

d’al

titud

e0,

2 [0

,2]

0,0

[0,0

]

Note

a La

val

eur d

e }

E,i p

our u

ne to

iture

acc

essi

ble

(cat

égor

ie I)

doi

t être

cho

isie

com

me

pour

les

caté

gorie

s A,

B, C

ou

D, e

n fo

nctio

n de

son

usa

ge. E

n ca

s de

dou

te, c

’est

la v

aleu

r la

plus

dé

favo

rabl

e qu

i doi

t être

cho

isie

.

Tabl

eau

9.3

Val

eurs

du

coef

ficie

nt {

Type

d’a

ctio

n va

riabl

eEt

age

{

Caté

gorie

s A-

C et

ITo

iture

Etag

es à

occ

upat

ions

cor

rélé

es a

Etag

es à

occ

upat

ions

indé

pend

ante

s a

1,0

[1,0

]0,

8 [0

,8]

0,5

[0,5

]

Caté

gorie

s D-

F e

t Arc

hive

s1,

0 [1

,0]

Note

a Il

est r

ecom

man

dé d

e su

ppos

er le

s oc

cupa

tions

des

éta

ges

com

me

indé

pend

ante

s si

ch

aque

éta

ge e

st u

tilis

é pa

r un

occu

pant

diff

éren

t. Da

ns la

plu

part

des

autre

s ca

s, il

co

nvie

nt d

e su

ppos

er q

ue le

s oc

cupa

tions

son

t cor

rélé

es.

63

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.2

Calc

ul s

ism

ique

For

build

ings

, }E

,i is

der

ived

from

the

follo

win

g re

latio

n:

}E

,i = {

· }

2,i

(9.2

)

whe

re:

}2,

i is

asso

ciat

ed w

ith th

e qu

asi-p

erm

anen

t val

ues

for

varia

ble

load

s, a

s gi

ven

in E

C0

depe

ndin

g on

the

cate

gorie

s of

load

s. C

omm

on v

alue

s of

}2,

i ar

e su

mm

aris

ed in

Tab

le 9

.2; f

or a

mor

e de

taile

d lis

t, se

e E

C05

Ann

ex A

1.

{ a

ccou

nts

for

the

prob

abilit

y of

sim

ulta

neou

s pr

esen

ce o

f var

iabl

e lo

ads

durin

g th

e se

ism

ic e

vent

; val

ues

are

give

n in

Tab

le 9

.3.

Tabl

e 9.

2 Va

lues

of f

acto

r }2,

i ass

ocia

ted

with

qua

si p

erm

anen

t val

ues

of v

aria

ble

load

s

Type

of v

aria

ble

load

}2,

i

Cate

gory

A (d

omes

tic, r

esid

entia

l) Ca

tego

ry B

(offi

ces)

Ca

tego

ry C

(con

greg

atio

n of

peo

ple)

Cate

gory

D (s

hopp

ing)

Cate

gory

E (s

tora

ge)

Cate

gory

F (t

raffi

c ar

ea, v

ehic

le w

eigh

t G30

kN)

Cate

gory

H (i

nacc

essi

ble

roof

s)Ca

tego

ry I

(acc

essi

ble

roof

s)

0.3

[0.3

]0.

3 [0

.3]

0.6

[0.6

]0.

6 [0

.6]

0.8

[0.8

]0.

6 [0

.6]

0.0

[0.0

]a

Snow

load

s:

for s

ites

loca

ted

at a

ltitu

de H

> 1

000

m

for s

ites

loca

ted

at a

ltitu

de H

G 1

000m

0.2

[0.2

]0.

0 [0

.0]

Note

a Th

e va

lue

for C

ateg

ory

I – a

cces

sibl

e ro

ofs

– sh

ould

be

take

n as

that

for C

ateg

ory

A, B

,C

or D

, cho

osin

g th

e ca

tego

ry m

ost n

early

cor

resp

ondi

ng to

the

actu

al u

se o

f the

roof

, but

ad

optin

g th

e m

ost u

nfav

oura

ble

valu

e w

here

dou

bt e

xists

.

Tabl

e 9.

3 Va

lues

of f

acto

r {

Type

of v

aria

ble

actio

nSt

orey

{

Cate

gorie

s A-

C an

d I

Roof

Stor

eys

with

cor

rela

ted

occu

panc

iesa

Inde

pend

ently

occ

upie

d st

orey

sa

1.0

[1.0

]0.

8 [0

.8]

0.5

[0.5

]

Cate

gorie

s D-

F an

d Ar

chive

s1.

0 [1

.0]

Note

a It

is re

com

men

ded

that

inde

pend

ent o

ccup

atio

n of

sto

reys

may

be

assu

med

whe

re e

ach

floor

is o

ccup

ied

by a

diff

eren

t ten

ant.

In m

ost o

ther

cas

es, c

orre

late

d oc

cupa

ncy

shou

ld b

e as

sum

ed.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

63

9.2

Seis

mic

ana

lysis

9.2.

3 To

rsio

n

Que

lle q

ue s

oit l

a m

étho

de d

e ca

lcul

util

isée

, une

« to

rsio

n ac

cide

ntel

le »

do

it êt

re p

rise

en c

ompt

e da

ns le

cal

cul.

Une

exc

entr

icité

add

ition

nelle

est

ap

pliq

uée

aux

mas

ses

des

diffé

rent

s ni

veau

x. S

a va

leur

est

:

e ai =

� 0

,05

· Li

(9.3

)

où :

e ai

est l

’exc

entr

icité

acc

iden

telle

de

la m

asse

du

nive

au i

par

rapp

ort à

sa

posi

tion

nom

inal

e, a

ppliq

uée

dans

la m

ême

dire

ctio

n à

tous

les

nive

aux

;L i

es

t la

dim

ensi

on d

u pl

anch

er p

erpe

ndic

ulai

re à

la d

irect

ion

de l’

actio

n si

smiq

ue (v

oir

la F

igur

e 9.

2).

Le b

ut é

tant

d’e

stim

er le

s ef

fets

max

imau

x de

cet

te to

rsio

n ac

cide

ntel

le, i

l n’

est g

énér

alem

ent p

as n

éces

saire

de

faire

var

ier

le s

igne

de

l’exc

entr

icité

d’

un n

ivea

u à

l’aut

re. D

ans

les

cas

trai

tés

dans

le p

rése

nt M

anue

l, po

ur

chaq

ue d

irect

ion

de c

alcu

l, il

suffi

t d’a

ppliq

uer

le m

ême

sign

e à

tous

les

nive

aux

pour

obt

enir

un d

es e

xtre

ma.

Cec

i con

duit

à qu

atre

situ

atio

ns

diffé

rent

es p

our

les

deux

dire

ctio

ns.

En

varia

nte,

la to

rsio

n ac

cide

ntel

le p

eut ê

tre

pris

e en

com

pte

par

une

des

mét

hode

s fo

rfai

taire

s su

ivan

tes

:

(1) D

ans

le c

as o

ù un

mod

èle

spat

ial e

st u

tilis

é, le

s ef

fets

de

tors

ion

acci

dent

els

peuv

ent ê

tre

déte

rmin

és e

n ap

pliq

uant

des

mom

ents

de

tors

ion

Mai d

’axe

ver

tical

(Fig

ure

9-2)

à c

haqu

e ni

veau

i :

Me

Fai

aii

!$

=

(9.4

)

où F

i est

la fo

rce

horiz

onta

le a

giss

ant a

u ni

veau

i, o

bten

ue p

ar le

cal

cul

sism

ique

.

(2) S

i les

rai

deur

s la

téra

les

et le

s m

asse

s so

nt d

istr

ibué

es s

ymét

rique

men

t en

pla

n, u

ne a

ltern

ativ

e au

mod

èle

spat

ial e

st d

’am

plifi

er le

s ef

fets

des

ac

tions

sis

miq

ues

(sol

licita

tions

et d

épla

cem

ents

) sur

les

élém

ents

de

cont

reve

ntem

ent s

itués

à u

ne d

ista

nce

x du

cen

tre

de g

ravi

té (F

igur

e 9.

3),

en le

ur a

ppliq

uant

un

coef

ficie

nt a

mpl

ifica

teur

éga

l à :

,Lx

10

6e

d=

+

(9.5

)

64

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.2

Calc

ul s

ism

ique

9.2.

3 To

rsio

n

Wha

teve

r th

e ty

pe o

f ana

lysi

s us

ed, a

n ‘a

ccid

enta

l tor

sion

’ mus

t be

take

n in

to a

ccou

nt in

the

calc

ulat

ion.

Thi

s is

don

e by

the

appl

icat

ion

of a

n ad

ditio

nal e

ccen

tric

ity to

the

mas

ses

at th

e va

rious

leve

ls. I

ts v

alue

is:

e ai =

� 0

.05

· Li

(9.3

)

whe

re:

e ai

is th

e ac

cide

ntal

ecc

entr

icity

of t

he m

ass

of le

vel i

com

pare

d to

its

nom

inal

pos

ition

, app

lied

in th

e sa

me

dire

ctio

n at

all

leve

ls;

L i

is

the

dim

ensi

on o

f the

floo

r pe

rpen

dicu

lar

to th

e di

rect

ion

of th

e se

ism

ic

actio

n (s

ee F

igur

e 9.

2).

Sin

ce th

e go

al is

to c

onsi

der

the

max

imum

effe

ct o

f thi

s ac

cide

ntal

tors

ion,

it

is g

ener

ally

not

nec

essa

ry to

var

y th

e si

gn o

f the

ecc

entr

icity

from

one

le

vel t

o an

othe

r. In

bui

ldin

gs w

ithin

the

scop

e of

this

Man

ual,

it is

suf

ficie

nt

to a

pply

the

sam

e si

gn a

t all

leve

ls in

eac

h di

rect

ion

to o

btai

n on

e of

the

extr

eme

valu

es, l

eadi

ng to

four

diff

eren

t cas

es fo

r th

e tw

o di

rect

ions

.

Alte

rnat

ivel

y, a

ccid

enta

l tor

sion

may

be

take

n in

to a

ccou

nt b

y on

e of

the

follo

win

g th

ree

appr

oxim

ate

met

hods

:

(1)

If a

spat

ial m

odel

is u

sed,

the

acci

dent

al e

ffect

s of

tors

ion

can

be g

iven

by

app

lyin

g m

omen

ts M

ai a

bout

the

vert

ical

axi

s (F

igur

e 9.

2) a

t eac

h le

vel i

: M

eF

aiai

i!$

=

(9.4

) w

here

Fi i

s th

e ho

rizon

tal f

orce

act

ing

on le

vel i

, obt

aine

d fro

m th

e se

ism

ic a

naly

sis.

(2)

If th

e la

tera

l stif

fnes

s an

d m

ass

are

sym

met

rical

ly d

istr

ibut

ed in

pla

n, a

n al

tern

ativ

e fo

r a

spat

ial m

odel

is to

am

plify

the

seis

mic

effe

cts

(inte

rnal

fo

rces

or

disp

lace

men

ts) o

n a

brac

ing

elem

ent a

t a d

ista

nce

x fro

m th

e ce

ntre

of g

ravi

ty (F

igur

e 9.

3),

by a

n am

plifi

catio

n co

effic

ient

d, w

here

:

.

Lx1

06

ed

=+

(9

.5)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

64

9.2

Seis

mic

ana

lysis

(3) D

ans

le c

as o

ù de

ux m

odèl

es p

lans

ort

hogo

naux

son

t util

isés

, la

mét

hode

co

nsis

te à

am

plifi

er le

s ef

fets

des

act

ions

sis

miq

ues

(sol

licita

tions

et

dépl

acem

ents

) sur

les

élém

ents

de

cont

reve

ntem

ent s

itués

à u

ne

dist

ance

x d

u ce

ntre

de

grav

ité (F

igur

e 9.

3),

en le

ur a

ppliq

uant

un

coef

ficie

nt a

mpl

ifica

teur

éga

l à :

,Lx

11

2e

d=

+

(9.6

)

Fig

9.2

Dépl

acem

ent d

e la

forc

e si

smiq

ue

F i

+e a

i

–eai

GL

Not

eG

est l

a po

sitio

n du

cen

tre d

e m

asse

.

Fig

9.3

Défin

ition

s de

x e

t Le

Gx

L e

Cont

reve

ntem

ents

dan

s la

dire

ctio

n de

la c

ompo

sant

e si

smiq

ue

65

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.2

Calc

ul s

ism

ique

(3) I

f tw

o or

thog

onal

pla

nar

mod

els

are

used

, the

met

hod

invo

lves

am

plify

ing

the

seis

mic

effe

cts

(inte

rnal

forc

es o

r di

spla

cem

ents

) on

a br

acin

g el

emen

t at a

dis

tanc

e x

from

the

cent

re o

f gra

vity

(Fig

ure

9.3

), by

an

ampl

ifica

tion

coef

ficie

nt d

, whe

re:

.Lx

11

2e

d=

+

(9.6

)

Fig

9.2

Disp

lace

men

t of t

he s

eism

ic fo

rce

F i

+e a

i

–eai

GL

Not

eG

is th

e po

sitio

n of

the

cent

re o

f mas

s.

Fig

9.3

Defin

ition

s of

x a

nd L

e

Gx

L e

Brac

ing

plan

es in

the

dire

ctio

n of

the

seis

mic

com

pone

nt

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

65

9.2

Seis

mic

ana

lysis

9.2.

4 Co

mbi

nais

on d

es e

ffet

s de

s co

mpo

sant

es h

oriz

onta

les

Les

bâtim

ents

à m

urs

ou à

con

trev

ente

men

t tria

ngul

é re

spec

tant

les

deux

co

nditi

ons

suiv

ante

s pe

uven

t êtr

e ca

lcul

és e

n co

nsid

éran

t sép

arém

ent l

es

actio

ns s

ism

ique

s ag

issa

nt d

ans

les

deux

dire

ctio

ns p

rinci

pale

s :

(1) L

e bâ

timen

t est

rég

ulie

r en

pla

n (S

ectio

n 6.

3).

(2) L

es é

lém

ents

sis

miq

ues

prim

aire

s de

cha

que

dire

ctio

n ne

son

t pas

liés

à

ceux

de

l’aut

re d

irect

ion.

Pou

r to

us le

s au

tres

bât

imen

ts, l

es e

ffets

de

l’act

ion

sism

ique

agi

ssan

t da

ns le

s de

ux d

irect

ions

hor

izon

tale

s X

et Y

, à s

avoi

r E

x et

Ey,

doiv

ent ê

tre

com

biné

s. L

es d

eux

com

bina

ison

s su

ivan

tes

doiv

ent ê

tre

envi

sagé

es :

Ex

+ 0

,3E

y

(9.7

)

0,3E

x +

Ey

(9.8

)

En

varia

nte

aux

Equ

atio

ns 9

.7 e

t 9.8

, la

com

bina

ison

qua

drat

ique

(rac

ine

carr

ée d

es s

omm

es d

es c

arré

s) p

eut ê

tre

utilis

ée :

[()

()]

EE

xy

22

+½

(9

.9)

9.2.

5 Co

mbi

nais

ons

d’ac

tions

en

situ

atio

n si

smiq

ue

En

situ

atio

n si

smiq

ue, l

es c

ombi

nais

ons

d’ac

tions

à c

onsi

dére

r po

ur le

s vé

rifica

tions

à l’

état

lim

ite u

ltim

e ou

à l’

état

lim

ite d

e lim

itatio

n de

dom

mag

e so

nt d

e la

form

e :

GP

AQ

,,

,k

jj

Ed

ik

ii

12

1}

++

+H

H

//

(9

.10

)

où :

Gk,

j dé

sign

e le

s ac

tions

per

man

ente

s ;

P

dé

sign

e l’a

ctio

n de

la p

réco

ntra

inte

, lor

squ’

il y

a lie

u ;

AE

d

est l

a va

leur

de

calc

ul d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue. A

Ed

incl

ut le

coe

ffici

ent

d’im

port

ance

ci c

orre

spon

dant

soi

t à l’

état

lim

ite u

ltim

e, s

oit à

l’é

tat l

imite

de

limita

tion

de d

omm

age

;}

2,i Q

k,i

dési

gne

les

vale

urs

quas

i per

man

ente

s de

s ac

tions

var

iabl

es

prés

ente

s lo

rs d

u sé

ism

e ; l

es v

aleu

rs r

epré

sent

ativ

es d

es

}2,

i son

t don

nées

dan

s le

Tab

leau

9.2

.

66

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.2

Calc

ul s

ism

ique

9.2.

4 Co

mbi

natio

n of

the

effe

cts

of th

e ho

rizon

tal s

eism

ic c

ompo

nent

s

Bui

ldin

gs fu

lfillin

g bo

th th

e fo

llow

ing

two

cond

ition

s m

ay b

e an

alys

ed ta

king

th

e se

ism

ic a

ctio

n ac

ting

in e

ach

prin

cipa

l dire

ctio

n se

para

tely

:

(1) T

he b

uild

ing

is r

egul

ar in

pla

n (S

ectio

n 6.

3).

(2) T

he b

raci

ng e

lem

ents

in o

ne d

irect

ion

are

inde

pend

ent o

f tho

se o

f the

ot

her

dire

ctio

n.

For

all o

ther

bui

ldin

gs, t

he e

ffect

s of

the

seis

mic

act

ion

actin

g in

tw

o ho

rizon

tal d

irect

ions

X a

nd Y

, nam

ely

Ex

and

Ey,

mus

t be

com

bine

d. T

wo

com

bina

tions

may

be

cons

ider

ed:

Ex

+ 0

.3E

y

(9.7

)

0.3E

x +

Ey

(9.8

)

As

an a

ltern

ativ

e to

the

use

of E

quat

ions

9.7

and

9.8

, the

squ

are

root

of t

he

sum

of t

he s

quar

es c

ombi

natio

n m

ay b

e us

ed:

[()

()]

EE

xy

22

+½

(9

.9)

9.2.

5 Co

mbi

natio

ns o

f sei

smic

load

s w

ith o

ther

load

s

In s

eism

ic s

ituat

ions

, the

load

com

bina

tions

use

d fo

r de

sign

at b

oth

the

ultim

ate

and

the

dam

age

limita

tion

limit

stat

e ar

e as

follo

ws:

GP

AQ

,,

,k

jj

Ed

ik

ii

12

1}

++

+H

H

//

(9

.10

)

whe

re:

Gk,

j

are

the

perm

anen

t loa

ds;

P

is th

e pr

estr

essi

ng a

ctio

n, w

hene

ver

appl

icab

le;

AE

d

is th

e de

sign

val

ue o

f the

sei

smic

act

ion.

AE

d in

clud

es th

e im

port

ance

fact

or c

I and

cor

resp

onds

to e

ither

ulti

mat

e or

lim

itatio

n of

dam

age

limit

stat

e}

2,i Q

k,i

are

the

quas

i per

man

ent v

alue

s of

var

iabl

e lo

ads

pres

ent w

hen

the

eart

hqua

ke o

ccur

s; r

epre

sent

ativ

e va

lues

of f

acto

rs }

2,i a

re g

iven

in

Tabl

e 9.

2.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

66

9.2

Seis

mic

ana

lysis

9.3

Mét

hode

s d’

anal

yse

linéa

ire é

quiv

alen

te a

vec

coef

ficie

nt

de c

ompo

rtem

ent q

9.3.

1 Ch

oix

d’un

e m

étho

de d

’ana

lyse

liné

aire

Deu

x m

étho

des

de c

alcu

l lin

éaire

son

t aut

oris

ées.

La

prem

ière

est

la

mét

hode

de

réfé

renc

e de

l’E

C8,

il s

’agi

t de

l’ana

lyse

mul

timod

ale

avec

ut

ilisat

ion

d’un

spe

ctre

. La

seco

nde

mét

hode

est

la m

étho

de s

impl

ifiée

dite

«

anal

yse

par

forc

es la

téra

les

», q

ui p

eut ê

tre

utilis

ée lo

rsqu

e :

(1)

le b

âtim

ent e

st r

égul

ier

en é

léva

tion

(Sec

tion

6.4)

;

(2) d

ans

chac

une

des

deux

dire

ctio

ns o

rtho

gona

les

horiz

onta

les,

la p

ério

de

fond

amen

tale

de

vibr

atio

n T 1

vér

ifie

l’Equ

atio

n 9.

11.

0s

,T

T4 2

C1G'

(9

.11)

dans

laqu

elle

TC e

st la

pér

iode

lim

ite s

upér

ieur

e du

pla

teau

du

spec

tre

de

dim

ensi

onne

men

t (à

accé

léra

tion

cons

tant

e) d

onné

e da

ns la

Sec

tion

8.4.

P

our

le c

alcu

l de

T 1, v

oir

la S

ectio

n 9.

3.3.

2.

En

géné

ral,

un m

odèl

e sp

atia

l (3-

D) e

st n

éces

saire

qua

nd le

bât

imen

t est

irr

égul

ier

en é

léva

tion,

sau

f dan

s le

s ca

s pr

évus

dan

s la

Sec

tion

9.3.

2, m

ais

un m

odèl

e pl

an (2

-D) e

st to

ujou

rs p

ossi

ble

quan

d le

bât

imen

t est

rég

ulie

r en

pla

n. L

e Ta

blea

u 9.

4 do

nne

les

critè

res

d’ut

ilisat

ion

de m

odèl

es p

lans

, de

la m

étho

de d

e ca

lcul

par

forc

es la

téra

les

et le

s ef

fets

de

l’irr

égul

arité

sur

le

coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent q

.

Tabl

eau

9.4

Sim

plifi

catio

ns a

utor

isée

s po

ur le

cal

cul

Régu

larit

éSi

mpl

ifica

tion

adm

ise

Coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent q

(pou

r un

calc

ul li

néai

re é

quiva

lent

)Pl

anEl

évat

ion

Mod

èle

plan

(2-D

) Ca

lcul

par

fo

rces

laté

rale

s

Oui

Oui

Oui

Oui a

Vale

ur d

e ré

fére

nce

Oui

Non

Oui

Non

Vale

ur d

imin

uée b

Non

Oui

Non d

Oui a

Peut

être

infé

rieur

à la

val

eur d

e ré

fére

nce c

Non

Non

Non

Non

Vale

ur d

imin

uée b

, c, e

67

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.3

Calc

ul s

ism

ique

9.3

Equi

vale

nt li

near

ana

lysi

s, u

sing

a q

(beh

avio

ur) f

acto

r

9.3.

1 Ch

oice

of l

inea

r ana

lysi

s m

etho

d

Two

type

s of

line

ar a

naly

sis

are

allo

wed

. The

firs

t is

mul

timod

al r

espo

nse

spec

trum

ana

lysi

s w

hich

is th

e re

fere

nce

met

hod

in E

C8.

A s

econ

d,

sim

plifi

ed m

etho

d kn

own

as “

late

ral f

orce

ana

lysi

s” c

an b

e us

ed w

hen

the

two

follo

win

g co

nditi

ons

are

met

.

(1)

The

build

ing

is r

egul

ar in

ele

vatio

n (S

ectio

n 6.

4)

(2)

The

fund

amen

tal p

erio

ds T

1 of

vib

ratio

n in

bot

h or

thog

onal

hor

izon

tal

dire

ctio

ns s

atis

fy E

quat

ion

9.11

.

.

TT

42

0se

cC

1G'

(9

.11)

w

here

TC (t

he p

erio

d at

the

end

of th

e co

nsta

nt a

ccel

erat

ion

plat

eau

of

the

resp

onse

spe

ctru

m) i

s de

fined

in S

ectio

n 8.

4.

For

calc

ulat

ion

of T

1 se

e S

ectio

n 9.

3.3.

2.

In g

ener

al a

spa

tial (

3-D

) mod

el is

req

uire

d w

here

the

build

ing

is ir

regu

lar

in e

leva

tion,

exc

ept a

s pe

rmitt

ed in

Sec

tion

9.3.

2 bu

t a p

lana

r (2

-D) m

odel

is

alw

ays

allo

wed

whe

re r

egul

arity

in p

lan

exis

ts. T

able

9.4

giv

es c

ondi

tions

fo

r th

e us

e of

pla

nar

mod

els

and

the

late

ral f

orce

met

hod

; it a

lso

show

s th

e ef

fect

of r

egul

arity

on

the

beha

viou

r fa

ctor

q.

Tabl

e 9.

4 Si

mpl

ifica

tions

per

mitt

ed in

ana

lysi

s

Regu

larit

yPe

rmitt

ed S

impl

ifica

tion

Beha

viour

fact

or q

(for e

quiva

lent

line

ar a

nalys

is)

Plan

Elev

atio

nPl

anar

(2

-D) m

odel

La

tera

l for

ce

anal

ysis

Yes

Yes

Yes

Yes

aRe

fere

nce

valu

e

Yes

NoYe

sNo

Decr

ease

d va

lue

b

NoYe

sNo

dYe

s aM

ay b

e re

duce

d be

low

the

refe

renc

e va

lue c

NoNo

NoNo

Decr

ease

d va

lue

b, c

, e

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

67

9.3

Seis

mic

ana

lysis

Not

esa

Pour

pou

voir

utilis

er la

mét

hode

de

calc

ul p

ar fo

rces

laté

rale

s, il

con

vient

de

cons

idér

er

auss

i les

lim

ites

sur l

a pé

riode

don

nées

par

l’Eq

uatio

n 9.

11.

b La

val

eur d

e ré

fére

nce

du c

oeffi

cien

t de

com

porte

men

t est

mul

tiplié

e pa

r 0,8

pou

r les

bâ

timen

ts ir

régu

liers

en

élév

atio

n.c

Les

bâtim

ents

flex

ible

s en

tors

ion,

déf

inis

dan

s la

Sec

tion

6.3,

se

voie

nt a

ttrib

uer d

es

vale

urs

de ré

fére

nce

de q

bea

ucou

p pl

us fa

ible

s qu

e po

ur d

es b

âtim

ents

équ

ivale

nts

en b

éton

, mai

s ré

gulie

rs. L

es b

âtim

ents

flex

ible

s en

tors

ion

sorte

nt d

u ca

dre

du p

rése

nt

Man

uel.

Certa

in a

utre

s bâ

timen

ts ir

régu

liers

en

plan

peu

vent

aus

si s

e vo

ir at

tribu

er u

ne

vale

ur d

e q

infé

rieur

e, v

oir l

es T

able

aux

10.1

et 1

1.2.

d Au

x co

nditi

ons

expo

sées

dan

s la

Sec

tion

9.3.

2, d

es m

odèl

es p

lans

sép

arés

peu

vent

être

ut

ilisés

.e

Il es

t not

é qu

e l’a

nalys

e lin

éaire

équ

ivale

nte

peut

ne

pas

être

touj

ours

ada

ptée

aux

bâ

timen

ts ir

régu

liers

. Les

bât

imen

ts tr

ès ir

régu

liers

(déf

inis

dan

s le

s Se

ctio

ns 6

.3.5

et

6.4.

3) s

orte

nt d

u ca

dre

du p

rése

nt M

anue

l.

9.3.

2 Ut

ilisa

tion

de m

odèl

es p

lans

dan

s le

cas

d’ir

régu

larit

é en

pla

n

Pou

r le

s bâ

timen

ts r

égul

iers

en

élév

atio

n, m

ais

pas

en p

lan,

l’an

alys

e lin

éaire

pe

ut e

ncor

e êt

re e

ffect

uée

en u

tilis

ant d

eux

mod

èles

pla

ns, u

n po

ur c

haqu

e di

rect

ion

horiz

onta

le p

rinci

pale

, sou

s ré

serv

e du

res

pect

de

tout

es le

s co

nditi

ons

suiv

ante

s :

–Le

bât

imen

t est

de

caté

gorie

d’im

port

ance

II o

u III

(voi

r le

Tab

leau

8.1

). –Le

bât

imen

t a s

es é

lém

ents

de

faça

de e

t ses

clo

ison

s bi

en r

épar

tis e

t re

lativ

emen

t rig

ides

. –La

hau

teur

du

bâtim

ent n

e dé

pass

e pa

s 10

m.

–Le

s di

aphr

agm

es p

euve

nt ê

tre

cons

idér

és c

omm

e rig

ides

. –Le

s ce

ntre

s de

tors

ion

et d

e gr

avité

doi

vent

êtr

e to

us s

itués

ap

prox

imat

ivem

ent s

ur u

ne li

gne

vert

ical

e et

doi

vent

res

pect

er, p

our

les

deux

dire

ctio

ns h

oriz

onta

les

d’an

alys

e, le

s co

nditi

ons

suiv

ante

s :

r x2

> l s

2 +

xcs

2 e

t r y

2 >

l s2

+ y

cs2 .

Les

var

iabl

es a

ppar

aiss

ant d

ans

ces

équa

tions

son

t défi

nies

dan

s la

Sec

tion

6.3.

3.

Si t

oute

s ce

s co

nditi

ons

sont

res

pect

ées

à l’e

xcep

tion

de la

der

nièr

e,

l’util

isat

ion

de m

odèl

es p

lans

res

te p

ossi

ble,

mai

s le

s ef

fets

des

act

ions

si

smiq

ues

sont

alo

rs à

maj

orer

de

25%

.

68

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.3

Calc

ul s

ism

ique

Not

esa

Ther

e ar

e al

so m

axim

um li

mits

on

the

perio

d of

vib

ratio

n fo

r the

late

ral f

orce

met

hod

to

be a

llow

ed –

see

Equ

atio

n 9.

11.

b Th

e re

fere

nce

beha

viou

r fac

tor i

s m

ultip

lied

by 0

.8 fo

r bui

ldin

gs w

ith ir

regu

lar e

leva

tions

.c

Tors

iona

lly fl

exib

le c

oncr

ete

build

ings

, def

ined

in S

ectio

n 6.

3, a

re a

ssig

ned

muc

h lo

wer

re

fere

nce

q va

lues

than

equ

ival

ent c

oncr

ete

build

ings

whi

ch a

re re

gula

r. To

rsio

nally

fle

xibl

e bu

ildin

gs a

re b

eyon

d th

e sc

ope

of th

is M

anua

l. Ce

rtain

oth

er b

uild

ings

whi

ch a

re

irreg

ular

in p

lan

also

attr

act a

low

ered

q v

alue

, see

Tab

les

10.1

and

11.

2.d

Unde

r the

spe

cific

con

ditio

ns g

iven

in S

ectio

n 9.

3.2,

a s

epar

ate

plan

ar m

odel

may

be

used

.e

It is

obs

erve

d th

at e

quiv

alen

t lin

ear a

naly

sis

may

not

alw

ays

be s

uita

ble

for i

rreg

ular

bu

ildin

gs. H

ighl

y irr

egul

ar b

uild

ings

(def

ined

in S

ectio

ns 6

.3.5

and

6.4

.3) a

re b

eyon

d th

e sc

ope

of th

is M

anua

l.

9.3.

2 Us

e of

pla

nar m

odel

s in

bui

ldin

gs w

ith ir

regu

larit

y in

pla

n

Whe

n th

e st

ruct

ure

is r

egul

ar in

ele

vatio

n bu

t is

irreg

ular

in p

lan,

it is

stil

l pe

rmitt

ed to

car

ry o

ut a

line

ar a

naly

sis

by u

sing

tw

o pl

anar

mod

els,

one

for

each

prin

cipa

l hor

izon

tal d

irect

ion,

pro

vide

d al

l the

follo

win

g co

nditi

ons

are

met

. –Th

e bu

ildin

g is

of i

mpo

rtan

ce c

lass

II o

r III

(see

Tab

le 8

.1).

–Th

e fa

çade

ele

men

ts a

nd p

artit

ions

of t

he b

uild

ing

are

wel

l dis

trib

uted

and

re

lativ

ely

rigid

. –Th

e he

ight

of t

he b

uild

ing

does

not

exc

eed

10m

. –Th

e di

aphr

agm

s ca

n be

reg

arde

d as

rig

id.

–Th

e ce

ntre

s of

tors

ion

and

grav

ity m

ust a

ll be

rou

ghly

on

a ve

rtic

al li

ne

and

mus

t, in

the

two

horiz

onta

l dire

ctio

ns in

con

side

ratio

n, o

bser

ve th

e co

nditi

ons:

r x2

> l s

2 +

xcs

2 an

d r y

2 >

l s2 +

ycs

2 . T

he v

aria

bles

in th

is e

quat

ion

are

defin

ed in

Sec

tion

6.3.

3.

If al

l the

se c

ondi

tions

are

sat

isfie

d ex

cept

the

last

one

, tw

o pl

anar

mod

els

may

stil

l be

used

but

the

effe

cts

of th

e se

ism

ic a

ctio

ns s

houl

d be

incr

ease

d by

25%

. The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

68

9.3

Seis

mic

ana

lysis

9.3.

3 M

étho

de d

’Ana

lyse

par

forc

es la

téra

les

9.3.

3.1

Effo

rt tra

ncha

nt s

ism

ique

à la

bas

e F b

L’ef

fort

tran

chan

t sis

miq

ue à

la b

ase

F b e

st d

éter

min

é pa

r l’E

quat

ion

9.12

, po

ur c

haqu

e di

rect

ion

prin

cipa

le d

ans

laqu

elle

le b

âtim

ent e

st a

naly

sé.

F b =

m m

SD(T

1)

(9.1

2)

où :

SD

(T1)

est

l’or

donn

ée d

u sp

ectr

e de

cal

cul p

our

la p

ério

de fo

ndam

enta

le d

e vi

brat

ion

T 1 (v

oir

la S

ectio

n 9.

3.3.

2), p

our

le m

ouve

men

t de

tran

slat

ion

dans

la d

irect

ion

cons

idér

ée,

m

es

t la

mas

se to

tale

du

bâtim

ent a

u de

ssus

des

fond

atio

ns o

u au

de

ssus

du

som

met

d’u

n so

ubas

sem

ent r

igid

e,m

est u

n co

effic

ient

de

corr

ectio

n va

lant

:

–

0,85

pou

r le

s bâ

timen

ts d

e pl

us d

e de

ux é

tage

s lo

rsqu

e la

pé

riode

T1 G

2 ×

TC, T

C é

tant

la li

mite

sup

érie

ure

du p

late

au d

u sp

ectr

e de

cal

cul ;

–

1 da

ns le

s au

tres

cas

.

9.3.

3.2

Calc

ul d

e la

pér

iode

fond

amen

tale

T1

Une

val

eur

appr

oché

e de

la p

ério

de fo

ndam

enta

le d

ans

la d

irect

ion

cons

idér

ée, T

1 (e

n se

cond

es),

peut

êtr

e ob

tenu

e pa

r l’e

xpre

ssio

n su

ivan

te :

TC

H/

t1

34

$=

(9

.13

)

où :

H

est l

a ha

uteu

r du

bât

imen

t, en

mèt

res,

dep

uis

le s

omm

et d

es fo

ndat

ions

ou

le s

omm

et d

’un

soub

asse

men

t rig

ide.

Ct

est é

gal à

:

– 0,

085

dans

le c

as d

es p

ortiq

ues

spat

iaux

en

acie

r,

–

0,07

5 da

ns le

cas

des

por

tique

s sp

atia

ux e

n bé

ton

et d

es

tria

ngul

atio

ns e

xcen

trée

s en

aci

er,

–

0,05

0 po

ur to

utes

les

autr

es s

truc

ture

s.

Pou

r le

s st

ruct

ures

ave

c de

s m

urs

de c

ontr

even

tem

ent e

n bé

ton

ou e

n m

açon

nerie

, Ct p

eut ê

tre

pris

éga

l à :

,/

CA

00

75

tc

=

(9.1

4)

où :

)]2a

+[

(,

AA

0c

ii

i

2$

=/

(9

.15)

/l

Hi

wi

a=

, san

s ex

céde

r 0,

9 (9

.16

)

69

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.3

Calc

ul s

ism

ique

9.3.

3 La

tera

l for

ce m

etho

d

9.3.

3.1

Seis

mic

bas

e sh

ear f

orce

Fb

The

seis

mic

bas

e sh

ear

forc

e F b

is g

iven

by

Equ

atio

n 9.

12, f

or e

ach

prin

cipa

l di

rect

ion

in w

hich

the

build

ing

is a

naly

sed.

F b =

m m

SD(T

1)

(9.1

2)

whe

re:

SD

(T1)

is

the

ordi

nate

of t

he d

esig

n sp

ectr

um fo

r th

e fu

ndam

enta

l per

iod

of

vibr

atio

n T 1

(see

Sec

tion

9.3.

3.2)

for

the

tran

slat

ion

mov

emen

t in

the

dire

ctio

n co

nsid

ered

,m

is th

e to

tal m

ass

of th

e bu

ildin

g ab

ove

the

top

of th

e fo

unda

tions

or

the

top

of a

rig

id r

aft o

r rig

id b

asem

ent,

m

is

a c

orre

ctio

n fa

ctor

, equ

al to

:

–

0.85

for

the

build

ings

of m

ore

than

tw

o st

orey

s, w

hen

the

perio

d T 1

G 2

× T

C, w

here

TC is

the

high

er li

mit

of th

e de

sign

spe

ctru

m

plat

eau;

–

1 in

the

othe

r ca

ses.

9.3.

3.2

Calc

ulat

ion

of fu

ndam

enta

l per

iod

T 1A

n ap

prox

imat

e va

lue

of th

e fu

ndam

enta

l per

iod

in th

e di

rect

ion

cons

ider

ed

T 1 (i

n se

cond

s) c

an b

e ob

tain

ed b

y th

e fo

llow

ing

expr

essi

on:

TC

H/

t1

34

$=

(9

.13

)

whe

re:

H

is th

e he

ight

of t

he b

uild

ing,

in m

etre

s, fr

om th

e to

p of

the

foun

datio

ns o

r th

e to

p of

a r

igid

raf

t or

rigid

bas

emen

t.C

t is

equ

al to

:

– 0.

085

for

mom

ent r

esis

ting

stee

l fra

mes

,

– 0.

075

for

mom

ent r

esis

ting

conc

rete

fram

es a

nd fo

r ec

cent

rical

ly

brac

ed s

teel

fram

es,

–

0.05

0 fo

r al

l oth

er s

truc

ture

s.

For

stru

ctur

es w

ith c

oncr

ete

or m

ason

ry s

hear

wal

ls, C

t can

be

take

n eq

ual

to:

./

CA

00

75

tc

=

(9.1

4)

whe

re:

[(0

.2)]

AA

ci

ii

2$

a=

+/

(9

.15)

/

lH

iw

ia

=, o

r 0.

9, if

less

(9

.16

)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

69

9.3

Seis

mic

ana

lysis

Ac

e

st l’

aire

effe

ctiv

e to

tale

des

sec

tions

des

mur

s de

con

trev

ente

men

t au

pre

mie

r ni

veau

du

bâtim

ent,

en m

² ;

Ac

se r

appo

rte

à un

e di

rect

ion

prin

cipa

le d

onné

e de

la s

truc

ture

(X o

u Y

) et e

st o

bten

ue c

omm

e la

so

mm

e de

qua

ntité

s [e

ntre

cro

chet

s], q

ui c

once

rnen

t tou

s le

s m

urs

cont

ribua

nt a

u co

ntre

vent

emen

t dan

s ce

tte

dire

ctio

n.

Pou

r ch

acun

des

mur

s co

ntrib

uant

de

la s

orte

:A

i

est

l’ai

re e

ffect

ive

de la

sec

tion

tran

sver

sale

du

ième

mur

de

cont

reve

ntem

ent d

ans

la d

irect

ion

cons

idér

ée, a

u pr

emie

r ni

veau

du

bâtim

ent,

en m

² ;

l wi

e

st la

long

ueur

du

mur

de

cont

reve

ntem

ent i

au

prem

ier

nive

au d

ans

la

dire

ctio

n co

nsid

érée

, en

mèt

res.

Il es

t not

é q

ue l’

Equa

tion

9.15

ci-d

essu

s es

t écr

ite d

ans

l’EN

199

8-1:

200

4 (é

qua

tion

4.8

de

la n

orm

e) s

ous

la fo

rme

:

2+

][

(0,

/)

AA

lH

ci

wi

i

2$

=^

h/

equ

ival

ent à

[

(,

AA

02

ci

ii

2$

a=

+]

)/

Ain

si le

term

e él

evé

au c

arré

n’e

st p

as le

mêm

e q

ue d

ans

l’Eq

uatio

n 9.

15. I

l es

t sup

pos

é q

ue l’

équa

tion

de

la n

orm

e co

mp

orte

une

err

eur

de

plu

me

et

une

corr

ectio

n es

t att

end

ue e

n co

nséq

uenc

e.

En

varia

nte,

la v

aleu

r de

T1

(en

seco

ndes

) peu

t êtr

e es

timée

par

l’ex

pres

sion

su

ivan

te :

Td

21

$=

(9

.17)

où :

d es

t le

dépl

acem

ent é

last

ique

hor

izon

tal d

u so

mm

et d

u bâ

timen

t, en

m

ètre

s, d

û au

x ch

arge

s gr

avita

ires

appl

iqué

es h

oriz

onta

lem

ent (

calc

ul

stat

ique

).

9.3.

3.3

Répa

rtitio

n ve

rtica

le d

es fo

rces

sis

miq

ues

Les

forc

es s

ism

ique

s ho

rizon

tale

s F i

app

liqué

es à

cha

que

nive

au i

(don

t la

som

me

est é

gale

à l’

effo

rt tr

anch

ant s

ism

ique

à la

bas

e F b

) peu

vent

êtr

e es

timée

s pa

r la

form

ule

suiv

ante

(cf.

la F

igur

e 9.

4) :

FF

sm

sm

bj

j

ii

1$

$

$

=/

(9

.18

)

où s

i est

le d

épla

cem

ent h

oriz

onta

l du

nive

au i

dans

le p

rem

ier

mod

e. I

l es

t not

é q

ue le

s d

épla

cem

ents

hor

izon

taux

si d

e ch

aque

mas

se m

i obt

enus

d

ans

un c

alcu

l sta

tique

(voi

r la

fin

de

la S

ectio

n 9.

3.3.

2 ci

-des

sus)

don

nent

ha

bitu

elle

men

t une

ap

pro

xim

atio

n ra

ison

nab

le d

e la

pre

miè

re d

éfor

mée

m

odal

e et

peu

vent

don

c êt

re u

tilis

és d

irect

emen

t dan

s l’E

qua

tion

9.18

. E

n va

riant

e, p

our

les

stru

ctur

es r

égul

ière

s en

élé

vatio

n et

dan

s le

s lim

ites

de

haut

eur

cons

idér

ées

dans

le p

rése

nt M

anue

l (cf

. le

Tabl

eau

1.1)

, la

form

e du

m

ode

fond

amen

tal p

eut ê

tre

cons

idér

ée c

omm

e lin

éaire

en

fonc

tion

de la

70

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.3

Calc

ul s

ism

ique

Ac

i

s th

e to

tal e

ffect

ive

area

of t

he s

ectio

ns o

f the

she

ar w

alls

at t

he fi

rst

stor

ey o

f the

bui

ldin

g, in

m2 ;

Ac

rela

tes

to a

spe

cific

prin

cipa

l axi

s of

the

stru

ctur

e (X

or

Y) a

nd is

obt

aine

d as

a s

um o

f the

qua

ntiti

es in

[squ

are

brac

kets

] whi

ch a

pply

to a

ll sh

ear

wal

ls c

ontr

ibut

ing

to b

raci

ng in

that

di

rect

ion.

For

each

suc

h sh

ear

wal

l:A

i

is th

e ar

ea o

f the

ith

shea

r w

all c

ontr

ibut

ing

to b

raci

ng in

the

dire

ctio

n un

der

cons

ider

atio

n, c

alcu

late

d at

the

first

sto

rey

of th

e bu

ildin

g, in

m2 ;

l wi

is

the

leng

th o

f she

ar w

all i

at t

he fi

rst s

tore

y in

the

dire

ctio

n un

der

cons

ider

atio

n, in

met

res.

It m

ay b

e no

ted

that

eq

uatio

n 9.

15 a

bov

e ap

pea

rs in

EN

199

8-1:

200

4 (e

qua

tion

4.8

in th

e co

de)

as: ]

[.

/[

(0.2

AA

lH

AA

0w

hic

his

equ

ival

entt

oc

iw

ii

ci

ii

22

$$

a=

=+

2+

])

^^

hh/

/

Thus

the

term

that

is s

qua

red

diff

ers

from

eq

uatio

n 9.

15. I

t is

bel

ieve

d th

at

the

vers

ion

of th

e eq

uatio

n in

the

cod

e is

a s

imp

le e

rror

, and

an

amen

dm

ent

to th

e co

de

is e

xpec

ted

in d

ue c

ours

e.

Alte

rnat

ivel

y, th

e va

lue

of T

1 (in

sec

onds

) can

be

estim

ated

by

the

follo

win

g ex

pres

sion

:

Td

21

$=

(9

.17)

whe

re:

d is

the

horiz

onta

l ela

stic

dis

plac

emen

t at t

he to

p of

the

build

ing,

in m

etre

s,

due

to th

e gr

avity

load

s ap

plie

d ho

rizon

tally

(sta

tic a

naly

tical

cal

cula

tion)

.

9.3.

3.3

Verti

cal d

istri

butio

n of

sei

smic

forc

esTh

e ho

rizon

tal s

eism

ic fo

rces

Fi a

pplie

d to

eac

h st

orey

i (th

e su

m o

f whi

ch

equa

ls th

e se

ism

ic b

ase

shea

r fo

rce

F b) m

ay b

e es

timat

ed a

ccor

ding

to th

e fo

llow

ing

form

ula

(see

Fig

ure

9.4)

:

FF

sm

sm

bj

j

ii

1$

$

$

=/

(9

.18

)

whe

re s

i is

the

horiz

onta

l defl

ectio

n at

sto

rey

i in

the

first

mod

e. It

may

b

e ob

serv

ed th

at th

e se

t of h

oriz

onta

l dis

pla

cem

ents

si o

f eac

h m

ass

mi

obta

ined

from

the

stat

ic a

naly

tical

cal

cula

tion

(see

end

of S

ectio

n 9.

3.3.

2 ab

ove)

usu

ally

rep

rese

nts

a re

ason

able

ap

pro

xim

atio

n to

the

first

mod

e sh

ape,

and

hen

ce c

an b

e us

ed d

irect

ly in

Eq

uatio

n 9.

18. A

ltern

ativ

ely,

for

stru

ctur

es w

hich

are

reg

ular

in e

leva

tion

and

are

with

in th

e he

ight

lim

its

corr

espo

ndin

g to

the

scop

e of

the

Man

ual (

see

Tabl

e 1.

1), t

he s

hape

of t

he

fund

amen

tal m

ode

can

be a

ppro

xim

ated

to a

str

aigh

t lin

e. T

he h

oriz

onta

l

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

70

9.3

Seis

mic

ana

lysis

haut

eur.

Dan

s ce

cas

, la

forc

e si

smiq

ue h

oriz

onta

le F

i app

liqué

e à

chaq

ue

nive

au i

peut

êtr

e es

timée

par

la fo

rmul

e su

ivan

te :

FF

zm

zm

bj

j

ii

1$

$

$

=/

(9

.19

)

où z

i est

la h

aute

ur d

e la

mas

se m

i au

dess

us d

u ni

veau

ass

ocié

à F

b –

voi

r la

Fig

ure

9.4.

Les

forc

es s

ism

ique

s F i

ain

si o

bten

ues

dans

cha

que

dire

ctio

n ho

rizon

tale

pa

r le

s E

quat

ions

9.1

8 ou

9.1

9 co

nstit

uent

un

cas

de c

harg

emen

t sta

tique

, ch

aque

forc

e ét

ant l

a ré

sulta

nte

des

actio

ns d

’iner

tie a

ppliq

uées

à u

n pl

anch

er.

9.3.

3.4

Répa

rtitio

n de

s fo

rces

sis

miq

ues

en p

lan

Cha

que

forc

e F i

est

rép

artie

au

nive

au c

onsi

déré

dan

s le

s di

ffére

nts

élém

ents

ver

ticau

x co

mpo

sant

le c

ontr

even

tem

ent.

Cet

te r

épar

titio

n es

t effe

ctué

e pa

r ch

aque

pla

nche

r, gé

néra

lem

ent c

onsi

déré

com

me

un

diap

hrag

me

rigid

e. E

n pr

inci

pe, c

ette

rép

artit

ion

tient

com

pte

du m

omen

t d’

axe

vert

ical

ass

ocié

dû

à la

tors

ion

(voi

r S

ectio

n 9.

3.2)

, sau

f si l

es

appr

oxim

atio

ns c

onse

rvat

ives

don

nées

par

les

Equ

atio

ns 9

.5 o

u 9.

6 so

nt

utilis

ées.

Fig

9.4

Répa

rtitio

n de

s fo

rces

laté

rale

s en

fonc

tion

de la

hau

teur

F i

z i

mi

71

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.3

Calc

ul s

ism

ique

seis

mic

forc

e F i

app

lied

to e

ach

stor

ey i

may

then

be

estim

ated

acc

ordi

ng to

th

e fo

llow

ing

form

ula:

FF

zm

zm

bj

j

ii

1$

$

$

=/

(9

.19

)

whe

re z

i is

the

heig

ht o

f the

mas

s m

i, i.e

. the

hei

ght a

bove

the

leve

l as

soci

ated

with

the

base

she

ar F

b –

see

Figu

re 9

.4.

The

set o

f sei

smic

forc

es F

i thu

s ob

tain

ed in

eac

h ho

rizon

tal d

irect

ion

acco

rdin

g to

Equ

atio

ns 9

.18

or 9

.19

cons

titut

es a

sta

tic lo

ad c

ase,

eac

h fo

rce

bein

g th

e re

sulta

nt o

f the

iner

tia lo

ads

appl

ied

to a

floo

r.

9.3.

3.4

Dist

ribut

ion

of s

eism

ic fo

rces

in p

lan

Eac

h fo

rce

F i is

dis

trib

uted

at t

he le

vel c

onsi

dere

d in

to th

e va

rious

late

ral

load

res

istin

g el

emen

ts. T

his

dist

ribut

ion

is e

ffect

ed b

y th

e flo

or d

iaph

ragm

s,

whi

ch m

ay n

orm

ally

be

cons

ider

ed to

be

rigid

. Nor

mal

ly th

e di

strib

utio

n sh

ould

als

o al

low

for

the

asso

ciat

ed m

omen

t abo

ut th

e ve

rtic

al a

xis

due

to to

rsio

n (s

ee S

ectio

n 9.

2.3

), un

less

the

cons

erva

tive

appr

oxim

atio

ns o

f E

quat

ions

9.5

or

9.6

are

used

.

Fig

9.4

Heig

ht d

istri

butio

n of

forc

es in

late

ral f

orce

ana

lysis

F i

z i

mi

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

71

9.3

Seis

mic

ana

lysis

9.3.

4 Co

mbi

nais

on d

es ré

pons

es m

odal

es d

ans

l’ana

lyse

mul

timod

ale

spec

tral

e

La r

épon

se d

e to

us le

s m

odes

de

vibr

atio

n co

ntrib

uant

de

faço

n si

gnifi

cativ

e à

la r

épon

se g

loba

le d

oit ê

tre

pris

e en

com

pte.

Ce

prin

cipe

est

sup

posé

sa

tisfa

it si

l’un

e o

u l’a

utre

des

deu

x co

nditi

ons

ci-a

près

est

res

pect

ée, d

ans

chac

une

des

dire

ctio

ns p

rinci

pale

s ho

rizon

tale

s :

–la

som

me

des

mas

ses

mod

ales

effe

ctiv

es p

our

les

mod

es c

onsi

déré

s at

tein

t au

moi

ns 9

0% d

e la

mas

se to

tale

de

la s

truc

ture

; –to

us le

s m

odes

don

t la

mas

se m

odal

e ef

fect

ive

est s

upér

ieur

e à

5% d

e la

m

asse

tota

le s

ont p

ris e

n co

mpt

e.

Cep

enda

nt, d

ans

le c

as d

’un

mod

èle

spat

ial o

ù il

sera

it di

ffici

le d

’obt

enir

ce r

ésul

tat,

il es

t adm

is q

ue le

prin

cipe

est

res

pect

é en

pre

nant

un

nom

bre

de m

odes

au

moi

ns é

gal à

kn

3$

H, o

ù n

est l

e no

mbr

e de

niv

eaux

de

supe

rstr

uctu

re. L

a pé

riode

Tk

du m

ode

le p

lus

élev

é pr

is e

n co

mpt

e do

it ce

pend

ant r

este

r in

férie

ure

à 0,

2 se

cond

es.

Qua

nd la

som

me

des

mas

ses

mod

ales

effe

ctiv

es e

st in

férie

ure

à 9

0%

de

la m

asse

tota

le d

e la

str

uctu

re e

t un

calc

ul e

st e

ffect

ué a

vec

le n

omb

re d

e m

odes

sp

écifi

é au

par

agra

phe

pré

céd

ent,

il es

t rec

omm

and

é d’

ajou

ter

un

mod

e rig

ide

pou

r p

rend

re e

n co

mpt

e la

« m

asse

man

qua

nte

» –

cf. P

S92

10

Cla

use

6.6.

1.3.

4.

Mêm

e lo

rsq

ue p

lus

de

90%

de

la m

asse

tota

le e

st p

rise

en c

ompt

e d

ans

le

calc

ul, l

es r

ésul

tats

peu

vent

êtr

e en

tach

és d

’une

err

eur

sign

ifica

tive.

Deu

x ca

s p

euve

nt ê

tre

dist

ingu

és.

(1)

Qua

nd la

pér

iod

e T k

du

mod

e d

e ra

ng le

plu

s él

evé

pris

en

com

pte

dan

s le

cal

cul e

st in

férie

ure

à 0,

2s, l

es s

ollic

itatio

ns o

bten

ues

prè

s d

e la

bas

e d

e la

str

uctu

re, q

uand

y e

st c

once

ntré

e un

e p

art i

mp

orta

nte

de

la m

asse

de

la s

truc

ture

, peu

vent

êtr

e so

us e

stim

ées,

par

ticul

ière

men

t d

ans

les

élém

ents

de

fond

atio

n et

sur

le s

ol. D

ans

ce c

as, l

a m

étho

de

de

la m

asse

man

qua

nte

déc

rite

ci-d

essu

s p

eut ê

tre

adop

tée

(cf.

PS

92

Cla

use

6.6.

1.3.

4).

(2)

Qua

nd la

pér

iod

e T k

du

mod

e d

e ra

ng le

plu

s él

evé

pris

en

com

pte

dan

s le

cal

cul e

st s

upér

ieur

e à

0,2s

, les

forc

es p

euve

nt ê

tre

sous

est

imée

s p

rès

du

som

met

des

str

uctu

res

élan

cées

. Dan

s d

e te

ls c

as, l

e no

mb

re

de

mod

es p

ris e

n co

mpt

e d

oit ê

tre

augm

enté

.

Pou

r co

mbi

ner

les

mod

es, l

’effe

t tot

al E

E d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue (f

orce

, dé

plac

emen

t, et

c.) p

eut ê

tre

pris

com

me

la r

acin

e ca

rrée

de

la s

omm

e de

s ca

rrés

des

effe

ts E

Ei c

alcu

lés

mod

e pa

r m

ode

(com

bina

ison

qua

drat

ique

si

mpl

e, S

RS

S),

pour

vu q

ue to

us le

s m

odes

pui

ssen

t êtr

e co

nsid

érés

com

me

indé

pend

ants

:

EE

EE

i2=/

(9

.20

)

72

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.3

Calc

ul s

ism

ique

9.3.

4 M

odal

com

bina

tions

in m

ultim

odal

resp

onse

spe

ctru

m a

naly

sis

The

resp

onse

of a

ll th

e m

odes

of v

ibra

tion

cont

ribut

ing

sign

ifica

ntly

to th

e to

tal r

espo

nse

mus

t be

take

n in

to a

ccou

nt. T

his

prin

cipl

e is

dee

med

to b

e sa

tisfie

d if

eith

er o

f the

tw

o co

nditi

ons

belo

w is

fulfi

lled

in e

ach

prin

cipa

l ho

rizon

tal d

irect

ion:

–th

e su

m o

f the

effe

ctiv

e m

odal

mas

ses

for

the

mod

es c

onsi

dere

d re

ache

s at

leas

t 90%

of t

he to

tal m

ass

of th

e st

ruct

ure;

–al

l the

mod

es w

hose

effe

ctiv

e m

odal

mas

s is

hig

her

than

5%

of t

he to

tal

mas

s ar

e ta

ken

into

acc

ount

.

How

ever

, in

the

case

of a

spa

tial m

odel

whe

re it

wou

ld b

e di

fficu

lt to

sat

isfy

th

is c

ondi

tion,

the

prin

cipl

e m

ay b

e sa

tisfie

d by

taki

ng in

to a

ccou

nt a

num

ber

of m

odes

at l

east

equ

al to

kn

3$

H, w

here

n is

the

num

ber

of le

vels

in

supe

rstr

uctu

re. T

he p

erio

d T k

of t

he h

ighe

st m

ode

shou

ld h

owev

er n

ot b

e gr

eate

r th

an 0

.2 s

econ

ds.

Whe

re th

e su

m o

f the

effe

ctiv

e m

odal

mas

ses

is le

ss th

an 9

0%

of t

he to

tal

mas

s of

the

stru

ctur

e, a

nd a

n an

alys

is is

per

form

ed w

ith th

e nu

mb

er o

f m

odes

sp

ecifi

ed in

the

pre

viou

s p

arag

rap

h, it

is r

ecom

men

ded

that

a r

igid

b

ody

mod

e sh

ould

be

add

ed to

acc

ount

for

the

‘mis

sing

mas

s’ –

see

PS

9210

C

laus

e 6.

6.1.

3.4.

Even

whe

re m

ore

than

90

% o

f the

tota

l mas

s is

incl

uded

in th

e an

alys

is,

the

resu

lts m

ay s

till b

e su

bje

ct to

sig

nific

ant e

rror

. Tw

o ca

ses

may

be

dis

tingu

ishe

d.(1

) W

here

the

per

iod

of th

e hi

ghes

t mod

e T k

acc

ount

ed fo

r in

the

anal

ysis

is

less

than

0.2

sec,

the

forc

es n

ear

the

bas

e of

a s

truc

ture

with

larg

e m

ass

conc

entr

atio

ns n

ear

its b

ase

may

be

und

eres

timat

ed, p

artic

ular

ly in

the

foun

dat

ion

stru

ctur

e an

d so

ils. I

n th

is c

ase,

the

‘mis

sing

mas

s’ p

roce

dur

e d

escr

ibed

ab

ove

may

be

adop

ted

(see

PS

92 C

laus

e 6.

6.1.

3.4

).(2

) W

here

the

per

iod

of th

e hi

ghes

t mod

e T k

acc

ount

ed fo

r in

the

anal

ysis

is

grea

ter

than

0.2

sec,

forc

es m

ay b

e un

der

estim

ated

nea

r th

e to

p of

tall

or

slen

der

str

uctu

res.

In s

uch

case

s, th

e nu

mb

er o

f mod

es in

clud

ed in

the

anal

ysis

sho

uld

be in

crea

sed.

To c

ombi

ne th

e m

odes

, the

tota

l sei

smic

act

ion

effe

ct E

E (f

orce

, di

spla

cem

ent,

etc.

) may

be

take

n as

the

squa

re r

oot o

f the

sum

of t

he

squa

res

(SR

SS

) of t

he a

ctio

n ef

fect

s E

Ei d

ue to

indi

vidu

al m

odes

, pro

vide

d al

l th

e m

odes

can

be

rega

rded

as

inde

pend

ent:

EE

EE

i2=/

(9

.20

)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

72

9.3

Seis

mic

ana

lysis

Les

mod

es p

euve

nt ê

tre

cons

idér

és c

omm

e in

dépe

ndan

ts lo

rsqu

e le

urs

pério

des

sont

élo

igné

es d

e pl

us d

e 10

%.

Pou

r de

s m

odes

dép

enda

nts,

des

mét

hode

s pl

us p

réci

ses

doiv

ent ê

tre

adop

tées

(par

exe

mpl

e, la

mét

hode

de

com

bina

ison

qua

drat

ique

com

plèt

e C

QC

– c

f. l’A

SC

E 4

-984

2 ou

les

PS

9210

Cla

use

6.6.

2.3

).

9.3.

5 Ca

lcul

des

dép

lace

men

ts

Les

dépl

acem

ents

pro

duits

par

l’ac

tion

sism

ique

de

calc

ul d

oive

nt ê

tre

calc

ulés

sur

la b

ase

des

défo

rmat

ions

éla

stiq

ues

de la

str

uctu

re à

l’ai

de d

e l’e

xpre

ssio

n :

d s =

q ·

d e

(9.2

1)

où :

d s

est l

e dé

plac

emen

t d’u

n po

int d

û à

l’act

ion

sism

ique

de

calc

ul,

q

est l

e co

effic

ient

de

com

port

emen

t pris

en

com

pte

dans

l’ac

tion

sism

ique

de

calc

ul,

de

est

le d

épla

cem

ent d

u m

ême

poin

t dét

erm

iné

par

l’étu

de li

néai

re

équi

vale

nte.

Il n’

est p

as b

esoi

n qu

e la

val

eur

de c

alcu

l ds

soit

supé

rieur

e à

la v

aleu

r dé

duite

du

spec

tre

de r

épon

se é

last

ique

(Sec

tion

8.4)

. Il

est n

oté

que

le

dép

lace

men

t obt

enu

par

un

calc

ul é

last

ique

est

infé

rieur

à c

elui

don

né p

ar

l’Eq

uatio

n 9.

21 q

uand

la li

mite

infé

rieur

e ba g

est

pris

e co

mm

e va

leur

de

calc

ul d

e l’a

ccél

érat

ion,

con

form

émen

t aux

Eq

uatio

ns 8

.9 e

t 8.1

0.

73

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.3

Calc

ul s

ism

ique

Mod

es m

ay b

e re

gard

ed a

s in

depe

nden

t whe

n th

eir

perio

ds d

iffer

by

mor

e th

an 1

0%.

For

depe

nden

t mod

es, m

ore

rigor

ous

met

hods

(for

exa

mpl

e th

e co

mpl

ete

quad

ratic

com

bina

tion

(CQ

C) m

etho

d –

see

AS

CE

4-9

842

or

PS

9210

Cla

use

6.6.

2.3

) sho

uld

be u

sed.

9.3.

5 Ca

lcul

atio

n of

dis

plac

emen

t

The

disp

lace

men

ts in

duce

d by

the

desi

gn s

eism

ic a

ctio

n m

ust b

e ca

lcul

ated

on

the

basi

s of

the

elas

tic d

efor

mat

ion

of th

e st

ruct

ural

sys

tem

, usi

ng th

e ex

pres

sion

:

d s =

q ·

d e

(9.2

1)

whe

re:

d s

is th

e di

spla

cem

ent o

f a p

oint

due

to th

e de

sign

sei

smic

act

ion,

q

is th

e be

havi

our

fact

or ta

ken

into

acc

ount

in th

e de

sign

sei

smic

act

ion,

de

is th

e di

spla

cem

ent a

t the

sam

e po

int d

eter

min

ed fr

om th

e eq

uiva

lent

lin

ear

anal

ysis

.

The

desi

gn v

alue

ds

need

not

be

high

er th

an th

e va

lue

obta

ined

from

the

elas

tic r

espo

nse

spec

trum

(Sec

tion

8.4)

. It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e d

eflec

tion

from

an

elas

tic a

naly

sis

will

be

less

than

that

from

Eq

uatio

n 9.

21

whe

n th

e lo

wer

lim

it ba g

in E

qua

tions

8.9

and

8.1

0 go

vern

s th

e d

esig

n sp

ectr

al a

ccel

erat

ion.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

73

9.3

Seis

mic

ana

lysis

9.4

Mét

hode

s d’

anal

yse

non

linéa

ire

9.4.

1 In

trod

uctio

n

Il es

t not

é qu

e ce

tte S

ectio

n do

nne

quel

ques

con

seils

pou

r l’a

pplic

atio

n de

s m

étho

des

de c

alcu

l non

liné

aire

, mai

s ne

con

stitu

e pa

s un

ens

embl

e co

mpl

et d

e

dire

ctiv

es. U

ne in

form

atio

n pl

us c

ompl

ète

peut

êtr

e tr

ouvé

e da

ns u

n gu

ide

AFP

S22

, da

ns F

ajfa

r and

Kra

win

kler

43, d

ans

l’ATC

-404

4 , d

ans

l’AS

CE4

1-06

35, d

ans

le F

EMA

44

045

et d

ans

Cho

pra4

6 . D

es in

dica

tions

gén

éral

es s

ur la

mét

hode

d’a

naly

se e

n po

ussé

e pr

ogre

ssiv

e so

nt d

onné

es d

ans

la S

ectio

n 9.

4.4

; pou

r une

util

isat

ion

prat

ique

, plu

s de

dét

ails

son

t don

nés

dans

l’an

nexe

info

rmat

ive

B d

e l’E

C8

Par

tie 1

3 . D

es v

aleu

rs a

dmis

sibl

es d

es d

éfor

mat

ions

pla

stiq

ues

corr

espo

ndan

t au

x di

ffére

nts

état

s lim

ites

ne s

ont p

as d

onné

es d

ans

l’EC

8 P

artie

1, m

ais

cette

in

form

atio

n fig

ure

dans

les

anne

xes

info

rmat

ives

de

l’EC

8 P

artie

347

.

9.4.

2 M

odél

isat

ion

pour

les

calc

uls

non

linéa

ires

Dan

s un

cal

cul n

on li

néai

re, l

e m

odèl

e do

it re

prés

ente

r de

man

ière

adé

quat

e le

com

port

emen

t pos

t-él

astiq

ue d

es d

iffér

ents

élé

men

ts e

t la

dist

ribut

ion

de

rési

stan

ce d

ans

la s

truc

ture

.

Pou

r la

mod

élis

atio

n du

com

port

emen

t des

élé

men

ts s

truc

tura

ux, i

l con

vien

t d’

utilis

er d

es lo

is fo

rce-

défo

rmat

ion

au m

oins

bilin

éaire

s po

ur c

haqu

e él

émen

t. D

ans

les

bâtim

ents

en

béto

n ar

mé

et e

n m

açon

nerie

, la

rigid

ité

élas

tique

d’u

ne r

elat

ion

forc

e-dé

form

atio

n bi

linéa

ire d

oit c

orre

spon

dre

à ce

lle

des

sect

ions

fiss

urée

s. D

ans

les

élém

ents

duc

tiles

, sup

posé

s pr

ésen

ter

des

excu

rsio

ns d

ans

le d

omai

ne p

ost-

élas

tique

pen

dant

la r

épon

se, l

a rig

idité

él

astiq

ue d

’une

rel

atio

n bi

linéa

ire d

oit ê

tre

la r

igid

ité s

écan

te a

u po

int d

e pl

astifi

catio

n. Il

est

cep

enda

nt a

dmis

d’u

tilis

er d

es lo

is fo

rce-

défo

rmat

ion

tri-l

inéa

ires,

pre

nant

en

com

pte

les

rigid

ités

pré-

et p

ost-

fissu

ratio

n.

Pou

r ce

s lo

is fo

rce-

défo

rmat

ion,

il p

eut ê

tre

adm

is u

n pa

lier

plas

tique

de

pent

e nu

lle. S

i une

dég

rada

tion

de la

rés

ista

nce

peut

se

prod

uire

, par

ex

empl

e po

ur le

s m

urs

en m

açon

nerie

ou

pour

d’a

utre

s él

émen

ts fr

agile

s,

elle

doi

t êtr

e pr

ise

en c

ompt

e da

ns la

loi f

orce

-déf

orm

atio

n de

ces

élé

men

ts.

Les

effo

rts

norm

aux

dus

aux

char

ges

grav

itaire

s do

iven

t êtr

e pr

is e

n co

mpt

e lo

rs d

e la

dét

erm

inat

ion

des

rela

tions

forc

e-dé

form

atio

n de

s él

émen

ts

stru

ctur

aux.

En

reva

nche

, les

mom

ents

fléc

hiss

ants

dus

à c

es c

harg

es

grav

itaire

s da

ns le

s él

émen

ts v

ertic

aux

de la

str

uctu

re p

euve

nt ê

tre

négl

igés

, à

moi

ns q

u’ils

n’in

fluen

cent

de

man

ière

sig

nific

ativ

e le

com

port

emen

t glo

bal

de la

str

uctu

re.

Les

prop

riété

s de

s él

émen

ts d

oive

nt ê

tre

les

vale

urs

moy

enne

s de

s pr

oprié

tés

des

mat

éria

ux, e

stim

ées

à pa

rtir

des

vale

urs

cara

ctér

istiq

ues

corr

espo

ndan

tes,

sur

la b

ase

des

info

rmat

ions

four

nies

dan

s le

s E

C2

à E

C6

ou d

ans

les

norm

es e

urop

éenn

es r

elat

ives

aux

mat

éria

ux.

74

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.4

Calc

ul s

ism

ique

9.4

Non-

linea

r met

hods

9.4.

1 In

trod

uctio

n

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

is s

ectio

n of

fers

som

e ad

vice

on

the

app

licat

ion

of n

on-li

near

met

hods

but

doe

s no

t set

out

com

pre

hens

ive

guid

elin

es.

Fulle

r in

form

atio

n ca

n b

e fo

und

in a

n A

FPS

gui

de2

2 , F

ajfa

r an

d K

raw

inkl

er43

, AT

C-4

044 ,

AS

CE4

1-06

35, F

EMA

440

45 a

nd C

hop

ra46

. Gen

eral

gui

dan

ce o

n th

e p

usho

ver

met

hod

is g

iven

in S

ectio

n 9.

4.4;

mor

e co

mp

lete

det

ails

for

pra

ctic

al u

se a

re g

iven

in in

form

ativ

e an

nex

B o

f EC

8 P

art 1

3 . A

ccep

tanc

e va

lues

for

the

pla

stic

def

orm

atio

ns c

orre

spon

din

g to

var

ious

lim

it st

ates

is

not

pro

vid

ed in

EC

8 P

art 1

, but

info

rmat

ion

is g

iven

in th

e in

form

ativ

e an

nexe

s to

EC

8 P

art 3

47.

9.4.

2 M

odel

ling

issu

es

In th

e ca

se o

f non

-line

ar a

naly

sis,

the

mod

el s

houl

d ad

equa

tely

rep

rese

nt

the

post

-ela

stic

beh

avio

ur o

f the

str

uctu

ral e

lem

ents

and

the

dist

ribut

ion

of

stre

ngth

in th

e st

ruct

ure.

In m

odel

ling

the

stru

ctur

al e

lem

ents

, as

a m

inim

um a

bilin

ear

forc

e-de

form

atio

n re

latio

nshi

p sh

ould

be

used

at t

he e

lem

ent l

evel

. In

rein

forc

ed

conc

rete

and

mas

onry

bui

ldin

gs, t

he e

last

ic s

tiffn

ess

of a

bilin

ear

forc

e-de

form

atio

n re

latio

n sh

ould

cor

resp

ond

to th

at o

f cra

cked

sec

tions

. In

duct

ile e

lem

ents

, exp

ecte

d to

exh

ibit

post

-yie

ld e

xcur

sion

s du

ring

the

resp

onse

, the

ela

stic

stif

fnes

s of

a b

ilinea

r re

latio

n sh

ould

be

the

seca

nt

stiff

ness

to th

e yi

eld-

poin

t. Tr

ilinea

r fo

rce–

defo

rmat

ion

rela

tions

hips

, whi

ch

take

into

acc

ount

pre

-cra

ck a

nd p

ost-

crac

k st

iffne

sses

, are

als

o pe

rmitt

ed.

For

thes

e fo

rce-

defo

rmat

ion

rela

tions

hips

, a z

ero

post

-yie

ld s

tiffn

ess

may

be

assu

med

. If s

tren

gth

degr

adat

ion

is e

xpec

ted,

e.g

. for

mas

onry

wal

ls o

r ot

her

britt

le e

lem

ents

, it m

ust b

e in

clud

ed in

the

forc

e–de

form

atio

n re

latio

nshi

ps o

f th

ose

elem

ents

.

Axi

al fo

rces

due

to g

ravi

ty lo

ads

shou

ld b

e ta

ken

into

acc

ount

whe

n de

term

inin

g fo

rce

– de

form

atio

n re

latio

nshi

ps fo

r st

ruct

ural

ele

men

ts. O

n th

e ot

her

hand

, ben

ding

mom

ents

in v

ertic

al s

truc

tura

l ele

men

ts d

ue to

gr

avity

load

s m

ay b

e ne

glec

ted,

unl

ess

they

sub

stan

tially

influ

ence

the

glob

al

stru

ctur

al b

ehav

iour

.

Ele

men

t pro

pert

ies

shou

ld b

e ba

sed

on m

ean

valu

es o

f the

pro

pert

ies

of

the

mat

eria

ls, e

stim

ated

from

the

corr

espo

ndin

g ch

arac

teris

tic v

alue

s on

th

e ba

sis

of in

form

atio

n pr

ovid

ed in

EC

2 to

EC

6 or

in E

urop

ean

stan

dard

s re

late

d to

mat

eria

ls.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

74

9.4

Seis

mic

ana

lysis

9.4.

3 Vé

rific

atio

ns d

e sé

curit

é

L’act

ion

sism

ique

doi

t être

app

liqué

e da

ns le

s di

rect

ions

pos

itive

et n

égat

ive

et le

s ef

fets

sis

miq

ues

max

imau

x en

résu

ltant

doi

vent

être

util

isés

dan

s la

just

ifica

tion.

Pou

r la

vér

ifica

tion

des

élém

ents

, la

vérifi

catio

n de

séc

urité

EdG

Rd

s’ap

pliq

ue

en te

rmes

de

forc

es u

niqu

emen

t pou

r le

s él

émen

ts fr

agile

s. D

ans

cett

e co

nditi

on, E

d es

t la

vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effe

t obt

enue

dan

s le

cal

cul n

on

linéa

ire d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul e

t Rd

est l

a va

leur

de

calc

ul d

e la

ré

sist

ance

cor

resp

onda

nte.

Pou

r les

zon

es d

issi

pativ

es, q

ui s

ont c

onçu

es a

vec

les

disp

ositi

ons

cons

truc

tives

né

cess

aire

s po

ur b

énéfi

cier

d’u

ne d

uctil

ité s

uffis

ante

, cet

te c

ondi

tion

doit

être

re

spec

tée

en te

rmes

de

défo

rmat

ion

des

élém

ents

(par

exe

mpl

e, ro

tatio

n de

s ro

tule

s pl

astiq

ues

ou ro

tatio

n de

la c

orde

), av

ec le

s co

effic

ient

s pa

rtie

ls d

es

mat

éria

ux a

ppro

prié

s, a

ppliq

ués

aux

capa

cité

s de

déf

orm

atio

n de

s él

émen

ts.

Les

défo

rmat

ions

due

s au

x ac

tions

son

t cel

les

obte

nues

par

le c

alcu

l.

9.4.

4 An

alys

e st

atiq

ue n

on li

néai

re (e

n po

ussé

e pr

ogre

ssiv

e)

L’an

alys

e en

pou

ssée

pro

gres

sive

est

une

ana

lyse

sta

tique

non

liné

aire

co

ndui

te s

ous

char

ges

grav

itaire

s co

nsta

ntes

et d

es a

ctio

ns h

oriz

onta

les

qui

croi

ssen

t de

faço

n m

onot

one.

Il c

onvi

ent d

’app

lique

r in

dépe

ndam

men

t au

moi

ns d

eux

dist

ribut

ions

ver

tical

es d

’acc

élér

atio

ns la

téra

les

: –un

sch

éma

«uni

form

e», f

ondé

sur

des

forc

es la

téra

les

prop

ortio

nnel

les

à la

m

asse

que

lle q

ue s

oit l

a ha

uteu

r (a

ccél

érat

ion

unifo

rme,

Fig

ure

9.5

(a))

; –un

sch

éma

«mod

al»,

con

duis

ant à

une

dis

trib

utio

n de

forc

es la

téra

les

prop

ortio

nnel

le à

cel

le d

éter

min

ée d

ans

l’ana

lyse

éla

stiq

ue (F

igur

e 9.

5(b

)).

Fig

9.5

Dist

ribut

ions

des

forc

es la

téra

les

pour

un

calc

ul e

n po

ussé

e pr

ogre

ssive

F iF i

mi

mi

(a)

(b)

75

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.4

Calc

ul s

ism

ique

9.4.

3 Sa

fety

ver

ifica

tion

The

seis

mic

act

ion

shou

ld b

e ap

plie

d in

bot

h po

sitiv

e an

d ne

gativ

e di

rect

ions

an

d th

e re

sulti

ng m

axim

um s

eism

ic e

ffect

s sh

ould

be

used

.

For

elem

ent v

erifi

catio

n, th

e sa

fety

ver

ifica

tion

E dG

Rd

app

lies

in te

rms

of

forc

es o

nly

for

britt

le e

lem

ents

. In

this

con

ditio

n, E

d is

the

desi

gn v

alue

of t

he

effe

ct u

nder

con

side

ratio

n in

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n fro

m th

e no

n-lin

ear

anal

ysis

, and

Rd

is th

e de

sign

val

ue o

f the

cor

resp

ondi

ng r

esis

tanc

e.

For

diss

ipat

ive

zone

s, w

hich

are

des

igne

d an

d de

taile

d fo

r du

ctilit

y,

just

ifica

tion

shou

ld b

e in

term

s of

mem

ber

defo

rmat

ions

(e.g

. pla

stic

hin

ge o

r ch

ord

rota

tions

), w

ith a

ppro

pria

te m

ater

ial p

artia

l fac

tors

app

lied

on m

embe

r de

form

atio

n ca

paci

ties.

The

def

orm

atio

n ac

tion

effe

cts

to u

se a

re th

ose

obta

ined

dire

ctly

from

the

anal

ysis

.

9.4.

4 N

on-l

inea

r sta

tic (p

usho

ver)

ana

lysi

s

Pus

hove

r an

alys

is is

a n

on-li

near

sta

tic a

naly

sis

carr

ied

out u

nder

con

ditio

ns

of c

onst

ant g

ravi

ty lo

ads

and

mon

oton

ical

ly in

crea

sing

hor

izon

tal l

oads

. A

t lea

st t

wo

vert

ical

dis

trib

utio

ns o

f lat

eral

acc

eler

atio

ns s

houl

d be

app

lied

inde

pend

ently

: –a

'uni

form

' pat

tern

, bas

ed o

n la

tera

l for

ces

that

are

pro

port

iona

l to

mas

s re

gard

less

of e

leva

tion

(uni

form

res

pons

e ac

cele

ratio

n,

Figu

re 9

.5(a

)); –a

'mod

al' p

atte

rn, l

eadi

ng to

a d

istr

ibut

ion

of la

tera

l for

ces

prop

ortio

nal

to th

at d

eter

min

ed in

the

elas

tic a

naly

sis

(Fig

ure

9.5

(b)).

Fig

9.5

Alte

rnat

ive d

istri

butio

ns o

f lat

eral

forc

es fo

r a p

usho

ver a

naly

sis

F iF i

mi

mi

(a)

(b)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

75

9.4

Seis

mic

ana

lysis

Le m

écan

ism

e pl

astiq

ue d

oit ê

tre d

éter

min

é po

ur le

s de

ux d

istr

ibut

ions

de

char

ges

laté

rale

s ap

pliq

uées

. L’e

xcen

tric

ité a

ccid

ente

lle d

oit ê

tre p

rise

en c

ompt

e.

Dan

s le

s m

êmes

con

ditio

ns d

e ré

gula

rité

que

pour

les

anal

yses

liné

aire

s,

deux

mod

èles

pla

ns p

euve

nt ê

tre

utilis

és p

our

l’ana

lyse

en

pous

sée

prog

ress

ive.

Les

bât

imen

ts q

ui n

e re

spec

tent

pas

ces

crit

ères

doi

vent

êt

re a

naly

sés

à l’a

ide

d’un

mod

èle

spat

ial.

Néa

nmoi

ns, d

ans

ce c

as, d

eux

anal

yses

indé

pend

ante

s pe

uven

t êtr

e fa

ites

avec

, pou

r ch

aque

ana

lyse

, des

ac

tions

laté

rale

s ap

pliq

uées

dan

s un

e se

ule

dire

ctio

n. L

es e

ffets

de

la to

rsio

n pe

uven

t alo

rs ê

tre

éval

ués

com

me

indi

qué

dans

la S

ectio

n 9.

2.3.

La c

ourb

e de

cap

acité

doi

t êtr

e co

nstr

uite

jusq

u’à

un d

épla

cem

ent d

e co

ntrô

le e

xcéd

ant d

e 50

% le

dép

lace

men

t cib

le.

Le d

épla

cem

ent d

e co

ntrô

le p

eut ê

tre

pris

au

cent

re d

e gr

avité

de

la te

rras

se

du b

âtim

ent,

sans

con

sidé

ratio

n d’

un é

vent

uel a

ppen

tis e

n te

rras

se.

Le d

épla

cem

ent c

ible

doi

t êtr

e dé

fini c

omm

e la

dem

ande

sis

miq

ue d

édui

te

du s

pect

re d

e ré

pons

e él

astiq

ue e

n te

rmes

de

dépl

acem

ent d

’un

syst

ème

équi

vale

nt à

un

seul

deg

ré d

e lib

erté

. Des

indi

catio

ns p

lus

déta

illées

sur

la

faço

n de

pro

céde

r so

nt d

onné

es d

ans

l’ann

exe

info

rmat

ive

B d

e l’E

C8

Par

t 13 .

76

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.4

Calc

ul s

ism

ique

The

plas

tic m

echa

nism

sho

uld

be d

eter

min

ed fo

r th

e tw

o la

tera

l loa

d di

strib

utio

ns a

pplie

d. A

ccid

enta

l ecc

entr

icity

sho

uld

be ta

ken

into

acc

ount

.

Sub

ject

to th

e sa

me

regu

larit

y co

nditi

ons

as fo

r lin

ear

anal

yses

, tw

o pl

ane

mod

els

may

be

used

for

the

push

over

ana

lysi

s. B

uild

ings

whi

ch d

o no

t fit

thes

e cr

iteria

sho

uld

be a

naly

sed

with

a s

patia

l mod

el. I

n th

is c

ase,

tw

o in

depe

nden

t ana

lyse

s ca

n st

ill be

per

form

ed, w

ith la

tera

l act

ions

app

lied

in

only

one

dire

ctio

n fo

r ea

ch a

naly

sis.

The

tors

iona

l effe

cts

may

be

estim

ated

in

acc

orda

nce

with

Sec

tion

9.2.

3.

The

capa

city

cur

ve s

houl

d be

det

erm

ined

for

valu

es o

f the

con

trol

di

spla

cem

ent e

xcee

ding

by

50%

the

targ

et d

ispl

acem

ent.

The

cont

rol d

ispl

acem

ent m

ay b

e ta

ken

at th

e ce

ntre

of m

ass

of th

e ro

of o

f th

e bu

ildin

g, w

ithou

t con

side

ratio

n of

any

pen

thou

se.

The

targ

et d

ispl

acem

ent s

houl

d be

defi

ned

as th

e se

ism

ic d

eman

d de

rived

fro

m th

e el

astic

res

pons

e sp

ectr

um in

term

s of

the

disp

lace

men

t of a

n eq

uiva

lent

sin

gle-

degr

ee-o

f-fre

edom

sys

tem

. Det

aile

d ad

vice

is g

iven

in

info

rmat

ive

anne

x B

of E

C8

Par

t 13 .

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

76

9.4

Seis

mic

ana

lysis

9.5

Effe

ts d

u se

cond

ord

re (P

-D)

Pou

r le

s st

ruct

ures

éla

ncée

s, le

dép

lace

men

t hor

izon

tal d

es m

asse

s in

duit

un m

omen

t fléc

hiss

ant s

uppl

émen

taire

dû

à l’e

xcen

trem

ent d

u po

ids

de c

es

mas

ses

par

rapp

ort à

l’ax

e ve

rtic

al, m

omen

t dit

du s

econ

d or

dre.

Il n

’est

pas

né

cess

aire

de

pren

dre

en c

ompt

e ce

t effe

t lor

sque

la c

ondi

tion

suiv

ante

est

sa

tisfa

ite à

tous

les

étag

es :

,

Vh

Pd

01

0to

t

tot

rG

i=

(9

.22)

où (v

oir

la F

igur

e 9.

6) :

i

est l

e co

effic

ient

de

sens

ibilit

é au

dép

lace

men

t rel

atif

entr

e ét

ages

,P

tot

est l

a ch

arge

gra

vita

ire to

tale

due

à to

us le

s pl

anch

ers

situ

és a

u de

ssus

de

l’éta

ge c

onsi

déré

, y c

ompr

is c

elui

-ci,

dans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul,

V tot

est l

’effo

rt tr

anch

ant s

ism

ique

tota

l au

nive

au c

onsi

déré

,d r

es

t le

dépl

acem

ent r

elat

if de

cal

cul e

ntre

pla

nche

rs, p

ris c

omm

e la

di

ffére

nce

de d

épla

cem

ent l

atér

al m

oyen

ds

entr

e le

hau

t et l

e ba

s de

l’é

tage

con

sidé

ré, c

alcu

lés

conf

orm

émen

t à la

Sec

tion

9.3.

5,h

es

t la

haut

eur

de l’

étag

e co

nsid

éré.

Fig

9.6

Calc

ul d

u co

effic

ient

de

sens

ibilit

é au

x ef

fets

du

seco

nd o

rdre

i

d r

h

77

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.5

Calc

ul s

ism

ique

9.5

P-D

effe

cts

For

flexi

ble

stru

ctur

es, t

he h

oriz

onta

l dis

plac

emen

t of t

he m

asse

s m

ay

indu

ce a

n ad

ditio

nal b

endi

ng m

omen

t due

to th

e of

fset

of t

he w

eigh

t of

thes

e m

asse

s co

mpa

red

to th

e ve

rtic

al a

xis,

kno

wn

as th

e P

-D e

ffect

. It i

s no

t nec

essa

ry to

take

into

acc

ount

this

effe

ct w

hen

the

follo

win

g co

nditi

on is

sa

tisfie

d at

all

leve

ls:

.

Vh

Pd

01

0to

t

tot

rG

i=

(9

.22)

whe

re (s

ee F

igur

e 9.

6):

i

sens

itivi

ty fa

ctor

to r

elat

ive

disp

lace

men

t bet

wee

n st

orey

s,P

tot

tota

l gra

vity

load

due

to a

ll th

e flo

ors

loca

ted

abov

e th

e le

vel

cons

ider

ed, i

nclu

ding

the

one

cons

ider

ed, i

n th

e de

sign

sei

smic

si

tuat

ion,

V tot

tota

l sei

smic

she

ar fo

rce

at th

e le

vel c

onsi

dere

d,d r

de

sign

inte

rsto

rey

drift

, eva

luat

ed a

s th

e di

ffere

nce

of th

e av

erag

e la

tera

l dis

plac

emen

ts d

s at

the

top

and

bott

om o

f the

sto

rey

unde

r co

nsid

erat

ion

and

calc

ulat

ed in

acc

orda

nce

with

Sec

tion

9.3.

5;h

he

ight

of s

tore

y un

der

cons

ider

atio

n.

Fig

9.6

Calc

ulat

ion

of P

-del

ta s

ensi

tivity

fact

or i

d r

h

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

77

9.5

Seis

mic

ana

lysis

Les

cons

éque

nces

des

val

eurs

de

i s

ur le

cal

cul s

ont d

onné

es d

ans

le

Tabl

eau

9.5.

Tabl

eau

9.5

Con

séqu

ence

s de

s va

leur

s du

coe

ffici

ent d

e se

nsib

ilité

i s

ur le

cal

cul

i G

0,1

Inut

ile d

e pr

endr

e en

com

pte

les

effe

ts d

u se

cond

ord

re.

0,1

< i

G 0

,2Le

s ef

fets

du

seco

nd o

rdre

peu

vent

être

pris

en

com

pte

appr

oxim

ative

men

t en

mul

tiplia

nt le

s ef

fets

des

act

ions

sis

miq

ues

par 1

/(1 –

i).

0,2

< i

G 0

,3Le

s ef

fets

du

seco

nd o

rdre

doi

vent

être

pris

en

com

pte

expl

icite

men

t pa

r un

calc

ul (N

B : c

e ty

pe d

e ca

lcul

n’e

ntre

pas

dan

s le

cad

re d

u pr

ésen

t Man

uel).

i >

0,3

Non

auto

risé.

78

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

9.5

Calc

ul s

ism

ique

Con

sequ

ence

s of

val

ues

of i

on

the

anal

ysis

are

giv

en in

Tab

le 9

.5.

Tabl

e 9.

5 Co

nseq

uenc

es o

f val

ues

of P

-D c

oeffi

cien

t i o

n th

e an

alys

is

i G

0.1

No n

eed

to c

onsi

der P

-D e

ffect

s.

0.1

< i

G 0

.2P

-D e

ffect

s m

ay b

e ta

ken

into

acc

ount

app

roxim

atel

y by

am

plify

ing

the

effe

cts

of th

e se

ism

ic a

ctio

ns b

y 1/

(1 –

i).

0.2

< i

G 0

.3P

-D e

ffect

s m

ust b

e ac

coun

ted

for b

y an

ana

lysis

incl

udin

g se

cond

or

der e

ffect

s ex

plic

itly.

(Not

e th

is ty

pe o

f ana

lysis

is b

eyon

d th

e sc

ope

of th

is M

anua

l).

i >

0.3

Not p

erm

itted

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

78

9.5

Seis

mic

ana

lysis

10.1

Vu

e d’

ense

mbl

e de

s pr

inci

pale

s di

ffére

nces

ent

re le

s co

ncep

tions

san

s et

ave

c sé

ism

e

Il es

t not

é q

ue, d

ans

les

situ

atio

ns s

ism

ique

s d

e ca

lcul

, les

bât

imen

ts e

n b

éton

son

t con

çus

pou

r av

oir

une

cap

acité

de

dis

sip

atio

n d

e l’é

nerg

ie e

t p

our

avoi

r un

com

por

tem

ent g

lob

al d

uctil

e. L

e co

mp

orte

men

t glo

bal

duc

tile

est a

ssur

é lo

rsq

ue la

dem

and

e d

e d

uctil

ité m

et e

n je

u un

larg

e vo

lum

e d

e la

st

ruct

ure

et e

st r

épar

tie s

ur d

iffér

ents

élé

men

ts e

t em

pla

cem

ents

à to

us s

es

étag

es. L

es r

égio

ns c

ritiq

ues

sont

cho

isie

s et

con

çues

pou

r se

com

por

ter

pot

entie

llem

ent c

omm

e d

es r

otul

es p

last

ique

s. C

eci i

mp

lique

qu’

une

duc

tilité

à

la fl

exio

n es

t con

féré

e à

ces

régi

ons

criti

que

s, p

our

leur

ass

urer

une

bon

ne

cap

acité

de

rota

tion

dan

s le

dom

aine

pos

t-él

astiq

ue s

ous

des

cha

rgem

ents

al

tern

és r

épét

és. C

eci e

st e

ffect

ué e

n m

etta

nt e

n œ

uvre

une

con

cept

ion

et

des

dis

pos

ition

s co

nstr

uctiv

es s

péc

ifiq

ues.

De

mêm

e, le

s m

odes

de

rupt

ure

duc

tiles

(par

exe

mp

le la

flex

ion)

doi

vent

pré

céd

er le

s m

odes

de

rupt

ure

frag

iles

(par

exe

mp

le à

l’ef

fort

tran

chan

t), a

vec

une

fiab

ilité

suf

fisan

te. A

cet

te

fin, l

e d

imen

sion

nem

ent e

n ca

pac

ité e

st u

tilis

é p

our

loca

liser

pré

cisé

men

t le

s zo

nes

criti

que

s et

pou

r év

iter

les

rupt

ures

frag

iles.

Fin

alem

ent,

le

dim

ensi

onne

men

t pou

r le

s ac

tions

sis

miq

ues

est b

asé

sur

les

mêm

es

conc

epts

que

dan

s un

e zo

ne n

on s

ism

ique

(c.-

à-d.

sta

bili

té, r

ésis

tanc

e),

avec

des

vér

ifica

tions

ad

diti

onne

lles

rela

tives

au

dim

ensi

onne

men

t en

cap

acité

, à la

con

cept

ion

duc

tile

des

rég

ions

crit

ique

s et

des

dis

pos

ition

s co

nstr

uctiv

es p

lus

cont

raig

nant

es.

Dan

s le

s zo

nes

de

faib

le s

ism

icité

, les

bât

imen

ts e

n b

éton

peu

vent

êtr

e co

nçus

pou

r un

e fa

ible

cap

acité

de

dis

sip

atio

n d’

éner

gie

et p

our

une

faib

le

duc

tilité

, com

me

déc

rit d

ans

la S

ectio

n 10

.2.

10.2

Di

men

sion

nem

ent s

elon

l’Eu

roco

de 2

(con

cept

ion

en D

CL)

Le d

imen

sion

nem

ent s

ism

ique

pou

r la

duc

tilité

lim

itée

(cla

sse

de d

uctil

ité

DC

L –

voir

la S

ectio

n 5.

5) n

’est

app

licab

le q

ue d

ans

les

zone

s de

faib

le

sism

icité

. Il c

onsi

ste

à re

spec

ter

l’ens

embl

e de

s di

spos

ition

s de

l’E

C2

Par

tie 1

-17 ,

avec

com

me

seul

e co

nditi

on s

uppl

émen

taire

de

n’ut

iliser

dan

s le

s él

émen

ts s

ism

ique

s pr

imai

res

(Sec

tion

5.2)

que

de

l’aci

er d

e bé

ton

arm

é de

cla

sse

B o

u C

sel

on le

Tab

leau

C.1

de

l’EC

2 P

artie

1-1

. A c

es c

ondi

tions

, un

coe

ffici

ent d

e co

mpo

rtem

ent q

jusq

u’à

1,5

peut

êtr

e ut

ilisé

dans

le c

alcu

l

10

Bâtim

ents

en

béto

n

79

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

Ov

ervi

ew o

f mai

n di

ffere

nces

bet

wee

n se

ism

ic a

nd

non-

seis

mic

des

ign

In s

eism

ic d

esig

n si

tuat

ions

, it

may

be

obse

rved

tha

t co

ncre

te b

uild

ings

ar

e d

esig

ned

to

pro

vid

e en

ergy

dis

sip

atio

n ca

pac

ity a

nd a

n ov

eral

l d

uctil

e b

ehav

iour

. Ove

rall

duc

tile

beh

avio

ur is

ens

ured

if t

he d

uctil

ity

dem

and

invo

lves

glo

bal

ly a

larg

e vo

lum

e of

the

str

uctu

re a

nd is

sp

read

to

diff

eren

t el

emen

ts a

nd lo

catio

ns o

f all

its s

tore

ys. C

ritic

al r

egio

ns a

re

chos

en a

nd a

rran

ged

with

the

pot

entia

l to

beh

ave

as p

last

ic h

inge

s.

This

imp

lies

that

a fl

exur

al d

uctil

ity is

ass

ured

to

thes

e cr

itica

l reg

ions

, to

pro

vid

e th

em w

ith a

goo

d r

otat

iona

l cap

acity

in t

he p

ost

elas

tic

dom

ain

und

er r

epea

ted

rev

erse

d lo

adin

g. T

his

is d

one

thro

ugh

the

app

licat

ion

of s

pec

ific

des

ign

and

det

ailin

g. A

lso,

duc

tile

mod

es o

f fa

ilure

(e.

g. fl

exur

e) s

houl

d p

rece

de

brit

tle fa

ilure

mod

es (

e.g.

she

ar)

with

suf

ficie

nt r

elia

bili

ty. T

o th

is e

nd, c

apac

ity d

esig

n is

use

d t

o lo

cate

p

reci

sely

the

crit

ical

reg

ions

and

to

avoi

d b

rittle

failu

res.

Fin

ally

, the

d

esig

n fo

r se

ism

ic a

ctio

ns is

bas

ed o

n th

e sa

me

conc

epts

as

that

for

a no

n se

ism

ic z

one

(i.e.

sta

bili

ty, r

esis

tanc

e), w

ith a

dd

ition

al v

erifi

catio

ns

rela

ted

to

cap

acity

des

ign,

to

loca

l duc

tility

des

ign

in c

ritic

al r

egio

ns

and

with

mor

e st

ringe

nt d

etai

ling

rule

s.

In lo

w s

eism

icity

are

as, c

oncr

ete

build

ings

may

be

des

igne

d fo

r lo

w

dis

sip

atio

n ca

pac

ity a

nd lo

w d

uctil

ity, a

s d

escr

ibed

in S

ectio

n 10

.2.

10.2

De

sign

to E

uroc

ode

2 (D

CL d

esig

n)

Sei

smic

des

ign

for

limite

d du

ctilit

y (d

uctil

ity c

lass

DC

L –

see

Sec

tion

5.5)

is

per

mis

sibl

e on

ly in

low

sei

smic

ity a

reas

. It c

onsi

sts

of c

onfo

rmin

g to

th

e pr

ovis

ions

of E

C2

Par

t 1-1

7 , w

ith th

e so

le a

dditi

onal

req

uire

men

t tha

t on

ly d

uctil

ity c

lass

B o

r C

rei

nfor

cem

ent,

acco

rdin

g to

tabl

e C

.1 o

f EC

2 P

art 1

-1, s

houl

d be

use

d in

the

prim

ary

seis

mic

ele

men

ts (S

ectio

n 5.

2).

Und

er th

ese

cond

ition

s, a

beh

avio

ur fa

ctor

q u

p to

1.5

can

be

used

in

the

calc

ulat

ion

of th

e se

ism

ic a

ctio

ns, w

hate

ver

the

stru

ctur

al s

yste

m a

nd

the

regu

larit

y in

ele

vatio

n. F

urth

er s

eism

ic d

esig

n an

d de

tailin

g pr

ovis

ions

(in

clud

ing

capa

city

des

ign

cons

ider

atio

ns),

as s

et o

ut in

the

rest

of t

his

chap

ter,

are

not r

equi

red.

10

Conc

rete

bui

ldin

gs

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

79

des

actio

ns s

ism

ique

s, q

uels

que

soi

ent l

e sy

stèm

e st

ruct

urel

et l

a ré

gula

rité

en é

léva

tion.

Les

dis

posi

tions

de

conc

eptio

n et

con

stru

ctiv

es e

n si

tuat

ion

sism

ique

(y c

ompr

is le

s co

nsid

érat

ions

de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

), te

lles

qu’e

xpos

ées

dans

le r

este

de

ce c

hapi

tre,

ne

sont

pas

néc

essa

ires.

10.3

Di

men

sion

nem

ent d

uctil

e (c

once

ptio

n en

DCM

et D

CH)

Dan

s le

s zo

nes

de s

ism

icité

mod

érée

ou

fort

e, le

s bâ

timen

ts d

oive

nt ê

tre

conç

us p

our

être

duc

tiles

, pou

r di

ssip

er d

e l’é

nerg

ie p

ar d

éfor

mat

ion

plas

tique

, sou

s ch

arge

men

ts h

oriz

onta

ux e

t ver

ticau

x, s

ans

dégr

adat

ion

sign

ifica

tive

de r

ésis

tanc

e. D

eux

clas

ses

de d

uctil

ité (S

ectio

n 5.

5) s

ont

décr

ites

dans

l’E

C8,

la D

CM

(moy

enne

duc

tilité

) et l

a D

CH

(hau

te d

uctil

ité),

corr

espo

ndan

t à d

es d

eman

des

de d

uctil

ité c

rois

sant

es. S

eule

la c

lass

e D

CM

est

con

sidé

rée

ci-a

près

. Elle

con

sist

e à

appl

ique

r le

s di

spos

ition

s de

l’E

C2

Par

tie 1

-17 ,

avec

en

plus

les

disp

ositi

ons

de c

ette

Sec

tion.

10.4

Ré

sist

ance

de

calc

ul d

es m

atér

iaux

10.4

.1

Prop

riété

s de

s m

atér

iaux

10.4

.1.1

Béto

nLe

bét

on d

’une

cla

sse

infé

rieur

e à

C 1

6/20

(tel

le q

ue d

éfin

i dan

s la

Cla

use

3.1

de

l’EC

2 P

artie

1-1

7 ) ne

doi

t pas

être

util

isé

dans

les

élém

ents

sis

miq

ues

prim

aire

s.

10.4

.1.2

Acie

r des

arm

atur

esD

ans

les

zone

s cr

itiqu

es d

es é

lém

ents

prim

aire

s (S

ectio

n 5.

2), l

es a

rmat

ures

do

iven

t êtr

e co

nstit

uées

d’a

cier

de

clas

se B

ou

C d

u ta

blea

u C

.1 d

e l’E

C2

Par

tie 1

-17 .

Seu

les

des

barr

es n

ervu

rées

doi

vent

êtr

e ut

ilisée

s, s

auf p

our

les

cadr

es, l

es é

trie

rs e

t les

épi

ngle

s. L

es tr

eillis

sou

dés

resp

ecta

nt c

es

cond

ition

s pe

uven

t êtr

e ut

ilisés

dan

s le

s él

émen

ts p

rimai

res.

10.4

.2

Coef

ficie

nts

part

iels

des

pro

prié

tés

des

mat

éria

ux

Que

lle q

ue s

oit l

a cl

asse

de

duct

ilité

utilis

ée, l

es v

aleu

rs d

es c

oeffi

cien

ts

part

iels

à u

tilis

er d

ans

les

calc

uls

de r

ésis

tanc

e à

l’ELU

son

t :

Bét

on :

cc

=

1,30

[1,5

] (1

0.1)

Aci

er d

es a

rmat

ures

: c

s =

1,

00 [1

,15

] (1

0.2)

80

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.4

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.3

Du

ctile

des

ign

(DCM

and

DCH

des

ign)

In a

reas

of m

oder

ate

and

high

sei

smic

ity, c

oncr

ete

build

ing

stru

ctur

es m

ust

be d

esig

ned

to p

osse

ss d

uctil

ity, s

uch

that

they

can

dis

sipa

te e

nerg

y by

pl

astic

def

orm

atio

n un

der

horiz

onta

l and

ver

tical

load

ing

with

out s

igni

fican

t de

grad

atio

n of

res

ista

nce.

Tw

o du

ctilit

y cl

asse

s (S

ectio

n 5.

5) a

re d

escr

ibed

in

EC

8, n

amel

y D

CM

(med

ium

) and

DC

H (h

igh)

, cor

resp

ondi

ng to

incr

easi

ng

duct

ility

dem

ands

. Onl

y cl

ass

DC

M is

con

side

red

here

afte

r. It

cons

ists

in

appl

ying

the

prov

isio

ns o

f EC

2 P

art 1

-17 ,

and,

in a

dditi

on, t

he p

rovi

sion

s de

scrib

ed in

this

sec

tion.

10.4

De

sign

str

engt

h of

mat

eria

ls

10.4

.1

Mat

eria

l pro

pert

ies

10.4

.1.1

Conc

rete

Con

cret

e of

a c

lass

low

er th

an C

16/

20 (a

s de

fined

in C

laus

e 3.

1 of

EC

2 P

art 1

-17 )

sho

uld

not b

e us

ed in

prim

ary

seis

mic

ele

men

ts.

10.4

.1.2

Rei

nfor

cing

ste

elIn

the

diss

ipat

ive

zone

s of

prim

ary

elem

ents

(Sec

tion

5.2)

, the

rei

nfor

cem

ent

mus

t be

of c

lass

B o

r C

ste

el a

ccor

ding

to ta

ble

C.1

of E

C2

Par

t 1-1

7 . O

nly

ribbe

d ba

rs m

ay b

e us

ed, e

xcep

t for

clo

sed

stirr

ups

and

cros

s-tie

s, w

here

pl

ain

bars

are

acc

epta

ble.

Rib

bed

wel

ded

wire

mes

hes

may

be

used

, whi

ch

mus

t be

of c

lass

B o

r C

ste

el in

prim

ary

mem

bers

.

10.4

.2

Part

ial f

acto

rs fo

r mat

eria

l pro

pert

ies

For

all c

lass

es o

f duc

tility

, the

follo

win

g va

lues

of p

artia

l fac

tor

shou

ld b

e us

ed in

the

calc

ulat

ion

of r

esis

tanc

e at

ULS

:

Con

cret

e:

c

c =

1.

5 [1

.5]

(1

0.1)

Rei

nfor

cing

ste

el:

cs

=

1.15

[1.1

5]

(1

0.2)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

80

10.4

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.5

Ty

pes

des

bâtim

ents

en

béto

n ar

mé

et c

oeffi

cien

ts d

e co

mpo

rtem

ent

Les

bâtim

ents

en

béto

n so

nt c

lass

és s

elon

leur

com

port

emen

t sou

s l’e

ffet

des

actio

ns s

ism

ique

s ho

rizon

tale

s. L

es c

lass

es à

con

sidé

rer

corr

espo

nden

t au

x ty

pes

suiv

ants

, défi

nis

dans

la S

ectio

n Te

rmin

olog

ie e

t Not

atio

ns :

–sy

stèm

e à

ossa

ture

–sy

stèm

e de

mur

s –m

ur d

uctil

e –m

urs

coup

lés

(à fi

les

d’ou

vert

ures

) –m

urs

de g

rand

es d

imen

sion

s fa

ible

men

t arm

és –m

urs

à co

ntre

vent

emen

t mix

te –sy

stèm

e à

cont

reve

ntem

ent m

ixte

équ

ival

ent à

une

oss

atur

e –sy

stèm

e à

cont

reve

ntem

ent m

ixte

équ

ival

ent à

des

mur

s –sy

stèm

e fle

xibl

e à

la to

rsio

n et

sys

tèm

e en

pen

dule

inve

rse

; les

deu

x so

nt

excl

us d

u ca

dre

de c

e M

anue

l et n

e so

nt d

onc

pas

cons

idér

és p

lus

avan

t.

Il es

t not

é q

u’il

y a

un r

ecou

vrem

ent e

ntre

les

syst

èmes

d’o

ssat

ures

et l

es

syst

èmes

à m

urs

coup

lés,

la c

lass

ifica

tion

en l’

un o

u l’a

utre

typ

e d

épen

dan

t d

e la

taill

e re

lativ

e en

tre

les

élém

ents

hor

izon

taux

et v

ertic

aux.

L’E

C8

étab

lit q

u’un

mur

est

un

élém

ent v

ertic

al a

vec

un r

app

ort d

e la

long

ueur

à

l’ép

aiss

eur

l w/b

w p

lus

gran

d q

ue 4

, ce

qui

est

un

critè

re s

uffis

ant p

our

choi

sir.

Il y

a au

ssi u

n re

couv

rem

ent e

ntre

mur

s co

uplé

s et

mur

s av

ec d

e p

etite

s ou

vert

ures

. La

défi

nitio

n d

es m

urs

coup

lés

don

née

dan

s la

Sec

tion

Term

inol

ogie

et N

otat

ions

don

ne u

n cr

itère

pou

r un

e cl

assi

ficat

ion

corr

ecte

.

Les

cara

ctér

istiq

ues

géom

étriq

ues

ou m

écan

ique

s pe

rmet

tant

de

défin

ir le

s di

ffére

nts

élém

ents

(pot

eaux

, pou

tres

et m

urs)

son

t don

nées

dan

s le

s pa

ragr

aphe

s co

rres

pond

ants

ci-a

près

. Les

bât

imen

ts e

n bé

ton

peuv

ent ê

tre

clas

sés

selo

n un

typ

e de

sys

tèm

e st

ruct

urel

dan

s un

e di

rect

ion

horiz

onta

le

et s

elon

un

autr

e ty

pe d

ans

l’aut

re d

irect

ion

horiz

onta

le. A

un

type

str

uctu

rel

est a

ssoc

ié u

n co

effic

ient

de

com

port

emen

t don

t la

vale

ur m

axim

ale

est

donn

ée p

ar la

rel

atio

n :

q =

q0

k w H

1,

5 (1

0.3

)

q0

est l

a va

leur

de

base

du

coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent,

donn

ée d

ans

le

Tabl

eau

10.1

. C

ette

val

eur

dépe

nd d

e la

rég

ular

ité e

n pl

an e

t en

élév

atio

n de

s bâ

timen

ts.

81

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.5

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.5

Ty

pes

of re

info

rced

con

cret

e bu

ildin

gs a

nd b

ehav

iour

fa

ctor

s

Con

cret

e bu

ildin

gs a

re c

lass

ified

acc

ordi

ng to

thei

r be

havi

our

unde

r th

e ef

fect

of t

he h

oriz

onta

l sei

smic

act

ions

. The

cla

sses

to b

e co

nsid

ered

co

rres

pond

to th

e fo

llow

ing

type

s, d

efine

d in

Ter

min

olog

y an

d N

otat

ion:

–fr

ame

syst

em –w

all s

yste

m –du

ctile

wal

l –co

uple

d w

all

–la

rge

light

ly r

einf

orce

d w

all

–du

al s

yste

m –fr

ame

equi

vale

nt d

ual s

yste

m –w

all e

quiv

alen

t dua

l sys

tem

–to

rsio

nally

flex

ible

sys

tem

and

inve

rted

pen

dulu

m s

yste

m, b

oth

of w

hich

ar

e ex

clud

ed fr

om th

e sc

ope

of th

is M

anua

l, an

d ar

e no

t ref

erre

d to

furt

her.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

ere

is a

n ov

erla

p b

etw

een

fram

e sy

stem

s an

d co

uple

d w

alls

, with

the

clas

sific

atio

n to

one

or

othe

r ty

pe

dep

end

ing

on th

e re

lativ

e si

ze o

f the

ver

tical

and

the

horiz

onta

l ele

men

ts. E

C8

stat

es th

at a

w

all i

s a

vert

ical

ele

men

t with

a le

ngth

to th

ickn

ess

ratio

l w/b

w g

reat

er th

an 4

, w

hich

is a

suf

ficie

nt c

riter

ion

for

the

choi

ce.

Ther

e is

als

o an

ove

rlap

bet

wee

n co

uple

d w

alls

and

wal

ls w

ith s

mal

l op

enin

gs. T

he d

efini

tion

of c

oup

led

wal

ls g

iven

in T

erm

inol

ogy

and

Not

atio

n gi

ves

a cr

iterio

n fo

r th

e ap

pro

pria

te c

lass

ifica

tion.

The

geom

etric

al o

r m

echa

nica

l cha

ract

eris

tics

whi

ch c

orre

spon

d to

the

defin

ition

of t

he v

ario

us e

lem

ents

(col

umns

, bea

ms

and

wal

ls) a

re g

iven

in

the

corr

espo

ndin

g pa

ragr

aphs

bel

ow. C

oncr

ete

build

ings

can

be

clas

sifie

d ac

cord

ing

to o

ne t

ype

of s

truc

tura

l sys

tem

in o

ne h

oriz

onta

l dire

ctio

n an

d an

othe

r ty

pe in

the

othe

r ho

rizon

tal d

irect

ion.

For

eac

h de

sign

dire

ctio

n,

each

typ

e of

str

uctu

ral s

yste

m h

as a

n as

soci

ated

beh

avio

ur fa

ctor

who

se

max

imum

val

ue is

giv

en b

y th

e re

latio

n:

q =

qo

k w H

1.

5 (1

0.3

)

q0

is th

e ba

sic

valu

e of

the

beha

viou

r fa

ctor

, giv

en in

Tab

le 1

0.1.

It d

epen

ds

on w

heth

er o

r no

t the

bui

ldin

g is

reg

ular

in p

lan

and

elev

atio

n.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

81

10.5

Conc

rete

bui

ldin

gs

Tabl

eau

10.1

Val

eurs

de

base

du

coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent q

0 en

clas

se D

CM

Type

de

stru

ctur

e a

Régu

larit

é en

pla

n et

en

élév

atio

n

Irrég

ular

ité m

odér

ée b

En p

lan

seul

emen

tEn

él

évat

ion

seul

emen

t

En p

lan

et e

n él

évat

ion

Syst

ème

à os

satu

re o

usy

stèm

e à

cont

reve

ntem

ent

mixt

e éq

uiva

lent

à

une

ossa

ture

à un

éta

ge3,

33,

152,

642,

52c

à un

e tra

vée

et

plus

ieur

s ét

ages

3,6

3,3

2,88

2,64

c

à pl

usie

urs

travé

es e

t pl

usie

urs

étag

es

3,9

3,45

3,12

2,76

c

Syst

ème

de m

urs

coup

lés,

sys

tèm

e à

cont

reve

ntem

ent m

ixte

équi

vale

nt à

de

s m

urs

3,6

3,3

2,88

2,64

c

Syst

ème

de m

urs

duct

iles

non

coup

lés

3,0

3,0

2,4

2,4

Mur

s de

gra

ndes

dim

ensi

ons

faib

lem

ent a

rmés

3,0

3,0

2,4

2,4

Note

sa

Pour

la d

éfin

ition

des

type

s de

stru

ctur

es, v

oir l

a ‘T

erm

inol

ogie

’ au

débu

t de

ce M

anue

l.b

Les

irrég

ular

ités

mod

érée

s en

pla

n et

en

élév

atio

n so

nt d

éfin

ies

dans

les

Sect

ions

6.3

.4

et 6

.4.2

. La

forte

irré

gula

rité

est p

erm

ise

(mai

s pa

s en

cour

agée

) par

l’EC

8, m

ais

les

stru

ctur

es fo

rtem

ent i

rrégu

lière

s so

rtent

du

cadr

e du

pré

sent

Man

uel.

c Le

s va

leur

s in

diqu

ées

ici t

ienn

ent e

n co

mpt

e de

s va

leur

s ap

prox

imat

ives

de a

u /a

l, co

effic

ient

repr

ésen

tatif

de

l’hyp

erst

atic

ité d

e la

stru

ctur

e (c

f. EC

8 Pa

rtie

13 , Cla

uses

5.

2.2.

2 (4

), (5

) et (

6)).

Le c

oeffi

cien

t kw r

eflèt

e le

mod

e de

rup

ture

pré

dom

inan

t dan

s le

s sy

stèm

es

stru

ctur

aux

de m

urs.

Il d

oit ê

tre

pris

com

me

suit

:

1,0

0,

,k

31

pour

les

ossa

ture

s ou

les

syst

èmes

à c

ontr

even

t em

ent m

ixte

équ

ival

ent à

des

oss

atur

esm

ais

ni in

férie

ur à

0,5

ni s

upér

ieur

à 1

, pou

r les

sy

stèm

es d

e m

urs

ou à

con

trev

ent e

men

t mix

te

équi

vale

nt à

des

mur

s

w0a

=+

^h

*4

(10.

4)

où a

0 es

t le

rapp

ort d

e fo

rme

préd

omin

ant d

es m

urs

du s

ystè

me

stru

ctur

al.

82

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.5

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

Tabl

e 10

.1

Basi

c va

lue

of th

e be

havi

our f

acto

r q0

for D

CM s

truc

ture

s

Stru

ctur

al ty

pe a

Regu

lar i

n pl

an a

nd

elev

atio

n

Mod

erat

ely

irreg

ular

b

In p

lan

only

In

elev

atio

n on

ly

In p

lan

an

d el

evat

ion

Fram

e sy

stem

or

fram

e eq

uiva

lent

dua

l sy

stem

One

stor

ey3.

33.

152.

642.

52 c

Mul

ti-st

orey

, on

e-ba

y3.

63.

32.

882.

64 c

Mul

ti-st

orey

, m

ulti-

bay

3.9

3.45

3.12

2.76

c

Syst

em o

f cou

pled

wal

ls o

r wal

l eq

uiva

lent

dua

l sys

tem

3.

63.

32.

882.

64 c

Syst

em o

f unc

oupl

ed d

uctil

e w

alls

3.0

3.0

2.4

2.4

Larg

e lig

htly

rein

forc

ed w

alls

3.0

3.0

2.4

2.4

Note

sa

For d

efin

ition

s of

stru

ctur

al ty

pes,

see

‘Ter

min

olog

y’ a

t the

beg

inni

ng o

f thi

s M

anua

l.b

Mod

erat

e irr

egul

arity

in p

lan

and

elev

atio

n ar

e de

fined

in S

ectio

ns 6

.3.4

and

6.4

.2. H

igh

irreg

ular

ity is

per

mitt

ed (b

ut n

ot e

ncou

rage

d) b

y EC

8, b

ut h

ighl

y irr

egul

ar s

truct

ures

are

be

yond

the

scop

e of

this

Man

ual.

c Th

e va

lues

indi

cate

d he

re ta

ke a

ccou

nt o

f app

roxim

ate

valu

es o

f au /a

l, coe

ffici

ent

repr

esen

tativ

e of

the

redu

ndan

cy o

f the

stru

ctur

e (s

ee E

C8 P

art 1

3 , cl

ause

s 5.

2.2.

2 (4

), (5

) and

(6)).

The

fact

or k

W r

eflec

ts th

e ru

ptur

e m

ode

prev

ailin

g in

a s

truc

tura

l wal

l sys

tem

. It

mus

t be

take

n as

follo

ws:

1.0

0,

,k

31

for f

ram

e an

d fra

me-

equi

vale

nt d

ual s

yste

ms

but n

ot le

ss th

an 0

.5 o

r gre

ater

than

1,

for w

all,

wal

l-equ

ival

ent s

yste

ms

w0a

=+

^h

*4

(10.

4)

whe

re a

0 is

the

prev

ailin

g as

pect

rat

io o

f the

wal

ls o

f the

str

uctu

ral s

yste

m.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

82

10.5

Conc

rete

bui

ldin

gs

Le r

appo

rt d

e fo

rme

préd

omin

ant a

0 pe

ut ê

tre

déte

rmin

é à

part

ir de

l’e

xpre

ssio

n su

ivan

te, s

ous

rése

rve

que

le r

appo

rt (h

wi /

l wi)

ne v

arie

pas

tr

op e

ntre

les

mur

s ; i

l est

rec

omm

and

é d

e co

nsid

érer

que

des

var

iatio

ns

infé

rieur

es à

20

% p

euve

nt ê

tre

cons

idér

ées

com

me

acce

ptab

les

:

/h

lw

iw

i0a

RR

=

(10.

5)

où :

h wi e

st la

hau

teur

du

mur

i ; e

t l w

i es

t la

long

ueur

de

la s

ectio

n tr

ansv

ersa

le d

u m

ur i.

Qua

nd la

long

ueur

du

mur

var

ie a

vec

la h

aute

ur o

u q

uand

il y

a d

es

ouve

rtur

es d

ans

les

mur

s ou

dan

s le

cas

de

mur

s co

uplé

s, il

est

re

com

man

dé

de

pre

ndre

une

long

ueur

éq

uiva

lent

e d

ans

l’Eq

uatio

n 10

.5,

long

ueur

don

nant

une

rai

deu

r éq

uiva

lent

e (c

.à.d

. le

mêm

e d

épla

cem

ent a

u so

mm

et d

ans

une

dis

trib

utio

n d

onné

e d

e fo

rces

). N

éanm

oins

, pou

r si

mp

lifier

l’é

valu

atio

n d

e a

0 q

uand

la s

truc

ture

com

pre

nd d

es m

urs

coup

lés,

il e

st

acce

ptab

le d

e co

nsid

érer

cha

que

mur

ind

épen

dam

men

t, en

ne

cons

idér

ant

pas

l’ef

fet d

e co

upla

ge a

pp

orté

par

les

linte

aux.

De

mêm

e, q

uand

un

mur

es

t cla

ssé

com

me

mur

ple

in (c

.-à-

d.sa

ns o

uver

ture

ou

avec

de

pet

ites

ouve

rtur

es),

alor

s l’i

nflue

nce

des

ouve

rtur

es p

eut ê

tre

négl

igée

dan

s l’é

valu

atio

n d

e a

0.

Dan

s le

s st

ruct

ures

irré

guliè

res

en p

lan,

le r

app

ort d

e fo

rme

peu

t êtr

e d

iffér

ent d

’un

mur

à l’

autr

e. D

ans

de

tels

cas

, il e

st r

ecom

man

dé

que

l’é

valu

atio

n d

e a

0 so

it se

ulem

ent b

asée

sur

les

mur

s q

ui p

réd

omin

ent d

ans

la r

ésis

tanc

e à

l’effo

rt tr

anch

ant t

otal

. Par

exe

mp

le, l

es m

urs

les

plu

s fle

xib

les

qui

rés

iste

nt e

nsem

ble

à m

oins

de

35%

de

l’effo

rt tr

anch

ant r

epris

par

le m

ur

le p

lus

rigid

e p

euve

nt ê

tre

négl

igés

dan

s l’a

pp

licat

ion

de

l’Eq

uatio

n 10

.5.

10.6

Os

satu

res

spat

iale

s (p

otea

ux, p

outr

es e

t nœ

uds)

10.6

.1

Cond

ition

s gé

néra

les

pour

les

ossa

ture

s

10.6

.1.1

Exce

ntric

ité e

ntre

pou

tres

et p

otea

uxL’

exce

ntric

ité d

e l’a

xe d

’une

pou

tre

par

rapp

ort à

l’ax

e du

pot

eau

auqu

el e

lle

est c

onne

ctée

doi

t êtr

e lim

itée

à b

c /4

, bc

étan

t la

plus

gra

nde

dim

ensi

on

de s

ectio

n tr

ansv

ersa

le d

u po

teau

per

pend

icul

aire

à l’

axe

long

itudi

nal d

e la

po

utre

.

Il es

t not

é q

ue c

ette

con

diti

on s

’ap

pliq

ue a

ux p

outr

es c

ontin

ues

de

par

t et

d’au

tre

d’un

nœ

ud p

outr

e-p

otea

u et

aus

si a

ux p

outr

es q

ui s

’arr

êten

t à u

n te

l nœ

ud.

83

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

The

prev

ailin

g as

pect

rat

io a

0 m

ay b

e de

term

ined

from

the

follo

win

g ex

pres

sion

, pro

vide

d th

e ra

tio (h

wi /

l wi)

does

not

diff

er s

igni

fican

tly b

etw

een

wal

ls; a

s a

guid

e, it

is r

ecom

men

ded

that

var

iatio

ns lo

wer

than

20

% m

ay b

e ju

dged

as

acce

ptab

le:

/h

lw

iw

i0a

RR

=

(10.

5)

whe

re:

h wi

is th

e he

ight

of w

all i

; and

l wi

is th

e cr

oss-

sect

iona

l len

gth

of w

all i

.

Whe

n th

e le

ngth

of a

wal

l var

ies

with

hei

ght,

or w

hen

ther

e ar

e op

enin

gs

in th

e w

all,

or in

the

case

of c

oup

led

wal

ls, i

t is

reco

mm

end

ed th

at a

n eq

uiva

lent

leng

th s

houl

d b

e us

ed in

Eq

uatio

n 10

.5, w

hich

giv

es a

n eq

uiva

lent

st

iffne

ss (i

.e. t

he s

ame

dis

pla

cem

ent a

t top

und

er a

giv

en d

istr

ibut

ion

of

forc

es).

How

ever

, to

sim

plif

y th

e ev

alua

tion

of a

0 w

hen

the

stru

ctur

e in

clud

es

coup

led

wal

ls, i

t is

adm

issi

ble

to c

onsi

der

eac

h w

all i

ndep

end

ently

, not

co

nsid

erin

g th

e ef

fect

of c

oup

ling

bea

ms.

Als

o, w

here

a w

all i

s cl

assi

fied

as a

p

lain

wal

l (i.e

. with

out o

pen

ings

or

with

sm

all o

pen

ings

), th

en th

e in

fluen

ce o

f op

enin

gs m

ay b

e d

isre

gard

ed in

the

eval

uatio

n of

a0.

In s

truc

ture

s w

hich

are

irre

gula

r in

pla

n, th

e as

pec

t rat

io m

ay b

e ve

ry

diff

eren

t fro

m o

ne w

all t

o an

othe

r. In

suc

h ca

ses,

it is

rec

omm

end

ed th

at th

e ev

alua

tion

of a

0 is

bas

ed s

olel

y on

thos

e w

alls

whi

ch p

red

omin

ate

in r

esis

ting

the

tota

l sei

smic

she

ar fo

rce.

For

exa

mp

le, t

he m

ost fl

exib

le w

alls

whi

ch

toge

ther

res

ist l

ess

than

35%

of t

he s

hear

forc

e ta

ken

by th

e st

iffes

t wal

l may

b

e ne

glec

ted

for

the

pur

pos

es o

f Eq

uatio

n 10

.5.

10.6

M

omen

t res

istin

g fr

ames

(bea

ms,

col

umns

and

join

ts)

10.6

.1

Gene

ral c

ondi

tions

for f

ram

es

10.6

.1.1

Ecce

ntric

ity b

etw

een

beam

s an

d co

lum

nsTh

e ec

cent

ricity

of a

bea

m a

xis

shou

ld b

e lim

ited

rela

tive

to th

at o

f the

co

lum

n in

to w

hich

it fr

ames

, so

that

the

dist

ance

bet

wee

n th

e ce

ntro

idal

ax

es o

f the

tw

o m

embe

rs s

houl

d be

lim

ited

to le

ss th

an b

c/4,

whe

re b

c is

the

larg

est c

ross

-sec

tiona

l dim

ensi

on o

f the

col

umn

norm

al to

the

long

itudi

nal

axis

of t

he b

eam

.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

is c

ond

ition

ap

plie

s to

bea

ms

whi

ch a

re

cont

inuo

us th

roug

h a

bea

m-c

olum

n jo

int a

s w

ell a

s th

ose

that

term

inat

e at

th

e jo

int. Th

e In

stitu

tion

of S

truc

tura

l Eng

inee

rs M

anua

l for

the

seis

mic

des

ign

of s

teel

and

con

cret

e bu

ildin

gs to

Eur

ocod

e 8

83

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.6

.1.2

Rési

stan

ces

rela

tives

des

pou

tres

et d

es p

otea

uxS

auf i

ndic

atio

n co

ntra

ire c

i-apr

ès, l

’Equ

atio

n 10

.6 d

oit ê

tre

satis

faite

à to

us

les

nœud

s de

pou

tres

sis

miq

ues

prim

aire

s ou

sec

onda

ires

avec

des

pot

eaux

si

smiq

ues

prim

aire

s, p

our l

es d

eux

dire

ctio

ns p

rinci

pale

s (X

et Y

) et p

our

chaq

ue s

ens

de la

sol

licita

tion

sism

ique

; ai

nsi l

’Equ

atio

n 10

.6 d

oit ê

tre

vérif

iée

pour

qua

tre

cond

ition

s, s

oit p

our X

pos

itif,

X né

gatif

, Y p

ositi

f et Y

nég

atif.

M3R

,M

1R

cR

bH

R

(10.

6)

avec

:R

MR

c s

omm

e de

s va

leur

s de

cal

cul d

es r

ésis

tanc

es à

la fl

exio

n de

s po

teau

x co

nnec

tés

au n

œud

. Il c

onvi

ent d

’util

iser

la v

aleu

r m

inim

ale

des

rési

stan

ces

à la

flex

ion

des

pote

aux

dans

l’in

terv

alle

de

varia

tion

des

effo

rts

norm

aux

des

pote

aux

dans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul ;

RM

Rb

som

me

des

vale

urs

de c

alcu

l des

rés

ista

nces

à la

flex

ion

des

pout

res

conn

ecté

es a

u nœ

ud.

Les

arm

atur

es d

e da

lles

para

llèle

s au

x po

utre

s et

situ

ées

dans

la la

rgeu

r pa

rtic

ipan

te d

e m

embr

ure

cont

ribue

nt à

la r

ésis

tanc

e en

flex

ion

des

pout

res,

si

elle

s so

nt a

ncré

es a

u de

là d

e la

sec

tion

des

pout

res

situ

ée à

la fa

ce d

u nœ

ud.

Il n’

est p

as n

éces

saire

de

resp

ecte

r l’E

quat

ion

(10.

6) d

ans

les

cas

suiv

ants

: –au

der

nier

éta

ge d

e bâ

timen

ts à

plu

sieu

rs é

tage

s, –da

ns le

s bâ

timen

ts à

un

seul

éta

ge,

–da

ns le

pre

mie

r ét

age

des

bâtim

ents

de

deux

éta

ges,

si l

a va

leur

de

l’effo

rt

norm

al r

édui

t od

ne d

épas

se p

as 0

,3 d

ans

tout

pot

eau,

ave

c :

od

= N

Ed /A

cfcd

(1

0.7)

Dan

s le

s os

satu

res

com

port

ant a

u m

oins

qua

tre

pote

aux

en p

lan

ayan

t des

se

ctio

ns tr

ansv

ersa

les

appr

oxim

ativ

emen

t de

mêm

es d

imen

sion

s, il

n’e

st

pas

néce

ssai

re d

e re

spec

ter

l’Equ

atio

n 10

.6 d

ans

plus

de

troi

s po

teau

x su

r qu

atre

. Bie

n q

ue c

ela

ne s

oit p

as p

réci

sé p

ar l’

EC8,

il e

st r

ecom

man

dé

de

cons

idér

er q

ue le

s p

otea

ux d

’un

mêm

e ni

veau

ont

des

sec

tions

tr

ansv

ersa

les

app

roxi

mat

ivem

ent d

e m

êmes

dim

ensi

ons

si le

urs

rigid

ités

à la

fle

xion

ne

varie

nt p

as d

e p

lus

de

20%

.

10.6

.2

Pote

aux

10.6

.2.1

Déf

initi

onLe

s po

teau

x so

nt d

es é

lém

ents

de

stru

ctur

e gé

néra

lem

ent v

ertic

aux

supp

orta

nt d

es c

harg

es g

ravi

taire

s pa

r co

mpr

essi

on. I

ls s

ont s

oum

is à

un

effo

rt n

orm

al r

édui

t de

calc

ul o

d (E

quat

ion

10.7

) sup

érie

ur à

0,1

.

84

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.6

.1.2

Rela

tive

resi

stan

ce o

f bea

ms

and

colu

mns

Exc

ept w

here

not

ed b

elow

, Equ

atio

n 10

.6 m

ust b

e sa

tisfie

d at

all

the

join

ts o

f pr

imar

y or

sec

onda

ry s

eism

ic b

eam

s w

ith p

rimar

y se

ism

ic c

olum

ns, f

or th

e tw

o pr

inci

pal h

oriz

onta

l dire

ctio

ns o

f the

str

uctu

re (s

ay X

and

Y) a

nd fo

r ea

ch

dire

ctio

n of

the

seis

mic

act

ion.

Thu

s E

quat

ion

10.6

mus

t be

chec

ked

for

four

co

nditi

ons,

nam

ely

posi

tive

X, n

egat

ive

X, p

ositi

ve Y

and

neg

ativ

e Y.

.M

M1

3R

cR

bH

RR

(1

0.6

)

whe

re:

RM

Rc

is

the

sum

of d

esig

n va

lues

of t

he fl

exur

al s

tren

gths

of t

he c

olum

ns

conn

ecte

d to

the

join

t. Th

e lo

wes

t val

ue o

f the

flex

ural

str

engt

hs

of th

e co

lum

ns fo

r th

e ra

nge

of th

e ax

ial f

orce

s un

der

the

desi

gn

seis

mic

situ

atio

n m

ust b

e co

nsid

ered

;R

MR

b i

s th

e su

m o

f des

ign

valu

es o

f the

flex

ural

str

engt

hs o

f the

bea

ms

conn

ecte

d to

the

join

t.

Sla

b re

info

rcem

ent p

aral

lel t

o th

e be

am a

nd w

ithin

the

effe

ctiv

e fla

nge

wid

th

cont

ribut

es to

the

flexu

ral c

apac

ities

of t

he b

eam

s, if

it is

anc

hore

d be

yond

th

e be

am s

ectio

n at

the

face

of t

he jo

int.

Equ

atio

n (1

0.6

) nee

d no

t app

ly in

the

follo

win

g ca

ses:

–at

the

top

leve

l of m

ulti-

stor

ey b

uild

ings

, –in

sin

gle

stor

ey b

uild

ings

, –at

the

bott

om s

tore

y of

tw

o-st

orey

bui

ldin

gs if

the

valu

e of

the

norm

alis

ed

axia

l loa

d o

d do

es n

ot e

xcee

d 0.

3 in

any

col

umn,

whe

re:

od

= N

Ed /A

cfcd

(1

0.7)

In p

lane

fram

es w

ith a

t le

ast

four

col

umns

of a

bou

t th

e sa

me

cros

s-se

ctio

nal s

ize,

it is

not

nec

essa

ry to

com

ply

with

Eq

uatio

n 10

.6 in

mor

e th

an t

hree

col

umns

out

of e

very

four

. Tho

ugh

not

stat

ed in

EC

8, it

is

reco

mm

end

ed t

hat

colu

mns

at

the

leve

l con

sid

ered

may

be

assu

med

to

be

of a

bou

t th

e sa

me

cros

s-se

ctio

nal s

ize

if th

eir

flexu

ral s

tiffn

ess

doe

s no

t va

ry b

y m

ore

than

20

%.

10.6

.2

Colu

mns

10.6

.2.1

Def

initi

onTh

e co

lum

ns a

re g

ener

ally

ver

tical

str

uctu

ral e

lem

ents

sup

port

ing

grav

ity

load

s in

com

pres

sion

. The

y ar

e su

bjec

ted

to a

nor

mal

ised

des

ign

axia

l for

ce

od

(Equ

atio

n 10

.7) h

ighe

r th

an 0

.1.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

84

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.6

.2.2

Dim

ensi

ons

A m

oins

que

i (c

oeffi

cien

t de

sens

ibilit

é au

dép

lace

men

t rel

atif

entr

e ét

ages

, vo

ir S

ectio

n 9.

5) n

e so

it G

0,1

, les

dim

ensi

ons

de la

sec

tion

tran

sver

sale

de

s po

teau

x ne

doi

vent

pas

êtr

e in

férie

ures

à u

n di

xièm

e de

la p

lus

gran

de

dist

ance

dc

entr

e le

poi

nt d

’infle

xion

et l

es e

xtré

mité

s du

pot

eau,

pou

r la

fle

xion

dan

s un

pla

n pa

rallè

le à

la d

imen

sion

de

pote

au c

onsi

déré

e.

Le p

lus

souv

ent,

cett

e di

stan

ce p

eut ê

tre

pris

e ég

ale

à la

dem

ie h

aute

ur

du p

otea

u (v

oir

la F

igur

e 10

.1).

Néa

nmoi

ns, c

ette

dim

ensi

on p

eut ê

tre

non

cons

erva

tive

à la

bas

e d

es p

otea

ux q

uand

la fl

exib

ilité

des

fond

atio

ns

est i

mp

orta

nte.

De

plu

s, il

est

not

é q

ue la

dim

ensi

on m

inim

ale

d’un

p

otea

u re

com

man

dée

par

l’EC

8 n’

est p

as a

dap

tée

au c

as d

es s

ystè

mes

p

réfa

briq

ués

avec

des

pot

eaux

en

cons

ole

; l’A

nnex

e N

atio

nale

fran

çais

e au

toris

e un

e d

imen

sion

min

imal

e m

oitié

de

la r

ecom

man

dat

ion

de

l’EC

8.

10.6

.2.3

Val

eurs

de

calc

ul d

es a

ctio

ns in

tern

esLe

s va

leur

s de

cal

cul d

es m

omen

ts fl

échi

ssan

ts s

ont c

elle

s ob

tenu

es p

ar

l’ana

lyse

, mod

ifiée

s qu

and

néce

ssai

re p

our

resp

ecte

r l’E

quat

ion

10.6

.

En

reva

nche

, les

val

eurs

de

calc

ul d

es e

ffort

s tr

anch

ants

son

t obt

enue

s à

part

ir de

con

sidé

ratio

ns d

e di

men

sion

nem

ent e

n ca

paci

té e

n ap

pliq

uant

l’E

quat

ion

10.8

dan

s le

s de

ux s

ens

posi

tif e

t nég

atif

du s

éism

e.

Fig

10.1

Di

men

sion

s d’

un p

otea

u

Diag

ram

me

dem

omen

tflé

chis

sant

I cl

d c .

I cl /2

h c H

d c

/ 10

85

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.6

.2.2

Dim

ensi

ons

Unl

ess

i (t

he in

ters

tore

y dr

ift s

ensi

tivity

coe

ffici

ent,

see

Sec

tion

9.5)

is G

0.1

, th

e cr

oss-

sect

iona

l dim

ensi

ons

of th

e co

lum

ns s

houl

d no

t be

less

than

on

e te

nth

of th

e la

rger

dis

tanc

e d c

bet

wee

n th

e po

int o

f con

trafl

exur

e an

d th

e en

ds o

f the

col

umn,

for

bend

ing

with

in a

pla

ne p

aral

lel t

o th

e co

lum

n di

men

sion

con

side

red.

Gen

eral

ly, t

his

dist

ance

may

be

take

n as

equ

al to

hal

f the

hei

ght o

f the

co

lum

n (s

ee F

igur

e 10

.1).

How

ever

this

may

be

unco

nser

vativ

e at

the

bas

e of

col

umns

whe

re th

e fo

und

atio

n fle

xib

ility

is s

igni

fican

t. M

oreo

ver,

it is

no

ted

that

the

min

imum

col

umn

dim

ensi

on r

ecom

men

ded

by

EC8

is n

ot

suita

ble

in th

e ca

se o

f pre

cast

sys

tem

s w

ith c

antil

ever

ed c

olum

ns; t

he

Fren

ch N

atio

nal A

nnex

per

mits

a m

inim

um d

imen

sion

whi

ch is

hal

f the

EC

8 re

com

men

dat

ion.

10.6

.2.3

Des

ign

actio

n ef

fect

sTh

e de

sign

val

ues

of th

e be

ndin

g m

omen

ts a

re o

btai

ned

dire

ctly

from

the

seis

mic

ana

lysi

s, m

odifi

ed w

hen

nece

ssar

y to

com

ply

with

Equ

atio

n 10

.6.

By

cont

rast

, the

des

ign

valu

es o

f the

she

ar fo

rces

are

obt

aine

d fro

m

capa

city

des

ign

cons

ider

atio

ns, b

y ap

plyi

ng E

quat

ion

10.8

in b

oth

posi

tive

and

nega

tive

dire

ctio

ns o

f the

ear

thqu

ake.

Fig

10.1

Co

lum

n di

men

sion

s

Bend

ing

mom

ent

curv

e

I cl

d c .

I cl /2

h c H

d c

/ 10

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

85

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

VI

MM

,,

dcl

dd

21

=+

(1

0.8

)

Mi,d

son

t les

mom

ents

d’e

xtré

mité

don

t les

val

eurs

son

t dét

erm

inée

s pa

r :

M1

|,

M1

,,

idR

ci

=^

h

(10.

9)

MM

Rc

Rb

|=//

mai

s pa

s pl

us g

rand

que

1

(10.

10)

où :

MR

c,i

est l

a va

leur

de

calc

ul d

e la

rés

ista

nce

à la

flex

ion

du p

otea

u à

l’ext

rém

ité i

dans

le s

ens

du m

omen

t flé

chis

sant

sis

miq

ue

pour

le s

ens

cons

idér

é de

l’ac

tion

sism

ique

, cal

culé

e su

ivan

t la

Sec

tion

10.6

.2.4

;R

MR

c et

RM

Rb

sont

défi

nis

dans

la S

ectio

n 10

.6.1

.

Il es

t not

é q

u’il

est t

oujo

urs

acce

ptab

le e

t con

serv

atif

de

pre

ndre

pou

r |

une

vale

ur é

gale

à 1

. N

éanm

oins

, dan

s le

s si

tuat

ions

où

l’Eq

uatio

n 10

.6

s’ap

pliq

ue (c

e q

ui e

st g

énér

alem

ent l

e ca

s, m

ais

voir

la S

ectio

n 10

.6.1

.2 p

our

les

exce

ptio

ns),

| n

e d

épas

se p

as 0

,77.

10.6

.2.4

Rés

ista

nce

La v

aleu

r de

l’ef

fort

nor

mal

réd

uit o

d (E

quat

ion

10.7

) ne

doit

pas

dépa

sser

0,

65.

Les

rési

stan

ces

à la

flex

ion

et à

l’ef

fort

tran

chan

t doi

vent

êtr

e ca

lcul

ées

conf

orm

émen

t à l’

EC

2 P

artie

1-1

7 , en

util

isan

t la

vale

ur d

e l’e

ffort

nor

mal

is

sue

de l’

anal

yse

pour

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul.

La fl

exio

n dé

viée

peu

t êtr

e pr

ise

en c

ompt

e de

man

ière

sim

plifi

ée

en e

ffect

uant

la v

érifi

catio

n sé

paré

men

t dan

s le

s de

ux d

irect

ions

pe

rpen

dicu

laire

s, a

vec

la r

ésis

tanc

e à

la fl

exio

n si

mpl

e ré

duite

de

30%

. Il

est n

oté

qu’

une

app

roxi

mat

ion

sim

ilaire

peu

t êtr

e ad

opté

e p

our

un e

ffort

tr

anch

ant b

iaxi

al, b

ien

qu’

aucu

ne in

dic

atio

n ne

soi

t don

née

par

l’EC

8.

10.6

.2.5

Dis

posi

tions

con

stru

ctive

s po

ur la

duc

tilité

loca

le(i)

Con

ditio

ns g

énér

ales

Le

pou

rcen

tage

tota

l des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

tl n

e do

it pa

s êt

re

infé

rieur

à 0

,01

et n

e do

it pa

s êt

re s

upér

ieur

à 0

,04

(san

s co

mpt

er le

s re

couv

rem

ents

). D

ans

les

sect

ions

tran

sver

sale

s sy

mét

rique

s, il

faut

pré

voir

des

arm

atur

es s

ymét

rique

s (t

= t

’).

Au

moi

ns u

ne a

rmat

ure

inte

rméd

iaire

doi

t êtr

e pr

évue

ent

re le

s ar

mat

ures

d’

angl

e le

long

de

chaq

ue fa

ce d

u po

teau

.

86

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

VI

MM

,,

dcl

dd

21

=+

(1

0.8

)

Mi,d

are

end

mom

ents

, with

val

ues

dete

rmin

ed b

y:

.M

M1

1,

,id

Rc

i|

=^

h

(10.

9)

MM

Rc

Rb

|=//

but n

ot g

reat

er th

an 1

(1

0.10

)

whe

re:

MR

c, i

is th

e de

sign

val

ue o

f the

flex

ural

res

ista

nce

at th

e en

d i

of th

e co

lum

n w

ith th

e si

gn o

f the

ben

ding

mom

ent f

or

the

dire

ctio

n co

nsid

ered

for

the

seis

mic

act

ion,

cal

cula

ted

acco

rdin

g to

Sec

tion

10.6

.2.4

;R

MR

c an

d R

MR

b a

re d

efine

d in

Sec

tion

10.6

.1.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at it

is a

lway

s ac

cept

able

and

con

serv

ativ

e to

take

the

valu

e of

| a

s 1.

How

ever

, in

situ

atio

ns w

here

Eq

uatio

n 10

.6 a

pp

lies

(whi

ch

is g

ener

ally

the

case

, but

see

Sec

tion

10.6

.1.2

for

the

exce

ptio

ns),

| w

ill no

t ex

ceed

0.7

7.

10.6

.2.4

Res

ista

nce

The

valu

e of

the

norm

alis

ed a

xial

forc

e o

d (E

quat

ion

10.7

) mus

t not

exc

eed

0.65

.

The

flexu

ral a

nd s

hear

res

ista

nces

mus

t be

deriv

ed in

acc

orda

nce

with

E

C2

Par

t 1-1

7 , us

ing

the

valu

e of

the

axia

l for

ce fo

r th

e de

sign

sei

smic

si

tuat

ion

take

n fro

m th

e se

ism

ic a

naly

sis.

Bia

xial

ben

ding

may

be

take

n in

to a

ccou

nt in

a s

impl

ified

way

by

chec

king

se

para

tely

in th

e tw

o or

thog

onal

dire

ctio

ns, w

ith th

e un

iaxi

al m

omen

t of

resi

stan

ce r

educ

ed b

y 30

%. I

t is

reco

mm

end

ed th

at a

sim

ilar

app

roxi

mat

ion

may

be

adop

ted

for

bia

xial

she

ar, a

lthou

gh n

o gu

idan

ce is

giv

en b

y EC

8.

10.6

.2.5

Det

ailin

g fo

r loc

al d

uctil

ity(i)

Gen

eral

con

ditio

nsTh

e to

tal l

ongi

tudi

nal r

einf

orce

men

t rat

io t

l sho

uld

be n

ot le

ss th

an 0

.01

and

not m

ore

than

0.0

4 (e

xclu

ding

any

laps

). In

sym

met

rical

cro

ss-s

ectio

ns

sym

met

rical

rei

nfor

cem

ent s

houl

d be

pro

vide

d (t

= t

').

At l

east

one

inte

rmed

iate

bar

sho

uld

be p

rovi

ded

betw

een

corn

er b

ars

alon

g ea

ch c

olum

n si

de.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

86

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

(ii) D

imen

sion

s de

s zo

nes

criti

ques

Doi

vent

êtr

e co

nsid

érée

s co

mm

e de

s zo

nes

criti

ques

les

zone

s à

l’ext

rém

ité

des

pote

aux

prim

aire

s où

des

dis

posi

tions

con

stru

ctiv

es p

artic

uliè

res

sont

re

quis

es, s

’éte

ndan

t sur

une

long

ueur

l cr t

elle

que

:

}4

5,

{;

/;

max

lh

l6

0cr

ccl

=(e

n m

ètre

s)

(10.

11)

où (F

igur

e 10

.1) :

h c

est l

a pl

us g

rand

e di

men

sion

de

la s

ectio

n tr

ansv

ersa

le d

u po

teau

;l cl

es

t la

long

ueur

libr

e du

pot

eau.

Si l

cl/h

c <

3, l

a ha

uteu

r to

tale

du

pote

au s

ism

ique

doi

t êtr

e co

nsid

érée

co

mm

e zo

ne c

ritiq

ue e

t doi

t êtr

e ar

mée

en

cons

éque

nce,

con

form

émen

t au

x rè

gles

ci-a

près

.

(iii)

Arm

atur

es d

ans

les

régi

ons

criti

ques

Dan

s le

s zo

nes

criti

ques

des

pot

eaux

prim

aire

s te

ls q

ue d

éfin

is p

lus

haut

, le

s ar

mat

ures

de

conf

inem

ent e

t les

épi

ngle

s do

iven

t avo

ir un

dia

mèt

re

min

imal

de

6mm

. La

form

e de

s ar

mat

ures

de

conf

inem

ent d

oit ê

tre

telle

qu

e la

sec

tion

de b

éton

bén

éfic

ie d

e l’é

tat d

e co

ntra

inte

tria

xial

cré

é pa

r ce

s ar

mat

ures

(voi

r le

s Fi

gure

s 10

.2, 1

0.3

et 1

0.22

). Le

ur e

spac

emen

t ne

doit

pas

dépa

sser

:

s =

min

{b

0/2

; 175

; 8d

bL}

(en

milli

mèt

res)

(1

0.12

)

où :

b0

es

t la

dim

ensi

on m

inim

ale

du n

oyau

de

béto

n (p

ar r

appo

rt à

l’ax

e de

s ar

mat

ures

de

con

finem

ent)

;d

bL

es

t le

diam

ètre

min

imal

des

bar

res

long

itudi

nale

s.

La d

ista

nce

entr

e de

s ba

rres

long

itudi

nale

s co

nséc

utiv

es m

aint

enue

s pa

r des

ar

mat

ures

de

confi

nem

ent o

u de

s ép

ingl

es n

e do

it pa

s dé

pass

er 2

00m

m.

Il es

t not

é q

ue d

es in

form

atio

ns p

lus

dét

aillé

es e

t des

sch

émas

d’a

rmat

ures

et

de

dét

ails

con

stru

ctifs

des

pot

eaux

son

t don

nés

dan

s le

cha

pitr

e 2.

4.6.

3.2

du

guid

e A

FPS

20 .

10.6

.2.6

Dim

ensi

onne

men

t pou

r la

duct

ilité

au p

ied

des

pote

aux,

à la

bas

e du

bât

imen

t(i)

D

imen

sion

nem

ent d

es a

rmat

ures

de

conf

inem

ent

Les

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

dans

la z

one

criti

que

à la

bas

e de

s po

teau

x pe

uven

t êtr

e dé

term

inée

s co

mm

e sp

écifi

é da

ns l’

EC

2 P

artie

1-1

7 , so

us

rése

rve

que

od

(Equ

atio

n 10

.7) G

0,2

et q

ue la

val

eur

du c

oeffi

cien

t de

com

port

emen

t q u

tilis

ée d

ans

le d

imen

sion

nem

ent n

e dé

pass

e pa

s 2,

0.

Dan

s ce

cas

, les

con

ditio

ns d

onné

es c

i-des

sous

dan

s la

Sec

tion

10.6

.2.6

ne

s’ap

pliq

uent

pas

.

87

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

(ii) D

imen

sion

s of

crit

ical

reg

ions

The

regi

ons

up to

a d

ista

nce

l cr fr

om b

oth

end

sect

ions

of a

prim

ary

seis

mic

co

lum

n sh

ould

be

cons

ider

ed a

s be

ing

criti

cal r

egio

ns, i

n w

hich

spe

cial

se

ism

ic d

etai

ling

is r

equi

red,

whe

re:

{;

/;

.}

max

lh

l6

04

5(in

met

res)

crc

cl=

(1

0.11

)

whe

re (F

igur

e 10

.1):

h c

is th

e la

rger

cro

ss s

ectio

nal d

imen

sion

of t

he c

olum

n;l cl

is th

e cl

ear

heig

ht o

f the

col

umn.

If l cl

/hc

< 3

, the

tota

l hei

ght o

f a p

rimar

y se

ism

ic c

olum

n m

ust b

e co

nsid

ered

as

bei

ng a

crit

ical

reg

ion

and

rein

forc

ed a

s su

ch, i

n ac

cord

ance

with

the

rule

s be

low

.

(iii)

Rei

nfor

cem

ent i

n cr

itica

l reg

ions

With

in th

e cr

itica

l reg

ions

of t

he p

rimar

y se

ism

ic c

olum

ns a

s de

fined

abo

ve,

hoop

s an

d cr

oss-

ties

mus

t hav

e a

min

imum

dia

met

er o

f 6m

m. T

he h

oop

patt

ern

shou

ld b

e su

ch th

at th

e cr

oss-

sect

ion

bene

fits

from

the

tria

xial

str

ess

cond

ition

s pr

oduc

ed b

y th

e ho

ops

(see

Fig

ures

10.

2, 1

0.3

and

10.2

2). T

he

spac

ing

of th

e ho

ops

shou

ld n

ot e

xcee

d:

s =

min

{b

0/2

; 175

; 8d

bL}

(in

milli

met

res)

(1

0.12

)

whe

re:

b0

is

the

min

imum

dim

ensi

on o

f the

con

cret

e co

re (t

o th

e ce

ntre

line

of

the

hoop

s);

db

L

is th

e m

inim

um d

iam

eter

of t

he lo

ngitu

dina

l bar

s.

The

dist

ance

bet

wee

n co

nsec

utiv

e lo

ngitu

dina

l bar

s en

gage

d by

hoo

ps o

r cr

oss-

ties

mus

t not

exc

eed

200m

m.

It is

obs

erve

d th

at fu

rthe

r gu

idan

ce a

nd il

lust

ratio

ns r

egar

din

g re

info

rcem

ent

det

ailin

g of

col

umns

are

pro

vid

ed in

cha

pter

2.4

.6.3

.2 o

f the

AFP

S g

uid

e20 .

10.6

.2.6

Des

ign

for d

uctil

ity o

f the

bot

tom

of c

olum

ns a

t the

bas

e of

the

build

ing

(i)

Des

igni

ng c

onfin

ing

rein

forc

emen

tTh

e tr

ansv

erse

rei

nfor

cem

ent i

n th

e cr

itica

l zon

e at

the

bott

om o

f col

umns

at

the

base

of t

he b

uild

ing

can

be d

eter

min

ed a

s in

EC

2 P

art 1

-17 ,

prov

ided

o

d (E

quat

ion

10.7

) G 0

.2 a

nd th

at th

e va

lue

of th

e be

havi

our

fact

or q

use

d in

des

ign

does

not

exc

eed

2.0.

In th

at c

ase,

the

cond

ition

s gi

ven

belo

w in

S

ectio

n 10

.6.2

.6 d

o no

t app

ly.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

87

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Qua

nd le

s co

nditi

ons

ci-d

essu

s ne

son

t pas

rem

plie

s, le

bét

on d

oit ê

tre

confi

né a

u m

oyen

d’a

rmat

ures

tran

sver

sale

s co

nfor

mes

à l’

Equ

atio

n 10

.13,

ai

nsi q

ue le

s di

spos

ition

s S

ectio

n 10

.6.2

.5.

03

5d

,bb

30

0,

wd

dsy

c 0$

$H

a~

no

f-

{

(10.

13)

où :

~w

d

pour

cent

age

méc

aniq

ue e

n vo

lum

e de

s ar

mat

ures

de

conf

inem

ent :

ffvo

lum

e d

u no

yau

en b

éton

volu

me

des

arm

atur

esde

con

finem

ent

wd

cdyd#

~=

;E

(1

0.14

)

f yd

limite

d’é

last

icité

de

calc

ul d

e l’a

cier

;

f c

d

rési

stan

ce d

e ca

lcul

à la

com

pres

sion

du

béto

n.

nz

est l

a va

leur

req

uise

du

coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e (d

éfin

ie

dans

‘Ter

min

olog

ie e

t Not

atio

ns’),

qui

peu

t êtr

e ob

tenu

e pa

r le

s E

quat

ions

10.

15 e

t 10.

16 q

uand

la c

lass

e B

ou

la c

lass

e C

de

l’aci

er

est u

tilis

ée p

our

les

arm

atur

es.

nz =

l [2

q0 –

1]

si

T1 H

TC

(10.

15)

nz =

l [1

+2(

q0

- 1)

T C /T

1]

si

T1

< T

C

(1

0.16

)

où :

l

=

1,5

pour

des

arm

atur

es d

e C

lass

e B

,1,

0 po

ur d

es a

rmat

ures

de

Cla

sse

C ;

q0

est l

e co

effic

ient

de

com

port

emen

t pris

en

com

pte

dans

les

calc

uls

;T 1

est l

a pé

riode

fond

amen

tale

du

bâtim

ent d

ans

le p

lan

vert

ical

où

la

flexi

on s

e pr

odui

t ;T C

est l

a pé

riode

à la

lim

ite s

upér

ieur

e de

la z

one

d’ac

célé

ratio

n co

nsta

nte

du s

pect

re ;

od

es

t l’e

ffort

nor

mal

réd

uit d

e ca

lcul

(Equ

atio

n 10

.7) ;

fsy

,d

est l

a va

leur

de

calc

ul d

e la

déf

orm

atio

n de

l’ac

ier

en tr

actio

n à

la

limite

d’é

last

icité

;h c

est l

a ha

uteu

r br

ute

de la

sec

tion

tran

sver

sale

dan

s la

dire

ctio

n co

nsid

érée

;h 0

est l

a ha

uteu

r du

noy

au c

onfin

é (p

ar r

appo

rt à

l’ax

e de

s ar

mat

ures

de

conf

inem

ent)

;b c

est l

a la

rgeu

r br

ute

de la

sec

tion

tran

sver

sale

;b

0

est l

a la

rgeu

r du

noy

au c

onfin

é (p

ar r

appo

rt à

l’ax

e de

s ar

mat

ures

de

conf

inem

ent)

;a

est l

e co

effic

ient

d’e

ffica

cité

du

conf

inem

ent (

voir

ci-d

esso

us).

88

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

Whe

n th

e co

nditi

ons

abov

e ar

e no

t met

, the

con

cret

e m

ust b

e co

nfine

d by

th

e m

eans

of t

rans

vers

e re

info

rcem

ent c

onfo

rmin

g to

Equ

atio

n 10

.13,

as

wel

l as

the

prov

isio

ns o

f Sec

tion

10.6

.2.5

.

d.

bb3

00

03

5,

wd

dsy

c 0$

$H

a~

no

f-

{

(10.

13)

whe

re:

~w

d is

the

mec

hani

cal v

olum

etric

rat

io o

f the

con

finin

g ho

ops;

ffvo

lum

eo

fco

ncr

ete

core

volu

me

ofc

on

finin

gh

oo

ps

wd

cdyd#

~=

;E

(10.

14)

f yd

is

the

desi

gn y

ield

str

engt

h of

ste

el;

f cd

is

the

desi

gn c

ompr

essi

ve s

tren

gth

of c

oncr

ete.

nz

is th

e re

quire

d va

lue

of th

e cu

rvat

ure

duct

ility

fact

or (d

efine

d in

Te

rmin

olog

y an

d N

otat

ion)

whi

ch m

ay b

e ob

tain

ed fr

om E

quat

ions

10

.15

and

10.1

6 w

hen

clas

s B

or

C s

teel

is u

sed

for

long

itudi

nal

rein

forc

emen

t.

nz =

l [2

q0 –

1]

if

T 1 H

TC

(1

0.15

)

nz =

l [1

+2(

q0

- 1)

T C /T

1]

if

T 1 <

TC

(1

0.16

)

whe

re:

l =

1.

5 fo

r C

lass

B r

einf

orce

men

t,

1.0

for

Cla

ss C

rei

nfor

cem

ent.

q0

is th

e be

havi

our

fact

or ta

ken

into

acc

ount

in c

alcu

latio

ns;

T 1

is th

e fu

ndam

enta

l per

iod

of th

e bu

ildin

g, ta

ken

with

in th

e ve

rtic

al

plan

e in

whi

ch b

endi

ng ta

kes

plac

e;T C

is

the

perio

d at

the

uppe

r lim

it of

the

cons

tant

acc

eler

atio

n re

gion

of

the

spec

trum

;o

d is

the

norm

alis

ed d

esig

n ax

ial f

orce

(Equ

atio

n 10

.7);

fsy

,d

is th

e de

sign

val

ue o

f ten

sion

ste

el s

trai

n at

yie

ld;

h c

is th

e gr

oss

cros

s-se

ctio

nal d

epth

in th

e ho

rizon

tal d

irect

ion

cons

ider

ed;

h 0

is th

e de

pth

of c

onfin

ed c

ore

(to th

e ce

ntre

line

of th

e ho

ops)

;b c

is

the

gros

s cr

oss-

sect

iona

l wid

th;

b0

is th

e w

idth

of c

onfin

ed c

ore

(to th

e ce

ntre

line

of th

e ho

ops)

;a

is

the

confi

nem

ent e

ffect

iven

ess

fact

or (s

ee b

elow

).

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

88

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Il es

t not

é p

our

guid

er le

lect

eur

que

la v

aleu

r d

u p

rod

uit a

~w

d d

e l’E

qua

tion

10.1

3 es

t cou

ram

men

t com

pris

e en

tre

0 et

0,3

. a n

e p

eut p

as ê

tre

plu

s gr

and

que

1 e

t ses

val

eurs

hab

ituel

les

sont

de

l’ord

re d

e 0,

5.

Le p

ourc

enta

ge ~

wd

doit

être

au

moi

ns é

gal à

0,0

8 da

ns la

zon

e cr

itiqu

e à

la

base

des

pot

eaux

prim

aire

s.

(ii) E

valu

atio

n du

coe

ffici

ent d

’effi

caci

té d

u co

nfine

men

t aLe

coe

ffici

ent d

’effi

caci

té d

u co

nfin

emen

t est

éga

l à a

= a

n ×

as , a

vec

:

Pou

r le

s se

ctio

ns tr

ansv

ersa

les

rect

angu

laire

s :

bhb

61

n

in 0

0

2

a=

- /

(10.

17)

bs

hs

2121

S0

0a

=-

-c

cmm

(10.

18)

n es

t le

nom

bre

tota

l de

barr

es lo

ngitu

dina

les

laté

rale

men

t mai

nten

ues

par

des

arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t ou

des

épin

gles

;b

i es

t la

dist

ance

ent

re d

es b

arre

s m

aint

enue

s co

nséc

utiv

es ;

bi n

e do

it pa

s êt

re s

upér

ieur

à 2

00m

m (v

oir

la S

ectio

n 10

.6.2

.5) ;

s es

t la

dist

ance

ent

re d

eux

plan

s de

con

finem

ent s

ucce

ssifs

.

Fig

10.2

Di

men

sion

s d’

un n

oyau

de

pote

au c

onfin

é

Com

posa

nte

sism

ique

b i

b i

b cb 0

h 0 h c

89

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

As

a gu

ide,

it m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e va

lue

of th

e p

rod

uct a

~w

d in

Eq

uatio

n 10

.13

usua

lly li

es b

etw

een

0 an

d 0.

3. a

can

not b

e hi

gher

than

1

and

usua

l val

ues

are

of th

e or

der

of 0

.5.

A m

inim

um v

alue

of ~

wd

equa

l to

0.08

sho

uld

be p

rovi

ded

with

in th

e cr

itica

l re

gion

at t

he b

ase

of th

e pr

imar

y se

ism

ic c

olum

ns.

(ii) E

valu

atin

g th

e co

nfine

men

t effe

ctiv

enes

s fa

ctor

aTh

e co

nfine

men

t effe

ctiv

enes

s fa

ctor

is e

qual

to a

= a

n× a

s, w

ith:

For

rect

angu

lar

cros

s-se

ctio

ns:

bhb

61

n

in 0

0

2

a=

- /

(10.

17)

bs

hs

2121

S0

0a

=-

-c

cmm

(10.

18)

n is

the

tota

l num

ber

of lo

ngitu

dina

l bar

s la

tera

lly e

ngag

ed b

y ho

ops

or

cros

s tie

s;b

i is

the

dist

ance

bet

wee

n co

nsec

utiv

e en

gage

d ba

rs; b

i sho

uld

not b

e gr

eate

r th

an 2

00m

m (s

ee S

ectio

n 10

.6.2

.5);

s is

the

dist

ance

bet

wee

n tw

o co

nsec

utiv

e pl

anes

of c

onfin

ing

bars

.

Fig

10.2

Di

men

sion

s of

con

fined

col

umn

core

Seis

mic

com

pone

nt

b i

b i

b cb 0

h 0 h c

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

89

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Pou

r le

s se

ctio

ns tr

ansv

ersa

les

circ

ulai

res

avec

arm

atur

es d

e co

nfine

men

t ci

rcul

aire

s et

noy

au c

onfin

é de

dia

mèt

re D

0 (p

ar r

appo

rt à

l’ax

e de

s ce

rces

ou

des

spi

rale

s) :

an

= 1

(1

0.19

)

pour

un

confi

nem

ent c

ircul

aire

sD

21S

0

2a

=-

cm

(10.

20a)

pour

un

confi

nem

ent s

pira

le

sD

21S

0a

=-

cm

(10.

20b

)

(iii)

App

licat

ion

à de

s si

tuat

ions

cou

rant

esIl

est n

oté

que

qua

nd le

s ar

mat

ures

de

conf

inem

ent s

ont d

isp

osée

s co

mm

e su

r la

Fig

ure

10.3

, an

est d

onné

par

l’Eq

uatio

n 10

.21.

Fig

10.3

Di

spos

ition

s ty

piqu

es d

es a

rmat

ures

de

confi

nem

ent d

ans

un p

otea

u

Cas

(a)

Cas

(b)

s

b c

b i

b 0 b 0

b c b c

h 0 h c

90

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

For

circ

ular

cro

ss-s

ectio

ns w

ith h

oops

or

spira

ls a

nd d

iam

eter

of c

onfin

ed

core

D0

(to th

e ce

ntre

line

of h

oops

or

spira

ls):

an

= 1

(1

0.19

)

for

circ

ular

hoo

ps

sD

21S

0

2a

=-

cm

(10.

20a)

for

spira

l con

finem

ent

sD

21S

0a

=-

cm

(10.

20b

)

(iii)

App

licat

ion

to c

omm

on c

ases

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat w

here

con

finem

ent i

s ar

rang

ed in

acc

ord

ance

with

Fi

gure

10.

3, a

n is

giv

en b

y Eq

uatio

n 10

.21.

Fig

10.3

Ty

pica

l arr

ange

men

ts o

f con

finin

g ba

rs in

a c

olum

nb i

Case

(a)

Case

(b)

s

b 0 b 0

b c

b c b c

h 0 h c

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

90

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

hb

hb

16

n0

0

0202

a=

-+

= 0

,66

pour

h0

= b

0 (1

0.21

)

Qua

nd le

s na

pp

es d

’arm

atur

es d

e co

nfine

men

t son

t de

mêm

e d

iam

ètre

, les

va

leur

s d

e ~

wd

sont

:

Cas

(a),

Figu

re 1

0.3

: (

)h

bs

hb

hb

Aff

22

wd

scdyd

0

02

2

0

00

0

$$

$$

~=

++

+

(10.

22)

Cas

(b),

Figu

re 1

0.3

: (

)h

bs

hb

Aff

3w

ds

cdyd

00

00

$$

$$

~=

+

(10.

23)

As

: aire

de

la s

ectio

n d

e ch

aque

arm

atur

e tr

ansv

ersa

le.

Il es

t not

é q

ue le

s Fi

gure

s 10

.4 e

t 10.

5 m

ontr

ent l

’esp

acem

ent m

axim

al

des

cad

res

au p

ied

des

pot

eaux

prim

aire

s à

la b

ase

des

bât

imen

ts, d

ans

diff

éren

ts c

as, a

vec

du

bét

on C

25/3

0 (F

igur

e 10

.4) e

t C

32/4

0 (F

igur

e 10

.5)

et a

vec

une

limite

d’é

last

icité

car

acté

ristiq

ue d

e f yk

=50

0MP

a p

our

les

deu

x ty

pes

d’a

rmat

ures

, lon

gitu

din

ales

et d

e co

nfine

men

t. L’

esp

acem

ent m

axim

al

peu

t aus

si ê

tre

déd

uit d

es F

igur

es 1

0.4

et 1

0.5

pou

r le

s p

otea

ux a

yant

p

our

cons

titua

nts

un g

rad

e d

e b

éton

ap

pro

prié

mai

s av

ec d

es n

uanc

es

d’ac

ier

plu

s fa

ible

s ; c

ela

cond

uira

it à

des

rés

ulta

ts lé

gère

men

t con

serv

atifs

(c

.à.d

. l’e

spac

emen

t max

imal

ser

a lé

gère

men

t plu

s fa

ible

). N

éanm

oins

, l’e

spac

emen

t max

imal

est

sig

nific

ativ

emen

t plu

s fa

ible

pou

r d

e m

eille

urs

bét

ons

et s

igni

ficat

ivem

ent p

lus

gran

d p

our

de

moi

ns b

ons

bét

ons,

les

autr

es p

aram

ètre

s ét

ant i

ncha

ngés

.

10.6

.2.7

Lon

gueu

rs d

’anc

rage

et d

e re

couv

rem

ent

Les

long

ueur

s d’

ancr

age

et d

e re

couv

rem

ent d

es a

rmat

ures

doi

vent

êtr

e ca

lcul

ées

pour

leur

trac

tion

max

imal

e (o

u le

ur c

ompr

essi

on m

axim

ale

quan

d ap

prop

rié),

sans

pre

ndre

en

com

pte

la r

éduc

tion

liée

à l’a

ire d

es

arm

atur

es r

éelle

men

t mis

es e

n pl

ace,

com

me

prév

ue p

ar l’

EC

2 P

artie

1-1

7 , E

quat

ion

(8.3

), da

ns le

s si

tuat

ions

non

sis

miq

ues.

Si,

dans

les

situ

atio

ns s

ism

ique

s de

cal

cul,

l’effo

rt n

orm

al d

ans

un p

otea

u es

t un

e tr

actio

n, le

s lo

ngue

urs

d’an

crag

e do

iven

t êtr

e au

gmen

tées

de

50%

.

91

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

hb

hb

16

n0

0

0202

a=

-+

= 0

.66

for

h 0 =

b0

(10.

21)

Whe

n la

yers

of t

rans

vers

e co

nfini

ng b

ars

are

of s

ame

dia

met

ers,

val

ues

of

~w

d ar

e:

Cas

e (a

), Fi

gure

10.

3:

()

hb

sh

bh

bA

ff2

2w

ds

cdyd

0

02

2

0

00

0

$$

$$

~=

++

+

(1

0.22

)

Cas

e (b

), Fi

gure

10.

3:

()

hb

sh

bA

ff3

wd

scdyd

00

00

$$

$$

~=

+

(10.

23)

whe

re:

As

is th

e cr

oss-

sect

ion

area

of e

ach

ind

ivid

ual t

rans

vers

e b

ar.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at F

igur

es 1

0.4

and

10.5

sho

w th

e m

axim

um h

oop

spac

ing

at th

e b

otto

m o

f prim

ary

colu

mns

at t

he b

ase

of b

uild

ings

, for

va

rious

sp

ecifi

c ca

ses,

with

con

cret

e gr

ade

C25

/30

(Fig

ure

10.4

) and

C32

/40

(Fig

ure

10.5

) and

with

ste

el c

hara

cter

istic

yie

ld s

tren

gth

f yk=

500M

Pa

for

bot

h lo

ngitu

din

al a

nd c

onfin

ing

stee

l. Th

e m

axim

um s

pac

ing

may

als

o b

e ta

ken

from

Fig

ures

10.

4 an

d 10

.5 fo

r co

lum

ns w

ith th

e ap

pro

pria

te c

oncr

ete

grad

e bu

t low

er g

rad

es o

f ste

el; t

his

will

give

slig

htly

con

serv

ativ

e re

sults

(i.e

. the

m

axim

um s

pac

ing

will

be

slig

htly

gre

ater

). H

owev

er, t

he m

axim

um s

pac

ing

is

sign

ifica

ntly

less

for

high

er c

oncr

ete

grad

es a

nd s

igni

fican

tly g

reat

er fo

r lo

wer

co

ncre

te g

rad

es, a

ssum

ing

the

othe

r p

aram

eter

s d

o no

t cha

nge.

10.6

.2.7

Anc

hora

ge a

nd la

p le

ngth

sA

ncho

rage

and

lap

leng

ths

mus

t be

calc

ulat

ed a

s th

eir

full

tens

ion

(or,

if ap

prop

riate

, com

pres

sion

) val

ue, w

ithou

t the

red

uctio

n fo

r th

e ac

tual

are

a of

re

info

rcem

ent p

rovi

ded,

as

allo

wed

for

non-

seis

mic

des

ign

in E

C2

Par

t 1-1

7 , eq

uatio

n (8

.3).

If, u

nder

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n, th

e ax

ial f

orce

in a

col

umn

is te

nsile

, th

e an

chor

age

leng

ths

shou

ld b

e in

crea

sed

by a

furt

her

50%

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

91

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Fig

10.4

Ab

aque

s po

ur l’

espa

cem

ent d

es a

rmat

ures

de

confi

nem

ent a

u pi

ed d

es p

otea

ux p

rimai

res,

à la

ba

se d

es b

âtim

ents

BET

ON

25/3

0

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20406080100

120

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

0 5

10

15

20

25

30

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

20

60

100

140

180

yd =

0,

2 0,

3 0,

4 0,

5

yd =

0,

2 0,

3 0,

4 0,

5

yd =

0,

2 0,

3 0,

4 0,

5

Arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t en

pied

d'u

n po

teau

prim

aire

pou

r un

pote

au 3

00m

m x

300

mm

(Eq

10.1

3 av

ec C

25/3

0, f y

k = 5

00M

Pa, e

nrob

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les G

40m

m)

Espacement en mm des armatures de confinement de diamètre 12mm

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{Co

effic

ient

de

duct

ilité

en c

ourb

ure,

n{

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{

Espacement en mm des armatures de confinement de diamètre 12mm

Arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t en

pied

d'u

n po

teau

prim

aire

pou

r un

pote

au 4

00m

m x

400

mm

(Eq

10.1

3 av

ec C

25/3

0, f y

k = 5

00M

Pa, e

nrob

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les G

40m

m

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{

Espacement en mm des armatures de confinement de diamètre 12mm

Arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t en

pied

d'u

n po

teau

prim

aire

pou

r un

pote

au 5

00m

m x

500

mm

(Eq

10.1

3 av

ec C

25/3

0, f y

k = 5

00M

Pa, e

nrob

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les G

40m

m

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{Co

effic

ient

de

duct

ilité

en c

ourb

ure,

n{

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

92

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

Fig

10.4

Ch

arts

for m

axim

um h

oop

spac

ing

at th

e bo

ttom

of p

rimar

y co

lum

ns a

t the

bas

e of

bui

ldin

gs

GRAD

E 25

/30

CONC

RETE

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

20406080100

120

Conf

inin

g st

eel a

t the

bas

es o

f prim

ary

colu

mns

(Eq

10.1

3) fo

r a 3

00m

m x

300

mm

col

umn

C25/

30, f

yk =

500

MPa

, cov

er to

mai

n st

eel G

40m

m)

20406080100

120

Spacing of 12mm diameterhoops (mm)

05

1015

2025

30Cu

rvat

ure

duct

ility

fact

or, n

{

05

1015

2025

30Cu

rvat

ure

duct

ility

fact

or, n

{

yd =

0.

2 0.

3 0.

4 0.

5

Spacing of 12mm diameter hoops (mm)

Conf

inin

g st

eel a

t the

bas

es o

f prim

ary

colu

mns

(Eq

10.1

3) fo

r a 4

00m

m x

400

mm

col

umn

C25/

30, f

yk =

500

MPa

, cov

er to

mai

n st

eel G

40m

m)

2060100

140

180

Curv

atur

e du

ctilit

y fa

ctor

, n{

05

1015

2025

30Cu

rvat

ure

duct

ility

fact

or, n

{

yd =

0.

2 0.

3 0.

4 0.

5

2060100

140

180

Spacing of 12mm diameterhoops (mm)

Conf

inin

g st

eel a

t the

bas

es o

f prim

ary

colu

mns

(Eq

10.1

3) fo

r a 5

00m

m x

500

mm

col

umn

C25/

30, f

yk =

500

MPa

, cov

er to

mai

n st

eel G

40m

m)

2060100

140

180

05

1015

2025

30Cu

rvat

ure

duct

ility

fact

or, n

{Cu

rvat

ure

duct

ility

fact

or, n

{

05

1015

2025

30

yd =

0.

2 0.

3 0.

4 0.

5

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

92

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Fig

10.4

…

Suite

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

Coef

ficie

nt d

e du

ctili

té e

n co

urbu

re, n

{

Arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t en

pied

d'u

n po

teau

prim

aire

pou

r un

pote

au 5

00m

m x

300

mm

(Eq

10.1

3 av

ec C

25/3

0, f y

k = 5

00M

Pa, e

nrob

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les G

40m

m)

Not

esa

les c

M s

ont 1

,3 p

our

le b

éton

et 1

,0 p

our

les

arm

atur

esb

En o

utre

, il c

onvi

ent d

e vé

rifie

r que

l’es

pace

men

t des

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

n’ex

cède

pas

8dbL

(voi

r l’E

quat

ion

10.1

2).

c

Dans

ces

aba

ques

, les

pro

prié

tés

du b

éton

don

nées

dan

s l’E

C2 P

artie

1-1

7 Tab

leau

3.1

son

t

pris

es e

n co

mpt

e et

le m

odul

e E s

des

arm

atur

es e

st p

ris é

gal à

200

GPa,

con

form

émen

t à

la

Cla

use

3.2.

7(4)

de

l’EC2

Par

tie 1

-1.

d

Sous

rése

rve

de la

vér

ifica

tion

de la

Not

e b,

ces

aba

ques

peu

vent

être

util

isée

s po

ur to

utes

va

leur

s de

s di

amèt

res

d bL d

es a

rmat

ures

long

itudi

nale

s, m

ais

donn

ent d

es ré

sulta

ts

lé

gère

men

t con

serv

atifs

pou

r des

gra

nds

diam

ètre

s d b

L.

Espacement en mm des armatures de confinement de diamètre 12mm

Coef

ficie

nt d

e du

ctili

té e

n co

urbu

re, n

{

yd =

0,

2 0,

3 0,

4 0,

5

93

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

Fig

10.4

…

Cont

inue

d

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

Curv

atur

e du

ctili

ty fa

ctor

, n{

Conf

inin

g st

eel a

t the

bas

es o

f prim

ary

colu

mns

(Eq

10.1

3) fo

r a 5

00m

m x

300

mm

col

umn

C25/

30, f

yk =

500

MPa

, cov

er to

mai

n st

eel G

40m

m)

Not

esa c

M ta

ken

as 1

.5 fo

r co

ncre

te a

nd 1

.15

for

rein

forc

emen

tb

It m

ust b

e ad

ditio

nally

che

cked

that

the

hoop

spa

cing

doe

s no

t exc

eed

8dbL

(see

Equ

atio

n 10

.12)

.c

Th

e co

ncre

te p

rope

rties

of E

C2 P

art 1

-17 T

able

3.1

are

ass

umed

, and

the

rein

forc

emen

t ste

el

m

odul

us E

s is

assu

med

to b

e 20

0GPa

, acc

ordi

ng to

Cla

use

3.2.

7(4)

of E

C2 P

art 1

-1.

d

Subj

ect t

o th

e ch

eck

in N

ote

b, th

ese

tabl

es m

ay b

e us

ed fo

r all

valu

es o

f lon

gitu

dina

l ste

el

di

amet

er d

bL b

ut w

ill b

e sl

ight

ly c

onse

rvat

ive

for l

arge

val

ues

of d

bL.

Spacing of 12mm diameterhoops (mm)

Curv

atur

e du

ctili

ty fa

ctor

, n{

yd =

0.

2 0.

3 0.

4 0.

5

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

93

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Fig

10.5

Ab

aque

s po

ur l’

espa

cem

ent d

es a

rmat

ures

de

confi

nem

ent a

u pi

ed d

es p

otea

ux p

rimai

res,

à la

ba

se d

es b

âtim

ents

BET

ON

32/4

0

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{

Arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t en

pied

d'u

n po

teau

prim

aire

pou

r un

pote

au 3

00m

m x

300

mm

(Eq

10.1

3 av

ec C

32/4

0, f y

k = 5

00M

Pa, e

nrob

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les G

40m

m)

Espacement en mm des armatures de confinement de diamètre 12mm

Espacement en mm des armatures de confinement de diamètre 12mm

Espacement en mm des armatures de confinement de diamètre 12mm

Arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t en

pied

d'u

n po

teau

prim

aire

pou

r un

pote

au 4

00m

m x

400

mm

(Eq

10.1

3 av

ec C

32/4

0, f y

k = 5

00M

Pa, e

nrob

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les G

40m

m

Arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t en

pied

d'u

n po

teau

prim

aire

pou

r un

pote

au 5

00m

m x

500

mm

(Eq

10.1

3 av

ec C

32/4

0, f y

k = 5

00M

Pa, e

nrob

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les G

40m

m

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{

Coef

ficie

nt d

e du

ctilit

é en

cou

rbur

e, n

{

yd =

0,

2 0,

3 0,

4 0,

5

yd =

0,

2 0,

3 0,

4 0,

5

yd =

0,

2 0,

3 0,

4 0,

5

94

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

Fig

10.5

Ch

arts

for m

axim

um h

oop

at th

e bo

ttom

of p

rimar

y co

lum

ns a

t the

bas

e of

bui

ldin

gs

GRAD

E 32

/40

CONC

RETE

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

20

60

100

140

180

0 5

10

15

20

25

30

Curv

atur

e du

ctilit

y fa

ctor

, n{

Conf

inin

g st

eel a

t the

bas

es o

f prim

ary

colu

mns

(Eq

10.1

3) fo

r a 3

00m

m x

300

mm

col

umn

(C32

/40,

f yk =

500

MPa

, cov

er to

mai

n st

eel G

40m

m)

Spacing of 12mm diameter hoops (mm)

Spacing of 12mm diameter hoops (mm)

Spacing of 12mm diameter hoops (mm)

Conf

inin

g st

eel a

t the

bas

es o

f prim

ary

colu

mns

(Eq

10.1

3) fo

r a 4

00m

m x

400

mm

col

umn

(C32

/40,

f yk =

500

MPa

, cov

er to

mai

n st

eel G

40m

m)

Conf

inin

g st

eel a

t the

bas

es o

f prim

ary

colu

mns

(Eq

10.1

3) fo

r a 5

00m

m x

500

mm

col

umn

(C32

/40,

f yk =

500

MPa

, cov

er to

mai

n st

eel G

40m

m)

Curv

atur

e du

ctilit

y fa

ctor

, n{

Curv

atur

e du

ctilit

y fa

ctor

, n{

Curv

atur

e du

ctilit

y fa

ctor

, n{

Curv

atur

e du

ctilit

y fa

ctor

, n{

Curv

atur

e du

ctilit

y fa

ctor

, n{

yd =

0.

2 0.

3 0.

4 0.

5

yd =

0.

2 0.

3 0.

4 0.

5

yd =

0.

2 0.

3 0.

4 0.

5

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

94

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.6

.3

Pout

res

10.6

.3.1

Déf

initi

onLe

s po

utre

s so

nt d

es é

lém

ents

de

stru

ctur

e gé

néra

lem

ent h

oriz

onta

ux

soum

is p

rinci

pale

men

t à d

es c

harg

es tr

ansv

ersa

les

et à

un

effo

rt n

orm

al

rédu

it de

cal

cul (

Equ

atio

n 10

.7) i

nfér

ieur

à 0

,1 (c

ompr

essi

on p

ositi

ve).

10.6

.3.2

Dim

ensi

ons

L’ex

cent

ricité

de

l’axe

d’u

ne p

outr

e pa

r ra

ppor

t à l’

axe

du p

otea

u au

quel

elle

es

t con

nect

ée d

oit ê

tre

limité

e à

bc/

4, b

c ét

ant l

a pl

us g

rand

e di

men

sion

de

sec

tion

tran

sver

sale

du

pote

au p

erpe

ndic

ulai

re à

l’ax

e lo

ngitu

dina

l de

la

pout

re.

Fig

10.5

…

Suite

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

Arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t en

pied

d'u

n po

teau

prim

aire

pou

r un

pote

au 5

00m

m x

300

mm

(Eq

10.1

3 av

ec C

32/4

0, f y

k = 5

00M

Pa, e

nrob

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les G

40m

m)

Espacement en mm des armatures de confinement de diamètre 12mm

Coef

ficie

nt d

e du

ctili

té e

n co

urbu

re, n

{Co

effic

ient

de

duct

ilité

en

cour

bure

, n{

Not

esa

les c

M s

ont 1

,3 p

our

le b

éton

et 1

,0 p

our

les

arm

atur

esb

En o

utre

, il c

onvi

ent d

e vé

rifie

r que

l’es

pace

men

t des

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

n’ex

cède

pas

8dbL

(voi

r l’E

quat

ion

10.1

2).

c

Dans

ces

aba

ques

, les

pro

prié

tés

du b

éton

don

nées

dan

s l’E

C2 P

artie

1-1

7 Tab

leau

3.1

son

t

pris

es e

n co

mpt

e et

le m

odul

e E s

des

arm

atur

es e

st p

ris é

gal à

200

GPa,

con

form

émen

t à

la

Cla

use

3.2.

7(4)

de

l’EC2

Par

tie 1

-1.

d

Sous

rése

rve

de la

vér

ifica

tion

de la

Not

e b,

ces

aba

ques

peu

vent

être

util

isée

s po

ur to

utes

va

leur

s de

s di

amèt

res

d bL d

es a

rmat

ures

long

itudi

nale

s, m

ais

donn

ent d

es ré

sulta

ts

lé

gère

men

t con

serv

atifs

pou

r des

gra

nds

diam

ètre

s d b

L.

yd =

0,

2 0,

3 0,

4 0,

5

95

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.6

.3

Beam

s

10.6

.3.1

Def

initi

onB

eam

s ar

e ge

nera

lly h

oriz

onta

l str

uctu

ral e

lem

ents

sub

ject

ed m

ainl

y to

tr

ansv

erse

load

s an

d a

desi

gn n

orm

alis

ed a

xial

forc

e o

d (E

quat

ion

10.7

) les

s th

an 0

.1, t

akin

g co

mpr

essi

ve a

xial

forc

es a

s po

sitiv

e.

10.6

.3.2

Dim

ensi

ons

The

ecce

ntric

ity o

f the

axi

s of

a b

eam

to th

e ax

is o

f the

col

umn

to w

hich

it is

co

nnec

ted

shou

ld b

e lim

ited

to b

c/4,

whe

re b

c is

the

larg

est c

ross

-sec

tiona

l di

men

sion

of t

he c

olum

n no

rmal

to th

e lo

ngitu

dina

l axi

s of

the

beam

.

Fig

10.5

…

Cont

inue

d

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

20

40

60

80

100

120

0 5

10

15

20

25

30

Conf

inin

g st

eel a

t the

bas

es o

f prim

ary

colu

mns

(Eq

10.1

3) fo

r a 5

00m

m x

300

mm

col

umn

(C32

/40,

f yk =

500

MPa

, cov

er to

mai

n st

eel G

40m

m)

Spacing of 12mm diameterhoops (mm)

Curv

atur

e du

ctili

ty fa

ctor

, n{

Curv

atur

e du

ctili

ty fa

ctor

, n{

Not

esa c

M ta

ken

as 1

.5 fo

r co

ncre

te a

nd 1

.15

for

rein

forc

emen

tb

It m

ust b

e ad

ditio

nally

che

cked

that

the

hoop

spa

cing

doe

s no

t exc

eed

8dbL

(see

Equ

atio

n 10

.12)

.c

Th

e co

ncre

te p

rope

rties

of E

C2 P

art 1

-17 T

able

3.1

are

ass

umed

, and

the

rein

forc

emen

t ste

el

mod

ulus

Es i

s as

sum

ed to

be

200G

Pa, a

ccor

ding

to C

laus

e 3.

2.7(

4) o

f EC2

Par

t 1-1

.d

Su

bjec

t to

the

chec

k in

Not

e b,

thes

e ch

arts

may

be

used

for a

ll va

lues

of l

ongi

tudi

nal s

teel

diam

eter

dbL

but

will

be

slig

htly

con

serv

ativ

e fo

r lar

ge v

alue

s of

dbL

.

yd =

0.

2 0.

3 0.

4 0.

5

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

95

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

La la

rgeu

r b

w d

’une

pou

tre

doit

resp

ecte

r la

con

ditio

n do

nnée

par

l’e

xpre

ssio

n su

ivan

te :

{;

}m

inb

bh

b2

wc

wc

G+

(1

0.24

)

où h

w e

st la

hau

teur

de

la p

outr

e.

10.6

.3.3

Val

eurs

de

calc

ul d

e l’e

ffort

tranc

hant

pou

r la

vérif

icat

ion

de ré

sist

ance

Les

rotu

les

pla

stiq

ues

se fo

rmen

t nor

mal

emen

t aux

deu

x ex

trém

ités

de

la

pou

tre.

Les

effo

rts

tran

chan

ts d

e ca

lcul

son

t dét

erm

inés

en

cons

idér

ant

d’un

e p

art l

es m

omen

ts d

e d

imen

sion

nem

ent M

i,d a

ux d

eux

extr

émité

s d

e la

pou

tre,

ave

c co

nsid

érat

ion

des

val

eurs

ext

rêm

es o

bten

ues

lors

du

mou

vem

ent s

ism

ique

, d’a

utre

par

t les

cha

rges

tran

sver

ses

app

liqué

es le

lo

ng d

e la

pou

tre.

En

se b

asan

t sur

les

exig

ence

s de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

, l’e

ffort

tran

chan

t de

calc

ul d

es p

outr

es d

oit ê

tre

égal

à l’

effo

rt tr

anch

ant

corr

espo

ndan

t aux

mom

ents

pla

stiq

ues

qui s

e dé

velo

ppen

t dan

s la

po

utre

(nor

mal

emen

t à s

es e

xtré

mité

s), e

n pr

enan

t en

com

pte

les

actio

ns

tran

sver

ses

appl

iqué

es le

long

de

la p

outr

e (F

igur

e 10

.7) e

t en

cons

idér

ant

les

deux

sen

s (p

ositi

f et n

égat

if) d

u sé

ism

e.

Fig

10.6

Di

men

sion

s de

la p

outre

b c

b w

h w

I cl

Extré

mité

sde

la p

outre

Fig

10.7

Ac

tions

app

liqué

es à

la p

outre

M1,

d

G +

W2Q

M2,

d

96

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

The

wid

th b

w o

f a b

eam

mus

t com

ply

with

the

follo

win

g ex

pres

sion

:

{;

}m

inb

bh

b2

wc

wc

G+

(1

0.24

)

whe

re h

w is

the

dept

h of

the

beam

.

10.6

.3.3

Des

ign

valu

es o

f the

she

ar fo

rce

for t

he v

erifi

catio

n of

resi

stan

ceTh

e pl

astic

hin

ges

usua

lly fo

rm a

t the

tw

o en

ds o

f the

bea

m. T

he d

esig

n sh

ear

forc

es a

re d

eter

min

ed a

s th

e su

m o

f the

she

ars

corr

espo

ndin

g to

de

velo

pmen

t of t

he d

esig

n fle

xura

l str

engt

hs a

t eac

h en

d of

the

beam

, Mi,d

, du

ring

the

seis

mic

exc

itatio

n, p

lus

thos

e co

rres

pond

ing

to th

e tr

ansv

erse

lo

ads

appl

ied

alon

g th

e le

ngth

of t

he b

eam

.

Bas

ed o

n ca

paci

ty d

esig

n re

quire

men

ts, t

he d

esig

n sh

ear

forc

e of

bea

ms

shou

ld e

qual

the

shea

r th

at d

evel

ops

whe

n pl

astic

flex

ural

mom

ents

dev

elop

in

the

beam

s (n

orm

ally

at t

heir

ends

), ta

king

due

acc

ount

of t

he tr

ansv

erse

lo

ads

appl

ied

alon

g th

e be

am (F

igur

e 10

.7) a

nd c

onsi

derin

g ea

ch d

irect

ion

(i.e.

pos

itive

and

neg

ativ

e) o

f the

ear

thqu

ake.

Fig

10.6

Be

am d

imen

sion

s

Fig

10.7

Ac

tions

app

lied

to th

e be

am

b c

b w

h w

I cl

Beam

End

s

M1,

d

G +

W2Q

M2,

d

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

96

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Plu

s pr

écis

émen

t, l’é

quat

ion

suiv

ante

s’a

ppliq

ue.

Vl

MM

VV

,,

dcl

dd

gq

21

=+

++

(1

0.25

)

où :

V g e

t Vq

sont

les

effo

rts

tranc

hant

s au

x ex

trém

ités

de la

pou

tre d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul, d

us a

ux a

ctio

ns p

erm

anen

tes

et v

aria

bles

resp

ectiv

emen

t ;

Mi,d

son

t les

mom

ents

aux

ext

rém

ités

; leu

rs v

aleu

rs s

ont d

éter

min

és p

ar :

0M

,M

1,

,id

Rb

i|

=^

h

(10.

26)

MM

Rb

Rc

|=//

mai

s pa

s pl

us g

rand

que

1

(10.

27)

où :

MR

b, i

es

t la

vale

ur d

e ca

lcul

de

la r

ésis

tanc

e à

la fl

exio

n à

l’ext

rém

ité i

de la

po

utre

, le

sign

e du

mom

ent c

orre

spon

dant

à c

elui

obt

enu

quan

d es

t ap

pliq

ué le

sen

s co

nsid

éré

de l’

actio

n R

MR

c et

RM

Rb

sont

déf

inis

dan

s la

Sec

tion

10.5

.1.

Il es

t not

é q

ue q

uand

l’Eq

uatio

n 10

.6 s

’ap

pliq

ue (c

e q

ui e

st g

énér

alem

ent l

e ca

s, v

oir

la S

ectio

n 10

.6.1

.2 p

our

les

exce

ptio

ns),

| e

st é

gal à

1.

Lors

qu’à

une

de

ses

extr

émité

s la

pou

tre

est s

uppo

rtée

indi

rect

emen

t par

un

e au

tre

pout

re a

u lie

u d’

être

con

nect

ée à

un

élém

ent v

ertic

al, l

e m

omen

t d’

extr

émité

de

la p

outr

e M

i,d p

eut ê

tre

pris

éga

l au

mom

ent s

ollic

itant

la

sect

ion

d’ex

trém

ité d

e la

pou

tre

dans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul.

10.6

.3.4

Rés

ista

nce

Les

rési

stan

ces

à la

flex

ion

et à

l’ef

fort

tran

chan

t son

t cal

culé

es

conf

orm

émen

t à l’

EC

2 P

artie

1-1

7 .

Pou

r un

e po

utre

en

form

e de

T o

u de

L, l

a la

rgeu

r pa

rtic

ipan

te b

eff d

e la

m

embr

ure

est c

alcu

lée

com

me

suit

:

(a)

pour

les

pout

res

prim

aire

s co

nnec

tées

à u

n po

teau

de

rive

: –en

l’ab

senc

e d’

une

pout

re tr

ansv

ersa

le, b

eff e

st é

gale

à la

larg

eur

bc

du

pote

au (F

igur

e 10

.8a(

i)), o

u –s’

il y

a un

e po

utre

tran

sver

sale

de

haut

eur

sim

ilaire

, bef

f est

éga

le à

bc,

au

gmen

té d

e 2h

f de

chaq

ue c

ôté

de la

pou

tre

(Fig

ure

10.8

b(i)

).

(b)

pour

les

pout

res

prim

aire

s co

nnec

tées

à u

n po

teau

inte

rméd

iaire

: –en

l’ab

senc

e d’

une

pout

re tr

ansv

ersa

le, b

eff e

st é

gale

à b

c, a

ugm

enté

de

2h f

de

chaq

ue c

ôté

de la

pou

tre

(Fig

ure

10.8

a(ii)

), ou

–s’

il y

a un

e po

utre

tran

sver

sale

de

haut

eur

sim

ilaire

, bef

f est

éga

le à

bc,

au

gmen

té d

e 4h

f de

chaq

ue c

ôté

de la

pou

tre

(Fig

ure

10.8

b(ii

)).

97

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

Spe

cific

ally

, the

follo

win

g eq

uatio

n ap

plie

s.

Vl

MM

VV

,,

dcl

dd

gq

21

=+

++

(1

0.25

)

whe

re:

V g a

nd V

q ar

e th

e sh

ear

forc

es a

t the

end

s of

the

beam

in th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion

due

to p

erm

anen

t and

var

iabl

e lo

ads

resp

ectiv

ely;

Mi,d

are

end

mom

ents

; the

ir va

lues

are

det

erm

ined

by:

1.0

MM

,,

idR

bi

|=^

h (1

0.26

)

MM

Rb

Rc

|=//

but n

ot g

reat

er th

an 1

(1

0.27

)

whe

re:

MR

b, i

is th

e de

sign

val

ue o

f the

flex

ural

res

ista

nce

at th

e en

d i o

f the

bea

m

with

the

sign

of t

he b

endi

ng m

omen

t for

the

dire

ctio

n co

nsid

ered

for

the

seis

mic

act

ion

RM

Rc

and

RM

Rb

are

defin

ed in

Sec

tion

10.5

.1.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at w

here

Eq

uatio

n 10

.6 a

pp

lies

(whi

ch is

gen

eral

ly th

e ca

se, b

ut s

ee S

ectio

n 10

.6.1

.2 fo

r th

e ex

cept

ions

), | e

qua

ls 1

.

At a

bea

m e

nd w

here

the

beam

is s

uppo

rted

indi

rect

ly b

y an

othe

r be

am

inst

ead

of fr

amin

g in

to a

ver

tical

mem

ber,

the

beam

end

mom

ent M

i,d th

ere

may

be

take

n as

bei

ng e

qual

to th

e ac

ting

mom

ent a

t the

bea

m e

nd s

ectio

n in

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n.

10.6

.3.4

Res

ista

nce

The

flexu

ral a

nd s

hear

res

ista

nces

are

cal

cula

ted

in a

ccor

danc

e w

ith

EC

2 P

art 1

-17 .

For

a be

am w

ith a

T-

or L

-sha

ped

sect

ion,

the

effe

ctiv

e fla

nge

wid

th b

eff i

s as

fo

llow

s:

(a)

for

prim

ary

seis

mic

bea

ms

fram

ing

into

ext

erio

r co

lum

ns:

–in

the

abse

nce

of a

tran

sver

se b

eam

, bef

f is

equa

l to

the

wid

th b

c of

the

colu

mn

(Fig

ure

10.8

a(i))

, or

–if

ther

e is

a tr

ansv

erse

bea

m o

f sim

ilar

dept

h, b

eff i

s eq

ual t

o b c

incr

ease

d by

2h f

on

each

sid

e of

the

beam

(Fig

ure

10.8

b(i)

).

(b)

for

prim

ary

seis

mic

bea

ms

fram

ing

into

inte

rior

colu

mns

: –in

the

abse

nce

of a

tran

sver

se b

eam

, bef

f is

equa

l to

b c in

crea

sed

by 2

h f o

n ea

ch s

ide

of th

e be

am (F

igur

e 10

.8a(

ii)),

or –if

ther

e is

a tr

ansv

erse

bea

m o

f sim

ilar

dept

h, b

eff i

s eq

ual t

o b c

incr

ease

d by

4h f

on

each

sid

e of

the

beam

(Fig

ure

10.8

b(ii

)).

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

97

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.6

.3.5

Dis

posi

tions

con

stru

ctive

s po

ur la

duc

tilité

loca

leLe

s ar

mat

ures

sup

érie

ures

des

sec

tions

tran

sver

sale

s d’

extr

émité

des

po

utre

s en

form

e de

T o

u de

L d

oive

nt ê

tre

plac

ées

prin

cipa

lem

ent d

ans

l’épa

isse

ur d

e l’â

me.

Seu

le u

ne p

artie

de

ces

arm

atur

es p

eut ê

tre

plac

ée

à l’e

xtér

ieur

de

l’âm

e, to

ut e

n re

stan

t à l’

inté

rieur

de

la la

rgeu

r pa

rtic

ipan

te

b eff

des

mem

brur

es. B

ien

que

cel

a ne

soi

t pas

ind

iqué

par

l’EC

8, il

est

re

com

man

dé

que

pas

plu

s d

e 25

% d

es a

rmat

ures

soi

ent p

lacé

es à

l’e

xtér

ieur

de

l’âm

e.

Fig

10.8

La

rgeu

r par

ticip

ante

d’u

ne p

outre

en

T

b c

h f

h wh w

(a) P

ortiq

ue a

vec

des

pout

res

dans

une

seu

le d

irect

ion

(i) P

outre

s de

rive

(ii) P

outre

s in

term

édia

ires

(b)

Port

ique

ave

c de

s po

utre

s da

ns d

eux

dire

ctio

ns

(i) P

outre

s de

rive

(ii) P

outre

s in

term

édia

ires

b c

h f2h

f2h

f

h f

h w

b c

2hf

2hf

h f

h w

b c

4hf

4hf

98

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.6

.3.5

Det

ailin

g fo

r loc

al d

uctil

ityTh

e to

p re

info

rcem

ent o

f the

end

cro

ss-s

ectio

ns o

f prim

ary

seis

mic

bea

ms

with

a T

- or

L-s

hape

d se

ctio

n sh

ould

be

plac

ed m

ainl

y w

ithin

the

wid

th o

f the

w

eb. O

nly

part

of t

his

rein

forc

emen

t may

be

plac

ed o

utsi

de th

e w

idth

of t

he

web

, but

with

in th

e ef

fect

ive

flang

e w

idth

bef

f. A

lthou

gh n

ot s

tate

d in

EC

8,

it is

rec

omm

end

ed th

at n

o m

ore

than

25%

of t

he r

einf

orce

men

t be

pla

ced

outs

ide

the

web

.

Fig

10.8

Ef

fect

ive fl

ange

wid

th o

f T b

eam

s

b c

h f

h wh w

(a) B

eam

s in

fram

es s

pann

ing

in o

ne d

irect

ion

(i) B

eam

s in

ext

erio

r fra

mes

(ii) B

eam

s in

inte

rior f

ram

es

(b)

Beam

s in

fram

es s

pann

ing

in tw

o di

rect

ions

(i) B

eam

s in

ext

erio

r fra

mes

(ii) B

eam

s in

inte

rior f

ram

es

b c

h f2h

f2h

f

h f

h w

b c

2hf

2hf

h f

h w

b c

4hf

4hf

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

98

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Les

zone

s d’

une

pout

re p

rimai

re s

’éte

ndan

t sur

une

dis

tanc

e l cr

= h

w

(hw é

tant

la h

aute

ur d

e la

pou

tre

– vo

ir la

Fig

ure

10.8

) à p

artir

d’u

ne s

ectio

n d’

extr

émité

où

la p

outr

e es

t con

nect

ée à

un

nœud

pot

eau-

pout

re, o

u de

par

t et

d’a

utre

de

tout

e au

tre

sect

ion

susc

eptib

le d

e se

pla

stifi

er d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul, d

oive

nt ê

tre

cons

idér

ées

com

me

des

zone

s cr

itiqu

es.

Dan

s le

s zo

nes

criti

ques

des

pou

tres

, les

con

ditio

ns s

uiva

ntes

doi

vent

êtr

e re

spec

tées

:

(a)

Dan

s la

zon

e co

mpr

imée

, des

arm

atur

es d

e se

ctio

n au

moi

ns é

gale

à la

m

oitié

de

la s

ectio

n de

s ar

mat

ures

pré

sent

es d

ans

la z

one

tend

ue s

ont

plac

ées

en c

ompl

émen

t des

arm

atur

es c

ompr

imée

s né

cess

aire

s à

la

vérifi

catio

n de

la p

outr

e à

l’éta

t lim

ite u

ltim

e da

ns la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

.

(b)

Le p

ourc

enta

ge d

’arm

atur

es d

ans

la z

one

tend

ue t

ne

dépa

sse

pas

la

vale

ur t

max

éga

le à

:

’

,ff

00018 ,

max

syd

ydcd$

tt

nf

=+

z

(10.

28)

av

ec t

et t

’ pou

rcen

tage

s d’

arm

atur

es d

e la

zon

e te

ndue

et d

e la

zon

e co

mpr

imée

resp

ectiv

emen

t, to

us d

eux

norm

alis

és p

ar b

d, o

ù b

est l

a la

rgeu

r de

la m

embr

ure

com

prim

ée d

e la

pou

tre

et d

est

la h

aute

ur

effic

ace

de la

pou

tre.

Si l

a zo

ne te

ndue

com

pren

d un

e da

lle, l

a qu

antit

é d’

arm

atur

es d

e da

lle p

aral

lèle

s à

la p

outr

e da

ns la

larg

eur e

ffect

ive

b eff

de

mem

brur

e e

st in

clus

e da

ns t

. nz e

t fsy

,d s

ont d

éfini

s da

ns l’

Equa

tion

10.1

3.

Il

est n

oté

que

la F

igur

e 10

.9 d

onne

des

val

eurs

typ

ique

s d

es

pou

rcen

tage

s d’

arm

atur

es m

axim

al e

t min

imal

. Le

s p

rop

riété

s d

u b

éton

d

onné

es d

ans

l’EC

2 P

artie

1-1

7 Ta

ble

au 3

.1 s

ont p

rises

en

com

pte

et

le m

odul

e E s

des

arm

atur

es e

st p

ris é

gal à

200

GP

a, c

onfo

rmém

ent à

la

Cla

use

3.2.

7(4

) de

l’EC

2 P

artie

1-1

.

(c)

Le d

iam

ètre

dbw

des

arm

atur

es d

e co

nfine

men

t ne

doit

pas

être

infé

rieur

à

6mm

.

(d)

L’esp

acem

ent s

des

arm

atur

es d

e co

nfine

men

t ne

doit

pas

être

sup

érie

ur à

:

s

= m

in{h

w/4

; 24d

bw ;

225;

8d

bL

} (e

n m

illim

ètre

s)

(10.

29)

où

db

L es

t le

diam

ètre

min

imal

des

bar

res

long

itudi

nale

s et

hw la

hau

teur

de

la p

outr

e.

(e)

La p

rem

ière

arm

atur

e de

con

finem

ent n

e do

it pa

s êt

re p

lacé

e à

plus

de

50m

m d

e la

sec

tion

d’ex

trém

ité d

e la

pou

tre.

99

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

The

regi

ons

of a

prim

ary

seis

mic

bea

m u

p to

a d

ista

nce

l cr =

hw (w

here

hw

deno

tes

the

dept

h of

the

beam

– s

ee F

igur

e 10

.8) f

rom

an

end

cros

s-se

ctio

n w

here

the

beam

fram

es in

to a

bea

m-c

olum

n jo

int,

as w

ell a

s fro

m b

oth

side

s of

any

oth

er c

ross

-sec

tion

liabl

e to

yie

ld in

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n,

shou

ld b

e co

nsid

ered

as

bein

g cr

itica

l reg

ions

.

In th

e cr

itica

l zon

es o

f the

bea

ms,

the

follo

win

g co

nditi

ons

mus

t be

met

:

(a)

In th

e co

mpr

essi

on z

one,

not

less

than

hal

f of t

he r

einf

orce

men

t in

the

tens

ion

zone

sho

uld

be p

rovi

ded,

in a

dditi

on to

any

com

pres

sion

re

info

rcem

ent n

eede

d fo

r th

e U

LS v

erifi

catio

n of

the

beam

in th

e se

ism

ic

desi

gn s

ituat

ion.

(b)

The

rein

forc

emen

t rat

io o

f the

tens

ion

zone

t s

houl

d no

t exc

eed

a va

lue

tm

ax e

qual

to:

’

.ff

00018 ,

max

syd

ydcd$

tt

nf

=+

z

(10.

28)

w

ith th

e re

info

rcem

ent r

atio

s of

the

tens

ion

zone

and

com

pres

sion

zo

ne, t

and

t',

both

bas

ed o

n th

e ar

ea b

d, w

here

b is

the

wid

th o

f th

e co

mpr

essi

on fl

ange

of t

he b

eam

and

d is

the

effe

ctiv

e de

pth

of

the

beam

. If t

he te

nsio

n zo

ne in

clud

es a

sla

b, th

e am

ount

of s

lab

rein

forc

emen

t par

alle

l to

the

beam

with

in th

e ef

fect

ive

flang

e w

idth

bef

f is

incl

uded

in t

. nz a

nd f

sy,d

are

defi

ned

in E

quat

ion

10.1

3.

It

may

be

obse

rved

that

Fig

ure

10.9

giv

es s

ome

typ

ical

val

ues

of

max

imum

and

min

imum

rei

nfor

cem

ent.

The

conc

rete

pro

per

ties

of E

C2

Par

t 1-1

7 Ta

ble

3.1

are

ass

umed

, and

the

rein

forc

emen

t ste

el m

odul

us

E s is

ass

umed

to b

e 20

0GP

a, a

ccor

din

g to

Cla

use

3.2.

7(4

) of E

C2

Par

t 1-1

.

(c)

The

diam

eter

dbw

of t

he h

oops

sho

uld

be n

ot le

ss th

an 6

mm

.

(d)

The

spac

ing,

s, o

f hoo

ps s

houl

d no

t exc

eed

: s

= m

in{h

w/4

; 24d

bw ;

225;

8d

bL }

(in

milli

met

res)

(1

0.29

)

w

here

db

L is

the

smal

lest

long

itudi

nal b

ar d

iam

eter

and

hw

is th

e be

am

dept

h.

(e)

The

first

hoo

p sh

ould

be

plac

ed n

ot m

ore

than

50m

m fr

om th

e en

d of

th

e be

am (n

orm

ally

the

face

of t

he c

olum

n).

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

99

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

(f)

Tout

le lo

ng d

e la

pou

tre,

le p

ourc

enta

ge t

d’a

rmat

ures

de

la z

one

tend

ue n

e do

it êt

re n

ulle

par

t inf

érie

ur à

la v

aleu

r m

inim

ale

suiv

ante

tm

in :

5,ff

0m

inykctm

t=

cm

(10.

30)

où

:

f ctm

es

t la

vale

ur m

oyen

ne d

e la

rés

ista

nce

à la

trac

tion

du b

éton

,

f yk

es

t la

vale

ur c

arac

téris

tique

de

la li

mite

d’é

last

icité

de

l’aci

er d

es

arm

atur

es

(voi

r l’E

C2

Par

tie 1

-17

pour

une

défi

nitio

n dé

taillé

e de

ces

deu

x va

leur

s).

Fig

10.9

Po

urce

ntag

es m

axim

al e

t min

imal

d’a

rmat

ures

prin

cipa

les

dans

les

pout

res

de d

uctil

ité D

CM

obte

nus

à pa

rtir d

es E

quat

ions

10.

28 a

nd 1

0.30

Pour

cent

ages

max

imal

et m

inim

al d

'arm

atur

es(E

q. 1

0.28

et E

q. 1

0.30

)

0

0,00

3

0,00

6

0,00

9

0,01

2

0,01

5 Clas

se d

e bé

ton

tmax - t'

C20/

25C5

0/60

C45/

55C4

0/50

C35/

45C2

5/30

C25/

37

nz

= 5

nz

= 6

nz

= 8

tm

in

nz

= 2

0

nz

= 3

0

nz

= 1

2

0,01

5

0,01

2

0,00

9

0,00

6

0,00

3

0

tmin

Not

esf yk

=50

0MPa

; cs =

1,0

; cc =

1,3

Pour

d’a

utre

s va

leur

s de

f yk,

mul

tiplie

r (t

max

- t

') et

tm

in p

ar (5

00/f y

k)

100

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

(f)

Alo

ng th

e en

tire

leng

th o

f a p

rimar

y se

ism

ic b

eam

, the

rein

forc

emen

t rat

io o

f th

e te

nsio

n zo

ne, t

, sho

uld

be n

ot le

ss th

an th

e fo

llow

ing

min

imum

val

ue t

min:

.

ff0

5m

inykctm

t=

cm

(10.

30)

w

here

:

f ctm

is

the

mea

n va

lue

of a

xial

tens

ile s

tren

gth

of c

oncr

ete,

f yk

is

the

char

acte

ristic

yie

ld s

tren

gth

of r

einf

orce

men

t

(see

EC

2 P

art 1

-17

for

a de

taile

d de

finiti

on o

f bot

h va

lues

).

Fig

10.9

M

axim

um a

nd m

inim

um m

ain

beam

rein

forc

emen

t in

DCM

bea

ms

from

Eq

uatio

ns 1

0.28

and

10.

30

Max

imum

and

Min

imum

ste

el r

atio

s(E

q. 1

0.28

and

Eq.

10.

30)

0

0.00

3

0.00

6

0.00

9

0.01

2

0.01

5 Conc

rete

Gra

de

tmax - t'

C20/

25C5

0/60

C45/

55C4

0/50

C35/

45C3

0/37

C25/

30

nz

= 5

nz

= 6

nz

= 8

tm

in

nz

= 2

0

nz

= 3

0

nz

= 1

2

0.01

5

0.01

2

0.00

9

0.00

6

0.00

3

0

tmin

Not

esf yk

=50

0MPa

; cs =

1.1

5; c

c = 1

.5Fo

r oth

er v

alue

s of

f yk,

scal

e (t

max

- t

') an

d t

min b

y (5

00/f y

k)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

100

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.6

.4

Nœ

uds

pout

re-p

otea

u

Dan

s le

s nœ

uds

à l’i

nter

sect

ion

des

pout

res

avec

les

pote

aux,

les

arm

atur

es

de c

onfin

emen

t hor

izon

tale

s ne

doi

vent

pas

êtr

e in

férie

ures

à c

elle

s sp

écifi

ées

dans

la S

ectio

n 10

.6.2

.5(i)

pou

r le

s zo

nes

criti

ques

des

pot

eaux

co

rres

pond

ants

(Fig

ure

10.1

0a),

sauf

si d

es p

outr

es s

ont c

onne

ctée

s au

x qu

atre

côt

és d

u nœ

ud e

t si l

eur

larg

eur

corr

espo

nd à

au

moi

ns le

s tr

ois

quar

ts d

e la

dim

ensi

on p

aral

lèle

de

la s

ectio

n tr

ansv

ersa

le d

u po

teau

, auq

uel

cas

l’esp

acem

ent d

es a

rmat

ures

de

confi

nem

ent h

oriz

onta

les

dans

le n

œud

pe

ut ê

tre

doub

lé p

ar r

appo

rt à

cet

te v

aleu

r, sa

ns to

utef

ois

dépa

sser

150

mm

(F

igur

e 10

.10b

).

Au

moi

ns u

ne b

arre

ver

tical

e in

term

édia

ire (e

ntre

les

arm

atur

es d

’ang

le d

u po

teau

) doi

t êtr

e pr

évue

de

chaq

ue c

ôté

des

nœud

s.

La p

artie

de

l’arm

atur

e lo

ngitu

dina

le d

es p

outr

es, q

uand

elle

est

anc

rée

par

cros

se d

ans

les

nœud

s, d

oit t

oujo

urs

être

pla

cée

à l’i

ntér

ieur

des

arm

atur

es

de c

onfin

emen

t cor

resp

onda

ntes

du

pote

au.

Le d

iam

ètre

db

L de

s ba

rres

long

itudi

nale

s de

s po

utre

s an

crée

s da

ns d

es

nœud

s po

teau

-pou

tre

doit

être

lim

ité c

onfo

rmém

ent a

ux e

xpre

ssio

ns

suiv

ante

s :

(a)

pour

des

nœ

uds

pote

au-p

outr

e in

term

édia

ires

:

f$

,5’/v

58$

$

tt

,,

hdf

71

01

0m

axcbL

yd

ctm

d$

G+

+

(1

0.31

)

Fig

10.1

0 C

onfin

emen

t des

nœ

uds

pout

re-p

otea

u

(a)

(b)

101

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.6

.4

Beam

-col

umn

join

ts

The

horiz

onta

l con

finem

ent

rein

forc

emen

t in

join

ts o

f bea

ms

with

col

umns

sh

ould

not

be

less

tha

n th

at s

pec

ified

in S

ectio

n 10

.6.2

.5(i)

for

the

criti

cal

zone

s of

the

cor

resp

ond

ing

colu

mns

(Fig

ure

10.1

0a),

exce

pt t

hat

if b

eam

s ar

e co

nnec

ted

to a

ll fo

ur s

ides

of t

he jo

int

and

if th

eir

wid

th is

at

leas

t th

ree-

qua

rter

s of

the

par

alle

l cro

ss-s

ectio

nal d

imen

sion

of t

he c

olum

n,

the

spac

ing

of t

he h

oriz

onta

l con

finem

ent

rein

forc

emen

t in

the

join

t m

ay

be

incr

ease

d to

tw

ice

this

val

ue, b

ut m

ay n

ot h

owev

er e

xcee

d 15

0mm

(F

igur

e 10

.10b

).

At l

east

one

inte

rmed

iate

ver

tical

bar

sho

uld

be p

rovi

ded

betw

een

colu

mn

corn

er b

ars

at e

ach

side

of a

join

t.

Whe

re th

e be

am lo

ngitu

dina

l rei

nfor

cem

ent i

s be

nt in

to jo

ints

for

anch

orag

e,

the

anch

orag

e be

nd s

houl

d al

way

s be

pla

ced

insi

de th

e co

rres

pond

ing

colu

mn

hoop

s.

The

diam

eter

db

L of

long

itudi

nal b

ars

of b

eam

s pa

ssin

g th

roug

h a

join

t sh

ould

be

limite

d in

acc

orda

nce

with

the

follo

win

g ex

pres

sion

s:

(a)

for

inte

rnal

bea

m-c

olum

n jo

ints

:

..

’/.

hdf

fv

75

10

51

08

max

cbL

yd

ctm

d$

$

$

$

Gt

t+

+

(1

0.31

)

Fig

10.1

0 C

onfin

emen

t of b

eam

-col

umn

join

ts

(a)

(b)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

101

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

(b)

pour

des

nœ

uds

pote

au-p

outr

e de

riv

e :

,5f

8$

$o

(,

)hd

f7

10

cbL

yd

ctm

d$

G+

(1

0.32

)

où :

h c

lo

ngue

ur d

u po

teau

par

allè

lem

ent a

ux a

rmat

ures

;f c

tm

vale

ur m

oyen

ne d

e la

rés

ista

nce

du b

éton

à la

trac

tion

;f yd

vale

ur d

e ca

lcul

de

la li

mite

d’é

last

icité

de

l’aci

er ;

od

ef

fort

nor

mal

réd

uit d

e ca

lcul

dan

s le

pot

eau,

pris

à s

a va

leur

m

inim

ale

po

ur la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

(od

= N

Ed/

f cdA

c) ;

t’

po

urce

ntag

e d’

arm

atur

es c

ompr

imée

s de

la p

outr

e tr

aver

sant

le

nœud

;t

max

po

urce

ntag

e d’

arm

atur

es te

ndue

s m

axim

al a

dmis

sibl

e.

La F

igur

e 10

.11

don

ne le

s d

iam

ètre

s m

axim

aux

des

bar

res

long

itud

inal

es

pas

sant

à tr

aver

s le

s nœ

uds

pot

eau-

pou

tre,

obt

enus

par

les

Equa

tions

10.

31

et 1

0.32

.

Fig

10.1

1 D

iam

ètre

s m

axim

aux

des

barr

es h

orizo

ntal

es d

ans

les

noeu

ds p

outre

-pot

eau

inte

rméd

iaire

s et

de

rive

0,04

0,04

5

0,05

0,05

5

0,06

0,06

5

0,07

0,07

5

0,08

00,

10,

20,

30,

40,

50,

6

Diam

ètre

max

imal

des

arm

atur

es tr

aver

sant

un

nœud

po

teau

-pou

tre

(Eq.

10.

31 e

t Eq.

10.3

2)

Effo

rt no

rmal

rédu

it o

d

Kc (d bL/hc )

t´ /

tm

ax =

0,2

5

t´ /

tm

ax =

0,5

0

Nœud

s in

term

édia

ries

avec

t´ /

tm

ax =

0ou

nœ

uds

exté

rieur

s

La c

ourb

e t

´ / t

max

= 0

pou

r les

nœ

uds

inte

rméd

iarie

s s’

appl

ique

au

ssi a

ux n

œud

s ex

térie

urs

t´ /

tm

ax =

0,2

5

t´ /

tm

ax =

0,5

0

Béto

n

K cC2

0/25

0,

73C2

5/30

0,

85C2

8/35

0,

91C3

0/37

0,

96C3

2/40

1,

00C3

5/45

1,

06C4

0/50

1,

16C4

5/55

1,

26C5

0/60

1,

35

Coef

ficie

nt d

e co

rrec

tion

K c p

our

d bL /h

c:

102

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

(b)

for

exte

rior

beam

-col

umn

join

ts:

.(

.)

hdf

f7

51

08

cbL

yd

ctm

d$

$$

Go

+

(10.

32)

whe

re:

h c

is

the

wid

th o

f the

col

umn

para

llel t

o th

e ba

rs;

f ctm

is

the

mea

n va

lue

of th

e te

nsile

str

engt

h of

con

cret

e;f yd

is th

e de

sign

val

ue o

f the

yie

ld s

tren

gth

of s

teel

;y

d

is th

e no

rmal

ised

des

ign

axia

l for

ce in

the

colu

mn,

take

n w

ith it

s m

inim

um v

alue

for

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n (o

d =

NE

d/f c

d·A

c);

t'

is

the

com

pres

sion

ste

el ra

tio o

f the

bea

m b

ars

pass

ing

thro

ugh

the

join

t;t

max

is

the

max

imum

allo

wed

tens

ion

stee

l rat

io.

Figu

re 1

0.11

plo

ts th

e m

axim

um b

ar d

iam

eter

s of

long

itud

inal

bea

m s

teel

p

assi

ng th

roug

h b

eam

col

umn

join

ts fr

om E

qua

tions

10.

31 a

nd 1

0.32

.

Fig

10.1

1 M

axim

um b

ar d

iam

eter

s of

hor

izont

al s

teel

in in

tern

al a

nd e

xter

nal b

eam

col

umn

join

ts

0.04

0.04

5

0.05

0.05

5

0.06

0.06

5

0.07

0.07

5

0.08

00.

10.

20.

30.

40.

50.

6

Max

imum

bar

dia

met

ers

thro

ugh

inte

rnal

and

ext

erna

l* b

eam

co

lum

n jo

ints

(Eq.

10.

31 a

nd E

q.10

.32)

Norm

alis

ed d

esig

n ax

ial f

orce

od

Kc (d bL /hc )

t´ /

tm

ax =

0.2

5

t´ /

tm

ax =

0.5

0

t´ /

tm

ax =

0

* t

´ / t

max

= 0

line

for i

nter

nal j

oint

s al

so a

pplie

s to

ext

erna

l joi

nts

t´ /

tm

ax =

0.2

5

t´ /

tm

ax =

0.5

0

Conc

rete

K c

C20/

25

0.73

C25/

30

0.85

C28/

35

0.91

C30/

37

0.96

C32/

40

1.00

C35/

45

1.06

C40/

50

1.16

C45/

55

1.26

C50/

60

1.35

Corr

ectio

nfa

ctor

Kc

for

d bL /h

c:

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

102

10.6

Conc

rete

bui

ldin

gs

Dan

s le

s nœ

uds

pout

re-p

otea

u in

term

édia

ires,

les

arm

atur

es s

upér

ieur

es o

u in

férie

ures

doi

vent

trav

erse

r sa

ns ê

tre

arrê

tées

à l’

inté

rieur

du

nœud

. Elle

s ne

do

iven

t pas

êtr

e ar

rêté

es à

une

dis

tanc

e in

férie

ure

à l cr

(lon

gueu

r de

la z

one

criti

que

de l’

élém

ent)

du n

u du

nœ

ud.

Dan

s le

s nœ

uds

pote

au-p

outr

e de

riv

e, s

i la

long

ueur

hc

du p

otea

u pa

rallè

lem

ent a

ux a

rmat

ures

est

trop

faib

le p

our

resp

ecte

r l’E

quat

ion

10.3

2,

les

disp

ositi

ons

suiv

ante

s pe

uven

t êtr

e pr

ises

afin

d’a

ssur

er l’

ancr

age

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

des

pout

res

: –La

pou

tre

ou la

dal

le p

eut ê

tre

prol

ongé

e so

us fo

rme

d’er

gots

ext

érie

urs.

–D

es a

rmat

ures

abo

utée

s ou

des

pla

ques

d’a

ncra

ge s

oudé

es a

ux

extr

émité

s de

s ar

mat

ures

peu

vent

êtr

e ut

ilisée

s. –D

es c

oude

s d’

une

long

ueur

min

imal

e de

10d

bL

et d

es a

rmat

ures

tr

ansv

ersa

les

regr

oupé

es à

l’in

térie

ur d

u co

ude

au c

onta

ct d

es a

rmat

ures

pe

uven

t êtr

e m

is e

n pl

ace.

Fig

10.1

2 Er

got e

xtér

ieur

au

nœud

pou

tre-p

otea

u

103

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.6

Bâ

timen

ts e

n bé

ton

In in

terio

r be

am-c

olum

n jo

ints

, top

and

bot

tom

bar

s sh

ould

pas

s w

ithou

t cu

rtai

lmen

t thr

ough

the

join

t. Th

ey s

houl

d no

t ter

min

ate

with

in l c

r (le

ngth

of

the

mem

ber

criti

cal r

egio

n) o

f the

face

of t

he jo

int.

In e

xter

ior

beam

-col

umn

join

ts, w

hen

the

dept

h, h

c, o

f the

col

umn

para

llel t

o th

e ba

rs is

too

shal

low

to a

chie

ve E

quat

ion

10.3

2, th

e fo

llow

ing

addi

tiona

l mea

sure

s m

ay b

e ta

ken,

to e

nsur

e an

chor

age

of th

e lo

ngitu

dina

l re

info

rcem

ent o

f bea

ms:

–Th

e be

am o

r sl

ab m

ay b

e ex

tend

ed h

oriz

onta

lly in

the

form

of e

xter

ior

stub

s. –H

eade

d ba

rs o

r an

chor

age

plat

es w

elde

d to

the

end

of th

e ba

rs m

ay b

e us

ed.

–B

ends

with

a m

inim

um le

ngth

of 1

0db

L an

d tr

ansv

erse

rei

nfor

cem

ent

plac

ed ti

ghtly

insi

de th

e be

nd o

f a g

roup

of b

ars

may

be

adde

d.

Fig

10.1

2 Ex

terio

r stu

b of

an

exte

rior b

eam

-col

umn

join

t

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

103

Conc

rete

bui

ldin

gs10

.6

10.7

M

urs

10.7

.1

Défin

ition

s

Un

mur

est

un

élém

ent d

e st

ruct

ure

supp

orta

nt d

’aut

res

élém

ents

et a

yant

un

e se

ctio

n tr

ansv

ersa

le a

llong

ée, a

vec

un r

appo

rt lo

ngue

ur /

épa

isse

ur

l w/b

w s

upér

ieur

à 4

. Seu

ls le

s m

urs

joua

nt u

n rô

le s

ism

ique

prim

aire

son

t co

nsid

érés

dan

s ce

par

agra

phe.

10.7

.2

Dim

ensi

ons

L’ép

aiss

eur

bw

o de

l’âm

e do

it re

spec

ter

la c

ondi

tion

suiv

ante

: b

wo H

0,1

5 ou

hs/2

0 (le

plu

s gr

and

) (en

mèt

res)

(1

0.33

)

où h

s es

t la

haut

eur

libre

d’é

tage

.

10.7

.3

Mur

s du

ctile

s et

mur

s co

uplé

s

10.7.

3.1

Défin

ition

sLe

s m

urs

duct

iles

et le

s m

urs

coup

lés

sont

déf

inis

dan

s la

Sec

tion

10.5

et

dans

la F

igur

e 10

.13.

Fig

10.1

3 M

urs

duct

iles

et m

urs

coup

lés

b wl w

h w

h s

(a) m

ur d

uctil

e(b

) mur

cou

plé

104

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

10.7

W

alls

10.7

.1

Defin

ition

s

A w

all i

s a

stru

ctur

al e

lem

ent o

f str

uctu

re s

uppo

rtin

g ot

her

elem

ents

and

ha

ving

an

elon

gate

d cr

oss-

sect

ion

with

a le

ngth

to th

ickn

ess

ratio

l w/b

w

grea

ter

than

4. O

nly

prim

ary

seis

mic

wal

ls a

re c

onsi

dere

d in

this

par

agra

ph.

10.7

.2

Dim

ensi

ons

The

thic

knes

s of

the

web

, bw

o, (i

n m

etre

s) s

houl

d sa

tisfy

the

follo

win

g ex

pres

sion

:

bw

o H

0.1

5 or

hs/2

0 if

grea

ter

(in

met

res)

(1

0.33

)

whe

re h

s is

the

clea

r st

orey

hei

ght.

10.7

.3

Duct

ile w

alls

and

cou

pled

wal

ls

10.7.

3.1

Defin

ition

sD

uctil

e w

alls

and

cou

pled

wal

ls a

re d

efine

d in

the

defin

ition

s in

Sec

tion

10.5

an

d in

Fig

ure

10.1

3.

Fig

10.1

3 Du

ctile

and

cou

pled

wal

ls

b wl w

h w

h s

(a) d

uctil

e w

all

(b) c

oupl

ed

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

104

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.7.

3.2

Effe

ts d

e l’a

ctio

n de

cal

cul

(i)

Red

istr

ibut

ion

La r

edis

trib

utio

n de

s ef

fets

de

l’act

ion

sism

ique

ent

re d

es m

urs

prim

aire

s es

t ad

mis

e ju

squ’

à 30

%, s

ans

que

la r

ésis

tanc

e to

tale

ne

puis

se ê

tre

rédu

ite.

Les

effo

rts

tran

chan

ts e

t les

mom

ents

fléc

hiss

ants

son

t alo

rs r

edis

trib

ués

de s

orte

que

, dan

s ch

aque

mur

pris

indi

vidu

elle

men

t, le

rap

port

ent

re

mom

ent f

léch

issa

nt e

t effo

rt tr

anch

ant n

e so

it pa

s se

nsib

lem

ent a

ffect

é.

Dan

s le

s m

urs

soum

is à

d’im

port

ante

s flu

ctua

tions

d’e

ffort

nor

mal

, com

me

par

exem

ple

dans

les

mur

s co

uplé

s, le

s m

omen

ts e

t les

effo

rts

tran

chan

ts

doiv

ent ê

tre

redi

strib

ués

du o

u de

s m

urs

peu

com

prim

és o

u te

ndus

ver

s le

s m

urs

qui s

ont t

rès

com

prim

és.

Dan

s le

s m

urs

coup

lés,

une

red

istr

ibut

ion

des

effe

ts d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue

entr

e le

s lin

teau

x de

diff

éren

ts é

tage

s es

t adm

ise

jusq

u’à

20%

, sou

s ré

serv

e qu

e l’e

ffort

nor

mal

sis

miq

ue à

la b

ase

de c

haqu

e m

ur (r

ésul

tant

des

effo

rts

tran

chan

ts d

ans

les

linte

aux)

ne

soit

pas

affe

cté.

(ii)

Mes

ures

de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

Pou

r as

sure

r la

loca

lisat

ion

du c

ompo

rtem

ent p

ost-

élas

tique

à la

bas

e du

m

ur d

ans

la z

one

criti

que,

les

disp

ositi

ons

suiv

ante

s do

iven

t êtr

e pr

ises

:

(a)

Qua

nd le

rap

port

hw/l w

ent

re la

hau

teur

et l

a lo

ngue

ur d

u m

ur e

st

supé

rieur

à 2

,0 :

–le

dia

gram

me

des

mom

ents

fléc

hiss

ants

de

calc

ul s

ur la

hau

teur

du

mur

est

do

nné

par u

ne e

nvel

oppe

du

diag

ram

me

des

mom

ents

fléc

hiss

ants

issu

de

l’ana

lyse

, dép

lacé

e ve

rtic

alem

ent (

déca

lage

de

trac

tion)

com

me

suit

: –L’

enve

lopp

e pe

ut ê

tre

supp

osée

liné

aire

(éta

pe 1

de

la F

igur

e 10

.14)

, à

cond

ition

que

la v

aleu

r ab

solu

e de

la v

aleu

r ai

nsi o

bten

ue n

e so

it pa

s in

férie

ure

à la

val

eur

initi

ale.

Cec

i est

sup

posé

êtr

e le

cas

si l

a st

ruct

ure

ne m

ontr

e pa

s de

s di

scon

tinui

tés

sign

ifica

tives

de

mas

se, d

e rig

idité

ou

de r

ésis

tanc

e su

r sa

hau

teur

. –Le

dép

lace

men

t de

cett

e en

velo

ppe

(éta

pe 2

de

la F

igur

e 10

.14)

do

it êt

re c

ohér

ent a

vec

l’inc

linai

son

des

biel

les

cons

idér

ées

dans

la

vérif

icat

ion

de l’

effo

rt tr

anch

ant à

l’ét

at li

mite

ulti

me,

ave

c un

e fo

rme

en é

vent

ail p

ossi

ble

des

biel

les

à pr

oxim

ité d

e la

bas

e, le

s pl

anch

ers

agis

sant

alo

rs c

omm

e de

s tir

ants

. –B

ien

qu’

il so

it co

nsei

llé d

e p

rofit

er d

e la

pré

senc

e d

es p

lanc

hers

pou

r d

isp

oser

les

tiran

ts h

oriz

onta

ux, c

e q

ui im

pos

e la

val

eur

de

i, i

l est

not

é q

ue s

elon

l’EC

2 P

artie

1-1

7 , c

laus

e 6.

2.3,

cot

g i d

oit ê

tre

pris

éga

l à 1

, ce

qui

est

la li

mite

infé

rieur

e ac

cept

able

et l

a p

lus

cons

erva

tive.

Dan

s ce

cas

, le

déc

alag

e es

t éga

l à l w

. –B

ien

que

cel

a ne

soi

t pas

req

uis

par

l’EC

8, il

est

rec

omm

and

é q

ue, q

uand

M

Rd

est p

lus

gran

d q

ue M

Ed

ce q

ui p

eut s

e p

rod

uire

par

exe

mp

le s

i l’a

ctio

n d

u ve

nt e

st p

lus

déf

avor

able

que

l’ac

tion

sism

ique

, MR

d so

it su

bstit

ué à

M

Ed

dan

s la

mét

hod

e ci

-des

sus.

–Le

s ef

fort

s tr

anch

ants

de

calc

ul d

oive

nt a

lors

êtr

e au

gmen

tés

de 5

0% p

ar

rapp

ort a

ux e

ffort

s tr

anch

ants

issu

s de

l’an

alys

e.

105

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

10.7.

3.2

Desi

gn a

ctio

n ef

fect

s(i)

Red

istr

ibut

ion

Red

istr

ibut

ion

of s

eism

ic a

ctio

n ef

fect

s be

twee

n pr

imar

y se

ism

ic w

alls

of u

p to

30%

is a

llow

ed, p

rovi

ded

that

the

tota

l res

ista

nce

dem

and

is n

ot r

educ

ed.

She

ar fo

rces

sho

uld

be r

edis

trib

uted

alo

ng w

ith th

e be

ndin

g m

omen

ts, s

o th

at in

the

indi

vidu

al w

alls

the

ratio

of b

endi

ng m

omen

ts to

she

ar fo

rces

is

not a

ppre

ciab

ly a

ffect

ed. I

n w

alls

, for

exa

mpl

e co

uple

d w

alls

sub

ject

ed to

la

rge

fluct

uatio

ns o

f axi

al fo

rce,

mom

ents

and

she

ars

shou

ld b

e re

dist

ribut

ed

from

the

wal

l(s) w

hich

are

und

er lo

w c

ompr

essi

on o

r un

der

net t

ensi

on, t

o th

ose

whi

ch a

re u

nder

hig

h ax

ial c

ompr

essi

on.

In c

oupl

ed w

alls

, red

istr

ibut

ion

of s

eism

ic a

ctio

n ef

fect

s be

twee

n co

uplin

g be

ams

of d

iffer

ent s

tore

ys o

f up

to 2

0% is

allo

wed

, pro

vide

d th

at th

e se

ism

ic

axia

l for

ce a

t the

bas

e of

eac

h in

divi

dual

wal

l (th

e re

sulta

nt o

f the

she

ar

forc

es in

the

coup

ling

beam

s) is

not

affe

cted

.

(ii) C

apac

ity d

esig

n m

easu

res

To e

nsur

e th

e lo

calis

atio

n of

the

post

ela

stic

beh

avio

ur a

t the

bas

e of

the

wal

l w

ithin

the

criti

cal r

egio

n, th

e fo

llow

ing

mea

sure

s sh

ould

be

take

n:

(a)

Whe

n th

e he

ight

to le

ngth

rat

io h

w/l w

of a

wal

l is

grea

ter

than

2.0

: –th

e di

agra

m o

f the

des

ign

bend

ing

mom

ents

on

the

heig

ht o

f the

wal

l is

give

n by

an

enve

lope

of t

he d

iagr

am o

f the

ben

ding

mom

ents

res

ultin

g fro

m th

e an

alys

is, v

ertic

ally

dis

plac

ed d

ue to

‘ten

sion

shi

ft’ a

s fo

llow

s: –Th

e en

velo

pe m

ay b

e as

sum

ed li

near

(ste

p 1

of F

igur

e 10

.14)

, on

the

cond

ition

that

the

abso

lute

val

ue o

f the

line

ar v

alue

is n

ot lo

wer

than

th

at o

f the

initi

al d

iagr

am. T

his

is a

ssum

ed to

be

the

case

whe

n th

e st

ruct

ure

does

not

exh

ibit

sign

ifica

nt d

isco

ntin

uitie

s of

mas

s, s

tiffn

ess

or r

esis

tanc

e ov

er it

s he

ight

. –Th

e te

nsio

n sh

ift (s

tep

2 of

Fig

ure

10.1

4) s

houl

d be

con

sist

ent w

ith th

e st

rut i

nclin

atio

n ta

ken

in th

e U

LS v

erifi

catio

n fo

r sh

ear,

with

a p

ossi

ble

fan-

type

pat

tern

of s

trut

s ne

ar th

e ba

se, a

nd w

ith th

e flo

ors

actin

g as

tie

s. –A

lthou

gh it

is a

dvi

sab

le to

take

ad

vant

age

of th

e p

rese

nce

of fl

oors

to

pla

ce h

oriz

onta

l tie

s th

erei

n, w

hich

con

trol

s th

e va

lue

of i

, it i

s ob

serv

ed t

hat,

acco

rdin

g to

EC

2 P

art 1

-17 ,

cla

use

6.2.

3, c

otan

i

may

be

assu

med

to b

e 1,

whi

ch is

the

low

er a

ccep

tab

le a

nd m

ore

cons

erva

tive

valu

e. In

that

cas

e, th

e te

nsio

n sh

ift is

eq

ual t

o l w

. –A

lthou

gh it

is n

ot r

equi

red

by E

C8,

it is

rec

omm

end

ed th

at, w

hen

MR

d is

gr

eate

r th

an M

Ed, w

hich

may

hap

pen

for

inst

ance

whe

n th

e w

ind

load

s ar

e m

ore

unfa

vour

able

than

the

seis

mic

act

ions

, MR

d b

e su

bstit

uted

for

ME

d in

th

e ab

ove

pro

ced

ure.

–Th

e de

sign

she

ar fo

rces

are

take

n as

bei

ng 5

0% h

ighe

r th

an th

e sh

ear

forc

es o

btai

ned

from

the

anal

ysis

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

105

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

(b)

Dan

s le

s sy

stèm

es à

con

trev

ente

men

t mix

te c

onte

nant

des

mur

s él

ancé

s, l’

effo

rt tr

anch

ant d

ans

un m

ur n

e do

it pa

s êt

re p

ris in

férie

ur à

la

moi

tié d

e sa

val

eur

à la

bas

e du

mur

, apr

ès l’

ampl

ifica

tion

visé

e en

(a).

L’en

velo

ppe

de c

alcu

l doi

t êtr

e tr

acée

com

me

indi

qué

sur

la F

igur

e 10

.15,

en

sui

vant

les

étap

es 1

à 3

.

Fig

10.1

4 Va

leur

s de

cal

cul d

u m

omen

t fléc

hiss

ant

Fig

10.1

5 Va

leur

de

calc

ul d

e l’e

ffort

tranc

hant

dan

s le

s sy

stèm

es m

ixte

s co

nten

ant d

es m

urs

élan

cés

Cour

be d

e m

omen

t flé

chis

sant

issu

e du

cal

cul

Enve

lopp

elin

éaire

du

mom

ent

fléch

issa

nt

MEd

Etap

e 1:

env

elop

pe li

néai

re d

esm

omen

ts fl

échi

ssan

ts

Mom

ent f

léch

issa

ntde

cal

cul

Enve

lopp

elin

éaire

du

mom

ent

fléch

issa

nt

MEd

Etap

e 2:

mom

ent f

léch

issa

nt d

e ca

lcul

Déca

lage

V ’ Ed

V Ed

= 1

,5V

’ Ed

h w32

h w31

1 –

Cour

be d

’effo

rt tra

ncha

nt

obte

nue

par l

’ana

lyse

2 –

Effo

rt tra

ncha

nt a

mpl

ifié

3 –

Effo

rt tra

ncha

nt d

e ca

lcul

V Ed /2

106

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

(b)

In d

ual s

yste

ms

cont

aini

ng s

lend

er w

alls

, the

des

ign

enve

lope

of s

hear

fo

rces

sho

uld

not b

e lo

wer

than

hal

f of i

ts v

alue

at t

he b

ase

of th

e w

all,

afte

r am

plifi

catio

n as

in (a

). Th

e de

sign

env

elop

e sh

ould

be

draw

n as

sh

own

on F

igur

e 10

.15,

follo

win

g st

eps

1 to

3.

Fig

10.1

4 De

sign

val

ue o

f the

ben

ding

mom

ent

Fig

10.1

5 De

sign

val

ue o

f she

ar fo

rces

in d

ual s

yste

ms

cont

aini

ng s

lend

er w

alls

Bend

ing

mom

ent c

urve

issu

ed fr

oman

alys

is

Line

ar

enve

lope

curv

e fo

r be

ndin

g m

omen

t

MEd

Step

1: l

inea

r env

elop

e of

ben

ding

mom

ents

Desi

gn b

endi

ngm

omen

tcu

rve

Line

aren

velo

pecu

rve

for

bend

ing

mom

ent

MEd

Step

2: d

esig

n be

ndin

g m

omen

t cur

ve

Tens

ion

shift

V ’ Ed

V Ed

= 1

.5V

’ Ed

h w32

h w31

1 –

Shea

r for

ce c

urve

from

seis

mic

ana

lysi

s

2 –

Am

plifi

ed s

hear

forc

e

3 –

Des

ign

shea

r for

ce

V Ed /2

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

106

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.7.

3.3

Rési

stan

ceLe

s ré

sist

ance

s à

la fl

exio

n et

à l’

effo

rt tr

anch

ant d

oive

nt ê

tre

calc

ulée

s co

nfor

mém

ent à

l’E

C2

Par

tie 1

-17 ,

sauf

spé

cific

atio

n co

ntra

ire d

ans

les

alin

éas

suiv

ants

, en

utilis

ant l

a va

leur

de

l’effo

rt n

orm

al r

ésul

tant

de

l’ana

lyse

da

ns la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

.

La v

aleu

r de

l’effo

rt n

orm

al ré

duit

od

(Equ

atio

n 10

.7) n

e do

it pa

s dé

pass

er 0

,4.

Les

arm

atur

es v

ertic

ales

d’â

me

doiv

ent ê

tre

pris

es e

n co

mpt

e da

ns le

cal

cul

de la

rés

ista

nce

à la

flex

ion

des

sect

ions

de

mur

.

Il co

nvie

nt d

e co

nsid

érer

des

sec

tions

de

mur

com

posé

es d

e pa

rtie

s re

ctan

gula

ires

liées

ent

re e

lles

(sec

tions

en

L, T

, U, I

ou

sim

ilaire

s) c

omm

e de

s se

ctio

ns u

niqu

es c

ompo

sées

d’u

ne o

u de

plu

sieu

rs â

mes

par

allè

les

ou

appr

oxim

ativ

emen

t par

allè

les

à la

dire

ctio

n de

l’ef

fort

tran

chan

t sis

miq

ue e

t d’

un o

u de

plu

sieu

rs r

aidi

sseu

rs (a

ppro

xim

ativ

emen

t) pe

rpen

dicu

laire

s.

Pou

r le

cal

cul d

e la

rés

ista

nce

à la

flex

ion,

il c

onvi

ent d

e pr

endr

e en

com

pte

la la

rgeu

r pa

rtic

ipan

te d

e m

embr

ure

de p

art e

t d’a

utre

de

chaq

ue â

me,

don

t la

val

eur

com

ptée

à p

artir

de

la fa

ce d

e l’â

me

est l

a pl

us p

etite

des

qua

ntité

s su

ivan

tes

: –la

long

ueur

rée

lle d

e la

mem

brur

e (F

igur

e 10

.16

(a))

; –la

moi

tié d

e la

dis

tanc

e à

une

âme

adja

cent

e du

mur

(Fig

ure

10.1

6(b

)) ;

–25

% d

e la

hau

teur

tota

le d

u m

ur a

u-de

ssus

du

nive

au c

onsi

déré

.

Fig

10.1

6 La

rgeu

r effe

ctive

de

mem

brur

e w

f

wf

wf

d/2

d

(a)

(b)

107

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

10.7.

3.3

Resi

stan

ce

The

flexu

ral a

nd s

hear

res

ista

nce

mus

t be

calc

ulat

ed in

acc

orda

nce

with

E

C2

Par

t 1-1

7 , ex

cept

as

othe

rwis

e sp

ecifi

ed in

the

follo

win

g pa

ragr

aphs

, by

usin

g th

e va

lue

of th

e ax

ial f

orce

res

ultin

g fro

m th

e se

ism

ic a

naly

sis.

The

valu

e of

the

norm

alis

ed a

xial

load

od

(Equ

atio

n 10

.7) s

houl

d no

t exc

eed

0.4.

Vert

ical

web

rei

nfor

cem

ent s

houl

d be

take

n in

to a

ccou

nt in

the

calc

ulat

ion

of

the

flexu

ral r

esis

tanc

e of

wal

l sec

tions

.

Com

posi

te w

all s

ectio

ns c

onsi

stin

g of

con

nect

ed o

r in

ters

ectin

g re

ctan

gula

r se

gmen

ts (L

-, T

-, U

-, I-

or

sim

ilar

sect

ions

) sho

uld

be ta

ken

as in

tegr

al

units

, con

sist

ing

of a

web

or

web

s pa

ralle

l or

appr

oxim

atel

y pa

ralle

l to

the

dire

ctio

n of

the

actin

g se

ism

ic s

hear

forc

e an

d a

flang

e or

flan

ges

norm

al o

r ap

prox

imat

ely

norm

al to

it.

For

the

calc

ulat

ion

of fl

exur

al r

esis

tanc

e, th

e ef

fect

ive

flang

e w

idth

on

each

si

de o

f a w

eb s

houl

d be

take

n to

ext

end

from

the

face

of t

he w

eb b

y th

e m

inim

um o

f: –th

e ac

tual

flan

ge w

idth

(Fig

ure

10.1

6(a

)); –on

e-ha

lf of

the

dist

ance

to a

n ad

jace

nt w

eb o

f the

wal

l (Fi

gure

10.

16(b

)); –25

% o

f the

tota

l hei

ght o

f the

wal

l abo

ve th

e le

vel c

onsi

dere

d.

Fig

10.1

6 Ef

fect

ive fl

ange

wid

th w

f

wf

wf

d/2

d

(a)

(b)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

107

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.7.

3.4

Disp

ositi

ons

cons

truct

ives

pour

la d

uctil

ité lo

cale

(i)

Zone

crit

ique

Le c

once

pt d

e m

ur d

uctil

e im

pliq

ue u

ne z

one

criti

que

à la

bas

e du

mur

, co

nçue

pou

r se

com

port

er c

omm

e un

e ro

tule

pla

stiq

ue.

La h

aute

ur d

e la

zon

e cr

itiqu

e h c

r au-

dess

us d

e la

bas

e du

mur

peu

t êtr

e es

timée

com

me

suit

:

[,

/]

max

hl

h6

crw

w=

(10.

34)

Mai

s ce

tte

haut

eur

est l

imité

e de

la fa

çon

suiv

ante

:

26 7

hh

hln n

2n

ivea

ux

po

ur

po

ur

niv

eau

xcr

w s

s

$

$

GG H

'*

(10.

35)

où h

s es

t la

haut

eur

libre

de

chaq

ue n

ivea

u et

la b

ase

est d

éfini

e co

mm

e le

niv

eau

des

fond

atio

ns o

u du

som

met

d’u

n so

ubas

sem

ent a

vec

des

diap

hrag

mes

rig

ides

et d

es m

urs

périp

hériq

ues.

(ii) E

xige

nces

de

duct

ilité

dans

la z

one

criti

que

Pou

r pe

rmet

tre

une

bonn

e ca

paci

té d

e ro

tatio

n de

s ro

tule

s pl

astiq

ues

dans

le d

omai

ne p

ost-

élas

tique

, il f

aut a

ssur

er u

ne v

aleu

r m

inim

ale

nz

du c

oeffi

cien

t de

duct

ilité

en c

ourb

ure,

dét

erm

inée

par

une

des

rel

atio

ns

suiv

ante

s :

nz =

l[2

q0 M

Ed

/MR

d -

1 ]

si

T1 H

TC

(10.

36)

nz =

l[1

+2(

q0

ME

d /M

Rd

- 1)

]TC/T

1

si T

1 <

TC

(10.

37)

où :

q0

es

t la

vale

ur d

u co

effic

ient

de

com

port

emen

t pris

e en

com

pte

dans

le

s ca

lcul

s ;

l

=

1,5

pou

r la

Cla

sse

B d

es a

rmat

ures

,1,

0 po

ur la

Cla

sse

C d

es a

rmat

ures

;T 1

est l

a pé

riode

fond

amen

tale

du

bâtim

ent d

ans

le p

lan

vert

ical

dan

s le

quel

la fl

exio

n a

lieu

;T C

est l

a pé

riode

à la

lim

ite s

upér

ieur

e de

la z

one

d’ac

célé

ratio

n co

nsta

nte

du s

pect

re ;

ME

d

est l

e m

omen

t flé

chis

sant

de

calc

ul à

la b

ase

du m

ur, i

ssu

de

l’ana

lyse

dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

; M

Rd

es

t la

rési

stan

ce à

la fl

exio

n de

cal

cul à

la b

ase

du m

ur.

(iii)

Mét

hode

pou

r res

pect

er le

s pr

escr

iptio

ns d

e du

ctilit

é da

ns la

zon

e cr

itiqu

eE

n va

riant

e à

une

just

ifica

tion

déta

illée

de la

val

eur

de n

z u

tilis

ée p

our

le

dim

ensi

onne

men

t, la

duc

tilité

en

cour

bure

req

uise

peu

t êtr

e ob

tenu

e en

sa

tisfa

isan

t les

con

ditio

ns (1

) à (6

) ci-d

esso

us.

108

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

10.7.

3.4

Deta

iling

for l

ocal

duc

tility

(i)

Crit

ical

reg

ion

The

conc

ept o

f a d

uctil

e w

all i

nvol

ves

a cr

itica

l reg

ion

at th

e ba

se o

f the

wal

l w

hich

is d

esig

ned

to a

ct a

s a

plas

tic h

inge

.

The

heig

ht o

f the

crit

ical

reg

ion

h cr a

bove

the

base

of t

he w

all m

ay b

e es

timat

ed a

s:

[,

/]

max

hl

h6

crw

w=

(10.

34)

But

this

hei

ght i

s lim

ited

acco

rdin

g to

the

follo

win

g ex

pres

sion

:

26 7

hh

hln n

2

sto

reys

for

sto

reys

for

cr

w s

s

$

$

GG H

'*

(10.

35)

whe

re h

s is

the

clea

r st

orey

hei

ght a

nd w

here

the

base

is d

efine

d as

the

leve

l of t

he fo

unda

tion

or o

f the

em

bedm

ent i

n ba

sem

ent s

tore

ys w

ith r

igid

di

aphr

agm

s an

d pe

rimet

er w

alls

.

(ii)

Duc

tility

req

uire

men

ts in

the

criti

cal r

egio

nTo

allo

w fo

r a

good

rot

atio

nal b

ehav

iour

of t

he p

last

ic h

inge

in th

e po

st-

elas

tic d

omai

n, a

val

ue n

z o

f the

cur

vatu

re d

uctil

ity fa

ctor

sho

uld

be p

rovi

ded

at th

e cr

itica

l reg

ions

of w

alls

, whi

ch is

det

erm

ined

by

one

of th

e fo

llow

ing

rela

tions

:

nz =

l[2

q0 M

Ed

/MR

d -

1 ]

if

T 1 H

TC

(10.

36)

nz =

l[1

+2(

q0

ME

d /M

Rd

- 1)

]TC/T

1

if T 1

< T

C

(10.

37)

whe

re:

q0

is

the

valu

e of

the

beha

viou

r fa

ctor

take

n in

to a

ccou

nt in

cal

cula

tions

;l

=

1.

5 fo

r C

lass

B r

einf

orce

men

t, 1.

0 fo

r C

lass

C r

einf

orce

men

t;T 1

fund

amen

tal p

erio

d of

the

build

ing,

take

n w

ithin

the

vert

ical

pla

ne in

w

hich

ben

ding

take

s pl

ace;

T C

pe

riod

at th

e up

per

limit

of th

e co

nsta

nt a

ccel

erat

ion

regi

on o

f the

sp

ectr

um;

ME

d de

sign

ben

ding

mom

ent a

t the

bas

e of

the

wal

l, fro

m th

e an

alys

is;

MR

d de

sign

flex

ural

res

ista

nce

at th

e ba

se o

f the

wal

l.

(iii)

Pro

cedu

re to

fulfi

l duc

tility

req

uire

men

ts in

the

criti

cal r

egio

nA

s an

alte

rnat

ive

to a

det

aile

d ju

stifi

catio

n of

the

valu

e of

nz u

sed

in th

e de

sign

, the

cur

vatu

re d

uctil

ity c

an b

e ac

hiev

ed b

y sa

tisfy

ing

cond

ition

s (1

) to

(6) b

elow

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

108

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

(1)

Le b

éton

situ

é au

x ex

trém

ités

des

mur

s (é

lém

ent d

e riv

e) e

st c

onfin

é su

r un

e lo

ngue

ur l c

, dét

erm

inée

en

(2) c

i-des

sous

. Cet

élé

men

t de

rive

peut

co

mpr

endr

e de

s m

embr

ures

per

pend

icul

aire

s au

mur

.

Il

n’es

t pas

néc

essa

ire d

e pr

évoi

r d’

élém

ent d

e riv

e co

nfiné

dan

s le

s m

embr

ures

de

mur

aya

nt u

ne é

pais

seur

bf H

hs/

15 e

t une

larg

eur

l f H

hs /5

, hs

étan

t la

haut

eur

libre

d’é

tage

(Fig

ure

10.1

7). N

éanm

oins

, de

tels

élé

men

ts d

e riv

e pe

uven

t s’a

vére

r né

cess

aire

s du

fait

de la

flex

ion

hors

pla

n du

mur

.

(2)

La lo

ngue

ur d

e l’é

lém

ent d

e riv

e es

t don

née

par

:

/

15

00

35

;b

50

(,

;,

(,

))m

axl

lx

01

10

,c

ww

ucu

c2

f=

-

(10.

38)

où

:

x u

est l

a pr

ofon

deur

de

l’axe

neu

tre

; xu

corr

espo

nd à

une

cou

rbur

e ul

time

et e

st d

onné

e pa

r :

()

xv

blb

ud

vw

c

0~

=+

(1

0.39

)

Fig

10.1

7 M

embr

ure

de m

ur e

n l’a

bsen

ce d

’élé

men

t de

rive

confi

né

l f

b f

b wo

l f >

hs /

5

b f H

hs /

15

109

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

(1)

The

conc

rete

loca

ted

at th

e en

ds o

f the

wal

ls (b

ound

ary

elem

ent)

is

confi

ned

over

a le

ngth

l c, d

efine

d in

(2) b

elow

. Thi

s bo

unda

ry e

lem

ent

can

incl

ude

flang

es p

erpe

ndic

ular

to th

e w

all.

N

o co

nfine

d bo

unda

ry e

lem

ent i

s re

quire

d ov

er w

all fl

ange

s w

ith

thic

knes

s b

f H h

s /1

5 an

d w

idth

l f H

hs /5

, whe

re h

s de

note

s th

e cl

ear

stor

ey h

eigh

t (Fi

gure

10.

17).

Non

ethe

less

, con

fined

bou

ndar

y el

emen

ts

may

be

requ

ired

at th

e en

ds o

f suc

h fla

nges

due

to o

ut-o

f-pl

ane

bend

ing

of th

e w

all.

(2)

The

leng

th o

f the

bou

ndar

y el

emen

t is

give

n as

:

(

.;

.;

(.

/))

max

ll

bx

01

51

50

10

00

35

,c

ww

ucu

c2

f=

-

(10.

38)

w

here

:

x u

is

the

neut

ral a

xis

dept

h; x

u co

rres

pond

s to

the

ultim

ate

curv

atur

e an

d is

giv

en b

y:

()

xv

blb

ud

vw

c

0~

=+

(1

0.39

)

Fig

10.1

7 W

all fl

ange

with

out c

onfin

ed b

ound

ary

elem

ent

l f

b f

b wo

l f >

hs /

5

b f H

hs /

15

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

109

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

f

cu2,

c es

t la

défo

rmat

ion

ultim

e du

bét

on c

onfin

é ca

lcul

ée c

omm

e :

f

cu2,

c =

0,0

035

+ 0

,1 a

~w

d (1

0.40

)

~

o

est l

e ra

ppor

t méc

aniq

ue d

es a

rmat

ures

ver

tical

es d

’âm

e (~

v = t

o f y

d,v /

f cd) ;

a

est l

e co

effic

ient

d’e

ffica

cité

du

conf

inem

ent d

éfin

i dan

s la

S

ectio

n 10

.6.2

.6 (i

i), a

ppliq

ué à

l’él

émen

t de

rive

;

~w

d

est d

éfin

i dan

s l’E

quat

ion

10.1

4.

(3)

L’ép

aiss

eur

bw d

es é

lém

ents

de

rive

confi

nés

ne d

oit p

as ê

tre

infé

rieur

e à

200m

m. D

e pl

us :

–si

la lo

ngue

ur d

e la

par

tie c

onfin

ée n

e dé

pass

e pa

s la

val

eur

max

imal

e de

2b

w e

t 0,2

l w, b

w n

e do

it pa

s êt

re in

férie

ure

à h s

/15,

hs

étan

t la

haut

eur

d’ét

age

; –si

la lo

ngue

ur d

e la

par

tie c

onfin

ée e

xcèd

e la

val

eur

max

imal

e de

2b

w

et 0

,2l w

, bw n

e do

it pa

s êt

re in

férie

ure

à h s

/10.

(4)

Le p

ourc

enta

ge d

es a

rmat

ures

long

itudi

nale

s da

ns le

s él

émen

ts d

e riv

e ne

doi

t pas

êtr

e in

férie

ur à

0,0

05.

(5)

Les

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

des

élém

ents

de

rive

peuv

ent ê

tre

déte

rmin

ées

en a

ccor

d av

ec l’

EC

2 P

artie

1-1

7 sa

ns a

utre

con

ditio

n si

les

cond

ition

s su

ivan

tes

sont

rem

plie

s :

–la

val

eur

de l’

effo

rt n

orm

al r

édui

t de

calc

ul o

d n’

est p

as s

upér

ieur

e à

0,15

, ou

–la

val

eur

de o

d n’

est p

as s

upér

ieur

e à

0,20

et l

e co

effic

ient

q u

tilis

é da

ns

le c

alcu

l est

réd

uit d

e 15

%.

Fig

10.1

8 Lo

ngue

ur d

es ri

ves

confi

nées

des

mur

s

l w

l c

b ob c

= b

w

x u

fcu

2

{u

fcu

2,c

110

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

f

cu2,

c is

the

ultim

ate

stra

in o

f con

fined

con

cret

e ca

lcul

ated

from

:

f

cu2,

c =

0.0

035

+ 0

.1 a

~w

d (1

0.40

)

~

v

is th

e m

echa

nica

l rat

io o

f ver

tical

web

rei

nfor

cem

ent

(~

v = t

o f y

d,v /

f cd);

a

is

the

confi

nem

ent e

ffect

iven

ess

fact

or d

efine

d in

S

ectio

n 10

.6.2

.6(ii

), ap

plie

d to

the

boun

dary

ele

men

t;

~w

d

is d

efine

d in

Equ

atio

n 10

.14.

(3)

The

thic

knes

s b

w o

f the

con

fined

par

ts o

f the

wal

l sec

tion

(bou

ndar

y el

emen

ts) s

houl

d no

t be

less

than

200

mm

. Mor

eove

r: –if

the

leng

th o

f the

con

fined

par

t doe

s no

t exc

eed

the

max

imum

of

2bw a

nd 0

.2l w

, bw s

houl

d no

t be

less

than

hs /1

5, w

here

hs

is th

e st

orey

he

ight

; –if

the

leng

th o

f the

con

fined

par

t exc

eeds

the

max

imum

of 2

bw a

nd 0

.2l w

,b

w s

houl

d no

t be

less

than

hs /1

0.

(4)

The

long

itudi

nal r

einf

orce

men

t rat

io in

the

boun

dary

ele

men

ts s

houl

d be

no

t les

s th

an 0

.005

.

(5)

The

tran

sver

se r

einf

orce

men

t of t

he b

ound

ary

elem

ents

may

be

dete

rmin

ed in

acc

orda

nce

with

EC

2 P

art 1

-17

alon

e, if

one

of t

he

follo

win

g co

nditi

ons

is fu

lfille

d:

–th

e va

lue

of th

e no

rmal

ised

des

ign

axia

l for

ce o

d is

not

gre

ater

than

0.

15, o

r –th

e va

lue

of o

d is

not

gre

ater

than

0.2

0 an

d th

e q-

fact

or u

sed

in th

e an

alys

is is

red

uced

by

15%

.

Fig

10.1

8 Le

ngth

of c

onfin

ed w

alls

end

s

l w

l c

b ob c

= b

w

x u

fcu

2

{u

fcu

2,c

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

110

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

(6)

Qua

nd (5

) ne

s’ap

pliq

ue p

as, l

es a

rmat

ures

tran

sver

sale

s de

s él

émen

ts

de r

ive

sont

dét

erm

inée

s pa

r ap

plic

atio

n de

s di

spos

ition

s (a

) à (c

) ci

-des

sous

.

(a

) Le

rap

port

méc

aniq

ue e

n vo

lum

e de

s ar

mat

ures

de

confi

nem

ent,

~w

d, d

oit ê

tre

au m

oins

éga

l à 0

,08.

(b

) E

n ou

tre,

dan

s le

s él

émen

ts d

e riv

e d’

un m

ur d

e se

ctio

n re

ctan

gula

ire, ~

wd

doit

resp

ecte

r la

con

ditio

n :

()

,v

bb3

00

03

5,

wd

dv

syd

c 0H

a~

n~

f+

-{

(10.

41)

où le

s pa

ram

ètre

s on

t la

mêm

e dé

finiti

on q

ue d

onné

e po

ur le

s po

teau

x da

ns la

Sec

tion

10.6

.2.6

.

Il es

t not

é q

ue la

val

eur

du

seco

nd m

emb

re d

e l’i

néga

lité

dan

s l’E

qua

tion

10.4

1 es

t de

l’ord

re d

e 0,

002,

mai

s p

eut v

arie

r la

rgem

ent.

L’Eq

uatio

n 10

.41

peut

éga

lem

ent ê

tre

utilis

ée d

ans

les

mur

s av

ec

excr

oiss

ance

s ou

mem

brur

es, o

u av

ec u

ne s

ectio

n co

mpo

sée

de

plus

ieur

s pa

rtie

s re

ctan

gula

ires

(sec

tions

en

L, T

, U, I

, etc

.). D

ans

de

tels

cas

, od,

~v,

b c e

t b0

se ré

fére

nt à

l’ép

aiss

eur d

e l’e

xcro

issa

nce

ou d

e la

mem

brur

e et

à la

long

ueur

du

mur

l w (i

.e. o

d =

NE

d /

l w b

cfcd

, ~

n =

(Asv

/ l w

bc)

f yd /

f cd),

sous

rése

rve

que

la p

ositi

on d

e l’a

xe n

eutr

e x u

ne

dép

asse

pas

l’ép

aiss

eur d

e l’e

xcro

issa

nce

ou d

e la

mem

brur

e ap

rès

Fig

10.1

9 Pa

rties

con

finée

s du

mur

b w

b w

>h s

/10

>h s

/15

l c >

2b w

, 0

,2l w

l c <

2b w

, 0

,2l w

b wo

b wo

111

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

(6)

Whe

n (5

) doe

s no

t app

ly, t

he tr

ansv

erse

rei

nfor

cem

ent o

f the

bou

ndar

y el

emen

ts a

re d

eter

min

ed in

acc

orda

nce

with

pro

visi

ons

(a) t

o (c

) bel

ow.

(a

) Th

e m

echa

nica

l vol

umet

ric r

atio

of t

he r

equi

red

confi

ning

re

info

rcem

ent ~

wd,

mus

t be

at le

ast e

qual

to 0

.08.

(b

) M

oreo

ver,

in th

e bo

unda

ry e

lem

ents

of a

wal

l of r

ecta

ngul

ar s

ectio

n,

~w

d m

ust c

ompl

y w

ith th

e co

nditi

on:

()

.v

bb3

00

03

5,

wd

dv

syd

c 0H

a~

n~

f+

-{

(10.

41)

whe

re th

e pa

ram

eter

s ha

ve th

e sa

me

defin

ition

as

give

n fo

r co

lum

ns

in S

ectio

n 10

.6.2

.6.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e va

lue

of th

e rig

ht h

and

sid

e of

the

ineq

ualit

y in

Eq

uatio

n 10

.41

is o

f the

ord

er o

f 0.0

02, w

ith la

rge

varia

tions

.

Eq

uatio

n 10

.41

also

ap

plie

s to

wal

ls w

ith b

arb

ells

or

flang

es,

or

with

a s

ectio

n co

nsis

ting

of s

ever

al r

ecta

ngul

ar p

arts

(L-

, T-

, U

-,

I-sh

aped

sec

tions

, et

c.).

In s

uch

case

s, o

d, ~

v, b

c an

d b

0 ar

e b

ased

on

the

bar

bel

l or

flang

e th

ickn

ess

times

the

wal

l len

gth

l w

(i.e.

od=

NE

d /

l w b

c f c

d, ~

n=

(Asv

/lw

bc)

f yd /

f cd),

with

the

con

diti

on

that

the

neu

tral

axi

s d

epth

xu

doe

s no

t ex

ceed

the

leng

th o

f the

b

arb

ell o

r fla

nge

afte

r sp

allin

g of

the

con

cret

e co

ver.

(It m

ay b

e

Fig

10.1

9 Co

nfine

d pa

rts

of w

alls

b w

b w

>h s

/10

>h s

/15

l c >

2b w

, 0

.2l w

l c <

2b w

, 0

.2l w

b wo

b wo

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

111

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

écla

tem

ent d

u bé

ton

d’en

roba

ge. I

l est

not

é qu

e ce

s ex

pres

sion

s so

nt

écrit

es o

d=

NE

d /

h c b

c f c

d, ~

v=(A

sv /

h c b

c)f yd

/ f c

d da

ns l’

EC8,

mai

s ce

ci

est u

ne e

rreu

r. D

ans

les

autr

es c

as (s

ectio

ns d

e fo

rmes

diff

éren

tes)

, il

conv

ient

de

se re

port

er à

l’EC

8 P

artie

13 ,

Cla

use

5.4.

3.4.

2 (5

).

(c

) Le

s ar

mat

ures

de

confi

nem

ent c

alcu

lées

com

me

indi

qué

ci-d

essu

s s’

éten

dent

ver

tical

emen

t sur

la h

aute

ur h

cr d

e la

zon

e cr

itiqu

e et

ho

rizon

tale

men

t sur

la lo

ngue

ur l c

de

l’élé

men

t de

rive

confi

né.

(iv)

Dis

posi

tions

con

stru

ctiv

es d

es a

rmat

ures

de

confi

nem

ent

Les

arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t et l

es é

ping

les

doiv

ent a

voir

un d

iam

ètre

m

inim

al d

e 6m

m ;

leur

form

e do

it êt

re c

hois

ie p

our

prod

uire

un

état

de

con

trai

ntes

tria

xial

es d

ans

la s

ectio

n de

la p

artie

con

finée

et l

eur

espa

cem

ent n

e do

it pa

s dé

pass

er :

s =

min

{b0/2

; 175

; 8d

bL}

(en

milli

mèt

res)

(1

0.42

)

où :

b0

dim

ensi

on m

inim

ale

du n

oyau

de

béto

n (p

ar r

appo

rt à

l’ax

e de

s ar

mat

ures

de

conf

inem

ent),

db

L di

amèt

re m

inim

al d

es b

arre

s lo

ngitu

dina

les.

La d

ista

nce

entr

e de

s ba

rres

long

itudi

nale

s co

nséc

utiv

es m

aint

enue

s pa

r des

ar

mat

ures

de

confi

nem

ent o

u de

s ép

ingl

es n

e do

it pa

s dé

pass

er 2

00m

m.

(v) R

égio

ns d

u m

ur a

u-de

ssus

de

la z

one

criti

que

Sur

la h

aute

ur d

u m

ur a

u-de

ssus

de

la z

one

criti

que,

seu

les

les

règl

es

conc

erné

es d

e l’E

C2

Par

tie 1

-17

rela

tives

aux

arm

atur

es v

ertic

ales

, ho

rizon

tale

s et

tran

sver

sale

s s’

appl

ique

nt. T

oute

fois

, dan

s le

s pa

rtie

s e

la s

ectio

n où

, dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

, la

défo

rmat

ion

de

com

pres

sion

fc

est s

upér

ieur

e à

0,00

2, il

con

vien

t de

prév

oir u

n po

urce

ntag

e m

inim

al d

‘arm

atur

es v

ertic

ales

éga

l à 0

,005

.

10.7.

3.5

Dim

ensi

onne

men

t des

lint

eaux

ent

re tr

umea

ux c

oupl

ésLe

s lin

teau

x so

nt d

imen

sion

nés

com

me

des

pout

res

(voi

r la

Sec

tion

10.6

.3).

Il es

t rec

omm

andé

que

le ra

ppor

t de

form

e (l c

l / h

w) d

’un

linte

au s

oit i

nfér

ieur

à 2

et

que

, si l

a co

ntra

inte

de

cisa

illem

ent e

st s

upér

ieur

e à

,f

03

cd#

, des

arm

atur

es

diag

onal

es s

oien

t util

isée

s po

ur p

rocu

rer d

e la

rési

stan

ce a

u ci

saille

men

t.

10.7

.4

Long

s m

urs

faib

lem

ent a

rmés

10.7.

4.1

Défin

ition

Les

long

s m

urs

faib

lem

ent a

rmés

son

t déf

inis

dan

s ‘T

erm

inol

ogie

et

Not

atio

n’. I

l est

not

é q

u’un

mur

long

faib

lem

ent a

rmé

ne s

uit p

as le

con

cept

d

e d

uctil

ité e

xpos

é d

ans

la S

ectio

n 10

.1. S

on c

omp

orte

men

t rep

ose

sur

les

non

linéa

rités

géo

mét

rique

s en

gend

rées

par

la fi

ssur

atio

n et

sa

long

ueur

, qui

p

rod

uise

nt a

u co

urs

du

séis

me

un s

oulè

vem

ent d

es m

asse

s p

orté

es p

ar le

112

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

ob

serv

ed t

hat

thes

e eq

uatio

ns a

pp

ear

in E

C8

as o

d=

NE

d /

hc b

c f c

d,

~o=

(Asv

/hcb

c)f y

d /

f cd,

but

thi

s ap

pea

rs t

o b

e an

err

or.

In t

he c

ases

of

oth

er s

ectio

ns s

hap

es,

refe

r to

EC

8 P

art

13,

Cla

use

5.4.

3.4.

2 (5

).

(c

) Th

e co

nfini

ng r

einf

orce

men

t cal

cula

ted

abov

e sh

ould

ext

end

vert

ical

ly o

ver

the

heig

ht h

cr o

f the

crit

ical

reg

ion

and

horiz

onta

lly

alon

g th

e le

ngth

l c o

f the

con

fined

bou

ndar

y el

emen

t.

(iv)

Det

ailin

g of

con

finin

g ba

rsTh

e co

nfini

ng h

oops

and

cro

ss-t

ies

mus

t hav

e a

diam

eter

of a

t lea

st 6

mm

; th

e pa

tter

n of

the

confi

ning

rei

nfor

cem

ent m

ust b

e se

lect

ed in

suc

h a

way

th

at th

ey p

rodu

ce a

sta

te o

f tria

xial

str

ess

in th

e bo

unda

ry e

lem

ent a

nd th

eir

spac

ing

shou

ld n

ot e

xcee

d:

s =

min

{b0/2

; 175

; 8d

bL}

(in

milli

met

res)

(1

0.42

)

whe

re:

b0

min

imum

dim

ensi

on o

f the

con

cret

e co

re (t

o th

e ce

ntre

line

of th

e ho

ops)

;d

bL

min

imum

dia

met

er o

f the

long

itudi

nal b

ars.

The

dist

ance

bet

wee

n co

nsec

utiv

e lo

ngitu

dina

l bar

s en

gage

d by

hoo

ps o

r cr

oss-

ties

shou

ld n

ot e

xcee

d 20

0mm

.

(v)

Reg

ions

of t

he w

all a

bove

the

criti

cal r

egio

nIn

the

part

of t

he w

all a

bove

the

criti

cal r

egio

n, o

nly

the

rele

vant

rul

es o

f EC

2 P

art 1

-17

rega

rdin

g ve

rtic

al, h

oriz

onta

l and

tran

sver

se r

einf

orce

men

t nee

d ap

ply.

How

ever

, in

thos

e pa

rts

of th

e se

ctio

n w

here

und

er th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion

the

com

pres

sive

str

ain

fc

exce

eds

0.00

2, a

min

imum

ver

tical

re

info

rcem

ent r

atio

of 0

.005

sho

uld

be p

rovi

ded.

10.7.

3.5

Desi

gn o

f cou

plin

g be

ams

in c

oupl

ed s

hear

wal

lsC

oupl

ing

beam

s ar

e de

sign

ed a

s be

ams

(see

Sec

tion

10.6

.3).

It is

rec

omm

ende

d th

at w

hen

the

asp

ect r

atio

(lcl /

hw) o

f a c

oup

ling

bea

m is

lo

wer

than

2 a

nd th

e sh

ear

stre

ss is

hig

her

than

.

f0

3cd

#, d

iago

nal b

ars

shou

ld b

e us

ed to

pro

vid

e sh

ear

resi

stan

ce.

10.7

.4

Larg

e lig

htly

rein

forc

ed w

alls

10.7.

4.1

Defin

ition

Larg

e lig

htly

rei

nfor

ced

wal

ls a

re d

efine

d in

'Ter

min

olog

y an

d N

otat

ion'

. It

may

be

obse

rved

tha

t la

rge

light

ly r

einf

orce

d w

alls

do

not

conf

orm

to

the

duc

tile

conc

ept

as d

escr

ibed

in S

ectio

n 10

.1. T

heir

beh

avio

ur r

elie

s on

geo

met

ric n

on-l

inea

ritie

s d

ue t

o cr

acki

ng a

nd t

o th

eir

leng

th, w

hich

re

sult

in li

ftin

g of

the

mas

s su

pp

orte

d b

y th

e w

alls

dur

ing

an e

arth

qua

ke.

Pro

visi

on o

f the

min

imum

req

uire

d v

ertic

al r

einf

orce

men

t at

all

leve

ls

shou

ld r

esul

t in

cra

cks

bei

ng w

ell d

istr

ibut

ed a

long

the

hei

ght

of e

ach

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

112

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

mur

. Les

dis

pos

ition

s d’

arm

atur

es v

ertic

ales

min

imal

es à

tous

les

nive

aux

doi

vent

con

dui

re à

une

bon

ne d

istr

ibut

ion

de

la fi

ssur

atio

n su

r la

hau

teur

d

e ch

aque

mur

. La

Figu

re 1

0.20

pro

pos

e un

dia

gram

me

logi

que

pou

r le

d

imen

sion

nem

ent.

Des

info

rmat

ions

com

plé

men

taire

s su

r le

com

por

tem

ent

des

mur

s lo

ngs

en b

éton

faib

lem

ent a

rmés

peu

vent

êtr

e tr

ouvé

es d

ans

Coi

n48

et B

isch

49.

Fig

10.2

0 Di

agra

mm

e po

ur le

dim

ensi

onne

men

t des

mur

s lo

ngs

en b

éton

faib

lem

ent a

rmés

Dans

tout

e se

ctio

n ho

rizon

tale

déf

avor

able

du

mur

=>

MEd

, NEd

, V' Ed

V Ed =

V' Ed

(1 +

q

) /2

V EdG

VRd

,c

VERI

FICA

TIO

N de

Ndy

n

VERI

FICA

TIO

N DE

S RE

PRIS

ES D

E BE

TONN

AGE

(tout

es s

ectio

ns)

PAS

D’AR

MAT

URE

D’EF

FORT

TRA

NCHA

NT

DISP

OSI

TIO

NS C

ONS

TRUC

TIVE

S

VERI

FICA

TIO

N SE

LON

UNM

ODE

LE D

E TR

EILL

IS

OUI

NON

VERI

FICA

TIO

N DE

FLE

XIO

NCO

MPO

SEE

avec

FIS

SURE

HORI

ZONT

ALE

113

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

wal

l. Fi

gure

10.

20 p

rovi

des

a s

ugge

sted

flow

cha

rt fo

r d

esig

n. A

dd

ition

al

info

rmat

ion

conc

erni

ng t

he b

ehav

iour

of l

ight

ly r

einf

orce

d w

alls

may

be

foun

d in

Coi

n48

and

Bis

ch49

.

Fig

10.2

0 Fl

ow c

hart

for t

he d

esig

n of

larg

e lig

htly

rein

forc

ed w

alls

In a

ny u

nfav

oura

ble

horiz

onta

l sec

tion

of th

e w

all

=>

MEd

, NEd

, V' Ed

V Ed =

V' Ed

(1 +

q ) /

2

V EdG

VRd

,c

VERI

FICA

TIO

N of

Ndy

n

VERI

FICA

TIO

N O

F CO

NSTR

UCTI

ON

JOIN

TS(a

ll se

ctio

ns)

NO S

HEAR

REIN

FORC

EMEN

T

DETA

ILIN

G

VERI

FICA

TIO

N AC

CORD

ING

TO A

LAT

TICE

MO

DEL

YES

NO

VERI

FICA

TIO

N O

F BE

NDIN

GW

ITH

AXIA

L FO

RCE

with

HO

RIZO

NTAL

CRA

CK

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

113

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.7.

4.2

Vale

urs

de c

alcu

l des

act

ions

inte

rnes

L’ef

fort

tran

chan

t de

calc

ul V

Ed

est o

bten

u à

part

ir de

l’ef

fort

tran

chan

t V’ E

d is

su d

e l’a

naly

se c

onfo

rmém

ent à

l’ex

pres

sion

sui

vant

e :

VV

q2

1E

dE

d=

+’

(1

0.43

)

Les

effo

rts

norm

aux

dyna

miq

ues

supp

lém

enta

ires

déve

lopp

és d

ans

les

mur

s de

gra

ndes

dim

ensi

ons

sous

l’ef

fet d

es c

ompo

sant

es h

oriz

onta

les

du

séis

me

peuv

ent ê

tre

pris

com

me

corr

espo

ndan

t à ±

50%

de

l’effo

rt n

orm

al

dans

le m

ur d

û au

x ch

arge

s gr

avita

ires

prés

ente

s da

ns la

situ

atio

n si

smiq

ue

de c

alcu

l. C

es e

ffort

s pe

uven

t êtr

e né

glig

és s

i la

vale

ur d

u co

effic

ient

de

com

port

emen

t q n

e dé

pass

e pa

s 2,

0.

10.7.

4.3

Rési

stan

ce(i)

Fle

xion

L’ét

at li

mite

ulti

me

en fl

exio

n co

mpo

sée

doit

être

vér

ifié

en s

uppo

sant

une

fis

sura

tion

horiz

onta

le, c

onfo

rmém

ent a

ux d

ispo

sitio

ns p

ertin

ente

s de

l’E

C2

Par

tie 1

-17 ,

y co

mpr

is l’

hypo

thès

e de

s se

ctio

ns p

lane

s.

L’in

stab

ilité

hors

pla

n du

mur

est

em

pêch

ée e

n lim

itant

les

cont

rain

tes

norm

ales

dan

s le

bét

on, c

e qu

i est

obt

enu

en r

espe

ctan

t les

règ

les

de l’

EC

2 P

artie

1-1

pou

r le

s ef

fets

du

seco

nd o

rdre

.

Lors

que

l’effo

rt n

orm

al d

ynam

ique

est

pris

en

com

pte

dans

la v

érifi

catio

n à

l’éta

t lim

ite u

ltim

e po

ur la

flex

ion

com

posé

e, la

déf

orm

atio

n lim

ite f

cu2

pour

le

bét

on n

on c

onfin

é pe

ut ê

tre

augm

enté

e à

0,00

5. U

ne v

aleu

r pl

us é

levé

e pe

ut ê

tre

pris

e en

com

pte

pour

le b

éton

con

finé,

con

form

émen

t à l’

EC

2 P

artie

1-1

, Cla

use

3.1.

9, s

ous

rése

rve

que

l’écl

atem

ent d

u bé

ton

d’en

roba

ge

non

confi

né s

oit p

ris e

n co

mpt

e da

ns la

vér

ifica

tion.

Il es

t rec

omm

and

é d

e p

rocé

der

à la

vér

ifica

tion

sous

effo

rt n

orm

al

dyn

amiq

ue c

omm

e su

it.(1

) D

éter

min

er le

dia

gram

me

de

déf

orm

atio

n d

ans

la s

ectio

n à

l’ELU

en

flexi

on c

omp

osée

ave

c l’e

ffort

nor

mal

de

calc

ul h

ors

séis

me

Ned

.(2

) R

édui

re l’

effo

rt n

orm

al à

0,5

Ned

et r

ecal

cule

r le

s d

éfor

mat

ions

dan

s le

b

éton

et d

ans

l’aci

er, a

vec

la m

ême

cour

bure

que

cel

le tr

ouvé

e d

ans

l’éta

pe

1) (c

.à.d

. pou

r un

effo

rt n

orm

al é

gal à

Ned

).(3

) A

ugm

ente

r l’e

ffort

nor

mal

à 1

,5N

ed e

t rec

alcu

ler

les

déf

orm

atio

ns d

ans

le b

éton

et d

ans

l’aci

er, a

vec

la m

ême

cour

bure

que

cel

le tr

ouvé

e d

ans

l’éta

pe

1) (c

.à.d

. pou

r un

effo

rt n

orm

al é

gal à

Ned

).(4

) Vé

rifier

les

déf

orm

atio

ns d

e l’a

cier

et d

u b

éton

dan

s le

s ét

apes

2 e

t 3

vis-

à-vi

s d

es li

mite

s d

onné

es p

lus

haut

. Hab

ituel

lem

ent,

ces

vérifi

catio

ns

com

plé

men

taire

s p

orta

nt s

ur le

s d

éfor

mat

ions

ne

sont

pas

plu

s co

ntra

igna

ntes

que

cel

les

à fa

ire à

l’ét

ape

1.

114

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

10.7.

4.2

Desi

gn a

ctio

n ef

fect

sTh

e de

sign

she

ar fo

rce

V ED is

obt

aine

d fro

m th

e sh

ear

forc

e V

’ ED r

esul

ting

from

the

anal

ysis

acc

ordi

ng to

the

follo

win

g ex

pres

sion

:

VV

q2

1E

dE

d=

+’

(1

0.43

)

The

addi

tiona

l dyn

amic

axi

al fo

rces

dev

elop

ed in

larg

e w

alls

und

er th

e ef

fect

of

the

horiz

onta

l com

pone

nts

of th

e ea

rthq

uake

may

be

take

n as

bei

ng

± 5

0% o

f the

axi

al fo

rce

in th

e w

all d

ue to

the

grav

ity lo

ads

pres

ent i

n th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion.

The

se fo

rces

can

be

negl

ecte

d if

the

valu

e of

the

beha

viou

r fa

ctor

q is

not

take

n as

gre

ater

than

2.0

.

10.7.

4.3

Resi

stan

ce(i)

Fle

xure

The

ULS

in b

endi

ng w

ith a

xial

forc

e sh

ould

be

verifi

ed a

ssum

ing

horiz

onta

l cr

acki

ng, i

n ac

cord

ance

with

the

rele

vant

pro

visi

ons

of E

C2

Par

t 1-1

7 . P

lane

se

ctio

ns s

houl

d be

ass

umed

to r

emai

n pl

ane.

Out

-of-

plan

e in

stab

ility

of th

e w

all i

s pr

even

ted

by li

miti

ng th

e no

rmal

st

ress

es in

the

conc

rete

, whi

ch is

obt

aine

d by

com

plyi

ng w

ith th

e ru

les

of

EC

2 P

art 1

-1 fo

r se

cond

-ord

er e

ffect

s.

Whe

n th

e d

ynam

ic a

xial

forc

e is

tak

en in

to a

ccou

nt in

the

ULS

ver

ifica

tion

for

ben

din

g w

ith a

xial

forc

e, t

he li

miti

ng s

trai

n f

cu2

for

unco

nfine

d co

ncre

te

may

be

incr

ease

d to

0.0

05. A

hig

her

valu

e m

ay b

e ta

ken

into

acc

ount

for

confi

ned

conc

rete

, in

acco

rdan

ce w

ith E

C2

Par

t 1-

1, C

laus

e 3.

1.9,

pro

vid

ed

that

sp

allin

g of

the

unc

onfin

ed c

oncr

ete

cove

r is

acc

ount

ed fo

r in

the

ve

rifica

tion.

It is

rec

omm

end

ed th

at th

e ve

rifica

tion

und

er d

ynam

ic a

xial

forc

e m

ay b

e p

erfo

rmed

as

follo

ws.

(1)

Det

erm

ine

the

def

orm

atio

n d

iagr

am o

f the

sec

tion

und

er U

LS in

ben

din

g w

ith th

e d

esig

n ax

ial l

oad

Ned

(2)

Red

uce

the

axia

l loa

d to

0.5

Ned

and

rec

alcu

late

the

stra

ins

in c

oncr

ete

and

stee

l cor

resp

ond

ing

to th

e sa

me

curv

atur

e as

that

foun

d in

ste

p 1

(i.e.

for

an a

xial

load

Ned

).(3

) In

crea

se th

e ax

ial l

oad

to 1

.5 N

ed a

nd r

ecal

cula

te th

e st

rain

s in

con

cret

e an

d st

eel c

orre

spon

din

g to

the

sam

e cu

rvat

ure

as th

at fo

und

in s

tep

1 (i.

e. fo

r an

axi

al lo

ad N

ed ).

(4)

Che

ck th

e st

eel a

nd c

oncr

ete

stra

ins

from

ste

ps

2 an

d 3

agai

nst t

he

limits

giv

en a

bov

e. U

sual

ly, t

hese

ad

diti

onal

che

cks

on s

trai

ns a

re n

ot

foun

d to

be

mor

e on

erou

s th

an th

ose

corr

esp

ond

ing

to s

tep

1.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

114

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

La q

uant

ité d

’arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

disp

osée

dan

s le

s m

urs

ne d

oit

pas

excé

der

sign

ifica

tivem

ent c

elle

s re

quis

es p

our

la v

érifi

catio

n de

flex

ion

com

posé

e à

l’ELU

ou

pour

la d

urab

ilité.

Il e

st r

ecom

man

dé

que

cet

te

cond

ition

pui

sse

être

con

sid

érée

com

me

rem

plie

qua

nd l’

aire

rée

lle d

es

arm

atur

es s

ur la

hau

teur

du

mur

n’e

xcèd

e p

as 1

10%

de

la v

aleu

r ob

tenu

e p

ar

le c

alcu

l ou

110

% d

e l’a

ire m

inim

ale

req

uise

par

l’EC

8, s

i elle

est

sup

érie

ure.

(ii) E

ffort

tran

chan

tLo

rsqu

e la

val

eur

de V

Ed

résu

ltant

de

l’app

licat

ion

de l

’Equ

atio

n 10

.43

est

infé

rieur

e à

la v

aleu

r de

cal

cul d

e la

rés

ista

nce

à l’e

ffort

tran

chan

t VR

d,c

donn

ée p

ar l’

EC

2 P

artie

1-1

7 , C

laus

e 6.

2.2,

il n

’est

pas

néc

essa

ire d

e di

spos

er d

’aut

res

arm

atur

es d

’âm

e qu

e le

s ar

mat

ures

min

imal

es p

resc

rites

pa

r l’E

C2

Par

tie 1

-1.

Lors

que

la c

ondi

tion

V Ed G

VR

d,c

n’es

t pas

sat

isfa

ite, u

n po

urce

ntag

e d’

arm

atur

es d

’effo

rt tr

anch

ant d

oit ê

tre

mis

en

plac

e po

ur r

ésis

ter

à V E

d av

ec u

n po

urce

ntag

e m

inim

al t

w,m

in. N

B: t

w,m

in e

st u

n P

aram

ètre

D

éter

min

é N

atio

nale

men

t (N

DP

).

1-1-

,,

ff

ff

008

0

008

pourlesmursSection6deL’EC2-1-1

pourlesmursSection12deL’EC2

,min

wyk

ck

yk

ckt

=^

^h

h=

G*

4

(10.

44)

Les

arm

atur

es d

’âm

e do

iven

t êtr

e ca

lcul

ées

selo

n l’E

C2

Par

tie 1

-1, s

ur la

ba

se d

’un

mod

èle

à bi

elle

s m

ultip

les

avec

des

incl

inai

sons

var

iabl

es, o

u un

mod

èle

biel

le-t

irant

, sel

on c

e qu

i est

le p

lus

appr

oprié

com

pte

tenu

de

la g

éom

étrie

par

ticul

ière

du

mur

. Il e

st n

oté

que

la F

igur

e 10

.21

don

ne d

es

exem

ple

s d

e m

odèl

es d

e b

ielle

s d

ans

le c

as u

suel

où

la h

aute

ur d

’un

nive

au

est i

nfér

ieur

e à

la lo

ngue

ur d

u m

ur.

Fig

10.2

1 M

odèl

es d

e tre

illis

dans

les

mur

s lo

ngs

Trei

llis

doub

leTr

eilli

s si

mpl

e

115

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

The

amou

nt o

f ver

tical

rei

nfor

cem

ent p

lace

d in

the

wal

l sec

tion

shou

ld n

ot

exce

ed s

igni

fican

tly th

e am

ount

req

uire

d fo

r th

e U

LS v

erifi

catio

n of

flex

ure

with

axi

al lo

ad a

nd fo

r du

rabi

lity

cons

ider

atio

ns. I

t is

reco

mm

ende

d th

at th

is

cond

ition

may

be

cons

ider

ed a

s ac

hiev

ed w

hen

the

actu

al r

einf

orce

men

t ar

ea o

ver

the

heig

ht o

f the

wal

l doe

s no

t exc

eed

110

% o

f the

val

ue r

equi

red

by a

naly

sis

or 1

10%

of t

he m

inim

um a

rea

req

uire

d by

EC

8, if

gre

ater

.

(ii) S

hear

Whe

n th

e va

lue

of V

Ed

from

Equ

atio

n 10

.43

is le

ss th

an th

e de

sign

val

ue o

f th

e sh

ear

resi

stan

ce V

Rd,

c in

EC

2 P

art 1

-17 ,

Cla

use

6.2.

2, d

esig

ned

shea

r st

eel i

s no

t req

uire

d, a

nd th

e m

inim

um h

oriz

onta

l web

rei

nfor

cem

ent i

s go

vern

ed b

y E

C2

Par

t 1-1

.

Whe

reve

r th

e co

nditi

on V

Ed G

VR

d,c

is n

ot fu

lfille

d, s

hear

rei

nfor

cem

ent r

atio

sh

ould

be

desi

gned

to r

esis

t VE

d su

bjec

t to

a m

inim

um r

atio

tw

,min, N

B: t

w,m

in

is a

Nat

iona

lly D

eter

min

ed P

aram

eter

.

..

ff

ff

00

80

08

,min

wyk

ck

yk

ckt

=^

^h

h=

G (1

0.44

)

The

web

she

ar r

einf

orce

men

t sho

uld

be c

alcu

late

d in

acc

orda

nce

with

EC

2 P

art 1

-1, o

n th

e ba

sis

of a

var

iabl

e in

clin

atio

n tr

uss

mod

el, o

r a

stru

t-an

d-tie

m

odel

, whi

chev

er is

mos

t app

ropr

iate

for

the

part

icul

ar g

eom

etry

of t

he w

all.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at F

igur

e 10

.21

give

s ex

amp

les

of tr

uss

mod

els

in th

e us

ual c

ase

whe

re a

floo

r he

ight

is lo

wer

than

the

wal

l len

gth.

If a

stru

t-an

d-tie

mod

el is

use

d, th

e w

idth

of t

he s

trut

sho

uld

take

into

ac

coun

t the

pre

senc

e of

ope

ning

s an

d sh

ould

not

exc

eed

0.25

l w o

r 4b

w0,

w

hich

ever

is s

mal

ler,

whe

re l w

is th

e le

ngth

of t

he w

all a

nd b

w0

is it

s w

eb

thic

knes

s.

Fig

10.2

1 Tr

uss

mod

els

in la

rge

wal

ls

Doub

le tr

uss

Sim

ple

truss

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

115

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

Si u

n m

odèl

e bi

elle

/tira

nt e

st u

tilis

é, il

con

vien

t que

la la

rgeu

r de

la b

ielle

tie

nne

com

pte

de la

pré

senc

e d’

ouve

rtur

es e

t qu’

elle

ne

dépa

sse

pas

0,25

l w

ou 4

bw

0, e

n pr

enan

t la

plus

pet

ite v

aleu

r, où

l w e

st la

long

ueur

du

mur

et b

w0

est l

’épa

isse

ur d

e l’â

me.

Il es

t not

é q

ue, d

ans

la p

lup

art d

es c

as, l

es a

rmat

ures

long

itud

inal

es o

u tr

ansv

ersa

les

ou le

s d

eux

sont

néc

essa

ires

pou

r ap

por

ter

une

rési

stan

ce

suffi

sant

e à

la fl

exio

n et

à l’

effo

rt tr

anch

ant.

Dan

s ce

cas

, le

mur

est

vér

ifié

selo

n le

s C

laus

es 6

.1 e

t 6.2

de

l’EC

2 P

artie

1-1

7 . N

éanm

oins

, pou

r le

s m

urs

long

s, q

uand

de

telle

s ar

mat

ures

ne

sont

pas

néc

essa

ires,

il e

st p

ossi

ble

d

e p

rocé

der

à la

vér

ifica

tion

selo

n la

Cla

use

12.6

de

l’EC

2 P

artie

1-1

; en

ce

cas,

les

arm

atur

es m

inim

ales

et l

es d

isp

ositi

ons

cons

truc

tives

son

t cel

les

pre

scrit

es p

ar l’

EC8

Par

tie 1

3 et

il c

onvi

ent d

e vé

rifier

le g

lisse

men

t sou

s l’e

ffet d

e l’e

ffort

tran

chan

t (S

ectio

n 10

.7.4

.4).

10.7.

4.4

Glis

sem

ent a

ux re

pris

es d

e bé

tonn

age

L’ét

at li

mite

ulti

me

par

rapp

ort à

l’ef

fort

tran

chan

t vis

-à-v

is d

u gl

isse

men

t au

niv

eau

des

repr

ises

de

béto

nnag

e ho

rizon

tale

s do

it êt

re v

érifi

é co

nfor

mém

ent à

l’E

C2

Par

tie 1

-17 ,

Cla

use

6.2.

5, la

long

ueur

d’a

ncra

ge d

es

arm

atur

es tr

aver

sant

l’in

terf

ace

joua

nt le

rôl

e de

gou

jon

étan

t aug

men

tée

de

50%

par

rap

port

à la

long

ueur

req

uise

dan

s l’E

C2

Par

tie 1

-1.

10.7.

4.5

Disp

ositi

ons

cons

truct

ives

pour

la d

uctil

ité lo

cale

Les

barr

es v

ertic

ales

néc

essa

ires

pour

la v

érifi

catio

n à

l’éta

t lim

ite u

ltim

e en

flex

ion

com

posé

e, o

u po

ur le

res

pect

de

tout

e di

spos

ition

con

cern

ant

les

arm

atur

es m

inim

ales

, doi

vent

êtr

e m

aint

enue

s pa

r un

e ar

mat

ure

de

conf

inem

ent o

u un

e ép

ingl

e d’

un d

iam

ètre

sup

érie

ur o

u ég

al à

6m

m

ou c

orre

spon

dant

à u

n tie

rs d

u di

amèt

re d

e la

bar

re v

ertic

ale,

db

L. L

es

arm

atur

es d

e co

nfin

emen

t et l

es é

ping

les

doiv

ent a

voir

un e

spac

emen

t ve

rtic

al in

férie

ur o

u ég

al à

100

mm

ou

8db

L, e

n pr

enan

t la

plus

pet

ite v

aleu

r.

Les

arm

atur

es v

ertic

ales

néc

essa

ires

pour

la v

érifi

catio

n à

l’éta

t lim

ite u

ltim

e en

flex

ion

com

posé

e do

iven

t êtr

e co

ncen

trée

s da

ns le

s él

émen

ts d

e riv

e au

x ex

trém

ités

de la

sec

tion

tran

sver

sale

. Ces

élé

men

ts d

e riv

e on

t une

long

ueur

no

n in

férie

ure

à b

w e

t non

infé

rieur

e à

3 b

w v

cm/f c

d, v

cm é

tant

la v

aleu

r m

oyen

ne d

e la

con

trai

nte

du b

éton

dan

s la

zon

e co

mpr

imée

à l’

état

lim

ite

ultim

e en

flex

ion

com

posé

e et

bw e

st la

larg

eur

confi

née

de l’

élém

ent d

e riv

e.

Le d

iam

ètre

des

bar

res

vert

ical

es n

e do

it pa

s êt

re in

férie

ur à

12m

m s

ur le

pr

emie

r ni

veau

du

bâtim

ent o

u da

ns to

ut é

tage

où

la lo

ngue

ur l w

du

mur

est

ré

duite

par

rap

port

à c

elle

de

l’éta

ge in

férie

ur d

e pl

us d

’un

tiers

de

la h

aute

ur

d’ét

age

h s. D

ans

tous

les

autr

es é

tage

s, le

dia

mèt

re m

inim

al d

es b

arre

s ve

rtic

ales

ne

doit

pas

être

infé

rieur

à 1

0mm

.

Des

cha

înag

es c

ontin

us, h

oriz

onta

ux e

t ver

ticau

x, d

oive

nt ê

tre

mis

en

plac

e :

(a) l

e lo

ng d

es in

ters

ectio

ns d

e vo

iles

ou d

e le

urs

inte

rsec

tions

ave

c le

urs

mem

brur

es ;

(b) à

tous

les

nive

aux

de p

lanc

hers

; et

(c) a

utou

r des

ouv

ertu

res.

A

u m

inim

um, c

es c

haîn

ages

doi

vent

sat

isfa

ire l’

EC2

Par

tie 1

-17 ,

clau

se 9

.10.

116

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.7

Bâtim

ents

en

béto

n

It m

ay b

e o

bse

rved

tha

t in

mo

st c

ases

, lo

ngitu

din

al o

r tr

ansv

erse

re

info

rcem

ent

or

bot

h ar

e ne

eded

to

pro

vid

e su

ffici

ent

resi

stan

ce in

b

end

ing

and

she

ar.

In t

hat

case

, th

e w

all i

s ve

rified

to

Cla

uses

6.1

and

6

.2 o

f EC

2 P

art

1-17

. H

owev

er,

for

long

wal

ls,

whe

n su

ch r

einf

orc

emen

t is

not

nec

essa

ry,

verifi

catio

n is

po

ssib

le t

o cl

ause

12.

6 of

EC

2 P

art

1-1;

in

tha

t ca

se,

min

imum

rei

nfo

rcem

ent

and

det

ailin

g as

pre

scrib

ed b

y E

C8

Par

t 13

sho

uld

be

pro

vid

ed a

nd v

erifi

catio

n of

slid

ing

shea

r p

erfo

rmed

(S

ectio

n 10

.7.4

.4).

10.7.

4.4

Slid

ing

shea

r at c

onst

ruct

ion

join

tsT

he U

LS a

gain

st s

lidin

g sh

ear

at h

oriz

onta

l con

stru

ctio

n jo

ints

sho

uld

be

verifi

ed in

acc

ord

ance

with

EC

2 P

art

1-17

, C

laus

e 6.

2.5,

with

the

an

chor

age

leng

th o

f cla

mp

ing

bar

s cr

ossi

ng t

he in

terf

ace

incr

ease

d b

y 50

% o

ver

that

req

uire

d b

y E

C2

Par

t 1-

1.

10.7.

4.5

Det

ailin

g fo

r loc

al d

uctil

ityVe

rtic

al b

ars

req

uire

d t

o re

sist

ULS

ben

din

g an

d a

xial

forc

es,

or t

o sa

tisfy

any

min

imum

rei

nfor

cem

ent

pro

visi

ons,

sho

uld

be

enga

ged

by

a ho

op o

r a

cros

s-tie

with

a d

iam

eter

of n

ot le

ss t

han

6m

m o

r on

e th

ird

of t

he v

ertic

al b

ar d

iam

eter

, d

bL.

Hoo

ps

and

cro

ss-t

ies

shou

ld b

e at

a

vert

ical

sp

acin

g of

not

mor

e th

an 1

00

mm

or

8d

bL,

whi

chev

er is

less

.

Vert

ical

bar

s re

qui

red

to

resi

st U

LS b

end

ing

and

axi

al fo

rces

sho

uld

be

conc

entr

ated

in b

ound

ary

elem

ents

at

the

end

s of

the

cro

ss-s

ectio

n.

The

se b

ound

ary

elem

ents

sho

uld

hav

e a

leng

th a

long

the

wal

l cro

ss

sect

ion

of a

t le

ast

bw (o

r 3

bw

vcm

/fcd

if le

ss),

whe

re v

cm is

the

mea

n va

lue

of t

he c

oncr

ete

stre

ss in

the

com

pre

ssio

n zo

ne d

ue t

o b

end

ing

and

axi

al

forc

es a

t U

LS a

nd b

w is

the

con

fined

wid

th o

f the

bou

ndar

y el

emen

t.

The

dia

met

er o

f the

ver

tical

bar

s sh

ould

not

be

less

tha

n 12

mm

in t

he

low

est

stor

ey o

f the

bui

ldin

g or

in a

ny s

tore

y w

here

the

leng

th l w

of t

he

wal

l is

red

uced

ove

r th

at o

f the

sto

rey

bel

ow b

y m

ore

than

one

-thi

rd

of t

he s

tore

y he

ight

hs.

In a

ll ot

her

stor

eys

the

dia

met

er o

f ver

tical

bar

s sh

ould

not

be

less

tha

n 10

mm

.

Con

tinuo

us s

teel

tie

s, h

oriz

onta

l or

vert

ical

, sh

ould

be

pro

vid

ed:

(a)

alon

g al

l int

erse

ctio

ns o

f wal

ls o

r co

nnec

tions

with

flan

ges;

(b

) at

all fl

oor

leve

ls;

and

(c) a

roun

d o

pen

ings

in t

he w

all.

As

a m

inim

um,

thes

e tie

s sh

ould

sat

isfy

EC

2 P

art

1-17

, cl

ause

9.1

0.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

116

10.7

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.7

.5

Info

rmat

ion

com

plém

enta

ire s

ur la

con

cept

ion

des

mur

s en

bét

on a

rmé

Il es

t not

é q

u’un

e in

form

atio

n co

mp

lém

enta

ire s

ur le

com

por

tem

ent d

es

mur

s él

ancé

s es

t don

née

dan

s C

AM

US

50 e

t sur

les

mur

s tr

apus

fort

emen

t ar

més

dan

s S

AFE

51.

10.8

Fa

çonn

age

des

arm

atur

es d

e co

nfine

men

t

Pou

r le

s ar

mat

ures

de

confi

nem

ent u

tilis

ées

com

me

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

dans

les

pout

res,

les

pote

aux

ou le

s m

urs,

des

cad

res

ferm

és a

vec

des

extr

émité

s co

udée

s à

135º

et a

yant

des

ret

ours

de

long

ueur

10

dbw

doi

vent

êt

re u

tilis

és (F

igur

e 10

.22(

a)).

Il es

t rec

omm

and

é d’

utili

ser

des

ép

ingl

es a

vec

un c

roch

et à

180

° à

une

extr

émité

et u

n re

tour

à 1

35°

à l’a

utre

ext

rém

ité (F

igur

e 10

.22(

b)).

Des

re

com

man

dat

ions

sup

plé

men

taire

s su

r le

s d

isp

ositi

ons

cons

truc

tives

des

ar

mat

ures

dan

s le

Gui

de

AFP

S20

.

Fig

10.2

2 Fa

çonn

age

des

arm

atur

es d

e co

nfine

men

t

45°

10d b

w

Epin

gle

(a) C

adre

s si

smiq

ues

(b) E

ping

les

sism

ique

s

10d b

w

45°

max

i

117

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.8

Bâtim

ents

en

béto

n

10.7

.5

Furt

her i

nfor

mat

ion

on re

info

rced

con

cret

e w

all d

esig

n

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at fu

rthe

r in

form

atio

n on

the

des

ign

of s

lend

er d

uctil

e sh

ear

wal

ls is

giv

en b

y C

AM

US

50 a

nd o

n sq

uat h

eavi

ly r

einf

orce

d w

alls

is

give

n by

SA

FE51

.

10.8

De

taili

ng o

f con

finem

ent r

einf

orce

men

t

For

hoop

s us

ed a

s tr

ansv

erse

rei

nfor

cem

ent i

n be

ams,

col

umns

or

wal

ls,

clos

ed s

tirru

ps w

ith 1

35°

hook

s an

d ex

tens

ions

of l

engt

h 10

dbw

sho

uld

be

used

(Fig

ure

10.2

2(a)

).

It is

rec

omm

end

ed th

at c

ross

ties

sho

uld

be

det

aile

d w

ith a

180

° ho

ok a

t one

en

d an

d a

135°

hoo

k at

the

othe

r (F

igur

e 10

.22(

b)).

Ref

eren

ce m

ay b

e m

ade

to a

n A

FPS

gui

de2

0 fo

r fu

rthe

r gu

idan

ce o

n re

info

rcem

ent d

etai

ling.

Fig

10.2

2 De

tailin

g of

con

finem

ent r

einf

orce

men

t

45°

45°

max

i

10d b

w

Cros

s tie

(a) S

eism

ic h

oops

(b) S

eism

ic c

ross

ties

10d b

w

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

117

10.8

Conc

rete

bui

ldin

gs

10.9

Jo

nctio

ns d

es a

rmat

ures

Les

règl

es c

i-apr

ès s

’ajo

uten

t à c

elle

s de

l’E

C2

Par

tie 1

-17 .

Il ne

doi

t pas

y a

voir

de jo

nctio

n pa

r re

couv

rem

ent p

ar s

oudu

re à

l’in

térie

ur

des

zone

s cr

itiqu

es d

es é

lém

ents

de

stru

ctur

e. Il

peu

t y a

voir

des

jonc

tions

pa

r co

uple

urs

méc

aniq

ues

dans

les

pote

aux

et le

s m

urs

si le

fonc

tionn

emen

t de

ces

dis

posi

tifs

est v

alid

é pa

r de

s es

sais

app

ropr

iés,

réa

lisés

dan

s de

s co

nditi

ons

com

patib

les

avec

la c

lass

e de

duc

tilité

DC

M.

Les

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

à pr

évoi

r su

r la

long

ueur

de

reco

uvre

men

t do

iven

t res

pect

er le

s pr

escr

iptio

ns c

ompl

émen

taire

s su

ivan

tes

:

(a)

Si l

es a

rmat

ures

anc

rées

et e

n co

ntin

uité

son

t dis

posé

es d

ans

un p

lan

para

llèle

aux

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

(Fig

ure

10.2

3 (a

)), la

som

me

RA

sL

des

sect

ions

de

tout

es le

s ar

mat

ures

fais

ant l

’obj

et d

u re

couv

rem

ent d

oit

être

util

isée

dan

s le

cal

cul d

es a

rmat

ures

tran

sver

sale

s.(b

) S

i les

arm

atur

es a

ncré

es e

t en

cont

inui

té s

ont d

ispo

sées

dan

s un

pla

n pe

rpen

dicu

laire

aux

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

(Fig

ure

10.2

3 (b

)), la

sec

tion

des

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

doit

être

cal

culé

e su

r la

bas

e de

la p

lus

gran

de s

ectio

n A

sL d

es a

rmat

ures

long

itudi

nale

s re

couv

erte

s.(c

) L’

espa

cem

ent s

des

arm

atur

es tr

ansv

ersa

les

à pl

acer

dan

s la

zon

e de

re

couv

rem

ent n

e do

it pa

s dé

pass

er :

s

= h

/4 o

u 10

0mm

, en

pren

ant l

e pl

us p

etit

(10.

45)

où

h e

st la

plu

s pe

tite

dim

ensi

on d

e la

sec

tion

tran

sver

sale

(en

milli

mèt

res)

.

Fig

10.2

3 Ar

mat

ures

de

cout

ure

le lo

ng d

es re

couv

rem

ents

(a)

(b)

118

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.9

Bâtim

ents

en

béto

n

10.9

La

ps a

nd s

plic

es

The

rule

s he

reaf

ter

are

addi

tiona

l to

thos

e of

EC

2 P

art 1

-17 .

With

in th

e cr

itica

l reg

ions

of s

truc

tura

l ele

men

ts, l

ap-s

plic

ing

by w

eldi

ng is

no

t per

mitt

ed. T

here

may

be

splic

ing

by m

echa

nica

l cou

pler

s in

col

umns

an

d w

alls

, if t

hese

dev

ices

are

cov

ered

by

appr

opria

te te

stin

g un

der

cond

ition

s co

mpa

tible

with

duc

tility

cla

ss D

CM

.

The

tran

sver

se r

einf

orce

men

t to

be p

rovi

ded

with

in th

e la

p le

ngth

mus

t co

mpl

y w

ith th

e fo

llow

ing

com

plem

enta

ry r

equi

rem

ents

:

(a)

If th

e an

chor

ed a

nd th

e co

ntin

uing

bar

are

arr

ange

d in

a p

lane

par

alle

l to

the

tran

sver

se r

einf

orce

men

t (Fi

gure

10.

23 (a

)), th

e su

m o

f the

are

as o

f al

l spl

iced

bar

s, R

AsL

, sho

uld

be u

sed

in th

e ca

lcul

atio

n of

the

tran

sver

se

rein

forc

emen

t.(b

) If

the

anch

ored

and

the

cont

inui

ng b

ar a

re a

rran

ged

with

in a

pla

ne

norm

al to

the

tran

sver

se r

einf

orce

men

t (Fi

gure

10.

23 (b

)), th

e ar

ea o

f tr

ansv

erse

rei

nfor

cem

ent s

houl

d be

cal

cula

ted

on th

e ba

sis

of th

e ar

ea o

f th

e la

rger

lapp

ed lo

ngitu

dina

l bar

, AsL

.(c

) Th

e sp

acin

g, s

, of t

he tr

ansv

erse

rei

nfor

cem

ent i

n th

e la

p zo

ne s

houl

d no

t exc

eed

:

s

= h

/4 o

r 10

0mm

, if l

ess

(10.

45)

w

here

h is

the

min

imum

cro

ss-s

ectio

nal d

imen

sion

(in

milli

met

res)

.

Fig

10.2

3 Tr

ansv

erse

rein

forc

emen

t with

in la

p le

ngth

(a)

(b)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

118

10.9

Conc

rete

bui

ldin

gs

La s

ectio

n re

quis

e A

st d

es a

rmat

ures

tran

sver

sale

s da

ns la

zon

e de

re

couv

rem

ent,

soit

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

des

pote

aux,

don

t la

jonc

tion

est f

aite

au

mêm

e en

droi

t (co

mm

e dé

fini d

ans

l’EC

2 P

artie

1-1

7 ),

soit

des

arm

atur

es lo

ngitu

dina

les

des

élém

ents

de

rive

des

mur

s, p

eut ê

tre

calc

ulée

par

l’ex

pres

sion

sui

vant

e :

As

dff

50

stb

l

ywd

yld

=c

emo

(1

0.46

)

où :

Ast

sect

ion

d’un

e br

anch

e de

s ar

mat

ures

tran

sver

sale

s ;

db

L

diam

ètre

des

arm

atur

es e

n re

couv

rem

ent ;

s

espa

cem

ent d

es a

rmat

ures

tran

sver

sale

s ;

f yld

va

leur

de

calc

ul d

e la

lim

ite d

’éla

stic

ité d

es a

rmat

ures

long

itudi

nale

s ;

f yw

d va

leur

de

calc

ul d

e la

lim

ite d

’éla

stic

ité d

es a

rmat

ures

tran

sver

sale

s.

10.1

0 Co

ncep

tion

et d

imen

sion

nem

ent d

es é

lém

ents

sis

miq

ues

seco

ndai

res

Il co

nvie

nt d

e pr

endr

e de

s m

esur

es a

ppro

prié

es c

ontr

e de

pos

sibl

es e

ffets

lo

caux

déf

avor

able

s du

s à

l’int

erac

tion

entr

e le

s él

émen

ts s

truc

tura

ux

et n

on s

truc

tura

ux (v

oir

le C

hapi

tre

15 e

t aus

si la

Sec

tion

10.1

2 po

ur le

s re

mpl

issa

ges

de m

açon

nerie

dan

s le

s po

rtiq

ues)

.

Les

élém

ents

sis

miq

ues

seco

ndai

res

(Sec

tion

5.2)

doi

vent

êtr

e di

men

sion

nés

et c

onçu

s da

ns le

dét

ail d

e m

aniè

re à

con

serv

er le

ur c

apac

ité

à su

ppor

ter

les

char

ges

grav

itaire

s pr

ésen

tes

dans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul lo

rsqu

’ils

sont

sou

mis

aux

déf

orm

atio

ns m

axim

ales

impo

sées

. Les

dé

form

atio

ns m

axim

ales

dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

son

t éva

luée

s co

nfor

mém

ent a

u C

hapi

tre

9 du

pré

sent

Man

uel,

en te

nant

com

pte

des

effe

ts P

-D. C

es d

éfor

mat

ions

son

t obt

enue

s à

part

ir d’

une

anal

yse

de la

st

ruct

ure

dans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul e

n né

glig

eant

la c

ontr

ibut

ion

des

élém

ents

sis

miq

ues

seco

ndai

res

à la

rai

deur

laté

rale

et d

ans

laqu

elle

les

élém

ents

sis

miq

ues

prim

aire

s so

nt m

odél

isés

ave

c le

ur r

aide

ur fi

ssur

ée e

n fle

xion

et e

n ci

saille

men

t.

La r

ésis

tanc

e de

s él

émen

ts s

econ

daire

s es

t jus

tifiée

si c

es e

ffets

ne

dépa

ssen

t pas

leur

s ré

sist

ance

s de

cal

cul à

la fl

exio

n et

à l’

effo

rt tr

anch

ant,

resp

ectiv

emen

t MR

d et

VR

d, d

éter

min

ées

selo

n l’E

C2

Par

tie 1

-17 .

119

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

0Bâ

timen

ts e

n bé

ton

The

requ

ired

area

of t

rans

vers

e re

info

rcem

ent A

st w

ithin

the

lap

zone

of

the

long

itudi

nal r

einf

orce

men

t of c

olum

ns s

plic

ed a

t the

sam

e lo

catio

n (a

s de

fined

in E

C2

Par

t 1-1

7 ), o

r of

the

long

itudi

nal r

einf

orce

men

t of b

ound

ary

elem

ents

in w

alls

, may

be

calc

ulat

ed fr

om th

e fo

llow

ing

expr

essi

on:

As

dff

50

stb

l

ywd

yld

=c

emo

(1

0.46

)

whe

re:

Ast

area

of o

ne le

g of

the

tran

sver

se r

einf

orce

men

t;d

bL

di

amet

er o

f the

spl

iced

bar

;s

sp

acin

g of

the

tran

sver

se r

einf

orce

men

t;f yl

d

desi

gn v

alue

of t

he y

ield

str

engt

h of

the

long

itudi

nal r

einf

orce

men

t;f y

wd

desi

gn v

alue

of t

he y

ield

str

engt

h of

the

tran

sver

se r

einf

orce

men

t.

10.1

0 De

sign

and

det

ailin

g of

sec

onda

ry e

lem

ents

Sui

tabl

e m

easu

res

agai

nst p

ossi

ble

unfa

vour

able

loca

l effe

cts

due

to th

e in

tera

ctio

n be

twee

n th

e st

ruct

ural

and

non

str

uctu

ral e

lem

ents

sho

uld

be

take

n (s

ee C

hapt

er 1

5 an

d al

so S

ectio

n 10

.12

for

mas

onry

infil

ls in

mom

ent

resi

stin

g fr

ames

).

Sec

onda

ry e

lem

ents

(Sec

tion

5.2)

sho

uld

be d

esig

ned

and

deta

iled

to

mai

ntai

n th

eir

capa

city

to s

uppo

rt th

e gr

avity

load

s pr

esen

t in

the

seis

mic

de

sign

situ

atio

n, w

hen

subj

ecte

d to

the

max

imum

def

orm

atio

ns u

nder

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n.

Max

imum

def

orm

atio

ns d

ue to

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

n sh

ould

be

calc

ulat

ed in

acc

orda

nce

with

Cha

pter

9 o

f thi

s M

anua

l and

sho

uld

acco

unt

for

P-D

effe

cts.

The

se d

efor

mat

ions

sho

uld

be c

alcu

late

d fro

m a

n an

alys

is

of th

e st

ruct

ure

in th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion,

in w

hich

the

cont

ribut

ion

of

seco

ndar

y se

ism

ic e

lem

ents

to la

tera

l stif

fnes

s is

neg

lect

ed a

nd p

rimar

y se

ism

ic e

lem

ents

are

mod

elle

d w

ith th

eir

crac

ked

flexu

ral a

nd s

hear

st

iffne

ss. T

he r

esis

tanc

e of

the

seco

ndar

y el

emen

ts is

just

ified

with

thei

r de

sign

flex

ural

and

she

ar r

esis

tanc

e M

Rd

and

V Rd,

res

pect

ivel

y, d

eter

min

ed

from

EC

2 P

art 1

-17 .

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

119

10.1

0Co

ncre

te b

uild

ings

10.11

Dis

posi

tions

pou

r les

dia

phra

gmes

en

béto

n

Une

dal

le p

lein

e en

bét

on a

rmé

peut

agi

r co

mm

e un

dia

phra

gme

si s

on

épai

sseu

r es

t d’a

u m

oins

70m

m e

t si l

es s

ectio

ns d

’arm

atur

es h

oriz

onta

les

disp

osée

s da

ns le

s de

ux d

irect

ions

son

t au

moi

ns é

gale

s au

x ar

mat

ures

m

inim

ales

spé

cifié

es d

ans

l’EC

2 P

artie

1-1

7 .

Lors

qu’u

ne d

alle

rap

port

ée c

oulé

e su

r un

pla

nche

r ou

une

toitu

re

préf

abriq

uée

est c

onçu

e po

ur a

ssur

er s

eule

la fo

nctio

n de

dia

phra

gme,

elle

do

it re

spec

ter

les

pres

crip

tions

don

nées

ci-d

essu

s po

ur le

s da

lles

plei

nes

; el

le d

oit e

n ou

tre

être

cou

lée

sur

un s

uppo

rt p

ropr

e et

rug

ueux

ou

bien

co

nnec

tée

au s

uppo

rt p

ar d

es c

onne

cteu

rs. L

a S

ectio

n 10

.13

prés

ente

d’

autr

es p

resc

riptio

ns s

’app

liqua

nt a

ux p

lanc

hers

réa

lisés

à p

artir

d’é

lém

ents

pr

éfab

riqué

s en

bét

on.

Bie

n q

ue c

ela

ne s

oit p

as r

equi

s p

ar l’

EC8,

il e

st r

ecom

man

dé,

pou

r la

co

ncep

tion

DC

M, d

e p

rocé

der

à la

vér

ifica

tion

des

pla

nche

rs e

n b

éton

dan

s le

s si

tuat

ions

où

l’EC

8 d

eman

de

une

vérifi

catio

n p

our

la c

once

ptio

n D

CH

. C

es s

ituat

ions

son

t : –fo

rmes

irré

guliè

res

ou c

omp

lexe

s en

pla

n av

ec e

ntai

lles

ou e

xcro

issa

nces

; –ou

vert

ures

gra

ndes

ou

irrég

uliè

res

dan

s le

dia

phr

agm

e ;

–d

istr

ibut

ion

irrég

uliè

re d

es m

asse

s et

/ou

des

rig

idité

s (c

omm

e p

ar e

xem

ple

da

ns le

cas

d’e

xcro

issa

nces

ou

de r

etra

its) ;

–so

us-s

ol a

vec

mur

s p

érip

hériq

ues

par

tiels

ou

mur

s d

ans

une

par

tie

seul

emen

t du

rez-

de-

chau

ssée

.

Pou

r ce

s vé

rifica

tions

, le

mod

èle

stru

ctur

al u

tilis

é p

our

la d

éter

min

atio

n d

es

solli

cita

tions

et d

es e

ffort

s da

ns le

dia

phra

gme

peu

t êtr

e un

e p

outr

e ha

ute,

un

trei

llis

pla

n ou

un

mod

èle

à b

ielle

s et

tira

nts

(Fig

ure

10.2

4) ;

des

sup

por

ts

élas

tique

s d

oive

nt ê

tre

inté

grés

au

mod

èle

en c

as d

e rig

idité

lim

itée

et/o

u no

n un

iform

e d

es é

lém

ents

sup

por

ts (p

ar e

xem

ple

, mur

s d’

élan

cem

ents

di

ffére

nts,

sys

tèm

e à

cont

reve

ntem

ent m

ixte

, etc

.). L

a vé

rifica

tion

de la

ré

sist

ance

inte

rne

du

dia

phr

agm

e et

de

la r

ésis

tanc

e au

niv

eau

des

sup

por

ts

doit

être

effe

ctué

e se

lon

l’EC

2 P

artie

1-1

7 .

Les

solli

cita

tions

sis

miq

ues

doi

vent

êtr

e m

ultip

liées

par

un

coef

ficie

nt d

e su

rdim

ensi

onne

men

t cd , p

ris é

gal à

:

cd

=

1,3

[1,3

] pou

r le

s m

odes

de

rupt

ure

frag

iles

(Exe

mp

le :

cisa

illem

ent

horiz

onta

l…)

cd

=

1,1[

1,1]

pou

r le

s m

odes

de

rupt

ure

duc

tiles

(Exe

mp

le :

flexi

on…

).

120

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

1Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.11

Pro

visi

ons

for c

oncr

ete

floor

dia

phra

gms

A s

olid

con

cret

e sl

ab m

ay b

e co

nsid

ered

to s

erve

as

a d

iap

hrag

m

if it

has

a th

ickn

ess

of n

ot le

ss t

han

70m

m a

nd is

rei

nfor

ced

in b

oth

horiz

onta

l dire

ctio

ns w

ith a

t le

ast

the

min

imum

rei

nfor

cem

ent

spec

ified

in

EC

2 P

art

1-17

.

Whe

n a

topp

ing

cast

on

a pr

ecas

t floo

r or

roo

f sys

tem

is d

esig

ned

to s

erve

al

one

as d

iaph

ragm

it s

houl

d co

nfor

m to

the

prov

isio

ns g

iven

abo

ve fo

r so

lid s

labs

and

be

cast

ove

r a

clea

n an

d ro

ugh

subs

trat

e, o

r co

nnec

ted

to

it th

roug

h sh

ear

conn

ecto

rs. O

ther

s pr

ovis

ions

for

floor

s m

ade

with

pre

cast

co

ncre

te e

lem

ents

can

be

foun

d in

Sec

tion

10.1

3.

Alth

ough

not

req

uire

d by

EC

8 fo

r D

CM

, it i

s re

com

men

ded

that

a fo

rmal

ve

rifica

tion

of c

oncr

ete

floor

s sh

ould

be

per

form

ed u

nder

the

sam

e ci

rcum

stan

ces

spec

ified

by

EC8

for

DC

H s

truc

ture

s, a

s fo

llow

s: –irr

egul

ar g

eom

etrie

s or

div

ided

sha

pes

in p

lan,

dia

phr

agm

s w

ith r

eces

ses

and

re-e

ntra

nces

; –irr

egul

ar a

nd la

rge

open

ings

in th

e d

iap

hrag

m;

–irr

egul

ar d

istr

ibut

ion

of m

asse

s an

d/o

r st

iffne

sses

(as

e.g.

in th

e ca

se o

f se

t-b

acks

or

off-

sets

); –b

asem

ents

with

wal

ls lo

cate

d on

ly in

par

t of t

he p

erim

eter

or

only

in p

art o

f th

e gr

ound

floo

r ar

ea.

For

this

ver

ifica

tion,

the

stru

ctur

al m

odel

use

d fo

r th

e d

eter

min

atio

n of

ac

tion-

effe

cts

and

inte

rnal

forc

es in

con

cret

e d

iap

hrag

ms

can

eith

er b

e a

dee

p b

eam

or

a p

lane

trus

s or

str

ut-a

nd-t

ie m

odel

(Fig

ure

10.2

4);

elas

tic

sup

por

ts s

houl

d b

e co

nsid

ered

in th

e m

odel

in c

ase

of li

mite

d an

d/o

r no

n un

iform

stif

fnes

s of

sup

por

ting

elem

ents

(e.g

. wal

ls o

f diff

eren

t sle

nder

ness

, d

ual s

yste

ms

etc.

) Ver

ifica

tion

of in

tern

al s

lab

stre

ngth

and

str

engt

h at

su

pp

orts

sho

uld

be

in a

ccor

dan

ce w

ith E

C2

Par

t 1-1

7 .

Sei

smic

act

ion

effe

cts

shou

ld b

e m

ultip

lied

by a

n ov

erst

reng

th fa

ctor

cd ,

eq

ual t

o:

cd

=

1.3

[1.3

] for

brit

tle fa

ilure

mod

es (e

.g. h

oriz

onta

l she

ar …

)

cd

=

1.1

[1.1

] for

duc

tile

failu

re m

odes

(e.g

. flex

ure

…).

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

120

Conc

rete

bui

ldin

gs10

.11

10.1

2 Ef

fets

loca

ux d

us a

ux re

mpl

issa

ges

en m

açon

nerie

ou

en

béto

n

Les

règl

es g

énér

ales

pou

r la

vér

ifica

tion

des

pann

eaux

de

maç

onne

rie d

e re

mpl

issa

ge s

ont d

onné

es e

n S

ectio

n 15

.3.

Les

règl

es q

ui s

uive

nt s

’app

lique

nt a

ux p

otea

ux fo

rman

t des

oss

atur

es,

avec

des

rem

plis

sage

s en

maç

onne

rie q

ui n

e so

nt p

as d

ésol

idar

isés

de

ces

dern

ière

s.

Lors

que

le r

empl

issa

ge e

n m

açon

nerie

s’é

tend

d’u

n cô

té d

’un

pote

au

seul

emen

t (Fi

gure

10.

25),

la h

aute

ur to

tale

du

pote

au d

oit ê

tre

renf

orcé

e pa

r de

s ét

riers

et d

es é

ping

les

tels

que

req

uis

pour

les

zone

s cr

itiqu

es

(Sec

tion

10.6

.2.5

). Il

en e

st d

e m

ême

pour

tous

les

pote

aux

du p

rem

ier

nive

au a

u de

ssus

du

sol e

t pou

r le

s po

teau

x as

soci

és à

un

rem

plis

sage

pa

rtie

l (Fi

gure

10.

26) e

t for

man

t un

« po

teau

cou

rt »

.

Pou

r le

s «

pote

aux

cour

ts »

(voi

r Fi

gure

10.

26),

la lo

ngue

ur li

bre

l cl d

u po

teau

es

t la

long

ueur

qui

n’e

st p

as e

n co

ntac

t ave

c la

maç

onne

rie. L

e lo

ng d

e ce

tte

zone

l cl,

éten

due

d’un

e lo

ngue

ur a

dditi

onne

lle h

c (o

ù h c

est

la h

aute

ur d

e la

se

ctio

n du

pot

eau)

, les

arm

atur

es d

’effo

rt tr

anch

ant d

oive

nt ê

tre

calc

ulée

s po

ur u

n ef

fort

tran

chan

t de

calc

ul d

onné

par

:

//

VM

l2

dR

dR

ccl

c=

^h

(10.

47)

où :

MR

c

est l

e m

omen

t rés

ista

nt d

e ca

lcul

du

pote

au

cR

d =

1,

1.

Si l

a ha

uteu

r sa

ns c

onta

ct a

vec

la m

açon

nerie

est

infé

rieur

e à

1,5h

c, l’

effo

rt

tran

chan

t doi

t êtr

e re

pris

par

des

arm

atur

es d

iago

nale

s (v

oir

Figu

re 1

0.26

).

Fig

10.2

4 Po

utre

hau

te, t

reilli

s, m

odèl

e bi

elle

et t

irant

s

121

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

2Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.1

2 Lo

cal e

ffect

s du

e to

mas

onry

or c

oncr

ete

infil

ls

Gen

eral

con

side

ratio

ns fo

r th

e de

sign

of m

ason

ry in

fill p

anel

s ar

e gi

ven

in

Sec

tion

15.3

.

Spe

cial

rul

es fo

r th

e de

sign

of c

olum

ns in

con

cret

e m

omen

t fra

mes

whe

re

the

infil

l mas

onry

has

not

bee

n se

para

ted

from

the

fram

e ar

e as

follo

ws.

In c

ases

whe

re th

e m

ason

ry in

fill c

over

s on

e fa

ce o

f a c

olum

n bu

t not

th

e op

posi

te fa

ce (F

igur

e 10

.25)

, the

ent

ire le

ngth

of t

he c

olum

n sh

ould

be

rei

nfor

ced

with

the

hoop

s an

d tie

s re

quire

d fo

r a

criti

cal r

egio

n (S

ectio

n 10

.6.2

.5).

This

als

o ap

plie

s to

all

grou

nd fl

oor

colu

mns

and

thos

e w

here

the

infil

l doe

s no

t ext

end

over

the

full

heig

ht o

f the

col

umn

(Fig

ure

10.2

6) t

o fo

rm a

‘sho

rt c

olum

n’.

In ‘s

hort

col

umns

’ (se

e Fi

gure

10.

26),

the

clea

r le

ngth

l cl o

f the

col

umn

shou

ld b

e ta

ken

as th

e le

ngth

not

in c

onta

ct w

ith th

e in

fill.

Alo

ng th

is le

ngth

l cl

exte

nded

by

an a

dditi

onal

leng

th h

c (w

here

hc

is th

e co

lum

n w

idth

), th

e sh

ear

rein

forc

emen

t sho

uld

be c

alcu

late

d fo

r a

desi

gn s

hear

forc

e gi

ven

by:

//

VM

l2

dR

dR

ccl

c=

^h

(10.

47)

whe

re:

MR

c is

the

desi

gn v

alue

of t

he m

omen

t of r

esis

tanc

e of

the

colu

mn

cR

d =

1.

1.

If th

e le

ngth

of t

he c

olum

n no

t in

cont

act w

ith th

e m

ason

ry in

fill i

s le

ss

than

1.5

h c, t

he s

hear

forc

e sh

ould

be

resi

sted

by

diag

onal

rei

nfor

cem

ent

(see

Fig

ure

10.2

6).

Fig

10.2

4 De

ep b

eam

, tru

ss, s

trut a

nd ti

e m

odel

s

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

121

10.1

2Co

ncre

te b

uild

ings

Fig

10.2

5 Ex

empl

e de

pot

eaux

en

inte

ract

ion

avec

la m

açon

nerie

et n

éces

sita

nt d

es

disp

ositi

ons

cons

truct

ives

spéc

ifiqu

es

AB

C

DE

F

Not

eLe

s po

teau

x A,

B, C

, D, E

et F

doi

vent

etre

con

çus

com

me

des

zone

s cr

itiqu

es

sur t

oute

leur

hau

teur

, sau

f au

rez-

de-c

haus

see

ou c

ette

dis

posi

tion

est

appl

icab

le a

tous

les

pote

aux

perip

heriq

ues.

Fig

10.2

6 Re

mpl

issa

ge p

artie

l en

maç

onne

rie –

dis

posi

tion

des

arm

atur

es d

’effo

rt tra

ncha

nt d

ans

les

pote

aux

>1,

5hc

l cl

h c

<1,

5hc

l cl

h c

h c

122

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

2Bâ

timen

ts e

n bé

ton

Fig

10.2

5 Illu

stra

tion

of c

olum

ns in

tera

ctin

g w

ith m

ason

ry re

quiri

ng s

peci

al d

etai

ling

AB

C

DE

F

Not

eCo

lum

ns A

, B, C

, D, E

and

F s

houl

d be

det

aile

d ov

er th

eir e

ntire

leng

th a

scr

itica

l reg

ions

exc

ept o

n th

e gr

ound

floo

r, w

here

all

perim

eter

col

umns

sh

ould

be

deta

iled

in th

is w

ay.

Fig

10.2

6 Pa

rtial

mas

onry

infil

l – a

rran

gem

ent o

f she

ar re

info

rcem

ent i

n th

e co

lum

ns

>1.

5hc

l cl

h c

<1.

5hc

l cl

h c

h c

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

122

10.1

2Co

ncre

te b

uild

ings

Qua

nd la

hau

teur

du

rem

plis

sage

cou

vre

la h

aute

ur d

u p

otea

u, il

est

ad

mis

q

ue la

long

ueur

l c s

ur la

que

lle la

bie

lle d

iago

nale

du

rem

plis

sage

exe

rce

un

effo

rt h

oriz

onta

l sur

le p

otea

u es

t ég

ale

à l’é

tend

ue v

ertic

ale

de

la b

ielle

. Il

est

reco

mm

and

é d

e p

rend

re l c

éga

l à l d

/5, o

ù l d

est

la lo

ngue

ur d

e la

b

ielle

dia

gona

le (

Figu

re 1

0.27

). Le

long

de

cett

e lo

ngue

ur l c

, les

arm

atur

es

d’ef

fort

tra

ncha

nt d

oive

nt ê

tre

dét

erm

inée

s av

ec u

n ef

fort

tra

ncha

nt d

e ca

lcul

éga

l à :

V d =

cR

d M

Rc

/ (l c

/ 2

) ou

Vj s

i Vd

lui e

st in

férie

ur

(10.

48)

où :

MR

c

mom

ent r

ésis

tant

de

calc

ul d

u po

teau

,c

Rd

=

1,1,

Vj

ré

sist

ance

au

cisa

illem

ent d

u pa

nnea

u de

rem

plis

sage

est

imée

à

part

ir de

la r

ésis

tanc

e au

cis

aille

men

t des

join

ts.

Il es

t rec

omm

and

é d

e né

glig

er l’

effe

t de

la m

açon

nerie

lors

qu’

elle

pér

it so

us

de

faib

les

char

ges

(infé

rieur

es à

5%

de

la c

apac

ité r

ésis

tant

e en

cis

aille

men

t d

es p

otea

ux),

avec

une

déf

orm

atio

n d

e la

dia

gona

le à

la r

uptu

re s

upér

ieur

e au

dép

lace

men

t hor

izon

tal e

ntre

éta

ges,

sou

s ré

serv

e q

ue s

a p

rése

nce

ne

caus

e p

as d

’irré

gula

rité

en é

léva

tion

(tra

nsp

aren

ce),

voir

Fard

is e

t al19

.

Fig

10.2

7 Bi

elle

dia

gona

le d

ans

un re

mpl

issa

ge e

n m

açon

nerie

l dl c

123

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

2Bâ

timen

ts e

n bé

ton

Whe

n th

e he

ight

of t

he in

fill i

s eq

ual t

o th

e le

ngth

of t

he c

olum

n, t

he

leng

th l c

ove

r w

hich

the

dia

gona

l str

ut o

f the

infil

l ap

plie

s a

horiz

onta

l fo

rce

to t

he c

olum

n is

ass

umed

to

be

equa

l to

the

vert

ical

wid

th o

f the

d

iago

nal s

trut

. It

is r

eco

mm

end

ed t

hat

l c ca

n b

e ta

ken

equa

l to

l d /5

, w

here

l d is

the

leng

th o

f the

dia

go

nal s

trut

(Fi

gur

e 10

.27)

. A

long

thi

s le

ngth

l c,

the

shea

r re

info

rcem

ent

in t

he c

olum

n sh

ould

be

calc

ulat

ed w

ith

a d

esig

n sh

ear

forc

e as

follo

ws:

V d =

cR

d M

Rc

/ (l c

/ 2

) or

Vj i

f les

s (1

0.48

)

whe

re:

MR

c de

sign

flex

ural

res

ista

nce

of th

e co

lum

nc

Rd

=

1.1

Vj

sh

ear

stre

ngth

of t

he p

anel

est

imat

ed o

n th

e ba

sis

of th

e sh

ear

stre

ngth

of t

he b

ed jo

ints

.

It is

rec

omm

end

ed th

at if

the

mas

onry

infil

l cru

shes

und

er lo

w lo

ads

(und

er

5% o

f the

she

ar c

apac

ity o

f the

col

umns

), an

d th

e d

efor

mat

ion

of th

e d

iago

nal a

t fai

lure

is g

reat

er th

an th

e d

esig

n in

ters

tore

y d

rift,

the

effe

ct o

f th

e m

ason

ry m

ay b

e ig

nore

d, p

rovi

ded

that

thei

r p

rese

nce

doe

s no

t cau

se

irreg

ular

ity in

ele

vatio

n (s

oft s

tore

y), s

ee F

ard

is e

t al19

.

Fig

10.2

7 Di

agon

al s

trut i

n m

ason

ry in

fill

l dl c

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

123

10.1

2Co

ncre

te b

uild

ings

10.1

3 Os

satu

res

et p

lanc

hers

pré

fabr

iqué

s

10.1

3.1

Intr

oduc

tion

Cet

te S

ectio

n pr

ésen

te d

es r

ègle

s ad

ditio

nnel

les

pour

les

stru

ctur

es

préf

abriq

uées

con

çues

sel

on le

s rè

gles

app

licab

les

aux

stru

ctur

es c

oulé

es

en p

lace

pré

sent

ées

dans

les

Sec

tions

pré

céde

ntes

. Les

pre

scrip

tions

qui

su

iven

t s’a

ppliq

uent

aux

élé

men

ts s

truc

tura

ux p

rimai

res

com

port

ant d

es

asse

mbl

ages

rés

ista

nts.

Il es

t rec

omm

and

é d

e se

réf

érer

au

NF-

DTU

23-

352

pou

r p

lus

de

dét

ails

.

10.13

.2

Ossa

ture

s pr

éfab

riqué

es

10.13

.2.1

Con

sidé

ratio

ns p

rélim

inai

res

Les

ossa

ture

s pr

éfab

riqué

es p

rése

ntan

t des

irré

gula

rités

néc

essi

tent

des

ét

udes

par

ticul

ière

s qu

i ne

sont

pas

abo

rdée

s.

La c

once

ptio

n d’

ossa

ture

s pr

éfab

riqué

es s

uppo

se la

pré

senc

e de

pot

eaux

ve

rtic

aux

cont

inus

dep

uis

la fo

ndat

ion

sans

inte

rrup

tion.

Les

coef

ficie

nts

de c

ompo

rtem

ent à

app

lique

r au

x st

ruct

ures

pré

fabr

iqué

es

sont

déd

uits

de

ceux

app

licab

les

aux

stru

ctur

es c

oulé

es e

n pl

ace

moy

enna

nt u

n co

effic

ient

de

rédu

ctio

n k p

:

k p =

1,0

[1,0

] pou

r le

s os

satu

res

à as

sem

blag

es s

urdi

men

sion

nés.

D’a

utre

s ty

pes

d’as

sem

blag

es, n

on c

ouve

rts

par

ce M

anue

l son

t tra

ités

dans

l’E

C8-

1 P

artie

13 .

Fig

10.2

8 Os

satu

re p

réfa

briq

uée

avec

ass

embl

ages

sur

dim

ensi

onné

s

Asse

mbl

age

surd

imen

sion

né

et z

one

de

trans

ition

Régi

one

criti

que

124

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

3Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.1

3 Pr

ecas

t fra

mes

and

pre

cast

floo

r sys

tem

s

10.1

3.1

Intr

oduc

tion

This

sec

tion

give

s ad

ditio

nal r

ules

for

prec

ast s

truc

ture

s de

sign

ed to

the

rule

s gi

ven

in th

e ot

her

sect

ions

of t

his

chap

ter

for

cast

in s

itu s

truc

ture

s. T

he

follo

win

g pr

ovis

ions

app

ly to

prim

ary

stru

ctur

al e

lem

ents

with

con

nect

ions

de

sign

ed to

dev

elop

the

stre

ngth

of t

he m

embe

rs th

ey c

onne

ct.

It is

rec

omm

ende

d th

at r

efer

ence

sho

uld

be

mad

e to

NF-

DTU

23-

352

for

furt

her

guid

ance

.

10.1

3.2

Prec

ast f

ram

es

10.13

.2.1

Initi

al c

onsi

dera

tions

Pre

cast

fram

es w

ith ir

regu

larit

ies

need

sp

ecia

l att

entio

n an

d ar

e no

t co

vere

d he

re.

The

desi

gn o

f pre

cast

fram

e st

ruct

ures

sup

pose

s co

ntin

uous

ver

tical

co

lum

ns fr

om th

e fo

unda

tion

leve

l with

out b

reak

.

The

beha

viou

r fa

ctor

s to

be

used

for

prec

ast s

truc

ture

s sh

ould

be

deriv

ed

from

thos

e fo

r ca

st in

situ

str

uctu

res

redu

ced

by a

fact

or k

p:

k p =

1.0

[1.0

] for

fram

es w

ith o

vers

tren

gth

conn

ectio

ns.

Oth

er c

onne

ctio

ns t

ypes

are

con

side

red

in E

C8

Par

t 13 ,

but

are

bey

ond

the

scop

e of

this

Man

ual.

Ove

rdes

igne

d

conn

ectio

n an

d

trans

ition

zon

e

Criti

cal z

one

Fig

10.2

8 Pr

ecas

t fra

me

with

ove

rstre

ngth

con

nect

ions

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

124

10.1

3Co

ncre

te b

uild

ings

10.13

.2.2

Po

utre

s pr

éfab

riqué

esLe

s pr

escr

iptio

ns q

ui s

uive

nt s

ont c

ompl

émen

taire

s à

celle

s ap

plic

able

s au

x st

ruct

ures

cou

lées

en

plac

e et

aux

pre

scrip

tions

de

l’EC

2 P

artie

1-1

7 po

ur le

s st

ruct

ures

pré

fabr

iqué

es :

–Le

s po

utre

s is

osta

tique

s do

iven

t êtr

e as

sem

blée

s à

leur

sup

port

de

faço

n à

assu

rer

la tr

ansm

issi

on d

es fo

rces

sis

miq

ues

horiz

onta

les

; les

effo

rts

de

fric

tion

enge

ndré

s pa

r le

s fo

rces

de

pesa

nteu

r do

iven

t êtr

e né

glig

és p

our

le

calc

ul d

e la

rés

ista

nce.

–E

n ca

s d’

asse

mbl

ages

art

icul

és e

ntre

une

pou

tre

et s

es s

uppo

rts,

il

conv

ient

de

vérifi

er le

s to

léra

nces

et l

es je

ux p

our

évite

r le

s ép

aufr

ures

au

nive

au d

es a

ppui

s, e

n fo

nctio

n de

s dé

plac

emen

ts p

révi

sibl

es d

es é

lém

ents

su

ppor

ts (F

igur

e 10

.29

).

10.13

.2.3

Po

teau

x pr

éfab

riqué

sLe

s pr

escr

iptio

ns q

ui s

uive

nt s

ont c

ompl

émen

taire

s à

celle

s ap

plic

able

s au

x st

ruct

ures

cou

lées

en

plac

e et

aux

pre

scrip

tions

de

l’EC

2 P

artie

1-1

7 po

ur le

s st

ruct

ures

pré

fabr

iqué

es :

–D

ans

les

ossa

ture

s à

asse

mbl

ages

pot

eau-

pout

re a

rtic

ulés

, les

pot

eaux

do

iven

t êtr

e en

cast

rés

en p

ied

dans

des

plo

ts à

enc

uvem

ent c

onçu

s se

lon

les

règl

es d

e su

rdim

ensi

onne

men

t (vo

ir la

Sec

tion

10.1

3.2.

4).

–Le

s as

sem

blag

es p

otea

u-po

teau

situ

és e

n zo

ne c

ritiq

ue s

ont p

ossi

bles

se

ulem

ent e

n co

ncep

tion

DC

L et

DC

M.

Fig

10.2

9 Dé

plac

emen

ts d

ans

un a

ssem

blag

e po

teau

-pou

tre a

rticu

lé

e b e b H

i.b

b

i

125

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

3Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.13

.2.2

Pr

ecas

t bea

ms

In a

dditi

on to

pro

visi

ons

for

cast

in s

itu b

eam

s an

d th

e ru

les

of E

C2

Par

t 1-1

7 fo

r pr

ecas

t con

cret

e st

ruct

ures

, the

follo

win

gs p

rovi

sion

s ap

ply:

–S

impl

y su

ppor

ted

beam

s sh

ould

be

conn

ecte

d po

sitiv

ely

to th

eir

supp

orts

in

ord

er to

ens

ure

the

tran

smis

sion

of s

eism

ic h

oriz

onta

l for

ces;

fric

tion

due

to g

ravi

ty fo

rces

may

not

be

take

n in

to a

ccou

nt w

hen

eval

uatin

g re

sist

ance

. –W

hen

the

conn

ectio

ns o

f bea

ms

with

sup

por

ting

elem

ents

are

hin

ged,

to

lera

nces

and

sp

allin

g al

low

ance

s of

bea

rings

sho

uld

be

chec

ked

with

reg

ard

to e

xpec

ted

dis

pla

cem

ents

of s

upp

ortin

g el

emen

ts

(Fig

ure

10.2

9).

10.13

.2.3

Pr

ecas

t col

umns

In a

dditi

on to

pro

visi

ons

for

cast

in s

itu c

olum

ns a

nd th

e ru

les

of E

C2

Par

t 1-1

7 fo

r pr

ecas

t con

cret

e st

ruct

ures

, the

follo

win

gs p

rovi

sion

s ap

ply:

–Fo

r pr

ecas

t fra

me

syst

ems

with

hin

ged

colu

mn-

to-b

eam

con

nect

ions

, th

e co

lum

ns s

houl

d be

fixe

d at

the

base

with

full

supp

orts

in p

ocke

t fo

unda

tions

des

igne

d in

acc

orda

nce

with

ove

rstr

engt

h ru

les

(see

S

ectio

n 10

.13.

2.4)

. –C

olum

n to

col

umn

conn

ectio

ns in

crit

ical

reg

ions

are

pos

sibl

e w

ith D

CL

and

DC

M d

esig

n on

ly.

Fig

10.2

9 Di

spla

cem

ents

in a

hin

ged

beam

-col

umn

conn

ectio

n

e b e b H

i.b

b

i

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

125

10.1

3Co

ncre

te b

uild

ings

10.13

.2.4

As

sem

blag

es s

urdi

men

sion

nés

et a

ssem

blag

es p

otea

u –

pout

reLe

s as

sem

blag

es s

urdi

men

sion

nés

doiv

ent ê

tres

con

çus

pour

res

ter

dans

le

dom

aine

éla

stiq

ue p

enda

nt le

s sé

ism

es.

La s

ollic

itatio

n de

cal

cul p

our

un a

ssem

blag

e su

rdim

ensi

onné

est

don

née

par

:

Md

= c

Rd

MR

d (1

0.49

)

où :

MR

d va

leur

de

calc

ul d

u m

omen

t rés

ista

nt d

ans

la z

one

criti

que

adja

cent

à

l’ass

embl

age

(ext

rém

ité d

e po

utre

ou

de p

otea

u)c

Rd

co

effic

ient

de

sur-

rési

stan

ce =

1,2

[1,2

].

Les

arm

atur

es e

ntra

nt d

ans

l’ass

embl

age

doiv

ent ê

tre

entiè

rem

ent a

ncré

es

sur

la lo

ngue

ur d

e l’a

ssem

blag

e av

ant d

’ent

rer

dans

la z

one

criti

que

adja

cent

e (F

igur

e 10

.30

).

Afin

d’a

ssur

er q

ue le

s ar

mat

ures

prin

cip

ales

des

pou

tres

ne

se p

last

ifien

t pas

à

l’ent

rée

dan

s l’a

ssem

bla

ge, i

l est

rec

omm

and

é d

e m

énag

er u

ne z

one

de

tran

sitio

n en

tre

chaq

ue z

one

criti

que

et l

a zo

ne d

’ass

emb

lage

. Les

arm

atur

es

com

plé

men

taire

s as

sura

nt le

sur

dim

ensi

onne

men

t de

l’ass

emb

lage

doi

vent

êt

re e

ntiè

rem

ent a

ncré

es d

ans

cett

e zo

ne d

e tr

ansi

tion

(voi

r Fi

gure

10.

30).

Les

pres

crip

tions

de

la S

ectio

n 10

.6.4

s’a

ppliq

uent

aux

ass

embl

ages

su

rdim

ensi

onné

s.

Fig

10.3

0 As

sem

blag

e po

teau

– p

outre

sur

dim

ensi

onné

Béto

n co

ulé

en p

lace

Béto

n pr

éfab

riqué

Zone

de

trans

ition

126

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

3Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.13

.2.4

O

vers

treng

th c

onne

ctio

ns a

nd b

eam

col

umns

join

tsO

vers

tren

gth

conn

ectio

ns s

houl

d be

des

igne

d to

rem

ain

elas

tic d

urin

g an

ea

rthq

uake

.

The

desi

gn a

ctio

n ef

fect

for

over

stre

ngth

con

nect

ions

is g

iven

by:

Md

= c

Rd

MR

d

(10.

49)

whe

re:

MR

d de

sign

val

ue o

f the

res

istin

g m

omen

t of t

he c

ritic

al z

one

adja

cent

to

the

conn

ectio

n (b

eam

end

or

colu

mn

end

)c

Rd

ov

erst

reng

th fa

ctor

= 1

.2 [1

.2].

Rei

nfor

cing

bar

s te

rmin

atin

g in

the

conn

ectio

n sh

ould

be

fully

anc

hore

d w

ithin

the

conn

ectio

n le

ngth

and

bef

ore

ente

ring

in th

e ad

jace

nt c

ritic

al z

one

(Fig

ure

10.3

0).

In o

rder

to e

nsur

e th

at th

e m

ain

bea

m r

einf

orce

men

t doe

s no

t yie

ld a

t the

p

oint

of e

ntry

into

the

con

nect

ion,

it is

rec

omm

end

ed t

hat a

n ad

diti

onal

tr

ansi

tion

zone

bet

wee

n ea

ch c

ritic

al z

one

and

the

conn

ectio

n m

ay b

e co

nsid

ered

. Ad

diti

onal

rei

nfor

cing

bar

s us

ed to

fulfi

l the

ove

r st

reng

th

pre

scrip

tion

of t

he c

onne

ctio

n sh

ould

be

fully

anc

hore

d in

tha

t tra

nsiti

on

zone

(see

Fig

ure

10.3

0).

For

beam

col

umn

conn

ectio

ns, t

he p

rovi

sion

s of

Sec

tion

10.6

.4 a

pply

.

Fig

10.3

0 O

vers

treng

th b

eam

– c

olum

n co

nnec

tion

Cast

in s

itu c

oncr

ete

Prec

ast c

oncr

ete

Tran

sitio

n zo

ne

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

126

10.1

3Co

ncre

te b

uild

ings

10.1

3.3

Plan

cher

s pr

éfab

riqué

s en

bét

on

Les

syst

èmes

de

plan

cher

s vi

sés

ici s

ont c

eux

cons

titué

s d’

élém

ents

de

dalle

pré

fabr

iqué

s (p

ar e

xem

ple

les

dalle

s al

véol

ées)

rel

iées

à u

ne d

alle

ra

ppor

tée

coul

ée e

n pl

ace.

Les

pla

nche

rs s

ans

dalle

rap

port

ée r

equi

èren

t de

s di

spos

ition

s sp

écifi

ques

, non

trai

tées

par

ce

Man

uel.

Il es

t rec

omm

and

é d

e p

rend

re 5

0mm

pou

r ép

aiss

eur

min

imal

e d’

une

dal

le

rap

por

tée

agis

sant

ave

c le

s él

émen

ts d

e d

alle

pré

fab

riqué

s p

our

rési

ster

aux

ef

fort

s si

smiq

ues,

ou

40m

m s

i sa

por

tée

est i

nfér

ieur

e à

8m. U

ne é

pai

sseu

r d

e d

alle

rap

por

tée

plu

s fa

ible

peu

t êtr

e ac

cept

able

pou

r d

es s

ystè

mes

de

pla

nche

rs s

péc

ifiq

ues

à fa

ible

por

tée,

com

me

les

pla

nche

rs à

pou

trel

les

et

entr

evou

s, c

es s

ystè

mes

de

pla

nche

rs n

e so

nt p

as t

raité

s d

ans

ce M

anue

l.

Le fo

nctio

nnem

ent c

ompo

site

du

plan

cher

doi

t êtr

e vé

rifié

selo

n l’E

C2

Par

tie 1

-17 .

Si n

éces

saire

, des

arm

atur

es v

ertic

ales

en

U p

euve

nt ê

tre

plac

ées

dans

les

join

ts a

fin d

e fa

ire l’

offic

e de

con

nect

eurs

. Voi

r ég

alem

ent l

a S

ectio

n 10

.11.

La r

ésis

tanc

e au

x ef

fort

s da

ns le

pla

n do

it êt

re v

érifi

ée d

ans

le p

lanc

her

et a

u ni

veau

des

liai

sons

pla

nche

r –

supp

ort s

elon

les

base

s su

ivan

tes

: –un

coe

ffici

ent d

e su

r-ré

sist

ance

éga

l à 1

,30

est a

ppliq

ué a

ux s

ollic

itatio

ns ;

–le

s vé

rifica

tions

son

t effe

ctué

es s

elon

l’E

C2

Par

tie 1

-17

(Cla

uses

6.2

et

10.9

) en

négl

igen

t les

con

trib

utio

ns d

e fr

ictio

n ap

port

ées

par

les

effo

rts

exte

rnes

(par

exe

mpl

e la

pes

ante

ur).

Un

syst

ème

cont

inu

de c

haîn

age

doit

être

dis

posé

sur

la p

érip

hérie

du

dia

phra

gme

et r

elié

aux

élé

men

ts a

ssur

ant l

a ré

sist

ance

laté

rale

. Le

dim

ensi

onne

men

t doi

t pre

ndre

en

com

pte

le c

oeffi

cien

t de

surd

imen

sion

nem

ent p

our

les

mod

es d

e ru

ptur

e fr

agile

s (v

oir

la S

ectio

n 10

.11

de c

e M

anue

l).

Il es

t not

é q

ue le

sys

tèm

e d

e ch

aîna

ge p

érip

hériq

ue a

pou

r fo

nctio

n d

e ré

sist

er a

ux e

ffort

s in

tern

es d

e tr

actio

n d

us a

ux s

ollic

itatio

ns d

e fle

xion

dan

s le

dia

phr

agm

e et

de

par

ticip

er à

la tr

ansm

issi

on d

es e

ffort

s ho

rizon

taux

au

x él

émen

ts a

ssur

ant l

a ré

sist

ance

laté

rale

(par

exe

mp

le le

s m

urs

de

cisa

illem

ent o

u le

s os

satu

res

rési

stan

tes)

.

Les

chaî

nage

s in

térie

urs

doiv

ent ê

tre

dim

ensi

onné

s po

ur r

ésis

ter

aux

effo

rts

de tr

actio

n et

rel

iés

aux

élém

ents

ass

uran

t la

rési

stan

ce la

téra

le ;

ils p

euve

nt ê

tre

plac

és d

ans

cert

ains

join

ts e

ntre

élé

men

ts o

u bi

en d

ans

la d

alle

rap

port

ée. L

eur

dim

ensi

onne

men

t doi

t pre

ndre

en

com

pte

le

coef

ficie

nt d

e su

rdim

ensi

onne

men

t pou

r le

s m

odes

de

rupt

ure

duct

ile (v

oir

la

Sec

tion

10.1

1).

Il es

t not

é q

ue le

sys

tèm

e d

e ch

aîna

ge in

térie

ur a

pou

r fo

nctio

n d

e ré

sist

er

aux

effo

rts

de

trac

tion

qui

se

dév

elop

pen

t ent

re le

pla

nche

r et

les

élém

ents

as

sura

nt la

rés

ista

nce

laté

rale

. Ces

effo

rts

surv

ienn

ent,

par

exe

mp

le, d

u

127

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

3Bâ

timen

ts e

n bé

ton

10.1

3.3

Prec

ast c

oncr

ete

floor

s

Pre

cast

con

cret

e flo

ors

cons

ider

ed h

ere

are

thos

e m

ade

with

pre

cast

sl

ab e

lem

ents

(e.g

. hol

low

cor

e sl

abs)

con

nect

ed to

a c

ast

in s

itu

top

pin

g. S

lab

s w

ithou

t a

top

pin

g re

qui

re s

pec

ial p

rovi

sion

s w

hich

are

b

eyon

d th

e sc

ope

of t

his

Man

ual.

It is

rec

omm

end

ed t

hat

the

min

imum

thi

ckne

ss fo

r a

top

pin

g ac

ting

toge

ther

with

pre

cast

sla

b e

lem

ents

to

resi

st in

-pla

ne s

eism

ic fo

rces

sh

ould

gen

eral

ly b

e ta

ken

as 5

0m

m, o

r 40

mm

if t

he s

pan

bet

wee

n su

pp

orts

is le

ss t

han

8m. T

hinn

er t

opp

ings

may

be

acce

pta

ble

for

shor

t sp

an s

pec

ial fl

oor

syst

ems,

suc

h as

bea

m a

nd b

lock

floo

rs, b

ut t

hese

ar

e ou

tsid

e th

e sc

ope

of t

his

Man

ual.

The

com

pos

ite b

ehav

iour

of t

he fl

oor

shou

ld b

e ch

ecke

d ac

cord

ing

to

the

pro

visi

ons

of E

C2

Par

t 1-

17. I

f nec

essa

ry v

ertic

al U

-sha

ped

b

ars

can

be

pla

ced

in jo

ints

act

ing

as c

onne

ctor

s. S

ee a

lso

Sec

tion

10.1

1.

In-p

lane

she

ar fo

rces

at

inte

rnal

or

slab

-to-

sup

por

t co

nnec

tions

sho

uld

be

chec

ked

on t

he fo

llow

ing

bas

is:

–an

ove

rstr

engt

h fa

ctor

eq

ual t

o 1.

30 fo

r th

e d

eriv

atio

n of

act

ion

effe

cts;

–a

des

ign

acco

rdin

g to

cla

uses

6.2

and

10.

9 of

EC

2 P

art

1-17

, ne

glec

ting

the

fric

tion

effe

ct r

esis

tanc

e b

roug

ht b

y ex

tern

al fo

rces

(e

.g. g

ravi

ty).

A c

ontin

uous

per

iphe

ral t

ying

sys

tem

sho

uld

be

pro

vid

ed a

long

the

p

erim

eter

of t

he d

iap

hrag

m a

nd c

onne

cted

to t

he la

tera

l sup

por

t sy

stem

. The

des

ign

shou

ld in

clud

e th

e ov

erst

reng

th fa

ctor

for

duc

tile

failu

res

(see

Sec

tion

10.1

1 of

thi

s M

anua

l).

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat

this

per

iphe

ral t

ying

sys

tem

is in

tend

ed t

o

resi

st in

-pla

ne t

ensi

le fo

rces

due

to

flexu

ral a

ctio

n ef

fect

s in

the

d

iap

hrag

m a

nd t

o as

sist

in t

he t

rans

mis

sion

of h

oriz

onta

l for

ces

into

the

la

tera

l sup

por

t sy

stem

(fo

r ex

amp

le s

hear

wal

ls o

r m

omen

t re

sist

ing

fram

es).

Inte

rnal

tie

s sh

ould

be

des

igne

d to

res

ist

tens

ile fo

rces

and

con

nect

ed

to t

he p

oint

s of

late

ral l

oad

sup

por

t; t

hey

shou

ld b

e p

rovi

ded

alo

ng

som

e jo

ints

and

/or

in t

he c

ast

in s

itu to

pp

ing.

The

des

ign

shou

ld

incl

ude

the

over

stre

ngth

fact

or fo

r d

uctil

e fa

ilure

s (s

ee S

ectio

n 10

.11)

.

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat

this

inte

rnal

tyi

ng s

yste

m is

inte

nded

to

resi

st

tens

ile fo

rces

whi

ch d

evel

op b

etw

een

the

floor

and

the

poi

nts

of la

tera

l su

pp

ort.

Thes

e fo

rces

may

aris

e, fo

r ex

amp

le, d

ue t

o th

e ac

cele

ratio

n of

the

par

ticip

atin

g m

ass

of t

he fl

oor.

The

inte

rnal

tie

s al

so c

ontr

ibut

e to

th

e sh

ear

resi

stan

ce a

t th

e sl

ab-t

o-su

pp

ort

inte

rfac

e, s

ee a

bov

e. In

any

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

127

10.1

3Co

ncre

te b

uild

ings

fait

de

l’acc

élér

atio

n d

es m

asse

s p

artic

ipan

tes

du

pla

nche

r. Le

s ch

aîna

ges

inté

rieur

s p

artic

ipen

t éga

lem

ent à

la r

ésis

tanc

e au

cis

aille

men

t au

nive

au d

e l’i

nter

face

pla

nche

r –

sup

por

t, vo

ir ci

-des

sus.

Dan

s to

us le

s ca

s, la

cap

acité

to

tale

des

cha

înag

es in

térie

urs

cons

titué

s p

ar d

es a

rmat

ures

incl

uses

d

ans

les

élém

ents

pré

fab

riqué

s ou

ad

diti

onne

lles

et r

elié

es a

u sy

stèm

e d

e ch

aîna

ge p

érip

hériq

ue d

oit s

atis

faire

aux

dis

pos

ition

s m

inim

ales

pré

vues

par

l’E

C2

Par

tie 1

-17 ,

Cla

use

9.10

.2.3

.

128

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

10.1

3Bâ

timen

ts e

n bé

ton

case

, the

tot

al c

apac

ity o

f the

inte

rnal

tie

s co

nnec

ted

to

the

per

iphe

ral

tyin

g sy

stem

, acc

ount

ing

for

rein

forc

emen

t an

chor

ed in

to t

he p

reca

st

elem

ents

and

/or

add

ition

al r

einf

orce

men

t, sh

ould

fulfi

l the

min

imum

re

qui

rem

ent

of E

C2

Par

t 1-

17, c

laus

e 9.

10.2

.3.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

128

10.1

3Co

ncre

te b

uild

ings

11.1

Do

mai

ne d

’app

licat

ion

Le p

rése

nt c

hapi

tre

trai

te d

e la

con

cept

ion

des

bâtim

ents

en

char

pent

e m

étal

lique

don

t la

stru

ctur

e ap

part

ient

à l’

une

des

troi

s ca

tégo

ries

suiv

ante

s :

–O

ssat

ures

en

port

ique

pou

r le

sque

lles

la r

ésis

tanc

e au

x fo

rces

hor

izon

tale

s es

t ass

urée

prin

cipa

lem

ent p

ar fl

exio

n ;

–O

ssat

ures

pou

r les

quel

les

la r

ésis

tanc

e au

x fo

rces

hor

izon

tale

s es

t ass

urée

pa

r de

s pa

lées

de

stab

ilité

tria

ngul

ées

avec

dia

gona

les

cent

rées

; –O

ssat

ures

en

port

ique

com

biné

es a

vec

des

rem

plis

sage

s en

maç

onne

rie.

Les

ossa

ture

s po

ur le

sque

lles

la r

ésis

tanc

e au

x fo

rces

hor

izon

tale

s es

t ass

urée

par

des

pal

ées

de s

tabi

lité

avec

tria

ngul

atio

n à

diag

onal

es

exce

ntré

es, l

es o

ssat

ures

en

port

ique

ave

c po

utre

s m

ixte

s ac

ier-

béto

n, e

t les

st

ruct

ures

con

çues

ave

c de

s as

sem

blag

es d

issi

patif

s ne

son

t pas

trai

tées

da

ns le

pré

sent

Man

uel.

Il es

t not

é q

ue le

s b

âtim

ents

con

trev

enté

s p

ar d

es p

alée

s d

e st

abili

té a

vec

tria

ngul

atio

n à

dia

gona

les

cent

rées

et c

omp

orta

nt d

es p

lanc

hers

mix

tes

acie

r-b

éton

peu

vent

êtr

e co

nçus

en

utili

sant

le p

rése

nt M

anue

l.

11.2

M

atér

iaux

11.2

.1

Prop

riété

s de

s m

atér

iaux

11.2

.1.1

Acie

r de

cons

truct

ion

L’aci

er d

e co

nstru

ctio

n do

it êt

re c

onfo

rme

aux

norm

es in

diqu

ées

dans

l’EC

3.

11.2

.1.2

Lim

ite d

’éla

stic

ité m

axim

ale

dans

les

zone

s di

ssip

ative

sLa

lim

ite d

’éla

stic

ité d

oit ê

tre

cont

rôlé

e af

in d

’évi

ter

une

rési

stan

ce e

xces

sive

de

s pi

èces

situ

ées

dans

les

zone

s di

ssip

ativ

es.

Il es

t à n

oter

que

les

zone

s d

issi

pat

ives

son

t con

çues

con

form

émen

t au

prin

cip

e d

e d

imen

sion

nem

ent e

n ca

pac

ité :

elle

s so

nt d

imen

sion

nées

pou

r d

ével

opp

er, p

end

ant u

n sé

ism

e, u

ne r

otul

e p

last

ique

alo

rs q

ue le

s au

tres

zo

nes

rest

ent d

ans

le d

omai

ne é

last

ique

.

11

Bâtim

ents

en

acie

r

129

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.1

Sc

ope

This

cha

pter

cov

ers

desi

gn o

f ste

el b

uild

ings

of t

hree

typ

es.

–M

omen

t res

istin

g fr

ames

(unb

race

d fr

ames

). –C

once

ntric

ally

bra

ced

fram

es.

–M

omen

t res

istin

g fr

ames

with

mas

onry

infil

l.

Ecc

entr

ical

ly b

race

d fr

ames

, and

mom

ent r

esis

ting

fram

es w

here

the

beam

s ac

t com

posi

tely

with

con

cret

e flo

or s

labs

are

exc

lude

d fro

m th

e sc

ope

of th

is M

anua

l, as

are

str

uctu

res

whe

re th

e co

nnec

tions

are

des

igne

d as

di

ssip

ativ

e.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at b

race

d fr

ames

with

com

pos

ite fl

oors

may

stil

l be

des

igne

d us

ing

this

Man

ual.

11.2

M

ater

ial s

peci

ficat

ion

11.2

.1

Mat

eria

l pro

pert

ies

11.2

.1.1

Stee

l spe

cific

atio

nS

truc

tura

l ste

el s

houl

d co

nfor

m to

the

rele

vant

sta

ndar

ds s

peci

fied

in E

C3.

11.2

.1.2

Max

imum

yie

ld s

treng

th in

dis

sipa

tive

zone

sS

tren

gth

shou

ld b

e co

ntro

lled

to a

void

exc

essi

ve s

tren

gth

in d

issi

pativ

e zo

nes.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at d

issi

pat

ive

zone

s ar

e d

esig

ned

to y

ield

bef

ore

othe

r zo

nes

leav

e th

e el

astic

ran

ge d

urin

g th

e ea

rthq

uake

, usi

ng th

e ca

pac

ity

des

ign

met

hod.

11

Stee

l bui

ldin

gs

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

129

La c

ondi

tion

préc

éden

te p

eut ê

tre

cons

idér

ée c

omm

e sa

tisfa

ite s

i la

limite

d’

élas

ticité

max

imal

e ré

elle

f y,m

ax d

e l’a

cier

des

zon

es d

issi

pativ

es r

espe

cte

l’Equ

atio

n 11

.1.

f y,m

ax G

1,1

cov

f y

(11.

1)

où :

f y es

t la

limite

d’é

last

icité

nom

inal

e sp

écifi

ée p

our

la n

uanc

e d’

acie

r,c

ov e

st le

coe

ffici

ent d

e su

r-ré

sist

ance

util

isé

dans

le c

alcu

l : –c

ov =

1,2

0 [1

,25

] pou

r le

s ac

iers

de

nuan

ce S

235,

–c

ov =

1,1

5 [1

,25

] pou

r le

s ac

iers

de

nuan

ce S

355,

–c

ov =

1,0

5 [1

,25

] pou

r le

s ac

iers

de

nuan

ces

S42

0 et

S46

0.

Une

sol

utio

n al

tern

ativ

e au

res

pect

de

l’équ

atio

n 11

.1 c

onsi

ste

: –d’

une

part

à u

tilis

er u

n ac

ier

de li

mite

d’é

last

icité

plu

s él

evée

pou

r le

s as

sem

blag

es e

t élé

men

ts s

truc

tura

ux s

itués

dan

s le

s zo

nes

non

diss

ipat

ives

, et à

util

iser

un

acie

r à

plus

faib

le li

mite

d’é

last

icité

pou

r le

s zo

nes

diss

ipat

ives

. –d’

autr

e pa

rt, à

effe

ctue

r le

dim

ensi

onne

men

t des

élé

men

ts s

truc

tura

ux d

es

zone

s di

ssip

ativ

es e

t non

dis

sipa

tives

et d

es a

ssem

blag

es e

n co

nsid

éran

t la

lim

ite d

’éla

stic

ité la

plu

s fa

ible

de

l’aci

er.

La li

mite

d’é

last

icité

max

imal

e ré

elle

f y,m

ax d

e l’a

cier

des

zon

es d

issi

pativ

es

doit

être

spé

cifié

e et

ne

doit

pas

être

sup

érie

ure

à la

lim

ite d

’éla

stic

ité

nom

inal

e sp

écifi

ée p

our

la n

uanc

e d’

acie

r de

s él

émen

ts s

truc

tura

ux s

itués

da

ns le

s zo

nes

non

diss

ipat

ives

. Dan

s ce

cas

, lor

s du

dim

ensi

onne

men

t de

s él

émen

ts s

truc

tura

ux n

on d

issi

patif

s, le

coe

ffici

ent d

e su

r-ré

sist

ance

c

ov u

tilis

é da

ns le

cal

cul p

eut ê

tre

pris

éga

l à 1

dan

s le

s éq

uatio

ns 1

1.1,

11

.2, 1

1.9,

11.

10, 1

1.11

et 1

1.17

. Cet

te m

étho

de tr

ouve

une

illu

stra

tion

dans

l’e

xem

ple

géné

rique

sui

vant

: –le

s él

émen

ts s

truc

tura

ux n

on d

issi

pat

ifs s

ont d

imen

sion

nés

avec

une

nu

ance

d’a

cier

S23

5 av

ec f y

= 2

35M

Pa

et c

ov =

1, m

ais

sont

réa

lisés

ave

c un

aci

er d

e nu

ance

S35

5 ;

–le

s él

émen

ts s

truc

tura

ux d

issi

pat

ifs s

ont d

imen

sion

nés

avec

une

nua

nce

d’ac

ier S

235

avec

f y=

235

MP

a et

cov

= 1

, mai

s so

nt r

éalis

és a

vec

un a

cier

do

nt la

lim

ite d

’éla

stic

ité m

axim

ale

réel

le f y

,max

est

éga

le à

355

MP

a.

Il es

t not

é q

ue c

ette

mét

hod

e es

t sus

cept

ible

d’ê

tre

cons

erva

tive

com

par

ativ

emen

t à c

elle

con

sist

ant à

res

pec

ter

l’Eq

uatio

n 11

.1.

11.2

.1.3

Cont

rôle

de

la q

ualit

é de

la li

mite

d’é

last

icité

au

cour

s de

la fa

bric

atio

nLa

lim

ite d

’éla

stic

ité m

axim

ale

f y,m

ax d

oit ê

tre

spéc

ifiée

sur

les

plan

s d’

exéc

utio

n. A

u co

urs

de la

fabr

icat

ion

des

élém

ents

str

uctu

raux

situ

és d

ans

les

zone

s di

ssip

ativ

es, i

l est

néc

essa

ire d

e s’

assu

rer

que

la li

mite

d’é

last

icité

de

l’ac

ier

réel

lem

ent m

is e

n œ

uvre

n’e

xcèd

e pa

s de

plu

s de

10%

la li

mite

d’

élas

ticité

max

imal

e f y,

max

.

130

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.2

Bâtim

ents

en

acie

r

This

may

be

cons

ider

ed a

s sa

tisfie

d if

the

actu

al m

axim

um y

ield

str

engt

h f y,

max

of t

he s

teel

in d

issi

pativ

e zo

nes

conf

orm

s to

Equ

atio

n 11

.1.

f y,m

ax G

1.1

cov

f y

(11.

1)

whe

re:

f y

is th

e no

min

al y

ield

str

engt

h fo

r th

e st

eel g

rade

c

ov

is th

e ov

erst

reng

th fa

ctor

= 1

.25

[1.2

5].

In li

eu o

f sat

isfy

ing

Eq

uatio

n 11

.1, a

hig

her

grad

e m

ater

ial m

ay b

e us

ed

for

non-

dis

sip

ativ

e m

emb

ers

and

conn

ectio

ns a

nd a

low

er g

rad

e fo

r d

issi

pat

ive

mem

ber

s, b

ut d

esig

n of

bot

h d

issi

pat

ive

and

non-

dis

sip

ativ

e el

emen

ts is

mad

e on

the

bas

is o

f the

low

er s

teel

gra

de.

The

max

imum

ac

tual

yie

ld s

tren

gth

f y,m

ax o

f dis

sip

ativ

e el

emen

ts is

sp

ecifi

ed a

s no

t m

ore

than

the

nom

inal

yie

ld s

tren

gth

of t

he h

ighe

r gr

ade

of s

teel

use

d in

no

n-d

issi

pat

ive

mem

ber

s. In

thi

s ca

se, c

ov is

tak

en a

s 1

for

the

des

ign

of

non-

dis

sip

ativ

e el

emen

ts in

Eq

uatio

ns 1

1.1,

11.

2, 1

1.9,

11.

10, 1

1.11

and

11

.17.

The

mos

t us

ual e

xam

ple

is a

s fo

llow

s. –N

on-d

issi

pat

ive

mem

ber

s: d

esig

n to

ste

el g

rade

S23

5 us

ing

f y=

235

N/m

m2

and

cov

= 1

but

use

ste

el g

rade

S35

5 in

con

stru

ctio

n. –D

issi

pat

ive

mem

ber

s: d

esig

n to

ste

el g

rade

S23

5 us

ing

cov

=1,

and

use

st

eel g

rade

S23

5 in

con

stru

ctio

n. S

peci

fy f y

,max

= 3

55N

/mm

2 .

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

is m

etho

d is

like

ly to

pro

ve c

onse

rvat

ive,

co

mp

ared

to s

atis

fyin

g Eq

uatio

n 11

.1.

11.2

.1.3

Qua

lity

cont

rol o

f yie

ld s

tress

dur

ing

cons

truct

ion

f y,m

ax fo

r di

ssip

ativ

e el

emen

ts s

houl

d be

not

ed o

n th

e dr

awin

gs. D

urin

g co

nstr

uctio

n it

shou

ld b

e en

sure

d th

at th

e yi

eld

stre

ss o

f the

act

ual s

teel

us

ed fo

r di

ssip

ativ

e el

emen

ts d

oes

not e

xcee

d f y,

max

by

mor

e th

an 1

0%.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

130

11.2

Stee

l bui

ldin

gs

11.2

.1.4

Exig

ence

s re

lativ

es à

la té

naci

té

La t

énac

ité r

equi

se p

our

l’aci

er d

e co

nstr

uctio

n et

les

soud

ures

à la

plu

s b

asse

tem

pér

atur

e d

e se

rvic

e à

cons

idér

er e

n si

tuat

ion

sism

ique

doi

t êt

re

déf

inie

dan

s la

sp

écifi

catio

n d

u p

roje

t. Il

est

not

é q

ue l’

Ann

exe

Nat

iona

le

Fran

çais

e d

e l’E

C8

spéc

ifie

des

pre

scrip

tions

co

mp

lém

enta

ires

po

ur

les

pro

prié

tés

de

l’aci

er d

es é

lém

ents

str

uctu

raux

dis

sip

atifs

, la

qua

lité

de

l’aci

er d

épen

dan

t d

e la

cla

sse

de

duc

tilité

cho

isie

et

du

clim

at.

Po

ur

les

stru

ctur

es s

oum

ises

à la

tem

pér

atur

e ex

térie

ure

cons

trui

tes

sur

un

site

d’a

ltitu

de

infé

rieur

e à

500

m e

t lo

rsq

ue l’

épai

sseu

r d

es p

ièce

s es

t in

férie

ure

ou

égal

e à

30

mm

, l’A

nnex

e N

atio

nale

Fra

nçai

se s

tipul

e q

ue le

s nu

ance

s d

’aci

er à

ret

enir

sont

res

pec

tivem

ent

JO e

t J2

po

ur le

s cl

asse

s D

CM

et

DC

H.

Po

ur le

s st

ruct

ures

cha

uffé

es o

u d

ont

la t

emp

érat

ure

est

cont

rôlé

e et

lors

que

l’ép

aiss

eur

des

piè

ces

est

infé

rieur

e o

u ég

ale

à 3

0m

m,

les

nuan

ces

d’a

cier

à r

eten

ir so

nt r

esp

ectiv

emen

t JR

et

JO p

our

le

s cl

asse

s D

CM

et

DC

H.

11.2

.2

Coef

ficie

nts

part

iels

app

licab

les

aux

mat

éria

ux

Les

vale

urs

des

coef

ficie

nts

part

iels

cm à

con

sidé

rer

sont

les

suiv

ants

: –ré

sist

ance

des

sec

tions

tran

sver

sale

s, q

uelle

que

soi

t la

clas

se

de s

ectio

n :

cM

0 =

1,0

0 [1

,00

] –ré

sist

ance

des

élé

men

ts s

truc

tura

ux a

ux in

stab

ilités

: c

M1

= 1

,00

[1,0

0]

–ré

sist

ance

à la

rup

ture

des

sec

tions

tran

sver

sale

s en

trac

tion

au d

roit

des

trou

s de

fixa

tion

: –si

l’él

émen

t n’e

st p

as d

issi

patif

:

c

M2

= 1

,15

[1,2

5]

–si

l’él

émen

t est

dis

sipa

tif :

cM

2 =

1,2

5 [1

,25

] –ré

sist

ance

des

ass

embl

ages

: –bo

ulon

s, s

oudu

res

et p

laqu

es e

n pr

essi

on d

iam

étra

le :

c M2

= 1

,15

[1,2

5]

–ré

sist

ance

des

bou

lons

au

glis

sem

ent :

cM

3 =

1,1

0 [1

,25

]

131

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Bâtim

ents

en

acie

r11

.2

11.2

.1.4

Requ

ired

toug

hnes

sTh

e re

quire

d to

ughn

ess

of th

e st

eel a

nd w

elds

at t

he lo

wes

t ser

vice

te

mpe

ratu

re a

dopt

ed in

com

bina

tion

with

sei

smic

act

ion

shou

ld b

e de

fined

in

the

proj

ect s

peci

ficat

ion.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e Fr

ench

Nat

iona

l A

nnex

to E

C8

spec

ifies

ad

diti

onal

req

uire

men

ts fo

r th

e st

eel p

rop

ertie

s of

d

issi

pat

ive

mem

ber

s of

str

uctu

res,

the

stee

l gra

de

dep

end

ing

on th

e ch

osen

d

uctil

ity c

lass

and

on

the

clim

ate.

For

str

uctu

res

sub

mitt

ed to

ext

erna

l te

mp

erat

ure

built

at s

ites

low

er th

an 5

00m

and

whe

re th

e th

ickn

ess

of th

e el

emen

ts is

not

hig

her

than

30m

m, t

he s

teel

gra

des

sho

uld

be

JO o

r J2

for

duc

tility

cla

sses

DC

M a

nd D

CH

res

pec

tivel

y. F

or h

eate

d st

ruct

ures

or

at

cont

rolle

d te

mp

erat

ure

and

whe

re th

e th

ickn

ess

of th

e el

emen

ts is

not

hig

her

than

30m

m, t

he s

teel

gra

des

sho

uld

be

JR o

r JO

for

duc

tility

cla

sses

DC

M

and

DC

H r

esp

ectiv

ely.

11.2

.2

Part

ial f

acto

rs fo

r mat

eria

ls

The

mat

eria

l fac

tor c

m s

houl

d be

take

n as

: –c

M0

= 1

.0 [1

.0]

–c

M1

= 1

.0 [1

.0]

–c

M2 =

1.2

5 [1

.25

] fro

m E

C3

Par

t 1-1

52

–c

M3 =

1.2

5 [1

.25

] fro

m E

C3

Par

t 1-8

53

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

131

11.2

Stee

l bui

ldin

gs

11.3

Di

men

sion

nem

ent s

elon

l’Eu

roco

de 3

(duc

tilité

DCL

)

Dan

s le

s zo

nes

de fa

ible

sis

mic

ité, l

e di

men

sion

nem

ent d

es s

truc

ture

s pe

ut ê

tre

effe

ctué

pou

r la

cla

sse

de d

uctil

ité D

CL,

ce

qui i

mpl

ique

qu’

une

rési

stan

ce la

téra

le s

uffis

ante

est

obt

enue

en

utilis

ant l

es m

étho

des

de c

alcu

l in

diqu

ées

dans

le p

rése

nt M

anue

l, m

ais

où il

est

seu

lem

ent f

ait a

ppel

aux

pr

escr

iptio

ns «

non

par

asis

miq

ues

» de

l’E

C3

rela

tives

aux

règ

les

de d

étai

l et

aux

vérifi

catio

ns d

e ré

sist

ance

. Le

coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent n

e do

it pa

s ex

céde

r 1,

5 [1

,5],

sau

f jus

tifica

tion

part

icul

ière

, san

s po

uvoi

r dé

pass

er 2

,0.

Il es

t rec

omm

and

é d

e co

nsid

érer

une

val

eur

du

coef

ficie

nt d

e co

mp

orte

men

t q

au p

lus

égal

e à

2 lo

rsq

ue le

s se

ctio

ns tr

ansv

ersa

les

des

élé

men

ts d

e la

st

ruct

ure

prim

aire

son

t de

clas

ses

1, 2

ou

3. C

ette

val

eur

est l

imité

e à

1,5

lors

que

la s

truc

ture

prim

aire

com

por

te u

n ou

plu

sieu

rs é

lém

ents

don

t la

sect

ion

tran

sver

sale

est

de

clas

se 4

.

Il p

eut ê

tre

obse

rvé

que

les

stru

ctur

es d

e cl

asse

de

duc

tilité

L s

ont d

éfini

es

com

me

étan

t « fa

ible

men

t dis

sip

ativ

es »

et a

ucun

e p

last

ifica

tion

sign

ifica

tive

n’es

t att

end

ue d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul. L

es a

utre

s S

ectio

ns

du

pré

sent

cha

pitr

e ne

son

t pas

ap

plic

able

s au

x st

ruct

ures

de

clas

se d

e d

uctil

ité D

CL.

11.4

Di

men

sion

nem

ent d

uctil

e (D

CM e

t DCH

)

Dan

s le

s zo

nes

de s

ism

icité

mod

érée

ou

élev

ée, l

e di

men

sion

nem

ent d

es

stru

ctur

es d

oit ê

tre

effe

ctué

afin

d’o

bten

ir un

niv

eau

de d

uctil

ité a

ppro

prié

da

ns le

s cl

asse

s de

duc

tilité

M (m

oyen

ne) o

u H

(éle

vée)

. Pou

r ce

s st

ruct

ures

, il

est n

éces

saire

de

satis

faire

à la

fois

les

règl

es é

nonc

ées

dans

l’E

C3

et le

s ex

igen

ces

supp

lém

enta

ires

spéc

ifiqu

es à

la s

ituat

ion

sism

ique

pre

scrit

es

dans

le p

rése

nt c

hapi

tre

et q

ui s

ont r

ésum

ées

dans

le T

able

au 1

1.1.

Il es

t not

é q

ue le

s st

ruct

ures

de

clas

se D

CM

ou

DC

H s

ont d

éfini

es c

omm

e ét

ant «

dis

sip

ativ

es »

; au

cou

rs d

’un

séis

me,

une

pla

stifi

catio

n si

gnifi

cativ

e es

t pré

vue

dan

s le

s zo

nes

conç

ues

com

me

dis

sip

ativ

es e

t les

exi

genc

es

de

dim

ensi

onne

men

t sp

écifi

que

s à

la s

ituat

ion

sism

ique

per

met

tent

la

pla

stifi

catio

n cy

cliq

ue d

e ce

s zo

nes.

132

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.4

Bâtim

ents

en

acie

r

11.3

De

sign

to E

uroc

ode

3 (D

CL D

esig

n)

In a

reas

of l

ow s

eism

icity

, the

str

uctu

re m

ay b

e de

sign

ed to

duc

tility

cla

ss

DC

L, w

hich

invo

lves

pro

vidi

ng s

uffic

ient

late

ral s

tren

gth

usin

g an

alys

is

proc

edur

es c

over

ed in

the

Man

ual,

but u

sing

onl

y th

e ‘n

on-s

eism

ic’

prov

isio

ns o

f EC

3 fo

r de

tailin

g ru

les

and

stre

ngth

che

cks.

The

q fa

ctor

ad

opte

d fo

r D

CL

stru

ctur

es s

houl

d no

t exc

eed

2 [1

.5] i

n ca

ses

whe

re a

ll th

e pr

imar

y m

embe

rs a

re o

f cro

ss-s

ectio

nal c

lass

1, 2

or

3. It

sho

uld

not e

xcee

d 1.

5 w

here

any

of t

he p

rimar

y m

embe

rs a

re o

f cro

ss-s

ectio

nal c

lass

4.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at D

CL

stru

ctur

es a

re d

escr

ibed

as

havi

ng ‘l

ow

dis

sip

ativ

e st

ruct

ural

beh

avio

ur’,

and

sign

ifica

nt y

ield

ing

is n

ot a

ntic

ipat

ed

in th

e d

esig

n ea

rthq

uake

. The

rem

aind

er o

f thi

s ch

apte

r th

eref

ore

doe

s no

t ap

ply

to D

CL

stru

ctur

es.

11.4

Du

ctile

des

ign

(DCM

and

DCH

des

ign)

In a

reas

of m

oder

ate

and

high

sei

smic

ity, t

he s

truc

ture

sho

uld

be d

esig

ned

to d

uctil

ity c

lass

DC

M o

r D

CH

, whi

ch in

volv

es m

eetin

g th

e re

quire

men

ts

of E

C3

and

addi

tiona

lly m

eetin

g th

e se

ism

ic d

etai

ling

requ

irem

ents

as

pres

crib

ed in

this

cha

pter

, whi

ch a

re s

umm

aris

ed in

Tab

le 1

1.1.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at D

CM

and

DC

H s

truc

ture

s ar

e d

escr

ibed

as

‘dis

sip

ativ

e’; s

igni

fican

t yie

ldin

g is

ant

icip

ated

in d

esig

nate

d d

issi

pat

ive

regi

ons

dur

ing

the

des

ign

eart

hqua

ke, a

nd th

e ne

ed to

sus

tain

this

in

elas

tic r

ever

se-c

yclin

g b

ehav

iour

lies

beh

ind

mos

t of t

he s

eism

ic d

esig

n re

qui

rem

ents

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

132

11.4

Stee

l bui

ldin

gs

Tabl

eau

11.1

Rés

umé

des

exig

ence

s su

pplé

men

taire

s re

quis

es d

ans

les

stru

ctur

es

diss

ipat

ives

par

rapp

ort à

cel

les

de l’

EC3

Com

posa

ntEx

igen

ceSe

ctio

n du

M

anue

l

Asse

mbl

ages

bo

ulon

nés

non

diss

ipat

ifs

Il co

nvie

nt d

e s’

assu

rer d

e la

sur

-rés

ista

nce

des

boul

ons

(pas

de

pla

stifi

catio

n).

La ré

sist

ance

de

calc

ul a

u ci

saille

men

t des

bou

lons

doi

t être

su

périe

ure

à la

rési

stan

ce d

e ca

lcul

à la

pre

ssio

n di

amét

rale

et

à la

rupt

ure

par t

ract

ion

et/o

u ci

saille

men

t des

piè

ces

asse

mbl

ées.

Il y

a lie

u d’

utilis

er d

es b

oulo

ns à

hau

te ré

sist

ance

(de

clas

se

8-8

ou 1

0-9)

dan

s le

s as

sem

blag

es d

es é

lém

ents

prim

aire

s.

11.7

Asse

mbl

ages

so

udés

non

di

ssip

atifs

Les

asse

mbl

ages

sou

dés

doive

nt ê

tre p

lus

rési

stan

ts q

ue le

s él

émen

ts a

ssem

blés

.Il

conv

ient

de

se p

rém

unir

d’un

e ru

ptur

e fra

gile

des

as

sem

blag

es s

itués

à p

roxim

ité d

es z

ones

dis

sipa

tives

.

11.7

Asse

mbl

ages

di

ssip

atifs

Ces

asse

mbl

ages

sor

tent

du

dom

aine

d’a

pplic

atio

n du

pré

sent

M

anue

l.

Elém

ents

st

ruct

urau

x di

ssip

atifs

La li

mite

d’é

last

icité

max

imal

e do

it êt

re s

péci

fiée

et il

y a

lieu

de

s’as

sure

r qu’

elle

n’e

st p

as d

épas

sée

de p

lus

de 1

0%.

Il co

nvie

nt d

e re

spec

ter l

es e

xigen

ces

rela

tives

à la

cla

sse

des

sect

ions

tran

sver

sale

s.

11.2

.1

Tabl

eau

11.3

Ossa

ture

s en

po

rtiqu

eLe

s ro

tule

s pl

astiq

ues

doive

nt s

e fo

rmer

prin

cipa

lem

ent d

ans

les

pout

res

plut

ôt q

ue d

ans

les

pote

aux.

Les

rest

rictio

ns re

lativ

es a

ux v

aleu

rs d

e ca

lcul

des

effo

rts

norm

aux

et tr

anch

ants

dan

s le

s po

teau

x et

les

pout

res

doive

nt

être

resp

ecté

es.

Les

asse

mbl

ages

doi

vent

être

cor

rect

emen

t con

çus

afin

de

s’as

sure

r que

la ré

pons

e d’

ense

mbl

e de

la s

truct

ure

est d

uctil

e.

11.8

133

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.4

Bâtim

ents

en

acie

r

Tabl

e 11

.1 S

umm

ary

of re

quire

men

ts fo

r dis

sipa

tive

stru

ctur

es a

dditi

onal

to E

C3

Com

pone

ntRe

quire

men

tSe

ctio

n in

M

anua

l

Non-

diss

ipat

ivebo

lted

conn

ectio

nsEn

sure

the

bolts

are

ove

rstre

ngth

(do

not y

ield

).Bo

lt sh

ear s

treng

th to

be

high

er th

an b

earin

g st

reng

th

of c

onne

cted

ply.

Use

high

stre

ngth

bol

ts (g

rade

8.8

or 1

0.9)

in

conn

ectio

ns o

f prim

ary

mem

bers

.

11.7

Non-

diss

ipat

ivew

elde

d co

nnec

tions

Ensu

re th

e w

eld

itsel

f is

stro

nger

than

the

conn

ecte

d m

embe

r.Gu

ard

agai

nst b

rittle

failu

re in

con

nect

ions

adj

acen

t to

diss

ipat

ive re

gion

s.

11.7

Diss

ipat

ive c

onne

ctio

nsNo

t cov

ered

by

the

Man

ual.

Diss

ipat

ive m

embe

rsSp

ecify

max

imum

ste

el s

treng

th a

nd e

nsur

e th

is is

not

ex

ceed

ed b

y m

ore

than

10%

.Co

mpl

y w

ith re

quire

men

ts fo

r cro

ss s

ectio

n cl

ass.

11.2

.1

Tabl

e 11

.3

Mom

ent r

esis

ting

(unb

race

d) fr

ames

Ensu

re th

at d

issi

pativ

e re

gion

s ar

e fo

rmed

pr

edom

inan

tly in

the

beam

s ra

ther

than

col

umns

.Ob

serv

e ad

ditio

nal r

estri

ctio

ns o

n ax

ial l

oad

and

shea

r in

col

umns

and

bea

ms.

Conn

ectio

n de

sign

sho

uld

be a

dequ

ate

to e

nsur

e th

at

the

over

all r

espo

nse

of th

e st

ruct

ure

is d

uctil

e.

11.8

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

133

11.4

Stee

l bui

ldin

gs

Com

posa

ntEx

igen

ceSe

ctio

n du

M

anue

l

Palé

es d

e st

abilit

é tri

angu

lées

av

ec d

iago

nale

s ce

ntré

es (e

n V

ou e

n X)

Sous

les

inve

rsio

ns d

’effo

rts, l

a ré

sist

ance

laté

rale

de

la

stru

ctur

e do

it êt

re q

uasi

men

t ide

ntiq

ue.

Il co

nvie

nt d

e re

spec

ter l

es v

aleu

rs m

axim

ales

d’é

lanc

emen

t po

ur le

s di

agon

ales

des

pal

ées

trian

gulé

es e

n X

et e

n V

et la

va

leur

min

imal

e d’

élan

cem

ent p

our l

es d

iago

nale

s de

s pa

lées

tri

angu

lées

en

X.Da

ns le

s pa

lées

tria

ngul

ées

en V

, les

pou

tres

doive

nt ê

tre

dim

ensi

onné

es e

n te

nant

com

pte

du fl

ambe

men

t des

di

agon

ales

com

prim

ées.

Les

pout

res

et p

otea

ux s

oum

is à

des

effo

rts n

orm

aux

doive

nt

resp

ecte

r les

prin

cipe

s de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

.Le

s po

utre

s et

pot

eaux

de

la s

truct

ure

doive

nt ê

tre

dim

ensi

onné

s po

ur ré

sist

er à

la to

talit

é de

s ch

arge

s gr

avita

ires,

c’

est-

à-di

re e

n ig

nora

nt la

pré

senc

e de

s di

agon

ales

des

pal

ées

de s

tabi

lité.

L’an

alys

e gl

obal

e et

le d

imen

sion

nem

ent d

oive

nt p

erm

ettre

d’

assu

rer u

ne c

ontra

inte

sen

sibl

emen

t éga

le d

ans

les

diag

onal

es d

e co

ntre

vent

emen

t situ

ées

sur l

’ens

embl

e de

s ni

veau

x de

la s

truct

ure.

11.9

Equa

tion

11.1

6

Ossa

ture

s en

po

rtiqu

e av

ec

rem

plis

sage

s en

m

açon

nerie

L’in

fluen

ce d

es re

mpl

issa

ges

sur l

a ré

pons

e au

séi

sme

de la

st

ruct

ure

doit

être

pris

e en

com

pte,

not

amm

ent l

’aug

men

tatio

n de

la ri

gidi

té e

n ré

sulta

nt e

t qui

peu

t se

tradu

ire p

ar u

ne

augm

enta

tion

des

effo

rts s

ism

ique

s et

/ou

rend

re la

stru

ctur

e irr

égul

ière

.Il

conv

ient

de

pren

dre

en c

ompt

e le

s ef

forts

loca

ux d

e ci

saille

men

t qui

son

t sus

cept

ible

s d’

être

tran

smis

aux

pot

eaux

de

l’os

satu

re p

ar le

s re

mpl

issa

ges

en m

açon

nerie

.Le

s pa

nnea

ux d

e m

açon

nerie

doi

vent

être

cor

rect

emen

t m

aint

enus

hor

s de

leur

pla

n et

leur

sta

bilit

é do

it êt

re v

érifi

ée.

11.1

015

.3.2

Tabl

eau

11.1

Sui

te

134

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.4

Bâtim

ents

en

acie

r

Com

pone

ntRe

quire

men

tSe

ctio

n in

M

anua

l

Conc

entri

cally

bra

ced

fram

es (V

or X

bra

cing

)La

tera

l res

ista

nce

of fr

ame

mus

t be

esse

ntia

lly th

e sa

me

in b

oth

posi

tive

and

nega

tive

disp

lace

men

t di

rect

ions

.Co

mpl

y w

ith m

axim

um s

lend

erne

ss fo

r dia

gona

l br

acin

g in

X-

and

V-br

aced

fram

es a

nd m

inim

um

slen

dern

ess

for d

iago

nal b

raci

ng in

X-b

race

d fra

mes

.Ho

rizon

tal m

embe

rs in

V b

race

d m

embe

rs s

houl

d re

sist

unb

alan

ced

brac

ing

load

afte

r buc

klin

g of

di

agon

al b

race

.Ax

ial l

oads

in c

olum

ns a

nd b

eam

s sh

ould

be

desi

gned

fo

llow

ing

capa

city

des

ign

prin

cipl

es.

The

colu

mns

and

bea

ms

of th

e fra

me

shou

ld b

e de

sign

ed to

resi

st g

ravit

y ac

tions

igno

ring

the

pres

ence

of t

he b

raci

ng.

Anal

ysis

and

des

ign

shou

ld e

nsur

e th

at th

e de

sign

se

ism

ic s

tress

in d

iago

nal b

raci

ng a

t all

leve

ls in

the

stru

ctur

e do

es n

ot v

ary

sign

ifica

ntly.

11.9

Equa

tion

11.1

6

Mom

ent r

esis

ting

fram

es w

ith m

ason

ry

infil

l

Pote

ntia

l adv

erse

effe

cts

on s

eism

ic re

spon

se n

eed

to

be c

onsi

dere

d –

espe

cial

ly w

ith re

spec

t to

incr

ease

d st

ruct

ural

stif

fnes

s w

hich

may

incr

ease

load

s or

cau

se

irreg

ular

ity.

Acco

unt f

or a

dditi

onal

loca

l she

ar lo

ads

that

mas

onry

in

fill m

ay a

pply

to c

olum

ns.

Pane

ls s

houl

d be

ade

quat

ely

rest

rain

ed o

ut o

f pla

ne

and

thei

r sta

bilit

y sh

ould

be

chec

ked.

11.1

015

.3.2

Tabl

e 11

.1 C

ontin

ued

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

134

11.4

Stee

l bui

ldin

gs

11.5

Ty

pes

de b

âtim

ents

mét

alliq

ues

et c

oeffi

cien

ts d

e co

mpo

rtem

ent

11.5

.1

Ossa

ture

s en

por

tique

Les

troi

s ty

pes

d’os

satu

res

en p

ortiq

ue c

onsi

déré

s so

nt r

epré

sent

és s

ur la

Fi

gure

11.

1 :

–P

ortiq

ue à

une

trav

ée e

t à u

n ni

veau

, –P

ortiq

ue à

une

trav

ée c

ompo

rtan

t plu

sieu

rs n

ivea

ux,

–P

ortiq

ue c

ompo

rtan

t plu

sieu

rs tr

avée

s et

plu

sieu

rs n

ivea

ux.

11.5

.2

Palé

es d

e st

abili

té a

vec

tria

ngul

atio

n ce

ntré

e

Les

troi

s ty

pes

de p

alée

s de

sta

bilit

é tr

iang

ulée

s co

nsid

érés

son

t re

prés

enté

s su

r la

Fig

ure

11.2

: –Tr

iang

ulat

ion

avec

dia

gona

les

disp

osée

s en

X,

–Tr

iang

ulat

ion

avec

dia

gona

les

déco

uplé

es,

–Tr

iang

ulat

ion

avec

dia

gona

les

disp

osée

s en

V (o

u V

inve

rsé)

.

Les

tria

ngul

atio

ns e

n K

(voi

r Fi

gure

11.

3) n

e so

nt p

as a

utor

isée

s.

11.5

.3

Coef

ficie

nts

de c

ompo

rtem

ent

Les

coef

ficie

nts

q de

com

port

emen

t pou

r le

s st

ruct

ures

de

clas

ses

de

duct

ilité

DC

M e

t DC

H s

ont d

onné

s da

ns le

Tab

leau

11.

2.

Fig

11.1

Os

satu

res

en p

ortiq

ue (z

ones

diss

ipat

ives

situé

es a

ux e

xtré

mité

s de

s po

utre

s et

à la

bas

e de

s po

teau

x)

(a) P

ortiq

ue à

une

trav

ée

et à

un

nive

au(b

) Por

tique

à u

ne

trav

ée c

ompo

rtan

t pl

usie

urs

nive

aux

(c) P

ortiq

ue c

ompo

rtan

t pl

us d

e un

e tr

avée

et

plus

ieur

s ni

veau

x

135

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.5

Bâtim

ents

en

acie

r

11.5

Ty

pes

of s

teel

bui

ldin

gs a

nd b

ehav

iour

fact

ors

11.5

.1

Mom

ent r

esis

ting

fram

es

Thre

e ty

pes

of m

omen

t res

istin

g fr

ame

are

cons

ider

ed, a

s sh

own

in

Figu

re 1

1.1:

–P

orta

l fra

mes

–O

ne b

ay m

ulti-

stor

ey fr

ames

–M

ulti

bay

mul

ti-st

orey

fram

es

11.5

.2

Conc

entr

ical

ly b

race

d fr

ames

Thre

e ty

pes

of c

once

ntric

bra

ced

fram

e ar

e co

nsid

ered

, sho

wn

in

Figu

re 1

1.2.

–X

brac

ings

–D

ecou

pled

dia

gona

l bra

cing

s –V

(or

inve

rted

V) b

raci

ngs

K b

raci

ngs

are

not a

llow

ed –

see

Fig

ure

11.3

.

11.5

.3

Beha

viou

r fac

tors

Beh

avio

ur fa

ctor

s q

for

DC

M a

nd D

CH

str

uctu

res

are

give

n in

Tab

le 1

1.2.

Fig

11.1

M

omen

t res

istin

g fra

mes

(dis

sipa

tive

zone

s in

bea

ms

and

colu

mn

base

s)

(a) P

orta

l fra

mes

(b

) One

bay

mul

ti-st

orey

fram

es(c

) Mul

ti-ba

y m

ulti-

stor

ey fr

ames

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

135

11.5

Stee

l bui

ldin

gs

Tabl

eau

11.2

Coe

ffici

ents

q d

e co

mpo

rtem

ent

(i) S

truc

ture

s ré

guliè

res

Type

de

stru

ctur

eRé

guliè

re e

n pl

an e

t en

élév

atio

n

DCM

DCH

Ossa

ture

s en

por

tique

(voi

r Fig

ure

11.1

)

Po

rtiqu

e à

une

travé

e et

à u

n ni

veau

4,0

5,5

Po

rtiqu

e à

une

travé

e co

mpo

rtant

plu

sieu

rs n

iveau

x4,

06,

0

Po

rtiqu

e à

plus

ieur

s tra

vées

et p

lusi

eurs

nive

aux

4,0

6,5

Palé

es d

e st

abilit

é tri

angu

lées

ave

c di

agon

ales

cen

trées

(voi

r Fig

ure

11.2

)

Tr

iang

ulat

ion

en X

ou

avec

dia

gona

les

déco

uplé

es4,

04,

0

Tr

iang

ulat

ion

en V

2,

02,

5

Ossa

ture

s en

por

tique

ave

c re

mpl

issa

ges

en m

açon

nerie

2,0

2,0

Fig

11.2

Pa

lées

de

stab

ilité

trian

gulé

es a

vec

diag

onal

es c

entré

es (z

ones

dis

sipa

tives

dan

s le

s di

agon

ales

tend

ues)

(a) T

riang

ulat

ion

en

X(b

) Tria

ngul

atio

n av

ec

diag

onal

es d

écou

plée

s(c

) Tria

ngul

atio

n

en V

Fig

11.3

Pa

lée

de s

tabi

lité

trian

gulé

e en

K (n

on a

utor

isée

)

136

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.5

Bâtim

ents

en

acie

r

Tabl

e 11

.2 B

ehav

iour

fact

ors

q(i)

Reg

ular

str

uctu

res

Stru

ctur

al ty

peRe

gula

r in

plan

and

ele

vatio

n

DCM

DCH

Mom

ent r

esis

ting

fram

e (s

ee F

igur

e 11

.1)

Si

ngle

sto

rey

porta

l4.

05.

5

On

e ba

y m

ulti-

stor

ey4.

06.

0

M

ulti-

bay,

mul

ti-st

orey

4.0

6.5

Conc

entri

cally

bra

ced

fram

e (s

ee F

igur

e 11

.2)

Di

agon

al b

raci

ngs

4.0

4.0

V

brac

ings

2.

02.

5

Fram

e w

ith m

ason

ry in

fill p

anel

s 2.

02.

0

Fig

11.2

Co

ncen

trica

lly b

race

d fra

mes

(dis

sipa

tive

zone

s in

tens

ion

brac

es)

(a) X

bra

ced

fr

ame

(b) D

ecou

pled

dia

gona

l

brac

ed fr

ame

(c) V

bra

ced

fram

es

Fig

11.3

K

Brac

ing

(not

allo

wed

)

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

136

11.5

Stee

l bui

ldin

gs

Tabl

eau

11.2

Sui

te

(ii) S

truc

ture

s m

odér

émen

t irr

égul

ière

s

Type

de

stru

ctur

eM

odér

émen

t irré

guliè

re

DCM

DCH

En

élév

atio

ndEn

pla

n se

ulem

ent

En

élév

atio

n se

ulem

ent

En p

lan

et e

n él

évat

ion

Ossa

ture

s en

por

tique

(voi

r Fig

ure

11.1

)

Porti

que

à un

e tra

vée

et à

un

nive

au3,

25,

254,

44,

2c

Porti

que

à un

e tra

vée

com

porta

nt

plus

ieur

s ni

veau

x3,

25,

54,

84,

4c

Porti

que

à pl

usie

urs

travé

es e

t pl

usie

urs

nive

aux

3,2

5,75

5,2

4,6c

Palé

es d

e st

abilit

é tri

angu

lées

ave

c di

agon

ales

cen

trées

(voi

r Fig

ure

11.2

)

Tria

ngul

atio

n en

X o

u av

ec d

iago

nale

s dé

coup

lées

3,2

4,0

3,2

3,2

Tria

ngul

atio

n en

V

1,6

2,5

2,0

2,0

Ossa

ture

s en

por

tique

ave

c re

mpl

issa

ges

en m

açon

nerie

1,6

2,0

1,6

1,6

Not

esa

L’ut

ilisat

ion

des

Tabl

eaux

11.

2(i)

et 1

1.2(

ii) n

éces

site

le c

hoix

de c

lass

es d

e se

ctio

n tra

nsve

rsal

e ap

prop

riées

telle

s qu

e dé

finie

s da

ns le

Tab

leau

11.

3.b

Les

irrég

ular

ités

mod

érée

s en

pla

n et

en

élév

atio

n so

nt d

éfin

ies

dans

les

Sect

ions

6.3

.4

et 6

.4.2

. Une

irré

gula

rité

élev

ée e

st a

utor

isée

(mai

s pa

s co

nsei

llée)

par

l’EC

8, m

ais

les

stru

ctur

es fo

rtem

ent i

rrégu

lière

s ne

son

t pas

trai

tées

dan

s le

pré

sent

Man

uel.

c Le

s va

leur

s de

q in

diqu

ées

dans

les

tabl

eaux

pre

nnen

t en

com

pte

des

vale

urs

appr

oxim

ative

s du

rapp

ort a

u/a

1, ce

rapp

ort é

tant

repr

ésen

tatif

de

l’hyp

erst

atic

ité p

rése

nte

dans

la s

truct

ure

(voi

r Cla

uses

6.3

.2 (3

) et (

4) d

e l’E

C8 P

artie

13 ).

d Un

e irr

égul

arité

mod

érée

en

plan

n’a

pas

d’in

fluen

ce s

ur le

s va

leur

s du

coe

ffici

ent d

e co

mpo

rtem

ent q

don

nées

pou

r les

stru

ctur

es m

étal

lique

s de

cla

sse

de d

uctil

ité D

CM.

137

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.5

Bâtim

ents

en

acie

r

Tabl

e 11

.2 C

ontin

ued

(ii) M

oder

atel

y irr

egul

ar s

truc

ture

s

Stru

ctur

al ty

peM

oder

atel

y irr

egul

ar

DCM

DCH

In

elev

atio

ndIn

pla

n

only

In e

leva

tion

only

In p

lan

an

d el

evat

ion

Mom

ent r

esis

ting

fram

e (s

ee F

igur

e 11

.1)

Si

ngle

sto

rey

porta

l3.

25.

254.

44.

2c

On

e ba

y m

ulti-

stor

ey3.

25.

54.

84.

4c

M

ulti-

bay,

mul

ti-st

orey

3.2

5.75

5.2

4.6c

Conc

entri

cally

bra

ced

fram

e (s

ee F

igur

e 11

.2)

Di

agon

al b

raci

ngs

3.2

4.0

3.2

3.2

V

brac

ings

1.

62.

52.

02.

0

Fram

e w

ith m

ason

ry in

fill p

anel

s 1.

62.

01.

61.

6

Not

esa

Tabl

es 1

1.2(

i) an

d 11

.2(ii

) ass

ume

the

use

of th

e ap

prop

riate

cla

ss o

f sec

tions

sho

wn

in

Tabl

e 11

.3.

b M

oder

ate

irreg

ular

ity in

pla

n an

d el

evat

ion

are

defin

ed in

Sec

tions

6.3

.4 a

nd 6

.4.2

. Hi

gh ir

regu

larit

y is

per

mitt

ed (b

ut n

ot e

ncou

rage

d) b

y EC

8, b

ut h

ighl

y irr

egul

ar s

truct

ures

ar

e be

yond

the

scop

e of

this

Man

ual.

c Th

e va

lues

indi

cate

d he

re ta

ke a

ccou

nt o

f app

roxim

ate

valu

es o

f au/a

1, co

effic

ient

re

pres

enta

tive

of th

e re

dund

ancy

of t

he s

truct

ure

(see

EC8

Par

t 13 ,

clau

ses

6.3.

2 (3

) an

d (4

)).d

Mod

erat

ely

irreg

ular

ity in

pla

n do

es n

ot a

ffect

the

q fa

ctor

s of

DCM

ste

el s

truct

ures

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

137

11.5

Stee

l bui

ldin

gs

11.6

Ex

igen

ces

rela

tives

à la

cla

sse

des

sect

ions

dan

s le

s zo

nes

diss

ipat

ives

Une

duc

tilité

loca

le s

uffis

ante

des

élé

men

ts d

issi

patif

s do

it êt

re a

ssur

ée

en li

mita

nt le

rap

port

larg

eur

sur

épai

sseu

r b

/t d

es p

aroi

s de

s se

ctio

ns

tran

sver

sale

s se

lon

les

clas

ses

de s

ectio

n sp

écifi

ées

dans

l’E

C3

Par

tie 1

-153

, C

laus

e 5.

5. L

e Ta

blea

u 11

.3 p

réci

se le

s cl

asse

s de

sec

tion

appr

oprié

es p

our

les

diffé

rent

es c

lass

es d

e du

ctilit

é.

Tabl

eau

11.3

Exi

genc

es re

lativ

es à

la c

lass

e de

s se

ctio

ns d

ans

les

zone

s di

ssip

ativ

es

Clas

ses

de d

uctil

itéCo

effic

ient

qCl

asse

de

sect

ion

requ

ise

DCM

1,5

< q

G 2

Clas

se 1

, 2 o

u 3

2 <

q G

4Cl

asse

1 o

u 2

DCH

q H

4Cl

asse

1

Note

Les

vale

urs

du c

oeffi

cien

t de

com

porte

men

t q d

onné

es d

ans

le T

able

au 1

1-3

ne ti

enne

nt p

as

com

pte

de l’

abat

tem

ent d

e 20

% p

our i

rrégu

larit

é st

ruct

ural

e.

11.7

Rè

gles

gén

éral

es d

e di

men

sion

nem

ent d

es a

ssem

blag

es

–Le

s as

sem

blag

es b

oulo

nnés

des

élé

men

ts d

e la

str

uctu

re p

rimai

re d

oive

nt

com

port

er d

es b

oulo

ns à

hau

te r

ésis

tanc

e de

cla

sse

8-8

ou 1

0-9.

Pou

r le

s as

sem

blag

es b

oulo

nnés

sol

licité

s au

cis

aille

men

t, il

conv

ient

de

plus

que

la

rési

stan

ce d

e ca

lcul

au

cisa

illem

ent d

es b

oulo

ns s

oit 1

,2 fo

is s

upér

ieur

e à

la r

ésis

tanc

e de

cal

cul e

n pr

essi

on d

iam

étra

le.

–La

rés

ista

nce

Rd

des

asse

mbl

ages

non

dis

sipa

tifs

soud

és o

u bo

ulon

nés

doit

satis

faire

au

critè

re d

e su

r-ré

sist

ance

défi

ni p

ar l’

Equ

atio

n 11

.2.

(Les

ass

emb

lage

s d

issi

pat

ifs n

e so

nt p

as tr

aité

s d

ans

le p

rése

nt M

anue

l).

R

d H

1,1

cov

Rfy

(1

1.2)

R

fy

est l

a ré

sist

ance

pla

stiq

ue d

e l’é

lém

ent d

issi

patif

ass

embl

é ;

c

ov

est l

e co

effic

ient

de

sur-

rési

stan

ce :

– c

ov =

1,2

0 [1

,25

] pou

r le

s ac

iers

de

nuan

ce S

235,

–

cov

= 1

,15

[1,2

5] p

our

les

acie

rs d

e nu

ance

S35

5,

– c

ov =

1,0

5 [1

,25

] pou

r le

s ac

iers

de

nuan

ces

S42

0 et

S46

0.

Le

s as

sem

blag

es r

éalis

és p

ar d

es s

oudu

res

bout

à b

out à

ple

ine

péné

trat

ion

peuv

ent ê

tre

cons

idér

és c

omm

e sa

tisfa

isan

t au

critè

re d

e su

r-ré

sist

ance

. –Il

conv

ient

d’u

tilis

er le

s ca

tégo

ries

B e

t C (a

ssem

blag

es r

ésis

tant

au

glis

sem

ent)

pour

les

asse

mbl

ages

bou

lonn

és s

ollic

ités

au c

isai

llem

ent

138

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.7

Bâtim

ents

en

acie

r

11.6

Re

quire

men

ts fo

r com

pact

ness

of s

ectio

ns in

dis

sipa

tive

zone

s

Loca

l duc

tility

of d

issi

pat

ive

mem

ber

s sh

ould

be

ensu

red

by r

estr

ictin

g th

e w

idth

-thi

ckne

ss r

atio

b/t

acc

ord

ing

to E

C3

Par

t 1-

153

Cla

use

5.5.

Ta

ble

11.

3 sh

ows

the

sect

ion

clas

sific

atio

ns a

pp

rop

riate

to t

he v

ario

us

duc

tility

cla

sses

.

Tabl

e 11

.3 R

equi

rem

ents

for c

ross

-sec

tiona

l cla

ss o

f dis

sipa

tive

elem

ents

Duct

ility

cla

ssq

fact

orRe

quire

d cr

oss-

sect

iona

l cla

ss

DCM

1.5

< q

G 2

Clas

s 1,

2 o

r 3

2 <

q G

4Cl

ass

1 or

2

DCH

q H

4Cl

ass

1

Note

The

q fa

ctor

in th

e ab

ove

tabl

e is

the

q fa

ctor

bef

ore

any

redu

ctio

ns to

take

acc

ount

of

irreg

ular

ity.

11.7

Ge

nera

l rul

es fo

r con

nect

ion

desi

gn

–In

bol

ted

conn

ectio

ns o

f prim

ary

seis

mic

mem

bers

, hig

h st

reng

th

bolts

gra

de 8

.8 o

r 10

.9 s

houl

d be

use

d. In

add

ition

the

bolt

shea

r st

reng

th s

houl

d be

at l

east

20%

hig

her

than

the

bear

ing

stre

ngth

of t

he

conn

ecte

d pl

y. –D

esig

n re

sist

ance

Rd

of n

on-d

issi

pativ

e w

elde

d or

bol

ted

conn

ectio

ns

shou

ld s

atis

fy th

e ov

erst

reng

th c

riter

ion

of E

quat

ion

11.2

. (It

sho

uld

be

note

d th

at d

issi

pat

ive

conn

ectio

ns a

re n

ot c

over

ed in

thi

s M

anua

l).

R

d H

1.1

cov

Rfy

(1

1.2)

R

fy i

s th

e pl

astic

res

ista

nce

of c

onne

cted

mem

ber.

c

ov i

s th

e ov

erst

reng

th fa

ctor

= 1

.25

[1.2

5].

Th

e us

e of

full

pene

trat

ion

butt

wel

ds m

ay b

e de

emed

to s

atis

fy th

is

over

stre

ngth

crit

erio

n. –C

ateg

orie

s B

and

C (s

lip r

esis

tant

) bol

ted

join

ts in

she

ar in

acc

orda

nce

with

EC

3 P

art 1

-854

, Cla

use

3.4.

1 an

d C

ateg

ory

E (p

relo

aded

) bol

ted

join

ts

in te

nsio

n in

acc

orda

nce

with

EC

3 P

art 1

-8, C

laus

e 3.

4.2

shou

ld b

e us

ed.

She

ar jo

ints

with

fitt

ed b

olts

to E

C3

Par

t 1-8

, Cla

use

3.6.

1 ar

e al

so a

llow

ed.

Fric

tion

surf

aces

sho

uld

belo

ng to

cla

ss A

or

B a

s de

fined

in E

NV

109

0-15

5 . –Th

e de

sign

of c

onne

ctio

ns in

dis

sipa

tive

zone

s (a

djac

ent t

o pl

astic

hin

ge

regi

ons

in m

omen

t fra

mes

or

yiel

ding

bra

ces

in b

race

d fr

ames

) sho

uld

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

138

11.7

Stee

l bui

ldin

gs

conf

orm

émen

t à l’

EC

3 P

artie

1-8

54, C

laus

e 3.

4.1,

et l

a ca

tégo

rie E

(a

ssem

blag

es a

vec

boul

ons

préc

ontr

aint

s) p

our

les

asse

mbl

ages

bo

ulon

nés

sollic

ités

en tr

actio

n co

nfor

mém

ent à

l’E

C3

Par

tie 1

-8,

Cla

use

3.4.

2. L

es a

ssem

blag

es s

ollic

ités

au c

isai

llem

ent e

t com

port

ant

des

boul

ons

calib

rés

sont

éga

lem

ent a

utor

isés

. Les

sur

face

s de

frot

tem

ent

doiv

ent ê

tre

de c

lass

e A

ou

B, t

elle

s qu

e dé

finie

s da

ns l’

EN

V 1

090-

155 .

–La

con

cept

ion

des

asse

mbl

ages

situ

és d

ans

les

zone

s di

ssip

ativ

es (c

’est

-à-

dire

voi

sins

d’u

ne z

one

de fo

rmat

ion

d’un

e ro

tule

pla

stiq

ue d

ans

une

ossa

ture

en

port

ique

ou

situ

és à

une

des

ext

rém

ités

d’un

e di

agon

ale

de

cont

reve

ntem

ent d

ans

une

palé

e de

sta

bilit

é) d

oit ê

tre

effe

ctué

e en

vue

de

se

prém

unir

de l’

appa

ritio

n lo

cale

de

défo

rmat

ions

pla

stiq

ues

élev

ées,

d’

évite

r le

s co

ntra

inte

s ré

sidu

elle

s im

port

ante

s ré

sulta

nt d

u fa

çonn

age

pend

ant l

a fa

bric

atio

n et

de

min

imis

er le

s ris

ques

de

défa

uts

de fa

bric

atio

n.

Des

règ

les

spéc

ifiqu

es p

our

la c

once

ptio

n de

s as

sem

blag

es d

ans

les

ossa

ture

s en

por

tique

son

t don

nées

dan

s la

Sec

tion

11.8

.4.

–Il

est n

oté

qu’

un d

es m

oyen

s p

our

réd

uire

la r

ésis

tanc

e d

e ca

lcul

à la

tr

actio

n d’

un c

ontr

even

tem

ent,

tout

en

en m

aîtr

isan

t le

com

por

tem

ent

inél

astiq

ue, e

st d

e p

ratiq

uer

une

enco

che

qui

en

réd

uit l

a se

ctio

n su

r un

e ce

rtai

ne lo

ngue

ur. C

ette

mét

hod

e p

erm

et d

e sa

tisfa

ire la

pre

scrip

tion

visa

nt

à pr

otég

er le

s as

sem

blag

es e

t les

élé

men

ts d

evan

t êtr

e di

men

sion

nés

pou

r re

ster

éla

stiq

ues

lors

que

la s

truc

ture

sub

it d

es d

éfor

mat

ions

pla

stiq

ues.

En

l’abs

ence

de

règl

e ap

pro

prié

e d

ans

l’EC

8, il

est

not

é q

ue d

es d

isp

ositi

ons

cons

truc

tives

pou

r la

con

cept

ion

de

tels

élé

men

ts d

e co

ntre

vent

emen

t p

euve

nt ê

tre

trou

vées

dan

s le

s rè

gles

néo

-zél

and

aise

s N

ZS 3

404:

Par

tie 1

: 19

9756

cla

use

12.1

2.7.

–Il

est r

ecom

man

dé

que

les

asse

mb

lage

s so

ient

con

çus,

dim

ensi

onné

s et

d

étai

llés

par

le c

once

pteu

r d

e la

str

uctu

re. I

l n’e

st e

n ef

fet p

as s

uffis

ant d

e sp

écifi

er la

rés

ista

nce

des

ass

emb

lage

s, p

uis

de

confi

er le

ur c

once

ptio

n et

le

ur d

imen

sion

nem

ent à

un

autr

e in

terv

enan

t.

139

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.6

Bâtim

ents

en

acie

r

be s

uch

as to

pre

vent

hig

h pl

astic

str

ains

occ

urrin

g lo

cally

, to

limit

high

re

sidu

al s

tres

ses

from

form

ing

durin

g fa

bric

atio

n an

d to

min

imis

e th

e ris

k of

fabr

icat

ion

defe

cts.

Spe

cial

rul

es fo

r co

nnec

tions

in m

omen

t res

istin

g fr

ames

are

giv

en in

Sec

tion

11.8

.4.

– It

is o

bser

ved

that

not

chin

g of

bra

ces,

whe

reby

a le

ngth

of b

race

is

red

uced

in a

rea,

is a

mea

ns o

f red

ucin

g th

e d

esig

n te

nsio

n ca

pac

ity o

f the

b

race

, whi

le m

aint

aini

ng d

epen

dab

le in

elas

tic a

ctio

n. T

his

may

ass

ist i

n sa

tisfy

ing

the

req

uire

men

t to

pro

tect

the

con

nect

ions

and

oth

er e

lem

ents

d

esig

ned

to r

esp

ond

elas

tical

ly fr

om e

xper

ienc

ing

pla

stic

str

ains

. In

the

abse

nce

of d

irect

ad

vice

in E

C8,

it is

obs

erve

d th

at s

uita

ble

gui

dan

ce

on d

etai

ling

of s

uch

bra

ce e

lem

ents

may

be

foun

d in

NZS

340

4: P

art 1

: 19

97 56

cla

use

12.1

2.7.

–It

is r

ecom

men

ded

tha

t con

nect

ions

are

sp

ecifi

ed in

det

ail b

y th

e d

esig

ner.

It is

not

suf

ficie

nt to

sp

ecify

con

nect

ion

resi

stan

ce (s

tren

gth)

alo

ne a

nd

leav

e th

e d

etai

ling

of c

onne

ctio

ns to

ano

ther

par

ty.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

139

11.6

Stee

l bui

ldin

gs

11.8

Os

satu

res

en p

ortiq

ue (p

outr

es, p

otea

ux, n

œud

s

« po

teau

-pou

tre

»)

11.8

.1

Géné

ralit

és

Il es

t not

é q

ue, d

ans

les

ossa

ture

s en

por

tique

, la

rési

stan

ce a

ux fo

rces

ho

rizon

tale

s es

t ass

urée

prin

cip

alem

ent p

ar fl

exio

n d

es é

lém

ents

st

ruct

urau

x.

Il es

t rec

omm

and

é, lo

rs d

e la

con

cept

ion

des

oss

atur

es e

n p

ortiq

ue,

de

por

ter

une

atte

ntio

n p

artic

uliè

re à

la p

rése

nce

d’él

émen

ts

cons

idér

és c

omm

e no

n st

ruct

urau

x et

qui

son

t sus

cept

ible

s d

e m

odifi

er

sign

ifica

tivem

ent l

a rig

idité

de

l’oss

atur

e en

por

tique

, com

me

par

exe

mp

le

des

clo

ison

s sé

par

ativ

es n

on s

truc

ture

lles.

Ces

élé

men

ts p

euve

nt p

artic

iper

au

sys

tèm

e de

con

trev

ente

men

t et m

odifi

er le

com

por

tem

ent d

e la

str

uctu

re,

par

exe

mp

le e

n re

ndan

t cet

te d

erni

ère

irrég

uliè

re e

n p

lan

et/o

u en

élé

vatio

n.

11.8

.2

Zone

s di

ssip

ativ

es

Les

ossa

ture

s en

por

tique

doi

vent

êtr

e co

nçue

s de

telle

sor

te q

ue le

s ro

tule

s pl

astiq

ues

(zon

es d

issi

pativ

es) s

e fo

rmen

t prin

cipa

lem

ent d

ans

les

pout

res.

D

ans

ce b

ut, i

l con

vien

t de

resp

ecte

r le

s E

quat

ions

11.

8 à

11.1

1.

Des

sch

émas

de

loca

lisat

ion

acce

ptab

le d

es r

otul

es p

last

ique

s da

ns d

es

ossa

ture

s en

por

tique

son

t rep

rése

ntés

sur

la F

igur

e 11

.1.

Il es

t not

é q

ue le

s rè

gles

don

nées

dan

s ce

Man

uel n

’exc

luen

t pas

la

form

atio

n d

e ro

tule

s p

last

ique

s d

ans

les

pot

eaux

, mai

s vi

sent

à é

vite

r un

m

écan

ism

e d

ans

leq

uel d

es r

otul

es p

last

ique

s se

form

ent s

imul

tané

men

t à

chac

une

des

deu

x ex

trém

ités

des

pot

eaux

d’u

n ét

age

don

né.

11.8

.3

Pout

res

La c

once

ptio

n de

s os

satu

res

mix

tes

en p

ortiq

ue c

ompo

rtan

t des

pou

tres

en

acie

r et

un

plan

cher

en

béto

n né

cess

ite le

res

pect

d’e

xige

nces

spé

cifiq

ues

qui n

e so

nt p

as a

bord

ées

dans

le p

rése

nt M

anue

l. P

our

ce t

ype

d’os

satu

re, i

l co

nvie

nt d

e se

rep

orte

r à

la C

laus

e 7

de l’

EC

8 P

artie

13 .

Les

pout

res

doiv

ent d

ispo

ser

d’un

e ré

sist

ance

suf

fisan

te v

is-à

-vis

du

flam

bem

ent l

atér

al e

t du

déve

rsem

ent c

onfo

rmém

ent à

l’E

C3,

en

supp

osan

t qu

’une

rot

ule

plas

tique

se

form

e à

chaq

ue e

xtré

mité

des

pou

tres

.

Dan

s le

s se

ctio

ns d

es p

outr

es o

ù so

nt s

usce

ptib

les

de s

e fo

rmer

des

ro

tule

s pl

astiq

ues,

il c

onvi

ent d

e vé

rifier

que

le m

omen

t pla

stiq

ue r

ésis

tant

et

la c

apac

ité d

e ro

tatio

n ne

son

t pas

dim

inué

s pa

r l’e

ffort

nor

mal

de

com

pres

sion

et l

’effo

rt tr

anch

ant.

Pou

r le

s se

ctio

ns tr

ansv

ersa

les

de c

lass

es

1 et

2, c

et o

bjec

tif p

eut ê

tre

atte

int e

n lim

itant

l’ef

fort

tran

chan

t dan

s le

s

140

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.8

Bâtim

ents

en

acie

r

11.8

M

omen

t res

istin

g fr

ames

(bea

ms,

col

umns

and

join

ts)

11.8

.1

Gene

ral

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at m

omen

t res

istin

g fr

ames

(als

o ca

lled

unb

race

d fr

ames

) are

thos

e w

here

hor

izon

tal f

orce

s ar

e m

ainl

y re

sist

ed b

y m

emb

ers

actin

g in

a fl

exur

al m

anne

r.

In th

e d

esig

n of

mom

ent r

esis

ting

fram

es, i

t is

reco

mm

end

ed th

at

par

ticul

ar a

tten

tion

shou

ld b

e p

aid

to th

e p

ossi

ble

pre

senc

e of

un

inte

ntio

nal s

tiffe

ning

that

may

be

pro

vid

ed to

the

stru

ctur

e, fo

r ex

amp

le

by 'n

on-s

truc

tura

l' p

artit

ion

wal

ls. T

hese

cou

ld a

ct a

s b

raci

ng a

nd m

ay

adve

rsel

y af

fect

the

beh

avio

ur o

f the

str

uctu

re, f

or e

xam

ple

by

intr

oduc

ing

irreg

ular

ity in

pla

n an

d/o

r in

ele

vatio

n. F

urth

er d

iscu

ssio

n is

pro

vid

ed in

S

ectio

n 11

.9.

11.8

.2

Diss

ipat

ive

regi

ons

Unb

race

d fr

ames

sho

uld

be d

esig

ned

to e

nsur

e th

at p

last

ic h

inge

s (d

issi

pativ

e zo

nes)

form

pre

dom

inan

tly in

the

beam

s. E

quat

ions

11.

8 to

11.

11

are

inte

nded

to a

chie

ve th

is.

Figu

re 1

1.1

illust

rate

s a

num

ber

of a

ccep

tabl

e op

tions

for

the

posi

tion

of

plas

tic h

inge

s.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e ru

les

in th

e M

anua

l do

not p

recl

ude

hing

eing

in

colu

mns

but

aim

to a

void

a m

echa

nism

whe

re h

inge

s fo

rm s

imul

tane

ousl

y at

b

oth

the

top

and

bot

tom

of t

he c

olum

ns o

f a g

iven

sto

rey.

11.8

.3

Beam

s

Mom

ent r

esis

ting

fram

es w

here

the

stee

l bea

ms

act c

ompo

site

ly w

ith

conc

rete

floo

ring

need

spe

cial

des

ign

cons

ider

atio

n no

t cov

ered

in th

is

Man

ual.

The

read

er is

ref

erre

d to

Cla

use

7 of

EC

8 P

art 1

3 .

Bea

ms

shou

ld b

e sh

own

to h

ave

adeq

uate

res

ista

nce

agai

nst l

ater

al a

nd

late

ral-t

orsi

onal

buc

klin

g to

EC

3, a

ssum

ing

a pl

astic

hin

ge fo

rms

at o

ne e

nd

of e

ach

beam

.

At t

he lo

catio

n of

the

plas

tic h

inge

s, th

e pl

astic

mom

ent c

apac

ity a

nd th

e ro

tatio

n ca

paci

ty s

houl

d no

t be

decr

ease

d by

com

pres

sion

and

she

ar

forc

es. F

or c

lass

1 o

r 2

sect

ions

this

may

be

dem

onst

rate

d by

res

tric

ting

the

max

imum

she

ar a

t the

pla

stic

hin

ge lo

catio

ns to

50%

des

ign

resi

stan

ce

and

rest

rictin

g th

e m

axim

um c

ompr

essi

on to

15%

of t

he d

esig

n re

sist

ance

, ba

sed

on p

last

ic li

mits

, as

show

n in

the

follo

win

g eq

uatio

ns.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

140

11.8

Stee

l bui

ldin

gs

rotu

les

plas

tique

s à

50%

de

la r

ésis

tanc

e de

cal

cul e

t la

com

pres

sion

à 1

5%

de la

rés

ista

nce

de c

alcu

l, en

se

basa

nt s

ur le

s lim

ites

plas

tique

s, c

e qu

i se

trad

uit p

ar le

s re

latio

ns s

uiva

ntes

:

,0MM

1,

plR

d

EdG

(1

1.3

)

15

,NN

0,

plR

d

EdG

(1

1.4)

5,VV

0,

plR

d

EdG

(1

1.5)

L’ef

fort

tran

chan

t de

calc

ul V

Ed

dans

la p

outr

e do

it êt

re d

éter

min

é su

r la

bas

e du

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

(voi

r Fi

gure

11.

4) :

V Ed

= V

Ed,

G +

VE

d,M

(11.

6)

et

V Ed,

M =

(Mp

l,Rd,

A +

Mp

l,Rd,

B) /

L

(11.

7)

où :

L es

t la

port

ée d

e la

pou

tre

entr

e le

s zo

nes

plas

tique

s si

tuée

s à

ses

extr

émité

s ;

Mp

l,Rd,

A

est l

e m

omen

t pla

stiq

ue d

e ca

lcul

dan

s la

zon

e di

ssip

ativ

e si

tuée

à

l’orig

ine

A d

e la

pou

tre

;M

pl,R

d,B

es

t le

mom

ent p

last

ique

de

calc

ul d

ans

la z

one

diss

ipat

ive

situ

ée à

l’e

xtré

mité

B d

e la

pou

tre

;V E

d,G

es

t la

vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effo

rt tr

anch

ant d

û au

x ac

tions

non

si

smiq

ues

;V E

d,M

es

t la

vale

ur d

e ca

lcul

de

l’effo

rt tr

anch

ant d

û à

l’app

licat

ion

des

mom

ents

pla

stiq

ues

Mp

l,Rd,

A e

t Mp

l,Rd,

B a

vec

des

sign

es o

ppos

és

aux

sect

ions

d’e

xtré

mité

A e

t B d

e la

pou

tre.

Mpl

, Rd,

A

V Ed,

M

V Ed,

MM

pl, R

d, B

Fig

11.4

Co

mpo

rtem

ent d

’un

porti

que

en s

ituat

ion

sism

ique

mon

trant

l’ef

fort

tranc

hant

ré

sulta

nt d

es m

omen

ts d

e fle

xion

impo

sés

aux

extré

mité

s de

la p

outre

.

141

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.8

Bâtim

ents

en

acie

r

.MM

10

,p

lRd

EdG

(1

1.3

)

.NN

01

5,

plR

d

EdG

(1

1.4)

.VV

05

,p

lRd

EdG

(1

1.5)

The

desi

gn s

hear

forc

e co

nsid

ered

in th

e be

am is

cal

cula

ted

on a

cap

acity

de

sign

bas

is a

s fo

llow

s (s

ee F

igur

e 11

.4):

V Ed

= V

Ed,

G +

VE

d,M

(11.

6)

and

VE

d,M

= (M

pl,R

d,A

+ M

pl,R

d,B) /

L

(11.

7)

whe

re:

L

is

the

leng

th o

f the

bea

m b

etw

een

the

plas

tic r

egio

ns a

t eith

er

end

of th

e be

amM

pl,R

d,A

is

the

desi

gn p

last

ic r

esis

tanc

e m

omen

t at t

he le

ft e

nd o

f the

be

amM

pl,R

d,B

is

the

desi

gn p

last

ic r

esis

tanc

e m

omen

t at t

he r

ight

end

of t

he

beam

V Ed,

G

is

the

desi

gn s

hear

forc

e du

e to

the

non-

seis

mic

act

ions

V Ed,

M

is

the

desi

gn s

hear

forc

e re

sulti

ng fr

om p

last

ic m

omen

ts w

ith

oppo

site

sig

ns b

eing

dev

elop

ed a

t the

dis

sipa

tive

regi

ons

at b

oth

ends

of t

he b

eam

.

Fig

11.4

Be

havio

ur o

f mom

ent r

esis

ting

fram

e sh

owin

g sh

ear a

risin

g fro

m s

eism

ical

ly in

duce

d m

omen

ts in

the

beam

end

sMpl

, Rd,

A

V Ed,

M

V Ed,

MM

pl, R

d, B

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

141

11.8

Stee

l bui

ldin

gs

11.8

.4

Asse

mbl

ages

Les

asse

mbl

ages

adj

acen

ts a

ux z

ones

dis

sipa

tives

doi

vent

êtr

e di

men

sion

nés

de te

lle s

orte

que

la c

apac

ité d

e ro

tatio

n de

la z

one

de r

otul

e pl

astiq

ue i

p ne

soi

t pas

infé

rieur

e à

35m

rd p

our

les

stru

ctur

es a

ppar

tena

nt à

la

cla

sse

de d

uctil

ité D

CH

et d

e 25

mrd

pou

r le

s st

ruct

ures

app

arte

nant

à la

cl

asse

de

duct

ilité

DC

M p

our

lesq

uelle

s q

> 2

. La

rota

tion

ip

est p

rise

égal

e à

d/0

,5L

(L e

t d é

tant

res

pect

ivem

ent l

a po

rtée

et l

a flè

che

à m

i-por

tée

de

la p

outr

e, v

oir

Figu

re 1

1.5)

. La

dém

onst

ratio

n de

la c

apac

ité d

e ro

tatio

n de

s ro

tule

s pl

astiq

ues

n’es

t pas

req

uise

pou

r le

s os

satu

res

de c

lass

e de

duc

tilité

D

CM

pou

r le

sque

lles

qG2

et q

ui s

atis

font

à to

utes

les

autr

es e

xige

nces

dé

crite

s da

ns le

pré

sent

Man

uel p

our

les

stru

ctur

es d

e cl

asse

de

duct

ilité

DC

M. I

l est

not

é q

ue le

FEM

A 3

5057

sec

tion

2.5.

3 d

onne

des

ind

icat

ions

co

mp

lém

enta

ires

pou

r le

cal

cul d

e i

p.

L’EC

8 ne

fixe

pas

de

règl

es re

lativ

es à

la c

once

ptio

n de

s as

sem

blag

es p

our

lesq

uels

une

cap

acité

min

imal

e de

rota

tion

est e

xigé

e. L

a co

ncep

tion

des

asse

mbl

ages

peu

t être

effe

ctué

e à

part

ir de

don

nées

exi

stan

tes

(« a

ssem

blag

es

préq

ualifi

és »

) ou

de ré

sulta

ts d

’ess

ais

réal

isés

sur

des

pro

toty

pes.

Une

ju

stifi

catio

n de

la c

once

ptio

n ba

sée

sur d

es ré

sulta

ts d

e ca

lcul

s ob

tenu

s à

l’aid

e de

mod

èles

ana

lytiq

ues

n’es

t pas

aut

oris

ée. L

orsq

ue d

es e

ssai

s so

nt ré

alis

és

pour

dét

erm

iner

la v

aleu

r de

ip,

la ré

sist

ance

du

pann

eau

d’âm

e du

pot

eau

situ

é da

ns le

pro

long

emen

t de

la p

outre

doi

t être

telle

que

: V w

p,Ed

/Vw

p,R

d G

1,0

(voi

r la

Sec

tion

11.8

.6) e

t la

rota

tion

due

à la

déf

orm

atio

n de

ce

pann

eau

ne d

oit p

as

repr

ésen

ter p

lus

de 3

0% d

e la

val

eur d

e i

p.

En

l’abs

ence

d’in

dic

atio

ns d

ans

l’EC

8, il

est

rec

omm

and

é d’

utili

ser

une

mét

hod

olog

ie a

pp

rop

riée

pou

r ré

alis

er d

e te

ls e

ssai

s, c

ette

der

nièr

e p

ouva

nt

être

éta

blie

en

se b

asan

t sur

l‘A

NS

I/A

ISC

358

58.

Pou

r le

s os

satu

res

en p

ortiq

ue d

e cl

asse

de

duc

tilité

DC

H o

u D

CM

qui

so

nt c

onçu

s su

r la

bas

e d

u p

rése

nt M

anue

l, il

est r

ecom

man

dé

l’util

isat

ion

d’as

sem

bla

ges

pré

qua

lifiés

pou

r le

s os

satu

res

en p

ortiq

ue s

péc

iale

s («

Sp

ecia

l Mom

ent R

esis

ting

Fram

es »

ou

« S

MF

») te

ls q

ue d

éfini

s d

ans

les

réfé

renc

es A

NS

I/A

ISC

358

58 e

t FEM

A 3

5057

. La

pré

qua

lifica

tion

de

ces

asse

mb

lage

s le

ur c

onfè

re u

ne c

apac

ité m

inim

ale

de

rota

tion

de

40m

rd. L

es

asse

mb

lage

s p

réq

ualifi

és p

our

les

ossa

ture

s en

por

tique

inte

rméd

iaire

s («

Inte

rmed

iate

Mom

ent R

esis

ting

Fram

es »

ou

« IM

F »)

tels

que

défi

nis

dan

s le

s ré

fére

nces

AN

SI/

AIS

C 3

58 e

t FEM

A 3

50 o

nt u

ne c

apac

ité m

inim

ale

de

rota

tion

de

20m

rd e

t leu

r ut

ilisa

tion

n’es

t don

c p

as r

ecom

man

dée

.

Il es

t not

é q

ue le

s as

sem

bla

ges

enca

stré

s st

and

ards

rep

rése

ntés

sur

la

Figu

re 1

1.6,

qui

res

titue

nt la

cap

acité

de

rési

stan

ce e

n fle

xion

des

pou

tres

at

tach

ées,

ne

sont

pas

rec

omm

and

és c

ar il

s ne

per

met

tent

pas

d’o

bten

ir la

cap

acité

de

rota

tion

req

uise

ave

c un

e fia

bili

té s

uffis

ante

. Des

exe

mp

les

d’as

sem

bla

ges

pré

qua

lifiés

sel

on le

s ré

fére

nces

AN

SI/

AIS

C 3

5858

et

FEM

A 3

5057

, iss

us d

e la

réf

éren

ce A

NS

I/A

ISC

358

, son

t rep

rése

ntés

sur

le

s Fi

gure

s 11

.7 e

t 11.

8. L

’affa

iblis

sem

ent l

ocal

de

la s

ectio

n d

e la

pou

tre

à

142

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.8

Bâtim

ents

en

acie

r

11.8

.4

Conn

ectio

ns

Con

nect

ions

adj

acen

t to

diss

ipat

ive

zone

s sh

ould

be

desi

gned

suc

h th

at th

e ro

tatio

n ca

paci

ty o

f the

dis

sipa

tive

zone

s i

p sh

ould

be

at le

ast 3

5mra

d fo

r D

CH

, or

at le

ast 2

5mra

d fo

r D

CM

with

q>

2, w

here

ip

is c

alcu

late

d as

d/0

.5L

(d is

the

beam

defl

ectio

n at

mid

span

and

L is

bea

m s

pan,

see

Fig

ure

11.5

). D

emon

stra

tion

of r

otat

ion

capa

city

is n

ot r

equi

red

in D

CM

mom

ent f

ram

es

desi

gned

for

qG2

whi

ch s

atis

fy a

ll th

e ot

her

requ

irem

ents

of t

his

Man

ual f

or

DC

M s

truc

ture

s. It

may

be

obse

rved

that

FEM

A 3

5057

sec

tion

2.5.

3 p

rovi

des

fu

rthe

r d

iscu

ssio

n of

the

calc

ulat

ion

of i

p.

EC

8 do

es n

ot p

rovi

de n

orm

ativ

e ap

plic

atio

n ru

les

for

the

desi

gn o

f co

nnec

tions

to a

chie

ve th

ese

rota

tion

capa

citie

s. C

onne

ctio

n de

sign

s ca

n be

bas

ed e

ither

on

exis

ting

data

(‘pr

equa

lified

con

nect

ions

’) or

on

prot

otyp

e te

sts;

just

ifica

tion

of d

esig

n on

the

basi

s of

ana

lytic

al m

odel

s is

not

pe

rmitt

ed. W

here

pro

toty

pe te

stin

g is

per

form

ed to

est

ablis

h i

p, th

e co

lum

n w

eb p

anel

res

ista

nce

shou

ld c

onfo

rm to

: Vw

p,E

d/V

wp,

Rd G

1.0

(see

Sec

tion

11.8

.6) a

nd th

e w

eb p

anel

she

ar d

efor

mat

ion

shou

ld n

ot c

ontr

ibut

e m

ore

than

30%

of i

p.

In th

e ab

senc

e of

dire

ct a

dvi

ce in

EC

8, it

is r

ecom

men

ded

that

sui

tab

le

guid

ance

for

carr

ying

out

suc

h te

stin

g m

ay b

e fo

und

in A

NS

I/A

ISC

358

58.

It is

rec

omm

end

ed t

hat t

he ‘p

req

ualifi

ed c

onne

ctio

ns’ f

or S

pec

ial M

omen

t R

esis

ting

Fram

es (S

MFs

) defi

ned

in A

NS

I/A

ISC

358

58 a

nd F

EMA

350

57

may

be

used

for

DC

H o

r D

CM

fram

es d

esig

ned

to th

is M

anua

l. Th

ese

conn

ectio

ns a

re p

req

ualifi

ed to

a m

inim

um r

otat

ion

cap

acity

of 4

0mra

d. T

he

pre

qua

lified

con

nect

ions

in A

NS

I/A

ISC

358

and

FEM

A 3

50 fo

r In

term

edia

te

Mom

ent R

esis

ting

Fram

es (I

MFs

) are

pre

qua

lified

to a

min

imum

of 2

0mra

d an

d ar

e th

eref

ore

not r

ecom

men

ded

as

suita

ble

.

It m

ay b

e ob

serv

ed t

hat s

tand

ard

full

stre

ngth

mom

ent c

onne

ctio

ns a

s sh

own

in F

igur

e 11

.6 a

re u

nlik

ely

to a

chie

ve th

e re

qui

red

rota

tion

cap

acity

w

ith s

uffic

ient

rel

iab

ility

, and

are

not

rec

omm

end

ed. E

xam

ple

s of

pre

qua

lified

co

nnec

tions

from

AN

SI/

AIS

C 3

5858

and

FEM

A 3

5057

are

sho

wn

in

Figu

res

11.7

and

Fig

ure

11.8

, tak

en fr

om A

NS

I/A

ISC

358

. The

Red

uced

B

eam

Sec

tion

(RB

S) c

onne

ctio

n p

reve

nts

brit

tle fa

ilure

in t

he r

egio

n of

the

w

eld

by lo

cal w

eake

ning

of t

he a

dja

cent

par

t of t

he b

eam

(Fig

ure

11.7

), th

e B

olte

d S

tiffe

ned

End

Pla

te c

onne

ctio

n p

reve

nts

brit

tle fa

ilure

in t

he r

egio

n of

th

e w

eld

by s

tren

gthe

ning

in t

he r

egio

n of

the

con

nect

ion

(Fig

ure

11.8

). S

uch

conn

ectio

n d

etai

ls v

ary

cons

ider

ably

from

nor

mal

full

stre

ngth

con

nect

ions

e.

g. t

he R

educ

ed B

eam

Sec

tion

conn

ectio

n sh

own

in F

igur

e 11

.7 r

equi

res

red

uctio

n in

flan

ge w

idth

of t

ypic

ally

20

% to

50

%.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

142

11.8

Stee

l bui

ldin

gs

pro

xim

ité d

e l’a

ssem

bla

ge («

Red

uced

Bea

m S

ectio

n »

ou «

RB

S »

) per

met

d

e p

roté

ger

les

soud

ures

con

tre

la r

uptu

re fr

agile

(voi

r Fi

gure

11.

7). L

e re

nfor

cem

ent d

’une

pla

tine

d’ex

trém

ité b

oulo

nnée

par

ajo

ut d

’un

raid

isse

ur

soud

é p

erm

et é

gale

men

t de

pro

tége

r le

s so

udur

es c

ontr

e la

rup

ture

frag

ile

(voi

r la

Fig

ure

11.8

). D

e te

ls d

étai

ls d

’ass

emb

lage

s p

rése

nten

t des

diff

éren

tes

imp

orta

ntes

par

rap

por

t aux

ass

emb

lage

s no

rmau

x re

stitu

ant l

a ca

pac

ité

de

rési

stan

ce d

e la

piè

ce a

ssem

blé

e : p

ar e

xem

ple

, une

réd

uctio

n d

e l’o

rdre

d

e 20

à 5

0%

de

la la

rgeu

r d

es s

emel

les

est n

éces

saire

pou

r ré

alis

er u

n as

sem

bla

ge a

vec

affa

iblis

sem

ent d

e la

sec

tion

de

la p

outr

e te

l que

cel

ui

rep

rése

nté

sur

la F

igur

e 11

.7.

Défo

rmée

Av

ant

défo

rmat

ion

Tang

ente

à la

pou

tre à

sa

conn

exio

n av

ec le

pot

eau

d

0,5L

0,5L

Soud

ures

situ

ées

dans

une

zon

e de

pla

stifi

catio

n où

les

cont

rain

tes

sont

très

éle

vées

–

Disp

ositi

on fa

voris

ant l

a ru

ptur

e fra

gile

Not

eCe

t ass

embl

age

ne d

oit p

as ê

tre u

tilis

é lo

rsqu

e le

s zo

nes

diss

ipat

ives

son

t situ

ées

aux

extré

mité

s de

s po

utre

s.

Fig

11.5

Fl

èche

de

la p

outre

à c

onsi

dére

r pou

r le

calc

ul d

e la

cap

acité

de

rota

tion

plas

tique

ip

Fig

11.6

As

sem

blag

e en

cast

ré s

tand

ard

rest

ituan

t la

capa

cité

de

rési

stan

ce e

n fle

xion

de

la p

outre

143

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.8

Bâtim

ents

en

acie

r

Fig

11.5

Be

am d

eflec

tion

for t

he c

alcu

latio

n of

pla

stic

rota

tion

capa

city

ip

Fig

11.6

St

anda

rd fu

ll st

reng

th m

omen

t con

nect

ion

Defo

rmed

Shap

e Un

defo

rmed

shap

e

Tang

ent t

o be

am a

t its

conn

ectio

n to

col

umn

d

0.5L

0.5L

Wel

ds in

regi

on o

f hig

h pl

astic

stra

in -

pr

omot

es b

rittle

failu

re

Not

eTh

e ab

ove

deta

il is

inad

equa

te w

here

the

beam

end

isin

a d

issi

pativ

e re

gion

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

143

11.8

Stee

l bui

ldin

gs

Zone

pro

tégé

e

Sect

ion

rédu

ite

Not

eCe

tte fi

gure

a é

té é

tabl

ie e

n se

bas

ant s

ur l’

ANSI

/AIS

C 35

858. L

e gu

ide

des

disp

ositi

ons

cons

truct

ives

par

asis

miq

ues

de l’

AFPS

20 d

onne

éga

lem

ent d

es

indi

catio

ns s

ur la

con

cept

ion

de c

e ty

pe d

’ass

embl

age.

La

sect

ion

affa

iblie

de

la

pout

re p

rotè

ge le

s so

udur

es d

’ext

rém

ité d

es s

emel

les

cont

re la

rupt

ure

fragi

le.

Fig

11.7

As

sem

blag

e d’

une

pout

re d

ont l

a se

ctio

n es

t affa

iblie

144

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.8

Bâtim

ents

en

acie

r

Fig

11.7

Re

duce

d be

am s

ectio

n (R

BS) c

onne

ctio

n

Prot

ecte

d se

ctio

n

Redu

ced

beam

sect

ion

Not

eTh

is fi

gure

is a

dapt

ed fr

om A

NSI/A

ISC

35858

. The

AFP

S gu

ide20

als

o gi

ves

advi

ce o

n th

e de

sign

of t

his

type

of c

onne

ctio

n. T

he re

duce

d be

am s

ectio

n pr

otec

ts th

e w

eld

regi

on a

gain

st b

rittle

failu

re.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

144

11.8

Stee

l bui

ldin

gs

11.8

.5

Pote

aux

L’E

quat

ion

11.8

doi

t êtr

e sa

tisfa

ite à

tous

les

nœud

s de

s po

teau

x pr

imai

res

:

,3M

M1

Rc

Rb

H/

/

(11.

8)

où :

RM

Rc

est l

a so

mm

e de

s va

leur

s de

cal

cul d

es r

ésis

tanc

es à

la fl

exio

n de

s po

teau

x co

nnec

tés

au n

œud

;R

MR

b es

t la

som

me

des

vale

urs

de c

alcu

l des

rés

ista

nces

à la

flex

ion

des

pout

res

conn

ecté

es a

u nœ

ud.

L’E

quat

ion

11.8

ne

s’ap

pliq

ue p

as a

u de

rnie

r ét

age

des

bâtim

ents

à p

lusi

eurs

ét

ages

.

Il es

t not

é q

ue le

res

pec

t de

l’Eq

uatio

n 11

.8 p

erm

et d

e s’

assu

rer

que

les

rotu

les

pla

stiq

ues

se fo

rmer

ont p

rinci

pal

emen

t dan

s le

s p

outr

es p

lutô

t q

ue d

ans

les

pot

eaux

. Bie

n q

ue c

ela

ne s

oit p

as e

xigé

dan

s l’E

C8,

il e

st

reco

mm

and

é d

e sa

tisfa

ire à

la fo

is le

s Eq

uatio

ns 1

1.8

et 1

1.10

.

Not

eCe

tte fi

gure

a é

té é

tabl

ie e

n se

bas

ant s

ur l‘

ANSI

/AIS

C 35

858. L

e re

nfor

cem

ent d

e la

po

utre

par

des

raid

isse

urs

dans

la s

ectio

n où

elle

est

ass

embl

ée s

ur le

pot

eau

perm

et

de p

roté

ger l

a zo

ne d

e jo

nctio

n en

tre p

outre

et p

otea

u co

ntre

la ru

ptur

e fra

gile

.

Fig

11.8

Pl

atin

e d’

extré

mité

bou

lonn

ée a

vec

raid

isse

urs

145

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.8

Bâtim

ents

en

acie

r

11.8

.5

Colu

mns

The

resi

stan

ce o

f prim

ary

colu

mns

sho

uld

satis

fy E

quat

ion

11.8

.

.M

M1

3R

cR

bH

//

(1

1.8

)

whe

re:

RM

Rc

is th

e su

m o

f des

ign

valu

es o

f the

flex

ural

str

engt

hs o

f the

col

umns

co

nnec

ted

to th

e jo

int.

RM

Rb

is th

e su

m o

f des

ign

valu

es o

f the

flex

ural

str

engt

hs o

f the

bea

ms

conn

ecte

d to

the

join

t.

Equ

atio

n 11

.8 n

eed

not a

pply

at t

he to

p of

mul

ti-st

orey

bui

ldin

gs.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

at E

qua

tion

11.8

is in

tend

ed to

ens

ure

that

yie

ld

occu

rs p

rimar

ily in

the

bea

ms

in p

refe

renc

e to

the

col

umns

. Alth

ough

not

re

quire

d by

EC

8, it

is r

ecom

men

ded

that

Eq

uatio

n 11

.8 s

houl

d be

sat

isfie

d in

ad

diti

on to

Eq

uatio

n 11

.10.

Not

eTh

is fi

gure

is a

dapt

ed fr

om A

NSI/A

ISC

35858

. The

stre

ngth

enin

g of

the

beam

with

stif

fene

rs a

t the

con

nect

ion

sect

ion

prot

ects

the

beam

col

umn

junc

tion

regi

on a

gain

st b

rittle

failu

re.

Fig

11.8

Bo

lted

stiff

ened

end

pla

te c

onne

ctio

n

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

145

11.8

Stee

l bui

ldin

gs

Les

pote

aux

doiv

ent ê

tre

vérifi

és e

n co

mpr

essi

on e

n pr

enan

t en

com

pte

la c

ombi

nais

on la

plu

s dé

favo

rabl

e de

l’ef

fort

nor

mal

et d

es m

omen

ts

de fl

exio

n. D

ans

ces

vérifi

catio

ns, I

l con

vien

t de

calc

uler

NE

d, M

Ed

et V

Ed

com

me

suit

:

N1c

X,

NN

1,

,E

dE

dG

ov

Ed

E=

+

(11.

9)

M1c

X,

MM

1,

,E

dE

dG

ov

Ed

E=

+

(11.

10)

V1c

X,

VV

1,

,E

dE

dG

ov

Ed

E=

+

(11.

11)

où :

NE

d,G

est l

’effo

rt d

e co

mpr

essi

on d

ans

le p

otea

u, d

û au

x ac

tions

non

si

smiq

ues

incl

uses

dan

s la

com

bina

ison

d’a

ctio

ns p

our

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul ;

ME

d,G

est l

e m

omen

t flé

chis

sant

dan

s le

pot

eau,

dû

aux

actio

ns n

on

sism

ique

s in

clus

es d

ans

la c

ombi

nais

on d

’act

ions

pou

r la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

;V E

d,G

est l

’effo

rt tr

anch

ant d

ans

le p

otea

u, d

û au

x ac

tions

non

sis

miq

ues

incl

uses

dan

s la

com

bina

ison

d’a

ctio

ns p

our

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul ;

NE

d,E

est l

’effo

rt d

e co

mpr

essi

on d

ans

le p

otea

u, d

û à

l’act

ion

sism

ique

de

calc

ul ;

ME

d,E

est l

e m

omen

t flé

chis

sant

dan

s le

pot

eau,

dû

à l’a

ctio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

;V E

d,E

est l

’effo

rt tr

anch

ant d

ans

le p

otea

u, d

û à

l’act

ion

sism

ique

de

calc

ul ;

cov

est l

e co

effic

ient

de

sur-

rési

stan

ce (v

oir

la S

ectio

n 11

.2) ;

X

es

t la

vale

ur m

inim

ale

de X

i = M

pl,R

d,i/M

Ed,

i de

tout

es le

s po

utre

s da

ns le

sque

lles

se s

ituen

t des

zon

es d

issi

pativ

es ;

ME

d,i e

st la

va

leur

de

calc

ul d

u m

omen

t flé

chis

sant

dan

s la

pou

tre

i dan

s la

si

tuat

ion

sism

ique

de

calc

ul e

t Mp

l,Rd,

i est

le m

omen

t pla

stiq

ue

corr

espo

ndan

t.

Il es

t not

é qu

e le

s Eq

uatio

ns 1

1.9

à 11

.11

peuv

ent s

ous

estim

er le

s ef

fets

de

l’act

ion

dans

les

pote

aux

lors

que

les

mom

ents

de

flexi

on d

us a

ux a

ctio

ns

non

sism

ique

s re

prés

ente

nt u

ne p

art i

mpo

rtan

te d

es m

omen

ts d

ans

les

zone

s di

ssip

ativ

es, c

ompa

rativ

emen

t à c

elle

due

à l’

actio

n si

smiq

ue, v

oir

Elgh

azou

li59 .

L’ef

fort

tran

chan

t de

calc

ul V

Ed

dans

les

pote

aux

doit

être

infé

rieur

à 5

0% d

e la

rés

ista

nce

de c

alcu

l :

5,VV

0,

plR

d

EdG

(1

1.12

)

où V

pl,R

d es

t la

vale

ur d

e ca

lcul

de

la r

ésis

tanc

e pl

astiq

ue a

u ci

saille

men

t du

pote

au.

146

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.8

Bâtim

ents

en

acie

r

Col

umns

sho

uld

be c

heck

ed in

com

pres

sion

und

er th

e w

orst

com

bina

tion

of

axia

l for

ce a

nd b

endi

ng m

omen

ts. I

n th

ese

chec

ks N

Ed,

ME

d an

d V

Ed

shou

ld

be c

alcu

late

d as

follo

ws:

.N

NN

11

,,

Ed

Ed

Go

vE

dE

cX

=+

(1

1.9

)

.M

MM

11

,,

Ed

Ed

Go

vE

dE

cX

=+

(1

1.10

)

.V

VV

11

,,

Ed

Ed

Go

vE

dE

cX

=+

(1

1.11

)

whe

re:

NE

d,G

is th

e co

mpr

essi

on fo

rce

in th

e co

lum

n du

e to

the

non-

seis

mic

ac

tions

incl

uded

in th

e co

mbi

natio

n of

act

ions

for

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

nM

Ed,

G

is th

e no

n-se

ism

ic b

endi

ng m

omen

tV E

d,G

is th

e no

n-se

ism

ic s

hear

forc

eN

Ed,

E

is th

e co

mpr

essi

on fo

rce

in th

e co

lum

n du

e to

the

desi

gn s

eism

ic

actio

nsM

Ed,

E

is th

e se

ism

ic b

endi

ng m

omen

tV E

d,E

is th

e se

ism

ic s

hear

forc

ec

ov

is

the

oves

tren

gth

fact

or (s

ee S

ectio

n 11

.2)

X

is

the

min

imum

val

ue o

f Xi =

Mp

l,Rd,

i/ME

d,i o

f all

the

beam

s in

whi

ch

diss

ipat

ive

zone

s ar

e lo

cate

d; M

Ed,

i is

the

desi

gn v

alue

of t

he b

endi

ng

mom

ent i

n be

am i

in th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion

and

Mp

l,Rd,

i is

the

corr

espo

ndin

g pl

astic

mom

ent.

It is

obs

erve

d th

at E

qua

tions

11.

9 to

11.

11 m

ay u

nder

estim

ate

the

actio

n ef

fect

s in

col

umns

in c

ases

whe

re th

e m

omen

ts in

the

dis

sip

ativ

e b

eam

s re

pre

sent

a h

igh

pro

por

tion

of m

omen

ts d

ue to

gra

vity

, com

par

ed w

ith

seis

mic

– s

ee E

lgha

zoul

i 59.

The

desi

gn s

hear

in th

e co

lum

n sh

ould

be

less

than

50%

of d

esig

n sh

ear

resi

stan

ce: .

VV0

5,

plR

d

EdG

(1

1.12

)

whe

re V

pl,R

d is

the

desi

gn p

last

ic s

hear

res

ista

nce

of a

ste

el b

eam

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

146

11.8

Stee

l bui

ldin

gs

11.8

.6

Pann

eaux

d’â

me

Les

pann

eaux

d’â

me

situ

és d

ans

les

nœud

s “p

otea

ux-p

outr

es”

doiv

ent a

voir

égal

emen

t une

rés

ista

nce

suffi

sant

e vi

s-à-

vis

du c

isai

llem

ent e

t du

voile

men

t. U

n pa

nnea

u d’

âme

est r

epré

sent

é su

r la

Fi

gure

11.

9.

L’ef

fort

tran

chan

t de

calc

ul V

wp,

Ed

corr

espo

ndan

t à l’

atte

inte

de

la c

apac

ité

de r

ésis

tanc

e de

s po

utre

s ne

doi

t pa

s ex

céde

r la

rés

ista

nce

plas

tique

en

cis

aille

men

t du

pann

eau

d’âm

e

du p

otea

u.

V wp,

Ed G

Vw

p,R

d (1

1.13

)

où :

V wp,

Ed

est l

’effo

rt tr

anch

ant s

usce

ptib

le d

e so

llicite

r le

pan

neau

d’â

me

lors

que

les

pout

res

asse

mbl

ées

atte

igne

nt le

ur c

apac

ité d

e ré

sist

ance

en

flexi

on d

ans

les

zone

s di

ssip

ativ

es s

ituée

s de

par

t et

d’au

tre

du p

otea

u (v

oir

l’Equ

atio

n 11

.14)

;V w

p,R

d es

t la

rési

stan

ce p

last

ique

en

cisa

illem

ent d

u pa

nnea

u d’

âme

défin

ie

dans

la C

laus

e 6.

2.6

de l’

EC

3 P

artie

1-8

54.

Il es

t rec

omm

and

é d

e d

éter

min

er la

val

eur

de

l’effo

rt tr

anch

ant V

wp,

Ed

en u

tilis

ant l

’éq

uatio

n 11

.14.

V wp,

Ed

= M

pl,R

d,le

ft /z

left

+ M

pl,R

d,rig

ht/z

righ

t

(11.

14)

où :

z

es

t le

bras

de

levi

er d

éfin

i dan

s la

Cla

use

6.2.

7. d

e l’E

C3

Par

tie 1

-8 ;

Mp

l,Rd,

left

es

t le

mom

ent p

last

ique

de

la p

outr

e si

tuée

à g

auch

e du

pan

neau

;M

pl,R

d,rig

ht

est l

e m

omen

t pla

stiq

ue d

e la

pou

tre

situ

ée à

dro

ite d

u p

anne

au ;

L’ef

fort

tran

chan

t Vw

p,E

d ne

doi

t éga

lem

ent p

as e

xcéd

er la

rés

ista

nce

au

voile

men

t par

cis

aille

men

t Vbw

,Rd

du p

anne

au d

’âm

e :

V wp,

Ed

< V

bw,R

d (1

1.15

)

où:

Vbw

,Rd

es

t défi

ni d

ans

la C

laus

e 5.

2 de

l’E

C3

Par

tie 1

-560

.

Il es

t not

é q

ue, d

ans

le c

as o

ù le

ren

forc

emen

t de

pan

neau

x d’

âme

s’av

érer

ait n

éces

saire

, il e

st p

ossi

ble

de

pré

voir

des

pla

ts fo

rman

t dou

blu

res

d’âm

e so

udés

ent

re le

s se

mel

les

et le

s ra

idis

seur

s ho

rizon

taux

.

Fig.

11.

9 Pa

nnea

u d’

âme

enca

dré

par d

es ra

idis

seur

s ho

rizon

taux

et l

es

sem

elle

s du

pot

eau

147

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.8

Bâtim

ents

en

acie

r

11.8

.6

Web

pan

els

Web

pan

els

(the

part

s of

the

colu

mn

web

in

the

beam

-col

umn

join

t reg

ions

) sho

uld

also

be

desi

gned

to e

nsur

e ad

equa

te

shea

r re

sist

ance

and

she

ar b

uckl

ing

resi

stan

ce. A

web

pan

el is

sho

wn

in

Figu

re 1

1.9.

The

desi

gn s

hear

ass

umin

g pl

astic

ity in

th

e be

ams

V wp,

Ed

shou

ld n

ot e

xcee

d th

e w

eb p

anel

pla

stic

res

ista

nce

to s

hear

V w

p,R

d:

V wp,

Ed G

Vw

p,R

d (1

1.13

)

whe

re:

V wp,

Ed

is

the

shea

r de

velo

ping

in th

e w

eb p

anel

cor

resp

ondi

ng to

the

deve

lopm

ent o

f pla

stic

mom

ents

in th

e di

ssip

ativ

e zo

nes

to e

ither

si

de o

f the

web

pan

el (s

ee E

quat

ion

11.1

4)V w

p,R

d

is th

e pl

astic

she

ar r

esis

tanc

e of

the

web

pan

el a

ccor

ding

to

EC

3 P

art 1

-854

Cla

use

6.2.

6.

It is

rec

omm

ende

d th

at V

wp,

Ed

shou

ld b

e ca

lcul

ated

acc

ord

ing

to

Equa

tion

11.1

4.

V wp,

Ed

= M

pl,R

d,le

ft /z

left

+ M

pl,R

d,rig

ht/z

righ

t (1

1.14

)

whe

re:

z

is t

he le

ver

arm

defi

ned

in E

C3

Par

t 1-8

Cla

use

6.2.

7M

pl,R

d,le

ft

is th

e p

last

ic m

omen

t res

ista

nce

of th

e b

eam

on

the

left

han

d si

de

Mp

l,Rd,

right

is

the

pla

stic

mom

ent r

esis

tanc

e of

the

bea

m o

n th

e rig

ht h

and

sid

e.

V wp,

Ed

shou

ld a

lso

not e

xcee

d th

e bu

cklin

g re

sist

ance

of t

he w

eb p

anel

Vw

b,R

d:

V wp,

Ed

< V

wb,

Rd

(1

1.15

)

whe

re:

V wb,

Rd

is

the

shea

r bu

cklin

g re

sist

ance

of t

he w

eb d

efine

d as

Vbw

,Rd

in

EC

3 P

art 1

-560

Cla

use

5.2.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at if

str

engt

heni

ng is

req

uire

d to

the

web

pan

el, e

xtra

p

late

s in

par

alle

l to

the

web

can

be

wel

ded

bet

wee

n th

e fr

amin

g fla

nges

and

st

iffen

ers.

Fig

11.9

W

eb p

anel

fram

ed b

y fla

nges

and

stif

fene

rs

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

147

11.8

Stee

l bui

ldin

gs

11.9

Di

men

sion

nem

ent d

es p

alée

s de

sta

bilit

é tr

iang

ulée

s av

ec

diag

onal

es c

entr

ées

11.9

.1

Géné

ralit

és

Il es

t not

é q

ue, d

ans

les

pal

ées

de

stab

ilité

tria

ngul

ées

avec

dia

gona

les

cent

rées

, la

rési

stan

ce a

ux fo

rces

hor

izon

tale

s es

t prin

cip

alem

ent a

ssur

ée e

n so

llici

tant

axi

alem

ent l

es é

lém

ents

str

uctu

raux

.

11.9

.2

Dist

ribut

ion

de la

rési

stan

ce d

es d

iago

nale

s de

con

trev

ente

men

t

Il co

nvie

nt d

e re

spec

ter

les

deux

con

ditio

ns s

uiva

ntes

:(a

) E

n dé

sign

ant p

ar X

i le

rapp

ort d

e la

rés

ista

nce

de c

alcu

l à la

val

eur

de

calc

ul d

e l’e

ffort

nor

mal

dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

ans

la d

iago

nale

i et

pa

r X

i_m

in la

val

eur

min

imal

e de

ce

rapp

ort d

ans

la s

truc

ture

, les

val

eurs

de

Xi d

oive

nt r

este

r co

mpr

ises

ent

re X

i_m

in e

t 1,2

5Xi_

min.

Il

est n

oté

que

cet

te r

ègle

a p

our

but d

’ob

liger

le c

once

pteu

r à

réd

uire

le

s se

ctio

ns d

es d

iago

nale

s d

e co

ntre

vent

emen

t sur

la h

aute

ur d

e la

st

ruct

ure.

Son

ob

ject

if es

t d’o

bten

ir q

ue le

s m

écan

ism

es p

last

ique

s q

ui s

e d

ével

opp

ent i

mp

lique

nt d

es d

iago

nale

s ré

par

ties

sur

tout

e la

ha

uteu

r d

e la

str

uctu

re. I

l est

not

é q

ue l’

utili

satio

n d

e p

otea

ux d

e ra

ideu

rs

rela

tivem

ent c

onst

ante

s p

erm

et d

’att

eind

re u

n ob

ject

if si

mila

ire, m

ême

avec

des

dia

gona

les

don

t les

sec

tions

ne

sont

pas

réd

uite

s su

r la

ha

uteu

r –

voir

Elg

hazo

uli 5

9 .

(b)

L’E

quat

ion

11.1

6 do

it êt

re s

atis

faite

à c

haqu

e ét

age

et d

ans

chaq

ue s

ens,

et

dan

s le

s de

ux d

irect

ions

prin

cipa

les.

Il

est n

oté

que

cet

te é

qua

tion

a p

our

but d

e s’

assu

rer

que

, sou

s ch

arge

men

t lat

éral

, les

per

form

ance

s d

e la

str

uctu

re s

ont s

imila

ires

à la

fo

is d

ans

les

pha

ses

de

dép

lace

men

t pos

itif e

t nég

atif

qui

rés

ulte

nt d

u ch

arge

men

t cyc

lique

.

,

AA

AA

00

5G

+-+

-

+-

(1

1.16

)

où

A+

et A

- son

t les

aire

s de

s pr

ojec

tions

hor

izon

tale

s de

s se

ctio

ns d

roite

s de

s di

agon

ales

tend

ues,

lors

que

les

actio

ns s

ism

ique

s ho

rizon

tale

s so

nt

resp

ectiv

emen

t dan

s le

sen

s po

sitif

et d

ans

le s

ens

néga

tif.

Le c

alcu

l doi

t êtr

e ef

fect

ué d

ans

les

deux

dire

ctio

ns p

rinci

pale

s et

à c

haqu

e ni

veau

.

Il es

t not

é q

ue le

s co

nditi

ons

pré

sent

ées

ci-a

vant

vis

ent à

s’a

ssur

er q

ue le

s él

émen

ts c

onçu

s co

mm

e d

issi

pat

ifs s

ont m

obili

sés

en n

omb

re s

uffis

ant l

ors

de

la fo

rmat

ion

d’un

« m

écan

ism

e p

last

ique

glo

bal

».

148

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.9

Bâtim

ents

en

acie

r

11.9

De

sign

of c

once

ntric

ally

bra

ced

fram

es

11.9

.1

Gene

ral

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at fr

ames

with

con

cent

ric b

raci

ng a

re th

ose

in w

hich

th

e ho

rizon

tal f

orce

s ar

e m

ainl

y re

sist

ed b

y m

emb

ers

sub

ject

to a

xial

forc

es.

11.9

.2

Dist

ribut

ion

of b

raci

ng s

tren

gth

The

follo

win

g tw

o co

nditi

ons

appl

y.(a

) D

enot

ing

the

ratio

of p

last

ic s

tren

gth

to d

esig

n se

ism

ic lo

ad in

the

ith

diag

onal

bra

ce a

s X

i, an

d th

e m

inim

um v

alue

of t

his

ratio

in th

e st

ruct

ure

as X

i_m

in, a

ll va

lues

of X

i sho

uld

be in

the

rang

e X

i_m

in to

1.2

5Xi_

min

.

It

may

be

obse

rved

that

this

tend

s to

forc

e th

e d

esig

ner

to r

educ

e th

e se

ctio

ns o

f the

dia

gona

l mem

ber

s ov

er th

e he

ight

of t

he s

truc

ture

. The

ob

ject

ive

is to

ens

ure

that

the

yiel

din

g m

echa

nism

s th

at d

evel

op in

volv

e d

iago

nal b

race

s w

ell d

istr

ibut

ed o

ver

the

heig

ht o

f the

str

uctu

re. I

t may

b

e ob

serv

ed th

at th

e us

e of

con

tinuo

us r

elat

ivel

y st

iff c

olum

ns c

an

achi

eve

a si

mila

r ob

ject

ive,

eve

n w

ith d

iago

nal m

emb

ers

who

se c

ross

se

ctio

n d

oes

not r

educ

e w

ith h

eigh

t – s

ee E

lgha

zoul

i 59 .

(b)

Equ

atio

n 11

.16

shou

ld b

e sa

tisfie

d at

eve

ry s

tore

y an

d in

bot

h pr

inci

pal

dire

ctio

ns.

It

may

be

obse

rved

that

this

is in

tend

ed to

ens

ure

that

sim

ilar

per

form

ance

is a

chie

ved

und

er la

tera

l loa

din

g in

bot

h p

ositi

ve a

nd

nega

tive

dis

pla

cem

ent p

hase

s of

the

load

ing

cycl

e.

.

AA

AA

00

5G

+-+

-

+-

(1

1.16

)

W

here

A+ a

nd A

- are

the

area

s of

the

horiz

onta

l pro

ject

ions

of t

he c

ross

se

ctio

ns o

f the

tens

ion

diag

onal

s re

sist

ing

seis

mic

load

in th

e tw

o di

rect

ions

.

The

calc

ulat

ion

shou

ld b

e pe

rfor

med

in b

oth

prin

cipa

l dire

ctio

ns, a

t eve

ry

stor

ey le

vel.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e co

nditi

ons

liste

d ab

ove

are

inte

nded

to e

nsur

e th

at a

larg

e en

ough

num

ber

of d

issi

pat

ive

mem

ber

s ar

e m

obili

sed

upon

fo

rmat

ion

of a

‘glo

bal

pla

stic

mec

hani

sm’.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

148

11.9

Stee

l bui

ldin

gs

11.9

.3

Pote

aux

et p

outr

es

Les

pout

res

et p

otea

ux s

oum

is à

des

effo

rts

norm

aux

doiv

ent r

espe

cter

l’e

xige

nce

de r

ésis

tanc

e m

inim

ale

suiv

ante

:

N1c

X,

NM

N1

,,

,b

Rd

Ed

Ed

Go

vE

dE

H+

^h

(1

1.17

)

où :

Nb,

Rd(M

Ed)

est l

a ré

sist

ance

de

calc

ul v

is-à

-vis

du

flam

bem

ent d

e la

pou

tre

ou d

u po

teau

, cal

culé

e co

nfor

mém

ent à

l’E

C3,

en

tena

nt c

ompt

e de

l’in

tera

ctio

n de

la r

ésis

tanc

e au

flam

bem

ent a

vec

le m

omen

t flé

chis

sant

ME

d dé

fini p

ar s

a va

leur

de

calc

ul d

ans

la s

ituat

ion

sism

ique

de

calc

ul ;

NE

d,G

es

t l’e

ffort

nor

mal

dan

s la

pou

tre

ou le

pot

eau,

dû

aux

actio

ns

non

sism

ique

s in

clus

es d

ans

la c

ombi

nais

on d

’act

ions

, pou

r la

si

tuat

ion

sism

ique

de

calc

ul ;

NE

d,E

es

t l’e

ffort

nor

mal

dan

s la

pou

tre

ou le

pot

eau,

dû

à l’a

ctio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

;c

ov

es

t le

coef

ficie

nt d

e su

r-ré

sist

ance

;X

es

t la

vale

ur m

inim

ale

de X

i = N

pl,R

d,i /

NE

d,i s

ur to

utes

les

diag

onal

es d

u sy

stèm

e de

tria

ngul

atio

n, o

ù :

N

pl,R

d,i

es

t la

rési

stan

ce d

e ca

lcul

de

la d

iago

nale

i ;

N

Ed,

i

est l

a va

leur

de

calc

ul d

e l’e

ffort

nor

mal

dan

s la

mêm

e di

agon

ale

i dan

s la

situ

atio

n si

smiq

ue d

e ca

lcul

.

11.9

.4

Asse

mbl

ages

Les

règl

es é

nonc

ées

dans

la S

ectio

n 11

.7 s

ont a

pplic

able

s sa

ns e

xige

nce

supp

lém

enta

ire a

ux a

ssem

blag

es d

es é

lém

ents

des

pal

ées

de s

tabi

lité

tria

ngul

ées

avec

dia

gona

les

cent

rées

.

Il es

t not

é q

ue le

pré

sent

Man

uel c

ouvr

e l’é

tud

e d

es p

alée

s d

e st

abili

té d

ans

lesq

uelle

s le

s zo

nes

dis

sip

ativ

es s

ont p

rinci

pal

emen

t con

stitu

ées

par

les

dia

gona

les

de

cont

reve

ntem

ent.

Les

asse

mb

lage

s d

issi

pat

ifs d

es é

lém

ents

si

tués

dan

s d

es p

alée

s d

e st

abili

té tr

iang

ulée

s d

oive

nt r

épon

dre

à d

’aut

res

exig

ence

s q

ui n

e so

nt p

as tr

aité

es d

ans

le p

rése

nt M

anue

l.

11.9

.5

Règl

es s

uppl

émen

taire

s sp

écifi

ques

aux

diff

éren

ts ty

pes

de tr

iang

ulat

ion

11.9

.5.1

Tria

ngul

atio

n en

X (F

igur

e 11

.2(a

))D

ans

les

ossa

ture

s à

tria

ngul

atio

n en

X, s

eule

s le

s di

agon

ales

tend

ues

doiv

ent ê

tre

pris

es e

n co

mpt

e. L

ors

de l’

anal

yse,

il c

onvi

ent p

ar c

onsé

quen

t de

ne

pas

cons

idér

er le

s di

agon

ales

com

prim

ées.

Le

dim

ensi

onne

men

t de

s po

teau

x do

it êt

re e

ffect

ué e

n ca

paci

té, c

’est

-à-d

ire q

u’ils

doi

vent

êtr

e en

mes

ure

de r

ésis

ter

aux

effo

rts

norm

aux

obte

nus

en c

onsi

déra

nt q

ue le

s di

agon

ales

tend

ues

sont

sol

licité

es à

leur

s ré

sist

ance

s pl

astiq

ues.

149

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.9

Bâtim

ents

en

acie

r

11.9

.3

Colu

mns

and

bea

ms

Col

umns

and

bea

ms

with

axi

al fo

rces

sho

uld

mee

t the

follo

win

g m

inim

um

resi

stan

ce r

equi

rem

ent: .

NM

NN

11

,,

,b

Rd

Ed

Ed

Go

vE

dE

Hc

X+

^h

(1

1.17

)

whe

re:

Nb,

Rd(M

Ed)

is th

e de

sign

buc

klin

g re

sist

ance

of t

he b

eam

or

the

colu

mn

in

acco

rdan

ce w

ith E

C3,

taki

ng in

acc

ount

the

inte

ract

ion

of th

e bu

cklin

g re

sist

ance

with

the

bend

ing

mom

ent M

Ed,

defi

ned

as it

s de

sign

val

ue in

the

seis

mic

des

ign

situ

atio

nN

Ed,

G

is

the

axia

l for

ce in

the

beam

or

in th

e co

lum

n du

e to

non

-sei

smic

ac

tions

incl

uded

in th

e co

mbi

natio

n of

act

ions

for

the

seis

mic

de

sign

situ

atio

nN

Ed,

E

is

the

axia

l for

ce in

the

beam

or

in th

e co

lum

n du

e to

the

desi

gn

seis

mic

act

ion

cov

is th

e ov

erst

reng

th fa

ctor

X

is th

e m

inim

um v

alue

of X

i = N

pl,R

d,i /

NE

d,i o

ver

all t

he d

iago

nals

of

the

brac

ed fr

ame

syst

em; w

here

N

pl,R

d,i

is

the

desi

gn r

esis

tanc

e of

the

diag

onal

i

NE

d,i

is

the

desi

gn v

alue

of t

he a

xial

forc

e in

the

sam

e di

agon

al i

in th

e se

ism

ic d

esig

n si

tuat

ion.

11.9

.4

Conn

ectio

ns

No

addi

tiona

l rul

es a

pply

to c

onne

ctio

ns in

con

cent

rical

ly b

race

d fr

ames

, be

yond

thos

e gi

ven

in S

ectio

n 11

.7.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e M

anua

l onl

y co

vers

bra

ced

fram

es in

whi

ch th

e d

issi

pat

ive

zone

s ar

e p

rimar

ily in

the

bra

cing

mem

ber

s. D

issi

pat

ive

join

ts in

b

race

d fr

ames

are

sub

ject

to a

dd

ition

al r

ules

and

are

not

cov

ered

by

the

Man

ual.

11.9

.5

Addi

tiona

l rul

es fo

r spe

cific

type

s of

con

cent

rical

ly b

race

d fr

ames

11.9

.5.1

X b

raci

ng (F

igur

e 11

.2(a

))X

brac

ings

sho

uld

be d

esig

ned

as te

nsio

n-on

ly b

raci

ng. A

naly

sis

thus

as

sum

es b

uckl

ing

of h

alf o

f the

bra

ces.

Col

umns

sho

uld

be c

apac

ity

desi

gned

to e

nsur

e th

at th

ey a

re a

ble

to r

esis

t the

act

ions

app

lied

by th

e te

nsio

n di

agon

als

at y

ield

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

149

11.9

Stee

l bui

ldin

gs

L’él

ance

men

t réd

uit m

des

dia

gona

les

doit

resp

ecte

r le

s va

leur

s lim

ites

donn

ées

dans

le T

able

au 1

1.4.

Il es

t not

é q

ue, d

ans

une

tria

ngul

atio

n en

X, l

e re

spec

t de

la li

mite

infé

rieur

e d

e l’é

lanc

emen

t réd

uit (

m =

1,3

) per

met

de

s’as

sure

r q

ue, d

’une

par

t, le

fla

mb

emen

t des

dia

gona

les

se p

rod

uit à

un

nive

au d

’acc

élér

atio

n si

smiq

ue

rela

tivem

ent f

aib

le e

t, d’

autr

e p

art,

qu’

il n’

y a

pas

de

char

ges

exce

ssiv

es

dan

s le

s p

otea

ux p

end

ant l

a p

hase

pré

céd

ant l

e fla

mb

emen

t des

dia

gona

les

(m e

st l’

élan

cem

ent r

édui

t défi

ni d

ans

la p

artie

1-1

de

l’EC

353).

Ap

rès

initi

alis

atio

n d

u fla

mb

emen

t et l

’obt

entio

n d

e d

éfor

mat

ions

per

man

ente

s d

ans

ces

der

nièr

es, i

l est

en

effe

t exi

gé q

ue le

dév

elop

pem

ent u

ltérie

ur d

u fla

mb

emen

t des

dia

gona

les

se p

rod

uise

sou

s un

niv

eau

de

char

gem

ent

plu

s fa

ible

. Le

resp

ect d

e la

lim

ite s

upér

ieur

e d

e l’é

lanc

emen

t réd

uit (

m =

2,0

) d

onné

e d

ans

le T

able

au 1

1.4

per

met

de

s’as

sure

r q

u’il

n’y

a p

as d

e re

mis

e en

cha

rge

bru

tale

au

mom

ent d

e l’i

nver

sion

des

effo

rts

dan

s le

s d

iago

nale

s et

d’é

vite

r un

e d

égra

dat

ion

exce

ssiv

e d

e la

cap

acité

de

rési

stan

ce d

es

dia

gona

les

au c

ours

du

char

gem

ent c

ycliq

ue. C

es li

mite

s ne

s’a

pp

lique

nt

pas

aux

str

uctu

res

com

por

tant

au

plu

s d

eux

étag

es, c

e q

ui a

utor

ise

pou

r ce

s st

ruct

ures

l’ut

ilisa

tion

de

rond

s ou

de

câb

les

pou

r la

réa

lisat

ion

des

d

iago

nale

s d

e co

ntre

vent

emen

t.

Tabl

eau

11.4

Ela

ncem

ents

rédu

its li

mite

s de

s di

agon

ales

de

cont

reve

ntem

ent

Type

de

trian

gula

tion

Lim

ites

de l’

élan

cem

ent r

édui

t (m

)

Bâtim

ents

com

porta

nt

au p

lus

deux

éta

ges

Bâtim

ents

com

porta

nt

plus

de

deux

éta

ges

Tria

ngul

atio

n en

XPa

s de

lim

ite re

quis

e en

sup

plém

ent d

e ce

lle

éven

tuel

lem

ent f

ixée

par

l’EC3

1,3

< m

< 2

Tria

ngul

atio

n av

ec d

iago

nale

s dé

coup

lées

m <

2

Tria

ngul

atio

n en

Vm <

2

11.9

.5.2

Tria

ngul

atio

n av

ec d

iago

nale

s dé

coup

lées

(Fig

ure

11.2

(b))

Dan

s le

s os

satu

res

à tr

iang

ulat

ion

avec

dia

gona

les

déco

uplé

es, s

eule

s le

s di

agon

ales

tend

ues

doiv

ent ê

tre

pris

es e

n co

mpt

e. L

ors

de l’

anal

yse,

il

conv

ient

don

c de

ne

pas

teni

r co

mpt

e de

s di

agon

ales

com

prim

ées.

Le

dim

ensi

onne

men

t des

pot

eaux

doi

t êtr

e ef

fect

ué e

n ca

paci

té, c

’est

-à-

dire

qu’

ils d

oive

nt ê

tre

en m

esur

e de

rés

iste

r au

x ef

fort

s tr

ansm

is p

ar le

s di

agon

ales

tend

ues

à la

pla

stifi

catio

n.

Il n’

y a

pas

de v

aleu

r m

inim

ale

à co

nsid

érer

pou

r l’é

lanc

emen

t réd

uit d

es

diag

onal

es. E

n re

vanc

he, i

l con

vien

t de

resp

ecte

r la

val

eur

max

imal

e de

l’é

lanc

emen

t réd

uit d

onné

e da

ns le

Tab

leau

11.

4.

Il es

t not

é q

ue la

plu

par

t des

règ

les

de

conc

eptio

n d

es p

alée

s d

e st

abili

té

avec

dia

gona

les

déc

oup

lées

son

t sim

ilaire

s à

celle

s d

es p

alée

s d

e st

abili

té

tria

ngul

ées

en X

. Cep

end

ant,

le p

rob

lèm

e d

e l’é

vent

uelle

sur

-rés

ista

nce

des

d

iago

nale

s co

mp

rimée

s av

ant fl

amb

emen

t est

trai

té d

iffér

emm

ent.

150

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.9

Bâtim

ents

en

acie

r

The

brac

ing

shou

ld c

ompl

y w

ith th

e sl

ende

rnes

s lim

its o

f Tab

le 1

1.4.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e lo

wer

lim

it of

m =

1.3

for

X b

raci

ng is

inte

nded

to

ens

ure

that

the

dia

gona

ls b

uckl

e at

a r

elat

ivel

y lo

w s

eism

ic a

ccel

erat

ion,

an

d th

us e

nsur

e th

at e

xces

sive

load

is n

ot d

evel

oped

in th

e co

lum

ns

bef

ore

buc

klin

g. (m

is

the

non-

dim

ensi

onal

sle

nder

ness

as

defi

ned

in

EC3

Par

t 1-1

53).

It is

exp

ecte

d th

at a

fter

initi

al b

uckl

ing

and

som

e p

erm

anen

t d

efor

mat

ion,

sub

seq

uent

buc

klin

g w

ould

take

pla

ce u

nder

low

er lo

ads.

Th

e up

per

lim

it m =

2 in

Tab

le 1

1.4

is to

ens

ure

that

the

dia

gona

ls d

o no

t p

rod

uce

‘sho

ck e

ffect

s’ d

urin

g lo

ad r

ever

sal a

nd to

avo

id e

xces

sive

str

engt

h d

egra

dat

ion

dur

ing

cycl

ic lo

adin

g. T

his

limita

tion

doe

s no

t ap

ply

to s

truc

ture

s up

to 2

sto

reys

, allo

win

g ro

ds o

r ca

ble

s to

be

used

as

tens

ion

bra

cing

s fo

r th

ese

case

s.

Tabl

e 11

.4 S

lend

erne

ss li

mits

for b

raci

ng m

embe

rs

Fram

e ty

peLi

mits

of n

on d

imen

sion

al s

lend

erne

ss (m

)

Build

ings

of 1

or 2

sto

reys

Build

ings

of H

3 s

tore

ys

X br

acin

g No

lim

its a

dditi

onal

to E

C31.

3 <

m <

2

Deco

uple

d di

agon

al b

raci

ngNo

lim

its a

dditi

onal

to E

C3m

< 2

V br

acin

gNo

lim

its a

dditi

onal

to E

C3m

< 2

11.9

.5.2

Dec

oupl

ed d

iago

nal b

raci

ngs

(Fig

ure

11.2

(b))

Dec

oupl

ed d

iago

nal b

raci

ngs

shou

ld b

e de

sign

ed a

s te

nsio

n-on

ly

brac

ing.

Ana

lysi

s th

us a

ssum

es b

uckl

ing

of h

alf o

f the

bra

ces.

Col

umns

sh

ould

be

capa

city

des

igne

d to

ens

ure

that

they

are

abl

e to

res

ist t

he

actio

ns a

pplie

d by

the

tens

ion

diag

onal

s at

yie

ld.

Ther

e is

no

low

er li

mit

on m

for

deco

uple

d di

agon

al b

raci

ngs,

but

the

uppe

r lim

it sh

own

in T

able

11.

4 sh

ould

be

obse

rved

.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at in

mos

t res

pec

ts d

esig

n of

dec

oup

led

dia

gona

l b

raci

ngs

is s

imila

r to

X b

raci

ngs.

How

ever

, the

issu

e of

pos

sib

le

over

stre

ngth

prio

r to

buc

klin

g of

dia

gona

l com

pre

ssio

n b

race

s is

trea

ted

diff

eren

tly.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

150

11.9

Stee

l bui

ldin

gs

Dan

s le

s tr

iang

ulat

ions

en

X et

ave

c d

iago

nale

s d

écou

plé

es, l

a su

r-ré

sist

ance

en

com

pre

ssio

n d’

une

ou d

e p

lusi

eurs

dia

gona

les

se tr

adui

t par

un

effo

rt s

ism

ique

de

com

pre

ssio

n d

ans

un p

otea

u, c

e d

erni

er r

ésul

tant

des

ef

fort

s d

e co

mp

ress

ion

qui

sol

licite

nt le

s d

iago

nale

s. L

’ana

lyse

con

sid

ère

que

le

s d

iago

nale

s ne

son

t pas

sol

licité

es e

n co

mp

ress

ion

au c

ours

d’u

n sé

ism

e et

l’ef

fort

de

com

pre

ssio

n d

ans

les

pot

eaux

est

ain

si s

ous

estim

é. D

ans

le

cas

des

tria

ngul

atio

ns a

vec

dia

gona

les

déc

oup

lées

, cet

effe

t se

pro

dui

t au

ssi,

mai

s le

s ef

fort

s d

e co

mp

ress

ion

sup

plé

men

taire

s d

ans

les

dia

gona

les

se r

épar

tisse

nt s

ur d

eux

fois

plu

s d

e p

otea

ux q

ue d

ans

les

tria

ngul

atio

ns e

n X

– vo

ir la

Fig

ure

11.1

0.

Cep

end

ant,

il es

t rec

omm

and

é q

ue l’

effe

t des

dia

gona

les

com

prim

ées

soit

au m

oins

con

sid

éré

qua

litat

ivem

ent e

t ce

afin

que

le c

once

pteu

r so

it en

m

esur

e d

e s’

assu

rer

qu’

il n’

y a

pas

d’e

ffets

déf

avor

able

s si

gnifi

catif

s lié

s à

la n

on p

rise

en c

ompt

e d

es d

iago

nale

s co

mp

rimée

s lo

rs d

e l’a

naly

se (p

ar

exem

ple

, une

sou

s es

timat

ion

sign

ifica

tive

des

sol

licita

tions

dan

s le

s p

otea

ux

et le

urs

dis

pos

itifs

d’a

ncra

ge –

voi

r la

Sec

tion

11.9

.5.4

).

Fig

11.1

0 Co

mpa

rais

on e

ntre

tria

ngul

atio

ns e

n X

et a

vec

diag

onal

es d

écou

plée

s

Tria

ngul

atio

n en

X

Tria

ngul

atio

n av

ec

diag

onal

es d

ecou

plee

s

Elém

ents

com

prim

és

Elém

ents

tend

us

Dire

ctio

n de

l’ef

fort

sism

ique

L’ef

fort

de c

ompr

essi

on d

ans

le p

otea

u in

térie

ur A

résu

lte d

es e

fforts

sol

licita

nt

trois

dia

gona

les

tend

ues

et d

eux

diag

onal

es c

ompr

imée

s.

L’ef

fort

de c

ompr

essi

on d

ans

le p

otea

u in

térie

ur

B ré

sulte

des

effo

rts s

ollic

itant

troi

s di

agon

ales

te

ndue

s. L

’effo

rt de

com

pres

sion

dan

s le

pot

eau

exté

rieur

C ré

sulte

des

effo

rts s

ollic

itant

deu

x di

agon

ales

com

prim

ées.

AB

C

151

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.9

Bâtim

ents

en

acie

r

In th

e ca

se o

f bot

h X

and

dec

oup

led

dia

gona

l bra

cing

s th

e ov

erst

reng

th

of o

ne o

r m

ore

bra

ces

lead

s to

a s

eism

ic c

omp

ress

ion

load

bei

ng in

duc

ed

in a

col

umn

by c

omp

ress

ion

in th

e b

raci

ng. T

he a

naly

sis

assu

mes

no

seis

mic

ally

ind

uced

com

pre

ssio

n in

the

bra

cing

and

thus

com

pre

ssio

n in

th

e co

lum

n is

und

eres

timat

ed. I

n th

e ca

se o

f dec

oup

led

dia

gona

l bra

cing

s th

is e

ffect

stil

l occ

urs

but

the

ad

diti

onal

com

pre

ssio

n in

the

bra

ces

is

dis

trib

uted

ove

r tw

ice

as m

any

colu

mns

, com

par

ed w

ith X

bra

cing

– s

ee

Figu

re 1

1.10

.

How

ever

, it i

s re

com

men

ded

that

the

effe

ct o

f com

pre

ssio

n in

the

dia

gona

ls s

houl

d b

e co

nsid

ered

at l

east

qua

litat

ivel

y so

that

the

des

igne

r is

ab

le to

be

satis

fied

that

ther

e ar

e no

sig

nific

ant a

dve

rse

effe

cts

of

negl

ectin

g th

e lo

ad in

the

com

pre

ssio

n d

iago

nals

in th

e an

alys

is (e

.g.

sign

ifica

nt u

nder

estim

ate

of th

e fo

rce

in th

e co

lum

ns a

nd th

eir

anch

orag

e –

see

Sec

tion

11.9

.5.4

.).

Fig

11.1

0 Co

mpa

rison

bet

wee

n ‘X

bra

cing

’ and

‘Dec

oupl

ed d

iago

nal b

raci

ng’

X Br

acin

gDe

coup

led

diag

onal

bra

cing

Com

pres

sion

mem

bers

Tens

ion

mem

bers

Dire

ctio

n of

she

ar

Inne

r col

umn

A ta

kes

com

pres

sion

from

3

tens

ion

brac

es a

nd in

add

ition

2

com

pres

sion

bra

ces.

Inne

r col

umn

B on

ly ta

kes

com

pres

sion

from

3

tens

ion

brac

es.

Out

er c

olum

n C

only

take

s lo

ad fr

om 2

com

pres

sion

bra

ces.

AB

C

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

151

11.9

Stee

l bui

ldin

gs

11.9

.5.3

Tria

ngul

atio

n en

V (F

igur

e 11

.11)

Dan

s le

s os

satu

res

avec

tria

ngul

atio

n en

V, l

es p

outr

es d

oive

nt ê

tre

dim

ensi

onné

es d

e te

lle s

orte

qu’

elle

s ré

sist

ent à

l’ef

fet d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue

vert

ical

e no

n éq

uilib

rée

par

les

diag

onal

es q

ui r

ésul

te d

u fla

mbe

men

t de

la d

iago

nale

com

prim

ée. C

ette

effe

t de

l’act

ion

est c

alcu

lé e

n pr

enan

t en

com

pte

la r

ésis

tanc

e de

cal

cul N

pl,R

d po

ur la

dia

gona

le te

ndue

et c

pb

Np

l,Rd

pour

la d

iago

nale

com

prim

ée, o

ù :

7,0[

NN

,

,p

bp

lRd

bR

dc

m=

30

,]

^h

où N

b,R

d (m

) est

la r

ésis

tanc

e d

e ca

lcul

au

flam

bem

ent

de

la d

iago

nale

co

mp

rimée

d’é

lanc

emen

t ré

dui

t ég

al à

m.

Il n’

y a

pas

de

vale

ur m

inim

ale

à co

nsid

érer

pou

r l’é

lanc

emen

t ré

dui

t d

es

dia

gona

les

des

tria

ngul

atio

ns e

n V.

En

reva

nche

, il c

onvi

ent

de

resp

ecte

r la

val

eur

max

imal

e d

e l’é

lanc

emen

t ré

dui

t d

onné

e d

ans

le T

able

au 1

1.4.

Vis

-à-v

is d

es a

ctio

ns n

on s

ism

ique

s, le

dim

ensi

onne

men

t d

es p

outr

es e

t d

es p

otea

ux d

oit

être

effe

ctué

en

igno

rant

la p

rése

nce

des

dia

gona

les

(c’e

st-à

-dire

que

les

pou

tres

sou

mis

es à

des

cha

rges

ver

tical

es n

e d

oive

nt p

as ê

tre

cons

idér

ées

com

me

app

uyée

s su

r le

s d

iago

nale

s).

11.9

.5.4

Dim

ensi

onne

nt d

es d

ispo

sitif

s d’

ancr

age

des

pote

aux

des

palé

es d

e st

abili

téLo

rs d

u d

imen

sion

nem

ent

du

dis

pos

itif d

’anc

rage

des

pot

eaux

des

pal

ées

de

stab

ilité

tria

ngul

ées

avec

dia

gona

les

cent

rées

(d

isp

ositi

f int

égra

nt la

p

latin

e d

’ext

rém

ité, l

es b

oulo

ns d

’anc

rage

, la

bêc

he,…

), il

est

reco

mm

and

é d

e co

nsid

érer

une

val

eur

de

l’effo

rt n

orm

al d

ans

une

dia

gona

le c

omp

rimée

au

moi

ns é

gale

à la

plu

s gr

and

e d

es d

eux

vale

urs

suiv

ante

s :

–la

cap

acité

de

rési

stan

ce a

u fla

mb

emen

t d

e la

dia

gona

le,

–30

% d

e la

rés

ista

nce

en t

ract

ion

calc

ulée

à p

artir

de

la s

ectio

n b

rute

de

la d

iago

nale

.C

ette

rec

omm

and

atio

n vi

se à

se

pré

mun

ir d

e la

rup

ture

du

dis

pos

itif

d’an

crag

e d

es p

otea

ux.

Fig

11.1

1 M

odèl

es à

con

sidé

rer p

our l

e ca

lcul

d’u

ne p

alée

tria

ngul

ée e

n V

Conf

igur

atio

n M

odèl

e po

ur

le c

alcu

l sis

miq

ue

Mod

èle

pour

le c

alcu

lso

us c

harg

es g

ravi

taire

s

152

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.9

Bâtim

ents

en

acie

r

11.9

.5.3

V b

raci

ngs

(Fig

ure

11.1

1)B

eam

s sh

ould

be

desi

gned

to r

esis

t the

sei

smic

load

s ex

erte

d by

the

brac

es

whe

n th

e co

mpr

essi

on b

race

buc

kles

– n

amel

y th

e pl

astic

tens

ion

load

Np

l,Rd

in o

ne b

race

sim

ulta

neou

sly

with

the

buck

ling

load

cp

b N

pl,R

d in

the

othe

r, w

here

cp

b =

0.3

[0.

3].

Ther

e is

no

low

er li

mit

on m

for

V b

raci

ngs,

but

the

uppe

r lim

it sh

own

in

Tabl

e 11

.4 s

houl

d be

obs

erve

d.

Bea

ms

and

colu

mns

in V

-bra

ced

syst

ems

shou

ld b

e de

sign

ed to

res

ist

grav

ity a

ctio

ns ig

norin

g th

e di

agon

als

(i.e.

the

diag

onal

s do

not

pro

vide

an

inte

rmed

iate

sup

port

to b

eam

s to

res

ist v

ertic

al lo

ad).

11.9

.5.4

Des

ign

of c

olum

n an

chor

ages

for b

race

d fra

mes

In th

e d

esig

n of

col

umn

anch

orag

es fo

r b

race

d fr

ames

(inc

lud

ing

bas

e p

late

s, a

ncho

r b

olts

, she

ar k

eys,

etc

) it i

s re

com

men

ded

that

the

max

imum

co

mp

ress

ion

load

in a

dia

gona

l bra

ce s

houl

d b

e ta

ken

as th

e gr

eate

r of

the

follo

win

g: –b

race

buc

klin

g ca

pac

ity –30

% c

omp

ress

ion

cap

acity

of t

he b

race

gro

ss s

ectio

n.Th

is is

to g

uard

aga

inst

col

umn

anch

orag

e fa

ilure

.

Fig

11.1

1 An

alys

is m

odel

s fo

r gra

vity

load

s an

d se

ism

ic lo

ads

Stru

ctur

alAr

rang

emen

t An

alys

is fo

r se

ism

ic lo

ads

Anal

ysis

for

grav

ity lo

ads

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

152

11.9

Stee

l bui

ldin

gs

11.1

0 Os

satu

res

en p

ortiq

ue a

vec

rem

plis

sage

s en

maç

onne

rie

Des

indi

catio

ns g

énér

ales

pou

r la

con

cept

ion

des

pann

eaux

de

rem

plis

sage

en

maç

onne

rie s

ont d

onné

es d

ans

la S

ectio

n 15

.3.

Lors

qu’u

n re

mpl

issa

ge e

n m

açon

nerie

est

au

cont

act d

’une

oss

atur

e en

po

rtiq

ue, l

eur i

nter

actio

n qu

i est

sus

cept

ible

de

se p

rodu

ire s

ous

char

gem

ent

laté

ral d

oit ê

tre

pris

e en

com

pte

lors

de

l’ana

lyse

si a

ucun

e di

spos

ition

sp

écifi

que

n’es

t pré

vue

pour

l’év

iter.

Les

sollic

itatio

ns d

ans

les

pout

res

et

les

pote

aux

de l’

ossa

ture

due

s à

l’act

ion

des

biel

les

diag

onal

es c

ompr

imée

s qu

i se

form

ent d

ans

les

pann

eaux

de

rem

plis

sage

doi

vent

êtr

e co

nsid

érée

s,

en s

e ba

sant

sur

les

indi

catio

ns d

onné

es d

ans

la S

ectio

n 10

.11

pour

les

ossa

ture

s en

bét

on.

153

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

11.1

0Bâ

timen

ts e

n ac

ier

11.1

0 Un

brac

ed fr

ames

with

mas

onry

infil

l

Gen

eral

con

side

ratio

ns fo

r th

e de

sign

of m

ason

ry in

fill p

anel

s ar

e gi

ven

in

Sec

tion

15.3

.

Whe

re t

he m

ason

ry in

fill i

s in

con

tact

with

a s

teel

mom

ent

fram

e, w

ithou

t sp

ecia

l mea

sure

s to

pre

vent

str

uctu

ral i

nter

actio

n un

der

late

ral l

oad

ing,

th

is in

tera

ctio

n sh

ould

be

take

n in

acc

ount

. The

inte

rnal

forc

es in

the

b

eam

s an

d co

lum

ns d

ue to

the

dia

gona

l str

ut a

ctio

n in

the

infil

l pan

els

shou

ld b

e co

nsid

ered

, usi

ng t

he a

ssum

ptio

ns g

iven

in S

ectio

n 10

.11

for

conc

rete

fram

es.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

153

11.1

0St

eel b

uild

ings

12.1

Pr

inci

pes

géné

raux

Les

fond

atio

ns o

nt p

our

fonc

tion

le tr

ansf

ert d

es c

harg

es d

epui

s la

su

pers

truc

ture

ver

s le

sol

; el

les

doiv

ent ê

tre

dim

ensi

onné

es e

n re

spec

tant

le

s rè

gles

gén

éral

es d

e l’E

C7

Par

tie 1

9 . D

e pl

us, l

es p

rinci

pes

géné

raux

su

ivan

ts, s

péci

fique

s à

la s

ituat

ion

sism

ique

, doi

vent

êtr

e re

spec

tés

:(1

) Le

s fo

ndat

ions

de

type

mix

te, p

ar e

xem

ple

l’em

ploi

de

pieu

x av

ec

des

fond

atio

ns s

uper

ficie

lles,

doi

vent

êtr

e év

itées

et n

e pe

uven

t êtr

e em

ploy

ées

que

pour

des

ent

ités

dyna

miq

uem

ent i

ndép

enda

ntes

d’u

ne

mêm

e st

ruct

ure.

(2)

Les

forc

es p

rove

nant

de

la s

uper

stru

ctur

e ne

doi

vent

pas

indu

ire

de d

éfor

mat

ions

per

man

ente

s si

gnifi

cativ

es d

e la

fond

atio

n ; c

es

défo

rmat

ions

doi

vent

res

ter

com

patib

les

avec

les

exig

ence

s de

fo

nctio

nnem

ent d

e la

str

uctu

re.

(3)

Les

fond

atio

ns d

oive

nt ê

tre

suffi

sam

men

t rig

ides

pou

r as

sure

r un

e tr

ansm

issi

on u

nifo

rme

au s

ol d

es a

ctio

ns e

n pr

oven

ance

de

la

supe

rstr

uctu

re ;

à ce

tte

fin, u

ne a

tten

tion

part

icul

ière

doi

t êtr

e po

rtée

aux

ef

fets

des

dép

lace

men

ts h

oriz

onta

ux e

ntre

les

élém

ents

ver

ticau

x de

la

supe

rstr

uctu

re.

12.2

Di

men

sion

nem

ent e

n ca

paci

té d

es fo

ndat

ions

Il es

t not

é q

ue le

dim

ensi

onne

men

t en

cap

acité

est

acc

epté

com

me

une

mét

hod

e st

and

ard

de

dim

ensi

onne

men

t pou

r la

sup

erst

ruct

ure

et q

u’el

le

peu

t êtr

e m

ise

en œ

uvre

pou

r le

dim

ensi

onne

men

t des

fond

atio

ns. L

e p

rinci

pe

de

bas

e es

t que

l’or

dre

séq

uent

iel d

e fo

rmat

ion

des

méc

anis

mes

p

last

ique

s d

oit ê

tre

dét

erm

iné

et q

ue le

s ré

sist

ance

s re

lativ

es d

e la

su

per

stru

ctur

e, d

es fo

ndat

ions

et d

u so

l doi

vent

êtr

e pr

opor

tionn

ées

en c

onsé

que

nce.

La

situ

atio

n la

plu

s d

irect

e es

t cel

le p

our

laq

uelle

les

rési

stan

ces

des

fond

atio

ns e

t du

sol s

upp

ort s

ont s

uffis

ante

s p

our

sup

por

ter

les

actio

ns c

orre

spon

dan

t au

méc

anis

me

pla

stiq

ue d

uctil

e ch

oisi

pou

r la

su

per

stru

ctur

e. D

ans

ce c

as, l

es fo

ndat

ions

son

t sup

pos

ées

cons

erve

r un

com

por

tem

ent é

last

ique

(c.à

.d. e

lles

sont

non

dis

sip

ativ

es) e

t des

d

isp

ositi

ons

cons

truc

tives

duc

tiles

ne

sont

pas

req

uise

s p

our

les

fond

atio

ns.

Cet

te a

pp

roch

e es

t cel

le s

uivi

e d

ans

l’EC

8 P

artie

54 ,

qui

req

uier

t que

les

actio

ns d

e ca

lcul

(agi

ssan

t sur

la fo

ndat

ion)

soi

ent i

nfér

ieur

es à

la r

ésis

tanc

e d

e ca

lcul

vis

-à-v

is d

u gl

isse

men

t et d

e la

rup

ture

par

per

te d

e ca

pac

ité

12

Fond

atio

ns

154

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

12.1

Ge

nera

l prin

cipl

es

Foun

datio

ns a

re u

sed

to tr

ansf

er th

e lo

ads

from

the

supe

rstr

uctu

re to

the

grou

nd; t

hey

shou

ld b

e de

sign

ed a

ccor

ding

to th

e ge

nera

l rul

es o

f EC

7 P

art 1

9 . In

add

ition

, the

follo

win

g ge

nera

l prin

cipl

es s

houl

d be

obs

erve

d w

hich

are

spe

cific

to th

e se

ism

ic s

ituat

ion:

(1)

Mix

ed fo

unda

tion

type

s, e

.g. p

iles

with

sha

llow

foun

datio

ns, s

houl

d be

av

oide

d an

d m

ay b

e us

ed o

nly

in d

ynam

ical

ly in

depe

nden

t uni

ts o

f the

sa

me

stru

ctur

e.(2

) Th

e fo

rces

from

the

supe

rstr

uctu

re s

houl

d no

t ind

uce

sign

ifica

nt

foun

datio

n pe

rman

ent d

efor

mat

ions

, whi

ch m

ust r

emai

n co

mpa

tible

with

th

e fu

nctio

nal r

equi

rem

ents

of t

he s

truc

ture

.(3

) Th

e fo

unda

tions

sho

uld

be s

tiff e

noug

h to

ens

ure

a un

iform

tran

smis

sion

of

the

actio

ns r

ecei

ved

from

the

supe

rstr

uctu

re in

to th

e gr

ound

; to

this

end

, spe

cial

att

entio

n sh

ould

be

paid

to th

e ef

fect

s of

hor

izon

tal

disp

lace

men

ts b

etw

een

vert

ical

ele

men

ts o

f the

sup

erst

ruct

ure.

12.2

Ca

paci

ty d

esig

n of

foun

datio

ns

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at c

apac

ity d

esig

n is

acc

epte

d as

a s

tand

ard

pro

ced

ure

for

sup

erst

ruct

ure

and

can

be

imp

lem

ente

d in

foun

dat

ion

des

ign.

Th

e b

asic

prin

cip

le is

that

the

ord

er o

f for

mat

ion

of y

ield

ing

mec

hani

sms

mus

t be

dete

rmin

ed a

nd th

e re

lativ

e st

reng

th o

f the

sup

erst

ruct

ure,

fo

und

atio

ns a

nd s

oil m

ust b

e ar

rang

ed in

the

pro

per

way

. The

mos

t st

raig

htfo

rwar

d ca

se is

whe

re th

e st

reng

th o

f the

foun

dat

ion

and

its

und

erly

ing

soils

is s

uffic

ient

to s

upp

ort t

he a

ctio

ns c

orre

spon

din

g to

the

duc

tile

yiel

din

g m

echa

nism

cho

sen

for

the

sup

erst

ruct

ure.

In th

is c

ase,

the

foun

dat

ions

are

ass

umed

to r

emai

n el

astic

(i.e

. the

y ar

e no

n-d

issi

pat

ive)

an

d sp

ecia

l duc

tile

det

ailin

g of

the

foun

dat

ion

is n

ot r

equi

red.

Thi

s is

the

app

roac

h fo

llow

ed in

EC

8 P

art 5

4 , w

hich

req

uire

s th

at th

e d

esig

n ac

tion

(act

ing

on th

e fo

und

atio

n) s

houl

d b

e sm

alle

r th

an it

s d

esig

n ca

pac

ity w

ith

resp

ect t

o sl

idin

g or

bea

ring

cap

acity

failu

re. T

he m

ain

und

erly

ing

reas

on fo

r ad

optin

g no

n-di

ssip

ativ

e fo

unda

tions

is th

at fo

unda

tion

stru

ctur

es a

re u

sual

ly

diffi

cult

to in

spec

t for

pos

sib

le d

amag

e an

d to

rep

air

afte

r an

ear

thq

uake

.

12

Foun

datio

ns

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

154

por

tant

e. L

a ra

ison

prin

cip

ale

sous

jace

nte

à l’a

dop

tion

de

fond

atio

ns n

on

dis

sip

ativ

es e

st q

ue le

s fo

ndat

ions

son

t gén

éral

emen

t diffi

cile

s à

insp

ecte

r, p

our

dét

ecte

r d

es d

omm

ages

éve

ntue

ls, e

t à r

épar

er a

prè

s sé

ism

e.

La r

ésis

tanc

e si

smiq

ue d

e fo

ndat

ions

non

dis

sipa

tives

est

éva

luée

de

la

faço

n su

ivan

te. L

a de

man

de s

ism

ique

dép

end

du p

arti

stru

ctur

el c

hois

i pou

r la

str

uctu

re c

omm

e in

diqu

é da

ns l’

EC

8 P

artie

54 ,

Cla

use

5.3.

1 :

–P

our

les

stru

ctur

es n

on d

issi

pativ

es le

s ef

fets

des

act

ions

sur

les

fond

atio

ns d

oive

nt ê

tre

obte

nues

à p

artir

de

l’ana

lyse

san

s pr

ise

en c

ompt

e de

con

sidé

ratio

n de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

. –P

our

les

stru

ctur

es d

imen

sion

nées

pou

r di

ssip

er d

e l’é

nerg

ie p

enda

nt le

sé

ism

e, le

s ef

fets

des

act

ions

sur

les

fond

atio

ns, E

Fd, d

oive

nt ê

tre

obte

nus

à pa

rtir

des

cons

idér

atio

ns d

e di

men

sion

nem

ent e

n ca

paci

té, t

enan

t co

mpt

e du

dév

elop

pem

ent d

’une

pos

sibl

e su

r-ré

sist

ance

; ce

pend

ant,

il n’

est p

as n

éces

saire

qu’

ils s

oien

t sup

érie

urs

aux

effe

ts d

es a

ctio

ns

corr

espo

ndan

t à u

n co

mpo

rtem

ent é

last

ique

de

la s

uper

stru

ctur

e (c

oeffi

cien

t de

com

port

emen

t q é

gal à

1,0

). D

e fa

çon

sim

plifi

ée, p

our

les

type

s us

uels

de

fond

atio

ns te

ls q

ue le

s se

mel

les

filan

tes

et le

s ra

dier

s,

supp

orta

nt p

lus

d’un

élé

men

t ver

tical

, les

effe

ts d

es a

ctio

ns p

euve

nt

être

cal

culé

s se

lon

l’Equ

atio

n 12

.1. D

es r

ègle

s m

oins

con

serv

ativ

es s

ont

donn

ées

dans

l’E

C8

Par

tie 1

3 , C

laus

e 4.

4.2.

6.

EE

E,

,F

dF

GR

dF

Ec

=+

(1

2.1)

où :

cR

d

est l

e co

effic

ient

de

sur-

rési

stan

ce p

ris é

gal à

1,4

,E F

,G

est l

’effe

t de

l’act

ion

du a

ux a

ctio

ns n

on s

ism

ique

s,E F

,E

est l

’effe

t de

l’act

ion

résu

ltant

de

l’ana

lyse

pou

r la

situ

atio

n si

smiq

ue

de c

alcu

l.

Des

mét

hode

s pl

us p

réci

ses

sont

acc

epta

bles

, par

exe

mpl

e en

éta

blis

sant

le

s ef

fets

sur

la fo

ndat

ion

des

actio

ns r

ésul

tant

du

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

à p

artir

d’u

ne a

naly

se s

tatiq

ue n

on li

néai

re (S

ectio

n 9.

4.4)

.

12.3

Ré

sist

ance

sis

miq

ue d

es fo

ndat

ions

sup

erfic

ielle

s

12.3

.1

Etat

s Li

mite

s Ul

times

Con

form

émen

t aux

crit

ères

de

calc

ul à

l’ét

at li

mite

ulti

me,

les

sem

elle

s do

iven

t êtr

e vé

rifiée

s afi

n d’

évite

r la

rup

ture

par

glis

sem

ent e

t la

rupt

ure

par

pert

e de

cap

acité

por

tant

e. L

es c

ondi

tions

indi

quée

s ci

apr

ès s

’app

lique

nt

de fa

çon

indi

ffére

ncié

e au

x se

mel

les

isol

ées,

rad

iers

et f

onda

tions

en

cais

sons

.

155

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

12.3

Fond

atio

ns

The

seis

mic

cap

acity

of n

on-d

issi

pativ

e fo

unda

tions

is a

sses

sed

as

follo

ws.

The

sei

smic

dem

and

depe

nds

on th

e as

sum

ed s

truc

tura

l des

ign

of th

e st

ruct

ure

as in

dica

ted

in E

C8

Par

t 54 ,

Cla

use

5.3.

1: –Fo

r no

n di

ssip

ativ

e st

ruct

ures

the

actio

n ef

fect

s on

the

foun

datio

n sh

ould

be

obta

ined

from

the

anal

ysis

with

out c

apac

ity d

esig

n co

nsid

erat

ions

. –Fo

r st

ruct

ures

that

are

des

igne

d to

dis

sipa

te e

nerg

y du

ring

the

eart

hqua

ke, t

he a

ctio

n ef

fect

s fo

r th

e fo

unda

tions

EFd

sho

uld

be b

ased

on

cap

acity

des

ign

prin

cipl

es a

ccou

ntin

g fo

r th

e de

velo

pmen

t of

poss

ible

ove

rstr

engt

h; h

owev

er, t

hey

do n

ot n

eed

to e

xcee

d th

e ac

tion

effe

cts

corr

espo

ndin

g to

an

elas

tic b

ehav

iour

of t

he s

uper

stru

ctur

e (b

ehav

iour

fact

or q

equ

al to

1.0

). A

s a

sim

plifi

ed r

ule,

for

com

mon

fo

unda

tions

typ

es s

uch

as s

trip

foot

ings

and

raf

ts, s

uppo

rtin

g m

ore

than

one

ver

tical

ele

men

t, th

e ac

tion

effe

cts

can

be c

alcu

late

d fro

m

equa

tion

12.1

. Les

s co

nser

vativ

e ru

les

are

give

n in

EC

8 P

art 1

3 ,

Cla

use

4.4.

2.6.

EE

E,

,F

dF

GR

dF

Ec

=+

(1

2.1)

whe

re:

cR

d

is th

e ov

erst

reng

th fa

ctor

take

n eq

ual t

o 1.

4E F

,G

is th

e ac

tion

effe

ct d

ue to

non

-sei

smic

act

ions

E F,E

is

the

actio

n ef

fect

from

the

anal

ysis

of t

he s

eism

ic d

esig

n si

tuat

ion.

Mor

e ac

cura

te m

etho

ds a

re p

erm

issi

ble,

for

exam

ple

esta

blis

hing

the

capa

city

des

ign

actio

n ef

fect

s on

the

foun

datio

n fro

m a

non

-line

ar s

tatic

an

alys

is (S

ectio

n 9.

4.4)

.

12.3

Se

ism

ic c

apac

ity fo

r sha

llow

foun

datio

ns

12.3

.1

Ultim

ate

limit

stat

e co

nditi

ons

In a

ccor

danc

e w

ith th

e ul

timat

e lim

it st

ate

desi

gn c

riter

ia, s

hallo

w

foun

datio

ns s

houl

d be

che

cked

aga

inst

failu

re b

y sl

idin

g an

d ag

ains

t bea

ring

capa

city

failu

re. T

he p

rovi

sion

s lis

ted

belo

w e

qual

ly a

pply

to in

divi

dual

fo

otin

gs, r

aft f

ound

atio

ns a

nd b

ox-t

ype

foun

datio

ns.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

155

12.3

Foun

datio

ns

12.3

.2

Glis

sem

ent

L’ef

fort

tran

chan

t hor

izon

tal d

e ca

lcul

sur

la fo

ndat

ion

V Ed

doit

être

équ

ilibré

pa

r la

som

me

des

cont

ribut

ions

des

troi

s qu

antit

és s

uiva

ntes

:

(1)

Vale

ur d

e ca

lcul

de

la fo

rce

de fr

otte

men

t FR

d en

tre

la b

ase

horiz

onta

le

d’un

e se

mel

le o

u d’

un r

adie

r et

le s

ol. P

our

des

fond

atio

ns s

ituée

s au

de

ssus

de

la n

appe

, FR

d, p

eut ê

tre

calc

ulée

sel

on :

tan

FN

Rd

Ed

Mc

d=

(1

2.2)

où

:

NE

d es

t la

forc

e no

rmal

e de

cal

cul a

giss

ant s

ur la

bas

e ho

rizon

tale

,

d

es

t l’a

ngle

de

frott

emen

t de

l’int

erfa

ce s

ol-s

truc

ture

sou

s la

bas

e de

la s

emel

le,

c

M

est l

e co

effic

ient

par

tiel d

e m

atér

iau,

pris

à u

ne v

aleu

r ég

ale

à ce

lle a

pplic

able

à ta

nz’.

P

our

les

fond

atio

ns s

ituée

s en

des

sous

du

nive

au d

e la

nap

pe

phré

atiq

ue, l

a va

leur

de

calc

ul d

e la

forc

e de

frot

tem

ent d

oit ê

tre

éval

uée

sur

la b

ase

de la

rés

ista

nce

non

drai

née

de l’

inte

rfac

e.

(2)

Vale

ur d

e ca

lcul

de

la fo

rce

de fr

otte

men

t Efd

ent

re le

s fa

ces

vert

ical

es d

e la

fond

atio

n et

le te

rrai

n, s

ous

rése

rve

que

des

disp

ositi

ons

adéq

uate

s so

ient

pris

es s

ur s

ite p

our

assu

rer

un c

onta

ct s

atis

fais

ant e

ntre

la

fond

atio

n et

le te

rrai

n (c

ompa

ctag

e du

rem

blai

con

tre

les

face

s ve

rtic

ales

de

la s

emel

le, c

oula

ge d

u bé

ton

dire

ctem

ent c

ontr

e le

s pa

rem

ents

ve

rtic

aux

de la

foui

lle).

(3)

Une

frac

tion,

infé

rieur

e à

30%

, de

la r

ésis

tanc

e dé

coul

ant d

e la

m

obilis

atio

n de

la b

utée

pas

sive

tota

le d

es te

rres

Ep

d co

ntre

les

face

s de

la

fond

atio

n pe

rpen

dicu

laire

s à

la d

irect

ion

de l’

actio

n si

smiq

ue.

La v

aleu

r de

cal

cul d

e la

forc

e ho

rizon

tale

agi

ssan

t sur

la fo

ndat

ion

doit

alor

s sa

tisfa

ire l’

inég

alité

:

E3,

VF

E0

Ed

Rd

fdp

dG

++

(1

2.3

)

Pou

r le

s fo

ndat

ions

situ

ées

au d

essu

s du

niv

eau

de la

nap

pe, e

t pou

r au

tant

qu

e le

s ca

ract

éris

tique

s de

s so

ls n

e so

ient

pas

alté

rées

par

la s

ollic

itatio

n si

smiq

ue e

t que

le g

lisse

men

t n’a

ffect

e pa

s le

fonc

tionn

emen

t des

rés

eaux

co

nnec

tés

à la

str

uctu

re, u

n gl

isse

men

t lim

ité p

eut ê

tre

tolé

ré, c

ar il

con

stitu

e un

moy

en e

ffica

ce d

e di

ssip

atio

n de

l’én

ergi

e.

No

te P

our

les

sem

elle

s, u

ne c

ondi

tion

com

plém

enta

ire s

ue V

Ed

doit

être

re

mpl

ie. E

lle e

st d

onné

e pa

r l'e

quat

ion

5.2

dans

L'E

C8

Par

tie 5

4 , C

laus

e 5.

4.1.

1 (6

)P.

156

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

12.3

Fond

atio

ns

12.3

.2

Slid

ing

The

desi

gn h

oriz

onta

l she

ar fo

rce

on th

e fo

unda

tion

V Ed

shou

ld b

e ta

ken

as b

eing

res

iste

d by

the

sum

of t

he c

ontr

ibut

ions

from

the

follo

win

g th

ree

mec

hani

sms:

(1)

A d

esig

n sh

ear

resi

stan

ce F

Rd

betw

een

the

horiz

onta

l bas

e of

the

foot

ing

or a

foun

datio

n sl

ab a

nd th

e gr

ound

. For

foot

ings

abo

ve th

e w

ater

tabl

e F R

d ca

n be

cal

cula

ted

as:

tan

FN

Rd

Ed

Mc

d=

(1

2.2)

w

here

:

NE

d is

the

desi

gn n

orm

al fo

rce

on th

e ho

rizon

tal b

ase

d

is

the

stru

ctur

e-gr

ound

inte

rfac

e fr

ictio

n an

gle

on th

e ba

se o

f the

fo

otin

g

cM

is th

e pa

rtia

l fac

tor

for

mat

eria

l pro

pert

y ta

ken

with

the

sam

e va

lue

as fo

r ta

nz’.

Fo

r fo

unda

tions

bel

ow th

e w

ater

tabl

e th

e de

sign

she

arin

g re

sist

ance

sh

ould

be

eval

uate

d on

the

basi

s of

the

inte

rfac

e un

drai

ned

shea

r st

reng

th.

(2)

A d

esig

n sh

ear

resi

stan

ce E

fd b

etw

een

the

vert

ical

sid

es o

f the

fo

unda

tion

and

the

grou

nd, p

rovi

ded

appr

opria

te m

easu

res

are

take

n on

si

te to

ens

ure

a pr

oper

bon

ding

bet

wee

n th

e fo

unda

tion

and

the

grou

nd

(com

pact

ion

of th

e ba

ckfil

l aga

inst

the

side

s of

the

foot

ing,

pou

ring

of

conc

rete

dire

ctly

aga

inst

the

vert

ical

soi

l fac

e).

(3)

A fr

actio

n, n

ot la

rger

than

30%

, of t

he p

assi

ve r

esis

tanc

e E p

d ag

ains

t the

fo

unda

tion

face

s pe

rpen

dicu

lar

to th

e di

rect

ion

of th

e se

ism

ic a

ctio

n.

The

desi

gn h

oriz

onta

l she

ar fo

rce

on th

e fo

unda

tion

shou

ld th

en s

atis

fy:

.V

FE

E0

3E

dR

dfd

pd

G+

+

(12.

3)

For

foun

datio

ns a

bove

the

wat

er ta

ble,

pro

vide

d th

e so

il pr

oper

ties

rem

ain

unal

tere

d du

ring

the

eart

hqua

ke a

nd s

lidin

g do

es n

ot a

ffect

the

perf

orm

ance

of

life

lines

con

nect

ed to

the

stru

ctur

e, a

lim

ited

amou

nt o

f slid

ing

may

be

tole

rate

d be

caus

e it

is a

n ef

ficie

nt w

ay o

f dis

sipa

ting

ener

gy.

No

te F

or fo

otin

gs, a

com

plem

enta

ry c

ondi

tion

on V

Ed

mus

t be

fulfi

lled.

It is

gi

ven

in e

quat

ion

5.2

in E

C8

Par

t 54 ,

Cla

use

5.4.

1.1

(6)P

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

156

12.3

Foun

datio

ns

12.3

.3

Capa

cité

por

tant

e

La v

érifi

catio

n de

la c

apac

ité p

orta

nte

de la

fond

atio

n do

it êt

re e

ffect

uée

sous

la c

ombi

nais

on d

e l’e

ffet d

es a

ctio

ns a

ppliq

uées

NE

d, V

Ed,

ME

d et

si

poss

ible

de

l’effe

t des

forc

es d

’iner

tie d

ans

le s

ol s

uppo

rt. L

’Ann

exe

F de

l’E

C8

Par

tie 5

4 , à

laqu

elle

il e

st p

ossi

ble

de s

e ré

fére

r, fo

urni

t une

exp

ress

ion

géné

rale

pou

r la

vér

ifica

tion

de la

cap

acité

por

tant

e d’

une

fond

atio

n fil

ante

sup

erfic

ielle

rep

osan

t sur

un

sol p

urem

ent c

ohér

ent o

u pu

rem

ent

pulv

érul

ent.

Sur

la b

ase

d’ét

udes

réc

ente

s (p

ar e

xem

ple

Cha

tzig

ogos

61),

l’util

isat

ion

des

éq

uatio

ns d

e l’A

nnex

e F

de

l’EC

8 P

artie

54 p

eut ê

tre

éten

due

à d

es

fond

atio

ns c

ircul

aire

s, e

n re

tena

nt p

our

Nm

ax la

val

eur

app

licab

le a

ux

fond

atio

ns c

ircul

aire

s.

L’at

tent

ion

est a

ttiré

e su

r le

fait

que

l’év

alua

tion

de

la c

apac

ité p

orta

nte

doi

t p

rend

re e

n co

mpt

e le

s p

ossi

ble

s d

égra

dat

ions

de

rési

stan

ce, t

elle

que

cel

le

ind

uite

par

l’ac

croi

ssem

ent d

e p

ress

ion

inte

rstit

ielle

.

12.4

Di

men

sion

nem

ent s

truc

ture

l des

fond

atio

ns s

uper

ficie

lles

en b

éton

12.4

.1

Effe

ts d

es a

ctio

ns d

e ca

lcul

Les

élém

ents

de

fond

atio

n (s

emel

les,

long

rines

, rad

iers

et m

urs

de

fond

atio

n) d

oive

nt ê

tre

dim

ensi

onné

s po

ur p

réve

nir

la fo

rmat

ion

de

méc

anis

mes

dis

sipa

tifs

se d

ével

oppa

nt d

ans

la fo

ndat

ion

elle

mêm

e. A

cet

te

fin, d

es c

onsi

déra

tions

de

dim

ensi

onne

men

t en

capa

cité

(Sec

tion

12.2

) son

t re

quis

es p

our

s’as

sure

r qu

e la

rés

ista

nce

de la

fond

atio

n n’

est p

as d

épas

sée

sous

l’ef

fet d

es a

ctio

ns c

orre

spon

dant

à la

pla

stifi

catio

n de

la s

uper

stru

ctur

e.

Dan

s le

s in

fras

truc

ture

s de

typ

e ca

isso

n de

str

uctu

res

diss

ipat

ives

co

mpo

rtan

t des

mur

s de

con

trev

ente

men

t en

supe

rstr

uctu

re, d

es m

esur

es

spéc

iale

s do

iven

t êtr

e pr

ises

pou

r le

s m

urs.

Les

infr

astr

uctu

res

de t

ype

cais

son

cons

iste

nt e

n un

rad

ier,

un r

ésea

u de

long

rines

ou

des

pout

res

de

fond

atio

n au

niv

eau

de la

fond

atio

n, d

es p

lanc

hers

à d

iver

s ni

veau

x da

ns

l’inf

rast

ruct

ure

et d

es m

urs

périp

hériq

ues,

ain

si q

u’év

entu

elle

men

t des

mur

s in

tern

es. L

es m

urs

de la

sup

erst

ruct

ure,

qui

doi

vent

êtr

e po

ursu

ivis

san

s ré

duct

ion

d’ép

aiss

eur

jusq

u’à

la b

ase

des

fond

atio

ns, s

ont d

imen

sion

nés

pour

que

s’y

dév

elop

pent

des

rot

ules

pla

stiq

ues

just

e au

des

sus

du p

lus

haut

niv

eau

de p

lanc

her

de l’

infr

astr

uctu

re. P

our

ces

mur

s, il

est

néc

essa

ire

de c

onsi

dére

r qu

e la

zon

e cr

itiqu

e s’

éten

d da

ns l’

infr

astr

uctu

re ju

squ’

à un

e pr

ofon

deur

hcr

, co

rres

pond

ant à

la h

aute

ur c

ritiq

ue d

u m

ur d

e ci

saille

men

t do

nnée

par

les

Equ

atio

ns 1

0.34

et 1

0.35

du

Cha

pitr

e 10

. La

haut

eur

tota

le

libre

hw d

u m

ur d

ans

la p

artie

en

infr

astr

uctu

re d

oit ê

tre

dim

ensi

onné

e vi

s-à-

157

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

12.4

Fond

atio

ns

12.3

.3

Bear

ing

capa

city

The

bear

ing

capa

city

of t

he fo

unda

tion

shou

ld b

e ve

rified

und

er a

co

mbi

natio

n of

app

lied

actio

n ef

fect

s N

Ed,

VE

d, M

Ed,

and

pos

sibl

y th

e ef

fect

of

the

soil

iner

tia fo

rces

in th

e su

ppor

ting

soil.

Ann

ex F

of E

C8

Par

t 54

prov

ides

a g

ener

al e

xpre

ssio

n fo

r th

e ve

rifica

tion

of th

e be

arin

g ca

paci

ty fo

r sh

allo

w s

trip

foun

datio

ns r

estin

g on

a p

urel

y co

hesi

ve o

r pu

rely

coh

esio

nles

s m

ediu

m, t

o w

hich

ref

eren

ce m

ay b

e m

ade.

Bas

ed o

n re

cent

stu

die

s (fo

r ex

amp

le C

hatz

igog

os61

), it

is r

ecom

men

ded

that

the

equa

tions

in A

nnex

F o

f EC

8 P

art 5

4 ca

n b

e ex

tend

ed to

circ

ular

fo

und

atio

ns, p

rovi

ded

Nm

ax ta

kes

the

valu

e ap

plic

able

to c

ircul

ar fo

und

atio

ns.

Att

entio

n m

ust b

e p

aid

to th

e fa

ct th

at th

e ev

alua

tion

of th

e b

earin

g ca

pac

ity

shou

ld ta

ke in

to a

ccou

nt p

ossi

ble

str

engt

h d

egra

dat

ions

, suc

h as

thos

e in

duc

ed b

y p

ore

pre

ssur

e bu

ild u

p.

12.4

St

ruct

ural

des

ign

of s

hallo

w c

oncr

ete

foun

datio

ns

12.4

.1

Desi

gn a

ctio

ns e

ffec

ts

The

foun

datio

n el

emen

ts (f

ootin

gs, t

ie b

eam

s, r

aft s

labs

and

foun

datio

n w

alls

) sho

uld

be d

esig

ned

to a

void

dis

sipa

tive

mec

hani

sms

form

ing

in th

e fo

unda

tion

stru

ctur

e its

elf.

To a

chie

ve th

is, c

apac

ity d

esig

n co

nsid

erat

ions

(Sec

tion

12.2

) are

req

uire

d to

ens

ure

that

the

foun

datio

n re

sist

ance

is n

ot e

xcee

ded

unde

r th

e ac

tions

cor

resp

ondi

ng to

yie

ld o

f th

e su

pers

truc

ture

.

In b

ox-t

ype

base

men

ts o

f dis

sipa

tive

stru

ctur

es s

uppo

rtin

g sh

ear

wal

ls

in th

e su

pers

truc

ture

, spe

cial

con

side

ratio

ns a

re r

equi

red

in th

e w

alls

. B

ox-t

ype

base

men

ts c

ompr

ise

a ra

ft s

lab

or g

rilla

ge o

f tie

-bea

ms

or

foun

datio

n-be

ams

at fo

unda

tion

leve

l, sl

abs

at th

e va

rious

bas

emen

t lev

els,

to

geth

er w

ith p

erim

eter

and

pos

sibl

y al

so in

tern

al w

alls

. The

she

ar w

alls

in

the

supe

rstr

uctu

re, w

hich

sho

uld

cont

inue

unr

educ

ed to

the

base

of t

he

foun

datio

n, a

re d

esig

ned

to d

evel

op p

last

ic h

inge

s ju

st a

bove

the

high

est

base

men

t sla

b le

vel.

For

thes

e sh

ear

wal

ls, t

he c

ritic

al r

egio

n sh

ould

be

cons

ider

ed to

ext

end

into

the

base

men

t to

a de

pth

of h

cr ,

bein

g th

e cr

itica

l he

ight

of t

he s

hear

wal

l giv

en in

Equ

atio

ns 1

0.34

and

10.

35 in

Cha

pter

10.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

157

12.4

Foun

datio

ns

vis

de l’

effo

rt tr

anch

ant e

n co

nsid

éran

t un

enca

stre

men

t au

som

met

et u

ne

rotu

le e

n pi

ed, c

ondu

isan

t à l’

Equ

atio

n 12

.4 :

V d =

cR

d M

Rd

/ h w

(1

2.4)

où :

MR

d es

t le

mom

ent r

ésis

tant

de

calc

ul e

n fle

xion

à la

bas

e du

mur

, et

cR

d =

1,1

.

12.4

.2

Long

rines

et p

outr

es d

e fo

ndat

ion

Pou

r év

iter

les

effe

ts d

es a

ctio

ns in

duite

s da

ns la

sup

erst

ruct

ure

par

les

dépl

acem

ents

hor

izon

taux

rel

atifs

ent

re é

lém

ents

de

fond

atio

n, u

n di

spos

itif

de li

aiso

nnem

ent e

ntre

fond

atio

ns d

oit ê

tre

mis

en

œuv

re (E

C8

Par

tie 5

4 C

laus

e 5.

4.1.

2). C

e di

spos

itif d

e lia

ison

nem

ent n

’est

pas

obl

igat

oire

pou

r la

cl

asse

de

sol A

, que

l que

soi

t le

nive

au d

e si

smic

ité d

e la

rég

ion

ou p

our

la c

lass

e de

sol

B (d

ans

les

régi

ons

de fa

ible

sis

mic

ité).

Ce

disp

ositi

f de

liais

onne

men

t peu

t êtr

e ré

alis

é av

ec d

es lo

ngrin

es o

u de

s lo

ngrin

es n

oyée

s da

ns le

s ra

dier

s de

fond

atio

n. L

es p

outr

es o

u tir

ants

du

prem

ier

nive

au

peuv

ent ê

tre

cons

idér

ées

com

me

joua

nt le

rôl

e de

long

rines

si l

a di

stan

ce

au s

omm

et d

u m

assi

f des

pie

ux o

u à

la b

ase

des

élém

ents

de

fond

atio

n es

t inf

érie

ure

à 1,

0m. P

our

les

sem

elle

s ou

les

pieu

x, le

s lo

ngrin

es o

u le

s ra

dier

s de

fond

atio

n do

iven

t rep

oser

sur

les

élém

ents

de

fond

atio

n sa

ns

inte

rpos

ition

de

pote

au c

ourt

. Un

plan

cher

de

fond

atio

n pe

ut te

nir

lieu

de

long

rines

s’il

est

situ

é à

moi

ns d

e 1,

0m d

e la

face

infé

rieur

e de

s se

mel

les

ou

des

mas

sifs

des

pie

ux.

Les

actio

ns à

pre

ndre

en

com

pte

pour

le d

imen

sion

nem

ent s

truc

ture

l de

s lo

ngrin

es s

ont c

elle

s ré

sulta

nt d

e l’a

naly

se d

e la

str

uctu

re a

giss

ant

conj

oint

emen

t ave

c le

s fo

rces

axi

ales

sui

vant

es (E

C8

Par

tie 5

Cla

use

5.4.

1.2)

, fon

ctio

ns d

e la

cla

sse

de s

ol :

– Fo

rce

axia

le p

our

la c

lass

e de

sol

B :

+

/- 0

,3 (a

g/9

,8) S

NE

d (1

2.5)

–Fo

rce

axia

le p

our

la c

lass

e de

sol

C :

+

/- 0

,4 (a

g/9

,8) S

NE

d (1

2.6

)

–Fo

rce

axia

le p

our

la c

lass

e de

sol

D :

+

/- 0

,6 (a

g/9

,8) S

NE

d (1

2.7)

où N

Ed

est l

a fo

rce

vert

ical

e m

oyen

ne s

ous

la c

ombi

nais

on s

ism

ique

de

s ac

tions

pou

r le

s él

émen

ts v

ertic

aux

conn

ecté

s à

la fo

ndat

ion,

ag

est

l’acc

élér

atio

n de

cal

cul d

u so

l (m

/s2 )

(voi

r S

ectio

n 8.

2) e

t S e

st le

coe

ffici

ent

de s

ol (v

oir

Sec

tion

8.4)

.

158

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

12.4

Fond

atio

ns

The

full

free

hei

ght h

w o

f the

wal

l with

in th

e ba

sem

ent s

houl

d be

di

men

sion

ed fo

r sh

ear

cons

ider

ing

a fix

ed c

onne

ctio

n at

the

top

and

a hi

nge

at th

e bo

ttom

, lea

ding

to E

quat

ion

12.4

:

V d =

cR

d M

Rd

/ h w

(12.

4)

whe

re:

MR

d is

the

desi

gn fl

exur

al r

esis

tanc

e at

the

base

of t

he w

all,

and

cR

d =

1.1

.

12.4

.2

Tie

beam

s an

d fo

unda

tion

beam

s

To p

reve

nt th

e ef

fect

s of

act

ions

indu

ced

in th

e st

ruct

ure

by r

elat

ive

horiz

onta

l dis

plac

emen

ts b

etw

een

foun

datio

n el

emen

ts, a

tyi

ng s

yste

m

shou

ld b

e pr

ovid

ed (E

C8

Par

t 54

Cla

use

5.4.

1.2)

. Thi

s ty

ing

syst

em is

not

re

quire

d fo

r gr

ound

typ

e A

in r

egio

ns o

f all

leve

ls o

f sei

smic

ity o

r (fo

r re

gion

s of

low

sei

smic

ity) g

roun

d ty

pe B

. Thi

s ty

ing

syst

em c

an b

e ac

hiev

ed b

y tie

-be

ams

or ti

e-zo

nes

in fo

unda

tion

slab

s. B

eam

s or

ties

in th

e fir

st fl

oor

can

be c

onsi

dere

d as

tie

beam

s if

the

dist

ance

to th

e to

p of

pile

cap

or

bott

om

of fo

unda

tion

elem

ents

is lo

wer

than

1.0

m. I

n th

e ca

se o

f foo

tings

or

pile

s,

tie b

eam

s or

foun

datio

n sl

abs

shou

ld b

ear

dire

ctly

on

top

of fo

unda

tion

elem

ents

with

out s

tub

colu

mns

. A fo

unda

tion

slab

may

rep

lace

the

tie-

beam

s, p

rovi

ded

that

it is

loca

ted

with

in 1

.0m

from

the

bott

om fa

ce o

f the

fo

otin

gs o

r pi

le c

aps.

The

actio

ns to

be

cons

ider

ed fo

r th

e st

ruct

ural

des

ign

of ti

e be

ams

are

thos

e ob

tain

ed fr

om th

e st

ruct

ural

ana

lysi

s ac

ting

toge

ther

with

the

follo

win

g ax

ial

forc

es (E

C8

Par

t 5 C

laus

e 5.

4.1.

2), d

epen

ding

on

grou

nd t

ype:

–A

xial

forc

e fo

r gr

ound

typ

e B

:

+/-

0.3

(ag/9

.8) S

NE

d

(12.

5)

–A

xial

forc

e fo

r gr

ound

typ

e C

:

+/-

0.4

(ag/9

.8) S

NE

d

(12.

6)

–A

xial

forc

e fo

r gr

ound

typ

e D

:

+/-

0.6

(ag/9

.8) S

NE

d

(12.

7)

whe

re N

Ed

is th

e m

ean

vert

ical

forc

e un

der

seis

mic

com

bina

tion

of a

ctio

ns

for

the

vert

ical

ele

men

ts c

onne

cted

to th

e fo

unda

tion,

ag

is th

e de

sign

gr

ound

acc

eler

atio

n (m

/s2 )

(see

Sec

tion

8.2)

and

S is

the

soil

fact

or (s

ee

Sec

tion

8.4)

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

158

12.4

Foun

datio

ns

Les

dim

ensi

ons

min

imal

es e

t le

pour

cent

age

d’ar

mat

ures

pou

r le

s lo

ngrin

es

et le

s po

utre

s de

fond

atio

n so

nt :

–La

rgeu

r de

la s

ectio

n b

w,m

in =

0,1

5m [

0,25

m] p

our

les

bâtim

ents

jusq

u’à

troi

s ni

veau

x, e

t 0,3

0m [

0,25

m] p

our

quat

re n

ivea

ux e

t plu

s; –H

aute

ur d

e la

sec

tion

h w,m

in =

0,2

0m [

0,40

m] (

ou 0

,15m

mai

s av

ec

bw

,min =

0,2

0m),

pour

les

bâtim

ents

jusq

u’à

troi

s ni

veau

x, e

t 0,

30m

[0,

50m

] pou

r qu

atre

niv

eaux

et p

lus

; –A

rmat

ures

long

itudi

nale

s su

r le

s fa

ces

supé

rieur

e ou

infé

rieur

e, to

tale

men

t an

crée

s da

ns la

fond

atio

n ou

dan

s la

long

rine

au-d

elà

de la

fond

atio

n, a

u to

tal :

tb,

min =

0,4

% [

0,4%

].

Qua

nd d

es d

alle

s de

fond

atio

n re

lient

des

sem

elle

s is

olée

s ou

des

mas

sifs

de

pie

ux, l

’épa

isse

ur e

t le

pour

cent

age

d’ar

mat

ures

doi

vent

êtr

e au

moi

ns

égau

x à

: –ép

aiss

eur

t min =

0,1

2m [

0,2m

]; –ar

mat

ures

en

face

sup

érie

ure

et e

n fa

ce in

férie

ure,

tota

lem

ent a

ncré

es

dans

la fo

ndat

ion

ou d

ans

l’épa

isse

ur d

e la

dal

le a

u-de

là d

e la

fond

atio

n :

ts,

min =

0,4

% [

0,2%

].

12.5

Di

men

sion

nem

ent d

es fo

ndat

ions

sur

pie

ux

12.5

.1

Anal

yse

sism

ique

12.5

.1.1

Effe

ts d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue s

ur le

s pi

eux

Par

rap

port

aux

fond

atio

ns s

uper

ficie

lles,

les

effe

ts s

uiva

nts

doiv

ent ê

tre

pris

en

com

pte

pour

les

fond

atio

ns s

ur p

ieux

sou

s so

llicita

tion

sism

ique

: –Fo

rces

d’in

ertie

s (v

oir

la S

ectio

n 12

.5.1

.2 c

i apr

ès)

–Fo

rces

cin

émat

ique

s, d

ans

cert

ains

cas

(voi

r la

Sec

tion

12.5

.1.2

ci a

près

) –In

tera

ctio

n so

l str

uctu

re, d

ans

cert

ains

cas

(voi

r la

Sec

tion

12.5

.1.3

ci a

près

)

12.5

.1.2

Forc

es c

iném

atiq

ues

et in

ertie

lles

Les

forc

es in

ertie

lles

dans

les

pieu

x pr

ovie

nnen

t de

la r

épon

se d

ynam

ique

de

la s

uper

stru

ctur

e et

doi

vent

touj

ours

êtr

e pr

ises

en

com

pte.

Les

effe

ts d

e l’a

ctio

n du

e à

l’int

erac

tion

ciné

mat

ique

doi

vent

êtr

e ca

lcul

és

lors

que

les

troi

s co

nditi

ons

suiv

ante

s so

nt s

imul

tané

men

t rem

plie

s :

–Le

s st

ruct

ures

fond

ées

sur

pieu

x so

nt d

e ca

tégo

rie d

’impo

rtan

ce II

I or

IV

(voi

r la

Sec

tion

8.2)

. –La

cla

sse

de s

ol e

st d

e ty

pe D

(voi

r la

Sec

tion

8.3

) et c

ompo

rte

des

couc

hes

cons

écut

ives

don

t les

rig

idité

s di

ffère

nt n

otab

lem

ent,

telle

qu’

une

couc

he d

’arg

ile m

olle

sur

mon

tant

le r

oche

r. –L’

accé

léra

tion

du s

ol e

n su

rfac

e (a

gS

) est

plu

s gr

ande

que

1m

/s2 .

159

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

12.5

Fond

atio

ns

The

min

imum

dim

ensi

ons

and

rein

forc

emen

t rat

io fo

r tie

-bea

ms

and

foun

datio

ns-b

eam

s ar

e: –cr

oss

sect

iona

l wid

th b

w,m

in =

0.2

5m [

0.25

m];

–cr

oss

sect

iona

l dep

th h

w,m

in =

0.4

m [

0.4m

] for

bui

ldin

gs w

ith u

p to

thre

e st

orey

s an

d 0.

5m [

0.5m

] for

4 s

tore

ys o

r m

ore;

–lo

ngitu

dina

l rei

nfor

cem

ent a

t top

and

bot

tom

, ful

ly a

ncho

red

in th

e fo

unda

tion

or in

the

tie-b

eam

bey

ond

the

foun

datio

n:

tb,

min =

0.4

% [

0.4%

].

Whe

n fo

unda

tion

slab

s co

nnec

t ind

ivid

ual f

ootin

gs o

r pi

le c

aps,

the

thic

knes

s an

d re

info

rcem

ent r

atio

sho

uld

be a

t lea

st:

–th

ickn

ess

t min =

0.2

m [

0.2m

]; –re

info

rcem

ent a

t top

and

bot

tom

, ful

ly a

ncho

red

in th

e fo

unda

tion

or in

the

slab

dep

th b

eyon

d th

e fo

unda

tion:

ts,

min =

0.2

% [

0.2%

].

12.5

De

sign

of p

iled

foun

datio

ns

12.5

.1

Seis

mic

ana

lysi

s

12.5

.1.1

Seis

mic

act

ion

effe

cts

in p

iles

In c

ontr

ast t

o sh

allo

w fo

unda

tions

, the

follo

win

g ef

fect

s sh

ould

be

cons

ider

ed in

pile

d fo

unda

tions

und

er s

eism

ic lo

adin

g: –In

ertia

forc

es (s

ee S

ectio

n 12

.5.1

.2 b

elow

) –K

inem

atic

forc

es, u

nder

cer

tain

circ

umst

ance

s (s

ee S

ectio

n 12

.5.1

.2 b

elow

) –S

oil s

truc

ture

inte

ract

ion,

und

er c

erta

in c

ircum

stan

ces

(see

Sec

tion

12.5

.1.3

bel

ow)

12.5

.1.2

Iner

tia a

nd k

inem

atic

forc

esIn

ertia

forc

es in

pile

s ar

ise

due

to th

e dy

nam

ic r

espo

nse

of th

e su

pers

truc

ture

and

mus

t alw

ays

be c

onsi

dere

d.

Act

ion

effe

cts

due

to k

inem

atic

inte

ract

ion

shou

ld b

e ca

lcul

ated

whe

n al

l th

ree

of th

e fo

llow

ing

cond

ition

s ar

e m

et:

–th

e st

ruct

ures

sup

port

ed b

y th

e pi

les

belo

ng to

Impo

rtan

ce C

lass

III o

r IV

(s

ee S

ectio

n 8.

2) –th

e gr

ound

pro

file

is o

f typ

e D

(see

Sec

tion

8.3

) and

con

tain

s co

nsec

utiv

e la

yers

of s

harp

ly d

iffer

ing

stiff

ness

es, s

uch

as a

sof

t lay

er o

verly

ing

the

bedr

ock

–th

e pe

ak g

roun

d su

rfac

e ac

cele

ratio

n (a

gS

) exc

eeds

1m

/s2 .

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

159

12.5

Foun

datio

ns

Il es

t not

é q

ue, l

a p

lup

art d

u te

mp

s so

us s

ollic

itatio

n si

smiq

ue, l

es fo

ndat

ions

su

per

ficie

lles

sont

dim

ensi

onné

es u

niq

uem

ent p

our

rep

rend

re le

s fo

rces

d’

iner

tie é

man

ant d

e la

sup

erst

ruct

ure.

En

reva

nche

, les

pie

ux e

t pui

ts

doi

vent

rep

rend

re d

es e

ffort

s ay

ant d

eux

orig

ines

: –le

s fo

rces

d’in

ertie

dév

elop

pée

s d

ans

la s

uper

stru

ctur

e et

tran

sfér

ées

à la

fo

ndat

ion,

–le

s fo

rces

cin

émat

ique

s p

rove

nant

de

la d

éfor

mat

ion

du

sol e

nviro

nnan

t en

gend

rée

lors

du

pas

sage

des

ond

es s

ism

ique

s.

Bie

n q

ue l’

EC8

ne fo

urni

sse

aucu

ne in

dic

atio

n p

our

le c

alcu

l des

mom

ents

de

flex

ion

d’or

igin

e ci

ném

atiq

ue, e

t sou

s ré

serv

e qu

e le

s pi

eux

puis

sent

êtr

e co

nsid

érés

com

me

flexi

ble

s p

ar r

app

ort a

u so

l env

ironn

ant,

une

éval

uatio

n ap

pro

chée

peu

t êtr

e ob

tenu

e en

cal

cula

nt la

cou

rbur

e en

cha

mp

libre

et

en im

pos

ant c

ette

cou

rbur

e au

x p

ieux

. Lor

sque

les

pie

ux s

ont r

igid

es p

ar

rap

por

t au

sol,

cett

e m

étho

de

peu

t êtr

e ex

cess

ivem

ent c

onse

rvat

ive

et u

ne

vérit

able

ana

lyse

dyn

amiq

ue d

’inte

ract

ion

sol p

ieu

est r

equi

se.

12.5

.1.3

Inte

ract

ion

sol s

truct

ure

L’in

tera

ctio

n so

l str

uctu

re d

oit t

oujo

urs

être

con

sidé

rée

pour

les

fond

atio

ns

sur

pieu

x.

Il es

t not

é q

ue l’

inte

ract

ion

sol s

truc

ture

pou

r le

s st

ruct

ures

sur

pie

ux p

eut

être

pris

e en

com

pte

de

deu

x fa

çons

diff

éren

tes

: –so

it en

rep

rése

ntan

t la

rigid

ité e

t l’a

mor

tisse

men

t du

sol e

t des

pie

ux p

ar

la r

igid

ité e

n tê

te d

e p

ieu,

pou

r la

que

lle d

es fo

rmul

es a

pp

roch

ées

sont

d

onné

es d

ans

l’ann

exe

C d

e l’E

C8

Par

tie 5

4 , –so

it en

mod

élis

ant l

e p

ieu

par

des

élé

men

ts d

e p

outr

e co

nnec

tés

à d

es

ress

orts

(et a

mor

tisse

urs)

rep

rése

ntan

t l’in

tera

ctio

n en

tre

le s

ol e

t le

pie

u.

La p

rem

ière

ap

pro

che

ne fo

urni

t que

les

effo

rts

en tê

te d

e p

ieu,

qui

doi

vent

êt

re r

edis

trib

ués

le lo

ng d

u p

ieu

pou

r ob

teni

r le

s ef

fort

s in

tern

es à

cel

ui-c

i. La

d

euxi

ème

app

roch

e d

onne

dire

ctem

ent l

es e

ffort

s in

tern

es a

u p

ieu

résu

ltant

d

e l’i

nter

actio

n in

ertie

lle.

Dan

s le

s d

eux

app

roch

es d

e m

odél

isat

ion,

il c

onvi

ent d

e p

orte

r at

tent

ion

: –au

x ef

fets

des

non

liné

arité

s lo

cale

s q

ui s

e d

ével

opp

ent l

e lo

ng d

u fû

t du

pie

u et

réd

uise

nt l’

app

ui la

téra

l, –à

l’effe

t de

grou

pe

dyn

amiq

ue (i

nter

actio

n p

ieu-

sol-p

ieu)

, –à

la r

igid

ité d

e la

con

nexi

on e

ntre

la tê

te d

e p

ieu

et le

mas

sif d

e tê

te.

Tous

ces

fact

eurs

affe

cten

t for

tem

ent l

a ré

pon

se d

ynam

ique

de

fond

atio

ns

sur

pie

ux. I

l n’e

xist

e au

cune

sol

utio

n to

tale

men

t acc

epta

ble

pou

r ap

pré

hend

er c

es p

rob

lèm

es e

t seu

les

des

sol

utio

ns a

pp

roch

ées

peu

vent

êt

re m

ises

en

œuv

re. P

ar e

xem

ple,

l’ef

fet d

e gr

oup

e dy

nam

ique

est

plu

s fa

cile

men

t pris

en

com

pte

avec

les

rigid

ités

en tê

te d

e p

ieux

, alo

rs q

ue le

s no

n lin

éarit

és lo

cale

s so

nt p

lus

faci

lem

ent m

odél

isée

s av

ec d

es r

esso

rts

dis

trib

ués.

160

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

12.5

Fond

atio

ns

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at m

ost o

f the

tim

e un

der

sei

smic

exc

itatio

n, s

hallo

w

foun

dat

ions

are

onl

y d

esig

ned

to c

arry

the

iner

tia fo

rces

com

ing

from

the

sup

erst

ruct

ure.

By

cont

rast

, pile

s an

d p

ier

foun

dat

ions

hav

e to

with

stan

d fo

rces

from

tw

o d

iffer

ent o

rigin

s: –in

ertia

forc

es d

evel

oped

in th

e su

per

stru

ctur

e an

d tr

ansf

erre

d b

ack

to th

e fo

und

atio

n, –ki

nem

atic

forc

es a

risin

g fr

om th

e d

efor

mat

ion

of th

e su

rrou

ndin

g so

il d

ue to

th

e p

assa

ge o

f the

sei

smic

wav

es.

Alth

ough

EC

8 d

oes

not p

rovi

de

any

ind

icat

ion

for

the

calc

ulat

ion

of th

e ki

nem

atic

ben

din

g m

omen

ts, a

nd p

rovi

ded

the

pile

s ar

e fle

xib

le w

ith

resp

ect t

o th

e su

rrou

ndin

g so

il, a

n ap

pro

xim

ate

solu

tion

can

be

obta

ined

by

com

put

ing

the

free

fiel

d cu

rvat

ures

and

by

imp

osin

g th

ese

curv

atur

es o

n th

e p

iles.

Whe

n th

e p

iles

are

stiff

with

res

pec

t to

the

grou

nd, t

his

met

hod

may

be

over

ly c

onse

rvat

ive

and

a tr

ue d

ynam

ic s

oil p

ile a

naly

sis

is r

equi

red.

12.5

.1.3

Soil

stru

ctur

e in

tera

ctio

nS

oil s

truc

ture

inte

ract

ion

mus

t alw

ays

be c

onsi

dere

d in

pile

d st

ruct

ures

.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at s

oil s

truc

ture

inte

ract

ion

in p

ile s

truc

ture

s ca

n b

e ac

coun

ted

for

in t

wo

diff

eren

t way

s: –ei

ther

by

rep

rese

ntin

g th

e st

iffne

ss a

nd d

amp

ing

of th

e so

il an

d p

iles

with

a

pile

hea

d st

iffne

ss fo

r w

hich

ap

pro

xim

ate

form

ulae

are

pro

vid

ed in

ann

ex C

of

EC

8 P

art 5

4 , –or

by

mod

ellin

g th

e p

ile w

ith b

eam

ele

men

ts c

onne

cted

to s

prin

gs (a

nd

das

hpot

s) r

epre

sent

ing

the

inte

ract

ion

bet

wee

n th

e so

il an

d th

e p

ile.

The

first

tech

niq

ue o

nly

pro

vid

es th

e p

ile h

ead

forc

es, w

hich

nee

d to

be

red

istr

ibut

ed a

long

the

pile

leng

th to

yie

ld th

e p

ile in

tern

al fo

rces

. The

sec

ond

tech

niq

ue d

irect

ly p

rovi

des

the

pile

inte

rnal

forc

es d

ue to

iner

tial i

nter

actio

n.

In b

oth

mod

ellin

g te

chni

que

s at

tent

ion

shou

ld b

e p

aid

to th

e fo

llow

ing:

–lo

cal n

on-li

near

effe

cts

that

dev

elop

alo

ng th

e p

ile s

haft

and

red

uce

the

late

ral s

upp

ort

–th

e d

ynam

ic p

ile g

roup

effe

ct (p

ile-s

oil-p

ile in

tera

ctio

n) –th

e st

iffne

ss o

f the

con

nect

ion

bet

wee

n th

e p

ile c

ap a

nd t

he p

ile h

ead

s.

All

thes

e fa

ctor

s st

rong

ly a

ffect

the

dyn

amic

res

pon

se o

f pile

d fo

und

atio

ns.

Ther

e is

no

tota

lly a

ccep

tab

le s

olut

ion

to s

olve

all

thes

e p

rob

lem

s an

d on

ly

app

roxi

mat

e so

lutio

ns c

an b

e im

ple

men

ted.

For

inst

ance

, the

dyn

amic

gro

up

effe

ct is

mor

e ea

sily

take

n in

to a

ccou

nt w

ith th

e p

ile h

ead

stiff

ness

, whe

reas

lo

cal n

on-li

near

ities

are

mor

e ea

sily

mod

elle

d w

ith d

istr

ibut

ed s

oil s

prin

gs.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

160

12.5

Foun

datio

ns

12.5

.2

Dim

ensi

onne

men

t et d

ispo

sitio

ns c

onst

ruct

ives

En

prin

cipe

, les

pie

ux d

oive

nt ê

tre

dim

ensi

onné

s po

ur d

emeu

rer

élas

tique

s so

us la

sol

licita

tion

sism

ique

. Cep

enda

nt, c

ette

exi

genc

e pe

ut s

’avé

rer

très

sé

vère

et d

iffici

le à

sat

isfa

ire à

la c

onne

xion

ent

re le

s pi

eux

et le

mas

sif d

e tê

te, o

ù de

s m

omen

ts d

e fle

xion

éle

vés

se d

ével

oppe

nt d

ans

l’hyp

othè

se

d’un

com

port

emen

t éla

stiq

ue. L

a po

ssib

ilité

de fo

rmat

ion

d’un

e ro

tule

pl

astiq

ue à

cet

te c

onne

xion

est

par

sui

te to

léré

e. P

our

les

pieu

x en

bét

on,

cett

e zo

ne d

e ro

tule

pla

stiq

ue d

oit ê

tre

dim

ensi

onné

e co

mm

e po

ur u

n po

teau

sui

vant

la C

laus

e 5.

8.4

de l’

EC

8 P

artie

13 .

Pou

r sat

isfa

ire le

troi

sièm

e pr

inci

pe g

énér

al é

num

éré

dans

la S

ectio

n 12

.1, l

es

tête

s de

pie

ux o

u le

s m

assi

fs d

e tê

te d

oive

nt ê

tre

relié

s pa

r de

s lo

ngrin

es o

u pa

r un

e da

lle d

e fo

ndat

ion

appr

oprié

e. L

e di

men

sion

nem

ent d

e la

long

rine

doit

suiv

re le

s rè

gles

don

nées

dan

s la

Sec

tion

12.4

.2 p

our

les

fond

atio

ns

supe

rfici

elle

s.

Il es

t rec

omm

and

é d

e ne

pas

util

iser

de

pie

ux in

clin

és e

n si

tuat

ion

sism

ique

, ca

r ils

peu

vent

ind

uire

des

tors

ions

par

asite

s s’

ils n

e so

nt p

as d

isp

osés

sy

mét

rique

men

t aut

our

d’un

axe

ver

tical

. De

plu

s, tr

avai

llant

prin

cip

alem

ent

en c

omp

ress

ion

– tr

actio

n, il

s co

nstit

uent

un

syst

ème

moi

ns d

uctil

e q

ue

des

pie

ux v

ertic

aux

trav

ailla

nt e

n fle

xion

. Néa

nmoi

ns, s

i l’u

tilis

atio

n d

e p

ieux

incl

inés

est

ret

enue

, les

pie

ux d

oive

nt ê

tre

dim

ensi

onné

s d

e fa

çon

à re

pre

ndre

non

seu

lem

ent l

es c

harg

es a

xial

es m

ais

égal

emen

t les

mom

ents

d

e fle

xion

eng

end

rés

par

exe

mp

le p

ar le

s ta

ssem

ents

des

terr

ains

. Il e

st

reco

mm

and

é d

e se

rep

orte

r au

gui

de

AFP

S20

pou

r p

lus

de

cons

eils

.

161

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

12.5

Fond

atio

ns

12.5

.2

Desi

gn a

nd d

etai

ling

Pile

s sh

ould

in p

rinci

ple

be d

esig

ned

to r

emai

n el

astic

und

er th

e se

ism

ic

actio

n. H

owev

er, t

his

requ

irem

ent m

ay b

e ve

ry s

ever

e an

d di

fficu

lt to

mee

t at

the

conn

ectio

n be

twee

n th

e pi

les

and

the

pile

cap

whe

re h

igh

bend

ing

mom

ents

dev

elop

und

er e

last

ic b

ehav

iour

. Allo

wan

ce fo

r th

e de

velo

pmen

t of

a p

last

ic h

inge

at t

his

conn

ectio

n is

ther

efor

e pe

rmitt

ed. I

n co

ncre

te

pile

s, th

is r

egio

n of

pla

stic

hin

ge s

houl

d th

en b

e de

sign

ed a

s a

colu

mn

to

Cla

use

5.8.

4 of

EC

8 P

art 1

3 .

To s

atis

fy th

e th

ird g

ener

al p

rinci

ple

liste

d in

Sec

tion

12.1

, pile

hea

ds o

r pi

le

caps

sho

uld

be li

nked

with

tie

beam

s or

with

an

adeq

uate

foun

datio

n sl

ab.

The

tie b

eam

des

ign

shou

ld fo

llow

the

rule

s pr

ovid

ed in

Sec

tion

12.4

.2 fo

r sh

allo

w fo

unda

tions

.

It is

rec

omm

end

ed th

at in

clin

ed p

iles

shou

ld n

ot u

sual

ly b

e em

plo

yed

in

seis

mic

situ

atio

ns b

ecau

se th

ey m

ay in

duc

e p

aras

itic

tors

iona

l mot

ions

if

they

are

not

arr

ange

d sy

mm

etric

ally

aro

und

a ve

rtic

al a

xis.

In a

dd

ition

, w

orki

ng e

ssen

tially

in te

nsio

n-co

mp

ress

ion

they

con

stitu

te a

less

duc

tile

syst

em th

an v

ertic

al p

iles

wor

king

in b

end

ing.

If n

ever

thel

ess

incl

ined

pile

s ar

e ch

osen

, the

y m

ust b

e d

esig

ned

to c

arry

not

onl

y th

e ax

ial f

orce

s bu

t al

so th

e b

end

ing

load

s ar

isin

g fo

r ex

amp

le fr

om th

e so

il se

ttle

men

ts. I

t is

rec

omm

end

ed th

at r

efer

ence

be

mad

e to

an

AFP

S g

uid

e20

for

furt

her

guid

ance

.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

161

12.5

Foun

datio

ns

Les

dépl

acem

ents

sis

miq

ues

indu

its p

ar le

séi

sme

de c

alcu

l, ca

lcul

és

com

me

indi

qué

dans

la S

ectio

n 9.

3.5,

ne

doiv

ent p

as d

onne

r na

issa

nce

à de

s en

trec

hoqu

emen

ts d

u bâ

timen

t ave

c de

s st

ruct

ures

adj

acen

tes

ou e

ntre

de

s un

ités

stru

ctur

elle

men

t ind

épen

dant

es d

u m

ême

bâtim

ent.

Cet

te p

resc

riptio

n pe

ut ê

tre

cons

idér

ée c

omm

e sa

tisfa

ite s

i les

con

ditio

ns

1 ou

2 c

i-des

sous

son

t rem

plie

s. L

es d

épla

cem

ents

doi

vent

êtr

e ca

lcul

és

suiv

ant l

es in

dica

tions

de

la S

ectio

n 9.

3.5.

(1)

Pou

r le

s bâ

timen

ts, o

u un

ités

stru

ctur

elle

men

t ind

épen

dant

es,

appa

rten

ant à

diff

éren

tes

prop

riété

s, la

dis

tanc

e en

tre

la li

mite

de

prop

riété

et l

es p

oint

s d’

impa

ct p

oten

tiel n

e do

it pa

s êt

re in

férie

ure

au

dépl

acem

ent m

axim

al h

oriz

onta

l du

bâtim

ent a

u ni

veau

cor

resp

onda

nt.

(2)

Pou

r le

s bâ

timen

ts, o

u un

ités

stru

ctur

elle

men

t ind

épen

dant

es,

appa

rten

ant à

la m

ême

prop

riété

, la

dist

ance

ent

re e

ux n

e do

it pa

s êt

re in

férie

ure

à la

rac

ine

carr

ée d

e la

som

me

des

carr

és (S

RS

S) d

es

dépl

acem

ents

hor

izon

taux

max

imau

x de

s de

ux b

âtim

ents

, ou

unité

s, a

ux

nive

aux

corr

espo

ndan

ts.

Si l

es n

ivea

ux d

es p

lanc

hers

du

bâtim

ent o

u de

s un

ités

indé

pend

ante

s co

nsid

érée

s so

nt le

s m

êmes

que

ceu

x de

s bâ

timen

ts a

djac

ents

, ou

unité

s,

la d

ista

nce

min

imal

e dé

finie

ci-d

essu

s pe

ut ê

tre

rédu

ite p

ar u

n fa

cteu

r 0,

7. Il

est

not

é q

ue c

e fa

cteu

r d

e ré

duc

tion

de

0,7

intr

odui

t un

risq

ue d

e d

omm

age

loca

lisé

et n

on s

truc

ture

l dû

à l’e

ntre

choq

uem

ent e

ntre

str

uctu

res

adja

cent

es s

ous

le s

éism

e d

e ca

lcul

. Cep

end

ant l

e ris

que

d’e

ffond

rem

ent l

ié

à l’e

ntre

choq

uem

ent e

st fo

rtem

ent r

édui

t lor

sque

les

pla

nche

rs s

usce

ptib

les

d’en

trer

en

cont

act s

ont s

itués

au

mêm

e ni

veau

, par

op

pos

ition

au

cas

de

pla

nche

rs s

itués

à d

es n

ivea

ux d

iffér

ents

.

Sel

on la

cla

use

8.3.

2 d

es P

S92

10, i

l est

rec

omm

and

é d

e re

teni

r un

e la

rgeu

r m

inim

ale

de

join

t de

4 ou

6cm

sui

vant

la z

one

de

sism

icité

. Lor

s d

u d

imen

sion

nem

ent d

es jo

ints

dan

s d

es s

truc

ture

s irr

égul

ière

s, il

con

vien

t de

pre

ndre

en

cons

idér

atio

n l’e

ffet d

es d

épla

cem

ents

dus

à la

tors

ion.

13

Join

ts s

ism

ique

s

162

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Sei

smic

ally

indu

ced

defle

ctio

ns u

nder

the

desi

gn e

arth

quak

e, c

alcu

late

d as

des

crib

ed in

Sec

tion

9.3.

5, m

ust b

e sh

own

not t

o gi

ve r

ise

to p

ound

ing

dam

age

acro

ss jo

ints

with

in a

bui

ldin

g st

ruct

ure,

or

betw

een

adja

cent

st

ruct

ures

.

This

req

uire

men

t can

be

take

n as

sat

isfie

d by

mee

ting

cond

ition

1 o

r 2

belo

w, a

s ap

plic

able

. The

dis

plac

emen

t sho

uld

be c

alcu

late

d fro

m

Sec

tion

9.3.

5.(1

) Fo

r bu

ildin

gs o

r st

ruct

ural

ly in

depe

nden

t uni

ts b

elon

ging

to d

iffer

ent

prop

ertie

s, th

e di

stan

ce fr

om th

e pr

oper

ty li

ne to

the

pote

ntia

l poi

nts

of

impa

ct s

houl

d be

not

less

than

the

max

imum

hor

izon

tal d

ispl

acem

ent o

f th

e bu

ildin

g at

the

corr

espo

ndin

g le

vel.

(2)

For

build

ings

, or

stru

ctur

ally

inde

pend

ent u

nits

, bel

ongi

ng to

the

sam

e pr

oper

ty, t

he d

ista

nce

betw

een

them

sho

uld

not b

e le

ss th

an th

e sq

uare

ro

ot o

f the

sum

of t

he s

quar

es (S

RS

S) o

f the

max

imum

hor

izon

tal

disp

lace

men

ts o

f the

tw

o bu

ildin

gs o

r un

its a

t the

cor

resp

ondi

ng le

vel.

If th

e flo

or e

leva

tions

of t

he b

uild

ing

or in

depe

nden

t uni

t und

er d

esig

n ar

e th

e sa

me

as th

ose

of th

e ad

jace

nt b

uild

ing

or u

nit,

the

min

imum

dis

tanc

e de

fined

ab

ove

may

be

redu

ced

by a

fact

or o

f 0.7

. It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

is

red

uctio

n fa

ctor

of 0

.7 in

trod

uces

som

e ris

k of

loca

lised

and

non

-str

uctu

ral

dam

age

due

to im

pac

t bet

wee

n th

e ad

jace

nt s

truc

ture

s in

the

des

ign

even

t. H

owev

er th

e ris

k of

col

lap

se c

ause

d by

imp

act i

s gr

eatly

red

uced

whe

re

the

imp

actin

g flo

or s

labs

coi

ncid

e in

leve

l, co

mp

ared

to th

e ca

se o

f sla

bs a

t d

iffer

ent l

evel

s.

Follo

win

g P

S92

10 C

laus

e 8.

3.2

, it i

s re

com

men

ded

to u

se a

min

imum

join

t w

idth

of 4

or

6cm

, dep

end

ing

on th

e se

ism

icity

of t

he a

rea.

Whe

n si

zing

jo

ints

in ir

regu

lar

stru

ctur

es, d

ue c

onsi

der

atio

n sh

ould

be

take

n of

the

effe

ct

of to

rsio

nal d

isp

lace

men

ts.

13

Seis

mic

join

ts

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

162

Il es

t not

é q

ue le

crit

ère

de

limita

tion

des

dom

mag

es d

e l’E

C8

Par

tie 1

3 d

écrit

d

ans

la S

ectio

n 4.

3 es

t gén

éral

emen

t sat

isfa

it en

res

pec

tant

le d

épla

cem

ent

rela

tif e

ntre

éta

ges

(c.à

.d. l

e dé

plac

emen

t rel

atif

entr

e un

éta

ge e

t le

suiv

ant)

défi

ni c

i-des

sous

. Cep

end

ant,

des

vér

ifica

tions

com

plé

men

taire

s p

euve

nt ê

tre

néce

ssai

res

pou

r le

s b

âtim

ents

de

gran

de

imp

orta

nce

pou

r la

p

rote

ctio

n ci

vile

ou

pou

r ce

ux c

onte

nant

des

éq

uip

emen

ts s

ensi

ble

s. D

ans

les

bâtim

ents

de

gran

de h

aute

ur n

on c

ontr

even

tés,

la p

resc

riptio

n vi

sant

à

four

nir

une

rigid

ité la

téra

le s

uffis

ante

pou

r lim

iter

le d

épla

cem

ent r

elat

if en

tre

étag

es p

eut ê

tre

plus

oné

reus

e qu

e la

pre

scrip

tion

visa

nt à

con

fére

r de

la

rési

stan

ce v

is-à

-vis

des

effo

rts

laté

raux

.

Les

limita

tions

por

tant

sur

les

dépl

acem

ents

rel

atifs

ent

re é

tage

s do

nnée

s da

ns l’

EC

8 P

artie

1 C

laus

e 4.

4.3.

2 so

nt le

s su

ivan

tes.

(a)

Pou

r le

s bâ

timen

ts c

ompo

rtan

t des

élé

men

ts n

on s

truc

tura

ux c

ompo

sés

de m

atér

iaux

frag

iles

fixés

à la

str

uctu

re :

d r

o G

0,0

05h

(14.

1)

(b)

Pou

r le

s bâ

timen

ts c

ompo

rtan

t des

élé

men

ts n

on s

truc

tura

ux d

uctil

es :

d r

o G

0,0

075h

(1

4.2)

(c)

Pou

r le

s bâ

timen

ts c

ompo

rtan

t des

élé

men

ts n

on s

truc

tura

ux fi

xés

de

man

ière

à n

e pa

s in

terf

érer

ave

c le

s dé

form

atio

ns d

e la

str

uctu

re o

u ne

co

mpo

rtan

t pas

d’é

lém

ents

non

str

uctu

raux

:

d r

o G

0,0

10h

(14.

3)

où :

d r

est l

e dé

plac

emen

t rel

atif

de c

alcu

l ent

re é

tage

s, c

alcu

lé c

omm

e in

diqu

é da

ns la

Sec

tion

9.3.

5 ;

h es

t la

haut

eur

de l’

étag

e ;

o

est l

e co

effic

ient

de

rédu

ctio

n qu

i pre

nd e

n co

mpt

e la

plu

s fa

ible

pér

iode

de

ret

our

de l’

actio

n si

smiq

ue a

ssoc

iée

au c

ritèr

e de

lim

itatio

n de

s do

mm

ages

. o =

0,4

[0,

4] p

our l

es c

atég

orie

s d’

impo

rtan

ce II

I et I

V (v

oir l

e Ta

blea

u 8.

1),

o =

0,4

[0,

5] p

our l

es c

atég

orie

s d’

impo

rtan

ce I

and

II (v

oir l

e Ta

blea

u 8.

1).

14

Lim

itatio

n de

s do

mm

ages

163

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e d

amag

e lim

itatio

n of

EC

8 P

art 1

3 d

escr

ibed

in

Sec

tion

4.3

is g

ener

ally

sat

isfie

d by

mee

ting

the

inte

r-st

orey

drif

ts (i

.e. r

elat

ive

defl

ectio

ns b

etw

een

one

stor

ey a

nd th

e ne

xt) s

et o

ut b

elow

. How

ever

, ad

diti

onal

ver

ifica

tions

may

be

nece

ssar

y fo

r bu

ildin

gs o

f hig

h im

por

tanc

e fo

r ci

vic

pro

tect

ion

or th

ose

cont

aini

ng s

ensi

tive

equi

pm

ent.

In ta

ll un

bra

ced

build

ings

, the

req

uire

men

t to

pro

vid

e su

ffici

ent l

ater

al s

tiffn

ess

to li

mit

inte

r-st

orey

drif

ts m

ay p

rove

mor

e on

erou

s th

an th

e re

qui

rem

ent t

o p

rovi

de

late

ral s

tren

gth.

The

limita

tions

on

inte

r-st

orey

drif

t giv

en in

EC

8 P

art 1

Cla

use

4.4.

3.2

are

as

follo

ws.

(a)

for

build

ings

hav

ing

non-

stru

ctur

al e

lem

ents

of b

rittle

mat

eria

ls a

ttac

hed

to th

e st

ruct

ure:

d r

o G

0.0

05h

(14.

1)

(b)

for

build

ings

hav

ing

duct

ile n

on-s

truc

tura

l ele

men

ts:

d r

o G

0.0

075h

(1

4.2)

(c)

for

build

ings

hav

ing

non-

stru

ctur

al e

lem

ents

fixe

d in

a w

ay s

o as

not

to

inte

rfer

e w

ith s

truc

tura

l def

orm

atio

ns, o

r w

ithou

t non

-str

uctu

ral e

lem

ents

:

d r

o G

0.0

10h

(14.

3)

whe

re:

d r

is th

e de

sign

inte

r-st

orey

drif

t, ca

lcul

ated

as

desc

ribed

in S

ectio

n 9.

3.5

h is

the

stor

ey h

eigh

to

is th

e re

duct

ion

fact

or w

hich

take

s in

to a

ccou

nt th

e lo

wer

ret

urn

perio

d of

th

e se

ism

ic a

ctio

n as

soci

ated

with

the

dam

age

limita

tion

requ

irem

ent.

o =

[0.

4] f

or im

port

ance

cla

sses

III a

nd IV

(see

Tab

le 8

.1)

o =

[0.

5] f

or im

port

ance

cla

sses

I an

d II.

(see

Tab

le 8

.1).

14

Dam

age

limita

tion

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

163

Il es

t not

é q

ue le

s va

leur

s re

com

man

dée

s p

our o im

pliq

uent

que

les

mou

vem

ents

sis

miq

ues

de

calc

ul p

our

l’éta

t lim

ite d

e lim

itatio

n d

es

dom

mag

es s

ont r

elié

s au

x m

ouve

men

ts s

ism

ique

s as

soci

és à

la p

ério

de

de

reto

ur d

e 47

5 an

s co

mm

e in

diq

ué d

ans

le T

able

au 1

4.1.

Le

tab

leau

don

ne

auss

i des

est

imat

ions

des

pér

iod

es d

e re

tour

, bas

ées

sur

la n

ote

de

l’EC

8 P

artie

13

Cla

use

2.1(

4),

utili

sant

pou

r l’e

xpos

ant k

défi

ni d

ans

cett

e cl

ause

la

val

eur

k=2,

3. L

es p

ério

des

de

reto

ur c

orre

spon

dan

t à la

lim

itatio

n d

es

dom

mag

es d

ans

les

zone

s d

e fa

ible

sis

mic

ité d

evra

ient

êtr

e p

lus

long

ues,

si

les

mêm

es v

aleu

rs d

e o e

t cI s

ont a

dop

tées

, alo

rs q

ue le

s p

ério

des

de

reto

ur

dan

s le

s zo

nes

de

fort

e si

smic

ité p

ourr

aien

t êtr

e p

lus

cour

tes.

Auc

une

pér

iod

e d

e re

tour

n’e

st m

entio

nnée

par

les

Aut

orité

s Fr

ança

ises

pou

r la

défi

nitio

n d

es a

ctio

ns s

ism

ique

s re

lativ

es à

la li

mita

tion

des

dom

mag

es. E

n co

nséq

uenc

e, le

Tab

leau

14.

1 n’

est p

as a

pp

licab

le à

la s

ituat

ion

fran

çais

e.

L’A

nnex

e N

atio

nale

du

Roy

aum

e-U

ni s

tipul

e : “

Pou

r le

s b

âtim

ents

de

cons

éque

nce

CC

3, le

s d

épla

cem

ents

rel

atifs

ent

re é

tage

s d

oive

nt ê

tre

vérifi

és v

is-à

-vis

des

lim

ites

spéc

ifiée

s en

util

isan

t la

vale

ur r

ecom

man

dée

d

u fa

cteu

r d

e ré

duc

tion

o”

(les

bât

imen

ts d

e co

nséq

uenc

e C

C3

sont

défi

nis

dan

s la

Sec

tion

8.2)

. Le

PD

669

8:20

091

ind

ique

que

, dan

s la

plu

par

t des

ca

s au

Roy

aum

e U

ni, l

e ni

veau

des

mou

vem

ents

de

calc

ul a

pp

rop

riés

pou

r la

vér

ifica

tion

de

limita

tion

des

dom

mag

es e

st s

uffis

amm

ent f

aib

le p

our

que

cet

éta

t lim

ite n

e so

it p

as p

rép

ond

éran

t. C

epen

dan

t, la

vér

ifica

tion

du

dép

lace

men

t rel

atif

entr

e ét

ages

est

touj

ours

sou

haita

ble

, par

ticul

ière

men

t p

our

des

con

sid

érat

ions

de

pré

vent

ion

d’ef

fond

rem

ent p

lutô

t que

de

limita

tion

des

dom

mag

es.

Tabl

eau

14.1

Fac

teur

s de

rédu

ctio

n à

appl

ique

r au

mou

vem

ent s

ism

ique

de

pério

de d

e re

tour

475

ans

pou

r l’E

tat L

imite

de

Lim

itatio

n de

s Do

mm

ages

Caté

gorie

d’

impo

rtanc

eCo

effic

ient

d’

impo

rtanc

e c

I

Coef

ficie

nt d

e ré

duct

ion

o

Mou

vem

ent s

ism

ique

de

limita

tion

des

dom

mag

espa

r réf

éren

ce a

u m

ouve

men

t à 4

75 a

ns d

e pé

riode

de

reto

urc

I o

Pério

de d

e re

tour

ap

prox

imat

ivepo

ur le

crit

ère

de li

mita

tion

des

dom

mag

es

IV1,

40,

40,

5612

5 an

s

III1,

20,

40,

4888

ans

II1,

00,

50,

5096

ans

I0,

80,

50,

4058

ans

164

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Lim

itatio

n de

s do

mm

ages

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e re

com

men

ded

val

ues

of o

imp

ly th

at th

e d

esig

n gr

ound

mot

ions

for

the

dam

age

limita

tion

limit

stat

e ar

e re

late

d to

the

475

year

mot

ions

as

show

n in

Tab

le 1

4.1.

The

tab

le a

lso

estim

ates

the

asso

ciat

ed

retu

rn p

erio

ds, b

ased

on

the

note

to E

C8

Par

t 13

Cla

use

2.1(

4),

usin

g th

e ex

pon

ent k

defi

ned

in t

hat c

laus

e as

k=

2.3.

The

dam

age

limita

tion

retu

rn

per

iods

in a

reas

of l

ow s

eism

icity

wou

ld b

e ex

pec

ted

to b

e lo

nger

, if t

he

sam

e va

lues

of o

and

cI a

re a

dop

ted,

whi

le th

e re

turn

per

iods

in a

reas

of v

ery

high

sei

smic

ity m

ight

be

shor

ter.

A r

etur

n p

erio

d is

not

ref

erre

d to

by

the

Fren

ch A

utho

ritie

s in

the

defi

nitio

n of

se

ism

ic a

ctio

ns fo

r th

e d

amag

e lim

itatio

n lim

it st

ate.

The

refo

re T

able

14.

1 is

no

t ap

plic

able

to t

he F

renc

h si

tuat

ion.

The

UK

Nat

iona

l Ann

ex s

tate

s: “

In c

onse

que

nce

clas

s C

C3

build

ings

, st

orey

drif

ts s

houl

d b

e ch

ecke

d ag

ains

t the

sp

ecifi

ed li

mits

usi

ng th

e re

com

men

ded

val

ues

of r

educ

tion

fact

or o

”. (C

onse

que

nce

clas

s C

C3

is

defi

ned

in S

ectio

n 8.

2). P

D 6

698:

2009

1 ad

vise

s th

at in

mos

t cas

es, t

he le

vel

of d

esig

n m

otio

ns a

pp

rop

riate

for

dam

age

limita

tion

cons

ider

atio

ns in

the

UK

is s

uffic

ient

ly lo

w th

at th

is li

mit

stat

e w

ill no

t gov

ern.

How

ever

, a c

heck

on

sto

rey

drif

ts is

stil

l ad

visa

ble

, prim

arily

for

cons

ider

atio

ns o

f col

lap

se

pre

vent

ion

rath

er t

han

dam

age

limita

tion.

Tabl

e 14

.1 R

educ

tion

fact

ors

on 4

75 y

ear m

otio

ns fo

r Dam

age

Lim

itatio

n lim

it st

ate

Impo

rtanc

e Cl

ass

Impo

rtanc

e fa

ctor

cI

Redu

ctio

n fa

ctor

o

Dam

age

Lim

itatio

n m

otio

ns (4

75

year

mot

ions

)c

I o

Appr

ox re

turn

pe

riod

for

Dam

age

Lim

itatio

nlim

it st

ate

IV1.

40.

40.

5612

5 ye

ars

III1.

20.

40.

4888

yea

rs

II1.

00.

50.

5096

yea

rs

I0.

80.

50.

4058

yea

rs

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

164

Dam

age

limita

tion

15.1

Co

nsid

érat

ions

gén

éral

es

Il es

t not

é q

ue le

s él

émen

ts n

on s

truc

tura

ux p

euve

nt s

e ro

mp

re lo

rs d

’un

séis

me,

à c

ause

des

acc

élér

atio

ns o

u d

es d

éfor

mat

ions

qui

leur

son

t im

pos

ées.

Les

élé

men

ts n

on s

truc

tura

ux d

oive

nt ê

tre

pro

tégé

s vi

s-à-

vis

de

la r

uptu

re s

i cel

le-c

i pré

sent

e un

ris

que

pou

r le

s p

erso

nnes

ou

si

elle

affe

cte

le c

omp

orte

men

t de

la s

truc

ture

ou

si e

lle m

et e

n ca

use

des

fo

nctio

ns e

ssen

tielle

s. L

es é

lém

ents

non

str

uctu

raux

son

t défi

nis

ici c

omm

e d

es é

lém

ents

qui

ne

sont

pas

con

çus

com

me

par

ticip

ant a

u sy

stèm

e d

e co

ntre

vent

emen

t, ni

au

syst

ème

por

teur

. Néa

nmoi

ns, c

erta

ins

élém

ents

no

n st

ruct

urau

x, te

ls le

s gr

ands

rés

ervo

irs d

’eau

ou

les

chem

inée

s, p

euve

nt

eux-

mêm

es c

onst

ituer

une

str

uctu

re. L

es p

anne

aux

de

rem

plis

sage

en

maç

onne

rie d

ans

les

ossa

ture

s en

aci

er o

u en

bét

on s

ont a

ussi

qua

lifies

de

“non

str

uctu

raux

”, m

ais

leur

inte

ract

ion

avec

le s

ystè

me

de c

ontr

even

tem

ent

prim

aire

néc

essi

te d

’êtr

e ex

amin

é av

ec s

oin

– vo

ir la

Sec

tion

15.3

.2.

15.2

Pr

otec

tion

des

élém

ents

non

str

uctu

raux

sen

sibl

es à

l’a

ccél

érat

ion

15.2

.1

Intr

oduc

tion

La C

laus

e 4.

3.5

de l’

EC

8 P

artie

13

défin

it le

s rè

gles

sui

vant

es d

e vé

rifica

tion

des

élém

ents

non

str

uctu

raux

et d

e le

urs

supp

orts

.

15.2

.2

Proc

édur

e si

mpl

ifiée

Les

élém

ents

d’im

port

ance

par

ticul

ière

ou

dont

la r

uptu

re a

urai

t des

co

nséq

uenc

es p

artic

uliè

res

doiv

ent ê

tre

vérifi

és s

ur u

ne b

ase

ratio

nnel

le

adap

tée,

par

exe

mpl

e en

util

isan

t des

spe

ctre

s de

pla

nche

r (c

.-à-

d. le

s sp

ectr

es d

e ré

pons

e du

mou

vem

ent d

e le

ur p

oint

d’a

ncra

ge lo

rs d

u sé

ism

e de

cal

cul).

Il e

st r

ecom

man

dé

d’ad

opte

r la

mét

hod

e co

mp

lète

pro

pos

ée e

n an

nexe

9.4

du

Cah

ier

Tech

niq

ue A

FPS

n°2

862

dan

s le

cas

d’u

ne in

stal

latio

n ou

d’u

n éq

uip

emen

t pou

r le

sque

ls s

eule

men

t un

dom

mag

e lim

ité e

st

acce

ptab

le. D

ans

les

autr

es c

as, d

es p

rocé

dure

s si

mpl

ifiée

s so

nt a

utor

isée

s,

telle

cel

le d

onné

e ci

-apr

ès.

15

Élém

ents

non

str

uctu

raux

165

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

15.1

Ge

nera

l con

side

ratio

ns

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at n

on-s

truc

tura

l ele

men

ts m

ay fa

il in

an

eart

hqua

ke

as a

res

ult o

f eith

er th

e ac

cele

ratio

ns o

r th

e d

efor

mat

ions

imp

osed

on

them

. N

on-s

truc

tura

l ele

men

ts m

ust b

e p

rote

cted

aga

inst

failu

re in

cas

es w

here

fa

ilure

wou

ld c

ause

ris

k to

peo

ple

or

affe

ct th

e m

ain

build

ing

stru

ctur

e or

je

opar

dis

e es

sent

ial s

ervi

ces.

‘Non

-str

uctu

ral e

lem

ents

’ are

defi

ned

here

as

com

pon

ents

whi

ch a

re n

ot d

esig

ned

as p

art o

f the

mai

n la

tera

l loa

d or

gra

vity

sup

por

ting

syst

em. H

owev

er, s

ome

non-

stru

ctur

al e

lem

ents

, su

ch a

s la

rge

wat

er s

tora

ge ta

nks

or c

him

neys

, may

con

stitu

te s

ubst

antia

l st

ruct

ure

in th

eir

own

right

. Mas

onry

infil

l pan

els

in s

teel

or

conc

rete

fram

es

are

also

des

crib

ed a

s ‘n

on-s

truc

tura

l ele

men

ts’,

but t

heir

inte

ract

ion

with

th

e p

rimar

y la

tera

l loa

d re

sist

ing

stru

ctur

e ne

eds

care

ful c

onsi

der

atio

n –

see

Sec

tion

15.3

.2.

15.2

Pr

otec

tion

of a

ccel

erat

ion-

sens

itive

non

-str

uctu

ral

elem

ents

15.2

.1

Intr

oduc

tion

Cla

use

4.3.

5 of

EC

8 P

art 1

3 pr

ovid

es th

e fo

llow

ing

rule

s fo

r ch

ecki

ng n

on-

stru

ctur

al e

lem

ents

and

thei

r su

ppor

ts.

15.2

.2

Sim

plifi

ed p

roce

dure

Ele

men

ts o

f par

ticul

ar im

port

ance

or

with

par

ticul

ar c

onse

quen

ces

of fa

ilure

sh

ould

be

chec

ked

on a

sui

tabl

e ra

tiona

l bas

is, f

or e

xam

ple

usin

g ‘fl

oor

resp

onse

spe

ctra

’ (i.e

. the

res

pons

e sp

ectr

a of

mot

ions

at t

heir

atta

chm

ent

poin

t dur

ing

the

desi

gn e

arth

quak

e). I

t is

reco

mm

ende

d th

at in

the

case

of

sp

ecia

l pla

nt o

r eq

uip

men

t whe

re o

nly

limite

d fa

ilure

or

dam

age

is

acce

ptab

le, t

he d

etai

led

met

hod

pro

pos

ed in

ann

ex 9

.4 o

f Cah

ier

Tech

niq

ue

AFP

S n

°286

2 m

ay b

e ad

opte

d. F

or o

ther

cas

es, s

impl

ified

pro

cedu

res

are

allo

wed

, for

exa

mpl

e as

set

out

bel

ow.

15

Non-

stru

ctur

al e

lem

ents

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

165

Les

effe

ts d

e l’a

ctio

n si

smiq

ue p

euve

nt ê

tre

déte

rmin

és e

n ap

pliq

uant

à

l’élé

men

t non

str

uctu

ral u

ne fo

rce

horiz

onta

le F

a te

lle q

ue d

éfini

e ci

-apr

ès :

/F

SW

qa

aa

aa

$$c

=^

h

(15.

1)

où :

F a

est l

a fo

rce

sism

ique

hor

izon

tale

, agi

ssan

t au

cent

re d

e m

asse

de

l’élé

men

t non

str

uctu

ral d

ans

la d

irect

ion

la p

lus

défa

vora

ble

;W

a es

t le

poid

s de

l’él

émen

t ;S

a es

t le

coef

ficie

nt s

ism

ique

app

licab

le a

ux é

lém

ents

non

str

uctu

raux

(v

oir

la S

ectio

n 15

.2.3

ci-d

esso

us) ;

ca

est l

e co

effic

ient

d’im

port

ance

de

l’élé

men

t (vo

ir la

Sec

tion

15.2

.4

ci-d

esso

us) ;

q a

est l

e co

effic

ient

de

com

port

emen

t de

l’élé

men

t, vo

ir le

Tab

leau

15.

1.

15.2

.3

Coef

ficie

nt s

ism

ique

Le c

oeffi

cien

t sis

miq

ue S

a pe

ut ê

tre

calc

ulé

par

l’exp

ress

ion

suiv

ante

:

//,

SgaS

TT

zH

11

31

05

ag

a1

2=

+-+

-^^

hh=

G (1

5.2)

où :

a g

est l

’acc

élér

atio

n de

sol

de

calc

ul s

ur u

n so

l de

type

A ;

g

est l

’acc

élér

atio

n de

la g

ravi

té (9

,81

m/s

2 ) ;

S

est l

e co

effic

ient

de

sol ;

T a

est l

a pé

riode

fond

amen

tale

de

l’élé

men

t non

str

uctu

ral,

déte

rmin

ée p

ar

la m

esur

e ou

par

le c

alcu

l. Il

est n

oté

qu’

il es

t tou

jour

s co

nser

vatif

de

sup

pos

er T

a =

T1 ;

T 1

est l

a pé

riode

fond

amen

tale

du

bâtim

ent d

ans

la d

irect

ion

cons

idér

ée ;

z es

t la

haut

eur

de l’

élém

ent n

on s

truc

tura

l par

rap

port

à la

bas

e ef

fect

ive

du b

âtim

ent (

som

met

de

la fo

ndat

ion

ou d

’un

soub

asse

men

t rig

ide)

; et

H

es

t la

haut

eur

du b

âtim

ent c

ompt

ée à

par

tir d

e la

bas

e ef

fect

ive

du

bâtim

ent.

La v

aleu

r du

coe

ffici

ent s

ism

ique

Sa

ne d

oit p

as ê

tre

pris

e in

férie

ure

à a g

/g

S. L

’Eq

uatio

n 15

.2 p

eut ê

tre

non

cons

erva

tive

pou

r d

es é

lém

ents

non

st

ruct

urau

x ay

ant u

ne tr

ès lo

ngue

pér

iod

e et

il e

st r

ecom

man

dé

de

limite

r à

2 la

val

eur

de

(Ta

/T1 ) d

ans

l’Eq

uatio

n 15

.2.

Il es

t not

é q

ue le

rap

por

t /

aS

gS g

a

^h (

coef

ficie

nt s

ism

ique

div

isé

par

l’a

ccél

érat

ion

réd

uite

max

imal

e d

u so

l) p

rend

les

vale

urs

don

nées

dan

s le

Ta

ble

au 1

5.1

pou

r ce

rtai

nes

situ

atio

ns p

artic

uliè

res.

166

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

15.2

Élém

ents

non

stru

ctur

aux

The

effe

cts

of th

e se

ism

ic a

ctio

n m

ay b

e de

term

ined

by

appl

ying

to th

e no

n-st

ruct

ural

ele

men

t a h

oriz

onta

l for

ce F

a w

hich

is d

efine

d as

follo

ws:

/F

SW

qa

aa

aa

$$c

=^

h

(15.

1)

whe

re:

F a

is th

e ho

rizon

tal s

eism

ic fo

rce,

act

ing

at th

e ce

ntre

of m

ass

of th

e no

n-st

ruct

ural

ele

men

t in

the

mos

t unf

avou

rabl

e di

rect

ion

Wa

is th

e w

eigh

t of t

he e

lem

ent

Sa

is th

e se

ism

ic c

oeffi

cien

t app

licab

le to

non

-str

uctu

ral e

lem

ents

, (s

ee S

ectio

n 15

.2.3

bel

ow)

ca

is th

e im

port

ance

fact

or o

f the

ele

men

t, (s

ee S

ectio

n 15

.2.4

bel

ow)

q a

is th

e be

havi

our

fact

or o

f the

ele

men

t, se

e Ta

ble

15.1

.

15.2

.3

Seis

mic

coe

ffic

ient

The

seis

mic

coe

ffici

ent S

a m

ay b

e ca

lcul

ated

usi

ng th

e fo

llow

ing

expr

essi

on:

//.

SgaS

TT

zH

11

31

05

ag

a1

2=

+-+

-^^

hh=

G (1

5.2)

whe

re :

a g

is th

e de

sign

gro

und

acce

lera

tion

on t

ype

A g

roun

dg

is

the

acce

lera

tion

of g

ravi

ty (9

.81m

/s2 )

S

is th

e so

il fa

ctor

T a

is th

e fu

ndam

enta

l vib

ratio

n pe

riod

of th

e no

n-st

ruct

ural

ele

men

t, de

term

ined

by

mea

sure

men

t or

by c

alcu

latio

n. It

may

be

obse

rved

that

it

is a

lway

s co

nser

vativ

e to

ass

ume

T a =

T1

T 1

is th

e fu

ndam

enta

l vib

ratio

n pe

riod

of th

e bu

ildin

g in

the

rele

vant

dire

ctio

nz

is th

e he

ight

of t

he n

on-s

truc

tura

l ele

men

t abo

ve th

e ef

fect

ive

base

of t

he

build

ing

(top

of fo

unda

tion

or r

igid

bas

emen

t) an

dH

is

the

build

ing

heig

ht m

easu

red

from

the

effe

ctiv

e ba

se.

The

valu

e of

the

seis

mic

coe

ffici

ent S

a m

ay n

ot b

e ta

ken

less

than

ag/g

· S

. Eq

uatio

n 15

.2 m

ay b

e un

cons

erva

tive

for

very

long

per

iod

non-

stru

ctur

al

elem

ents

, and

it is

rec

omm

end

ed th

at th

e va

lue

of (T

a /T

1 ) i

n Eq

uatio

n 15

.2

shou

ld b

e lim

ited

to a

max

imum

of 2

.

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at th

e ra

tio

/a

Sg

S g

a

^h (

seis

mic

coe

ffici

ent d

ivid

ed b

y no

rmal

ised

pea

k gr

ound

acc

eler

atio

n) is

eq

ual t

o th

e va

lues

in T

able

15.

1 in

p

artic

ular

cas

es.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

166

15.2

Non-

stru

ctur

al e

lem

ents

Tabl

eau

15.1

Val

eurs

typi

ques

du

coef

ficie

nt s

ism

ique

pou

r les

élé

men

ts

non

stru

ctur

aux

z/h

(hau

teur

rela

tive

de l’

élém

ent

non

stru

ctur

al d

ans

le

bâtim

ent)

T a /T

1

(pér

iode

de

l’élé

men

t non

st

ruct

ural

divi

sée

par l

a pé

riode

fond

amen

tale

du

bâtim

ent)

/a

Sg

S g

a

^h

(coe

ffici

ent s

ism

ique

divi

sé

par l

’acc

élér

atio

n ré

duite

m

axim

ale

du s

ol)

0 (re

z-de

-cha

ussé

e)0

(rigi

de)

1,0

0,5

1,9

1,0

2,5

1,5

1,9

0,5

(mi-h

aute

ur)

0 (ri

gide

)1,

75

0,5

3,1

1,0

4,0

1,5

3,1

1 (s

omm

et d

u bâ

timen

t)0

(rigi

de)

2,5

0,5

4,3

1,0

5,5

1,5

4,3

15.2

.4

Coef

ficie

nts

d’im

port

ance

Pou

r le

s él

émen

ts n

on s

truc

tura

ux c

i-des

sous

, le

coef

ficie

nt d

’impo

rtan

ce c

a ne

doi

t pas

êtr

e in

férie

ur à

1,5

: –él

émen

ts d

’anc

rage

des

mac

hine

ries

et d

es é

quip

emen

ts n

éces

saire

s au

x sy

stèm

es d

e sé

curit

é vi

taux

; –ré

serv

oirs

et b

idon

s co

nten

ant d

es s

ubst

ance

s to

xiqu

es o

u ex

plos

ives

co

nsid

érée

s co

mm

e da

nger

euse

s po

ur le

s pe

rson

nes.

Dan

s to

us le

s au

tres

cas

, le

coef

ficie

nt d

’impo

rtan

ce c

a de

l’él

émen

t non

st

ruct

ural

peu

t êtr

e pr

is é

gal à

ca

= 1

,0.

15.2

.5

Coef

ficie

nt d

e co

mpo

rtem

ent

Des

val

eurs

max

imal

es d

u co

effic

ient

de

com

port

emen

t qa

pour

les

élém

ents

non

str

uctu

raux

son

t don

nées

dan

s le

Tab

leau

15.

2.

167

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

15.2

Élém

ents

non

stru

ctur

aux

Tabl

e 15

.1 T

ypic

al v

alue

s of

sei

smic

coe

ffici

ent f

or n

on-s

truc

tura

l ele

men

ts

z/h

(rela

tive

heig

ht in

bui

ldin

g of

no

n-st

ruct

ural

ele

men

t)

T a /T

1

(vib

ratio

n pe

riod

ofno

n-st

ruct

ural

ele

men

t di

vide

d by

fund

amen

tal

build

ing

perio

d)

/a

Sg

S g

a

^h

(sei

smic

coe

ffici

ent d

ivid

ed

by n

orm

alis

ed p

eak

grou

nd

acce

lera

tion)

0 (g

roun

d le

vel)

0 (ri

gid)

1.0

0.5

1.9

1.0

2.5

1.5

1.9

0.5

(mid

-hei

ght)

0 (ri

gid)

1.75

0.5

3.1

1.0

4.0

1.5

3.1

1 (to

p of

bui

ldin

g)0

(rigi

d)2.

5

0.5

4.3

1.0

5.5

1.5

4.3

15.2

.4

Impo

rtan

ce fa

ctor

s

For

the

follo

win

g no

n-st

ruct

ural

ele

men

ts th

e im

port

ance

fact

or c

a sh

ould

not

be

less

than

1.5

: –an

chor

age

elem

ents

of m

achi

nery

and

equ

ipm

ent r

equi

red

for

life

safe

ty

syst

ems

–ta

nks

and

vess

els

cont

aini

ng to

xic

or e

xplo

sive

sub

stan

ces

cons

ider

ed to

be

haz

ardo

us to

the

safe

ty o

f the

gen

eral

pub

lic.

In a

ll ot

her

case

s th

e im

port

ance

fact

or c

a of

non

-str

uctu

ral e

lem

ents

may

be

assu

med

to b

e c

a =

1.0

.

15.2

.5

Beha

viou

r fac

tors

Upp

er li

mit

valu

es o

f the

beh

avio

ur fa

ctor

qa

for

non-

stru

ctur

al e

lem

ents

are

gi

ven

in T

able

15.

2.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

167

15.2

Non-

stru

ctur

al e

lem

ents

Tabl

eau

15.2

Val

eurs

de

q a p

our l

es é

lém

ents

non

str

uctu

raux

Type

d’é

lém

ent n

on s

truct

ural

q aPa

rape

t ou

orne

men

t en

cons

ole

Ense

igne

ou

pann

eau

d’af

ficha

geCh

emin

ée, m

ât o

u ré

serv

oir s

ur p

ieds

se

com

porta

nt e

n co

nsol

e no

n co

ntre

vent

ées

sur p

lus

de la

moi

tié d

e le

ur h

aute

ur to

tale

a

1,0

Mur

s ex

térie

urs

ou in

térie

urs

Cloi

sons

et f

açad

esCh

emin

ée, m

ât o

u ré

serv

oir s

ur p

ieds

se

com

porta

nt e

n co

nsol

es n

on

cont

reve

ntée

s su

r moi

ns d

e la

moi

tié d

e le

ur h

aute

ur to

tale

, ou

buto

nnés

ou

guid

és p

ar la

stru

ctur

e au

des

sus

de le

ur c

entre

de

mas

se a

Elém

ents

d’a

ncra

ge p

our l

es a

rmoi

res

et b

iblio

thèq

ues

perm

anen

tes

sur p

lanc

her

Elém

ents

d’a

ncra

ge p

our l

es fa

ux p

lafo

nds

et le

s ap

pare

ils d

’écl

aira

ge

2,0

Not

e a

Il es

t not

é qu

e ce

tabl

eau

est a

dapt

é au

dim

ensi

onne

men

t d’a

ncra

ges

d’él

émen

ts

rela

tivem

ent m

ineu

rs, m

ais

les

chem

inée

s et

mât

s im

porta

nts

doive

nt ê

tre d

imen

sion

nés

suiva

nt l’

EC8

Parti

e 66

3 et l

es ré

serv

oirs

impo

rtant

s su

ivant

l’EC

8 Pa

rtie

464 .

15.3

Pr

otec

tion

des

élém

ents

non

str

uctu

raux

sen

sibl

es a

u dé

plac

emen

t rel

atif

15.3

.1

Géné

ralit

és

Il es

t not

é q

ue le

s él

émen

ts n

on s

truc

tura

ux te

ls le

s b

ard

ages

ou

les

maç

onne

ries

de

rem

plis

sage

des

por

tique

s so

nt s

ensi

ble

s au

x d

éfor

mat

ions

re

lativ

es im

pos

ées

lors

du

mou

vem

ent s

ism

ique

, de

mêm

e q

ue le

s tu

yaut

erie

s, le

s ga

ines

et a

utre

s él

émen

ts li

néai

res,

not

amm

ent l

orsq

u’ils

en

tren

t ou

pas

sent

d’u

ne s

truc

ture

à l’

autr

e. D

es d

isp

ositi

ons

peu

vent

êtr

e p

rises

pou

r co

ncev

oir

ces

élém

ents

de

telle

sor

te q

ue le

s m

ouve

men

ts

rela

tifs

entr

e la

str

uctu

re e

t les

élé

men

ts n

on s

truc

tura

ux lo

rs d

u sé

ism

e n’

affe

cten

t pas

les

élém

ents

non

str

uctu

raux

, tou

t en

les

mai

nten

ant

suffi

sam

men

t vis

-à-v

is d

es e

ffort

s ve

rtic

aux

et h

oriz

onta

ux. M

asse

y et

M

egge

t65 p

rop

osen

t des

sol

utio

ns p

our

atte

ind

re c

es o

bje

ctifs

.

Qua

nd a

ucun

e d

isp

ositi

on p

artic

uliè

re n

’est

pris

e, la

lim

itatio

n d

es

dépl

acem

ents

rel

atifs

ent

re é

tage

s do

nnée

dan

s la

Cha

pitr

e 14

per

met

d’

assu

rer

une

cert

aine

pro

tect

ion.

Des

règ

les

spéc

iale

s p

our

les

rem

plis

sage

s d

e m

açon

nerie

qui

ne

sont

pas

sép

arés

des

oss

atur

es e

n p

ortiq

ue s

ont d

onné

es d

ans

la S

ectio

n su

ivan

te. L

es li

gnes

de

tuya

uter

ie

sont

cou

vert

es p

ar l’

EC8

Par

tie 4

64, m

ais

ne s

ont p

as tr

aité

es p

lus

avan

t d

ans

le p

rése

nt M

anue

l.

168

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

15.3

Élém

ents

non

stru

ctur

aux

Tabl

e 15

.2 V

alue

s of

qa f

or n

on-s

truc

tura

l ele

men

ts

Type

of n

on-s

truct

ural

ele

men

tq a

Cant

ileve

ring

para

pets

or o

rnam

enta

tions

Sign

s an

d bi

llboa

rds

Chim

neys

, mas

ts a

nd ta

nks

on le

gs a

ctin

g as

unb

race

d ca

ntile

vers

alo

ng m

ore

than

on

e ha

lf of

thei

r tot

al h

eigh

t a

1.0

Exte

rior a

nd in

terio

r wal

lsPa

rtitio

ns a

nd fa

çade

sCh

imne

ys, m

asts

and

tank

s on

legs

act

ing

as u

nbra

ced

cant

ileve

rs a

long

less

than

on

e ha

lf of

thei

r tot

al h

eigh

t, or

bra

ced

or g

uyed

to th

e st

ruct

ure

at o

r abo

ve th

eir

cent

re o

f mas

s a

Anch

orag

e el

emen

ts fo

r per

man

ent c

abin

ets

and

book

sta

cks

supp

orte

d by

the

floor

Anch

orag

e el

emen

ts fo

r fal

se (s

uspe

nded

) cei

lings

and

ligh

t fixt

ures

2.0

Note

a It

is o

bser

ved

that

this

tabl

e is

ade

quat

e fo

r the

des

ign

of a

ncho

rage

of r

elat

ively

min

or

elem

ents

, but

maj

or c

him

neys

and

mas

ts s

houl

d be

des

igne

d w

ith re

fere

nce

to E

C8

Part

6 63

and

maj

or ta

nks

with

refe

renc

e to

EC8

Par

t 4 64

.

15.3

Pr

otec

tion

of d

rift-

sens

itive

non

-str

uctu

ral e

lem

ents

15.3

.1

Gene

ral

It m

ay b

e ob

serv

ed th

at n

on-s

truc

tura

l ele

men

ts s

uch

as c

lad

din

g an

d m

ason

ry in

fill w

ithin

fram

es a

re s

ensi

tive

to th

e re

lativ

e d

efor

mat

ions

im

pos

ed o

n th

em d

urin

g ea

rthq

uake

s, a

s ar

e p

ipel

ines

, tru

nkin

g an

d ot

her

linea

r el

emen

ts, p

artic

ular

ly w

here

they

ent

er o

r cr

oss

bet

wee

n st

ruct

ures

. P

rovi

sion

may

be

mad

e to

det

ail t

hese

ele

men

ts s

o th

at r

elat

ive

mov

emen

t b

etw

een

the

stru

ctur

e an

d no

n-st

ruct

ural

ele

men

t dur

ing

an e

arth

qua

ke

doe

s no

t dis

tres

s th

e no

n-st

ruct

ural

ele

men

t, w

hils

t mai

ntai

ning

ad

equa

te

rest

rain

t aga

inst

ver

tical

and

hor

izon

tal f

orce

s. M

asse

y an

d M

egge

t65 p

rovi

de

pos

sib

le d

etai

ls fo

r ac

hiev

ing

this

.

Whe

re n

o sp

ecia

l det

ailin

g m

easu

res

are

und

erta

ken,

the

inte

r-st

orey

drif

t lim

its s

et o

ut in

Cha

pter

14

offe

r so

me

pro

tect

ion.

Sp

ecia

l rul

es fo

r m

ason

ry

infil

l whi

ch a

re n

ot s

pec

ially

sep

arat

ed fr

om m

omen

t res

istin

g fr

ames

are

d

iscu

ssed

in th

e ne

xt s

ectio

n. P

ipel

ines

are

cov

ered

by

EC8

Par

t 464

, but

not

d

ealt

with

furt

her

in th

is M

anua

l.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

168

15.3

Non-

stru

ctur

al e

lem

ents

15.3

.2

Maç

onne

ries

de re

mpl

issa

ge a

u co

ntac

t d’o

ssat

ures

en

acie

r ou

en b

éton

15.3

.2.1

Déf

initi

ons

Ces

règ

les

s’ap

pliq

uent

aux

rem

plis

sage

s en

maç

onne

rie in

trod

uits

dan

s le

s os

satu

res

en a

cier

ou

en b

éton

apr

ès la

con

stru

ctio

n de

l’os

satu

re e

t qu

i son

t en

cont

act a

vec

elle

san

s qu

’auc

une

disp

ositi

on n

e so

it pr

ise

pour

as

sure

r un

e sé

para

tion

flexi

ble.

Leu

r co

ntrib

utio

n à

la r

ésis

tanc

e si

smiq

ue

est n

églig

ée d

ans

le d

imen

sion

nem

ent,

bien

que

leur

effe

t éve

ntue

l sur

la

répo

nse

sism

ique

glo

bale

de

la s

truc

ture

doi

ve ê

tre

pris

en

cons

idér

atio

n,

com

me

indi

qué

dans

les

Sec

tions

sui

vant

es.

Les

règl

es s

ont o

blig

atoi

res

pou

r le

s st

ruct

ures

de

la c

lass

e D

CH

et

cons

eillé

es p

our

les

stru

ctur

es d

es c

lass

es D

CM

et D

CL,

mai

s il

est

reco

mm

and

é d

e le

s ap

pliq

uer

aux

stru

ctur

es d

e la

cla

sse

DC

M, s

auf d

ans

les

zone

s d

e fa

ible

sis

mic

ité.

Les

mur

s en

maç

onne

rie c

onst

ruits

ava

nt le

s él

émen

ts d

’oss

atur

e et

qui

re

sten

t au

cont

act d

e fa

çon

perm

anen

te s

ont c

onsi

déré

s pa

r l’E

C8

com

me

des

maç

onne

ries

chaî

nées

. De

tels

mur

s pa

rtic

ipen

t au

cont

reve

ntem

ent

prin

cipa

l et s

ont c

ouve

rts

par

les

Cla

uses

9.1

à 9

.10

de l’

EC

8 P

artie

13 ,

mai

s ne

son

t pas

trai

tés

dans

ce

Man

uel.

Lors

que

des

mes

ures

par

ticul

ière

s so

nt

pris

es p

our

sépa

rer

les

mur

s en

maç

onne

rie d

es é

lém

ents

d’o

ssat

ure

qui l

es

ento

uren

t en

pren

ant e

n co

mpt

e le

ur d

épla

cem

ent l

atér

al, l

es d

ispo

sitio

ns

ci-a

près

ne

s’ap

pliq

uent

pas

.

15.3

.2.2

Inte

ract

ion

stru

ctur

elle

ent

re le

s pa

nnea

ux d

e m

açon

nerie

et l

a st

ruct

ure

prim

aire

Dan

s le

s os

satu

res

en p

ortiq

ue, l

es e

ffets

des

pan

neau

x de

maç

onne

rie

sur

la r

égul

arité

en

plan

ou

en é

léva

tion

et l’

inte

ract

ion

entr

e le

s él

émen

ts

du p

ortiq

ue e

t les

pan

neau

x do

iven

t êtr

e pr

is e

n co

mpt

e co

mm

e dé

crit

ci-d

esso

us. C

es e

ffets

peu

vent

êtr

e né

glig

és d

ans

les

ossa

ture

s tr

iang

ulée

s en

aci

er, l

es m

urs

de c

ontr

even

tem

ent e

n bé

ton

et le

s st

ruct

ures

mix

tes

équi

vale

nts

à de

s m

urs.

(a)

Irrég

ular

ité e

n pl

anQ

uand

les

pann

eaux

ne

sont

pas

uni

form

émen

t dis

trib

uées

en

plan

, mai

s n’

indu

isen

t pas

une

« ir

régu

larit

é sé

vère

» te

lle q

ue d

éfin

ie c

i-des

sous

, la

str

uctu

re p

rimai

re d

oit ê

tre

dim

ensi

onné

e en

pre

nant

en

com

pte

une

exce

ntric

ité a

dditi

onne

lle (S

ectio

n 9.

2.3

) dou

ble

de c

elle

don

née

dans

l’E

quat

ion

9.3.

« L’

irrég

ular

ité s

évèr

e »

en p

lan

due

au r

empl

issa

ge e

n m

açon

nerie

est

ca

ract

éris

ée t

ypiq

uem

ent p

ar d

eux

files

de

pann

eaux

le lo

ng d

e de

ux

faça

des

cont

iguë

s du

bât

imen

t, m

ais

n’ex

ista

nt p

as le

long

des

deu

x au

tres

cô

tés.

De

telle

s ci

rcon

stan

ces

peuv

ent s

e pr

odui

re à

des

coi

ns d

e ru

es.

Le p

rése

nt M

anue

l ne

couv

re p

as u

n te

l cas

, qui

doi

t êtr

e év

ité a

utan

t que

po

ssib

le.

169

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

15.3

Élém

ents

non

stru

ctur

aux

15.3

.2

Mas

onry

infil

l in

cont

act w

ith c

oncr

ete

and

stee

l mom

ent r

esis

ting

fram

es

15.3

.2.1

Def

initi

ons

Thes

e ru

les

appl

y to

mas

onry

infil

l int

rodu

ced

into

ste

el o

r co

ncre

te

mom

ent f

ram

es a

fter

the

cons

truc

tion

of th

e fr

ame,

and

whi

ch a

re in

co

ntac

t with

the

fram

es w

ith n

o pr

ovis

ion

for

a fle

xibl

e se

para

tion.

The

ir co

ntrib

utio

n to

sei

smic

res

ista

nce

is n

egle

cted

in d

esig

n, a

lthou

gh

thei

r po

ssib

le d

elet

erio

us e

ffect

on

over

all s

eism

ic r

espo

nse

mus

t be

cons

ider

ed, a

s se

t out

in s

ubse

quen

t sec

tions

.

The

rule

s ar

e m

and

ator

y fo

r D

CH

str

uctu

res

and

advi

sory

for

DC

M a

nd

DC

L st

ruct

ures

, but

it is

rec

omm

end

ed th

at th

ey s

houl

d b

e ap

plie

d to

D

CM

str

uctu

res,

exc

ept i

n ar

eas

of lo

w s

eism

icity

.

Mas

onry

wal

ls w

here

the

conc

rete

fram

e is

cas

t afte

r bu

ildin

g th

e w

alls

, w

hich

ther

efor

e ac

t as

perm

anen

t for

mw

ork,

are

con

side

red

by E

C8

to

be ‘c

onfin

ed m

ason

ry’.

Suc

h w

alls

pro

vide

the

mai

n se

ism

ic r

esis

ting

elem

ents

and

are

cov

ered

by

clau

ses

9.1

to 9

.10

of E

C8

Par

t 13

but n

ot

by th

is M

anua

l. W

here

spe

cial

mea

sure

s ha

ve b

een

take

n to

sep

arat

e th

e m

ason

ry w

alls

from

the

late

ral d

eflec

tions

of t

he m

omen

t res

istin

g fr

ames

th

ey a

re b

uilt

into

, the

pro

visi

ons

belo

w d

o no

t app

ly.

15.3

.2.2

Stru

ctur

al in

tera

ctio

n be

twee

n m

ason

ry p

anel

s an

d pr

imar

y st

ruct

ure

In m

omen

t res

istin

g fr

ames

, the

effe

ct o

f mas

onry

pan

els

on r

egul

arity

in

plan

and

ele

vatio

n, a

nd th

e in

tera

ctio

n be

twee

n fr

ame

mem

bers

and

the

pane

ls m

ust b

e ta

ken

into

acc

ount

, as

desc

ribed

bel

ow. T

hese

effe

cts

can

be n

egle

cted

in b

race

d st

eel f

ram

es, s

hear

wal

l str

uctu

res

and

wal

l-equ

ival

ent d

ual s

truc

ture

s.

(a) I

rreg

ular

ity in

pla

nW

here

the

pane

ls a

re n

ot u

nifo

rmly

dis

trib

uted

in p

lan,

but

avo

id ‘s

ever

e irr

egul

arity

’ as

defin

ed b

elow

, the

prim

ary

stru

ctur

e sh

ould

be

desi

gned

w

ith a

n ac

cide

ntal

ecc

entr

icity

(Sec

tion

9.2.

3) d

oubl

e th

at g

iven

in

Equ

atio

n 9.

3.

‘Sev

ere

irreg

ular

ity’ i

n pl

an d

ue to

mas

onry

infil

l is

typi

fied

by in

fill p

anel

s th

at e

xten

d al

ong

two

adja

cent

sid

es o

f a b

uild

ing,

but

whi

ch a

re a

bsen

t fro

m th

e ot

her

two

side

s. S

uch

cond

ition

s m

ay a

pply

on

build

ings

on

stre

et

corn

ers.

Thi

s M

anua

l doe

s no

t cov

er th

e tr

eatm

ent o

f thi

s ar

rang

emen

t, w

hich

sho

uld

be a

void

ed if

pos

sibl

e.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

169

15.3

Non-

stru

ctur

al e

lem

ents

(b)

Irrég

ular

ité e

n él

évat

ion

Qua

nd u

n ni

veau

a m

oins

de

rem

plis

sage

s en

maç

onne

rie q

ue le

niv

eau

imm

édia

tem

ent a

u de

ssus

(tra

nspa

renc

e), l

es e

ffets

de

l’act

ion

sism

ique

de

cal

cul q

ui lu

i son

t app

liqué

s do

iven

t êtr

e au

gmen

tés

par

un c

oeffi

cien

t m

ultip

licat

if h d

onné

par

:

/V

Vq

1R

WE

dT

Gh

=+

^h

/

(15.

3)

où :

DV R

w

=

rédu

ctio

n to

tale

de

rési

stan

ce d

es p

anne

aux

de m

açon

nerie

du

nive

au c

once

rné,

par

rap

port

au

nive

au d

u de

ssus

RV E

d

=

som

me

des

effo

rts

tran

chan

ts s

ism

ique

s ag

issa

nt s

ur to

us le

s él

émen

ts v

ertic

aux

prim

aire

s du

niv

eau

conc

erné

Qua

nd h

est

infé

rieur

à 1

,1, c

et e

ffet p

eut ê

tre

négl

igé.

(c)

Con

cept

ion

des

élém

ents

prim

aire

s vi

s-à-

vis

des

effe

ts d

es in

tera

ctio

ns

loca

les

L’ef

fet d

’une

inte

ract

ion

entr

e po

teau

et r

empl

issa

ge d

oit ê

tre

cons

idér

é, e

n pr

enan

t en

com

pte

les

effe

ts d

e l’e

ffort

tran

chan

t app

liqué

au

pote

au p

ar

le r

empl

issa

ge e

t les

effe

ts n

égat

ifs in

duits

par

un

rem

plis

sage

par

tiel s

ur

la h

aute

ur d

u po

teau

ou

lors

que

le r

empl

issa

ge n

’exi

ste

que

sur

un c

ôté

du

pote

au. D

es m

esur

es s

péci

fique

s, d

écrit

es d

ans

la S

ectio

n 10

.12,

peu

vent

êt

re n

éces

saire

s po

ur le

s po

teau

x en

bét

on d

u ni

veau

infé

rieur

.

15.3

.2.3

Lim

itatio

n de

s do

mm

ages

aux

pan

neau

x de

maç

onne

rieP

our

limite

r le

s pe

rtes

éco

nom

ique

s et

les

dang

ers

dus

à la

chu

te d

es

maç

onne

ries,

des

mes

ures

doi

vent

êtr

e pr

ises

pou

r év

iter

une

rupt

ure

dans

le

pla

n ou

hor

s pl

an d

es p

anne

aux.

Des

pan

neau

x av

ec u

n ra

tio d

e ha

uteu

r lib

re e

ntre

deu

x lia

ison

s la

téra

les

(ou

de lo

ngue

ur li

bre,

si e

lle e

st p

lus

petit

e)

sur

l’épa

isse

ur s

upér

ieur

à 1

5 so

nt p

artic

uliè

rem

ent v

ulné

rabl

es e

t doi

vent

êt

re é

vité

s.

Lim

iter

le d

épla

cem

ent r

elat

if en

tre

étag

es, c

omm

e re

com

man

dé d

ans

le

Cha

pitr

e 14

, réd

uit l

es r

isqu

es d

e ru

ptur

e en

pla

n. L

e co

mpo

rtem

ent v

is-à

-vi

s de

s de

ux e

ffets

dan

s le

pla

n et

hor

s du

pla

n es

t am

élio

ré e

n pr

évoy

ant

des

liais

ons

suffi

sant

es a

u pa

nnea

u, p

ar e

xem

ple

par

des

atta

ches

anc

rées

da

ns le

s él

émen

ts d

u po

rtiq

ue o

u un

trei

llis s

oudé

lége

r lié

au

pann

eau

et

au p

ortiq

ue. L

es la

rges

ouv

ertu

res

de p

orte

s ou

de

fenê

tres

peu

vent

êtr

e en

tour

ées

d’un

cha

înag

e ho

rizon

tal e

t ver

tical

.

170

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

15.3

Élém

ents

non

stru

ctur

aux

(b) I

rreg

ular

ity in

ele

vatio

nW

here

a fl

oor

leve

l has

less

mas

onry

infil

l tha

n th

e flo

or a

bove

, its

des

ign

seis

mic

act

ion

effe

cts

shou

ld b

e in

crea

sed

by a

fact

or h

giv

en b

y:

/V

Vq

1R

WE

dT

Gh

=+

^h

/

(15.

3)

whe

re:

DV R

w

=

the

tota

l red

uctio

n in

the

resi

stan

ce o

f mas

onry

wal

ls in

the

stor

ey

conc

erne

d, c

ompa

red

with

the

wal

l abo

veR

V Ed

=

th

e su

m o

f the

sei

smic

she

ar fo

rces

act

ing

on a

ll ve

rtic

al p

rimar

y se

ism

ic m

embe

rs o

f the

sto

rey

conc

erne

d.

Whe

re h

is le

ss th

an 1

.1, t

his

effe

ct c

an b

e ne

glec

ted.

(c) D

esig

n of

prim

ary

elem

ents

for

loca

l int

erac

tion

effe

cts

The

effe

ct o

f the

inte

ract

ion

betw

een

colu

mns

and

infil

l sho

uld

be

cons

ider

ed, t

akin

g in

to a

ccou

nt th

e ef

fect

of s

hear

forc

es im

pose

d on

the

colu

mns

by

the

infil

l, an

d th

e ad

vers

e ef

fect

s of

cas

es w

here

the

infil

l doe

s no

t ext

end

up th

e fu

ll he

ight

of t

he c

olum

n, o

r is

pre

sent

on

only

one

sid

e of

the

colu

mn.

Par

ticul

ar m

easu

res,

des

crib

ed in

Sec

tion

10.1

2, m

ay b

e ne

cess

ary

on g

roun

d flo

or c

oncr

ete

colu

mns

.

15.3

.2.3

Dam

age

limita

tion

to m

ason

ry p

anel

sTo

lim

it ec

onom

ic lo

ss a

nd h

azar

ds fr

om fa

lling

mas

onry

, mea

sure

s sh

ould

be

take

n to

pro

tect

the

pane

ls fr

om in

-pla

ne a

nd o

ut-o

f-pl

ane

failu

re. P

anel

s w

ith a

rat

io o

f hei

ght b

etw

een

late

ral r

estr

aint

s (o

r w

idth

, if l

ess)

to th

ickn

ess

of g

reat

er th

an 1

5 ar

e pa

rtic

ular

ly v

ulne

rabl

e an

d sh

ould

be

avoi

ded.

Lim

iting

inte

r-st

orey

drif

ts a

s re

com

men

ded

in C

hapt

er 1

4 re

duce

s th

e ris

k of

in-p

lane

failu

re. B

oth

in-p

lane

and

out

-of-

plan

e ef

fect

s ar

e am

elio

rate

d by

pr

ovid

ing

rest

rain

t to

the

pane

ls, f

or e

xam

ple

by m

eans

of w

all t

ies

into

the

fram

e or

ligh

t wire

mes

hes

bond

ed to

the

pane

ls a

nd a

ttac

hed

to th

e fr

ame.

La

rge

door

or

win

dow

ope

ning

s m

ay b

e tr

imm

ed w

ith c

oncr

ete

belts

and

po

sts.

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

170

15.3

Non-

stru

ctur

al e

lem

ents

* Le

s ré

fére

nces

mar

quée

s d’

un a

stér

isqu

e so

nt d

es E

uroc

odes

pub

liés

par l

es in

stitu

tions

na

tiona

les

de n

orm

alis

atio

n. A

u Ro

yaum

e-Un

i, il

s’ag

it de

la B

ritis

h St

anda

rds

Inst

itutio

n (B

SI),

Lond

res,

et «

EN

» es

t pré

cédé

de

« BS

». E

n Fr

ance

, il s

’agi

t de

l’Ass

ocia

tion

Fran

çais

e de

No

rmal

isat

ion

(AFN

OR),

Paris

, et «

EN

» es

t pr

écéd

é de

« N

F ».

1 PD

669

8: 2

009:

Rec

omm

enda

tions

for t

he

desi

gn o

f stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce to

BS

EN

1998

. Lon

don:

BSI

, 200

9

2 Bo

oth,

E.D

., Sk

ipp,

B. a

nd W

att,

P. Es

tabl

ishi

ng

the

need

for s

eism

ic d

esig

n in

the

UK: f

inal

repo

rt [fo

r the

] Ins

titut

ion

of C

ivil E

ngin

eers

Res

earc

h En

ablin

g Fu

nd. I

ssue

2, J

anua

ry 2

008.

Ava

ilabl

e at

: http

://w

ww.

sece

d.or

g.uk

/new

s/Re

sear

ch%

20en

ablin

g%20

fund

%20

proj

ect%

20_%

20Bo

oth_

and_

Skip

p_Is

sue_

2.pd

f [Ac

cess

ed: 2

Mar

ch

2009

]

3*

EN 1

998-

1: 2

004:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art 1

: Ge

nera

l rul

es, s

eism

ic a

ctio

ns a

nd ru

les

for

build

ings

4*

EN 1

998-

5: 2

004:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art

5: F

ound

atio

ns, r

etai

ning

stru

ctur

es a

nd

geot

echn

ical

asp

ects

5*

EN 1

990:

200

2: E

uroc

ode:

Bas

is o

f stru

ctur

al

desi

gn

6*

EN 1

991:

Eur

ocod

e 1:

Act

ions

on

stru

ctur

es

[10

parts

]

7*

EN 1

992-

1-1:

200

4: E

uroc

ode

2: D

esig

n of

co

ncre

te s

truct

ures

. Par

t 1-1

: Gen

eral

rule

s an

d ru

les

for b

uild

ings

8*

EN 1

993:

Eur

ocod

e 3:

Des

ign

of s

teel

stru

ctur

es

[20

parts

]

9*

EN 1

997-

1: 2

004:

Eur

ocod

e 7:

Geo

tech

nica

l de

sign

. Par

t 1: G

ener

al ru

les

10

NF

P06-

013:

Règ

les

de c

onst

ruct

ion

para

sism

ique

. Règ

les

PS a

pplic

able

s au

x bâ

timen

ts, d

ites

règl

es P

S 92

. Par

is: A

FNOR

, 19

95

11

Inst

itutio

n of

Stru

ctur

al E

ngin

eers

. Man

ual f

or

the

desi

gn o

f con

cret

e bu

ildin

g st

ruct

ures

to

Euro

code

2. L

ondo

n: IS

truct

E, 2

006

12

Inst

itutio

n of

Stru

ctur

al E

ngin

eers

. Man

ual f

or

the

desi

gn o

f bui

ldin

g st

ruct

ures

to E

uroc

ode

1 an

d ba

sis

of s

truct

ural

des

ign.

Lon

don:

IStru

ctE,

20

10

13

Inst

itutio

n of

Stru

ctur

al E

ngin

eers

. Man

ual f

or th

e de

sign

of s

teel

bui

ldin

g st

ruct

ures

to E

uroc

ode

3.

Lond

on: I

Stru

ctE,

201

0 [N

ot y

et p

ublis

hed]

14

Gulva

ness

ian,

H.,

Calg

aro,

J-A

. and

Hol

icky

, M.

Desi

gner

s’ g

uide

to E

N 19

90. E

uroc

ode:

bas

is o

f st

ruct

ural

des

ign.

Lon

don:

Tho

mas

Tel

ford

, 200

2

15

Moo

re, D

. et a

l. De

sign

ers’

gui

de to

EN

1991

-1-2

, EN

199

2-1-

2, E

N 19

93-1

-2 a

nd E

N 19

94-1

-2.

Hand

book

for t

he fi

re d

esig

n of

ste

el, c

ompo

site

an

d co

ncre

te s

truct

ures

to th

e Eu

roco

des.

Lo

ndon

: Tho

mas

Tel

ford

, 200

7

Réfé

renc

es

171

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

* Th

ose

refe

renc

es n

oted

by

an a

ster

isk

are

Euro

code

s pu

blis

hed

by th

e Na

tiona

l Sta

ndar

ds

Body

. In

the

UK th

e pu

blis

her i

s Br

itish

Sta

ndar

ds

Inst

itutio

n, L

ondo

n an

d 'E

N' is

pre

cede

d by

'B

S'. I

n Fr

ance

the

publ

ishe

r is

the

Asso

ciat

ion

Fran

çais

e de

Nor

mal

isat

ion,

Par

is a

nd th

e 'E

N' is

pr

eced

ed b

y 'N

F'.

1 PD

669

8: 2

009:

Rec

omm

enda

tions

for t

he

desi

gn o

f stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce to

BS

EN

1998

. Lon

don:

BSI

, 200

9

2 Bo

oth,

E.D

., Sk

ipp,

B. a

nd W

att,

P. E

stab

lishi

ng

the

need

for s

eism

ic d

esig

n in

the

UK: f

inal

re

port

[for t

he] I

nstit

utio

n of

Civ

il En

gine

ers

Rese

arch

Ena

blin

g Fu

nd. I

ssue

2, J

anua

ry 2

008.

Av

aila

ble

at: h

ttp://

ww

w.se

ced.

org.

uk/n

ews/

Rese

arch

%20

enab

ling%

20fu

nd%

20pr

ojec

t%20

_%20

Boot

h_an

d_Sk

ipp_

Issu

e_2.

pdf [

Acce

ssed

: 2

Mar

ch 2

009]

3*

EN 1

998-

1: 2

004:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art 1

: Ge

nera

l rul

es, s

eism

ic a

ctio

ns a

nd ru

les

for

build

ings

4*

EN 1

998-

5: 2

004:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art

5: F

ound

atio

ns, r

etai

ning

stru

ctur

es a

nd

geot

echn

ical

asp

ects

5*

EN 1

990:

200

2: E

uroc

ode:

Bas

is o

f stru

ctur

al

desi

gn

6*

EN 1

991:

Eur

ocod

e 1:

Act

ions

on

stru

ctur

es

[10

parts

]

7*

EN 1

992-

1-1:

200

4: E

uroc

ode

2: D

esig

n of

co

ncre

te s

truct

ures

. Par

t 1-1

: Gen

eral

rule

s an

d ru

les

for b

uild

ings

8*

EN 1

993:

Eur

ocod

e 3:

Des

ign

of s

teel

stru

ctur

es

[20

parts

]

9*

EN 1

997-

1: 2

004:

Eur

ocod

e 7:

Geo

tech

nica

l de

sign

. Par

t 1: G

ener

al ru

les

10

NF

P06-

013:

Règ

les

de c

onst

ruct

ion

para

sism

ique

. Règ

les

PS a

pplic

able

s au

x bâ

timen

ts, d

ites

règl

es P

S 92

. Par

is: A

FNOR

, 19

95

11

Inst

itutio

n of

Stru

ctur

al E

ngin

eers

. Man

ual f

or

the

desi

gn o

f con

cret

e bu

ildin

g st

ruct

ures

to

Euro

code

2. L

ondo

n: IS

truct

E, 2

006

12

Inst

itutio

n of

Stru

ctur

al E

ngin

eers

. Man

ual f

or

the

desi

gn o

f bui

ldin

g st

ruct

ures

to E

uroc

ode

1 an

d ba

sis

of s

truct

ural

des

ign.

Lon

don:

IS

truct

E, 2

010

13

Inst

itutio

n of

Stru

ctur

al E

ngin

eers

. Man

ual f

or th

e de

sign

of s

teel

bui

ldin

g st

ruct

ures

to E

uroc

ode

3.

Lond

on: I

Stru

ctE,

201

0 [N

ot y

et p

ublis

hed]

14

Gulva

ness

ian,

H.,

Calg

aro,

J-A

. and

Hol

icky

, M.

Desi

gner

s’ g

uide

to E

N 19

90. E

uroc

ode:

bas

is o

f st

ruct

ural

des

ign.

Lon

don:

Tho

mas

Tel

ford

, 200

2

15

Moo

re, D

. et a

l. De

sign

ers’

gui

de to

EN

1991

-1-2

, EN

199

2-1-

2, E

N 19

93-1

-2 a

nd E

N 19

94-1

-2.

Hand

book

for t

he fi

re d

esig

n of

ste

el, c

ompo

site

an

d co

ncre

te s

truct

ures

to th

e Eu

roco

des.

Lo

ndon

: Tho

mas

Tel

ford

, 200

7

Refe

renc

esRe

fere

nces

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

171

16

Cook

, N. D

esig

ners

’ gui

de to

EN

1991

-1-4

. Eu

roco

de 1

: Act

ions

on

stru

ctur

es, g

ener

al

actio

ns. P

art 1

-4: W

ind

actio

ns. L

ondo

n: T

hom

as

Telfo

rd, 2

007

17

Gard

ner,

L. a

nd N

ethe

rcot

, D. D

esig

ners

’ gui

de

to E

N 19

93-1

-1. E

uroc

ode

3: D

esig

n of

Ste

el

Stru

ctur

es -

Gen

eral

Rul

es a

nd R

ules

for

Build

ings

. Lon

don:

Tho

mas

Tel

ford

, 200

5

18

Fran

k, R

. et a

l. De

sign

ers’

gui

de to

EN

1997

-1.

Euro

code

7: G

eote

chni

cal D

esig

n -

Gene

ral

Rule

s. L

ondo

n: T

hom

as T

elfo

rd, 2

004

19

Fard

is, M

. et a

l. De

sign

ers’

gui

de to

EN

1998

-1

and

1998

-5. E

uroc

ode

8: D

esig

n pr

ovis

ions

for

earth

quak

e re

sist

ant s

truct

ures

. Lon

don:

Tho

mas

Te

lford

, 200

5

20

AFPS

. Gui

de d

es d

ispo

sitio

ns c

onst

ruct

ives

para

sism

ique

s de

s ou

vrag

es e

n ac

ier,

béto

n,

bois

et m

açon

nerie

. Par

is: P

ress

es d

e l’E

cole

Na

tiona

le d

es P

onts

et C

haus

sées

, 200

6

21

AFPS

. Gui

de d

e la

con

cept

ion

para

sism

ique

des

bâ

timen

ts. P

aris

: Eyr

olle

s, 2

003

22

Nazé

, P-A

. et a

l. M

étho

des

en d

épla

cem

ent:

prin

cipe

-cod

ifica

tion-

appl

icat

ion.

AFP

S Ca

hier

Te

chni

que

26. P

aris

: AFP

S, 2

006

23

ASCE

/SEI

7-0

5: M

inim

um d

esig

n lo

ads

for

build

ings

and

oth

er s

truct

ures

. Res

ton,

VA:

ASC

E,

2006

24

Calif

orni

a Ge

olog

ical

Sur

vey.

Guid

elin

es fo

r ev

alua

ting

the

haza

rd o

f sur

face

faul

t rup

ture

. No

te 4

9. S

acra

men

to, C

A: C

GS, 2

002

25

Kerr,

J. e

t al.

Plan

ning

for d

evel

opm

ent o

f lan

d on

or c

lose

to a

ctive

faul

ts: a

gui

delin

e to

ass

ist

reso

urce

man

agem

ent p

lann

ers

in N

ew Z

eala

nd.

Inst

itute

of G

eolo

gica

l & N

ucle

ar S

cien

ces

Clie

nt

Repo

rt 20

02/1

24. W

ellin

gton

: Min

istry

for t

he

Envir

onm

ent,

2003

26

Kram

er, S

.L. G

eote

chni

cal E

arth

quak

e En

gine

erin

g. U

pper

Sad

dle

Rive

r, NJ

: Pre

ntic

e Ha

ll, 1

996

27

Keef

er, D

.K. ‘

Rock

ava

lanc

hes

caus

ed b

y ea

rthqu

akes

– s

ourc

e ch

arac

teris

tics’

, Sci

ence

, 22

3 (4

642)

, 198

4, p

p128

8-12

90

28

Bake

r, R.

et a

l. ‘S

tabi

lity

char

ts fo

r pse

udo-

stat

ic

slop

e st

abilit

y an

alys

is’,

Soil

Dyna

mic

s an

d Ea

rthqu

ake

Engi

neer

ing,

26(

9), S

epte

mbe

r 200

6,

pp81

3-82

3

29

Youd

, T.L

. and

Per

kins

, D.M

. ‘M

appi

ng o

f liq

uefa

ctio

n-in

duce

d gr

ound

failu

re p

oten

tial’,

AS

CE J

ourn

al o

f the

Geo

tech

nica

l Eng

inee

ring

Divis

ion,

104

(4),

1978

, pp4

33-4

46

30

Boul

ange

r, R.

W. a

nd Id

riss,

I.M

. Eva

luat

ing

the

Pote

ntia

l for

Liq

uefa

ctio

n or

Cyc

lic F

ailu

re o

f Silt

s an

d Cl

ays.

Rep

ort n

o UC

D/C

GM 0

4-01

. Dav

is,

CA: U

nive

rsity

of C

alifo

rnia

, Dav

is. C

entre

for

Geot

echn

ical

Mod

ellin

g, 2

004

31

Seed

, R.B

. et a

l. ‘R

ecen

t adv

ance

s in

soi

l liq

uefa

ctio

n en

gine

erin

g: a

uni

fied

and

cons

iste

nt

fram

ewor

k’, 2

6th

Annu

al A

SCE

Los

Ange

les

Geot

echn

ical

Spr

ing

Sem

inar

, HM

S Q

ueen

Mar

y,

Long

Bea

ch, C

alifo

rnia

, 200

3. A

vaila

ble

at: h

ttp://

ww

w.fu

grow

est.c

om/p

df/Q

ueen

Mar

yPap

er.p

df

[Acc

esse

d: 2

Mar

ch 2

009]

32

Jeffe

ries,

M. a

nd B

een,

K. S

oil l

ique

fact

ion:

a

criti

cal s

tate

app

roac

h. A

bing

don:

Tay

lor &

Fr

anci

s, 2

006

33

Idris

s, I.

M. a

nd B

oula

nger

, R.W

. Soi

l liq

uefa

ctio

n du

ring

earth

quak

es. O

akla

nd, C

A: E

arth

quak

e En

gine

erin

g Re

sear

ch In

stitu

te, 2

008

34

Toki

mat

su, K

. and

See

d, H

.B. ‘

Eval

uatio

n of

se

ttlem

ents

in s

and

due

to e

arth

quak

e sh

akin

g’,

ASCE

Jou

rnal

of G

eote

chni

cal E

ngin

eerin

g,

113(

8), 1

987,

pp8

61-8

78

172

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Réfé

renc

es

16

Cook

, N. D

esig

ners

’ gui

de to

EN

1991

-1-4

. Eu

roco

de 1

: Act

ions

on

stru

ctur

es, g

ener

al

actio

ns. P

art 1

-4: W

ind

actio

ns. L

ondo

n: T

hom

as

Telfo

rd, 2

007

17

Gard

ner,

L. a

nd N

ethe

rcot

, D. D

esig

ners

’ gui

de

to E

N 19

93-1

-1. E

uroc

ode

3: D

esig

n of

Ste

el

Stru

ctur

es -

Gen

eral

Rul

es a

nd R

ules

for

Build

ings

. Lon

don:

Tho

mas

Tel

ford

, 200

5

18

Fran

k, R

. et a

l. De

sign

ers’

gui

de to

EN

1997

-1.

Euro

code

7: G

eote

chni

cal D

esig

n -

Gene

ral

Rule

s. L

ondo

n: T

hom

as T

elfo

rd, 2

004

19

Fard

is, M

. et a

l. De

sign

ers’

gui

de to

EN

1998

-1

and

1998

-5. E

uroc

ode

8: D

esig

n pr

ovis

ions

for

earth

quak

e re

sist

ant s

truct

ures

. Lon

don:

Tho

mas

Te

lford

, 200

5

20

AFPS

. Gui

de d

es d

ispo

sitio

ns c

onst

ruct

ives

para

sism

ique

s de

s ou

vrag

es e

n ac

ier,

béto

n,

bois

et m

açon

nerie

. Par

is: P

ress

es d

e l’E

cole

Na

tiona

le d

es P

onts

et C

haus

sées

, 200

6

21

AFPS

. Gui

de d

e la

con

cept

ion

para

sism

ique

des

bâ

timen

ts. P

aris

: Eyr

olle

s, 2

003

22

Nazé

, P-A

. et a

l. M

étho

des

en d

épla

cem

ent:

prin

cipe

-cod

ifica

tion-

appl

icat

ion.

AFP

S Ca

hier

Te

chni

que

26. P

aris

: AFP

S, 2

006

23

ASCE

/SEI

7-0

5: M

inim

um d

esig

n lo

ads

for

build

ings

and

oth

er s

truct

ures

. Res

ton,

VA:

ASC

E,

2006

24

Calif

orni

a Ge

olog

ical

Sur

vey.

Guid

elin

es fo

r ev

alua

ting

the

haza

rd o

f sur

face

faul

t rup

ture

. No

te 4

9. S

acra

men

to, C

A: C

GS, 2

002

25

Kerr,

J. e

t al.

Plan

ning

for d

evel

opm

ent o

f lan

d on

or c

lose

to a

ctive

faul

ts: a

gui

delin

e to

ass

ist

reso

urce

man

agem

ent p

lann

ers

in N

ew Z

eala

nd.

Inst

itute

of G

eolo

gica

l & N

ucle

ar S

cien

ces

Clie

nt

Repo

rt 20

02/1

24. W

ellin

gton

: Min

istry

for t

he

Envir

onm

ent,

2003

26

Kram

er, S

.L. G

eote

chni

cal E

arth

quak

e En

gine

erin

g. U

pper

Sad

dle

Rive

r, NJ

: Pre

ntic

e Ha

ll, 1

996

27

Keef

er, D

.K. ‘

Rock

ava

lanc

hes

caus

ed b

y ea

rthqu

akes

– s

ourc

e ch

arac

teris

tics’

, Sci

ence

, 22

3 (4

642)

, 198

4, p

p128

8-12

90

28

Bake

r, R.

et a

l. ‘S

tabi

lity

char

ts fo

r pse

udo-

stat

ic

slop

e st

abilit

y an

alys

is’,

Soil

Dyna

mic

s an

d Ea

rthqu

ake

Engi

neer

ing,

26(

9), S

epte

mbe

r 200

6,

pp81

3-82

3

29

Youd

, T.L

. and

Per

kins

, D.M

. ‘M

appi

ng o

f liq

uefa

ctio

n-in

duce

d gr

ound

failu

re p

oten

tial’,

AS

CE J

ourn

al o

f the

Geo

tech

nica

l Eng

inee

ring

Divis

ion,

104

(4),

1978

, pp4

33-4

46

30

Boul

ange

r, R.

W. a

nd Id

riss,

I.M

. Eva

luat

ing

the

Pote

ntia

l for

Liq

uefa

ctio

n or

Cyc

lic F

ailu

re o

f Silt

s an

d Cl

ays.

Rep

ort n

o UC

D/C

GM 0

4-01

. Dav

is,

CA: U

nive

rsity

of C

alifo

rnia

, Dav

is. C

entre

for

Geot

echn

ical

Mod

ellin

g, 2

004

31

Seed

, R.B

. et a

l. ‘R

ecen

t adv

ance

s in

soi

l liq

uefa

ctio

n en

gine

erin

g: a

uni

fied

and

cons

iste

nt

fram

ewor

k’, 2

6th

Annu

al A

SCE

Los

Ange

les

Geot

echn

ical

Spr

ing

Sem

inar

, HM

S Q

ueen

Mar

y,

Long

Bea

ch, C

alifo

rnia

, 200

3. A

vaila

ble

at: h

ttp://

ww

w.fu

grow

est.c

om/p

df/Q

ueen

Mar

yPap

er.p

df

[Acc

esse

d: 2

Mar

ch 2

009]

32

Jeffe

ries,

M. a

nd B

een,

K. S

oil l

ique

fact

ion:

a

criti

cal s

tate

app

roac

h. A

bing

don:

Tay

lor &

Fr

anci

s, 2

006

33

Idris

s, I.

M. a

nd B

oula

nger

, R.W

. Soi

l liq

uefa

ctio

n du

ring

earth

quak

es. O

akla

nd, C

A: E

arth

quak

e En

gine

erin

g Re

sear

ch In

stitu

te, 2

008

34

Toki

mat

su, K

. and

See

d, H

.B. ‘

Eval

uatio

n of

se

ttlem

ents

in s

and

due

to e

arth

quak

e sh

akin

g’,

ASCE

Jou

rnal

of G

eote

chni

cal E

ngin

eerin

g,

113(

8), 1

987,

pp8

61-8

78Refe

renc

es

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

172

35

ASCE

/SEI

41-

06: S

eism

ic re

habi

litat

ion

of

exis

ting

build

ings

. Res

ton,

VA:

ASC

E, 2

007

[dev

elop

ed fr

om F

EMA

356]

36

Mus

son,

R. a

nd S

arge

ant,

S. E

uroc

ode

8 se

ism

ic

haza

rd z

onin

g m

aps

for t

he U

K. B

ritis

h Ge

olog

ical

Su

rvey

Sei

smol

ogy

and

Geom

agne

tism

Pr

ogra

mm

e Te

chni

cal R

epor

t CR/

07/1

25, 2

007.

Av

aila

ble

at: h

ttp://

ww

w.se

ced.

org.

uk/n

ews/

UK_

seis

mic

_haz

ard_

repo

rt-is

sue3

.pdf

[Acc

esse

d: 2

M

arch

200

9]

37

Euro

pean

Sei

smol

ogic

al C

omm

issi

on. E

urop

ean-

Med

iterra

nean

sei

smic

haz

ard

map

. Ava

ilabl

e at

: ht

tp://

wija

.ija.

csic

.es/

gt/e

arth

quak

es [A

cces

sed:

2

Mar

ch 2

009]

38

FEM

A 45

0: N

EHRP

Rec

omm

ende

d pr

ovis

ions

an

d co

mm

enta

ry fo

r sei

smic

regu

latio

ns fo

r ne

w b

uild

ings

and

oth

er s

truct

ures

. 200

3 ed

ition

. Ava

ilabl

e at

: http

://w

ww

.fem

a.go

v/lib

rary

/vie

wRe

cord

.do?

id=

2020

[Acc

esse

d: 2

M

arch

200

9]

39

Abra

ham

son,

N.A

. and

Silv

a, W

.J. ‘

Empi

rical

Re

spon

se S

pect

ral A

ttenu

atio

n Re

latio

ns fo

r Sh

allo

w C

rust

al E

arth

quak

es’,

Seis

mol

ogic

al

Rese

arch

Let

ters

, 68(

1), J

an/F

eb 1

997,

pp

94-1

27

40

Som

ervil

le, P

.G. e

t al.

‘Mod

ifica

tion

of e

mpi

rical

st

rong

gro

und

mot

ion

atte

nuat

ion

rela

tions

to

incl

ude

ampl

itude

and

dur

atio

n ef

fect

s of

rupt

ure

dire

ctivi

ty’,

Seis

mol

ogic

al R

esea

rch

Lette

rs, 6

8(1)

, Ja

n/Fe

b 19

97, p

p199

–222

41

ASCE

/SEI

43-

05: S

eism

ic d

esig

n cr

iteria

for

stru

ctur

es, s

yste

ms

and

com

pone

nts

in n

ucle

ar

faci

litie

s. R

esto

n, V

A: A

SCE,

200

5

42

ASCE

4-9

8: S

eism

ic a

nalys

is o

f saf

ety-

rela

ted

nucl

ear s

truct

ures

and

com

men

tary

. Res

ton,

VA

: ASC

E, 1

998

43

Fajfa

r, P.

and

Kraw

inkl

er, H

. eds

. Per

form

ance

-ba

sed

seis

mic

des

ign:

con

cept

s an

d im

plem

enta

tion:

pro

ceed

ings

of a

n in

tern

atio

nal

wor

ksho

p, B

led,

Slo

veni

a, 2

8 Ju

ne-1

Jul

y 20

04.

PEER

Rep

ort 2

004/

05. R

ichm

ond,

CA:

Pac

ific

Earth

quak

e En

gine

erin

g Re

sear

ch C

ente

r, 20

04.

Avai

labl

e at

: http

://pe

er.b

erke

ley.e

du/p

ublic

atio

ns/

peer

_rep

orts

/repo

rts_2

004/

0405

.pdf

[Acc

esse

d:

2 M

arch

200

9]

44

ATC-

40: S

eism

ic e

valu

atio

n an

d re

trofit

of

conc

rete

bui

ldin

gs. R

edw

ood

City,

CA:

ATC

, 199

6

45

FEM

A 44

0: Im

prov

emen

t of n

onlin

ear s

tatic

se

ism

ic a

nalys

is p

roce

dure

s. A

vaila

ble

at: h

ttp://

ww

w.fe

ma.

gov/

libra

ry/v

iew

Reco

rd.d

o?id

=14

38

[Acc

esse

d: 2

Mar

ch 2

009]

46

Chop

ra, A

.K. a

nd G

oel,

R.K.

A m

odal

pus

hove

r an

alys

is p

roce

dure

to e

stim

ate

seis

mic

dem

ands

fo

r bui

ldin

gs: t

heor

y an

d pr

elim

inar

y ev

alua

tion.

PE

ER R

epor

t 200

1/03

. [s.

l.]: P

acifi

c Ea

rthqu

ake

Engi

neer

ing

Rese

arch

Cen

ter,

2001

. Ava

ilabl

e at

: http

://pe

er.b

erke

ley.e

du/p

ublic

atio

ns/

peer

_rep

orts

/repo

rts_2

001/

0103

.pdf

[Acc

esse

d:

2 M

arch

200

9]

47*

EN 1

998-

3: 2

005:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art 3

: As

sess

men

t and

retro

fittin

g of

bui

ldin

gs

48

Coin

, A. e

t al.

'Bât

imen

t à s

truct

ures

en

béto

n:

orie

ntat

ion

pour

l'ac

tual

isat

ion

des

règl

es

para

sism

ique

s', A

nnal

es d

e l’I

nstit

ut T

echn

ique

du

Bat

imen

t et d

es T

rava

ux P

ublic

s, 4

95, S

erie

TG

C 12

8, J

uille

t-Ao

ût 1

991,

pp9

3-10

4

49

Bisc

h P.

and

Coin

A. '

Com

porte

men

t sis

miq

ue d

es

mur

s ba

nché

s', R

evue

Eur

opée

nne

de G

énie

Civi

l, 10

(2),

2006

, pp1

37-1

64

50

Résu

ltats

du

'Ben

chm

ark'

Inte

rnat

iona

l CAM

US.

AFPS

Cah

ier T

echn

ique

19.

Par

is: A

FPS,

200

0

173

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Réfé

renc

es

35

ASCE

/SEI

41-

06: S

eism

ic re

habi

litat

ion

of

exis

ting

build

ings

. Res

ton,

VA:

ASC

E, 2

007

[dev

elop

ed fr

om F

EMA

356]

36

Mus

son,

R. a

nd S

arge

ant,

S. E

uroc

ode

8 se

ism

ic

haza

rd z

onin

g m

aps

for t

he U

K. B

ritis

h Ge

olog

ical

Su

rvey

Sei

smol

ogy

and

Geom

agne

tism

Pr

ogra

mm

e Te

chni

cal R

epor

t CR/

07/1

25, 2

007.

Av

aila

ble

at: h

ttp://

ww

w.se

ced.

org.

uk/n

ews/

UK_

seis

mic

_haz

ard_

repo

rt-is

sue3

.pdf

[Acc

esse

d: 2

M

arch

200

9]

37

Euro

pean

Sei

smol

ogic

al C

omm

issi

on. E

urop

ean-

Med

iterra

nean

sei

smic

haz

ard

map

. Ava

ilabl

e at

: ht

tp://

wija

.ija.

csic

.es/

gt/e

arth

quak

es [A

cces

sed:

2

Mar

ch 2

009]

38

FEM

A 45

0: N

EHRP

Rec

omm

ende

d pr

ovis

ions

an

d co

mm

enta

ry fo

r sei

smic

regu

latio

ns fo

r ne

w b

uild

ings

and

oth

er s

truct

ures

. 200

3 ed

ition

. Ava

ilabl

e at

: http

://w

ww

.fem

a.go

v/lib

rary

/vie

wRe

cord

.do?

id=

2020

[Acc

esse

d:

2 M

arch

200

9]

39

Abra

ham

son,

N.A

. and

Silv

a, W

.J. ‘

Empi

rical

Re

spon

se S

pect

ral A

ttenu

atio

n Re

latio

ns fo

r Sh

allo

w C

rust

al E

arth

quak

es’,

Seis

mol

ogic

al

Rese

arch

Let

ters

, 68(

1), J

an/F

eb 1

997,

pp

94-1

27

40

Som

ervil

le, P

.G. e

t al.

‘Mod

ifica

tion

of e

mpi

rical

st

rong

gro

und

mot

ion

atte

nuat

ion

rela

tions

to

incl

ude

ampl

itude

and

dur

atio

n ef

fect

s of

rupt

ure

dire

ctivi

ty’,

Seis

mol

ogic

al R

esea

rch

Lette

rs, 6

8(1)

, Ja

n/Fe

b 19

97, p

p199

–222

41

ASCE

/SEI

43-

05: S

eism

ic d

esig

n cr

iteria

for

stru

ctur

es, s

yste

ms

and

com

pone

nts

in n

ucle

ar

faci

litie

s. R

esto

n, V

A: A

SCE,

200

5

42

ASCE

4-9

8: S

eism

ic a

nalys

is o

f saf

ety-

rela

ted

nucl

ear s

truct

ures

and

com

men

tary

. Res

ton,

VA

: ASC

E, 1

998

43

Fajfa

r, P.

and

Kraw

inkl

er, H

. eds

. Per

form

ance

-ba

sed

seis

mic

des

ign:

con

cept

s an

d im

plem

enta

tion:

pro

ceed

ings

of a

n in

tern

atio

nal

wor

ksho

p, B

led,

Slo

veni

a, 2

8 Ju

ne-1

Jul

y 20

04.

PEER

Rep

ort 2

004/

05. R

ichm

ond,

CA:

Pac

ific

Earth

quak

e En

gine

erin

g Re

sear

ch C

ente

r, 20

04.

Avai

labl

e at

: http

://pe

er.b

erke

ley.e

du/p

ublic

atio

ns/

peer

_rep

orts

/repo

rts_2

004/

0405

.pdf

[Acc

esse

d:

2 M

arch

200

9]

44

ATC-

40: S

eism

ic e

valu

atio

n an

d re

trofit

of

conc

rete

bui

ldin

gs. R

edw

ood

City,

CA:

ATC

, 199

6

45

FEM

A 44

0: Im

prov

emen

t of n

onlin

ear s

tatic

se

ism

ic a

nalys

is p

roce

dure

s. A

vaila

ble

at: h

ttp://

ww

w.fe

ma.

gov/

libra

ry/v

iew

Reco

rd.d

o?id

=14

38

[Acc

esse

d: 2

Mar

ch 2

009]

46

Chop

ra, A

.K. a

nd G

oel,

R.K.

A m

odal

pus

hove

r an

alys

is p

roce

dure

to e

stim

ate

seis

mic

dem

ands

fo

r bui

ldin

gs: t

heor

y an

d pr

elim

inar

y ev

alua

tion.

PE

ER R

epor

t 200

1/03

. [s.

l.]: P

acifi

c Ea

rthqu

ake

Engi

neer

ing

Rese

arch

Cen

ter,

2001

. Ava

ilabl

e at

: http

://pe

er.b

erke

ley.e

du/p

ublic

atio

ns/

peer

_rep

orts

/repo

rts_2

001/

0103

.pdf

[Acc

esse

d:

2 M

arch

200

9]

47*

EN 1

998-

3: 2

005:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art 3

: As

sess

men

t and

retro

fittin

g of

bui

ldin

gs

48

Coin

, A. e

t al.

'Bât

imen

t à s

truct

ures

en

béto

n:

orie

ntat

ion

pour

l'ac

tual

isat

ion

des

règl

es

para

sism

ique

s', A

nnal

es d

e l’I

nstit

ut T

echn

ique

du

Bat

imen

t et d

es T

rava

ux P

ublic

s, 4

95, S

erie

TG

C 12

8, J

uille

t-Ao

ût 1

991,

pp9

3-10

4

49

Bisc

h P.

and

Coin

A. '

Com

porte

men

t sis

miq

ue d

es

mur

s ba

nché

s', R

evue

Eur

opée

nne

de G

énie

Civi

l, 10

(2),

2006

, pp1

37-1

64

50

Résu

ltats

du

'Ben

chm

ark'

Inte

rnat

iona

l CAM

US.

AFPS

Cah

ier T

echn

ique

19.

Par

is: A

FPS,

200

0

Refe

renc

es

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

173

51

SAFE

Pré

sent

atio

n et

inte

rpré

tatio

n de

s es

sais

SA

FE. A

FPS

Cahi

er T

echn

ique

hor

s sé

rie. P

aris

: AF

PS, 2

002

52

NF

DTU

23-3

: Oss

atur

es e

n él

émen

ts

indu

stria

lisés

en

béto

n. P

aris

: CST

B, 2

008

53*

EN 1

993-

1-1:

200

5: E

uroc

ode

3: D

esig

n of

ste

el

stru

ctur

es. P

art 1

: Gen

eral

rule

s an

d ru

les

for

build

ings

54*

EN 1

993-

1-8:

200

5: E

uroc

ode

3: D

esig

n of

ste

el

stru

ctur

es. P

art 8

: Des

ign

of jo

ints

55*

ENV

1090

-1: 1

996:

Exe

cutio

n of

ste

el

stru

ctur

es. P

art 1

: Gen

eral

rule

s an

d ru

les

for

build

ing

56

NZS

3404

: Par

t 1: 1

997:

Ste

el S

truct

ures

St

anda

rd. W

ellin

gton

: Sta

ndar

ds N

ew Z

eala

nd,

1997

57

FEM

A 35

0: R

ecom

men

ded

seis

mic

des

ign

crite

ria fo

r new

ste

el m

omen

t-fra

me

build

ings

. Av

aila

ble

at: h

ttp://

ww

w.fe

ma.

gov/

plan

/pre

vent

/ea

rthqu

ake/

pdf/f

ema-

350.

pdf [

Acce

ssed

: 2

Mar

ch 2

009]

58

ANSI

/AIS

C 35

8-05

: Pre

qual

ified

con

nect

ions

for

spec

ial a

nd in

term

edia

te s

teel

mom

ent r

esis

ting

fram

es fo

r sei

smic

app

licat

ions

. Chi

cago

. IL:

AI

SC, 2

005.

Ava

ilabl

e at

: http

://w

ww.

aisc

.or

g/W

orkA

rea/

show

cont

ent.a

spx?

id=

6798

[A

cces

sed:

2 M

arch

200

9]

59

Elgh

azou

li A.

‘Sei

smic

des

ign

of s

teel

stru

ctur

es

to E

uroc

ode

8’, T

he S

truct

ural

Eng

inee

r, 85

(12)

, 19

Jun

e 20

07, p

p26-

31

60*

EN 1

993-

1-5:

200

5 Eu

roco

de 3

: Des

ign

of s

teel

st

ruct

ures

. Par

t 5: P

late

d st

ruct

ural

ele

men

ts

61

Chat

zigog

os, C

., Pe

cker

, A. a

nd S

alen

çon,

J.

'Sei

smic

bea

ring

capa

city

of c

ircul

ar fo

otin

g on

an

hete

roge

neou

s co

hesi

ve s

oil',

Soi

ls a

nd

Foun

datio

ns, 4

7(4)

, 200

7, p

p783

-797

62

Vial

let,

E. e

t al.

Guid

e m

étho

dolo

giqu

e po

ur la

co

ncep

tion,

l'in

stal

latio

n et

le d

iagn

ostic

des

éq

uipe

men

ts e

n zo

ne s

ism

ique

. AFP

S Ca

hier

Te

chni

que

28. P

aris

: AFP

S, 2

007

63*

EN 1

998-

6: 2

005:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art 6

: To

wer

s, m

asts

and

chi

mne

ys

64*

EN 1

998-

4: 2

006:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art 4

: Si

los,

tank

s an

d pi

pelin

es

65

Mas

sey,

W.,

Meg

gett,

L. a

nd C

harle

son,

A.

Arch

itect

ural

des

ign

for e

arth

quak

e: a

gui

de to

th

e de

sign

of n

on-s

truct

ural

ele

men

ts. 2

nd e

d.

Wel

lingt

on: N

ew Z

eala

nd S

ocie

ty fo

r Ear

thqu

ake

Engi

neer

ing,

200

7. A

vaila

ble

at: h

ttp://

ww

w.nz

see.

org.

nz/P

UBS/

ADE2

007.

pdf [

Acce

ssed

: 2

Mar

ch 2

009]

174

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Réfé

renc

es

51

SAFE

Pré

sent

atio

n et

inte

rpré

tatio

n de

s es

sais

SA

FE. A

FPS

Cahi

er T

echn

ique

hor

s sé

rie. P

aris

: AF

PS, 2

002

52

NF

DTU

23-3

: Oss

atur

es e

n él

émen

ts

indu

stria

lisés

en

béto

n. P

aris

: CST

B, 2

008

53*

EN 1

993-

1-1:

200

5: E

uroc

ode

3: D

esig

n of

ste

el

stru

ctur

es. P

art 1

: Gen

eral

rule

s an

d ru

les

for

build

ings

54*

EN 1

993-

1-8:

200

5: E

uroc

ode

3: D

esig

n of

ste

el

stru

ctur

es. P

art 8

: Des

ign

of jo

ints

55*

ENV

1090

-1: 1

996:

Exe

cutio

n of

ste

el s

truct

ures

. Pa

rt 1:

Gen

eral

rule

s an

d ru

les

for b

uild

ing

56

NZS

3404

: Par

t 1: 1

997:

Ste

el S

truct

ures

St

anda

rd. W

ellin

gton

: Sta

ndar

ds N

ew Z

eala

nd,

1997

57

FEM

A 35

0: R

ecom

men

ded

seis

mic

des

ign

crite

ria fo

r new

ste

el m

omen

t-fra

me

build

ings

. Av

aila

ble

at: h

ttp://

ww

w.fe

ma.

gov/

plan

/pre

vent

/ea

rthqu

ake/

pdf/f

ema-

350.

pdf [

Acce

ssed

: 2

Mar

ch 2

009]

58

ANSI

/AIS

C 35

8-05

: Pre

qual

ified

con

nect

ions

for

spec

ial a

nd in

term

edia

te s

teel

mom

ent r

esis

ting

fram

es fo

r sei

smic

app

licat

ions

. Chi

cago

. IL:

AI

SC, 2

005.

Ava

ilabl

e at

: http

://w

ww.

aisc

.or

g/W

orkA

rea/

show

cont

ent.a

spx?

id=

6798

[A

cces

sed:

2 M

arch

200

9]

59

Elgh

azou

li A.

‘Sei

smic

des

ign

of s

teel

stru

ctur

es

to E

uroc

ode

8’, T

he S

truct

ural

Eng

inee

r, 85

(12)

, 19

Jun

e 20

07, p

p26-

31

60*

EN 1

993-

1-5:

200

5 Eu

roco

de 3

: Des

ign

of s

teel

st

ruct

ures

. Par

t 5: P

late

d st

ruct

ural

ele

men

ts

61

Chat

zigog

os, C

., Pe

cker

, A. a

nd S

alen

çon,

J.

'Sei

smic

bea

ring

capa

city

of c

ircul

ar fo

otin

g on

an

hete

roge

neou

s co

hesi

ve s

oil',

Soi

ls a

nd

Foun

datio

ns, 4

7(4)

, 200

7, p

p783

-797

62

Vial

let,

E. e

t al.

Guid

e m

étho

dolo

giqu

e po

ur la

co

ncep

tion,

l'in

stal

latio

n et

le d

iagn

ostic

des

éq

uipe

men

ts e

n zo

ne s

ism

ique

. AFP

S Ca

hier

Te

chni

que

28. P

aris

: AFP

S, 2

007

63*

EN 1

998-

6: 2

005:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art 6

: To

wer

s, m

asts

and

chi

mne

ys

64*

EN 1

998-

4: 2

006:

Eur

ocod

e 8:

Des

ign

of

stru

ctur

es fo

r ear

thqu

ake

resi

stan

ce. P

art 4

: Si

los,

tank

s an

d pi

pelin

es

65

Mas

sey,

W.,

Meg

gett,

L. a

nd C

harle

son,

A.

Arch

itect

ural

des

ign

for e

arth

quak

e: a

gui

de to

th

e de

sign

of n

on-s

truct

ural

ele

men

ts. 2

nd e

d.

Wel

lingt

on: N

ew Z

eala

nd S

ocie

ty fo

r Ear

thqu

ake

Engi

neer

ing,

200

7. A

vaila

ble

at: h

ttp://

ww

w.nz

see.

org.

nz/P

UBS/

ADE2

007.

pdf [

Acce

ssed

: 2

Mar

ch 2

009]

Refe

renc

es

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

174

Exem

ple

1: B

atim

ent a

oss

atur

e tr

idim

entio

nelle

ave

c ex

cent

ricité

de

s m

asse

s et

rigi

dité

s co

ncen

triq

ues

La F

igur

e A

.1 m

ontr

e la

vue

en

plan

d’u

n bâ

timen

t de

5 ni

veau

x av

ec u

ne

ossa

ture

trid

imen

sion

nelle

en

béto

n co

nsis

tant

en

une

tram

e ré

guliè

re

de p

outr

es e

t pot

eaux

. Les

hau

teur

s d’

étag

e so

nt d

e 3m

pou

r to

us le

s ni

veau

x ; l

a ha

uteu

r to

tale

est

de

donc

de

15m

. Pou

r pr

endr

e en

com

pte

les

char

ges

perm

anen

tes

(incl

uant

les

cloi

sons

inté

rieur

es, l

es p

anne

aux

de fa

çade

ext

erne

s et

les

revê

tem

ents

de

sol)

et u

ne p

art d

es c

harg

es

d’ex

ploi

tatio

n, l’

épai

sseu

r to

tale

moy

enne

des

pla

nche

rs e

st, p

our

l’ana

lyse

qu

i sui

t, pr

ise

égal

e à

350m

m.

Anne

xe A

: Exe

mpl

es d

e ca

lcul

des

rayo

ns

de to

rsio

n et

du

rayo

n de

gira

tion

Fig

A1

Exem

ple

de b

âtim

ent à

oss

atur

e tri

dim

ensi

onne

lle

8 tra

vées

de

8m =

64m

Pote

aux:

60

0mm

× 6

00m

m re

z-de

-cha

ussé

e et

pre

mie

r éta

ge

450m

m ×

450

mm

du

seco

nd

au c

inqu

ièm

e ét

age

2 travées de 8m = 16m

Pout

res:

long

itudi

nale

s ha

uteu

r 60

0mm

larg

eur 4

50m

m

trans

vers

ales

hau

teur

85

0mm

larg

eur 4

50m

m

Rigi

dité

des

pot

eaux

à l’

effo

rt no

rmal

: E c

dAc

Rigi

dité

des

pot

eaux

à la

flex

ion:

0,

7 E c

d IRi

gidi

té d

es p

outre

s à

la fl

exio

n:

0,5

E cd I

où le

s no

tatio

ns s

ont d

onné

es d

ans

le ta

blea

u 9.

1 et

ave

c E c

d = 2

4,8

× 1

06 kN/

m2

y

x

Dalle

bét

on d

e 20

0mm

d’é

pais

seur

co

ulée

en

plac

e

175

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Appe

ndix

A: E

xam

ple

calc

ulat

ions

of

tors

iona

l rad

ii an

d ra

dius

of g

yrat

ion

Exam

ple

1: S

pace

fram

e bu

ildin

g w

ith e

ccen

tric

mas

s an

d co

ncen

tric

stif

fnes

s

Figu

re A

.1 s

how

s th

e pl

an v

iew

of a

5 s

tore

y bu

ildin

g w

ith a

con

cret

e sp

ace

fram

e co

nsis

ting

of a

uni

form

grid

of c

olum

ns a

nd b

eam

s. T

he s

tore

y he

ight

fo

r al

l sto

reys

is 3

m; t

hus

the

tota

l hei

ght i

s 15

m. T

o al

low

for

perm

anen

t flo

or lo

ads

(incl

udin

g in

tern

al p

artit

ions

ext

erna

l cla

ddin

g an

d flo

or fi

nish

es)

and

som

e flo

or li

ve lo

ad, t

he to

tal a

vera

ge s

lab

thic

knes

s fo

r th

e an

alys

is

desc

ribed

bel

ow w

as ta

ken

as 3

50m

m.

Fig

A1

Exam

ple

spac

e fra

me

build

ing

8 x

8m b

ays

= 6

4m

Colu

mns

: 60

0mm

by

600m

m g

roun

d an

dfir

st fl

oors

450m

m b

y 45

0mm

sec

ond

tofif

th fl

oors

2 x 8m bays = 16m

Beam

s:lo

ng d

irect

ion:

60

0mm

dee

p by

450

mm

shor

t dire

ctio

n:

850m

m d

eep

by 4

50m

m

Colu

mn

axia

l rig

idity

: E c

dAc

Colu

mn

flexu

ral r

igid

ity:

0.7

E cd I

Beam

flex

ural

rigi

dity

: 0.

5 E c

d Iw

here

sym

bols

are

def

ined

in T

able

9.1

and

Ecd

= 2

4.8

× 1

06 kN/

m2

y

x

200m

m th

ick

in s

ituco

ncre

te s

lab

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

175

L’ex

amen

du

bâtim

ent m

ontr

e qu

e le

cen

tre

de r

igid

ité e

st s

itué

au c

entr

e gé

omét

rique

du

bâtim

ent.

Les

pote

aux

et p

outr

es s

ont i

dent

ique

s da

ns

tout

es le

s di

rect

ions

, ain

si la

rig

idité

est

glo

bale

men

t ide

ntiq

ue d

ans

chaq

ue

dire

ctio

n.

La fi

gure

mon

tre

les

hypo

thès

es a

dopt

ées

pour

les

prop

riété

s de

rai

deur

de

s él

émen

ts, b

asée

s su

r le

Tab

leau

9.1

de

ce M

anue

l. To

us le

s nœ

uds

sont

su

ppos

és r

igid

es.

Eva

luat

ion

prél

imin

aire

de

la r

égul

arité

en

plan

, sel

on la

Sec

tion

6.3.

2. –P

oin

t 1.

La

form

e en

pla

n es

t rec

tang

ulai

re –

ok.

–P

oin

t 2.

Les

pla

nche

rs s

ont c

onst

itués

d’u

ne d

alle

de

béto

n co

ulé

en p

lace

de

200

mm

– é

pais

seur

sup

érie

ure

à 70

mm

– o

k. –P

oin

t 3.

Le

rapp

ort d

e ra

ideu

rs la

téra

les

dans

les

deux

dire

ctio

ns

est c

ompr

is e

ntre

0,7

7 et

1,3

et l

e ra

ppor

t des

long

ueur

s en

pla

n es

t (6

4/16

) = 4

. Il s

e dé

duit

du T

able

au 6

.1 q

ue l’

exce

ntric

ité m

axim

ale

auto

risée

ent

re le

cen

tre

de r

aide

ur e

t le

cent

re d

e m

asse

est

0,

1 ×

64

= 6

,4m

dan

s le

sen

s de

la lo

ngue

ur e

t 0,1

× 1

6 =

1,6

m d

ans

le

sens

de

la la

rgeu

r. Le

cen

tre

de r

aide

ur e

st s

itué

au c

entr

e gé

omét

rique

, ai

nsi i

l fau

t que

le c

entr

e de

mas

se n

e so

it pa

s él

oign

é du

cen

tre

géom

étriq

ue d

es v

aleu

rs s

upér

ieur

es à

cel

les

ci-d

essu

s po

ur c

lass

er la

st

ruct

ure

dans

la c

atég

orie

rég

uliè

re e

n pl

an.

L’ét

ude

prél

imin

aire

per

met

de

clas

ser

la s

truc

ture

dan

s la

cat

égor

ie r

égul

ière

en

pla

n.

Etud

e dé

taillé

e po

ur l’

éval

uatio

n de

la r

égul

arité

en

plan

, sel

on la

Sec

tion

6.3.

3 (é

tude

néc

essa

ire p

our

l’éta

pe d

’exé

cutio

n). D

ans

le c

as d

e ce

t ex

empl

e, le

cen

tre

de m

asse

est

sup

posé

dép

lacé

du

cent

re g

éom

étriq

ue

de 4

,8m

dan

s le

sen

s de

la lo

ngue

ur e

t de

1m d

ans

le s

ens

de la

larg

eur,

le

cent

re d

e ra

ideu

r ét

ant i

ncha

ngé.

–P

oin

t 1.

La

dist

ribut

ion

des

raid

eurs

en

plan

est

tota

lem

ent s

ymét

rique

. La

dist

ribut

ion

des

mas

ses

n’es

t pas

sym

étriq

ue m

ais,

pou

r au

tant

que

cec

i ne

soi

t pas

dû

à un

pet

it no

mbr

e de

mas

ses

conc

entr

ées

repr

ésen

tant

un

e pa

rt im

port

ante

de

la m

asse

tota

le, l

a di

strib

utio

n de

mas

ses

peut

êtr

e cl

assé

e co

mm

e «

appr

oxim

ativ

emen

t » s

ymét

rique

si l

es p

oint

s 5

et 6

son

t vé

rifiés

. –P

oin

t 2.

La

form

e es

t com

pact

e, s

ans

angl

e re

ntra

nt.

–P

oin

t 3.

La

port

ée r

édui

te d

es p

lanc

hers

leur

per

met

d’a

voir

une

très

gr

ande

rai

deur

vis

-à-v

is d

es é

lém

ents

de

cont

reve

ntem

ent s

ucce

ssifs

. U

ne v

érifi

catio

n qu

antit

ativ

e pe

rmet

de

confi

rmer

que

l’ad

optio

n d’

un

mod

èle

infin

imen

t rig

ide

pour

les

diap

hrag

mes

impa

cte

les

dépl

acem

ents

ho

rizon

taux

d’u

ne v

aleu

r be

auco

up p

lus

faib

le q

ue 1

0%.

–P

oin

t 4.

Le

rapp

ort d

e lo

ngue

ur d

es c

ôtés

est

de

4.

176

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Gui

de p

our l

a co

ncep

tion

para

sism

ique

des

bât

imen

ts e

n ac

ier o

u en

bét

on s

elon

l’EC

8

Anne

xe A

By

insp

ectio

n, th

e ce

ntre

of s

tiffn

ess

is a

t the

geo

met

ric c

entr

e of

the

build

ing.

The

col

umns

and

bea

ms

are

the

sam

e in

bot

h di

rect

ions

, and

he

nce

the

stiff

ness

in b

oth

dire

ctio

ns is

rou

ghly

equ

al.

The

figur

e sh

ows

the

assu

mpt

ions

mad

e ab

out m

embe

r st

iffne

ss p

rope

rtie

s,

whi

ch a

re b

ased

on

Tabl

e 9.

1 of

this

Man

ual.

It is

ass

umed

that

all

join

ts a

re

fully

rig

id.

Car

ry o

ut a

pre

limin

ary

asse

ssm

ent f

or r

egul

arity

in p

lan,

acc

ordi

ng to

S

ectio

n 6.

3.2.

–P

oin

t 1.

The

pla

n sh

ape

is r

ecta

ngul

ar –

ok.

–P

oin

t 2.

The

con

cret

e sl

ab is

200

mm

thic

k in

situ

con

cret

e –

grea

ter

than

70

mm

– o

k. –P

oin

t 3.

The

stif

fnes

s ra

tio in

the

two

dire

ctio

ns li

es b

etw

een

0.77

and

1.

3, a

nd th

e si

de le

ngth

rat

io is

(64/

16) =

4. T

here

fore

, fro

m T

able

6.1

, the

m

axim

um e

ccen

tric

ity b

etw

een

cent

res

of s

tiffn

ess

and

mas

s th

at c

an b

e pe

rmitt

ed is

0.1

x 6

4 =

6.4

m in

the

long

dire

ctio

n, a

nd 0

.1 x

16

= 1

.6m

in

the

shor

t dire

ctio

n. T

he c

entr

e of

stif

fnes

s lie

s at

the

geom

etric

cen

tre,

so

prov

ided

the

cent

re o

f mas

s is

not

dis

plac

ed b

y m

ore

than

thes

e am

ount

s fro

m th

e ge

omet

ric c

entr

e, th

en th

e pr

elim

inar

y as

sess

men

t is

that

the

stru

ctur

e m

ay b

e cl

assi

fied

as r

egul

ar in

pla

n.

The

conc

lusi

on fr

om th

e pr

elim

inar

y as

sess

men

t is

that

the

stru

ctur

e ca

n be

cl

assi

fied

as r

egul

ar in

pla

n.

Car

ry o

ut a

det

aile

d as

sess

men

t for

reg

ular

ity in

pla

n, a

ccor

ding

to

Sec

tion

6.3.

3 (n

eces

sary

at fi

nal d

esig

n st

age)

. Ass

ume,

for

the

purp

ose

of th

is w

orke

d ex

ampl

e, th

at th

e ce

ntre

of m

ass

is d

ispl

aced

from

the

geom

etric

cen

tre

by 4

.8m

in th

e lo

ng d

irect

ion

and

1m in

the

shor

t dire

ctio

n,

but t

hat t

he s

tiffn

ess

cent

re r

emai

ns u

ncha

nged

. –P

oin

t 1.

The

dis

trib

utio

n of

stif

fnes

s in

pla

n is

hig

hly

sym

met

rical

. The

di

strib

utio

n of

mas

s in

pla

n is

not

sym

met

rical

, but

pro

vide

d th

is is

no

t cau

sed

by a

sm

all n

umbe

r of

con

cent

rate

d m

asse

s w

hich

are

a

sign

ifica

nt p

ropo

rtio

n of

the

tota

l mas

s, th

e m

ass

dist

ribut

ion

can

be

acce

pted

as

‘app

roxi

mat

ely’

sym

met

rical

, pro

vide

d P

oint

s 5

and

6 ar

e sa

tisfie

d. –P

oin

t 2.

The

pla

n sh

ape

is c

ompa

ct, w

ith n

o re

-ent

rant

cor

ners

. –P

oin

t 3.

By

insp

ectio

n, th

e sh

ort s

pan

of th

e flo

or s

lab

betw

een

succ

essi

ve la

tera

l loa

d re

sist

ing

elem

ents

res

ults

in v

ery

high

effe

ctiv

e st

iffne

ss. A

qua

ntita

tive

chec

k co

nfirm

s th

at m

odel

ling

the

diap

hrag

ms

as in

finite

ly r

igid

cha

nges

the

horiz

onta

l defl

ectio

ns in

the

slab

by

muc

h le

ss th

an 1

0%.

–P

oin

t 4.

The

rat

io o

f sid

e le

ngth

s is

4.

Appe

ndix

A

The

Inst

itutio

n of

Str

uctu

ral E

ngin

eers

Man

ual f

or th

e se

ism

ic d

esig

n of

ste

el a

nd c

oncr

ete

build

ings

to E

uroc

ode

8

176