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Wolf-Henning RechDF9ICEisinger Str. 36/275245 Neulingen
http://www.df9ic.de
Untersuchungenan Rauschquellen
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 2
Rauschzahl eines Verstärkers
• Definition:
• Messung (Hot/Cold):
ENR : Excess Noise RatioY : Rauschleistungsverhältnis ON/OFF
Out
In
SNRSNRF =
1−⋅=
ON
OFF
GGY
ENRF
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 3
Ursachen von Meßfehlern
• Rauschzahlmeßgerät (Y):• Leistungsverhältnis falsch bestimmt
• Falsche Meßfrequenz, zu große Meßbandbreite
• Störsignale
• Rauschquelle (ENR, GOFF/GON ): • ENR falsch, instabil, temperaturabhängig
• Verstärkung des DUT ist abhängig vom Schaltzustandder Rauschquelle
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 4
Verstärkungsfehler
• GOFF/GON soll möglichst nahe Eins liegen
• Bei eingangsseitig gut angepaßten Verstärkern variiert die Verstärkung nur wenig bei kleinen Änderungen der Quellenimpedanz
• Verstärker mit starker Eingangsreflexion können sehr empfindlich auf Änderungen reagieren
=> Rauschquelle mit konstanter Impedanz:ΔΓ = ΓON – ΓOFF soll minimal sein
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 5
Messungen an Rauschquellen
• Impedanz (Reflexionsfaktor) mit VNA in beiden Schaltzuständen (hochaufgelöst dargestellt)
• ENR- Schätzung durch Y-Faktor-Messung mitSpektrumanalysator undhochverstärkendemBreitbandverstärker( 6 x GALi 19)
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 6
HP346A 5 dB ENR -18GHz
Y-Faktor
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 7
HP346A 5 dB ENR -18GHz
|ΔΓ|
144 MHz 0,0045432 MHz 0,0045
1296 MHz 0,0044
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 8
Eaton 7618E 15 dB ENR -18GHz
Y-Faktor
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 9
Eaton 7618E 15 dB ENR -18GHz
|ΔΓ|
144 MHz 0,078432 MHz 0,079
1296 MHz 0,078
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 10
MSC 65185 + 10 dB (extern)
Y-Faktor
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 11
MSC 65185 + 10 dB (extern)
Impedanzen bei niedrigen Frequenzen deutlich abweichend von 50 Ohm; außerdem dort nur niedrige ENR.
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 12
Rauschquellen mit Zenerdioden
• Sehr preiswert realisierbar, keine Spezialbauteile
• Hohe Rauschleistung bei niedrigen Frequenzen
• Nachteil: hohe Sperrschichtkapazität
• Zenereffekt: < 5 V dominierend
• Lawineneffekt: > 5 V dominierend
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 13
Rauschquellen mit Zenerdioden
Dioden mit Zenerspannungim Bereich von 10-20 V am günstigsten
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 14
Verschiedene Zenerspannungen
3,9 V (reiner Zenereffekt) 5,1 V 12 V
Zenerdioden verschiedener Zenerspannung, jeweils Y-Faktor 0-5 GHz, gemessen mit 20 dB Dämpfungsglied bei 6 mA Strom
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 15
Verschiedene Typen/Bauformen
ZD12 bedrahtet MELF unbekannt BZX84 SOT23 BZV55 MELF(Reichelt) (Reichelt)
12-V-Zenerdioden, jeweils Y-Faktor 0-5 GHz, gemessen mit 20 dB Dämpfungsglied bei 6 mA Strom
=> 12-V-Zenerdiode ist nicht gleich 12-V-Zenerdiode !
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 16
Einfluß des Zenerstroms
1 mA 2 mA 4 mA
6 mA 10 mA 15 mA
BZV55-12 V, jeweils Y-Faktor 0-5 GHz, gemessen mit 20 dB Dämpfungsglied
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 17
Grenzfrequenz bei hohem Strom
BZV55-12 V, 15 mA Y-Faktor 0-10 GHz, gemessen mit 20 dB Dämpfungsglied
=> Bei >6 GHznicht nutzbar
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 18
Einfluß des Lastwiderstands
Lastwiderstand Lastwiderstand50 Ohm 25 Ohm
BZV55-12 V bei 6mA, jeweils Y-Faktor 0-5 GHz, gemessen mit 20 dB Dämpfungsglied
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 19
Schaltungsentwurf
BZV55-12 V, 6 mA, auf 23 Ohm Lastwiderstand; auf Masseseite Hochpaß aus 2 x 47 pF und 22 Ohm. Integriertes Dämpfungsglied.
Stromquelle mit Temperaturkompensation (3,9 V Zener und B-E-Spannung BC858C)
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 20
Leiterplatte
SMD-Bauteile in Baugröße 0805, FR4 1,5 mm, Durchkontaktierung mit Nieten 1,2/1,5 mm
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 21
Baugruppe
Leiterplatte des Prototypen und mögliches Gehäuse zum Einbau (SUCOBOX)
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 22
Zenerdiode 15 dB ENR -2,5 GHz
Y-Faktor
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 23
Zenerdiode 15 dB ENR -2,5 GHz
|ΔΓ|
144 MHz 0,0033432 MHz 0,0033
1296 MHz 0,0019
Geringere Impedanz-variation als HP346A trotz 10 dB höherer ENR
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 24
Größere Bandbreite?
• Kleinere Sperrschichtkapazität!
• B-E-Strecke von Mikrowellen-Bipolartransistorenim Durchbruch (typ. ca. 5 V Zenerspannung)
• BFR90/91 und Nachfolger sind gut geeignet; hier: BFG93a
• BFP420 rauschen deutlich weniger (niedrigere Durchbruchspannung)
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 25
Schaltungsentwurf
BFG93a, 3,5 mA, auf 33 Ohm Lastwiderstand. Shuntkonfiguration, keine Frequenzgangkompensation; externes Dämpfungsglied (empfohlen: 20 dB).
Stromquelle mit Temperaturkompensation(3,9 V Zener und B-E-Spannung BC858C).
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 26
Leiterplatte
SMD-Bauteile in Baugröße 0805, FR4 0,8 mm, Durchkontaktierung mit Nieten 1,2/1,5 mm
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 27
Baugruppe
Leiterplatte des Prototypen und mögliches Gehäuse
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 28
BFG93a+10dB 15dB ENR -6 GHz
Y-Faktor
+ 10 dB
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 29
BFG93a+10dB 15dB ENR -6 GHz
|ΔΓ|
144 MHz 0,072432 MHz 0,073
1296 MHz 0,068
Impedanzvariation ähnlich Eaton 7618E bei gleicher ENR
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34. GHz Tagung Dorsten 2.2011 Wolf-Henning Rech DF9IC 30
Zusammenfassung
• Zenerdiodenrauschquelle: bis ca. 2,5 GHz gut geeignet, geringerer Verstärkungsfehler als HP346A
• Verstärkungsfehler durch niedrige Lastimpedanz für die Zenerdiode minimierbar
• Rauschquelle mit BFG93a: brauchbar bis 6 GHz bei geringerer ENR, dort etwa vergleichbar mit professionellen Rauschquellen