cadafe calculo de lineas a 230v

8/12/2019 Cadafe Calculo de Lineas a 230v

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PLANTA TERMOELCTRICA TERMOBARRANCAS 1132-001-020-E01-CAL-800

Rev. 1

CALCULOS DE LA LNEA A 230 KV

1132-001-020-E01-CAL-800_REV1_LINEA.DOC 1 de 43 INE-DOCUMENTO

Rev. FECHA

DATE

OBJETO

OBJECT

ELABOR / BY

Iniciales/InitialsREVIS/ REWD.Iniciales/Initials

APROB/APVD.Iniciales/Initials

0 28Abr06 Emisin original CG HC RA

1 30Jun06 Incorporacin de comentarios CG HC RA


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n d i c e

Pgina

1. OBJETIVO .................................................................................................................. 32. CDIGOS Y NORMAS APLICABLES........................................................................ 3

3. DESCRIPCIN DEL ARREGLO DE LA SUBESTACIN........................................... 3

4. RUTA DE LA LNEA ................................................................................................... 4

5. CONDICIONES AMBIENTALES DE LA ZONA .......................................................... 46. TERMINOLOGA EMPLEADA EN EL CLCULO DE LA LNEA................................ 47. SELECCIN DEL CONDUCTOR Y CABLE DE GUARDA......................................... 7

8. UBICACIN DE TORRES........................................................................................ 24

9. FENMENO DE VIBRACIN................................................................................... 25

10. ESTRUCTURAS....................................................................................................... 27

11. ANEXO A. DATOS DEL CONDUCTOR ................................................................... 3812. ANEXO B - DATOS DEL CABLE DE GUARDA........................................................39

13. ANEXO C. RBOLES DE CARGAS EN LAS TORRES ........................................... 40


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1. OBJETIVO

Diseo de un tramo de 1560 metros de lnea de transmisin, circuito simple, que tiene porfinalidad transportar energa elctrica (300 MW) desde la subestacin de la PlantaTERMOBARRANCAS hasta la Subestacin BARINAS IV de CADAFE

La seccin del conductor se determinar por la potencia a transmitir de 300 MW. No seplantea transmisin en condiciones de emergencia.

Se usar conductor ACAR 1100 MCM, definido en la Ingeniera Bsica, el cual coincide con

el normalizado por la empresa de energa elctrica CADAFE, en sus circuitos a 230 KV.Los clculos realizados cubren la determinacin de la temperatura mxima del conductor altransmitir la potencia especificada y el clculo mecnico para determinar las tensiones yflechas en el cable. Estos valores determinarn las cargas que actan sobre las estructurasde soporte y su altura.

Durante el diseo se verificar que la altura mnima de los conductores sobre el suelo, seamayor que 7,0 metros y en los cruces de carreteras asfaltadas la altura mnima de losconductores ser de 11,0 metros como establecen las normas de CADAFE.

2. CDIGOS Y NORMAS APLICABLES

Se cumplir con los requisitos establecidos por los cdigos y normas aplicables, indicados acontinuacin, garantizando la operatividad del equipo a fabricar:

Normas FONDONORMA

FONDONORMA 200-2004 Cdigo Elctrico Nacional.

Normas CADAFE

NL-AV 1985 Normas Generales para Proyectos de Lneas deTransmisin a 115 kV y 230 kV.

3. DESCRIPCIN DEL ARREGLO DE LA SUBESTACIN

Esta conformada por una disposicin de Doble Barra, a la cual se conectar el generador dela Planta y las salidas de lneas previstas.

Esta configuracin es de fcil instalacin y mantenimiento, reducido costo y mnimacomplicacin en el esquema de proteccin de la instalacin.

Las salidas de lnea sern instaladas sobre estructura de amarre para un circuito a 230 KV elcual ir desde el prtico de salida de la subestacin TERMOBARRANCAS hasta lasubestacin BARINAS IV.


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En la figura No. 1 se puede apreciar el arreglo para la subestacin.

Fig no. 1 Disposicin de la subestacin 230 kv

4. RUTA DE LA LNEA

El trazado de la lnea de transmisin qued definido en la Ingeniera Bsica porTermobarrancas y se present en el plano del proyecto N1132-001-020-E01-TEC-800.

5. CONDICIONES AMBIENTALES DE LA ZONA

Para los datos geogrficos y meteorolgicos, ver el documento de criterios de diseo.

6. TERMINOLOGA EMPLEADA EN EL CLCULO DE LA LNEA

A continuacin se describe un conjunto de trminos utilizados en los clculos de la lnea detransmisin:

Apoyo: Soporte fsico, poste o torre, erigido verticalmente desde el suelo con la finalidad desostener, amarrar el conductor, estos se clasifican:

Suspensin en alineacin

Amarre en Angulo Terminal

Vano: Distancia comprendida entre dos apoyos consecutivos.

Vano medio: Semisuma de dos vanos reales adyacentes a un apoyo.


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Vano ficticio: Para un tramo de lnea, es el vano que representa al conjunto para los clculosde variaciones de tensin en los cables. Se define como:

n

n

r

r

aaa

aaa

a

aaf

+++

+++==

...

...

21

33

2

3

1

3

Vano Gravante Obtenido: Vano gravante realmente obtenido en la ubicacin de los apoyos.Representa la longitud total comprendida entre el punto de inflexin de la catenaria de dosvanos consecutivos.

21 xxago +=

( )

+=

1

112211

cotcot*

2 a

ahahPax

( )

+=

2

223322

cotcot*

2 a

ahahPax

Donde:

a1, a2: Vanos reales contiguos.

p: Parmetro de la catenaria

cota1, cota2, cota3: Cotas de terreno para las torres inicial, intermedia y final.

h1, h2, h3: Altura de las torres inicial, intermedia y final.

Vano crtico: Es el vano que delimita dos hiptesis que sern tomadas como estado bsicopara la realizacin de los clculos mecnicos del conductor. Para vanos menores al vano

crtico regir una de las hiptesis y para vanos mayores regir la otra.

( )

+

=E

t

w

t

w

S

ttE

ac24

*2

2

2

2

1

1

2112

Donde:


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E: Mdulo de elasticidad del conductor

2= Temperaturas en las hiptesis 1 y 2

t1, t2 = Tensiones en las hiptesis 1 y 2

S = Seccin del conductorw1, w2 = Peso compuesto del conductor en las hiptesis 1 y 2

Parmetro: Constante caracterstica de la catenaria. Valor correspondiente al vano ficticio del

tramo en cuestin. Se utiliza para la localizacin de apoyos. Este valor viene expresado por larelacin entre la tensin del conductor en Kg. para dicho tramo y el peso del conductor enKg./m.

Flecha: Mxima distancia vertical entre la recta imaginaria que une los puntos de sujecin delconductor y el punto de ste ubicado justo en el punto medio del vano. La magnitud coincidecon la distancia entre dicha recta y una paralela a la misma, tangente al cable.

Tensin de regulacin: Tensin del conductor o cable de guarda al momento de ajustar losvalores de flecha segn el proyecto.

Tensin final: Tensin en el conductor una vez que est tensado y ocurre su elongacin comoconsecuencia del efecto de escurrimiento durante 10 aos.

Tensin mxima del conductor cable de guarda: La mayor tensin que se espera sobre elconductor cable de guarda para las diferentes hiptesis de carga consideradas en el clculomecnico del conductor.

Tensin de cada da: tensin que se tiene para la temperatura ms frecuente, coincidente convientos suaves capaces de producir vibraciones elicas.

Temperatura ambiente media: Es el promedio de todas las temperaturas medias diariasregistradas en la zona durante un periodo de tiempo considerado.


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7. SELECCIN DEL CONDUCTOR Y CABLE DE GUARDA

El conductor fue determinado por capacidad de corriente y efecto Corona durante la etapade Ingeniera Bsica y ser ACAR 1100 kcmil de seccin.

7.1 Clculo de la corriente de la carga

La corriente de la carga de la lnea viene determinada por la siguiente expresin:

VnMWIc *3/1000*= /cos (fi)

Donde:

MW: Potencia a transmitir por la lnea: 300 MW

Vn: Tensin nominal del sistema en KV: 230 KV.

Cos (fi): coseno del ngulo entre la tensin y la corriente= 0,85

886=Icond Amperios

7.2 Prdidas por Efecto Corona

Estas dependen principalmente de la diferencia de potencial entre los conductores y tierra,mas exactamente del gradiente de potencial en la superficie de los conductores y de lascondiciones climticas a lo largo de la lnea.

Las perdidas pueden ser nulas con tiempo bueno y alcanzar valores elevados con lluviasintensas, es evidente que una buena evaluacin de estas perdidas requiere conocimiento delas condiciones meteorolgicas de las regiones que la lnea atraviesa.

Estadsticamente el dimetro del conductor y el nivel de tensin permitirn seleccionar apriori el conductor para prdidas nulas en tiempo seco, la siguiente tabla nos muestra eldimetro mnimo para una lnea con un solo conductor por fase:


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El dimetro del conductor ACAR 1100 kcmil es de 30,65 mm y es mucho mayor que elindicado en la tabla (24,5 mm). Como se concluy en la etapa de Ingeniera Bsica, latensin crtica es mayor que la tensin nominal de operacin del sistema, por lo tanto nohabr prdidas por efecto Corona para el conductor seleccionado.

7.3 Estudio de la capacidad trmica del conductor

La temperatura del conductor est determinada por fenmenos tales como temperaturaambiente, velocidad del viento, radiacin solar, corriente transmitida, resistencia elctrica,dimetro, condicin superficial del mismo, prdidas por efecto joule. Para garantizar elcumplimiento de las alturas mnimas a tierra es necesario determinar el parmetro de la

catenaria y previamente la temperatura mxima de operacin del conductor para transportarla potencia deseada en condiciones normales de operacin. Se debe comprobar que lamisma no exceda los 90 C ya que pueden afectarse las propiedades mecnicas de losconductores.

La metodologa utilizada es la misma descrita en la Ingeniera Bsica y parte de la ecuacinde equilibrio trmico siguiente:

QrQcQsRacI +=+*2

Donde:

I: Corriente transmitida por el conductor (Amp).

Rac: Resistencia de corriente alterna a la temperatura de operacin del conductor (/m).

Qs: Ganancia de calor debida a la radiacin solar (W/m).

Qc: Disipacin de calor por conveccin (W/m).

Qr: Disipacin de calor por radiacin trmica (W/m).

Ganancia de calor debida a la radiacin solar Qs.

El aumento o ganancia de temperatura del conductor causada por la radiacin solar dependela altitud del sol, del rea expuesta de la lnea y de las condiciones atmosfricas. Laecuacin que determina esta expresin es:

( )[ ] 'ASenqsaQs =

Donde:


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a: Coeficiente de absorcin solar, para el clculo se uso 0.5 que es el adecuado para unconductor de aluminio.

qs: Calor recibido a nivel del mar debido al sol (W/m2).

A: rea proyectada o dimetro del conductor.

El factor ( )[ ]Sen que es funcin de las siguientes variables, es igual a la unidad en base a lossiguientes criterios:

Hc: Altitud del sol sobre el horizonte en pases tropicales es 90 grados sexagesimales.

Zc: Azimut del sol. Para pases tropicales es 270 grados sexagesimales

Z: Azimut de la lnea. Generalmente el azimut de la lnea es variable por lo que se evala lacondicin ms desfavorable que corresponde a un ngulo de 90 entre el azimut del sol yel azimut de la lnea.

Disipacin de calor por conveccin.

La disipacin de calor producida en los conductores de lneas areas por el calor recibido delas radiaciones solares y la corriente de transmisin depende de ciertos factores, siendo el

viento el principal de ellos. Esta disipacin ser ms rpida dependiendo de la forma en queel viento incide sobre el conductor y de la rugosidad del cable.

Las prdidas de calor por conveccin se determinan por la siguiente relacin:

( )( )tatcKf

f

rfVDQc

+=

52.0

1 371.001.1

Para 0.1 < Nre < 1000

( ) ( )tatcKff

rfVDQc

=

6.0

2 1695.0

Para 1000 < Nre < 50000

Donde:

D: Dimetro del conductor (pg).


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Rf: Densidad del aire (lbs/ft3)

V: Velocidad del viento (ft/H)

f: Viscosidad absoluta del aire.

Kf: Conductividad trmica del aire a la temperatura tf (W/ft2C)

tc: Temperatura del conductor (C)

tf: Temperatura ambiente (C)

Nre: Nmero de reynolds (Do*V*rf/f), constante.

Do: Dimetro del conductor (ft)

Disipacin de calor por radiacin trmica.

Este valor viene expresado por la ecuacin de Stefan Bolzman:

( ) ( )

=44

100100

138.0 KaKcDQr

Donde:

D: Dimetro del conductor (pg)

: Emisividad relativa de la superficie del conductor, este valor oscila entre 0.23 y 0.95.

Se tomo para este caso como 0.5.

Kc: Temperatura del conductor en (K)

Ka: Temperatura ambiente en (K)

Efecto pelicular.

El efecto pelicular se manifiesta en una disminucin de la densidad de corriente en el centrodel conductor, circulando la mayor parte por la periferia del mismo. Los clculos se realizaronen forma similar a la Ingeniera Bsica, a travs de curvas de resistencia DC vs la relacin deRac/Rdc del Handbook de The Aluminium Asociation.


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El procedimiento es calcular la Rdc a la temperatura de operacin a partir de la Rdc a 20 C lacual aparece tabulada en los catlogos de fabricantes de conductores, utilizando la siguientefrmula:

( )[ ]201* += tcKRdcRac , para Temp > 20 C

Donde:

Rdc: Resistencia DC a temperatura de 20C (/km)

lfa: Coeficiente de temperatura a 20 C (1/C) para el material del conductor.

tc: Temperatura de operacin del conductor (C).

K: Factor multiplicador de la resistencia Rdc para obtener la resistencia en corriente

alterna. Toma en cuenta el efecto pelicular.

De las grficas de The Aluminum Asociation para 60 Hz, se obtuvieron a travs del mtodo

de regresin de mnimos cuadrados, los siguientes factores de multiplicacin para los

valores de Rac encontrados:

Para valores de Rac > 0.151676, K=1.

Para valores de 0.046814


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En la siguiente tabla se presentan los valores de corriente y potencia calculados para variastemperaturas del conductor:

DATOS DEL CONDUCTOR CARACTERISTICAS DE LA ZONA

Tipo: ACAR Temp. Mxima Media del Ambiente (C): 32,1Calibre: 1100 MCM Velocidad del Viento Prom. (m/seg): 0.6Coeficiente deresistencia: 0.00360 Coeficiente de Emisividad: 0.5Dimetro (m) 3.07E-02 Coeficiente de Absorcin: 0.5Rdc (/m) 5.57E-05 @ 20 C Radiacin Solar (W/m2) 1100Voltaje de Operacin(kV): 230Conductores por fase: 1

Tc (C) Qs(W/m) Qc(W/m) Qr(W/m) Rdc (/m) Rac (/m) I (A) S (MVA)55 16.86 24.98 5.97 6.17E-05 6.42E-05 468.50 186.6460 16.86 32.11 7.87 6.27E-05 6.51E-05 595.79 237.3565 16.86 39.25 9.85 6.37E-05 6.61E-05 698.52 278.2770 16.86 46.39 11.93 6.47E-05 6.70E-05 786.46 313.3075 16.86 53.52 14.10 6.57E-05 6.80E-05 864.21 344.2880 16.86 60.66 16.37 6.67E-05 6.89E-05 934.38 372.2385 16.86 67.79 18.73 6.77E-05 6.99E-05 998.62 397.82

90 16.86 74.93 21.20 6.87E-05 7.08E-05 1058.09 421.5195 16.86 82.07 23.78 6.97E-05 7.18E-05 1113.57 443.62

Tc: Temperatura de operacin del conductorQs: Ganancia de calor por Radiacin SolarQc: Disipacin de calor por ConveccinQr: Disipacin de calor RadiacinRdc: Resistencia DC del conductor a la temperatura de operacinRac: Resistencia AC del conductor a la temperatura de operacinI: Capacidad de corriente por fase a la temperatura de operacin

4.4 Estudio mecnico del conductor

Deduccin de la ecuacin de cambio de estado.

Los conductores se deben tensar de modo que, sin importar la condicin climtica imperante,su tensin nunca supere la mxima admisible. Intuitivamente se puede establecer que si latemperatura es baja, la flecha es reducida y la tensin mecnica elevada y en cambio si latemperatura es alta el cable se afloja y por lo tanto la flecha es elevada.


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Las condiciones climticas en la zona de la lnea, que se fijan para el proyecto, se conformanen estados de carga y se emplea el conjunto de las ms desfavorables que cumplan con lasnormas.

El conductor tiene caractersticas particulares tales como su tensin de rotura, coeficiente dedilatacin lineal, dimetro, etc., las cuales son limitantes al diseo de la lnea.

Cargas especficas:

Un conductor est sometido no slo a la accin del peso propio, sino tambin a la presin delviento y, en ciertas zonas, al peso del hielo.

Donde:

gc =carga especfica debida al peso propio

gh = carga especfica debida al hielo = 0 Kg.gv = carga especfica debida al viento

Por lo tanto el valor de la carga total resultante viene dada por:

( )22 hcv gggg ++=

Se observa que la variacin de las condiciones climticas modifican la carga a la cual estsometido el conductor.

Longitud del Conductor:

En las figuras se pueden observar tres fuerzas, que son F, (F = DF), G. ds.

Descomponiendo las mismas segn los ejes x e y, se tienen las componentes segn ambasdirecciones, partiendo de la condicin de que es un sistema en equilibrio, la sumatoria debeser nula, dando signo positivo a los vectores que apuntan hacia arriba y hacia la derecha, setiene:


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a.- Proyectando sobre el eje x

S x = 0 = -H + (h + dH), de donde resulta que dH = O, nico resultado que satisface laigualdad. Luego se deduce que el valor de H es constante a lo largo de la cuerda enestudio.

b.- Proyectando sobre el eje y.

S x = 0 = -V + (V + dV) - G. ds

0 = dV - G. ds

dV = G. ds

Descomponiendo tambin ds segn ambas direcciones, figura 3, se tiene:

Multiplicando y dividiendo, el segundo trmino de la igualdad por dx.


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denominando a dy/dx = y, se tiene que:

luego reemplazando

( )2

pero como

dV = G. ds ( )1

se puedereemplazar 2 en 1

( )3

Como la derivada en cualquier punto de la cuerda es la tangente y est en el punto queestamos analizando es igual a V/H podemos escribir que:

luego

derivando

( )4

Igualando 3 y 4, se tiene


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reagrupando trminos

denominando a H/G como h, obtendremos

Para reconocer la ecuacin, asignamos

z = y por lo tanto y" = z = dz/dx

reemplazando en

integrando y resolviendo

cuando X = 0, c = 0 por lo tanto

Expresndolo en forma de la funcin trigonomtrica, obtendremos.

z = sh (x / h)

recordando que z = y dy / dx

reagrupando


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Integrando y resolviendo se obtiene

Ecuacin de la Catenaria

la constante C1 ser nula cuando x = O

Desarrollando en serie la ecuacin hiperblica, se tiene

A partir de ste desarrollo se pueden realizar varias hiptesis:

1) Se puede despreciar el tercer trmino, que est elevado a la cuarta potencia, siempreque h4sea mucho mayor que x4, con lo que se obtiene la ecuacin de una parbola deeje de simetra vertical:

Ecuacin de una parbola

Con esta sustitucin y para vanos entre 400m y 600m con flechas menores del 6 % delvano, el error que se comete en la determinacin de la flecha es menor del 0,5 %.

El alargamiento o acortamiento del conductor 12 LL correspondiente a una variacin de

temperatura (12

) y a una variacin de tensin (12 tt

) la cual esta en funcin delcoeficiente de dilatacin lineal y suponiendo que las deformaciones son elsticas puedeaplicarse la Ley de Hooke:

( ) ( )

+=

E

ttLLLL 121212

Donde:

2,1: Temperaturas en C de los estados 2 y 1.


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t2, t1: Esfuerzos en el conductor, en Kg./mm2 para los estados 1 y 2.

L1, L2:Longitudes del conductor en metros para los estados 1 y 2.

: Coeficiente de dilatacin lineal en 1/C.

E: Mdulo de elasticidad del conductor en Kg./mm2.

Por otro lado la longitud del conductor viene dada por:

+= vtwaaL

24

23

Donde:

A: Vano del tramo en metros

W: Peso del conductor en Kg./m/mm2

L: Longitud del conductor en metros

Tv: Tensin del conductor en Kg./mm

2

.De esta ecuacin se tiene:

=

2

1

2

1

2

2

2

23

1224 t

w

t

waLL

Donde:

w1,w2: Pesos del conductor en Kg./m/mm2 en los estados 1 y 2.

As:

( ) ( )

=

+

2

1

2

1

2

2

2

2

2

1212

24 t

w

t

wa

E

tt

Dividiendo por el rea transversal del conductor para tener los pesos en Kg./m, se tiene:

( )

=

S

tt

t

w

t

waEE 21

2

1

2

1

2

2

2

2

2

1224


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Esta ecuacin representa la ecuacin de cambio de estado la cual se utiliza para determinarlos esfuerzos mecnicos en el conductor y cable de guarda, por variaciones de temperatura y/ocarga.

Efecto Creep

En la deduccin de esta ecuacin se ha asumido que existe una relacin lineal entre la tensinde los conductores y su alargamiento elstico. Adems de este alargamiento elstico, existe enel conductor fenmenos de alargamiento no elstico que son consecuencia de varios procesosque ocurren en el mismo. Uno de ellos es el asentamiento de los hilos del conductor durante eltensado, otro es un fenmeno metalrgico que consiste en un estiramiento del aluminiocuando es sometido a una tensin mecnica por perodos prolongados. Estos fenmenosdeterminaron que la altura de los conductores de las lneas de transmisin se reduca con eltiempo. En Venezuela existen lneas que fueron instaladas conservando una altura al suelo desiete metros y hoy, la altura de los conductores es de menos de cinco metros.

Durante aos se hicieron ensayos de laboratorio y se desarrollaron frmulas para estimar esteefecto. Uno de los mtodos utilizados actualmente es estimar mediante clculo el alargamientoen el conductor y luego incorporar estos alargamientos en los clculos mediante un cambio detemperatura equivalente. Las frmulas estn publicadas en la revista de la CIGRE nmero 23 yes el mtodo que se utiliz en este proyecto.

Las normas de CADAFE incorporaron las consideraciones del efecto Creep al establecer dosconjuntos de condiciones o hiptesis de clculo. Las condiciones Iniciales son las que

ocurren en el conductor cuando este est recientemente instalado, es decir antes de ocurrir elefecto Creep y las condiciones Finales son aquellas que se calculan cuando el conductortiene aos en operacin. Por ejemplo, para verificar la altura del conductor al suelo en losproyectos se utiliza la condicin Final de tal forma que se garantice la altura mnima despusde muchos aos de operacin. La condicin Inicial se utiliza para calcular las tensiones deinstalacin.

Hiptesis de clculo

Para determinar los lmites y condiciones para las cargas mecnicas sobre conductores ycable de guarda, se plantean ciertas hiptesis en condiciones particulares de manera degarantizar que no se produzcan tensiones mecnicas peligrosas.

Las hiptesis a considerar en estos clculos son aquellas establecidas por las Normas deCADAFE NL-AV 1985, denominadas Normas Generales para Proyectos de Lneas deTransmisin a 115 kV y 230 kV. Estas son:

Hiptesis No. 1: La tensin en el conductor no ser mayor que el 50% de la tensin derotura del mismo en condiciones de temperatura mnima sin viento.

Datos:

Tensin de del conductor 5.093 Kg.


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Peso del conductor con carga por viento 2,283 Kg./m.

-Velocidad del Viento 38,89 m/seg = 140 km/hora.

- Presin del viento: 55,0 Kg./m2

Temperatura mnima ambiente 22,60 C

Hiptesis No. 2: Esfuerzo final del conductor no mayor que 4,27 kg/mm2a temperaturamnima ambiente y viento cero.

Datos:

Tensin del conductor 2.378 Kg.

Peso del conductor 1,537 Kg./m.

Velocidad del Viento 0 m/seg.

Temperatura mnima ambiente 22,60 C

Nota: Esta condicin contenida en la norma de CADAFE, es ms exigente que la indicada en

la Ingeniera Bsica del 28 % de la tensin de rotura que resulta en una tensin mxima en elconductor de 2.852 kg.

Hiptesis No. 3: El esfuerzo Final E.D.S. (Every Day Stress) en el conductor no sermayor que 3,83 kg/mm2a la temperatura media del ambiente sin viento.

Datos:

Tensin del conductor 2.133 Kgf.



Temperatura media ambiente 26,10C

NOTA: Para usar el criterio de la Ingeniera Bsica segn el cual la tensin no ser mayor queel 18 % de la tensin de rotura del conductor se deber utilizar un conductor ACAR 1100 conformacin 18/19 cuya tensin de rotura es de 12.574 kgf y el 18% es 2.263 kgf. Reducir latensin como se propone resultar en el aumento de la altura de las torres y el aumento de


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costos correspondiente. El conductor ACAR 1100 con formacin 18/19 cumple con todos losrequisitos del proyecto.

Hiptesis No. 4: Esfuerzo Inicial del conductor no mayor que 4,57 kg/mm2 a latemperatura media del ambiente sin viento.

Datos:

Tensin en el conductor 2.545 Kgf.



Temperatura media ambiente 26,10C

Hiptesis No. 5: Temperatura mxima de operacin del conductor sin viento.

Datos:



Temperatura mxima del conductor 78C

Una vez realizados los clculos mediante un programa de computacin se obtuvieron lastensiones en kgf, que se presenta abajo:

La Tabla de Verificacin de Esfuerzos en el conductor, se presenta a continuacin:

Temperatura Media Temperatura MnimaInicial Esfuerzo Final Esfuerzo Inicial Final Esfuerzo Viento % TR2545.4 4.57 1409.5 2.53 3204.3 1712.51 3.07 3487.6 34.

2545.4 4.57 1592.9 2.86 3044.1 1799.11 3.23 3555 34.

2545.4 4.57 1743.4 3.13 2909 1898.76 3.41 3617.3 35. 2545.4 4.57 1866.4 3.35 2811 1989.71 3.57 3659.5 35. 2545.4 4.57 1967.1 3.53 2745 2068.04 3.71 3668.2 36. 2545.4 4.57 2049.8 3.68 2698 2135.05 3.83 3659.5 35. 2545.4 4.57 2118 3.80 2665.3 2190.31 3.93 3707.4 36. 2471.8 4.44 2133.3 3.83 2560.85 2191.62 3.93 3624.7 35. 2400.8 4.31 2133.3 3.83 2460.38 2180.3 3.91 3537.64 34.Mximo 2545.4 4.57 2133.3 3.83 3204.3 2191.62 3.93 3707.4 36.Lmite 4.57 3.83 4.27 5


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Las tensiones estn en kgf y los esfuerzos se dan en kgf/mm 2.

En la tabla se verifica que en ninguna de las condiciones se superan los valores mximosindicados en las normas de CADAFE que se presentan en la fila inferior.

Clculo mecnico del cable de guarda

Adems de los lmites de tensin indicados por las normas de CADAFE, para el clculo setoma una hiptesis adicional que permite cumplir la condicin de que la flecha mxima en el

cable de guarda no sea mayor al 80% de la flecha del conductor a cualquier temperatura sinviento. Para esta hiptesis, las tensiones en el cable de guarda se calculan de acuerdo a lasiguiente expresin:

=

c

ccg

w

twTcg 25.1

Por ser el cable de guarda del tipo OPGW, con un coeficiente de dilatacin lineal menor que eldel aluminio y un mdulo de elasticidad mayor, la condicin ms crtica ocurre a temperatura


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mnima sin viento, y con esta condicin se calcularn las tensiones para cada uno de losvanos ficticios. No se considera la condicin Inicial del conductor debido a que la mayor partede la elongacin debida al efecto Creep en el mismo, ocurre en los primeros meses despusde la instalacin del conductor.

Se mantendrn las condiciones adicionales de las normas de CADAFE:

La tensin no ser mayor que el 50 % de la tensin de rotura.

El esfuerzo unitario sobre el cable de guarda no ser mayor que 18 kg/mm 2.

La radiacin solar aumenta la temperatura mxima del cable de guarda. Su efecto es unatemperatura 6 C mayor que la temperatura mxima del aire, es decir 37,1 C.

Los datos del cable de fibra ptica son los siguientes:

Descripcin Magnitud Unidad

Dimetro 14,00 mm

Seccin 111,56 Mm2

Peso unitario 0,496 Kg/m

Mdulo de elasticidad 10.600 Kg/mm2

Coeficiente de dilatacin lineal. 13 1 / CTensin de rotura 6.777 kgf

Para cumplir con el requisito de coordinacin de las flechas, las tensiones mecnicas en elcable de guarda del tipo OPGW debern ser mayores que las presentadas en la siguientetabla:

Temperatura mnima, sin viento

Vano (m) Tensiones (kgf) Esfuerzo Kg/mm2

100 690.80 6.19150 725.73 6.51

200 765.93 6.87

250 802.62 7.19

300 834.21 7.48

350 861.24 7.72

400 883.53 7.92

500 884.06 7.92


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Rev. 1



8. UBICACIN DE TORRESLa localizacin de estructuras se realiza con el parmetro de la catenaria correspondiente a laflecha mxima obtenidos de las tensiones en condiciones de mxima temperatura. Losparmetros se presentan en la siguiente tabla para los vanos de clculo usados:

Parmetros de Localizacin en metrosVano (m) 100 150 200 250 300 350 400 450 500Parmetro (m) 525 699 840 956 1052 1133 1200 1238 1261

Sobre el perfil topogrfico resultado del levantamiento topogrfico, se localizaron las torresutilizando los parmetros de la catenaria contenidos en la tabla anterior.

La altura mnima desde el conductor al suelo depende del uso de la tierra cruzada. En el casode terrenos dedicados a la ganadera, con la presencia de pastos y en terrenos incultos laaltura mnima ser de siete (7) metros como establecen las normas de CADAFE. Para el casode cruce de carreteras asfaltadas la altura mnima ser de once (11) metros.

Las torres a utilizar fueron propuestas por el fabricante en base a las tablas de cargas queresultaron de los clculos mas adelante.

Una vez realizada la localizacin de las torres, se prepar la siguiente Hoja de Localizacin

donde se resumen los resultados.H O J A D E L O C A L I Z A C I O N

TORRE POSICION DE LA TORRE V A N O S ( m)

NUMEROPROGRE-

SIVA (m)COTA

(m)ANGULO

Grados REAL MEDIOGRA-

VANTEGRAV.REQ.

FIC-TICIO

PARAM.(m)

Prtico TB -50.00 209.00 25.00 ----------- ---------50.00 50.00

1 0.00 208.45 115.71 89.28 ----------- --------- -----------

181.42 181.42 788

2 181.42 209.28 -9.4817 270.71 275.11 ---------- --------- -----------

359.993 541.41 215.01 369.99 329.37 180.52 370.40 1161

379.994 921.40 238.10 -85.141 332.10 463.30 ----------- --------- -----------

284.21 284.21 10225 1,205.61 229.67 -30.282 271.22 224.47 ----------- --------- -----------

258.22 258.22 9736 1,463.83 229.24 154.11 175.80 ----------- -------- -----------

50.00 50.00Prtico BIV 1,513.83 229.24 25.00 ---------- ---------


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La informacin sobre las torres se presenta a continuacin:

NUMEROPROGRESIVA

(m)TIPO DETORRE

ALTURACOND.

(m) ACCESORIOS OBSERVACIONES

Prtico TB -50.00 14.00 Prtico TB

1 0.00 TOR-T-01+0 15.00Cruceta y

Orientacin x 2 T-1

2 181.42 TOR-A-01+6+1 19.00 Estribos +13 541.41 TOR-S-01+6 21.804 921.40 TOR-A03+3 18.00 Orientacin x 2 T-45 1,205.61 TOR-A02+3+1 16.00 Estribos +16 1,463.83 TOR-T-02+0 15.00 T-6

Prtico BIV 1,513.83 14.00 Prtico Barinas IV

Tablas de tensado y flechas

Con los vanos indicadas en la Hoja de Localizacin y planos se tienen los vanos ficticios conlos cuales se calculan las tensiones a varias temperaturas desde la mnima a la mxima enincrementos de 5 grados, de igual manera se procede con la tabla de tensado del cable deguarda. Los resultados se presentarn en la revisin final

9. FENMENO DE VIBRACINUna lnea de transmisin elctrica puede considerarse como un sistema oscilante donde suselementos pueden oscilar, especialmente los conductores; los cuales debido a su elasticidadlongitudinal propaga ondas longitudinales y transversales, que corren a lo lardo de la lnea y sereflejan y forman vientres de amplitudes que pueden incrementarse por interferencia de lasondas siguientes. En los puntos de fijacin, por el cambio de masa, se producen esfuerzos quepueden determinar la rotura del conductor o del cable de guarda por fatiga

Cuando un conductor instalado en un vano determinado es desplazado de su posicin deequilibrio, oscilar a la frecuencia natural, cuya magnitud decaer debido al amortiguamientopropio del sistema, sin embargo, si este conductor es sometido a una fuerza peridica con unafrecuencia igual a la del vano en estudio, este continuar vibrando aumentando la amplitud delas mismas hasta causar daos por fatiga. La fuerza peridica a la cual es sometido elconductor es el viento, razn por la cual estas vibraciones reciben el nombre de elicas. Estasproducen sobre el conductor presiones variables en su parte superior e inferior perpendicularesa la direccin transversal del viento y de acuerdo a la expresin Von Karman, la frecuencia deoscilacin viene dada por:

Donde:V:velocidad del ciento en Km/hr.

D

Vf *12.51=


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D:dimetro del conductor en mm.

Si coincide la frecuencia propia del conductor con la de la onda, llegar a producirse unaresonancia de vibraciones que originan flexiones alternas del conductor y son causa de laruptura de los haces o hilos del cable, que se produce principalmente a la salida de lasmordazas de suspensin, porque stas no pueden seguir los movimientos engendrados.

Cuando las velocidades del viento son tales que dan lugar a valores de la frecuencia devibraciones por debajo o por encima de la frecuencia natural del conductor, las amplitudes delas vibraciones son pequeas y basta la amortiguacin natural del sistema para amortiguar laenerga que aporta el viento.

Existe solamente un rango de valores de frecuencia alrededor de la frecuencia natural del tuboque producen resonancia, esta viene dada por la expresin de Libermann y Krukov (CIGRE-1968):

Df

D c

1000120


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Primer amortiguador por extremo de vano: la distancia del primer amortiguador a la grapaviene dada por la siguiente expresin:

( ) ( )( )mtswTDD

S2/1

1 /0011,0320*2

85,02/85,0 =

==

.)00126,0(8,01 mtsw

PDS =

(1.4)

Segundo amortiguador por extremo de vano: la distancia del segundo amortiguador a lagrapa viene dada por la siguiente expresin:

( )( )mtswPDS 2/12 /0022,0= (1.5)

Donde:

D: Dimetro del conductor (30,65 mm).

T: Tensin inicial del cable para la hiptesis de vibracin, en Newtons.

P: Tensin inicial del cable para la hiptesis de vibracin en Kgs = 2.133 Kgs.

w: Peso del conductor por unidad de longitud = 1,537 Kg/m.

En general, puede esperarse que la vibracin ocurra, donde el viento es de baja velocidad yconstante y no huracanados, debido a que los ltimos producirn una serie de frecuenciasdiferentes y no una frecuencia sostenida por tiempo suficiente como para incrementar laamplitud de la vibracin a un nivel daino. Por lo tanto las vibraciones pueden ocurrir donde losterrenos sean planos y sin obstculos, a menos que la tensin del conductor sea muy baja.

La experiencia que se tiene de los estudios realizados acerca de las vibraciones elicas se haconseguido que el viento cuya velocidad sea inferior de 3.2 km/h (0,888m/s) no impartesuficiente energa a los conductores como para que fueran causa de fallas por fatiga; mientrasque el viento cuyas velocidad sea superior a 24 km/h (6,666 m/s) son generalmentetempestuosos, eso es, su velocidad vara y las vibraciones a cualquier frecuencia no sesostienen suficiente tiempo, como para acrecentar las amplitudes a niveles peligrosos

Para el caso en estudio los datos calculados son los siguientes:

Distancia al primer amortiguador: S1= 1,15m

Distancia al segundo amortiguador:S2=2,51m

10. ESTRUCTURAS


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Longitud de la cadena de aisladores

Para determinar la cantidad de aisladores se toma en cuenta el nivel de tensin del sistema yel grado de contaminacin del rea. De las normas de CADAFE se obtiene la cantidad tpicade aisladores normales en la cadena de 230 kV entre 14 y 16.

La cantidad de aisladores estndar se verifica en base a la lnea de fuga segn el tipo decontaminacin predominante. Los valores establecidos por las normas son los que sepresentan en la tabla siguiente:

ZONA LONGITUD LNEA DEFUGA (cm / kV)

Forestal 1,2 - 2,0

Industrial y cerca del mar 2,2 - 2,5

Muy cerca del mar 2,6 - 3,2

Fabricas de productos qumicos. 3,2

Centrales trmicas 3,2

Luego el nmero de aisladores se determina con la expresin:

)/()(

)(max kVcmLcmD

KVVn

f

=

Donde:

n= Nmero de aisladores

Vmax= Tensin mxima de operacinD1= Longitud de la lnea de fuga de un aislador

L(cm/kV)=Longitud lnea de fuga recomendada

Tal como se recomienda en la Ingeniera Bsica, un aislador polimrico de silicona con unalnea de fuga de 6150 mm es adecuado.

Con la opcin de aisladores polimricos especificada por Termobarrancas se utilizar un sloaislador que supera las especificaciones como el fabricado por SEDIVER y descrito en lasiguiente tabla:


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Dimensiones Aprox (mm)Caractersticas Elctricas

(kV)Tensin

ContorneoFrecuenciaIndustrial

TensinContorneo

Impulso(BIL)

Tensinde

Servicio L:Longitud

Dist. FugaDist. Arco

Seco

Seco Lluvia Pos. Neg.

Peso (Kg)

230 2316 6338 2086 765 695 1350 1390 10,3

Herrajes para cadena de suspensin:

Grillete, anillo bola, rtula, mordaza de suspensin, varillas de armado, amortiguadores, lalongitud total por herrajes es de 36,2 cm.

Herrajes para cadena de amarre:

Anillo con bola, rtula, alargamiento, mordaza de amarre, la longitud total es de 77,3 cm.

Longitud total de la cadena de suspensin:

Para una longitud de herrajes de 38,4 cm se tiene la longitud de una cadena sencilla.

70,2384,0316,2 =+=+= LherrajesnHLc metros

Clculo del ngulo de balanceo de la cadena y en el vano

En una lnea con aisladores polimricos, el peso de stos no afecta el ngulo de inclinacin delos conductores y de la cadena de aisladores. Para determinar el ngulo se usar una presinde viento de 30 kg/m2 como indican las normas de CADAFE.

El ngulo viene determinado por la siguiente expresin:

WcFvctg /= , de donde:

=Wc

Fvcrctg


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Donde:

Fvc:Fuerza del viento sobre el conductor en Kg./m en base a una presin de viento de 30 kg/m2

Wc:Peso del conductor en Kg./m

Para apoyos al mismo nivel, el ngulo ser: o31=

Para garantizar que la cadena de aisladores no se inclinar ms all del ngulo mximo

permitido se calcular el vano gravante requerido por las estructuras de suspensin. Se

utilizar un ngulo mximo de balanceo de 60 que es menor que el mximo establecido en

las normas de CADAFE (62,5 ).

Separacin entre crucetas

Se determin la separacin mnima entre crucetas que cumple con las tres condicionesindicadas en la norma de CADAFE y result un valor de 5,62 metros.

Scr= 5,70 metros

Longitud de las crucetas

En base a las separaciones mnimas normativas se determin la longitud mnima de la crucetade 3,00 metros.

Lcr = Lcadena x cos (60)+1,39 metros

Donde Lcadena = 2,70 metros

Lcr= 3,00 metros

Distancia mnima al cable de guarda

La distancia vertical mnima desde el conductor superior al cable de guarda, en la torre, serde 3,50 metros como lo establece la norma de CADAFE.

Cargas en las estructuras

Hiptesis de carga en las estructuras

Mediante este clculo se determinan las cargas que debern soportar las estructuras debido a

la accin de los conductores y herrajes asociados a ellas, para las diferentes hiptesis de

carga establecidas por las normas CADAFE para el diseo de lneas de transmisin de alta

tensin.


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Rev. 1



Cargas Verticales a considerar:

Peso del conductor

Peso del cable de guarda

Peso de aisladores, herrajes, accesorios de los conductores y cable de guarda,

varillas de armado, amortiguadores, etc.

Peso propio de la estructura

Cargas temporales de construccin y mantenimiento.

Cargas transversales a considerar

Viento sobre los conductores

Vientos sobre los cables de guarda

Vientos sobre aisladores, herrajes, etc.

Resultante transversal de la tensin mxima de los conductores y cables de guardaen los ngulos de lnea.

Cargas longitudinales a considerar

Viento sobre los conductores

Vientos sobre los cables de guarda

Vientos sobre aisladores, herrajes, etc.

Viento en sentido longitudinal sobre la estructura

Rotura de un conductor

Rotura del cable de guarda

Diferencias de tensin entre el conductor y el cable de guarda

Cargas de construccin y mantenimiento


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Torres de suspensin

Hiptesis A:

Conductores enteros, mximo viento transversal sobre conductores y estructuras.

Conductor Cable de Guarda

0=L 0=L

cadenavmCc APaFADT =

vmCgcg PaDT =

cadenacgc wwnaP += 05.1= cggcg waP

Hiptesis B:

Conductores enteros, mximo viento a 45 de incidencia sobre conductores yestructuras.


0=L 0=L

4545 senoAPsenoPaDT cadenavcadvmCc += 45senoPaDT vmCgcg =

cadenacgc wwaP += 05.1= cggcg waP

Hiptesis C:

Conductores enteros, mximo viento en sentido longitudinal sobre conductores yestructuras.


0=L 0=L

0=cT 0=cgT


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Rev. 1



cadenacgc wwaP += 05.1= cggcg waP

Hiptesis DC:

Rotura de un conductor, viento cero.

T: tensin final del conductor a viento cero y temperatura promedio, para el vano dediseo de la estructura.

Hiptesis DG:

Rotura de un cable de guarda con viento cero y temperatura promedio.

T: tensin del cable de guarda viento cero y temperatura promedio, para el vano dediseo de la estructura.


ctL '= cgcg tL '=

0=cT 0=cgT

cadenacgc wwanP += 05.1)2/( = cggcg waP

Hiptesis de construccin y mantenimiento


)(' RoraFasetFLnL cc = 0=cgL

)(0 sanaFaseLc = 0=cgT

0=cT 05.1= cggcg waP

)()2/( rotaFasewwanP cadenacgc +=

)( sanaFasewwanP cadenacgc +=


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Rev. 1



HCM-1: En cualquier posicin de las fases o cable de guarda con la componentelongitudinal igual a N veces la tensin de tendido del conductor o cable de guarda sinviento y temperatura ambiente.

HCM-3: Para todas las posiciones de las fases y cable de guarda, con las componentesverticales iguales al 30% de su respectiva tensin, sin viento y a temperatura ambientemedia, mas 250 Kg.

Torres en ngulo

Hiptesis A:

Conductores enteros, mximo viento transversal sobre conductores y estructuras endireccin perpendicular a la bisectriz del ngulo formado por la lnea.

T: tensin inicial del conductor y cable de guarda a viento mximo y temperaturamnima, para el vano de diseo de la estructura.


)2/cos(05.0 = CRCnL )2/cos(05.0 = CRGL

)2/('2)2/90( senntsenPaFADT cvmCc ++= )2/('2)2/90( sentsenPaDT cgvmCgcg ++=

cadenacgc wwnaP += 3 05.1= cggcg waP

Hiptesis B:

Conductores enteros, mximo viento a 45 de incidencia sobre conductores yestructuras.

T: tensin del conductor y cable de guarda a viento mximo y temperatura mnima,para el vano de diseo de la estructura.


0=L 0=L

)4/('22)2/45( sentAPsenPaDT ccadenavcadenavmCc +++= )4/('2)2/45( sentsenPaDT cgvmCgcg ++=

cadenacgc wwaP += 2 05.1= cggcg waP


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Hiptesis C:

Conductores sanos, mximo viento longitudinal sobre conductores y estructuras.



0=cL 0=cgL

)4/cos(' = cc tT )4/cos(' cgcg tT =

cadenacgc wwaP += 2 05.1= cggcg waP

Hiptesis DC:

Con rotura del conductor.

T: tensin del conductor y cable de guarda a viento cero y temperatura promedio, parael vano de diseo de la estructura.

Conductor Cable de GuardarotaFasentnCRCL cc += )2/cos(')2/cos(05.0

)2/cos(05.0 CRGLcg =

sanaFasenCRCLc = )2/cos(05.0 )2/('2 sentT cgcg =

rotaFasesentnT cc = )2/(' 05.1= cggcg waP

sanaFasesentnT cc = )2/('2

rotaFasewwanP cadenacgc += 3)2/(

cadenacgc wwanP += 3

Hiptesis DG:

Con rotura del cable de guarda.

T: tensin del conductor y cable de guarda a viento cero y temperatura promedio, parael vano de diseo de la estructura.


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)2/cos(05.0 = CRCnLc )2/cos(')2/cos(05.0 += cgtCRGLcg

)2/('2 sentnT cc = )2/(' sentT cgcg =

cadenacgc wwanP += 3 05.1)2/( = cggcg waP

Hiptesis de construccin y mantenimiento

Se calculan igual que para las estructuras de suspensin, tomando en cuenta que soloacta la componente respectiva al ngulo topogrfico.

Torre terminal

Hiptesis A:

Conductores enteros, mximo viento transversal sobre conductores y estructuras endireccin perpendicular a la direccin de la lnea.



)2/cos(' = cc tnL )2/cos(' = cgcg tL

)2/(')2/90(5.0 senntPsenPaDT cvcadenavmCc +++= )2/(')2/90(5.0 sentsenPaDT cgvmCgcg ++=

cadenacgc wwnaP += 35.0 05.1= cggcg waP

Hiptesis B:

Idntico a las premisas de la hiptesis A, pero aplicando viento mximo en direccin45en la direccin de la lnea.

Hiptesis C:


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Idntico a las premisas de la hiptesis A, pero aplicando viento mximo en direccinparalela a la lnea.

Hiptesis DC y DG:

No aplican

Se determinaron las cargas que debern soportar las estructuras debido a la accin de losconductores y herrajes asociados a ellas, en las diferentes hiptesis de carga establecidas porlas normas CADAFE para el diseo de lneas de transmisin de alta tensin.

Las tablas que se anexan contienen los resultados de los clculos para los cuatro tipos de torrea utilizar:

- Torre de suspensin

- Torres de ngulo hasta 30 grados

- Torre de ngulo de 90 grados

- Torre Terminal o de fin de lnea.


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11. ANEXO A. DATOS DEL CONDUCTOR

DATOS DEL CONDUCTOR

Variable Simbolo Valor Unidad

Tipo ACAR

N de hilos total H 37 UnidadSeccin S 1100 kcmil

Seccin S 557 mm2

Dimetro D 30,65 mm

Tensin de rotura Tr 12.574 kgf

Peso P 1,537 kg/m

Mdulo de elasticidad Final Ei 6350 kgf/mm2

Mdulo de elasticidad Inicial Ef 6450 kgf/mm2

Coeficiente de dilatacin lineal Alfa 23 1/C

Temperatura Mnima Ti 22,6 CTemperatura Media Tm 26.1 C

Temperatura Mxima Tf 78 C

VelocidadMxima del Viento V 140 km/hora

Coeficiente de emisividad e 0,5

Coeficiente de absorcin solar as 0,5

Resistencia DC a 20 C Rdc 0.0557 ohm/km

Resistencia AC a 50 C Rac 0.0613 ohm/km

Resistencia AC a 75 C Rac 0.0689 ohm/km

Voltaje nominal Vn 230 kV

Potencia de operacin Pn 350 MVA

Altitud


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12. ANEXO B - DATOS DEL CABLE DE GUARDA

DATOS DEL CABLE DE GUARDA

Variable Simbolo Valor Unidad

Tipo OPGW

N de hilos Aluminum Clad H 7 Unidad

Seccin S 111,56 mm2

Dimetro D 14,0 mm

Tensin de rotura Tr 6.777 kgf

Peso P 0.496 kg/m

Mdulo de elasticidad Final Ei 10600 kgf/mm2

Coeficiente de dilatacin lineal Alfa 13 1/C

Temperatura Mnima Ti 22,6 C

Temperatura Media Tm 26.1 C

Temperatura Mxima Tf 32 C

VelocidadMxima del Viento V 140 km/horaAltitud


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13. ANEXO C. RBOLES DE CARGAS EN LAS TORRES

TABLA DE CARGAS DE LA TORRE: TOR-S-01TIPO DE TORRE: SUSPENSIN

CARGAS EN kgf

CABLE DE GUARDA CONDUCTOR ACAR 1100 kcmil

HIPOTESIS V1 T1 L1 V2 T2 L2 V3 T3 L3 V4 T4 L4

A 315 241 0 844 615 0 844 615 0 844 615 0

DC1 315 0 0 497 0 1,600 844 0 0 844 0 0

DC2 315 0 0 844 0 0 497 0 1,600 844 0 0

DC3 315 0 0 844 0 0 844 0 0 497 0 1,600

DG 158 0 1,100 844 0 0 844 0 0 844 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 2,026 0 0 0 0 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 0 0 0 2,026 0 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,026

HCM2 0 0 1,045 0 0 0 0 0 0 0 0 0

HCM3 564 0 0 858 0 0 858 0 0 858 0 0

HCM4 600 0 0 1,537 0 0 1,537 0 0 1,537 0 0

VGNNOTA 1: Se debern incluir las hiptesis B, C y HCM5 en el diseo de la torre.

NOTA 2: Las cargas estn dadas en Kgf y no incluyen el factor de seguridad.

NOTA 3 . Los puntos de aplicacin de las cargas estn definidos en las figuras correspondientes.

N0TA 4: El factor de seguridad para las hiptesis HCM sera de 1,5


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TABLA DE CARGAS DE LA TORRE: TOR-A-01/02TIPO DE TORRE: ANGULO HASTA 30

CARGAS EN kgf



A 441 1,017 550 1,256 2,532 510 1,256 2,532 510 1,256 2,532 510

DC1 441 569 147 718 552 2,133 1,256 1,104 0 1,256 1,104 286

DC2 441 569 147 1,256 1,104 0 718 552 2,133 1,256 1,104 0

DC3 441 569 147 1,256 1,104 0 1,256 1,104 0 718 552 2,133

DG 221 285 1,100 1,256 1,104 0 1,256 1,104 0 1,256 1,104 286

HCM1 0 0 0 0 0 2,026 0 0 0 0 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 0 0 0 2,026 0 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,026

HCM2 0 0 1,045 0 0 0 0 0 0 0 0 0

HCM3 564 0 0 858 0 0 858 0 0 858 0 0

HCM4 840 0 0 2,152 0 0 2,152 0 0 2,152 0 0

VGN -550 1,017 0 -510 2,532 0 -510 2,532 0 -510 2,532 0

NOTA 1: Se debern incluir las hiptesis B, C y HCM5 en el diseo de la torre.



N0TA 4: El factor de seguridad para las hiptesis HCM ser de 1,5


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Rev. 1



TABLA DE CARGAS DE LA TORRE: TOR-A-03TIPO DE TORRE: ANGULO HASTA 90

CARGAS EN kgf



A 441 2,396 550 1,256 5,961 510 1,256 5,961 510 1,256 5,961 510

DC1 441 1,556 1,100 718 1,508 2,026 1,256 3,017 2,133 1,256 3,017 2,133

DC2 441 1,556 1,100 1,256 3,017 2,133 718 1,508 2,026 1,256 3,017 2,133

DC3 441 1,556 1,100 1,256 3,017 2,133 1,256 3,017 2,133 718 1,508 2,026

DG 221 778 1,100 1,256 3,017 2,133 1,256 3,017 2,133 1,256 3,017 2,133

HCM1 0 0 0 0 0 2,026 0 0 0 0 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 0 0 0 2,026 0 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,026

HCM2 0 0 1,045 0 0 0 0 0 0 0 0 0

HCM3 564 0 0 858 0 0 858 0 0 858 0 0

HCM4 840 0 0 2,152 0 0 2,152 0 0 2,152 0 0

VGN -550 2,396 0 -510 5,961 0 -510 5,961 0 -510 5,961 0

NOTA 1: Se debern incluir las hiptesis B, C y HCM5 en el diseo de la torre.



N0TA 4: El factor de seguridad para las hiptesis HCM ser de 1,5


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Rev. 1


TABLA DE CARGAS DE LA TORRE: TOR-T-01/02TIPO DE TORRE: TERMINAL

CARGAS EN kgf



A 441 241 1,100 1,331 675 3,703 1,331 675 3,703 1,331 675 3,703

DC1 441 0 1,100 180 0 0 1,331 0 2,133 1,331 0 2,133

DC2 441 0 1,100 1,331 0 2,133 180 0 0 1,331 0 2,133

DC3 441 0 1,100 1,331 0 2,133 1,331 0 2,133 180 0 0

DG 0 0 0 1,331 0 2,133 1,331 0 2,133 1,331 0 2,133

HCM1 0 0 0 0 0 2,026 0 0 0 0 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 0 0 0 2,026 0 0 0

HCM1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,026

HCM2 0 0 1,045 0 0 0 0 0 0 0 0 0

HCM3 564 0 0 858 0 0 858 0 0 858 0 0

HCM4 840 0 0 2,407 0 0 2,407 0 0 2,407 0 0

VGN -550 241 0 -510 675 0 -510 675 0 -510 675 0NOTA 1: Se debern incluir las hiptesis B, C y HCM5 en el diseo de la torre.



N0TA 4: El factor de seguridad para las hiptesis HCM ser de 1 5

cadafe calculo de lineas a 230v

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