memoria de calculo jaltepec

7/27/2019 Memoria de Calculo Jaltepec

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MEMORIA DE CALCULOESTRUCTURAL

Calculo Salon de Fiestas Jaltepe ELABORO: ARQ. RODOLFO J.GARCIA

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NDICE

1.- VERSIN DEL PROGRAMA Y NMERO DE LICENCIAVersin: 2012Nmero de licencia: 15116

2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURAProyecto: Calculo Salon de Fiestas Jaltepec

Clave: Salon de Fiestas Jaltepec

3.- NORMAS CONSIDERADASConcreto: ACI 318M-08

A. formados en frio: AISI S100-2007 (LRFD)

Aceros laminados y armados: ANSI/AISC 360-10 (LRFD)Categora de uso: Garajes y reas de pblica concurrencia

4.- ACCIONES CONSIDERADAS4.1.- Gravitatorias

Planta C.V.(t/m)Cargas muertas

(t/m)

PLANTA SALON +5.00 0.10 0.10

Cimentacin 0.00 0.00

4.2.- Sismo

Norma utilizada: ASCE 7-05

Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures

Mtodo de clculo: Anlisis modal espectral (ASCE 7-05, 12.9)

4.2.1.- Datos generales de sismo

Caracterizacin del emplazamientoSS: Parmetro de aceleracin espectral para periodos cortos (ASCE 7-05, Fig 22-1 a 22-14) SS: 0.16S1: Parmetro de aceleracin espectral para un periodo de 1 segundo (ASCE 7-05, Fig 22-1 a 22-14) S1: 0.05

TL: Periodo de transicin para periodos largos (ASCE 7-05, Fig 22-15 a 22-20) TL: 8.00 sClase de suelo (ASCE 7-05, 20.3 y 20.4): Suelos rgidos

Sistema estructuralRX: Coeficiente de modificacin de respuesta (X) (ASCE 7-05, Tabla 12.2-1) RX: 3.00RY: Coeficiente de modificacin de respuesta (Y) (ASCE 7-05, Tabla 12.2-1) RY: 3.00CdX: Factor de amplificacin de desplazamientos (X) (ASCE 7-05, Tabla 12.2-1) CdX: 2.50CdY: Factor de amplificacin de desplazamientos (Y) (ASCE 7-05, Tabla 12.2-1) CdY: 2.50: Factor de redundancia (ASCE 7-05, 12.3.4) : 1.00


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Calculo Salon de Fiestas Jaltepec ELABORO: ARQ. RODOLFO J.GARCIA

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Importancia de la obra (ASCE 7-05, 11.5 y Tabla 1-1): II

Parmetros de clculo

Nmero de modos : 6.00Fraccin de sobrecarga de uso : 0.50Fraccin de sobrecarga de nieve : 0.50Factor multiplicador del espectro : 1.00

No se realiza anlisis de los efectos de 2 orden

Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Categora B

Direcciones de anlisis

Accin ssmica segn X

Accin ssmica segn Y

4.3.- Hiptesis de cargaAutomticas Carga permanente

Carga vivaSismo XSismo YViento +XViento -XViento +YViento -Y

5.- ESTADOS LMITE

E.L.U. de rotura. HormignE.L.U. de rotura. Hormign en cimentaciones

ACI 318M-08ASCE 7

E.L.U. de rotura. Acero conformado AISI/NASPEC-2007 (LRFD)ASCE 7

Desplazamientos Acciones caractersticas

6.- SITUACIONES DE PROYECTOPara las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirn de acuerdo con lossiguientes criterios:

- Situaciones persistentes o transitorias

- Situaciones ssmicas


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- Donde:

Gk Accin permanenteQk Accin variableAE Accin ssmicaG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentesQ,1Coeficiente parcial de seguridad de la accin variable principalQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompaamientoAE Coeficiente parcial de seguridad de la accin ssmica

6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinacin ()Para cada situacin de proyecto y estado lmite los coeficientes a utilizar sern:

E.L.U. de rotura. Hormign: ACI 318M-08E.L.U. de rotura. Hormign en cimentaciones: ACI 318M-08

E.L.U. de rotura. Acero conformado: AISI S100-2007 (LRFD)

(9-1)Coeficientes parciales de seguridad ()

Favorable Desfavorable

Carga permanente (G) 1.400 1.400

Carga viva (Q)Viento (Q)

(9-2 Lr)

Coeficientes parciales de seguridad ()



Carga viva (Q) 0.000 1.600Viento (Q)

(9-2 S)


Favorable DesfavorableCarga permanente (G) 1.200 1.200Carga viva (Q) 0.000 1.600

Viento (Q)

(9-3 Lr, L)




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(9-3 Lr, L)


Favorable DesfavorableCarga permanente (G) 1.200 1.200Carga viva (Q) 0.000 1.000Viento (Q)

(9-3 S, L)



Carga permanente (G) 1.200 1.200Carga viva (Q) 0.000 1.000

Viento (Q)

(9-3 Lr, W)




Viento (Q) 0.000 0.800

(9-3 S, W)



Carga permanente (G) 1.200 1.200Carga viva (Q)Viento (Q) 0.000 0.800

(9-4 Lr)




Viento (Q) 1.600 1.600

(9-4 S)




Viento (Q) 1.600 1.600


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(9-5)

Coeficientes parciales de seguridad ()Favorable Desfavorable


Viento (Q)Sismo (E) -1.000 1.000Notas:

Las solicitaciones obtenidas de los resultados del anlisis en cada una de las direcciones ortogonalesse combinarn con el 30 % de los de la otra.

(9-6)

Coeficientes parciales de seguridad ()Favorable Desfavorable

Carga permanente (G) 0.900 0.900Carga viva (Q)Viento (Q) 0.000 1.600

(9-7)



Carga permanente (G) 0.866 0.866Carga viva (Q)Viento (Q)Sismo (E) -1.000 1.000Notas:

Las solicitaciones obtenidas de los resultados del anlisis en cada una de las direcciones ortogonalesse combinarn con el 30 % de los de la otra.

Desplazamientos

Acciones variables sin sismo




Carga viva (Q) 0.000 1.000Viento (Q) 0.000 1.000

Ssmica





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Ssmica


Favorable DesfavorableCarga viva (Q) 0.000 1.000

Viento (Q) 0.000 0.000Sismo (E) -1.000 1.000

6.2.- CombinacionesNombres de las hiptesis

G Carga permanenteQa Carga viva

V(+X) Viento +X

V(-X) Viento -XV(+Y) Viento +YV(-Y) Viento -Y

SX Sismo XSY Sismo Y

E.L.U. de rotura. HormignE.L.U. de rotura. Hormign en cimentacionesE.L.U. de rotura. Acero conformado

Comb. G Qa V(+X) V(-X) V(+Y) V(-Y) SX SY

1 1.4002 1.200 1.600

3 1.200 1.000

4 1.200 0.800

5 1.200 0.800

6 1.200 0.800

7 1.200 0.800

8 1.200 1.600

9 1.200 1.000 1.600

10 1.200 1.600

11 1.200 1.000 1.600

12 1.200 1.60013 1.200 1.000 1.600

14 1.200 1.600

15 1.200 1.000 1.600

16 1.234 -0.300 -1.000

17 1.234 1.000 -0.300 -1.000

18 1.234 0.300 -1.000

19 1.234 1.000 0.300 -1.000


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20 1.234 -0.300 1.000

21 1.234 1.000 -0.300 1.00022 1.234 0.300 1.000

23 1.234 1.000 0.300 1.000

24 1.234 -1.000 -0.300

25 1.234 1.000 -1.000 -0.300

26 1.234 1.000 -0.300

27 1.234 1.000 1.000 -0.300

28 1.234 -1.000 0.300

29 1.234 1.000 -1.000 0.300

30 1.234 1.000 0.300

31 1.234 1.000 1.000 0.300

32 0.90033 0.900 1.600

34 0.900 1.600

35 0.900 1.600

36 0.900 1.600

37 0.866 -0.300 -1.000

38 0.866 0.300 -1.000

39 0.866 -0.300 1.000

40 0.866 0.300 1.000

41 0.866 -1.000 -0.300

42 0.866 1.000 -0.300

43 0.866 -1.000 0.30044 0.866 1.000 0.300

Desplazamientos


1 1.000

2 1.000 1.000

3 1.000 1.000

4 1.000 1.000 1.000

5 1.000 1.000

6 1.000 1.000 1.0007 1.000 1.000

8 1.000 1.000 1.000

9 1.000 1.000

10 1.000 1.000 1.000

11 1.000 -1.000

12 1.000 1.000 -1.000

13 1.000 1.000

14 1.000 1.000 1.000


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15 1.000 -1.000

16 1.000 1.000 -1.00017 1.000 1.000

18 1.000 1.000 1.000


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COMPROBACION MARCO RIGIDO

Perfil: CF 203x12, Doble en cajn soldado (Cordn discontinuo)Material: Acero ( ASTM A 529 42 ksi )

NudosLongitud

(m)

Caractersticas mecnicas

Inicial Finalrea(cm)

Ix(1)(cm4)

Iy(1)(cm4)

It(2)(cm4)

N177 N155 6.700 19.94 1252.32 730.40 0.47Notas:

(1) Inercia respecto al eje indicado(2) Momento de inercia a torsin uniforme

Pandeo Pandeo lateral

Plano ZX Plano ZY Ala sup. Ala inf.

1.00 1.00 0.00 0.00

LK 1.220 1.220 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 - -

Cb - 1.000Notacin:

: Coeficiente de pandeoLK: Longitud de pandeo (m)Cm: Coeficiente de momentosCb: Factor de modificacin para el momento crtico

BarraCOMPROBACIONES (CANACERO S136-07 (2007))

Estadow / t T P Tr Mx My Vx Vy MxTr MyTr MxVy MyVx MT MP TPTrMV

N177/N155 w / t (w / t)Mx.x: 0 m = 1.3

x: 0 m = 6.9

N.P.(1)x: 0 m = 51.0

x: 0 m = 2.7

= 0.4x: 0 m = 6.1

x: 0 m = 48.1

x: 0 m = 2.7

x: 0 m = 26.4

x: 0 m = 0.1

x: 0 m = 50.9

x: 0 m = 57.5

x: 0 m = 55.7

CUMPLE = 57.5Notacin:

w / t: Limitaciones geomtricasT: Resistencia a traccinP: Resistencia a compresinTr: Resistencia a torsinMx: Resistencia a flexin alrededor del eje XMy: Resistencia a flexin alrededor del eje YVx: Resistencia a corte en la direccin del eje XVy: Resistencia a corte en la direccin del eje YMxTr: Resistencia a flexin alrededor del eje X combinada con torsinMyTr: Resistencia a flexin alrededor del eje Y combinada con torsinMxVy: Resistencia a flexin alrededor del eje X combinada con corte en la direccin del eje YMyVx: Resistencia a flexin alrededor del eje Y combinada con corte en la direccin del eje XMT: Resistencia a flexin combinada con traccinMP: Resistencia a flexin combinada con compresinTPTrMV: Flexin combinada con cortante, axil y torsin - Comprobacin de Von Mises

x: Distancia al origen de la barra: Coeficiente de aprovechamiento (%)N.P.: No procede

Comprobaciones que no proceden (N.P.):(1) La comprobacin no procede, ya que no hay torsin.

Nota: El anlisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificacin de cada uno de los perfiles simplesque las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir delos que actan sobre la pieza compuesta, segn sus caractersticas mecnicas. Para las comprobaciones deestabilidad se utiliza la esbeltez mecnica ideal, obtenida en funcin de la esbeltez de la pieza y una esbeltezcomplementaria que tiene en cuenta la separacin de los enlaces entre los perfiles simples.

Limitaciones geomtricas (B1)

Se debe satisfacer:


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w1 / t : 23.04

Donde:w1: Longitud del tramo recto del elemento horizontal (paralelo al eje X). w1 : 61.28 mmt: Espesor. t : 2.66 mm

w2 / t : 70.78

Donde:w2: Longitud del tramo recto del elemento vertical (paralelo al eje Y). w2 : 188.28 mmt: Espesor. t : 2.66 mm

w3 / t : 4.83

Donde:w3: Longitud del tramo recto del rigidizador de borde. w3 : 12.84 mmt: Espesor. t : 2.66 mm

Resistencia a traccin (Apndices A & B, C2)

Se debe satisfacer:

T : 0.013

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 0.865867G-SX-0.3SY.Donde:Tf: Resistencia a traccin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.333 t

Tc: Resistencia de diseo a traccin.Tc : 26.524 t

Donde:t: Factor de resistencia para traccin. t : 0.90Tn: La resistencia nominal a traccin es igual al valor calculado segn la SeccinC2.1 del Apndice B: Tn : 29.471 tC2.1 Plastificacin de la seccin bruta.

Tn : 29.471 t

Donde:Ag: rea de la seccin bruta. Ag : 9.97 cmFy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cm


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Resistencia a compresin (C4)

Se debe satisfacer:

C : 0.069

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, parala combinacin de acciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.Donde:Pf: Resistencia a compresin requerida para las combinaciones de cargaLRFD.

Pf : 1.341 t

Pc: Resistencia de diseo a compresin.Pc : 19.436 t

Donde:

c: Factor de resistencia para compresin. c : 0.85Pn: Resistencia nominal a compresin, tomada como el menor de losvalores C4.1 y C4.2.

Pn : 22.866 t

C4.1 Resistencia nominal a compresin, considerando el efecto del pandeopor flexin, flexotorsin o torsin.

Pn : 22.866 t

Donde:Ae: rea de la seccin eficaz. Ae : 7.93 cm

Para

Fn : 2884.31 kg/cm

Donde:Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmc : 0.24

Donde:Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmFe: Tension elstica de pandeo a flexin calculada segn las SeccionesC4.1.1 a C4.1.4.

Fe : 50281.51 kg/cm

C4.1.1 Secciones no sometidas a pandeo por torsin o por flexotorsin.Fcrit: Tensin crtica de pandeo, tomada como la menor de Fex y Fey. Fcrit : 50281.51 kg/cmDonde:Ya que esta norma no considera la posibilidad de combinaciones decompresin y otros esfuerzos para secciones compuestas, las esbelteceshan sido modificadas segn el mtodo descrito al inicio de este listado.

Para las reglas especificadas en la norma, se puede consultar el CaptuloD1.Fex : 86211.54 kg/cm

Donde:E: Mdulo de Young. E : 2069317.02 kg/cm: Esbeltez modificada de la pieza compuesta respecto al eje X. : 15.39

Fey : 50281.51 kg/cm


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Donde:E: Mdulo de Young. E : 2069317.02 kg/cm: Esbeltez modificada de la pieza compuesta respecto al eje Y. : 20.15C4.1.2 Secciones con uno o dos ejes de simetra sometidas a pandeo portorsin o por flexotorsin.(i) Para secciones con un eje de simetra, y angulares con alas iguales enlos que el rea eficaz no es igual al rea bruta de la seccin.Las comprobaciones de la Seccin C4.1.2 no proceden, ya que laslongitudes efectivas de pandeo lateral de este elemento son nulas.C4.2 Resistencia a pandeo por distorsin.La comprobacin de la Seccin C4.2 no procede, ya que la longitud efectivade pandeo por distorsin es cero.

Resistencia a torsin (Comprobacin adicional)

La comprobacin no procede, ya que no hay torsin.

Resistencia a flexin alrededor del eje X (C3.1)

Se debe satisfacer:

B : 0.510

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.2G+1.6Qa.Mf: Resistencia a flexin crtica requerida para las combinaciones de carga

LRFD.

Mf : 0.884 tm

Mc: Resistencia de diseo a flexin.Mc : 1.731 tm

Donde:b: Factor de resistencia para flexin. b : 0.95Mn: La resistencia a flexin nominal mnima se calcula como la menor de lascalculadas en los apartados aplicables del Captulo C3.1.

Mn : 1.822 tm

C3.1.1 Resistencia nominal de la seccin.Mn : 1.822 tm

Donde:Sex : 61.63 cm

Donde:Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. Iex : 626.16 cm4Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey : 73.93 cm4Iexy: Producto eficaz de inercia. Iexy : 0.00 cm4x: Distancia a la fibra extrema en flexin. x : 14.69 mmy: Distancia a la fibra extrema en flexin. y : 101.60 mmFy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmC3.1.2 Resistencia a pandeo lateral.Como el factor de longitud eficaz para pandeo lateral es cero, la barra no est


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sometida a pandeo lateral. La resistencia a flexin se calcula segn la SeccinC3.1.1.C3.1.4 Resistencia a pandeo por distorsin.

La comprobacin de la Seccin C3.1.4 no procede, ya que la longitud efectivade pandeo por distorsin es cero.

Resistencia a flexin alrededor del eje Y (C3.1)

Se debe satisfacer:

B : 0.027

Mf: Resistencia a flexin crtica requerida para las combinaciones de carga

LRFD.

Mf : 0.010 tm

Para flexin positiva:El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 0.865867G+SX+0.3SY.Mf+: Resistencia requerida para flexin positiva. Mf+ : 0.008 tmPara flexin negativa:El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.23413G-SX-0.3SY.Mf-: Resistencia requerida para flexin negativa. Mf- : 0.010 tmMc: Resistencia de diseo a flexin.

Mc : 0.362 tm

Donde:b: Factor de resistencia para flexin. b : 0.95Mn: La resistencia a flexin nominal mnima se calcula como la menor de lascalculadas en los apartados aplicables del Captulo C3.1. M

n : 0.381 tm

Donde:Mn+: La resistencia a flexin nominal se calcula como la menor de lascalculadas en los apartados aplicables del Captulo C3.1 para flexin positiva.

Mn+ : 0.404 tm

Mn-: La resistencia a flexin nominal se calcula como la menor de lascalculadas en los apartados aplicables del Captulo C3.1 para flexin negativa.

Mn- : 0.381 tm

C3.1.1 Resistencia nominal de la seccin.Mn+ : 0.404 tmMn- : 0.381 tm

Donde:Sey+ : 13.68 cmSey- : 12.90 cm

Donde:Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. Iex+ : 626.16 cm4

Iex- : 616.14 cm4Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey+ : 73.93 cm4

Iey- : 62.79 cm4Iexy: Producto eficaz de inercia. Iexy : 0.00 cm4x: Distancia a la fibra extrema en flexin. x+ : 54.05 mm

x- : 48.69 mmy: Distancia a la fibra extrema en flexin. y : 81.30 mmFy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cm


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Resistencia a corte en la direccin del eje X (C3.2)

Se debe satisfacer:

V : 0.004

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce para la combinacin deacciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.Donde:Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD. Vf : 0.011 t

La resistencia a corte requerida se ha reducido de forma que la fuerza

aplicada se distribuye entre todos los elementos, puesto que la seccintiene ms de un elemento que resiste cortante.Vc: Resistencia de diseo a cortante.

Vc : 2.747 t

Donde:v: Factor de resistencia para cortante. v : 0.95Vn: La resistencia nominal a cortante es el menor de los valores calculadossegn la Seccin C3.2.1.

Vn : 2.891 t

C3.2.1 Resistencia a cortante del alma descontando los agujeros.Vn : 2.891 t

Donde:Aw: rea de los elementos paralelos a la direccin del cortante.

Aw : 1.63 cm

Donde:h: Altura del tramo recto del alma. h : 61.28 mm

t: Espesor de los elementos paralelos a la direccin del cortante. t : 2.66 mm

(a) Para

Fv : 1773.70 kg/cm



E: Mdulo de Young. E : 2069317.02 kg/cmFy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cm1.Para almas sin rigidizadores transversales:Kv: Coeficiente de abolladura por cortante. Kv : 5.34


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Resistencia a corte en la direccin del eje Y (C3.2)

Se debe satisfacer:

V : 0.061

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, parala combinacin de acciones 1.2G+1.6Qa.Donde:Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD. Vf : 0.448 t

Vc: Resistencia de diseo a cortante.Vc : 7.289 t

Donde:v: Factor de resistencia para cortante. v : 0.95Vn: La resistencia nominal a cortante es el menor de los valores calculadossegn la Seccin C3.2.1. Vn : 7.673 t



Aw : 5.01 cm



(b) Para

Fv : 1532.07 kg/cm




Resistencia a flexin alrededor del eje X combinada con torsin (C3.6)

Se debe satisfacer:

B : 0.481


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El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.

Donde:Mf: Resistencia requerida para flexin negativa. Mf : 0.833 tm

Mc: Resistencia de diseo a flexin, segn C3.1. Mc : 1.731 tm

R: Factor de reduccin de resistencia debido a la torsin.R : 1.00

Donde:Las tensiones utilizadas en esta comprobacin se han calculado en el siguientepunto, en el cual se produce la combinacin psima de tensiones normales ytangenciales.x: Coordenada X del punto de clculo respecto al centro de gravedad. x : 46.59 mm

y: Coordenada Y del punto de clculo respecto al centro de gravedad. y : 101.60 mm

fbx: Tensin normal debida a la flexin alrededor del eje X.fbx : -1351.38 kg/cm

Donde:Mfx: Resistencia requerida a flexin respecto al eje X para las combinacionesde carga LRFD.

Mfx : 0.833 tm

Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 626.16 cm4fTr: Tensin tangencial debida a la torsin. fTr : 0.00 kg/cm

Resistencia a flexin alrededor del eje Y combinada con torsin (C3.6)

Se debe satisfacer:

B : 0.027

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.23413G-SX-0.3SY.Donde:Mf: Resistencia requerida para flexin negativa. Mf : 0.010 tm



Donde:Las tensiones utilizadas en esta comprobacin se han calculado en el siguientepunto, en el cual se produce la combinacin psima de tensiones normales ytangenciales.


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x: Coordenada X del punto de clculo respecto al centro de gravedad. x : 54.05 mm


fby: Tensin normal debida a la flexin alrededor del eje Y, calculada utilizando laseccin eficaz.

fby : -85.06 kg/cm

Donde:Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinaciones decarga LRFD.

Mfy : 0.010 tm

Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey : 62.79 cm4fTr: Tensin tangencial debida a la torsin. fTr : 0.00 kg/cm

Resistencia a flexin alrededor del eje X combinada con corte en la direccin del eje Y (C3.3)

Se debe satisfacer:

: 0.264

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.2G+1.6Qa.Donde:(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.

: 0.264

Donde:Mfx: Resistencia requerida a flexin respecto al eje X para las combinaciones decarga LRFD.

Mfx : 0.884 tm

Mcx: Resistencia de diseo a flexin alrededor del eje X. Mcx : 1.731 tm

Vfy: Resistencia a cortante requerida en la direccin del eje Y para lascombinaciones de carga LRFD.

Vfy : 0.448 t

Vcy: Resistencia de diseo a cortante en la direccin del eje Y. Vcy : 7.289 t

Resistencia a flexin alrededor del eje Y combinada con corte en la direccin del eje X (C3.3)

Se debe satisfacer:

: 0.001

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.23413G-SX-0.3SY.Donde:


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(a) Para vigas sin rigidizadores transversales. : 0.001

Donde:R: Factor de reduccin de resistencia debido a la torsin, calculado segn C3.6. R : 1.00

Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinaciones decarga LRFD.

Mfy : 0.010 tm

Mcy: Resistencia de diseo a flexin alrededor del eje Y. Mcy : 0.362 tm

Vfx: Resistencia a cortante requerida en la direccin del eje X para lascombinaciones de carga LRFD.

Vfx : 0.010 t

Vcx: Resistencia de diseo a cortante en la direccin del eje X. Vcx : 2.747 t

Resistencia a flexin combinada con traccin (C5.1.2)

Se debe satisfacer:

f : 0.509

: 0.505

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.Donde:

f : 0.509

Donde:Rx: Factor de reduccin de la resistencia a flexin alrededor del eje X debido ala torsin, calculado segn C3.6.

Rx : 1.00

Ry: Factor de reduccin de la resistencia a flexin alrededor del eje Y debido ala torsin, calculado segn C3.6.

Ry : 1.00

bx: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje X. bx : 0.95Mfx: Resistencia requerida a flexin respecto al eje X para las combinacionesde carga LRFD.

Mfx : 0.833 tm

Mnxt : 1.822 tm

Donde:Sftx : 61.63 cm

Donde:Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 626.16 cm4Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 73.93 cm4Ixy: Producto de inercia. Ixy : 0.00 cm4


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xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexin alrededor del eje X. xt : 46.59 mm

yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexin alrededor del eje X. yt : 101.60 mm

Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmby: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje Y. by : 0.95Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinacionesde carga LRFD.

Mfy : 0.010 tm

Mnyt : 0.404 tm

Donde:Sfty : 13.68 cm

Donde:Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 626.16 cm4Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 73.93 cm4

Ixy: Producto de inercia. Ixy : 0.00 cm4xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexin alrededor del eje Y. xt : 54.05 mm

yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexin alrededor del eje Y. yt : 81.30 mm

Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmt: Factor de resistencia para traccin. t : 0.90Tf: Resistencia a traccin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.063 t

Tn: Resistencia nominal a traccin, segn la Seccin C2. Tn : 29.471 t

: 0.505

Donde:Rx: Factor de reduccin de la resistencia a flexin alrededor del eje X debido ala torsin, calculado segn C3.6.

Rx : 1.00

Ry: Factor de reduccin de la resistencia a flexin alrededor del eje Y debido ala torsin, calculado segn C3.6.

Ry : 1.00

bx: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje X. bx : 0.95Mfx: Resistencia requerida a flexin respecto al eje X para las combinacionesde carga LRFD.

Mfx : 0.833 tm

Mnx: Resistencia nominal a flexin alrededor del eje X segn la Seccin C3.1. Mnx : 1.822 tm

by: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje Y. by : 0.95Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinacionesde carga LRFD.

Mfy : 0.010 tm

Mny: Resistencia nominal a flexin alrededor del eje Y segn la Seccin C3.1. Mny : 0.381 tm

t: Factor de resistencia para traccin. t : 0.90Tf: Resistencia a traccin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.063 t



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Resistencia a flexin combinada con compresin (C5.2.2)

(b) Se debe satisfacer el siguiente criterio si

: 0.575

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.Donde:Rx: Factor de reduccin de la resistencia a flexin alrededor del eje X debido a latorsin, calculado segn C3.6.

Rx : 1.00

Ry: Factor de reduccin de la resistencia a flexin alrededor del eje Y debido a latorsin, calculado segn C3.6.

Ry : 1.00

c: Factor de resistencia para compresin. c : 0.85Pf: Resistencia a compresin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Pf : 1.341 tPn: Resistencia nominal a compresin segn la Seccin C4. Pn : 22.866 t

bx: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje X. bx : 0.95Mfx: Resistencia requerida a flexin respecto al eje X para las combinaciones decarga LRFD.

Mfx : 0.833 tm


by: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje Y. by : 0.95Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinaciones decarga LRFD.

Mfy : 0.010 tm


Flexin combinada con cortante, axil y torsin - Comprobacin de Von Mises (Comprobacin adicional)

Ya que la norma no proporciona una comprobacin general para seccionessometidas a torsin combinada con otros esfuerzos, se considera que esteelemento debe cumplir, adems, el siguiente criterio de rotura de Von Mises:

: 0.557

: 0.032

: 0.311

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N177, para lacombinacin de acciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.


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Donde:fa: Tensin normal debida a compresin, calculada utilizando el rea de laseccin bruta.

fa : 169.21 kg/cm

Donde:Pf: Resistencia a compresin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Pf : 1.341 t

Ae: rea de la seccin eficaz. Ae : 7.93 cmLas tensiones utilizadas en esta comprobacin se han calculado en el siguientepunto, en el cual se produce la combinacin psima de tensiones normales ytangenciales.x: Coordenada X del punto de clculo respecto al centro de gravedad. x : -14.69 mm


fbx: Tensin normal debida a la flexin alrededor del eje X.fbx : 1351.38 kg/cm


Mfx : -0.833 tm

Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 626.16 cm4fby: Tensin normal debida a la flexin alrededor del eje Y.

fby : 19.14 kg/cm

Donde:Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinaciones de

carga LRFD.

Mfy : 0.010 tm

Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 73.93 cm4fVx: Tensin tangencial debida al esfuerzo cortante en la direccin del eje X. fVx : -3.09 kg/cmfVy: Tensin tangencial debida al esfuerzo cortante en la direccin del eje Y. fVy : 55.58 kg/cmfTr: Tensin tangencial debida a la torsin. fTr : 0.00 kg/cmFa: Resistencia a compresin de la seccin.

Fa : 2451.66 kg/cm

Donde:c: Factor de resistencia para compresin. c : 0.85Fn: Tensin crtica nominal de pandeo, calculada segn el Captulo C4. Fn : 2884.31 kg/cmFbx, Fby: Resistencia de la seccin a flexin alrededor de los ejes X y Y,respectivamente.

Fbx : 2808.36 kg/cm

Fby : 2808.36 kg/cmDonde:b: Factor de resistencia para flexin. b : 0.95Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmFVx, FVy: Resistencia de la seccin a cortante en las direcciones X y Y,respectivamente.

FVx : 1621.41 kg/cmFVy : 1621.41 kg/cm

Donde:v: Factor de resistencia para cortante. v : 0.95


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Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmFTr: Resistencia a torsin de la seccin.

FTr : 1536.07 kg/cm

Donde:Tr: Factor de resistencia para torsin. Tr : 0.90Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cm


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COMPROBACION DE LARGUEROSPerfil: CF 102x16

Material: Acero ( ASTM A 529 42 ksi )Nudos

Longitud(m)

Caractersticas mecnicas

Inicial Final rea(cm)Ix(1)

(cm4)Iy(1)

(cm4)It(2)

(cm4)xg(3)

(mm)yg(3)

(mm)

N155 N156 3.030 3.30 55.14 11.47 0.03 -8.65 0.00Notas:

(1) Inercia respecto al eje indicado(2) Momento de inercia a torsin uniforme(3) Coordenadas del centro de gravedad

Pandeo Pandeo lateral

Plano ZX Plano ZY Ala sup. Ala inf.

1.00 1.00 0.00 0.00

LK 3.030 3.030 0.000 0.000Cm 1.000 1.000 - -

Cb - 1.000Notacin:

: Coeficiente de pandeoLK: Longitud de pandeo (m)Cm: Coeficiente de momentosCb: Factor de modificacin para el momento crtico

BarraCOMPROBACIONES (CANACERO S136-07 (2007))

Estadow / t T P Tr Mx My Vx Vy MxTr MyTr MxVy MyVx MT MP TPTrMV

N155/N156x: 0 m

w / t (w / t)Mx.x: 3.03 m = 0.5

N.P.(1) N.P.(2)x: 3.03 m = 49.6

x: 0 m = 22.6

x: 1.52 m = 0.6

x: 3.03 m = 13.1

x: 3.03 m = 41.7

x: 0 m = 22.6

x: 3.03 m = 26.3

x: 0 m = 5.1

x: 3.03 m = 60.7

N.P.(3)x: 3.03 m = 59.6

CUMPLE = 60.7Notacin:

w / t: Limitaciones geomtricasT: Resistencia a traccin

P: Resistencia a compresinTr: Resistencia a torsinMx: Resistencia a flexin alrededor del eje XMy: Resistencia a flexin alrededor del eje YVx: Resistencia a corte en la direccin del eje XVy: Resistencia a corte en la direccin del eje YMxTr: Resistencia a flexin alrededor del eje X combinada con torsinMyTr: Resistencia a flexin alrededor del eje Y combinada con torsinMxVy: Resistencia a flexin alrededor del eje X combinada con corte en la direccin del eje YMyVx: Resistencia a flexin alrededor del eje Y combinada con corte en la direccin del eje XMT: Resistencia a flexin combinada con traccinMP: Resistencia a flexin combinada con compresinTPTrMV: Flexin combinada con cortante, axil y torsin - Comprobacin de Von Mises

x: Distancia al origen de la barra: Coeficiente de aprovechamiento (%)N.P.: No procede

Comprobaciones que no proceden (N.P.):(1) La comprobacin no procede, ya que no hay axil de compresin.(2) La comprobacin no procede, ya que no hay torsin.(3) No hay interaccin entre axil de compresin y momento flector para ninguna combinacin. Por lo tanto, la comprobacin no procede.

Limitaciones geomtricas (B1)

Se debe satisfacer:w1 / t : 28.26

Donde:w1: Longitud del tramo recto del elemento horizontal (paralelo al eje X). w1 : 42.96 mmt: Espesor. t : 1.52 mm


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w2 / t : 61.68

Donde:w2: Longitud del tramo recto del elemento vertical (paralelo al eje Y). w2 : 93.76 mmt: Espesor. t : 1.52 mm

w3 / t : 5.78

Donde:w3: Longitud del tramo recto del rigidizador de borde. w3 : 8.78 mmt: Espesor. t : 1.52 mm

Resistencia a traccin (Apndices A & B, C2)

Se debe satisfacer:

T : 0.005

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N156, para lacombinacin de acciones 1.23413G+SX+0.3SY.Donde:Tf: Resistencia a traccin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.041 t

Tc: Resistencia de diseo a traccin.Tc : 8.774 t

Donde:t: Factor de resistencia para traccin. t : 0.90Tn: La resistencia nominal a traccin es igual al valor calculado segn la SeccinC2.1 del Apndice B:

Tn : 9.749 t

C2.1 Plastificacin de la seccin bruta.Tn : 9.749 t

Donde:Ag: rea de la seccin bruta. Ag : 3.30 cmFy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cm

Resistencia a compresin (C4)

La comprobacin no procede, ya que no hay axil de compresin.

Resistencia a torsin (Comprobacin adicional)

La comprobacin no procede, ya que no hay torsin.


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Resistencia a flexin alrededor del eje X (C3.1)

Se debe satisfacer:

B : 0.496

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N156, para lacombinacin de acciones 1.2G+1.6Qa.Mf: Resistencia a flexin crtica requerida para las combinaciones de cargaLRFD.

Mf : 0.151 tm

Mc: Resistencia de diseo a flexin.Mc : 0.305 tm


Mn : 0.321 tm


Donde:Sex : 10.85 cm

Donde:Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. Iex : 55.14 cm4Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey : 11.47 cm4Iexy: Producto eficaz de inercia. Iexy : 0.00 cm4

x: Distancia a la fibra extrema en flexin. x : 12.83 mmy: Distancia a la fibra extrema en flexin. y : 50.80 mmFy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmC3.1.2 Resistencia a pandeo lateral.Como el factor de longitud eficaz para pandeo lateral es cero, la barra no estsometida a pandeo lateral. La resistencia a flexin se calcula segn la SeccinC3.1.1.C3.1.4 Resistencia a pandeo por distorsin.La comprobacin de la Seccin C3.1.4 no procede, ya que la longitud efectivade pandeo por distorsin es cero.

Resistencia a flexin alrededor del eje Y (C3.1)

Se debe satisfacer:

B : 0.226

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N155, para lacombinacin de acciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.Mf: Resistencia a flexin crtica requerida para las combinaciones de carga Mf : 0.020 tm


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LRFD.Mc: Resistencia de diseo a flexin.

Mc : 0.090 tm


Mn : 0.095 tm


Donde:Sey : 3.20 cm

Donde:Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. Iex : 54.74 cm4

Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey : 10.02 cm4Iexy: Producto eficaz de inercia. Iexy : 0.00 cm4x: Distancia a la fibra extrema en flexin. x : 31.31 mmy: Distancia a la fibra extrema en flexin. y : 38.10 mmFy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cm

Resistencia a corte en la direccin del eje X (C3.2)

Se debe satisfacer:

V : 0.006

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en un punto situado auna distancia de 1.515 m del nudo N155, para la combinacin de acciones1.23413G+Qa-SX-0.3SY.Donde:Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD. Vf : 0.006 t

La resistencia a corte requerida se ha reducido de forma que la fuerzaaplicada se distribuye entre todos los elementos, puesto que la seccintiene ms de un elemento que resiste cortante.Vc: Resistencia de diseo a cortante.

Vc : 1.100 t


Vn : 1.158 t



Aw : 0.65 cm

Donde:


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h: Altura del tramo recto del alma. h : 42.96 mm


(a) Para

Fv : 1773.70 kg/cm



E: Mdulo de Young. E : 2069317.02 kg/cmFy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cm1.Para almas sin rigidizadores transversales:

Kv: Coeficiente de abolladura por cortante. Kv : 5.34

Resistencia a corte en la direccin del eje Y (C3.2)

Se debe satisfacer:

V : 0.131

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N156, parala combinacin de acciones 1.2G+1.6Qa.

Donde:Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD. Vf : 0.311 t

Vc: Resistencia de diseo a cortante.Vc : 2.380 t


Vn : 2.505 t


Donde:

Aw: rea de los elementos paralelos a la direccin del cortante. Aw : 1.43 cm



(b) Para


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Fv : 1758.03 kg/cmDonde:h: Altura del tramo recto del alma. h : 93.76 mm



Resistencia a flexin alrededor del eje X combinada con torsin (C3.6)

Se debe satisfacer:

B : 0.417

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N156, para lacombinacin de acciones 1.23413G+Qa+SX+0.3SY.Donde:Mf: Resistencia requerida para flexin negativa. Mf : 0.127 tm



Donde:Las tensiones utilizadas en esta comprobacin se han calculado en el siguientepunto, en el cual se produce la combinacin psima de tensiones normales ytangenciales.x: Coordenada X del punto de clculo respecto al centro de gravedad. x : 30.13 mm




Mfx : 0.127 tm

Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 55.14 cm4fTr: Tensin tangencial debida a la torsin. fTr : 0.00 kg/cm

Resistencia a flexin alrededor del eje Y combinada con torsin (C3.6)

Se debe satisfacer:


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B : 0.226

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N155, para lacombinacin de acciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.Donde:Mf: Resistencia requerida para flexin negativa. Mf : 0.020 tm



Donde:

Las tensiones utilizadas en esta comprobacin se han calculado en el siguientepunto, en el cual se produce la combinacin psima de tensiones normales ytangenciales.x: Coordenada X del punto de clculo respecto al centro de gravedad. x : 34.05 mm


fby: Tensin normal debida a la flexin alrededor del eje Y, calculada utilizandola seccin eficaz.

fby : -691.20 kg/cm

Donde:Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinaciones de

carga LRFD.

Mfy : 0.020 tm

Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iey : 10.02 cm4fTr: Tensin tangencial debida a la torsin. fTr : 0.00 kg/cm

Resistencia a flexin alrededor del eje X combinada con corte en la direccin del eje Y (C3.3)

Se debe satisfacer:

: 0.263

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N156, para lacombinacin de acciones 1.2G+1.6Qa.Donde:(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.

: 0.263

Donde:Mfx: Resistencia requerida a flexin respecto al eje X para las combinaciones decarga LRFD.

Mfx : 0.151 tm


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Mcx: Resistencia de diseo a flexin alrededor del eje X. Mcx : 0.305 tm

Vfy: Resistencia a cortante requerida en la direccin del eje Y para las

combinaciones de carga LRFD.

Vfy : 0.311 t

Vcy: Resistencia de diseo a cortante en la direccin del eje Y. Vcy : 2.380 t

Resistencia a flexin alrededor del eje Y combinada con corte en la direccin del eje X (C3.3)

Se debe satisfacer:

: 0.051

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N155, para lacombinacin de acciones 1.23413G+Qa-SX-0.3SY.Donde:(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.

: 0.051

Donde:R: Factor de reduccin de resistencia debido a la torsin, calculado segn C3.6. R : 1.00

Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinaciones decarga LRFD.

Mfy : 0.020 tm

Mcy: Resistencia de diseo a flexin alrededor del eje Y. Mcy : 0.090 tm

Vfx: Resistencia a cortante requerida en la direccin del eje X para lascombinaciones de carga LRFD.

Vfx : 0.006 t

Vcx: Resistencia de diseo a cortante en la direccin del eje X. Vcx : 1.100 t

Resistencia a flexin combinada con traccin (C5.1.2)

Se debe satisfacer:

f : 0.553

: 0.607

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N156, para lacombinacin de acciones 1.2G+1.6Qa.Donde:

f : 0.553


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Donde:bx: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje X. bx : 0.95Mfx: Resistencia requerida a flexin respecto al eje X para las combinaciones

de carga LRFD.

Mfx : 0.151 tm

Mnxt : 0.321 tm

Donde:Sftx : 10.85 cm

Donde:Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 55.14 cm4Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 11.47 cm4Ixy: Producto de inercia. Ixy : 0.00 cm4xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexin alrededor del eje X. xt : 30.13 mm

yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexin alrededor del eje X. yt : 50.80 mm

Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmby: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje Y. by : 0.95Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinacionesde carga LRFD.

Mfy : 0.011 tm

Mnyt : 0.202 tm

Donde:Sfty : 6.85 cm

Donde:Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 55.14 cm4Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 11.47 cm4Ixy: Producto de inercia. Ixy : 0.00 cm4xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexin alrededor del eje Y. xt : 16.75 mm

yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexin alrededor del eje Y. yt : 46.88 mm

Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmt: Factor de resistencia para traccin. t : 0.90Tf: Resistencia a traccin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.012 t


: 0.607

Donde:bx: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje X. bx : 0.95Mfx: Resistencia requerida a flexin respecto al eje X para las combinacionesde carga LRFD.

Mfx : 0.151 tm


by: Factor de resistencia para flexin alrededor del eje Y. by : 0.95Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinacionesde carga LRFD.

Mfy : 0.011 tm


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t: Factor de resistencia para traccin. t : 0.90Tf: Resistencia a traccin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.012 t


Resistencia a flexin combinada con compresin (C5.2.2)

No hay interaccin entre axil de compresin y momento flector para ninguna combinacin. Por lo tanto, lacomprobacin no procede.

Flexin combinada con cortante, axil y torsin - Comprobacin de Von Mises (Comprobacin adicional)Ya que la norma no proporciona una comprobacin general para seccionessometidas a torsin combinada con otros esfuerzos, se considera que esteelemento debe cumplir, adems, el siguiente criterio de rotura de Von Mises:

: 0.596

: 0.020

: 0.356

El esfuerzo solicitante de clculo psimo se produce en el nudo N156, para lacombinacin de acciones 1.2G+1.6Qa.Donde:fa: Tensin normal debida a traccin, calculada utilizando el rea de la seccinbruta.

fa : 3.75 kg/cm

Donde:Tf: Resistencia a traccin requerida para las combinaciones de carga LRFD. Tf : 0.012 t

A: rea de la seccin bruta. A : 3.30 cmLas tensiones utilizadas en esta comprobacin se han calculado en el siguientepunto, en el cual se produce la combinacin psima de tensiones normales ytangenciales.x: Coordenada X del punto de clculo respecto al centro de gravedad. x : 31.49 mm

y: Coordenada Y del punto de clculo respecto al centro de gravedad. y : -50.54 mm



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Mfx : -0.151 tm

Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Ix : 55.14 cm4fby: Tensin normal debida a la flexin alrededor del eje Y.

fby : -292.18 kg/cm

Donde:Mfy: Resistencia requerida a flexin respecto al eje Y para las combinacionesde carga LRFD.

Mfy : 0.011 tm

Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Iy : 11.47 cm4fVx: Tensin tangencial debida al esfuerzo cortante en la direccin del eje X. fVx : -1.53 kg/cmfVy: Tensin tangencial debida al esfuerzo cortante en la direccin del eje Y. fVy : -31.20 kg/cmfTr: Tensin tangencial debida a la torsin. fTr : 0.00 kg/cmFa: Resistencia a traccin de la seccin.

Fa : 3.75 kg/cm

Donde:t: Factor de resistencia para traccin. t : 0.90Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmFbx, Fby: Resistencia de la seccin a flexin alrededor de los ejes X y Y,respectivamente.

Fbx : 2808.36 kg/cmFby : 2808.36 kg/cm

Donde:b: Factor de resistencia para flexin. b : 0.95Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmFVx, FVy: Resistencia de la seccin a cortante en las direcciones X y Y,respectivamente.

FVx : 1621.41 kg/cmFVy : 1621.41 kg/cm

Donde:v: Factor de resistencia para cortante. v : 0.95Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cmFTr: Resistencia a torsin de la seccin.

FTr : 1536.07 kg/cm

Donde:Tr: Factor de resistencia para torsin. Tr : 0.90Fy: Lmite elstico del acero. Fy : 2956.17 kg/cm


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2.- REVISION DE CUBIERTA

2.1.- Resultados2.1.1.- Sismo

Norma utilizada: ASCE 7-05

Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures

Mtodo de clculo: Anlisis modal espectral (ASCE 7-05, 12.9)

2.1.1.1.- Espectro de clculo

2.1.1.1.1.- Espectro elstico de aceleraciones

Coef.Amplificacin:

El valor mximo de las ordenadas espectrales es 0.171 g.

ASCE 7-05 (11.4.5)

Parmetros necesarios para la definicin del espectro

SDS: Parmetro de aceleracin espectral de diseo para periodos cortos (ASCE 7-05, 11.4.4) SDS: 0.17

SS: Parmetro de aceleracin espectral para periodos cortos (ASCE 7-05, Fig 22-1 a 22-14) SS: 0.16Fa: Coeficiente de sitio (ASCE 7-05, Tabla 11.4-1) Fa: 1.60

Clase de suelo (ASCE 7-05, 20.3 y 20.4): Suelos rgidos

SD1: Parmetro de aceleracin espectral de diseo para un periodo de un segundo (ASCE 7-05,11.4.4) SD1: 0.08

S1: Parmetro de aceleracin espectral para un periodo de 1 segundo (ASCE 7-05, Fig 22-1 a22-14) S1: 0.05Fv: Coeficiente de sitio (ASCE 7-05, Tabla 11.4-2) Fv: 2.40

Clase de suelo (ASCE 7-05, 20.3 y 20.4): Suelos rgidos


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T0: Periodo caracterstico del espectro (ASCE 7-05, 11.4.5) T0: 0.09 s

SD1: Parmetro de aceleracin espectral de diseo para un periodo de un segundo (ASCE 7-05, 11.4.4) SD1: 0.08SDS: Parmetro de aceleracin espectral de diseo para periodos cortos (ASCE 7-05, 11.4.4) SDS: 0.17

TS: Periodo caracterstico del espectro (ASCE 7-05, 11.4.5) TS: 0.47s

SD1: Parmetro de aceleracin espectral de diseo para un periodo de un segundo (ASCE 7-05, 11.4.4) SD1: 0.08SDS: Parmetro de aceleracin espectral de diseo para periodos cortos (ASCE 7-05, 11.4.4) SDS: 0.17

TL: Periodo de transicin para periodos largos (ASCE 7-05, Fig 22-15 a 22-20) TL: 8.00 s

2.1.1.1.2.- Espectro de diseo de aceleraciones

El espectro de diseo ssmico se obtiene reduciendo el espectro elstico por el coeficiente(R/I) correspondiente a cada direccin de anlisis.

(RX/I): Coeficiente reductor (X) (RX/I) : 3.00(RY/I): Coeficiente reductor (Y) (RY/I) : 3.00RX: Coeficiente de modificacin de respuesta (X) (ASCE 7-05, Tabla 12.2-1) RX : 3.00RY: Coeficiente de modificacin de respuesta (Y) (ASCE 7-05, Tabla 12.2-1) RY : 3.00I: Factor de importancia (ASCE 7-05, Tabla 11.5-1) I : 1.00Importancia de la obra (ASCE 7-05, 11.5 y Tabla 1-1): II

ASCE 7-05 (11.4.5 y 12.9.2)

Espectro de diseo segn X Espectro de diseo segn Y


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2.1.1.2.- Coeficientes de participacin

T Lx Ly Mx My Condicin de carga X(1) Condicin de carga Y(1)Modo 1 1.061 1 0 50.66 % 0 % R = 3

A = 0.247 m/sD = 7.03596 mm

R = 3A = 0.247 m/sD = 7.03596 mm

Modo 2 0.415 0.0006 0.0028 0 % 0 % R = 3A = 0.558 m/sD = 2.42956 mm

R = 3A = 0.558 m/sD = 2.42956 mm

Modo 3 0.393 0.0009 0.0115 0 % 0.04 % R = 3A = 0.558 m/sD = 2.18249 mm

R = 3A = 0.558 m/sD = 2.18249 mm

Modo 4 0.386 0.0016 0.0502 0 % 0.01 % R = 3A = 0.558 m/sD = 2.10775 mm

R = 3A = 0.558 m/sD = 2.10775 mm

Modo 5 0.371 0.0007 0.0513 0 % 0.14 % R = 3A = 0.558 m/sD = 1.9405 mm

R = 3A = 0.558 m/sD = 1.9405 mm

Modo 6 0.361 0.0001 0.7358 0 % 34.78 % R = 3A = 0.558 m/sD = 1.8463 mm

R = 3A = 0.558 m/sD = 1.8463 mm

Total 50.66 % 34.97 %T = Periodo de vibracin en segundos.Lx, Ly = Coeficientes de participacin normalizados en cada direccin del anlisis.Mx, My = Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada direccin del anlisis.R = Relacin entre la aceleracin de clculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleracin

de clculo obtenida sin ductilidad.

A = Aceleracin de clculo, incluyendo la ductilidad.D = Coeficiente del modo, equivale al desplazamiento mximo del grado de libertad dinmico.


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Representacin de los periodos modales

Espectro de diseo segn X Espectro de diseo segn Y

Se representa el rango de periodos abarcado por los modos estudiados, con indicacin de los modos en los quese desplaza ms del 30% de la masa:

Condiciones X (1)

T (s) A (g)

Modo 1 1.061 0.025

Condiciones Y (1)

T (s) A (g)

Modo 6 0.361 0.057

memoria de calculo jaltepec

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