iec 890 (1987 amd 1 1995-02)

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

1/68

=

4844893 0579680 417

.

.

RAPPORT

TECHNICAL

TECHNIQUE -TYPE

3

REPORT

-

TYPE

3

CE1

IEC

890

1987

AMENDEMENT 1

AMENDMENT 1

1995-02

Amendement 1

Mthode de dtermination par extrapolation

des chauffements pour les ensembles

d appareillage basse tension

drivs de srie (EDS)

Amendment 1

A method

of

temperature-rise assessment

by extrapolation for partially-tested

assemblies (PTTA) of low-voltage

switchgear and controlgear

0

CE1

1995

Droits

de reproduction

rservs

- opyright -

ail ngMs

reserved

BureauCentrai de iaCommission Eledrotechnique Intematinale 3. rue

de Varem Genve, Wisse

F

ommission Electrotechnique internationale

internat ional Eiectrotechnicai Commission

Memaywponwfi

3newrp0rex"uecna~

HoM~cwn

COD

P R I X

PRICE

COD

E

Pourpk. wircafa@e on

vigueur

f o r p r i c e , see

currenf

atdogus

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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

2/68

4 8 4 4 8 9 3 0 5 7 9 6 8 3

353

m

DIS

- 2 -

890 amend. 1 0 CE1 : 995

Rapport de vote

AVANT-PROPOS

17D(SEC)143

Le prsent amendement a t tabli par le sous-comit 17D: Ensembles

dappareillage basse tension, du comit dtudes 17 de la

CEI:

Appa-

reil ag

e.

17Df148IRVD

Le texte de cet amendement est issu des documents suivants:

Le rapport de vote indiqu dans le tableau

mation sur le vote ayant abouti

lapprobation

ci-dessus donne toute infor-

de cet amendement.

INTRODUCTION

Les articles

de

cet amendement compltent,

articles correspondants du rapport technique

modifient ou remplacent les

890 de la

CE1

- l redition

(1 987): Mthode de dtermination par extrapolation des chauffem ents pour

les ensembles d appareil lage

basse tension drivs de srie

EDS).

Lorsquil ny a pas darticle ou de paragraphe correspondant dans le prsent

amendement, larticle ou le paragraphe de la CE1 890: 1987 et de son

corrigendum de mars 1988 sappliquent sans modification.

Page 8

5.1

Informations ncessaires

Ajouter un nouveau tiret:

- puissance dissipe effective P,) par

les

conducteurs selon lannexe

B.

Supprimer la dernire phrase de la note.



--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

3/68

4844893 0577682 2 T

890

Amend. 1 O IEC:

1995

- 3 -

FOREWORD

This amendment has been prepared by sub-committee 17D: Low-voltage

switchgear and controlgear assemblies, of IEC technical committee 17:

Switchgear and controlgear.

The text

of

this amendment is based on the following documents:

DIS I

R e p o r t o n vo t i n g

I

Full information on the voting for the approval

of

this amendment can be

found in the report on voting indicated in the above table.

INTRODUCTION

The clauses of this amendment supplement, modify or replace the corres-

ponding clauses in the technical report IEC

890 -

1st edition 1987 ) :

A

method of temperature-rise assessment by extrapolation

for

partially type-

tested assemblies PTTA)

of

low-voltage switchgear and controlgear.

Where there is no corresponding clause or subclause in this amendment,

the clause or subclause

of

IEC 890:

1987

and its corrigendum of March

1988 apply without modifications.

Page 9

5.1 Necessary in ormation

Add a new indent:

- Effective power losses P,) of conductors according to annex B.

Delete the last sentence of the note.


Questions or comments about this message: please call the Document Policy

Management Group at 1-800-451-1584.

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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

4/68

4844893

0579683

126

4-

890

Amend.I CEI:1995

Page

49

Ajouter, aprs l'annexe A, la nouvelle annexe

B

comme suit:

Annexe B

.

Courant de fonct ionnement et puissances dissipes par les conducteurs

Les puissances dissipes donnes dans les tableaux B.1, B.2 et B.3 sont fondes

sur:

-

la temprature maximale permise du conducteur

la temprature de l'air autour de conducteur

l'intrieur de l'enveloppe

- le courant de fonctionnement

Les conducteurs montrs dans les tableaux

B.1

et

B.3

sont de plus bass sur les

sections donnes dans la CE1

947-1

"Rgles gnrales" pour les conducteurs en

cuivre.

Pour une charge de conducteur plus faible, l'quation suivante peut tre utilise:

P

= puissances dissipes en watts par mtre (W/m)

i

= courant du conducteur (charge)

In

= courant de fontionnement

Pn = pertes effectives In

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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

5/68

9

4 8 4 4 8 9 3

0 5 7 9 b 8 4

Ob2

9

890 Amend.

1O

IEC:1995 -5-

Page49

Add, after annex A, the new annex B as follows:

,

Annex

B

Operating current and pow er losses of c onduc tors

The power losses given in tables

B.1, B.2

and B.3 are based on:

- maximum permissible conductor temperature

-

operating current

-

air temperature inside the enclosure around the conductor

The conductors shown in tables

B.l

and

8.3

are additionally based on

cross-

sections which are given in IEC

947-1

"General rules" for Cu-conductors.

At a lower conductor loading the following equation may be used:

P = power losses in watts per metre (W/m)

I

= conductor current (loading)

In

= operating current

Pn

=

power losses at

In

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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

6/68

4 8 4 4 8 9 1 0579685 T T 9

890

Amend. 1

O

CEI:I

9956-

A i Wim

12 j 2.1

Tableau B.1:

Courant de fonctionnement et puissances dissipes par

les

conducteurs isols

A

i Wim A

f Wim A

f Wlm

8 f

0,9 12

f

2,l 8 i 0,9

-

1

Cross-

cectior

(Cu)

-

-

2

m

1,s

295

4

6

10

16

25

35

50

70

95

120

150

185

240

300

-

25

i

3,4.

32 f 3,7

2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 1 9 1 10 11 12 I 13

Temprature maximale permise du conducteur 70 C

18 i 1,8 25 3,4 20 2.2

23

i

1,9 32

i

3,7 25

i

2,3

TemDrature de

48 i 4,8

64 f 5,6

85

i

6,3

104 7,5

35C

5 5 C

31

2,O

50

5,2

32

f

2,l

42

2,4

65

i 5,8

50 3,4

55

i 2,6

85

i

6,3

65

i

3,7

67

f 3,l

115

f

7,9

85 f 5,O

12 i 2,l : 0,9

130

i

7,9

161

i

8,4

I

11

17

I

2,5

i 1,l

22 : 2,6 14 1,l

28

i

2,8 18

.

1,2

85

i

3,4

150

10,s

115 i 6,2

105

3,6

175

i 9,9

149 i 7,2

'air autour des conducteurs I'ir

192 i 8,7

226 i 9,6

275 11,7

295 10,9

c

C

Q)

c

c

O

C

6

W

c

3

5

P

E

s

125

f 3,7

225

11,9

175 i 7,2

147

f 4,l

250

i 11,7

210 f 8,3

167

i 4,3

275

f

11,7

239 i

8,8

191

i

4,6

350 f

15,4

273

i

9.4

rieur de l'enveloppe

Diam.

0,12

2,6

i 1.2 1,7 f 0,5 0,4

0.14

2,9 1,3

1,9 0,6

0,20 3.2

i 1,l

2,l i 0,5 -

0.30 4,4

i

1,4 2,9 i 0,6 0,6

0,34 4,7

i

1,4 3,l 0,6 0,6

0150 6,4 f 1,8 4,2 f. 0.8 0,8

0.56 i 1,6

f

0.7

0.75 8,2

i

1.9 5,4

t

0.8

1,0

1,OO 9,3

f

1,8 6,l

i 0,8

-

-

0,22 3,6 i 1,3 2,3 i 0.5 0,5

35C I 55C I 35C

i '

55C

l'quation suivante peut tre utilise:

I

P

=

PJ-y

I"

P

=

puissances dissipes en Wim

I

= courant du conducteur (charge)

I, = courant de fontionnement

P, =

pertes effectives

I,

G

v)

Q)

9

Q

.-

.-:

8

.-:

U

v)

c

o

3

a

c

c

E

Q)

C

c

O

c

Q,

U

a

P

e

a

K

i

Qi

c

C

O

o

c

Q)

U

C

3

.-

P

E

o

20

i

3,5 12

i

1,3 20

i 3,5

I 12

i

1,3

347

i 12,O

I

225

i 5 , O

I 400

f 15,9

I 322

i

10,3

400

i

13.2 260

i

5.6

I

460

i

17.5 371

i

11.4

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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

7/68

=

4844893 0579686 935

=

890

Amend.1

O

IEC:l995 -7-

55 C 35 C 55 C

Table B.1:

Operating current and power losses of insulated conductors

35

C

-

1

:rocs-

iection

(Cu)

-

-

195

2.5

4

6

10

16

25

35

50

70

95

120

150

185

240

300

-

-

-

A

f Wlrn

8 f 0,9

11 f 1,l

.2 I 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 1 9 1 10 I 11 I 12 I 13

Maximum permisible conductor temperature 70

C

I

A Wlrn A i Wlm A f

Wim

20 3,5 12 i 1,3

20 f 3.5

12 f 2,l 8

f

0,9 12 f 2,l

35 "C

e :

o ' i g

e r , ;

v)

.- i o

Z O j Q I

i 6

A Wlm

12 f 2,l

17 i 2,5

22

i

2,6

28 i 2,8

38

i

3,O

52 3,7

c : L

O f P

14 f 1,l

18

i

1,2

25

3,4

18

1,8

25 i 3,4

32

f

3,7

23

1,9

32 3,7

c

c

al

o

er,

c

5

.-

E

QI

Q

O

34 i 1,6

f i

3

8

3

v)

QI

O

-

O

Q

64

5,6

42

i 2,4

65

i

5,8

85

i 6,3

55

f 2,6

85 i 6,3

c

QI

o

er,

c

5

-

e

a

Q

O

104

7,5

130 i 7,9

161 f 8,4

192 f 8,7

226

f

9,6

275 f 11,7

295

f

10,9

6

v)

3

O

-

8

3

O

P

67

i 3,l

115 i 7,9

85

3,4 150

10,5

105

i

3.6

175 i

9,9

125

3,7

225

i

11,9

147

i 4,l

250 i 11,7

167 i

4,3

275

i

11,7

191

i 4,6

350 i

15,4

c

Q)

o

er,

c

5

e

-

QI

Q

O

347

i

12,O

400 f 13,2

n

(v

v)

3

O

Q>

O

P

-

L

3

225

i 5,O

400 i 15,9

260

'i 5,6

460 17,5

Diam.

0,12 2,6

i

1,2 1,7 i 0,s 0,4

0,14 2,9

i 1,3 1,9

f 0,6 -

0,20 3,2

i

1,l 2,l

0,s -

0,22

3,6 i 1,3

2,3

i

0,5

0 3

0,30 4,4

1,4

2,9

i 0,6 0,6

following equation may be used:

I

P

=

P,(-)*

I n

P

= power losses in Wlm

25 1,3 48

i

4,8 31 2,O

50

5,2

0,34

0,56

0.75

1,00

4,7 i 1,4 3,l

i

0,6 0,6

I =

conductor current (loading)

6,4

'i 0,8 0,8 I,, = operating current

i 0,7

1,6

- P, =

power losses at

I

,2 :

i

1,8

8,2 i 1,9 5,4 i

0,8

1,0

9.3

i 1.8

6,l

f

0,8

55 "C

c

c :

: f i

e r , i v)

.-

i o

8

L m

z i g

g i s

c i

0 : O

O f P

A f Wlrn

8

f

0,9

12 1,3

25 i 2,3

32

i

2,l

50 i 3,4

65 i 3,7

85

5,O

115 i 6,2

749

i

7,2

175

f

7,2

210

i

8,3

239

i

8,8

273 9,4

322 'i 10,3

371

i

11.4

20

i

2.2




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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

8/68

-8-

890 Amend. 1

O

CEI:1995

v)

-

-

I

m

Q

Q

m

w

al

o

a

>

([I

-

p

c

O

X

al

c

C

O

o

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K

([I

w

c

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al

.-

c

E

-

.-

z

%

>

v)

O

cz

v)

v-

a

f

a

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U

K

O

o

-

L

([I

cz

v )

a

Q>

v)

v )

U

v)

C

([I

v)

w

3

Q.

a

c

a

1

.-

8

.-

+

c

E

Q)

c

c

O

c

Q)

U

C

3

.-

5

P

*

E

o

j

m

o

?

3

m

Q,

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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

9/68

4844891 0579688 708

890

Amend.

1

O

IEC:

1995

-9-

f

a

a

u

C

C

C

c

r

C

6

C

1,25 m2.



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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

40/68

1

0.9

*

*-

*-

0.8

ol

C

O

o

p

2 0 7

O

o

C

W

-

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

O

O

1

2 3

4

5

6

7

8

9 10

11 12

Effective cooling surface A, (m2)

394187

FIG. .

- Enclosure constant k for enclosures without ventilation openings, with an effective

cooling surface

A ,

> 1.25mz.

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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

41/68

I E C 8 9 0

8 7

4 8 4 4 8 9 1

008897b 8

-

4

-

o d - m

II II II Il II

F.

nc?

?

Y-

Lo.

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

42/68

890 O IEC 1987

3

m

O

o

C

W

O

-

Lc

- 5

-

Y

O

W

Q

nl

d

P-J

m

d

W

Q

>

+

U

C

lu

l

Q

>

c

W

Q

2

W

Q

2

U

W

L

O

lu

W

U

4

@

3

m

O

o

C

W

(o

lu

-

c

-

U

W

L

o

lu

W

U

c

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3

m

O

o

C

W

(o

m

-

e

-

@

3

m

O

o

C

W

-

-

2

c

C

u

L

O

c

L

-

U

L

O

+

L

.-

U

II Il II

-

emperature distribution factor c




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7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

43/68

I E C 890 8 7

4 8 4 4 8 7 1 0 0 8 8 9 7 8 I

-

6 - 890 O CE1 1987

Section des orifices dentre dair

) (crn2)

m

*f

La

ectio n des orifice s de sortie dair sera au moin s

1,1

foiscelle d es or ifices dentre dair.

396/87

FIG.^.

-

Constante d enveloppe

k

pour enveloppes avec orifices de ventilation et avec une

surface effective de refroidissem entA ,

>

1,25 m2.



--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

44/68

-

890 O IEC 1987

-

7

-

t

c

K

o

v)

C

O

o

c

Cross-section of air inlet openings '1 (crn2)- '14

')The cross-sectionofthe corresponding air outlet openin gs should be at least 1.1 times that

of

the air inlet openin gs.

396187

FIG.

.

-

Enclosure constant k for enclosures with ventilation ope ning s and a n effective cooling

surface A,

>

1.25 m2.

_

I E C

8 7 0

8 7 W

4 8 4 4 8 9 3 0 0 8 8 9 7 9 3 ~


--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

45/68

-

8

- 890

O

CE1 1987

al

U

Facteur

hauteurlbase

P

2.2

2 I

2

1.9

1.8

1.7

1.6

1.5

1.4

1.3

1.2

1.1

O 100

200 300 400

500 600 700

Section d es orif ices dentre dair

)

(cm)

397187

1)

La ection des orifices de sortie dair sera au m oins

1,l

fois celle des orifices dentre dair.

2)

Facteur haute udba se, voir paragraphe

5.2.3.

FIG. .

-

Facteur d e rpartition de temprature

c

pour env eloppes a vec orifices de ventilation et

une surface effective de refroidissementA,

>1,25

m2.

PYRIGHT 2003; International Electrotechnical CommissionDocument provided by IHS Licensee=/5902168001, User=, 06/19/2003 02:30:31 MDTQuestions or comments about this message: please call the Document PolicyManagement Group at 1-800-451-1584.

--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

46/68

Heightlbase

factor

P'

10

2.2

t

2.1

o 2

8

.+ 1.9

e

1.8

2

1.7

?

1.6

.w

o

(o

c

O

3

.-

+

+

i-

1.5

1.4

1.3

1.2

1.1

1

O

100

200

300

400 5 0 0 600 700

Cross-section

of

air inlet openings '1

(crn2)

')The cross-sectionof the corresponding air outlet open ings should be at least 1 .1 times that of the air inlet opening s.

2) Height/base factor, see Sub-clause

5.2.3.

FIG. . - Temperature distribution factor c for enclosures with ventilation openings and an

effective cooling surfaceA,

>

1.25 m2.


--```,,

`,

`,

``,

`,

`

`,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

47/68

-IC

a,

Q

Q

O

C

a,

a,

i

(o

v)

c

-

J

B

i

+ I E C 8 7 0

8 7 W

4 8 4 4 8 9 3 0 0 8 8 7 8 2

3

- 30 - 890 O CE1 1987

5

4

3

2.5

2

1.5

1

0.8

0.7

0.6

0.5

0.05

0.07

0.1 0,15 0.2 0.3

0.4

0.5 0.7 1 1.3

Surface effective de refroidissement A, (m2)-

398/87

FIG.^.

- Constante denveloppe

k

pour enveloppes sans orifices de ventilation et avec une

surface effective de refroidissementA , G 1,25 m2.




--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,`

---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

48/68

I E C

870

87 W 4844873 0088983

5

U

~~ ~~ ~~~

890 O I E C

1987

- 1 -

0 05

0.07

0.1

0.15 0.2 0.3

0.4

0.5 0.7 1 1.3

Effective cooling surface A, (m2)

398/87

FIG.. - Enclosure constant k for enclosures without ventilation open ings

and

with an effective

cooling surface

A ,

U

c

O

.-

c

-

o

Q

al

U

3

al

O

L

L

c

2

FIG. . - Facteur de rpartition d e tem prature c pour enveloppes sans orifices de ventilation et

avec une surface effective de refroidissement A , a

1,25

m2.



--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

50/68

1.25

9

c,

c

o

m

c

O

-J

Lc

.-

+

o

I

.- 1.20

U

3

al

g

e

io

.w

2

1.15

1.10

1.05

1

O 0.5

1

1.5 2 2.5

g (see

Sub-clause 5.2.3)

-

99/87

FIG. . -

Temperature distribution factor

c

for enclosures without ventilation openings and with

an effective cooling surface

A , < 1.25 mz.




--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

51/68

-

4-

applicables

pour la dtermination- largeur mm

de rchauffement profondeur mm

890

O C E 1

1987

.-

Orifices de ventilation: oui lnon

Nombre de sparations horizontales:

Calcul de l'chauffement de l'air l'intrieur d'enveloppes

Client/Installation

Dimensions

m x m

2

Partie suprieure

Faade .

Type d'enveloppe

A, X

b

Facteur (colonne 3) x

de surface b (colonne 4)

suivant

tableau

III

m2 m2

3

4 5

Ao

IDimensions hauteur mm I Type d'installation:

Suprieure 1,25 m2

Infrieure ou gale

1,25

mz

Arrire

I

Ct gauche

~~ ~

Ct droit

A, = Z ( A , x b) = Total

).- (voir paragraphe

5.2.3)

I

I =I =

Orifices d'entre d'air um2

Constante d'enveloppe k

Facteur pour sparations horizontales d

Puissance dissipe effectiveP W

Facteur de rpartition de temprature c

At1.n

= c

* Atn.5

K

Courbe caractristique:

3

Echauffement d e l 'air l 'intrieur

de l 'enveloppe Ar

400/87


--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

52/68

890 O IEC 1987 -

5 -

Calculation of temperature rise of air inside enclosures

Customer/plant

Type of enclosure

~ ~

Relevant height mm Type of installation:

dimensions for

temperature rise width mm Ventilation openings: yesho

depth mm Number of horizontal partitions:

:y

according to (Column 4)

Dimensions

TableII 1

m2

2

m x m

5

I - 4 III

I 1 I

Front

Left-hand side

Right-hand side

A ,

=

,Y

( A , x

b)

=

Total

I

With an effective cooling surface A,

Exceeding 1.25 mz Not exceeding 1.25 m2

h1.35

Ab

=

see Sub-clause5.2.3)

g =

I see Sub-clause5.2.3)

I

Air inlet openings cm2 I

Enclosure constant k

Factor for horizontal partitions

d

Effective power loss

P W

p x = p . . .

Ato., = k

* d

* P x

K

Temperaturedistribution factor c

Characteristic curve:

2

8

1.0

-

o

C

a>

0.75

t

Tempe rature rise

of

air inside

enclosure

At 400/87



--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

53/68

I E C

8 9 0

87

=

4 8 4 4 8 9 1 0 0 8 8 9 8 8

4

- 36- 890 0 CE1 1987

ANNEXE

A

EXEMPLES CHIFFRS DE DTERMINATION DE LCHAUFFEMENT

DE LAIR LINTRIEUR DUNE ENVELOPPE

Exemple

I----c

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

,h

---

-

-

-

Enveloppe spare dtache sur tous les cts, sans

orifices de ventilation et sans sparations internes

horizontales.

Puissance dissipe effective de lquipement

install dans lenveloppe:

P

= 300 W

3

00

Dimensions en millimtres

401/87

Conduite du calcul

(Pour les rubriques voir formulaire, page 40, portant sur lexemple 1.)

-

La dtermination de la surface effective de refroidissement A , se fait selon le paragraphe

5.2.1.

Les surfaces lmentaires sont calcules

partir des dimensions de lenveloppe, les

facteurs de surface b tant obtenus du tableau III.

Le calcul de lchauffement de lair Ato,5 seffectue suivant le paragraphe 5.2.2.

Formule (2) de la colonne 2 du tableau I:

Facteur

k

selon la colonne 7 du tableau I, avec

A,

>1,25 m2 selon la figure 3,

page 22:

Facteur

d

suivant la colonne 8du tableau I, avec

A , >

1,25 m2 selon le tableau I V

-

Ato,5

k

d Px (2)

pour

A, =

6,64 m2: k

=

0,135

pour nombre de sparations horizontales

=

O

:

d

=

1,0

Puissance dissipe effective (telle que spcifie) P = 300 W

Exposant x de la colonne 10 du tableau

I,

avec

A,

> 1,25 m2: x

=

0,804

En reportant ces valeurs dans la formule (2) ci-dessus, on obtient le rsultat suivant:

Ato,5 = k * d Px= 0,135 10 * 3001804

Ato,, = 13,24

K m

13,2

K

.

-

Le calcul de lchauffement de lair

At1,o

seffectue suivant le paragraphe 5.2.3.

Formule (3) de la colonne 3 du tableau I:

Ati,o c Ato,5

(3)



--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

54/68

890 O IEC 1987

-

7

-

APPENDIX A

EXAMPLES FOR THE CALCULATION OF THE TEMPERATURE RISE

OF AIR INSIDE ENCLOSURES

Example 1

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

-

zontal partitions.

Effective power loss of equipment installed in the

enclosure:P = 300 W

401/87

Calculation

(For entries see form, page 41, on example 1.)

-

The effective cooling surface A, is determined according to Sub-clause 5.2.1.

The individual surfaces are calculated from the enclosure dimensions, and the surface

factor bis taken from TableIII.

The temperature rise of air Ato.5 is determined according to Sub-clause 5.2.2.

Formula (2) from column 2 of Table

I:

Factor

k

according to column 7 of Table I with A ,

>

1.25 m2, as shown in Figure 3,

page 23:

Factor

d

according to column

8 of

Table

I

with

A,>

1.25 m2, as specified in

Table I V

Ato.5 =

k d - PX

(2)

for&= 6.64m2: k = 0.135

with number of horizontal partitions

=

O

:

d

=

1 O

Effective power loss (as specified) P= 300 W.

Exponent x from column 10 of Table I with A,

>

1.25 m2: x =0.804

With these values entered into the above formula (2), the following result is

obtained:

~

Ato.5

At05 13.24K.J 13.2K

k d PX

0.135 1.0 300*804

- The temperature rise of air At1.0is determined according to Sub-clause 5.2.3.


I:

Ati.0

=

c

Ato.5

(3)


--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

55/68

I E C

890

87

W

989q89L 0088990 2

- 8 - 890

O

CE1 1987

Facteur c selon la colonne 9 du tableau

I,

avec A, >1,25 m2 suivant la figure 4,

page 24:

La courbe

1

de la figure 4 donne:

e =

1,44

En

reportant cette valeur dans la formule

(3), on

obtient le rsultat suivant:

Ati,o

= c A ~ , J

1,44 13,24

=

19,07 K

M

19,l K

-

La dtermination de la courbe caractristique dchauffement pour enveloppe avec

A,> 1,25 m2 seffectue selon le paragraphe 5.2.4.1 (voir figure dans le formulaire de

lexemple 1, page 40).

La vrification de la conception de lquipement se fait selon larticle6.

Ce faisant, il faudra sassurer que lappareillage

lintrieur de lenveloppe peut fonc-

tionner de faon satisfaisante lchauffement calcul et sous le courant assign, compte

tenu de la temprature de lair ambiant (voir article 3, note).

Si tel nest pas le cas, les paramtres devront tre modifis en consquence et le calcul

devra tre repris.

-


--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

56/68

890 O IEC 1987 - 9

-

Factor c according to column 9 of Table I with A,

>

1.25

m2,

as shown in Figure 4,

page 25:

Curve 1 of Figure

4

follows:

With this value entered into formula (3), the following result is obtained:

c = 1.44

Ati.0 =

c

Ato.5

1.44 13.24= 19.07K

19.1K

-

The temperature-rise characteristic curve is determined for enclosures withA, > 1.25 m2,

in accordance with Sub-clause 5.2.4.1 (see figure in the form on example 1, page 41).

-

The evaluation of the design is made in accordance with Clause6.

It

is

to be verified whether the equipment installed in the enclosure is capable of func-

tioning satisfactorily at the specified currents and calculated temperature rises, consid-

ering the ambient air temperature (see Clause3, note).

If this is not so, the parameters will have to be changed and the calculation repeated.

F= \.


--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

57/68

-

0 - 890 O

CE1

1987

Partie suprieure

Faade

Arrire

Ct gauche

Ct droit

I Calcul de l'chauffement de l'air l'intrieur d'enveloppes

I

410 OIS o/

900 4 o, 700

dIO x

212

2,200 a/

9 A i 980

4

o

x 2,2

2 ,2 0 0 49 4 ,960

015X

212

4 400

4 9 0,

9 9 0

015 3 12

A,f

00 41

9

o

990

Ciient/inStaiiation ,Exemple

4

Suprieure

I

,25 m2

Type d'enveloppe

mveloppe

*r&

Infrieure

ou

gale 1,25

mz

2

00 m m

Type d'installation: zur b u /a&&

4 060

m m

Orifices de ventilation:

pdi/non

profondeur

50

a m m Nombre de sparations horizontales:

Dimensions hauteur

applicable

pour la dtermination largeur

de l'chauffement

~

I35

A b

f = (voir paragraphe 5.2.3)

- 2 2

=

S , B O

4,o x

0,s

I I I

m x m

m z

m z

P

2 3 4

5

g

= (voir paragraphe 5.2.3)

-

-

Orifices d'entre d'air cmz

Constante d'enveloppe

k

0

O.

4 3 5

Facteur pour sparations horizontales d

Puissance dissipe effective

P

w

.Il D

306

Courbe caractristique:

40

20 3 0

Echauffernent de

l'air

l 'intrieur

de l 'enveloppe At en

K

412 R?


--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

58/68

890 O I E C 1987

- 4 1

-

Calculation of the temperature rise of air inside enclosures

Customer/piant B a n d e i I

I Type of enclosure

snale e K

t/osu/ie I

Relevant height 2 80 mm Typeofinstallation:

befackd

Qt fi 'Acs

dimensions for

temperature-rise width

/o00

mm Ventilation openings: d / n o

depth 500 mm Number of horizontal partitions:

0

o

c

2

bo

c

O

O

o

>

O

I-

-

< *

*

$

w

A , x

b

Dimensions A O Surface factor

b

(Column 3)

X

according to Table (Column 4)

I I I

b 5 m x m m2 m2

T O 2 1

./ 2 3

4

5

TOP l . o x0 . s 6.50d /*4 O -700

Front

1.0%

2.2

2,200 0.9

I.

986

Rear

l.OxZ.2

2.200

o.

9

1.980

Left-hand side

O - 5 X Z . Z

1.100 o. 9 o. 940

Right-hand side

0.5X2.2

/. IO0 0.9 D .

990

I

6.640

,

= E (A,

X

b) = Total

I

With an effective cooling surface

A, I

Exceeding I .25 m2

Not exceeding I

.25

m2

1.35

A b

f = (see Sub-clause 5.2.3) g = $ (see Sub-clause 5.2.3)

-

5.80

=

-

2.2 *35

-

4.0

x

0 c

Air inlet openings cm2

0

Enclosure constant

k

O. I 3 5

Factor for horizontal partitions

d


P

W 3 0 0

px

p

. 8 0 0

I.

O

98 . 09

I .44

Ai0.S = k

*

d * Px K /3 .24 e 13.2 K

Temperature distribution factor c

Arl ,o= c . A & K 19.07 e

19.1

K

Characteristic curve:

Temperature rise of air inside

enclosure At

in

K

402 '87


--```,,`,`,``, ,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,, ,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

59/68

Exemple 2

En

re1

- 2 - 890 O CE1 1987

ppe pour montage mural avec orifices de ventilation

section des orifices dentre dair

=

1 220 cm2

section des orifices de sortie dair = 1 800 cm2

avec deux sparations horizontales

lintrieur de lenveloppe. Chaque sparation hori-

zontale, par exemple tle perfore, comporte des orifices de ventilation dont la section est

suprieure

50% de la section de lenveloppe.

Puissance dissipe effective lintrieur de lenveloppe

P =

2 200 W.

Orifices de sortie dair

Sparations horizontales

avec orifices de ven tilation,

par exemple tle perfore

Orifices dentre d air

Conduite du

calcul

(Pour les rubriques voir formulaire, page 48, portant sur lexemple 2.)

-

Etant donn une surface de refroidissement de lenveloppe qui est probablement sup-

rieure

11,5 m2 et une largeur de lenveloppe suprieure 1,5 m, lenveloppe totale doit

tre divise, aux fins du calcul et conformment au paragraphe 5.2, en colonnes (enve-

loppes partielles). .Aucune subdivision constructive ntant prvue, lexemple dcrit

prvoit, pour simplifier, une division de lenveloppe en deux colonnes gales (moitis

denveloppe). I1 est admis que les puissances dissipes, et les orifices de ventilation sont

rpartis de faon gale dans

les

moitis denveloppe, de sorte quaux fins du calcul, ils

peuvent tre diviss par deux.

Le

calcul nest effectu que pour une seule moiti denveloppe.

Le

rsultat sapplique

galement lautre moiti.



--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

60/68

I E C

-

890 O IEC 1987

-

3

-

Example

2

Enclosure for wall-mounting with ventilation openings

cross-section of air inlet openings = 1 220 cmz

cross-section of air outlet openings

=

1 800 cmz

with two horizontal partitions inside the enclosure. Each horizontal partition, for example

perforated plate, has ventilation openings, the cross-sectional areas of which exceed 50% of

the enclosure cross-section.

Effective power loss of equipment installed in the enclosureP = 2 200

W.

-_

ir outlet openings

I

I

Horizonta l partitions

wit h ventilation openings,

for example perforated plate

Air inlet openings

C

C

c

403/87

Calculation

(For entries see form on example 2, page 49.)

-

Given an expected cooling surface of the enclosure of more than 11.5 mz and an

enclosure width exceeding 1.5

m,

the entire enclosure is to be divided, for calculation

purposes, into sections (partial enclosures) as indicated in Sub-clause 5.2. To simplify the

procedure, as no structural divisions are available, the entire enclosure is, in this

example, divided into two equal sections (enclosure halves). The power losses and venti-

lation openings are supposed to be evenly distributed in both parts (enclosure halves)

so

that for the calculation they are divided by two.

The calculation is carried out for only one enclosure half, the result being applicable to

the other half.

,

-.

.


--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

61/68

I E C 8 9 0 87 E 4844873 0 0 8 8 9 9 b 3 W

- 4 - 890 O CE1 1987

Informations ncessaires selon le paragraphe 5.1 pour une moiti denveloppe

1

Moiti

denveloppe

C

C

h

h

Envelop pe pour montage mural avec

orifices dentre dair

-

--220 -

10 cm2

2

Ave c orifices de sortie dair

-

--oo

-

900

cm2

2

Avec deux sparations horizontales,

par exem ple tle perfore

Puissance dissipe effective

-

2200- i

ioow

2

Dimensions en millimtres

404187

-

La dtermination de la surface effective de refroidissement par moiti denveloppe se fait

selon le paragraphe 5.2.1.

Les surfaces lmentaires sont calcules partir des dimensions de lenveloppe, le facteur

de surface

b

tant obtenu du tableau III.

Conformment au tableau III, la surface de sparation entre les deux moitis denve-

loppe et rsultant de la division fictive nest pas prise en considration.

Le calcul de lchauffement de lair Ato,5 seffectue suivant le paragraphe 5.2.2.

Formule (2) de la colonne 2 du tableau I

Facteur k selon la colonne 7 du tableau I, avec

A,

> 1,25 m2 selon la figure 5,

page 26

Ato,, = k d

P X

(2)

pour une surface des orifices dentre dair de 6 10 cm2avec

A,

= 7,674 m2:

dans le cas de deux sparations horizontales:

k

= 0,071

Facteur d selon la colonne 8 du tableau I, avec

A,

> 1,25 m2selon le tableau V

Puissance dissipe effective (telle que spcifie)

P =

1 100 W

Exposant x de la colonne 10 du tableau

I,

avec A,

>

1,25 m2:

En reportant ces valeurs dans la formule (2) ci-dessus,on obtient le rsultat suivant:

d

=

1,lO

x

=

0,7 15

Ato,5

Ato,5

=

11,67K.J 11,7K

Le calcul de lchauffement de lair Atl,0 seffectue suivant le paragraphe 5.2.3.

k d P X =

0,071 1,lO 1 1000,715

-

Formule (3) de la colonne 3 du tableau I

Ati,o = c Ato,5

(3)


--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`

-`,,`,,`,`,,`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

62/68

890

O

I E C 1987 - 5 -

Necessary information according to Sub-clause 5.1 for one half of the enclosure

l i I

Enclosure

half

Enclosur e for wall-mounting with air

inlet openings

-7

220-

610 cm2

I = 2

I With air outlet opening s

With two horizontal partitions,

for

exam ple perforated plate


Dimensions in millimetres

404187

-

The effective cooling surface of each enclosure half is determined according to Sub-

clause 5.2.1.

The individual surfaces are calculated from the enclosure dimensions, and the surface

factor bis taken from Table

III.

The dividing surface between the two enclosure halves which has been obtained as a

result of the fictitious division, is not taken into account in accordance with Table

III.

The temperature rise

of

air Ato.5 is determined according to Sub-clause 5.2.2.


I

Factor k according to column 7 of Table I and A,

>

1.25 m2, as shown in Figure 5,

Ato.5 = k d P X

(2)

page 27,

for 610 cm2air inlet openings and

A, =

7.674 m2:

k =

0.071

Factor

d

according to column 8 of Table

I

and

A,

>

1.25 m2

as

specified in Table

V

with two horizontal partitions:

Effective power loss (as specified)

P =

1 100

W

Exponent

x

from column 10 of Table

I

with

A, >

.25 m2:

With these values entered into the above formula (2), the following result is

obtained:

d

=

1.10

x = 0.715

Ato.5

=

k * d P X 0.071

Ato.5 =

11.67

K M

11.7 K

1.10 1 100

0.715

-

The temperature rise of air

At1.o

is determined according to Sub-clause 5.2.3.

Formula

(3)

from column

3

of Table

I

A t i . 0

=

c Ato.5

(3)




--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

63/68

- 6 - 890

O

CE1 1987

Facteur c selon la colonne 9 du tableau

I,

avec

A, >

1,25 m2 suivant la figure 6,

page

28,

hl935 2,21935

=

2,50

--

Ab 1,45 0,8

La figure

6

donne pour une superficie des orifices de ventilation de

610

cm2:

c = 1,87

En reportant ces valeurs dans la formule

(3),

on obtient le rsultat suivant:

Ati ,o=

C.

A to,5= 1,87 1 1 , 6 7 K = 2 1 , 8 2 K ~ 2 1 , 8 K

-

La dtermination de la courbe caractristique dchauffement pour enveloppes avec

A,> 1,25 m2 se fait selon le paragraphe 5.2.4.1 (voir figure dans le formulaire de

lexemple 2, page 48).

La vrification de la conception de lquipement se fait selon larticle6.

Ce faisant, il faudra sassurer que lappareillage

lintrieur de lenveloppe peut fonc-

tionner de faon satisfaisante

lchauffement calcul et sous le courant assign, compte

tenu de la temprature de lair ambiant (voir article 3, note).

Si tel nest pas le cas, les paramtres devront tre modifis en consquence et le calcul

devra tre repris.

-


--```,,`,`,``,`,``,,```,,,,,`,`-`-`,,`,,`,`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

64/68

890

O

IEC 1987 - 7 -

Factor c according to column 9 of Table I.and A , > 1.25 m2, as shown in Figure 6,

h1.35

2.21.35

=

2.50

=

--

Ab

1.45 0.8

Figure 6 shows that, for 610 cm2air inlet openings:

c

=

1.87

With these values entered into formula

(3),

the following result is obtained:

Ati .o=~*At0.5=.87 11.67K=21.82K~21.8K

-

The temperature-rise characteristic curve for enclosures with A ,

>

1.25 m2 is determined

according to Sub-clause 5.2.4.1 (see figure in the form on example 2, page 49).

-

The evaluation of the design is made in accordance with Clause 6.

It is to be verified whether the equipment installed in the enclosure is capable of func-

tioning satisfactorily at the specified currents and calculated temperature rises, consid-

ering the ambient air temperature (see Clause

3,

note).

If this is not

so,

the parameters will have to be changed and the calculation repeated.


--```,,

`,

`,

``,

`,

``,,

```,,,,,

`,

`-`-`,,

`,,

`,

`,,

`---

7/25/2019 IEC 890 (1987 Amd 1 1995-02)

65/68

I E C

8 9 0 87

M 4 8 4 4 8 9 1

0 0 8 9 0 0 0

T

Dimensions applicables hauteur 2 66 mm

pour la dtermination

de l'chauffement largeur 4

450

mm

d m ve/dppe profondeur 800 mm

48

-

890

O

CE1 1987

Typed'installation: hfmhge

w

Orifices de ventilation: ou

Nombre de sparations horizontales: 2

m X m

2

Y

%

v>

3

O

m2 m2

3 4 5

% e r

4?

&

-2

,?

5

0

't:

3

Dimensions

Facteur de surface (colonne

3)

X

iec 890 (1987 amd 1 1995-02)

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