identification of the local mechanical properties of an inorganic fiber-based material using x-ray...

Identification of the local mechanical properties of an

inorganic fiber‐based material using X‐ray computed micro tomography and distinct elements method

Hauss G., Bernard D., Dedecker F., Couprie M., Meulenyzer S., Pourcel F.

Outline

2

• Fiber‐based material• Experimental settings• Image processing• Fibers labelling and contacts extraction• Distinct Element Modeling (PFC3D) • Numerical results• Conclusions and perspectives

Fiber‐based material

• Sample shape

Sound state (25 µm/px)

D

e

D ~ 52 mme ~ 12 mm

3

Fiber‐based material

• Compression test

Compressive testV = 50 µm/min

4

Experimental settings

• Microtomographic apparatus

5

Nanotom, Phoenix X‐Ray©GE ©

CMOS Detector2304*2304 px50 µm/px

Spinning mandrel

X‐Ray TubeW or Mo target


• In‐situ device

6


• Experimental settings

Z = 170 mmZD = 340 mmpxSize = 25 µmN = 2500t = 1 sU = 100 kVI = 240 µA

DetectorSource

Spinningmandrel

7


• Experimental process

8

Image processing

• Global procedure

Data reconstruction using a Beam Hardenningcorrection

Median filter 3*3*3

Grey level normalization Thresholding

9

Image processing

• Usable data setStep 01

10

Image processing


11

Image processing


12

Image processing


13

Fibers labeling and contacts extraction

• Fibers labeling

14[1] John Chaussard, Michel Couprie, and Hugues Talbot. A discrete lambda‐medial axis. In 15th Discrete Geometry for Computer Imagery (DGCI’09), Lecture Notes in Computer Science, pages 1–12, 2009. To appear.[2] F. Chazal and A. Lieutier. The lambda medial axis. Graphical Models, 67(4) :304–331, 2005.

Elbow detection

Contacts detection3D Image (i) Skeleton (i) Fibers labeling (i)

3D Image (i+1) Skeleton (i+1)

Fibers labeling (i+1)

IDENTIFICATION ?

Fibers identification: Image i, skeleton i


15

Fibers identification: Image i+1, skeleton i


16


17

Fibers identification: Intersection image i+1, skeleton i

Fibers identifications: Labeling i+1


18

Node tracking: Displacement of labelized nodes


19


• Fibers labeling Image data:‐Voxel size‐Fiber size (Vox.)‐Fiber radius (Vox.)

Skeleton data‐Fiber ID‐Upper Fiber ID‐Spline equation (3rd order)

SKELETONIZATION + IDENTIFICATION

20[1] John Chaussard, Michel Couprie, and Hugues Talbot. A discrete lambda‐medial axis. In 15th Discrete Geometry for Computer Imagery (DGCI’09), Lecture Notes in Computer Science, pages 1–12, 2009. To appear.[2] F. Chazal and A. Lieutier. The lambda medial axis. Graphical Models, 67(4) :304–331, 2005.


• Contacts extraction

Contact description‐ Contact ID‐Fiber 1 ID in contact + length of contact (S1‐S2)‐Fiber 2 ID in contact + length of contact (S’1‐S’2)

PROJECTION

21

Contacts:

Surface area of intersection of 2 labelised fibers

Distinct Element Modeling

• Fibers and contacts modeling

22

Fibers = clusters of particles Inter‐ and intra‐fiber contacts

Distinct Element Modeling

• Contacts definitions

23

Parallel bond model

Incremental linear law

Intra‐fiber (2 successive particles) and detected1 inter‐fiber contacts modeling contacts bonded !

Cracks (inter‐ and intra‐fiber) and non detected2 inter‐fiber contacts modeling

PB

1 Inter‐fibers contacts detected on real image2 Inter‐fibers contacts non detected on real image

25.0_

*

)*_(*

21

21

2intra

radpbkkkkk

Rradpbkk

nn

nncontactn

part

contactn

n

0

00

si , 0 si, )(*

uuFuuuukF

nn

nnnn

1 Overlap : Overlap :

0

00

tutu

n

Numerical results

• Assumptions and parameters to calibrate

24

Modeling hypothesis

Fibers deformation rather than inter‐fibers contacts deformation (experimental observations)

K intra‐fibers < K inter‐fibers Same stiffness before and after fracture

K inter‐fibers after fracture = K intra fibers before fracture

Parameters to calibrate

Kpart K intra‐fiber

Rm intra : Intra‐fibers strengthRm inter : Inter‐fibers strength

Numerical results

• Particle stiffness global fitting procedure (infinite strengths elastic behavior)

25

Numerical compression test

Kpart = 160 kN/m

E = 56 MPa

Experimental compression test

E = 56 MPaF = 1130 N

Vertical displacement (mm)

Stre

ngth

(kN

)


Stre

ngth

(kN

)

Numerical results

• Ultimate strength fitting procedure

26

Fmax = 1100 N

Rm intra = 10 MpaRm inter = 50 Mpa

Numerical compression testExperimental compression tests

Strength vs. displacement curve

Displacement (mm)

Strength

(N)

Stre

gnth

(kN

)Displacement (mm)

Numerical results

• Rm influences on strength‐displacement curves

27

Rm intra = 40 MPaRm inter = 40 MPa Fmax = 1100 N



brittle failure


Com

pres

sive

str

engt

h (k

N)

ductile failure


Com

pres

sive

str

engt

h (k

N)

brittle failure


Com

pres

sive

str

engt

h (k

N)

Numerical results

• Modeling of sample deformation

28

Simulated fibers displacements Comparison with experimental data

Conclusions

• Original and efficient individual fiber tracking procedure

• 3D images to Distinct Element Method data conversion

• Parameters fitting procedure for a good modeling of the macroscopic mechanical behavior

29

Perspectives

• Local properties consideration– Identification of local mechanical properties around favorable cracks sites

– Local variability included to model: • Volume: Stochastic distribution of defects along fiber• Punctual: Singular defects localization

30

Fiber porosity Punctual defect

Thank you for your attention

Conclusions

• Fitting procedures using real image data set: – Excellent modeling of the initial sample (geometry)

– Calibration of the micro mechanical parameters (considering few assumptions)

• Good modeling of the macroscopic mechanical behavior

• In the real life, high local variability of micro parameters (stiffness and strength)

32

Question LAFARGE

• Qu’a‐t‐on le droit de dire sur l’échantillon ?

Question ESIEE

• Comment est choisi le critère de taille minimale des nouvelles fibres dans la phase d’identification (diapo 18)?

• Comment la taille du contact et sa position sont elles déterminées ?

Question ITASCA

• Pour les contacts intra‐fibre:La loi de répulsion par contact élastique linéaire est elle toujours active ?

Si tu parles du fait que 2 particules qui se chevauchent, doivent en théorie s’écarter, alors non la loi de répulsion est désactivée pour éviter ce phénomène. On base le comportement sur des lois élastiques purement incrémentales.

La loi parallel bond est elle constante lors de la déformation des fibres ?

Les propriétés locales des PB sont constantes tout au long du calcul (quelque soit la déformation). Elles dépendent par contre du type de contact inter ou intra‐fibre.

Question ITASCA• Pour les contacts inter‐fibre:Comment est définie la loi parallel bond par rapport aux zones de contact

observées (redistribution de l’aire de contact) ?Je ne suis pas certain de bien comprendre la question. Ce qui est sur c’est que nous n’avons pas

pris en compte l’aire du contact, mais simplement la coordonnée linéique de contact le long des 2 fibres

Comment est définie la zone de contact ?Chaque fibre est représentée par son équation paramétrique. La zone de contact d’une fibre avec

ses voisines est définie sur un intervalle [T1;T2] de son équation paramètrique

Conservation du volume de recouvrement entre les deux fibres qui impose un intervalle de contact ajusté.

Ou conservation de l’abscisse curviligne du contact qui impose un nouveau volume de contact ?

On conserve l’abscisse curviligne du contact entre les 2 fibres. Aucune information sur le volume du contact n’a été intégrée !

Question ITASCA

• Interprétation des résultats:Les rigidités locales sont elles utilisées pour remonter aux données matériau ?

Le calage des rigidités locales a permis de reproduire le comportement macroscopique du matériau (sous essai de compression). Par contre, il n’a pas été possible à ce stade de considérer des propriétés locales différentes pour reproduire les déplacements locaux des fibres

Rigidité particule Module d’Young du matériau.La conclusion est un peu rapide, car ici la rigidité des particules n’intervient que lorsque les

liaisons PB se cachent (rupture d’une fibre ou d’un contact inter‐fibres). Avant cela, le module d’Young du matériau dépend directement de la rigidité des PB inter et intra fibres.

Numerical results

• Fitting procedure using real image data set

38

Conclusion

• What has been done.• What could be done to enhance the results.

39

Question LAFARGE

• Qu’a‐t‐on le droit de dire sur l’échantillon ?

Question ESIEE

• Comment est choisi le critère de taille minimale des nouvelles fibres dans la phase d’identification (diapo 18)?

• Comment la taille du contact et sa position sont elles déterminées ?

Question ITASCA

• Pour les contacts intra‐fibre:La loi de répulsion par contact élastique linéaire est elle toujours active ?

La loi parallel bond est elle constante lors de la déformation des fibres ?

Question ITASCA

• Pour les contacts inter‐fibre:Comment est définie la loi parallel bond par rapport aux zones de contact observées (redistribution de l’aire de contact) ?

Comment est définie la zone de contact ?Conservation du volume de recouvrement entre les deux fibres qui impose un intervalle de contact ajusté.

Ou conservation de l’abscisse curviligne du contact qui impose un nouveau volume de contact ?

Question ITASCA

• Interprétation des résultats:Les rigidités locales sont elles utilisées pour remonter aux données matériau ?

Rigidité particule Module d’Young du matériau.

identification of the local mechanical properties of an inorganic fiber-based material using x-ray...

Documents

skeleton i16

andhugues talbot

2n12 pb

length ofcontacts1s2fiber

kn knn

voxel size fibersizevox