DATA KAPALGENERAL ARRANGEMENT "KM. KACONG JEBBING 02"Data diperoleh dari analisa menggunakan software maxsurf dan hullspeed

Displacement8605tOwner requirementITEMVALUEUNITHOLTROPEFFICIENCY 50%EFFICIENCY 55%EFFICIENCY 60%EFFICIENCY 65%EFFICIENCY 70%Volume (displaced)8394.686m^3Jenis KapalCARGO CONTAINER SHIPLWL118.49m118.49SPEEDFroud no. LWLFroud no. VolumeHoltrop RTHoltrop Power KWSPEEDFroud no. LWLFroud no. VolumeHoltrop RTHoltrop Power KWSPEEDFroud no. LWLFroud no. VolumeHoltrop RTHoltrop PowerSPEEDFroud no. LWLFroud no. VolumeHoltrop RTHoltrop PowerSPEEDFroud no. LWLFroud no. VolumeHoltrop RTHoltrop PowerDraft Amidships6.15mBeam17m17Immersed depth6.15mKecepatan Dinas15KnotDraft6.15m6.15120.1810.437133.51648.085120.1810.437133.51498.259120.1810.437133.51373.404120.1810.437133.51267.757120.1810.437133.51177.203WL Length118.49mRadius Pelayaran763MileDisplaced volume8401.255m^38401.25512.1250.1830.442136.71705.27312.1250.1830.442136.71550.24812.1250.1830.442136.71421.06112.1250.1830.442136.71311.74812.1250.1830.442136.71218.052Beam max extents on WL17mWetted area2665.122m^22665.12212.250.1850.4461401764.19112.250.1850.4461401603.8112.250.1850.4461401470.15912.250.1850.4461401357.0712.250.1850.4461401260.137Wetted Area2693.259m^2Main dimensionPrismatic coeff. (Cp)0.70.6912.3750.1870.451143.31824.89512.3750.1870.451143.31658.99512.3750.1870.451143.31520.74612.3750.1870.451143.31403.76512.3750.1870.451143.31303.496Max sect. area102.768m^2Lwl118.5mWaterpl. area coeff. (Cwp)0.7940.79412.50.1890.455146.81887.43712.50.1890.455146.81715.85212.50.1890.455146.81572.86412.50.1890.455146.81451.87512.50.1890.455146.81348.169Waterpl. Area1598.556m^2Lpp115m1/2 angle of entrance16.1deg.16.112.6250.1910.46150.31951.87312.6250.1910.46150.31774.4312.6250.1910.46150.31626.5612.6250.1910.46150.31501.4412.6250.1910.46150.31394.195Prismatic coeff. (Cp)0.7B17mLCG from midships(+ve for'd)-0.073m-0.07312.750.1920.465153.82018.25412.750.1920.465153.81834.77612.750.1920.465153.81681.87812.750.1920.465153.81552.50312.750.1920.465153.81441.61Block coeff. (Cb)0.678T6.15mTransom area0m^2012.8750.1940.469157.52086.63512.8750.1940.469157.51896.94112.8750.1940.469157.51738.86212.8750.1940.469157.51605.10412.8750.1940.469157.51490.453Max Sect. area coeff. (Cm)0.983H8.2mTransom wl beam0m--130.1960.474161.32157.069130.1960.474161.31960.972130.1960.474161.31797.558130.1960.474161.31659.284130.1960.474161.31540.764Waterpl. area coeff. (Cwp)0.794Vs15knotTransom draft0m--13.1250.1980.478165.12229.61513.1250.1980.478165.12026.92213.1250.1980.478165.11858.01213.1250.1980.478165.11715.08813.1250.1980.478165.11592.582LCB length-0.074from zero pt. (+ve fwd) mMax sectional area102.801m^2--13.250.20.4831692304.33313.250.20.4831692094.84813.250.20.4831691920.27713.250.20.4831691772.56413.250.20.4831691645.952LCF length-4.783from zero pt. (+ve fwd) m*KeteranganBulb transverse area6.302m^26.30213.3750.2020.4871732381.29413.3750.2020.4871732164.81213.3750.2020.4871731984.41113.3750.2020.4871731831.76413.3750.2020.4871731700.924LCB %-0.062from zero pt. (+ve fwd) % Lwl1 Knots =0.5144444m/sBulb height from keel2.862m2.86213.50.2040.492177.12460.57513.50.2040.492177.12236.88613.50.2040.492177.12050.47913.50.2040.492177.11892.7513.50.2040.492177.11757.553LCF %-4.037from zero pt. (+ve fwd) % Lwl1 kW =1.341022HPDraft at FP6.15m6.1513.6250.2060.496181.32542.26313.6250.2060.496181.32311.14813.6250.2060.496181.32118.55313.6250.2060.496181.31955.58713.6250.2060.496181.31815.902VCB3.238m1 HP =0.7456999kWDeadrise at 50% LWL0deg.--13.750.2080.501185.72626.45513.750.2080.501185.72387.68713.750.2080.501185.72188.71313.750.2080.501185.72020.3513.750.2080.501185.71876.039KB3.238m1 feet =0.3048m Hard chine or Round bilgeRound bilge--13.8750.2090.506190.12713.25313.8750.2090.506190.12466.59413.8750.2090.506190.12261.04413.8750.2090.506190.12087.11813.8750.2090.506190.11938.038KG fluid0m1 m =3.28084feet140.2110.51194.62802.762140.2110.51194.62547.965140.2110.51194.62335.635140.2110.51194.62155.971140.2110.51194.62001.973BMt3.792mFrontal Area0m^214.1250.2130.515199.22895.08414.1250.2130.515199.22631.89514.1250.2130.515199.22412.5714.1250.2130.515199.22226.98814.1250.2130.515199.22067.917BML156.072m- Tahanan kapal dengan menggunakan perhitungan manualHeadwind0kn14.250.2150.5192042990.31314.250.2150.5192042718.46614.250.2150.5192042491.92714.250.2150.5192042300.24114.250.2150.5192042135.938GMt corrected7.031mDrag Coefficient014.3750.2170.524208.83088.52814.3750.2170.524208.82807.75314.3750.2170.524208.82573.77314.3750.2170.524208.82375.79114.3750.2170.524208.82206.091GML159.31mRT =209.64kNAir density0.001tonne/m^314.50.2190.528213.83189.78814.50.2190.528213.82899.80714.50.2190.528213.82658.15714.50.2190.528213.82453.68314.50.2190.528213.82278.42KMt7.031mAppendage Area0m^214.6250.2210.533218.93294.12914.6250.2210.533218.92994.66214.6250.2210.533218.92745.10714.6250.2210.533218.92533.94514.6250.2210.533218.92352.949KML159.31m-RT(service) = RT + 20% RTNominal App. length0m14.750.2230.537224.13401.55814.750.2230.537224.13092.32614.750.2230.537224.12834.63214.750.2230.537224.12616.58314.750.2230.537224.12429.684Immersion (TPc)16.385tonne/cm=209.64 + 20% (209.64)Appendage Factor114.8750.2240.542229.53512.0614.8750.2240.542229.53192.78214.8750.2240.542229.52926.71714.8750.2240.542229.52701.58514.8750.2240.542229.52508.614MTc119.199tonne.m=251.568kN150.2260.547234.93625.596150.2260.547234.93295.997150.2260.547234.93021.33150.2260.547234.92788.92150.2260.547234.92589.712RM at 1deg = GMt.Disp.sin(1)1055.79tonne.mCorrelation allow.0.0004Calculated by method15.1250.2280.551240.53742.11415.1250.2280.551240.53401.92215.1250.2280.551240.53118.42915.1250.2280.551240.52878.54915.1250.2280.551240.52672.939Length:Beam ratio6.97- Tahanan kapal dengan menggunakan Software HullspeedKinematic viscosity0.0000011883m^2/s15.250.230.556246.13861.55615.250.230.556246.13510.50615.250.230.556246.13217.96415.250.230.556246.12970.42815.250.230.556246.12758.255Beam:Draft ratio2.764Water Density1.026tonne/m^315.3750.2320.56251.83983.87215.3750.2320.56251.83621.70215.3750.2320.56251.83319.89315.3750.2320.56251.83064.51715.3750.2320.56251.82845.623Length:Vol^0.333 ratio5.83RT =234.9kN15.50.2340.565257.74109.02815.50.2340.565257.73735.4815.50.2340.565257.73424.1915.50.2340.565257.73160.79115.50.2340.565257.72935.02PrecisionMedium69 stations15.6250.2360.569263.64237.02715.6250.2360.569263.63851.84215.6250.2360.569263.63530.85615.6250.2360.569263.63259.25115.6250.2360.569263.63026.448PrecisionMedium69 stations-RT(service) = RT + 20% RT15.750.2380.574269.54367.9115.750.2380.574269.53970.82815.750.2380.574269.53639.92515.750.2380.574269.53359.93115.750.2380.574269.53119.936=209.64 + 20% (209.64)15.8750.240.578275.64501.77615.8750.240.578275.64092.52415.8750.240.578275.63751.4815.8750.240.578275.63462.90515.8750.240.578275.63215.554=281.88kN160.2410.583281.84638.781160.2410.583281.84217.073160.2410.583281.83865.65160.2410.583281.83568.293160.2410.583281.83313.41516.1250.2430.588288.14779.14216.1250.2430.588288.14344.67516.1250.2430.588288.13982.61916.1250.2430.588288.13676.26316.1250.2430.588288.13413.67316.250.2450.592294.54923.14316.250.2450.592294.54475.58516.250.2450.592294.54102.61916.250.2450.592294.53787.03316.250.2450.592294.53516.53116.3750.2470.5973015071.12416.3750.2470.5973014610.11316.3750.2470.5973014225.93716.3750.2470.5973013900.86516.3750.2470.5973013622.23216.50.2490.601307.75223.47916.50.2490.601307.74748.61816.50.2490.601307.74352.89916.50.2490.601307.74018.06116.50.2490.601307.73731.05716.6250.2510.606314.65380.64716.6250.2510.606314.64891.49716.6250.2510.606314.64483.87316.6250.2510.606314.64138.95916.6250.2510.606314.63843.31916.750.2530.61321.65543.09916.750.2530.61321.65039.18116.750.2530.61321.64619.2516.750.2530.61321.64263.92316.750.2530.61321.63959.35716.8750.2550.615328.95711.33116.8750.2550.615328.95192.11916.8750.2550.615328.94759.44216.8750.2550.615328.94393.33116.8750.2550.615328.94079.522170.2570.619336.55885.843170.2570.619336.55350.766170.2570.619336.54904.869170.2570.619336.54527.571170.2570.619336.54204.173

PEMILIHAN ENGINEENGINE PLAN "KM. KACONG JEBBING 02"Pemilihan Mesin PenggerakNoSpesifikasiunitsWARTSILAMAN B & WWARTSILA

1Type8L3212V26Displacement8605tOwner requirement2Maximum continous rating/PowerkW40003900Volume (displaced)8394.686m^3Jenis KapalCARGO CONTAINER SHIP3Total of cylinder812Draft Amidships6.15m4Boremm320260Immersed depth6.15mKecepatan Dinas15Knot5Piston Strokemm400320WL Length118.49mRadius Pelayaran763Mile6Speedrpm750900Beam max extents on WL17m7Minimum speedrpm--Wetted Area2693.259m^2Main dimension8Specific fuel oil consumptionMax sect. area102.768m^2Lwl118.5mn = constWaterpl. Area1598.556m^2Lpp115m100%g/kWh183188Prismatic coeff. (Cp)0.7B17m85%g/kWh182185Block coeff. (Cb)0.678T6.15m75%g/kWh181188Max Sect. area coeff. (Cm)0.983H8.2m50%g/kWh-189Waterpl. area coeff. (Cwp)0.794Vs15knot9Lubricating oil consumptiong/kWh0.60.5LCB length-0.074from zero pt. (+ve fwd) m10NOX emissiong/kWh10.1LCF length-4.783from zero pt. (+ve fwd) m*Keterangan11Brake mean effective pressurebar25.925.5LCB %-0.062from zero pt. (+ve fwd) % Lwl1 Knots =0.5144444m/s12Charge air pressurebar3.83.3LCF %-4.037from zero pt. (+ve fwd) % Lwl1 kW =1.341022HP13Firing pressurebar200VCB3.238m1 HP =0.7456999kW14Weight of engineton-28.7KB3.238m1 feet =0.3048m 15DIMENSIONSKG fluid0m1 m =3.28084feet- Long maxmm71355442BMt3.792m1 HP=0.7355kW- depth maxmm21802602BML156.072m1 kW=1.3596193066HP- heigh maxmm33193170GMt corrected7.031m- Tahanan kapal dengan menggunakan perhitungan manualGML159.31mKMt7.031mRT =209.64kNKML159.31mImmersion (TPc)16.385tonne/cm-RT(service) = RT + 20% RTMTc119.199tonne.m=209.64 + 20% (209.64)RM at 1deg = GMt.Disp.sin(1)1055.79tonne.m=251.568kNLength:Beam ratio6.97- Tahanan kapal dengan menggunakan Software HullspeedBeam:Draft ratio2.764Length:Vol^0.333 ratio5.83RT CLEAN=234.9kNPrecisionMedium69 stationsRT ROUGHT=270.135kNPrecisionMedium69 stationsFrame on 15 sd 30 for engine at maxsurf software KM. KACONG JEBBING

PENGHITUNGAN DAYA MOTOR PENGGERAK UTAMA

1.MENGHITUNG DAYA EFEKTIF KAPAL (EHP)Daya Efektif atau EHP adalah daya yang diperlukan untuk menggerakkan kapal di air atau untuk menarik kapal dengan kecepatan v. Perhitungan daya efektif kapal (EHP) menurut buku HARVARD,TAHANAN DAN PROPULSI KAPAL, 6.2.1 hal. 135 sebagai berikut :

EHP =Rtdinas x Vs(Persamaan 2.15)=1812.64KW1 HP = 0.7355kW=2464.51HP1 kW = 1.3596193066HP

2. MENGHITUNG DAYA PADA TABUNG POROS BURITAN BALING-BALING (DHP)Adalah daya yang diserap oleh propeller dari sistem perporosan atau daya yang dihantarkan oleh sistem perporosan ke propeller untuk diubah menjadi daya dorong (thrust )

DHP =EHP/Pc Dimana, Pc = H x rr x o(Persamaan 2.16)(Persamaan 2.17)a. Efisiensi Lambung H =(1-t)/(1-w)(Persamaan 2.18).Menghitung Wake Friction (w)w =0.5Cb-0.05=(0.5 x 0.69) - 0.05=0.289.Menghitung Thrust Deduction Factor (t)nilai t dapat dicari dari nilai w yang telah diketahui yaitut =k.wnilai k antara 0.7 ~ 0.9 dan diambil nilai k =0.8=0.9 x 0.3225=0.231H =(1-t)/(1-w)=1.0813b. Efisiensi Relatif Rotatif (rr)harga rr untuk kapal dengan propeller tipe single screw berkisar 1.0-1.1. Pada perencanaan propeller dan tabung poros propeller ini diambil harga :

rr =1.05c. Efisiensi Propulsi (o)adalah open water efficiency yaitu efficiency dari propeller pada saat dilakukan open water test.nilainya antara 40-70%, dan diambil :

o=50%d. Coeffisien Propulsif (Pc)Pc =H x rr x o=1.050 x 1.05 x 0.53=0.5677maka,daya pada tabung poros baling-baling dihitung dari perbandingan antara daya efektif dengan koefisien propulsif, yaitu :

DHP =EHP/Pc=4341.4HP=3193.0788455909Kw3. MENGHITUNG DAYA PADA POROS BALING-BALING (SHP)Pada perencanaan letak kamar mesinnya di bagian belakang akan mengalami losses sebesar 2%, sedangkan letak kamar mesinnya pada daerah midship kapal mengalami losses sebesar 3%. Tertulis pada buku Principal of Naval Architecture hal 131. Pada perencanaan ini, kamar mesin terletak dibagian belakang, sehingga losses yang terjadi hanya 2% .

SHP =DHP/sb=4429.97HP=3303.4289818799Kw

4. MENGHITUNG DAYA PENGGERAK UTAMA YANG DIPERLUKANa. BHPscrAdanya pengaruh effisiensi roda sistem gigi transmisi (G), pada tugas ini memakai sistem roda gigi reduksi tunggal atau single reduction gears dengan loss 2% untuk arah maju sehingga G = 98%

BHPscr =SHP/G=4520.38HP=3370.8458998775Kwb. BHPmcrDaya yang didapatkan saat mesin dalam keadaan maksimum. Nilai dari mesin saat keadaan service diambil dari engine margin yaitu 80%-85%. Oleh sebab itu BHPmcr didapatkan dengan cara sebagai berikut:

daya BHPscr diambil 85%BHPmcrBHPmcr =BHPscr/0.85(Persamaan 2.22)=5318.09HP=3911.46KW

Pemilihan Mesin PenggerakGEARBOXMerk=WARTSILADaya=5438.4772263766HPDimension =MerkREINTJES=4000kWlength =5442mmtipesLAF 5645Type=8L - 32 Enginewidth =2602mmRatio 4.553.44Bore=260mmheight =3170mminput daya5200kWStroke=320mmputaran prop164.8351648352RPMNum of cylinders =8218.023255814RPMSFOC=188g/kWhRpm=750

Perhitungan ulang daya engine :

a)BHPMCR =4000Kw=5438.5HP

b)BHPSCR =BHPMCR x 0,9=3400kW=4622.71HP

c)SHP =BHPSCR=3332kW=4530.25HP

d)DHP =SHP x SB=3265.36kW=4439.65HP

e)EHP =DHP x Pc=1853.68kW=2520.30HP

f)THP =EHP x h=2004.37kW=2725.18HP

GROSS TONNAGE & CONSUMABLEDisplacement8605tA. PERHITUNGAN GROSS TONNAGE (GT)B. Perhitungan Jumlah CrewC. KEBUTUHAN AIR TAWAR, BAHAN BAKAR DAN PELUMASVolume (displaced)8394.686m^3Draft Amidships6.15mV1Mnghitung Volume dari sarat air sampai poopdeck dan forecastleMAIN ENGINE :Keterangan 1HP = 0.7355 KWImmersed depth6.15mdengan menggunakan software maxsurf, maka dapat diketahui besar volume kapal dari baseline hingga main deckPenentuan jumlah ABK dapat dtentukan berdasarkan nilai dari Gross Tonnage kapal. Karena kapal direncanakan berbendera Indonesia maka penentuan jumlah ABK sesuai dengan keputusan menteri perhubungan Indonesia yang disesuaikan dengan Standard of Training Certification and Watchkeeping for Seafarers (STCW) 1995, bab V pasal 11 poin (b)tentang "Persyaratan Jumlah Jabatan, Sertifikat Kepelautan dan Jumlah Abk Kapal".Jenis: WartsilaWL Length118.49mVol. to maindeck =13203.89m3Type: W 12V26Beam max extents on WL17mDaya max: 3900kWWetted Area2693.259m^2V2Vol Boot DeckV4Bridge Deck: 5302.52HpMax sect. area102.768m^2Perencanaan dimensi pada Boot deck :Perencanaan dimensi pada Bridge deck :Jmh silinder: 12SilinderWaterpl. Area1598.556m^2P=17.4mP=11.4mPstn Stroke: 320mmPrismatic coeff. (Cp)0.7L=12mL=12.2mBore: 260mmBlock coeff. (Cb)0.678T=2.4mT=2.4mPutaran: 200rpmMax Sect. area coeff. (Cm)0.983Volume=P x L x TVolume=P x L x TMenurut keputusan menteri No.70 pasal 13 poin b, Untuk kapal tonase kotor GT 3.000 s/d kurang dari GT 10.000, jumlah awak kapal 12 (dua belas) orang dengan jumlah jabatan dan sertifikat sebagai berikut :SFOC: 189g/kWhWaterpl. area coeff. (Cwp)0.794501.12m3333.792m3SLOC: 0.5g/kWhLCB length-0.074from zero pt. (+ve fwd) mV3Navgitaion DeckMEP: 2.55BarLCF length-4.783from zero pt. (+ve fwd) mPerencanaan dimensi pada poop deck :Cycle: 4StrokeLCB %-0.062from zero pt. (+ve fwd) % LwlP=5.4mSusunan ABK FAIRUS SA_NAJumlahLCF %-4.037from zero pt. (+ve fwd) % LwlL=9.8mMaster ( Nahkoda )1orang1Berat Bahan bakar mesin induk (HFO)VCB3.238mT=2.4mMualim I ( Chief Officer/Kepala Mualim)1orangTangki Bahan Bakar HFO (WHFO)KB3.238mVolume=P x L x TMualim II (Second Officer)1orangBerat Heavy fuel oil (WHFO)KG fluid0m127.008m3Mualim III (Second Officer)1orangWHFO =BHPME x SFOC x (S/Vs) x 10-6BMt3.792mSerang (Bosun)1orang=3900 x 189 x ( 240 ) x 10-6BML156.072mMaka Volume Total ruangan tertutup adalah V1 + V2+V3+V4+V5+V6+V7+V8Juru Mudi ( Quarter Master )3orang=176.90tonGMt corrected7.031mVtot=V1 + V2+V3+V4Kelasi (Seaman)2orangGML159.31m=13203.89 + 501.12 + 127.008 + 333.79Koki ( Chief Cook ) 1orangDimana :S=3207.02KmKMt7.031m=14165.81m3Asisten Koki1orang3207020mKML159.31mVs=ERROR:#REF!m/sImmersion (TPc)16.385tonne/cmRumus :GT = K1 x VBHPME =5302.52kWMTc119.199tonne.mDimana :SFOC =189gr/ kWhRM at 1deg = GMt.Disp.sin(1)1055.79tonne.mK1 = 0.2 + 0.02 Log10 VMenurut keputusan menteri No.70 1998, untuk kapal niaga daerah pelayaran perairan Indonesia dengan daya mesin 3500kW s/d kurang dari 7500kW , jumlah awak kapal 8 (delapan) orang dengan jumlah jabatan sebagai berikut :S/Vs =ERROR:#REF!secondERROR:#REF!hourLength:Beam ratio6.97V = Volume ruangan tertutup dalam kapalDibulatkan menjadi =240hourBeam:Draft ratio2.764=14165.81m Bahan bakar HFO =0.991Ton/m3Length:Vol^0.333 ratio5.83Maka :PrecisionMedium69 stationsK1 =0,2 + 0,02 Log 1016165,73Volume Tangki Bahan bakar Mesin IndukPrecisionMedium69 stations=0.283Kepala Kamar mesin (Chief Engineer)1orangVHFO =WHFO / HFOSecond/Third Engineer2orang=240.52 / 0,991 GT = K1 x VMasinis (Engineer)1orang=178.51m3=4009.2759m3 dibulatkan =4010m3Mandor mesin1orangJuru Minyak (oiler)3orangPenambahan Volume bahan bakar sebesar 4 % dikarenakan ekspansi oleh pembantu dikamar mesin1orangtemperature dan konstruksi dasar ganda (Ship Design and Construction) :Ekspansi panas2%Double bottom2%Jadi total keseluruhan awak kapal adalah 21orangSehingga, Volume Bahan bakar Mesin IndukVHFO =VHFO + (4% x VHFO)=242.71 + (4% x 242.71)=185.65m3

2Tangki Bahan Bakar MDO (WMDO)

a. berat bahan bakar kebutuhan bahan bakar MDO untuk motor-motor bantu diperkirakan sebesar 10-20% dari berat kebutuhan HFO untuk motor induk. Dalam perencanaan diambil perkiraan kebutuhan sebesar 20%.WMDO =20% x WHFO=20% x 176.9=35.38tonb. volume tangki penyimpanan(VMDO)VMDO =WMDO / Bahan bakar=48.10 / 0.88=40.21m3 Bahan bakar MDO =0.88Ton/m3Penambahan Volume bahan bakar sebesar 4 % dikarenakan ekspansi oleh temperature dan konstruksi dasar ganda (Ship Design and Construction) :

Ekspansi panas: 2%Konstruksi Dasar ganda: 2%Volume Bahan bakar Mesin bantuVMDO =VMDO + (4% x VMDO)=54.66 + (4% x 54.66)=41.81m33Tangki Minyak Pelumas (WLO)

Data :BHPME =5302.52kWSLOC =0.5gr/ kWht =240.00hour Minyak pelumas =0.9Ton/m3

Berat Minyak Pelumas (WLO)WLO M/E =BHPME x SLOC x (t ) x 10-6=5302.52 x 0.5 x ( 240 ) x 10-6=0.64ton

Volume Tangki Minyak Pelumas (M/E)VLO M/E =WLO / LO=0.64/ 0,9=0.707m3

4Consumable (WPROV & WCREW)Provision dan CrewBerat Provision (C) = 3 - 5 kg /orang/haridiambil =4kgJumlah Crew (n) =20orangBerat orang rata2 (WORG) =70Kg

WPROV =C x n x (( t /24 ) x (10-3))=4 x 20 x ((240/24)) x 10-3=0.80tonWCREW =WORG x n x 10-3=70 x 20 x 10-3=1.4ton5Perhitungan Tangki Air Tawar (WFW)Kebutuhan air tawar pada kapal berfungsi untuk memenuhi kebutuhan crew dan engine selama operasional kapal, antara lain :a. Kebutuhan makan dan minumb. Kebutuhan Sanitari (mandi dan cuci)c. Kebutuhan memasakd. Kebutuhan sistem pendingin mesin induk dan mesin bantu

Berikut ini merupakan perhitungan kebutuhan tangki air tawar :a. Kebutuhan Makan dan Minum untuk 1 trip :

Data :Jumlah Crew (n) =20orangCFWD (estimasi keb. Air) =15kg/org/hari=0.015ton/org/hariCFWD= (nilainya 10 - 20 kg/org/hari; diambil 15)* Selama Pelayaran.WFWD =n x ( t/24 ) x CFWDDimana:t = 240 Hour=20 x ( 240/24 ) x 0,015=3.00ton

* Selama Sandar.Waktu Bongkar muat di kapal diperkirakan (t) =1hari WFWD =t x CFWD x n=1 x 0,015 x 20=0.3ton

Jadi, total kebutuhan air tawar untuk makan dan minum didapat :WFWD Tot =WFWD pelayaran + WFWD sandar=3 + 0,3=3.30ton

b. Kebutuhan sanitari (mandi dan cuci) untuk 1 trip :Data :Jumlah Crew (n) =20orangCFWS (Kebutuhan mandi dan cuci) =0.1ton/org/hari;CFWS = (nilainya 60 - 200 kg/org/hari; diambil 100)

* Selama Pelayaran.WFWS =n x ( t/24 ) x CFWSDimana:t = 240hour=20 x ( 240/24) x 0,1=20.00ton* Selama Sandar.Waktu Bongkar muat di kapal diperkirakan (t) =1hari didapat, WFWS =t x CFWS x n=1 x 0,1 x 20=2.00tonJadi, total kebutuhan air tawar untuk sanitari (mandi dan cuci) didapat :WFWS Tot=WFWS pelayaran + WFWS sandar=20 + 2=22.00ton

c. Kebutuhan memasak untuk 1 trip :

Data :Jumlah Crew (n) =20orangCFWC (keb.memasak) =0.003ton/org/hariCFWC = (nilainya 3-4 kg/org/hari; diambil 3)* Selama Pelayaran.WFWC =n x (t/24 ) x CFWCDimana:t = 240hour=20 x ( 240/24 ) x 0,003=0.60ton

* Selama Sandar.Waktu Bongkar muat di kapal diperkirakan (t) =1hari WFWC =t x CFWC x n=1 x 0,003 x 20=0.06ton

Jadi, total kebutuhan air tawar untuk memasak didapat :WFWC Tot =WFWC pelayaran + WFWC sandar=0.6 + 0.06=0.66ton

d. Kebutuhan sistem pendingin mesin induk dan mesin bantu untuk 1 trip :

* Kebutuhan mesin induk 1 tripData :BHPME =3900kWt =240hoursc (kebutuhan Main engine) =5kg/BHPC = (nilainya 2-5kg/BHP ; diambil 5)

WFWJ =BHPME x c x ( t ) x 10-6=3900 x 5 x ( 240 ) x 10-6=4.68ton

* Kebutuhan mesin bantu 1 tripWFAE =(0.1 ~ 0.2) x WFWJdiambil nilai 0.2 x WFWJ=0,2 x 4,68=0.94ton

Sehingga dari perhitungan diatas didapat nilai Wf total : WF Total =WFWD + WFWS+ WFWC + WFWJ + WFAE=3.3 + 22 + 0,66+ 4.68+ 0.94=31.58ton

Jadi total kebutuhan bahan bakar, minyak pelumas dan air tawar yang diperlukan oleh kapal adalah :

W total =WHFO + WMDO + WLO + Wprov + WCREW + WPROV =176.9 + 35.38 + 0,64 + 0,8 + 1,4 + 31.58=246.70ton

GADING & SEKATDisplacement8605tPERENCANAAN SEKAT DAN GADINGVolume (displaced)8394.686m^3Draft Amidships6.15mImmersed depth6.15mA. Tinggi Double BottomWL Length118.49mBeam max extents on WL17mhin=B/20Wetted Area2693.259m^2=19/20Max sect. area102.768m^2=0.95mWaterpl. Area1598.556m^2Dimana hin merupakan tinggi dari inner bottom (BKI VOL II Section 8, B), dalam aturan BKI Prismatic coeff. (Cp)0.7juga dijelaskan bahwa nilai h atau tinggi double buttom tidak boleh kurang dari 750 mm Block coeff. (Cb)0.678(0.75 m) dan tidak boleh leboh dari 2000 mm (2 m ). Hasil yang didapatkan pada perhitu-Max Sect. area coeff. (Cm)0.983ngan adalah 0.95 m (950 mm ). Maka diambil nilai 1.2 m sehingga dapat digunakan untukWaterpl. area coeff. (Cwp)0.794proses pengelasan dan perbaikan di dalam ruang double bottom.LCB length-0.074from zero pt. (+ve fwd) mPenambahan perencanaan jarak vertikal dari nilai keel plane pada double buttom kurangLCF length-4.783from zero pt. (+ve fwd) mdari 500 mm (0.5 m). Dalam kasus ini penambahan vertikal yang digunakan adalah 0.25 m.LCB %-0.062from zero pt. (+ve fwd) % LwlLCF %-4.037from zero pt. (+ve fwd) % LwlTinggi dari center girder tidak boleh kurang dari :VCB3.238mKB3.238mh=350 + 45 x BBKI VOL II Section 8KG fluid0m=350 + ( 45 x 18.2)BMt3.792m=1169mmBML156.072m=1.2mGMt corrected7.031mDari perhitungan di atas perencanaan tinggi double buttom yang diambil adalah : 1.2 mGML159.31mKMt7.031mB. Perencanaan Gading KML159.31m1Perencanaan gading (frame spacing) di depan sekat tubrukan dan di belakangImmersion (TPc)16.385tonne/cm after peak bulkhead tidak boleh lebih dari 600 mm.MTc119.199tonne.mRM at 1deg = GMt.Disp.sin(1)1055.79tonne.maPerencanaan pada Sterntube BulkheadLength:Beam ratio6.97Beam:Draft ratio2.764Diambil 4 jarak gading dengan jarak per gading adalah 0.6 mLength:Vol^0.333 ratio5.834 jarak gading=2.4mPrecisionMedium69 stationsJadi letak sekat tabung poros terletak pada gading ke 7 dan memiliki jarak dariPrecisionMedium69 stationsAP (After Peak) sebesar 4.18 m.bPerencanaan pada Collision BulkheadLetak dari collision bulkhead yaitu antara 0.05 - 0.08 LppCollision Bulkhead 0.05 Lpp=0.05 x 117=5.85mCollision Bulkhead 0.08 Lpp=0.08 x 117=9.36Jarak Ap ke kamar mesin =22.21mJarak Fp ke kamar mesin =94.9mJarak Fp ke kamar mesin - 0.05 Lpp=89.05mJarak Fp ke kamar mesin - 0.08 Lpp=85.54mDiambil jarak 7.4 m dari Fp, maka letak collision bulkhead terletak pada gading no 161 (109.4 m dari Ap).cPerencenaan Sekat Kamar Mesinjarak gading untuk sekat kamar mesin.jarak gading dihitung dengan 17 - 20 % lpp (dihitung dari AP).17 - 20%= 17 - 20 % * 117 = 19.89 - 23.3jika diambil jarak sebesar 20.4 m dari Ap maka sekat kamar mesin terletak pada gading nomer 32dPanjang Ruang MuatPanjang Ruang Muat =Jarak ST ke Ap - Jarak KM ke Ap=109.4 - 20.4=89m

PERMESINAN BANTUDisplacement8605tA. PERHITUNGAN PERMESINAN BANTUVolume (displaced)8394.686m^31STEERING GEARDraft Amidships6.15mUntuk menentukan daya mesin kemudi langkah awal yang harus dilakukan adalah Immersed depth6.15mmerencanakan daun kemudi dan tongkatnyaWL Length118.49mBeam max extents on WL17m1.1. Luas Daun KemudiWetted Area2693.259m^2Max sect. area102.768m^2Menurut BKI 2009 Volume II section 14.A.3, Luas daun kemudi direkomendasikan tidak boleh kurang dari :Waterpl. Area1598.556m^2Prismatic coeff. (Cp)0.7Block coeff. (Cb)0.678A =c1 . C2 . C3 . C4 . (1,75 . L . T / 100) m2Max Sect. area coeff. (Cm)0.983=1 . 1. 1 . 1 . (1,75 . 117 . 7,08 /100)Waterpl. area coeff. (Cwp)0.794=ERROR:#REF!m2LCB length-0.074from zero pt. (+ve fwd) mDimana :LCF length-4.783from zero pt. (+ve fwd) mc1 :1.0( in general )LCB %-0.062from zero pt. (+ve fwd) % Lwlc2 :1.0( spade rudder )LCF %-4.037from zero pt. (+ve fwd) % Lwlc3 :1.0( for NACA-profiles and plate rudder )VCB3.238mc4 :1.0( for rudder in the propeller jet )KB3.238mKG fluid0mBerdasarkan Van Lamerens Resistance, propulsion and steering of ship untuk daun kemudi pada kapal dengan single propeller memiliki luasan di depan sumbu poros daun kemudi (balansir) kurang dari 23% A.BMt3.792mBML156.072mGMt corrected7.031mGML159.31mMaka Luas Balansir Af=0.23AKMt7.031m=0.23 x 14.496 m2KML159.31m=ERROR:#REF!m2Immersion (TPc)16.385tonne/cmMTc119.199tonne.mRM at 1deg = GMt.Disp.sin(1)1055.79tonne.mLength:Beam ratio6.97Beam:Draft ratio2.764Length:Vol^0.333 ratio5.83PrecisionMedium69 stationsPrecisionMedium69 stationsSedangkan persyaratan dalam perancangan ukuran daun kemudi adalah sebagai berikut :A' =23%x AA' =35%x bA' =75%x Th/b =1.8.(1)A =b x h (2)

dari substitusi pers. 1 dan 2 lebar daun kemudi (b) diperoleh adalah sebagai berikut :A = b (1,8 b)A = 1,8 b2b =(A/1.8)1/2Maka,b =(14.496/1.8)1/2=ERROR:#REF!m

h =1.8 b=1.8 x 2.8=ERROR:#REF!m

1.2. Perhitungan Gaya Daun Kemudi

CR =132 . A . v2 . k1 . k2 . k3 . kt (N)Menurut [ BKI Vol II 2014 Sec.14 B-1]Dimana :v =11.4Knotsk1 =( + 2) /3 dimana diambil tidak boleh lebih besar dari 2. (Diambil = 2)=(2+2)/3=0.85k2 =1.1( untuk profil NACA-00)k3 =1.5( untuk kemudi tanpa propeler jet )kt =1.0( koefisien daya dorong )Dimana nilai dari dapat dihitung dengan menggunakan rumus dibawah ini :=b^2/AMenurut [ BKI Vol II 2014 Sec.14 A-4]=2.8^2/14.496=0.5410628019

SehinggaCR =132 . A . v2 . k1 . k2 . k3 . kt (N)=132 x 14.496 m2 x 11.4 x 11.4 x 0.85 x 1.1 x 1.0 x 1=323311.4911224N=323.31kN

Perhitungan torsi kemudi

Perhitungan torsi pada tangkai daun kemudi ditentukan berdasarkan rumusan sebagai berikut :

QR = CR rMenurut [ BKI Vol II 2014 Sec.14 B-2]dimana:r =c (a - kb1)c =b = lebar daun kemudi =ERROR:#REF!ma =0.33untuk kondisi majuRudder dengan tipe generalkb1 =Af/A = 3.33/ 14.496(non fix structur rudder behind =ERROR:#REF!as rudder horn)

Maka, Qr = Cr x r=Cr x c (a - kb1)=323.31 x 2.8 (0.33 - 0.23)80.04344=ERROR:#REF!kNm

1.3. Perhitungan Diameter Tongkat Kemudi (Rudder Stock)

Diameter tangkai daun kemudi (Rudder Stock) untuk mentransmisikan momen torque tidak boleh kurang dari rumusan berikut ini :

ReH = Minimum yield stressKr =(235/ReH)0.75(untuk ReH > 235 N/mm2)atau=(235/420 N/mm2)0.75(untuk ReH < 235 N/mm2)=0.647N/mm2st 60, Rm = 60 kg/mm2 = 600 N/mm2ReH = 0.7 x 600 N/mm2 = 420 N/mm2Jadi, st 60 , ReH =420N/mm2Nilai ReH tidak boleh lebih besar dari 450 N/mm2dimana :QR =ERROR:#REF!NmKr =0.65N/mm2Maka,Dt =4.2 x (QR x Kr)1/3=4.2 x (91751.56 x 0.65)^1/3 =ERROR:#REF!mm=164mm

Menurut BKI Volume II section 14.A.4.2

1.4. Perhitungan Daya Steering Gear

Berdasarkan rumusan dalam buku Marine Auxiliary Machinary and system oleh M. Khetagurov daya yang dibutuhkan untuk memutar tangkai daun kemudi adalah sebagai berikut :

Nrs =

dimana :

wrs = dengan merupakan sudut putar kemudi 35o merupakan waktu putar kemudi 28 detik

wrs = 2 x 35 . 3.14 28 180=0.044

Maka,Nrs =(91751.56 Nm x 0.044)/75=ERROR:#REF!HP

Sehingga dengan demikian daya motor yang harus dihasilkan oleh stering gear untuk menggerakan daun kemudi adalah sebagai berikut :

Dimana:SG =Efisiensi stering gear (0,35 - 1,0 ). Sehingga diambil =0.5

Dengan :1 HP = 0.7355kWN st=

=ERROR:#REF!HP=ERROR:#REF!kWPERHITUNGAN MESIN JANGKARPenentuan daya mesin jangkar tergantung dari pemilihan jangkar dan rantainya.Perhitungan nilai ZZ =( )2/3 + (2 x h x B) + (A/10)Z =(12526.4)^2/3 +(2 x (1+(2.8 x 4)x 18.2) + (A/10)Z =641.966766826Dimana : =Displacement kapalh =(H-T) + (jumlah superstruktur x tinggi tiap super struktur)B =Lebar kapalA =Luas Pandangan samping lambung kapal, bangunan atas, dan rumah geladak di atas garis air muat

h=a + Htot=1+(2.8*4)+1=13.2mA=(LWL fb) + ( luas bangunan atas dilihat dari samping)=(120.51 x 2) + ((2 x (18 x 2.8))+(16 x 2.8) + ( 14 x 2.8 )=425.82m2Z =( )2/3 + (2 x h x B) + (A/10)Z =((12526.4)^2/3) +(2 x 13.2 x 18.2) + (425.82/10))Z =1062.428766826Karakteristik peralatan jangkar dapat ditentukan atau dilihat berdasarkan harga Z pada tabel BKI vol II 2009 Section 18, dimana range dari harga Z = 980-1060 diperoleh data sebagai berikut:

JangkarTali tambatJumlah : 3 buah (2 Bower Anchor + 1 cadangan)Panjang :180mBerat (Ga) :3060kgJumlah :4buahBeban putus :230kN

Rantai jangkarTali tarikPanjang :495mPanjang :200mDiameter :56mmBeban putus :645kNa. Gaya Tarik Pengangkat Jangkar (Tcl)

Tcl =2fh x (Ga + (Pa x La)) x (1 - ( w/ a)

Dimana :Ga = Berat jangkar =3060kgPa = Berat rantai jangkar =Untuk Stud - link, Pa = 0,0218 x (d)2=68.365kgd = diameter rantai=56mmLa = pajg rantai yang menggantung=100ma = density material=7750kg/m3w = density sea water =1025kg/m3fh = factor gesekan pada hawse pipe dan stoper, nilainya antara 1,28 - 1,35 diambil =1.3Sehingga,Tcl =2 x 1,3 x (3060 + (68.365 x 100) x (1 - (1025/7750)=22328kg.f1 kg.f = 9,8 N=218811.811282581N=218.8118112826kNb. Torsi pada Cable Lifter (Mcl) Mcl =(Tcl x Dcl)/(2 x cl)Dimana :Dcl =Diameter efektif kabel lifter Dcl = 13,6 x d=761.6mm =0.7616mcl =effisiensi kabel lifter,nilainya berkiar antara 0,9 - 0,92, diambil =0.91

Mcl =(218811.8 x 0.7616)/(2 x 0,91) =9343.299kg.m

c. Torsi pada Poros Motor (Mm)Mm =Mcl/(ia x a); (kg.m)Dimana :ncl = putaran kabel lifter = 300/d =5.36Rpmnm = putaran motor penggerak, nilainya antara 750 - 1550 Rpm, diambil =1200Rpmia = perbandingan gigi mekanisia = nm/ncl=224a = effisiensi peralatan, untuk worm gearing = 0,7 ~ 0,85, diambil =0.8

Mm = 9343.299 /(224 x 0.8)Mm = 52.139kg.md. Daya Motor Penggerak Windlass (Ne)Ne =(Mm x nm) / 716,2=(52.139 x 1200) / 716,2 HP=87.359HP

3. ChapstanBerat/100m =Kekuatan tarik =17000kgDiameter =0.064m

a.Gaya Tarik Pada Capstan (Twb)Twb =Pbr/6Pbr =Kekuatan tarik= 17000 /6=2833.33Kg

b.Putaran Poros Pada Penggulung Capstan (Nw)Nw =(19.1 x Vw)/(Dw + dw)

Dimana :Vw =Kecepatan tali capstan0.25m/sdw =Diameter tali tambat0.064mmDw =Diameter penggulung taliantara 5 -8 dari nilai dw, diambil 7 x dw=0.448mm

Nw =(19.1 x 0.25)/(0.448 + 0.064)=9.33rpm

c.Momen Torsi Penggulung Pada Capstan (Mm)Mm =Twb x (Dw + dw)/(2 x iw x w)

Dimana :w =bernilai antara 0.7 -0.85=0.8iw =Nm/NwNm =Bernilai antara 850 - 1450 rpm=1200/9.33=1200rpm=128.6701570681Mm =28333.33 x (0.000448 + 0.000064)/(2 x 0.12867 x 0.8)=7.05kg.m

d.Daya Motor Capstan (Nc)Ne =(Mm x Nm)/716.2=(7.05 x 1200)/716.2=11.81HPB. PERHITUNGAN BERAT KONSTRUKSI DAN PERMESINAN

1Volume displacement (dari baseline sampai ke sarat air)

V = Lwl.B.T.Cbwl Diketahui:Lwl=120.51m;T=7.08mB=18.20m;Cbwl=0.776

Volume Displacement : =Lwl x B x T x Cbwl=12042.30255228m3

2Perhitungan Displacement Kapal ( ) =1.025ton/m3

=Lwl x B x T x Cbwl x =12343.360116087ton

aMenghitung Nilai EDalam mengestimasi berat konstruksi dan permesinan kapal, hal yang perlu dikalkulasi pertama adalah mencari Llyods Equipment Numeral (E), yakni dengan rumus:Maka, didapatkan :E =Lpp (B+T) + 0.85 Lpp(H-T) + 0.85 ((L1.h1)+0.75(L2.h2))Dimana nilai :L1= panjang forecastle = 10.1mh1= Tinggi forecastle = 1mL2= panjang Poopdeck = 18mh2= Tinggi Poopdeck =2.8mMaka,E =117 (18.2 + 7.08) + 0.85x 117 (9 - 7.08) + 0.85 ((10.1 x 1) + 0.75 (18 x 2.8)

E =3195.089

b.Perhitungan Berat Baja Kapal (Wst)

Selanjutnya adalah didapatkan estimasi berat dari konstruksi baja pada kapal dengan menggunakan formula berikut:

K = 0.03 - 0.04 Diambil nilai K =0.04Maka,Wst =0.04 x (3555.058^1.36)=2334.301ton

c.Perhitungan Berat Outfit dan Akomodasi (Woa)

WATSON, Rina 1977 (Lectures on Ships Design and Ship Theory, Herald Poehls)

WOA = 0.4 x Lpp x B=0.4 x 117 x 18.2=851.76tond.Perhitungan Permesinan Propulsi (Wd)

Wd =12 x (3900/900)^0.84=41.126ton, dimana BHP =3900KWe.Weigh of Reminder (Wr)

Wr =K x MCR0.7 K = 0.03 - 0.04, diambil0.04

Wr =0.04 x 6024.65 x 0.7, dimana BHP MCR =3900KW=109.200ton

f.Berat Instalasi Permesinan Kapal (Wmt)

Wmt =0.4 x Lpp x B

Wmt =0.4 x 117 x 18.2=851.760ton

g.Perhitungan Berat Cadangan (Wres)

Perhitungan ini dilakukan untuk menghindari kesalahan perhitungan yang tidak disengajaakibat perkiraan yang salah serta hal yang belum terhitung.

Wres =( 2 - 3 ) % x Wtotaldiambil :2.0%Wtot =(Wst + Woa + Wmt + Wr + Wd)=2334.301 + 851.76 + 41.26 + 109.2 +851.76=4188.15tonjadi, WRes =0.02 x 4188.15 =83.7629ton

Maka, LWT =Wst + Woa + Wmt + Wr + Wd + Wres=2334.301 + 851.76 + 41.26 + 109.2 +851.76 + 83.7629=4271.91ton

Sehingga DWT = - LWT=12343.36 - 54271.91=8071.45ton