Download - Stabilitate zid H = 5.00m_2
Mathcad - Stabilitate zid rambleu H = 5.00m_2.xmcd
Date despre structura de ZID DE SPRIJIN DE RAMBLEU H=5m (DN 7):
Calcul STATIC:
Suprasarcina: q : = 26.00kPa
0
inclinarea taluzului => : = atan
100
= 0
inclinarea fetei aval a structurii fata de orizontala (panta m1 = 5:1)
inclinarea impingerii fata de orizontala => : = 0
k : = 0cm d : = 80cm
a : = 75cm
ahe*m1bkdq
k
A3
b : = 1.10m
1 m1 : = 5
h.dren
A2 A4 A5
he
he : = 3.50m
50
h1f : = 1.50mA1
A6
n : =
1
5
zid : = 24.00
kN
m3
dsub.dren : = 0.85mA7
dren : = 20.00
kN
3
m
h.2f
h.1f
h.1f +h.2f
A8
hdren : = he - k -
B : = 2.50m
50cm = 3 m
A9
Bd.sub.dren
h2f : = Bn = 0.5 m
Inaltimea structurii: H : = he + h1f + h2f = 5.5 m
Latimea structurii:L : = B + dsub.dren = 3.35 m
ka - coeficientul total al impingerii active a pamantului, in conditii statice, determinat dupa teoria lui Coulomb
- inclinatia fetei ascunse / nevazute a zidului fata de
orizontala, masurata in sens trigonometric
: = 90 (fata nevazuta verticala)
bl.d - valoarea de calcul / de proiectare a unghiului de frecare interioara
- inclinatia reactiunii rezultantei impingerii masivului de pamant, masurata fata de perpendiculara pe fata nevazuta a peretelui - practic reprezinta frecarea la contactul dintre fata nevazuta a structurii de sprijin si masivul de pamant care provoaca impingerea
- unghiul de inclinare al taluzului, masurat fata de
orizontala
Calculul greutatilor :
1
m
2
A1 : = 2 (hem1)he = 1.23 m A2 : = bhe = 3.85 2
1
A3 : = 2 kk = 0
G1 : = A11.00mzid = 29.4kN G2 : = A21.00mzid = 92.4kN G3 : = A31.00mzid = 0kN
A4 : = (he -
k)k = 0
G4 : = A41.00mzid = 0kN
2
A5 : = hdrend = 2.4 m
G5 : = A51.00mdren = 48kN
2
A6 : = 50cmd = 0.4 m
1
G6 : = A61.00mzid = 9.6kN
2
A7 : = 2 dsub.dren(h1f + h2f ) = 0.85 m
m
A8 : = Bh1f = 3.75 2
G7 : = A71.00mzid = 20.4kN
G8 : = A81.00mzid = 90kN
12
A9 : = 2 Bh2f = 0.63 m
G9 : = A91.00mzid = 15kN
Gtot : = G1 + G2 + G3 + G4 + G5 + G6 + G7 + G8 + G9 = 304.8kN
Valori caracteristice:
-> greutatea volumica a apei
w : = 0
kN
3
m
Strat 1 - Deluviu din material necoeziv:hs1 : = he = 3.5 m
kN
-> inaltimea stratului 1
s1.k : = 203
m
-> greutatea volumica a stratului 1 in stare naturala
s1.k : = 35
cs1.k : = 0kPa
-> unghiul de frecare interioara a stratului 1
-> coeziunea stratului 1
s1.ech.k : = atantan(s1.k) +
cs1.k
= 35
-> unghiul de frecare interioara echivalent (consicerand
s1.khs1
influenta coeziunii)
Strat 2 - Deluviu din material necoeziv:hs2 : = h1f + h2f = 2 m
kN
-> inaltimea stratului 2
s2.k : = 203
m
-> greutatea volumica a stratului 2 in stare naturala
s2.k : = 35
cs2.k : = 0kPa
-> unghiul de frecare interioara a stratului 2
-> coeziunea stratului 2
s2.ech.k : = atantan(s2.k) +
cs2.k
= 35
-> unghiul de frecare interioara echivalent
s2.k(hs1 + hs2)
(consicerand influenta coeziunii)
Teren de fundare (deluviu din material necoeziv):
hpf : = 2.0m
-> adancimea stratului care constituie terenul de fundare
kN
pf.k : = 203
m
-> greutatea volumica a materialului ce constituie terenul de fundare (in stare naturala)
pf.k : = 35
cpf.k : = 0kPa
-> unghiul de frecare interioara al materialului ce constituie terenul de fundare
-> coeziunea materialului ce constituie terenul de fundare
pf.ech.k : = atantan(pf.k) +
cpf.k
= 35
-> unghiul de frecare interioara echivalent
pf.k(hs1 + hs2 + hpf)
(consicerand influenta coeziunii)
Alegerea starilor limita si a combinatiilor de incarcari si stabilirea coeficientilor partiali de siguranta:
Calculele se vor efectua pentru starile limita STR si GEO.
Pentru verificarea la SLU de tip STR si GEO, este necesara indeplinirea conditiei: Ed Rd
Ed - valoarea de proiectare a efectelor tuturor actiunilor
Rd - valoarea de proiectare a rezistentei corespunzatoare
Pentru starile limita STR si GEO exista 3 abordari ale proiectarii la SLU:
I. Combinatia 1:
A1 + M1 + R1
I. Combinatia 2:
A2 + M2 + R1
Combinatia:A1 + M1 + R2
NU ESTE OBLIGATORIE IN ROMANIA
Combinatia:
(A1sauA2) + M2 + R3
A1 - pentru actiuni structurale A2 - pentru actiuni geotehnice
Materiale:
Materiale (M1):
Stratul 1:
kN
.M1 : = 1.0
s1.d.M1 : = s1.k.M1 = 20 3
m
tan(s1.k)
.M1 : = 1.0
c.M1 : = 1.0
s1.d.M1 : = atan
cs1.k cs1.d.M1 : =
c.M1
.M1
= 0kPa
= 35
cs1.d.M1
s1.ech.d.M1 : = atantan(s1.d.M1) +
kN
= 35
s1.d.M1hs1
Stratul 2:s2.d.M1 : = s2.k.M1 = 20 3
m
tan(s2.k)
s2.d.M1 : = atan
.M1
= 35
cs2.d.M1 : =
cs2.k
c.M1
= 0kPa
cs2.d.M1
s2.ech.d.M1 : = atantan(s2.d.M1) +
= 35
()
s2.d.M1 hs1 + hs2
Teren de fundare (nisip cu pietris):
kN
pf.d.M1 : = pf.k.M1 = 20
m3
tan(pf.k)
pf.d.M1 : = atan
cpf.k cpf.d.M1 : =
c.M1
.M1
= 0kPa
= 35
cpf.d.M1
pf.ech.d.M1 : = atantan(pf.d.M1) +
= 35
()
pf.d.M1 hs1 + hs2 + hpf
Materiale (M2):
Stratul 1:
.M2 : = 1.0
kN
s1.d.M2 : = s1.k.M2 = 20 3
m
tan(s1.k)
.M2 : = 1.25
c.M2 : = 1.4
s1.d.M2 : = atan
cs1.k cs1.d.M2 : =
c.M2
.M2
= 0kPa
= 29.256
cs1.d.M2
s1.ech.d.M2 : = atantan(s1.d.M2) +
kN
= 29.256
s1.d.M2hs1
Stratul 2:s2.d.M2 : = s2.k.M2 = 20 3
m
tan(s2.k)
s2.d.M2 : = atan
cs2.k cs2.d.M2 : =
c.M2
.M2
= 0kPa
= 29.256
cs2.d.M2
s2.ech.d.M2 : = atantan(s2.d.M2) +
kN
= 29.256
()
s2.d.M2 hs1 + hs2
Teren de
fundare:
pf.d.M2 : = pf.k.M2 = 20
m3
tan(pf.k)
pf.d.M2 : = atan
cpf.k cpf.d.M2 : =
c.M2
.M2
= 0kPa
= 29.256
cpf.d.M2
pf.ech.d.M2 : = atantan(pf.d.M2) +
= 29.256
()
pf.d.M2 hs1 + hs2 + hpf
Actiuni:
Actiuni (A1):
Greutatea structurii:
Greutatea structurii (permanenta si favorabila) - pt. alunecare si rasturnare:
GA1 : = Gtot = 304.8kN
G.fav.A1 : = 1.0
=> Gzr.d.fav.A1 : = GA1G.fav.A1 = 304.8kN
Greutatea data de suprasarcina de deasupra structurii (variabila si favorabila) - pt. alunecare si rasturnare:
QA1 : = q(k + d)1m = 20.8kN
Q.fav.A1 : = 0.0
=> Qzr.d.fav.A1 : = QA1Q.fav.A1 = 0kN
Greutatea structurii (permanenta si defavorabila) - pt. capacitate portanta / pres. pe teren:
GA1 : = Gtot = 304.8kN
G.defav.A1 : = 1.35
=> Gzr.d.defav.A1 : = GA1G.defav.A1 = 411.48kN
Greutatea data de suprasarcina de deasupra structurii (variabila si favorabila) - pt. alunecare si rasturnare:
QA1 : = q(k + d)1m = 20.8kN
Q.defav.A1 : = 1.5
=> Qzr.d.defav.A1 : = QA1Q.defav.A1 = 31.2kN
Impingerea activa data de masivul de pamant (permanenta si defavorabila):
Impingerea activa data de stratul 1:
sin( + s1.ech.d.M1)2
ka.s1.A1 : =
= 0.271
2
sin()
2
sin( -
)1 +
sin(s1.ech.d.M1 + )sin(s1.ech.d.M1 -
)
sin( -
)sin( + )
pa1.s1.A1 : = s1.d.M1hs1ka.s1.A1 = 18.969kPa
1
=> pa1.s1.d.defav.A1 : = pa1.s1.A1G.defav.A1 = 25.609kPa Pa1.s1.A1 : = 2 hs1(s1.d.M1hs1ka.s1.A1)1m = 33.196kN
=> Pa.s1.d.defav.A1 : = Pa1.s1.A1G.defav.A1 = 44.815kN
Impingerea activa data de stratul 2:
sin( + s2.ech.d.M1)2
ka.s2.A1 : =
= 0.271
2
sin()
2
sin( -
)1 +
sin(s2.ech.d.M1 + )sin(s2.ech.d.M1 -
)
sin( -
)sin( + )
pa12.s2.A1 : = s1.d.M1hs1ka.s2.A1 = 18.969kPa
=> pa12.s2.d.defav.A1 : = pa12.s2.A1G.defav.A1 = 25.609kPa pa2.s2.A1 : = pa12.s2.A1 + s2.d.M1hs2ka.s2.A1 = 29.809kPa
=> pa2.s2.d.defav.A1 : = pa2.s2.A1G.defav.A1 = 40.242kPa
hs2
2
Pa2.s2.A1 : = (pa12.s2.A1 + pa2.s2.A1)
1m = 48.778kN
=> Pa.s2.d.defav.A1 : = Pa2.s2.A1G.defav.A1 = 65.851kN
Impingerea activa data de suprasarcina (variabila si defavorabila):
Impingerea activa data de suprasarcina in stratul 1:
paq.s1.A1 : = ka.s1.A1q = 7.046kPa
=> paq.s1.d.defav.A1 : = paq.s1.A1Q.defav.A1 = 10.569kPa Paq.s1.A1 : = paq.s1.A1hs11m = 24.66kN
=> Paq.s1.d.defav.A1 : = Paq.s1.A1Q.defav.A1 = 36.99kN
Impingerea activa data de suprasarcina in stratul 2:
paq.s2.A1 : = ka.s2.A1q = 7.046kPa
=> paq.d.s2.defav.A1 : = paq.s2.A1Q.defav.A1 = 10.569kPa Paq.s2.A1 : = paq.s2.A1hs21m = 14.091kN
=> Paq.s2.d.defav.A1 : = Paq.s2.A1Q.defav.A1 = 21.137kN
Actiuni (A2):
Greutatea structurii de pamant armat:
Greutatea structurii (permanenta si favorabila) - pt. alunecare si rasturnare:
GA2 : = Gtot = 304.8kN
G.fav.A2 : = 1.0
=> Gzr.d.fav.A2 : = GA1G.fav.A2 = 304.8kN
Pentru combinatia III: Gzr.d.fav.A1.ptCIII : = GA2G.fav.A1 = 304.8kN
Greutatea data de suprasarcina de deasupra structurii (variabila si favorabila) - pt. alunecare si rasturnare:
QA2 : = q(k + d)1m = 20.8kN
Q.fav.A2 : = 0.0
=> Qzr.d.fav.A2 : = QA2Q.fav.A2 = 0kN
Pentru combinatia III: Qzr.d.fav.A1.ptCIII : = QA2Q.fav.A1 = 0kN
Greutatea structurii (permanenta si defavorabila) - pt. capacitate portanta / pres. pe teren:
GA2 : = Gtot = 304.8kN
G.defav.A2 : = 1.00
=> Gzr.d.defav.A2 : = GA2G.defav.A2 = 304.8kN
Pentru combinatia III: Gzr.d.defav.A1.ptCIII : = GA2G.defav.A1 = 411.48kN
Greutatea data de suprasarcina (variabila si defavorabila) - pt. capacitate portanta / pres. pe teren:
QA2 : = q(k + d)1m = 20.8kN
Q.defav.A2 : = 1.3
=> Qzr.d.defav.A2 : = QA2Q.defav.A2 = 27.04kN
Pentru combinatia III: Qzr.d.defav.A1.ptCIII : = QA2Q.defav.A1 = 31.2kN
Impingerea activa data de masivul de pamant (permanenta si defavorabila):
Impingerea activa data de stratul 1:
sin( + s1.ech.d.M2)2
ka.s1.A2 : =
= 0.343
2
sin()
2
sin( -
)1 +
sin(s1.ech.d.M2 + )sin(s1.ech.d.M2 -
)
pa1.s1.A2 : = s1.khs1ka.s1.A2 = 24.041kPa
sin( -
)sin( + )
1
=> pa1.s1.d.defav.A2 : = pa1.s1.A2G.defav.A2 = 24.041kPa Pa1.s1.A2 : = 2 hs1(s1.khs1ka.s1.A2)1m = 42.072kN
=> Pa.s1.d.defav.A2 : = Pa1.s1.A2G.defav.A2 = 42.072kN
Impingerea activa data de stratul 2:
sin( + s2.ech.d.M2)2
ka.s2.A2 : =
= 0.343
2
sin()
2
sin( -
)1 +
sin(s2.ech.d.M2 + )sin(s2.ech.d.M2 -
)
pa12.s2.A2 : = s2.khs2ka.s2.A2 = 13.738kPa
sin( -
)sin( + )
=> pa12.s2.d.defav.A2 : = pa12.s2.A2G.defav.A2 = 13.738kPa pa2.s2.A2 : = pa12.s2.A2 + hs2s2.kka.s2.A2 = 27.475kPa
=> pa2.s2.d.defav.A2 : = pa2.s2.A2G.defav.A2 = 27.475kPa
hs2
2
Pa2.s2.A2 : = (pa12.s2.A2 + pa2.s2.A2)
1m = 41.213kN
=> Pa.s2.d.defav.A2 : = Pa2.s2.A2G.defav.A2 = 41.213kN
Impingerea activa data de suprasarcina (variabila si defavorabila):
Impingerea activa data de suprasarcina in stratul 1:
paq.s1.A2 : = ka.s1.A2q = 8.929kPa
=> paq.s1.d.defav.A2 : = paq.s1.A2Q.defav.A2 = 11.608kPa Paq.s1.A2 : = paq.s1.A2hs11m = 31.253kN
=> Paq.s1.d.defav.A2 : = Paq.s1.A2Q.defav.A2 = 40.629kN
Impingerea activa data de suprasarcina in stratul 2:
paq.s2.A2 : = ka.s2.A2q = 8.929kPa
=> paq.d.s2.defav.A2 : = paq.s2.A2Q.defav.A2 = 11.608kPa Paq.s2.A2 : = paq.s2.A2hs21m = 17.859kN
=> Paq.s2.d.defav.A2 : = Paq.s2.A2Q.defav.A2 = 23.217kN
Rezistente (R1, R2, R3):
Calculul rezistentelor nu are nicio relevanta, deoarece R2 nu se determina (din cauza faptului ca in Romania nu este obligatoriu calculul combinatiei / abordarii de calcul a II-a), iar R1 si R3 au coeficientii unitari, asadar nu afecteaza cu absolut nimic calculul.
Verificarea la lunecare pe talpa in Comb. I1 (A1+M1+R1):
- frecarea pe baza
Rv - rezultanta fortelor verticale
Rh - rezultanta fortelor orizontale
fs.al : =
Rv Rh
, unde:
Asadar:
Rv.CI1 : = Gzr.d.fav.A1 + Qzr.d.fav.A1 = 304.8kN
Rh.CI1 : = Pa.s1.d.defav.A1 + Pa.s2.d.defav.A1 + Paq.s1.d.defav.A1 + Paq.s2.d.defav.A1 = 168.793kN
: = atan(n) = 11.31
-> unghiul de inclinare al bazei fata de orizontala
Componentele rezultantelor orizontala si verticala (descompunerea fortelor in functie de inclinarea bazei):
Rv.CI1.rez : = Rv.CI1cos() + Rh.CI1sin() = 331.984kN
Rh.CI1.rez : = Rh.CI1cos() -
I1 : = 0.43
Rv.CI1sin() = 105.739kN
=> fs.al.CI1 : =
I1Rv.CI1.rez Rh.CI1.rez
= 1.35
Verificarea la lunecare pe talpa se face pentru o structura de sprijin rigida, frecarea pe baza find considerata intre beton si terenul de fundare.
Verificarea la lunecare pe talpa in Comb. I2 (A2+M2+R1):
Rv.CI2 : = Gzr.d.fav.A2 + Qzr.d.fav.A2 = 304.8kN
Rh.CI2 : = Pa.s1.d.defav.A2 + Pa.s2.d.defav.A2 + Paq.s1.d.defav.A2 + Paq.s2.d.defav.A2 = 147.13kN
= 11.31
Rv.CI2.rez : = Rv.CI2cos() + Rh.CI2sin() = 327.736kN
Rh.CI2.rez : = Rh.CI2cos() -
I2 : = 0.35
Rv.CI2sin() = 84.497kN
=> fs.al.CI2 : =
I2Rv.CI2.rez Rh.CI2.rez
= 1.358
Verificarea la lunecare pe talpa in Comb. III [(A1 sau A2)+M2+R3]:
Rv.CIII : = Gzr.d.fav.A1.ptCIII + Qzr.d.fav.A1.ptCIII = 304.8kN
Rh.CIII : = Pa.s1.d.defav.A2 + Pa.s2.d.defav.A2 + Paq.s1.d.defav.A2 + Paq.s2.d.defav.A2 = 147.13kN
= 11.31
Rv.CIII.rez : = Rv.CIIIcos() + Rh.CIIIsin() = 327.736kN
Rh.CIII.rez : = Rh.CIIIcos() -
III : = 0.35
Rv.CIIIsin() = 84.497kN
=> fs.al.CIII : =
IIIRv.CIII.rez Rh.CIII.rez
= 1.358
Verificarea la rasturnare in Comb. I1:
2
B1
3
r1 : = a +
hem1 = 1.217 m
p1 : = 2 -
a +(hem1)
3
= 0.267 m
r2 : = a + hem1 +
1
b = 2 m
2
B p2 : = 2 -
a + hem1 +
b = - 0.75 m 2
1B1
r3 : = a + hem1 + b +
k = 2.55 m 3
p3 : = 2 -
a + hem1 + b +
k = - 1.3 m 3
r4 : = a + hem1 + b +
k
= 2.55 m
2
d
B p4 : = 2 -
B
a + hem1 + b +
k = - 1.3 m 2
d
r5 : = a + hem1 + b + k +
= 2.95 m
2
p5 : = 2 -
a + hem1 + b + k +
= - 1.7 m
r6 : = r5 = 2.95 m
p6 : = p5 = - 1.7 m
3
1B2
r7 : = B +
B
dsub.dren = 2.783 m
p7 : = 2 -
B
a + hem1 + b + k +
B
d = - 1.833 m 3
r8 : = 2
2
= 1.25 m
p8 : = 2 -
B
= 0 m
2
1
r9 : = 3 B = 1.667 m
p9 : = 2 -
a + hem1 + b + k -
B = - 0.467 m
r1G1 + r2G2 + r3G3 + r4G4 + r5G5 + r6G6 + r7G7 + r8G8 + r9G9
rG : =
G1 + G2
+ G3
+ G4
+ G5
+ G6
+ G7
+ G8
+ G9
rG = 1.919 m
bkdq
G3
5
heG2G G4
H
Paq
G1
a
G6 G7
h1fG8
A
9
h2fG
Pa
H/3
H/2
B
Mstab.CI1 : = Gzr.d.fav.A1rG = 584.77kNm
hs1
hs1
Mrast.CI1 : = Pa.s1.d.defav.A1 3
+ h1f + Paq.s1.d.defav.A1 2
+ h1f . . =. 288.503kNm
+ Pa.s2.d.defav.A1
h1f 3
+ Paq.s2.d.defav.A1
h1f
2
M
Mstab.CI1 FSr.CI1 : =
rast.CI1
= 2.027
=> FSr 1.0
Presiuni pe talpa in combinatia I1:
A_talpa : = B1m
m
A_talpa = 2.5 2
W_talpa : = B2 1 m
W_talpa = 1.042m3
6
M_CG_CI1 : = Mrast.CI1 -
N_CG_CI1 : = Rv.CI1.rez
B
Gzr.d.fav.A1rG -
2
M_CG_CI1 = 84.733kNm N_CG_CI1 = 331.984kN
p1_I1 : =
N_CG_CI1 -
M_CG_CI1
A_talpa
W_talpa
p1_I1 = 51.45kPa
p2_I1 : =
N_CG_CI1
+
A_talpa
M_CG_CI1
W_talpa
p2_I1 = 214.137kPa
Verificarea la rasturnare in Comb. I2:
Mstab.CI2 : = Gzr.d.fav.A2rG = 584.77kNm
hs1
hs1
Mrast.CI2 : = Pa.s1.d.defav.A2 3
+ h1f + Paq.s1.d.defav.A2 2
+ h1f . . =. 282.255kNm
+ Pa.s2.d.defav.A2
h1f 3
+ Paq.s2.d.defav.A2
h1f
2
M
Mstab.CI2 FSr.CI2 : =
rast.CI2
= 2.072
=> FSr 1.0
Presiuni pe talpa in combinatia I2:
M_CG_CI2 : = Mrast.CI2 -
N_CG_CI2 : = Rv.CI2.rez
Gzr.d.fav.A2rG -
B
2
M_CG_CI2 = 78.485kNm N_CG_CI2 = 327.736kN
p1_I2 : =
N_CG_CI2 -
M_CG_CI2
A_talpa
W_talpa
p1_I2 = 55.749kPa
p2_I2 : =
N_CG_CI2
+
A_talpa
M_CG_CI2
W_talpa
p2_I2 = 206.44kPa
Verificarea la rasturnare in Comb. III:
Mstab.CIII : = Gzr.d.fav.A1rG = 584.77kNm
hs1
hs1
Mrast.CIII : = Pa.s1.d.defav.A2 3
+ h1f + Paq.s1.d.defav.A2 2
+ h1f . . =. 282.255kNm
+ Pa.s2.d.defav.A2
h1f 3
+ Paq.s2.d.defav.A2
h1f
2
M
Mstab.CIII FSr.CIII : =
rast.CIII
= 2.072 => FSr 1.0
Presiuni pe talpa in combinatia III:
M_CG_CIII : = Mrast.CIII -
N_CG_CIII : = Rv.CIII.rez
Gzr.d.fav.A1rG -
B
2
M_CG_CI2 = 78.485kNm N_CG_CI2 = 327.736kN
p1_III : =
N_CG_CIII -
M_CG_CIII
A_talpa
W_talpa
p1_III = 55.749kPa
p2_III : =
N_CG_CIII
+
A_talpa
M_CG_CIII
W_talpa
p2_III = 206.44kPa
Calcul SEISMIC:
Calculul static caracteristic:
Greutatea structurii:
Greutatea structurii:
Gk : = Gtot = 304.8kN
Greutatea data de suprasarcina de deasupra structurii:
Qk : = qL1.00m = 87.1kN
Impingerea data de masivul de pamant:
sin( + s1.ech.k)2
ka.s1.k : =
= 0.271
2
sin()
2
sin( -
)1 +
sin(s1.ech.k + )sin(s1.ech.k -
)
sin( -
)sin( + )
ka.s2.k : =
sin()
2
sin( -
)1 +
sin( + s2.ech.k)2
sin(s2.ech.k + )sin(s2.ech.k -
)
= 0.271
2
Impingerea data de masiv:
sin( -
)sin( + )
pa1.st : = s1.khs1ka.s1.k = 18.969kPa pa12.st : = (s1.khs1)ka.s2.k = 18.969kPa pa2.st : = pa12.st = 18.969kPa
Rezultanta impingerii data de masiv:
: = 1
(pa1.st + pa12.st)hs2
1.00m = 71.135kN
Pstatic
pa1.sths1 +
22
Impingerea data de suprasarcina:
qa1.st : = ka.s1.kq = 7.046kPa qa2.st : = ka.s2.kq = 7.046kPa
Rezultanta impingerii data de suprasarcina:
Qstatic : = (qa1.sths1 + qa2.sths2)1.00m = 38.752kN
Calculul seismic:
ag
m g = 9.807
2
s
ag : = 0.20g
kh
I : = 1.0
=> kh : = 0.5I g
= 0.1
=> kv : = 0kh = 0
=> : = atan
1 -
= 0.1
k
kas.s1.k : =
(1 -
kv)cos(s1.ech.k - -
2
90 + )2
v
1
= 0.328
2
cos()cos(90 -
) cos( + 90 -
+ )
1 +
sin(s1.ech.k + )sin(s1.ech.k -
- )
kas.s2.k : =
(1 -
kv)cos(s2.ech.k - -
2
90 + )2
cos(90 -
- )cos( + 90 -
1
+ )
= 0.328
2
cos()cos(90 -
) cos( + 90 -
+ )
1 +
sin(s2.ech.k + )sin(s2.ech.k -
- )
cos(90 -
- )cos( + 90 -
+ )
Impingerea data de masiv:
pa1.s : = s1.khs1kas.s1.k = 22.942kPa pa12.s : = (s1.khs1)kas.s2.k = 22.942kPa pa2.s : = pa12.s = 22.942kPa
Rezultanta impingerii data de masiv:
: = 1
(pa1.s + pa12.s)hs2
1.00m = 86.034kN
=> P
: = P
- P= 14.899kN
Pseism
pa1.shs1 +
22
seism
seism
static
Impingerea data de suprasarcina:
qa1.s : = kas.s1.kq = 8.521kPa qa12.s : = kas.s2.kq = 8.521kPa
Rezultanta impingerii data de suprasarcina:
Qseism : = (qa1.shs1 + qa12.shs2)1.00m = 46.868kN
=> Qseism : = Qseism -
Qstatic = 8.116kN
Forta inertiala elevatia (partea libera) a zidului (forta taietoare de baza):
zid(A1 + A2 + A3 + A4 + A6 + A7 + A8 + A9) + dren(A5)kN
med : =
: = 1.00 q : = 2
b1(T) : = 2.75
Gtot
A1 + A2
b1(T)
+ A3
+ A4
+ A5
+ A6
+ A7
+ A8
+ A9
= 23.267
3
m
Fb : = I
g agq
= 83.82kN
Verificarea la lunecare pe talpa:
- frecarea pe baza
Rv - rezultanta fortelor verticale
Rh - rezultanta fortelor orizontale
fs.al : =
Rv Rh
, unde:
Asadar:
Rv.s : = Gtot + q(k + d)1.00m = 325.6kN
Rh.s : = Pstatic + Qstatic + Pseism + Qseism + Fb = 216.722kN
= 11.31
Componentele rezultantelor orizontala si verticala (descompunerea fortelor in functie de inclinarea bazei):
Rv.s.rez : = Rv.scos() + Rh.ssin() = 361.78kN
Rh.s.rez : = Rh.scos() -
I1 = 0.43
Rv.ssin() = 148.658kN
=> fs.al.CI1.s : =
I1Rv.s.rez Rh.s.rez
= 1.046
Verificarea la rasturnare:
bkdq
G3
heG2
G4
H
G5
G6
Paq
G1
aPa
G7
h1fG8
A
9
h2fG
H/3
H/2
B
Mstab : = GtotrG + (qkr4 + qdr5)1.00m = 646.13kNm
dP : = 1.7914m
dQ : = 2.5614m
2
1
Mrast : = Pstatic(dP) + Qstatic(dQ) + Pseism3 (he + h1f)
+ Qseism
(he + h1f) 2
. . =. 506.193kNm
he
h1f
+ Fb 2 + 2
M
Mstab FSr : =
rast
= 1.276
=> FSr 1.0
Presiuni pe talpa:
B B
B
M_CG_seism : = Mrast -
GtotrG -
- qk r4 -
2
+ qd r5 -
2
1.00m 2
M_CG_seism = 267.063kNm
N_CG_seism
M_CG_seism
N_CG_seism : = Rv.s.rez
N_CG_seism = 361.78kN
N_CG_seism
p1_seism : =
M_CG_seism
-
A_talpa
W_talpa
p1_seism = - 111.669kPa
p2_seism : =
+
A_talpa
W_talpa
p2_I1 = 214.137kPa
=> CALCUL CU ZONA ACTIVA
B
x : = 3-
M_CG_seism
2N_CG_seism
2N_CG_seism
x = 1.535 m
p_max : =p_max = 471.244kPa< 1.4 pconv = 1.4 x 400 kPa = 560 kPa
x1m