BIBLIOGRAFIA
Muros de corte ductiles en edificiosaltos asismicos.
FINTEL, M. Ductile shear walls in
earthquake resistant multistorybuildings. Proceedings, Journal ofthe A merican Concrete Institute,vol. 71, nO 6 (ju nio 1974),pp.296-305.
Se discute el papel que juegan los muros decorte esbeltos en edificios altos, tratandode dar respuestas a las siguientes preguntas:ipor que son necesarios? y icuanto se sabeacerca de como deben proyectarse? Secalifican como muros esbeltos aquellos cuyaaltura supera al doble del ancho y, en con
secuencia, trabajan como vigas cantilever,Si se toma la precaucion de armarIos adecuadamente pueden ser ductiles,
Para juzgar los meritos de estos muros
como elementos que aportan resistenciasismica, se hace una revista de su comportamiento en los terremotos ultimos, empezando por el de Nicaragua, 1972; siguiendopor los de San Fernando, 1971; Caracas,1967, y Skopje, 1963. Adernas se revisanlos resultados de ensayos y de investigaciones analCticas sobre el terna,
En conclusion se afirma que si, ademasde la seguridad contra el colapso que es launica preocupacion actual de la ingenieriasismica, se hace intervenir el control 0
reduccion de danos, el uso de muros decorte ductiles es la solucion mas apropiada.La observacion de los efectos de los terre
motos mas recientes ha revelado claramente
que no se puede prescindir de los muros
de corte en los edificios altos.
E.G.G.
Respuestas inelasticas de estructuras
de hormigon armado a terremotos.
GULKAN, P. V SOZEN, M. A.
Inelastic responses of reinforced
concrete structures to earthquakemotions. Proceedings, Journal ofthe A merican Concrete Institute,vol. 71, nO 12 (diciernbre 1974),pp.604-610.
Hay dos caracterlsticas de las estructuras
de hormigon armado que juegan un papelmuy importante en su respuesta a los sismos. Son ellas los cambios en la rigidezy en la capaciJad de disipacion de energia.Ambas estan relacionadas con el desplazamiento maximo, 0 con la ductilidad, defmida como la relacion entre el desplazamiento maximo y el desplazamiento defluencia.
Experiencias hechas en marcos de un
piso y de un pai'io confirrnan que la res
puesta dinamica maxima de estructuras de
hormigon armado asimilable a sistemas deun grado de libertad, puede obtenerse con
suficiente aproximacion con un analisis lineal usando una rigidez reducida y una
arnortiguacion sustitutiva relacionada con
las propiedades histereticas del horrnigonarmado, Sobre la base de esta observacion,se presenta un procedimiento para determinar el corte de calculo en la base parauna ductilidad determinada y un espectrodado.
EI objetivo del rnetodo de amortiguacionsustitutiva es conformar un medio sencillo
para entender los efectos globales de la
respuesta inelastica (aumento del desplazamiento y posiblemente disminucion de la
fuerza) en hormigon armado. Tambien queda
44 REVISTA DEL IDIEM vol. 14, nO 1, mayo 1975
en claro que la ductilidad por si no inter
preta bien el comportarniento de esas es
tructuras. Dos sistemas de igual ductilidad,defmida a partir de una curva carga deferrnacion obtenida con cargas monotonamente crecientes hasta la rotura, pueden tener
respuestas distintas a terremotos si sus propiedades histereticas difieren.
Estructuras de horrnigon. Clave paradesarrollo de los oceanos.
GERWICK, B.C. Jr. Concrete struc
ture: key to development of the
oceans. Proceedings, Journal of theAmerican Concrete Institute, vol. 71,nO 12 (diciembre 1974), pp. 611-616.
Repentinarnente el mundo ha adquirido con
ciancia de los grandes recursos de los oceanos y de su capacidad potencial para proveerla mayoria de las necesidades humanas:
energia, alimentos, transporte, minerales yeliminacion de residuos. Sin embargo, elarnbiente marftirno es hostil y demandaesfuerzos conjuntos de muchas disciplinasde ingenieria para realizar las estructuras
requeridas. Elias deben ser resistentes, seguras, durables, ductiles, accesibles y economicas.
El horrnigon armado y el pretensadocumplen con estes requisitos bastante bien
para muchas de las estructuras imaginadas,tanto fijas como flotantes. Estan entre eliaslas plataformas marinas de almacenarniento,perforacicn y produccion de petroleo: rom
peolas, tuberias oceanicas; plantas nuclearesen el mar; puentes y nineles maritimos;aeropuertos y terminales maritimos; balsas,barcos y plataformas flotantes; ferias y aun
ciudades en alta mar; viviendas y poblaciones en el fondo del mar.
Habiendose asignado aproximadamentemedio billon de dolares en contratos en
1973 para estructuras en alta mar en elMar del Norte, se agudiza la necesidadde incrementar la investigacion y el desarrollo de una aerie de areas especificas relacionadas con estructuras, cargas, fundacionesy construccion, Se hace hincapie en los
problemas que plantean sue los muy blandosdel fondo marino, terremotos y tsunamis,el comportamiento estructural de torres
bajo cargas ciclicas y la factibilidad dela construccion. Se necesitan instrucciones
y recomendaciones para el proyecto y cons
truccion tales como las que han desarrolladoo estan preparando FIP, Det Norske Veritaso el recien formado Cornite ACI 357, Estructuras de hormigon en el mar.
Aunque no es usual asociar un materialcon una necesidad, en este caso, el hormigon armado y el pretensado son mas queun material: equivalen a una concepcionque puede abrir los vastos recursos deloceano al beneficio de la humanidad.
Estudio de factibilidad de barcos tan
ques de hormigon pretensado.MOE, J. Feasibility study of prestressed concrete tanker ships. Pro
ceedings, Journal of the American
Concrete Institute, vol. 71, nO 12
(diciembre 1974), pp. 617-626.Este estudio corresponde a unos anteproyectos de varios barcos de hormigon pre ten
sado y de acero, Se considera hormigonde muy alta resistencia - con caracterlsticade 50 N/mm3, que significa una mediacUbica de 80 N/mm2 - y se supone una
topologia convencional para los barcos de
hormigon.Las vigas huecas del fondo y de los
costados del barco se optimizan usando un
prograrna no lineal. Se usa un procedirnientosimilar para optimizar la cuaderna maestra.
El criterio usado es el peso minimo.Se enconrro que la construccion de bar
cos de hormigon era ligeramente mas barataque los de acero, pero los gastos de funcionamiento son algo mas altos en aquellosdebido al mayor peso. El hormigon pretensado aparece como competitivo para estan
ques de almacenamiento estacionarios 0
semi-estacionarios.Los desarrollos en tecnologia del hor
migon para obras maritimas y los cambiosen los costos relativos de los materlales son
tan rapidos en la actualidad que varias delas suposiciones y conclusiones de este tra
bajo, que estan basadas en un estudio hechoen 1972, pueden estar obsoletas. Mientraslos aumentos en el precio del acero hanfavorecido la ventaja del hormigon en el
BIBLIOGRAFIA
costa inicial, los aumentos en los preciosdel combustible actuan en sentido inverso.Sin embargo, se cree que este estudio con
riene elementos de interes mas duradero
y que el tema general del trabajo merece
seguir en discusion.
Agrietamiento y resistencia limite delferrocemento a traccion y flexion.
RA]AGOPALAN, K. Y PARAMES
WARAN, V. S. Cracking and ulti
mate strength characteristics of ferrocement in direct tension and pure
bending. The Indian Concrete Journal, vol. 48, nO 12 (diciembre 1974)pp. 387-393, cont. 395.
EI ferrocemento, en que se combinan variasmallas de alambre con mortero para obtenerun material homogeneo, es una concepciondel arquitecto italiano Pier Luigi Nervi.Recientemente se ha revitalizado el interesen este material, a parejas con el que se ha
despertado por los materiales compuestos,tales como el horrnigon reforzado con fibras.EI ferrocemento se puede analizar como un
caso especial de aquel, en que las fibrasestan orientadas deterministicamente en dosdirecciones y son muy largas, de modo queestan impedidos sus deslizamientos. Para
proyectar estructuras de ferrocemento se
necesita conocer su comportamiento frentea diversos sistemas de solicitaciones.
En este trabajo se presenta un metodo
para predecir el agrietarniento y la resistencia al limite del ferrocemento a traccion ya flexion puras. Se obtuvo una relacion
para la separacion media entre grietas en
ferrocemento sometido a traccion pura in
tegrando la ecuacion de equilibrio de lamatriz de mortero, y los resultados calculados se compararon con los experimentales.Para calcular el momenta de agrietamientode una viga de ferrocemento se dedujo otra
expresion basada en una relacion lineal entre
la deforrnacion y la ubicacion de la fibra yuna relacion no lineal entre tensiones yubicacion, 10 cual corresponde a tomar en
cuenta la plasrificacion del rnortero, Para
predecir la resistencia al limite se consideraron tres regfmenes distintos de deformacion, para cada uno de los cuales se desarro-
4S
lla la correspondiente expresion analitica.Los valores calculados concuerdan bastantebien con los resultados experimentales de
trabajos publicados por otros investigadores.
La corrosion de las armaduras en
hormigon armado y en albanilerfaarmada.
RA]AGOPALAN, K.S.; RENGAS
WAMY, N.S.; BALASUBRAXMA
NIAN, T.M. Y CHANDRASEKA
RAN, S. Corrosion of reinforcementin reinforced concrete and rein
forced brick constructions. The
Indian Concrete Journal, vol. 48,nO 5 (mayo 1974), pp. 163-170.
El comportamiento del hormigon dependenetamente de su calidad y esto es validotambien en 10 que se refiere a la proteccionque ofrece a las armaduras, ya que perrniteel paso de agua, oxigeno y sales en mayoro menor medida, segUn sea su perrneabilidad. En este trabajo se estudian los rnecanismos mas probables que intervienen en lacorrosion, que son basicamente los mismos
que actUan en el caso de las estructuras deacero, a saber, las celdas de aeriacion diferencial, y la activacion de la superficie delmetal por la accion de cloruros y sulfatos.Se midieron experimentalmente los efectosque tienen en el potencial de electrodos deacero sumergidos en soluciones de NaOH,Ca(OHh y extracto de cemento, diversos
porcentajes de NaCI y de Na2 S04 y tam
bien la velocidad de difusion de los cerro
dentes a traves del hormigon. Se encontro
que para hormigon armado debe usarse una
mezcla 1:2:4 como minimo y que para esa
dosificacion el contenido maximo de cloruros debe ser de 50 partes por millen y elde sulfatos, de 3000 partes por millen,Para los casos de contenidos mayores se
producira corrosion; sin embargo, es posibleevitarla usando inhibidores, uno de los cualesfue desarrollado por los autores. Otro medio
para prevenirla es el recubrimiento de lasbarras con capas protectoras. Cuando lasestructuras se han construido sin precauciones previas, la unica forma de protegerlasde la corrosion es aplicar recubrimientos a
las superficies de horrnigon. Los autores
46 REVISTA DEL IDIEM vol. 14.no I.mayo 1975
desarroUaron un metodo acelerado para en
sayar varios recubrimientos y encontraron
que la mayoria de los productos mas usadosno son muy aptos. en cambio, parecen darresultados algunas mezclas asfalticas, morte
ros de cernento con estearato de sodio,vidrio soluble. alumbre 0 cal.
Contribucion a la determinacion delas resistencias iniciales y finales delos cementos en seis horas.
BARAGAl'lO CORONAS, J. R. YPEREZ ALONSO, J. Monografiasdel Instituto Eduardo Torroja de
la Co nstru cc ion y del Cemento,nO 321 (octubre 1974), Madrid,47 pp.
Se describe un metodo para determinar lasresistencias iniciales (24 horas) y finales (28dias) de los cementos en un plazo de tiempoinferior a 6 horas.
La maquinaria y tecnica empleada es lahabitual para este tipo de ensayos, con launica diferencia de utilizar un bafio de aguacalentado por tres resistencias de 1.500 W,disponiendo de dos rejillas a distinta altura,para poder utilizar al mismo tiempo trata
mientos en agua y vapor.EI mortero utilizado, segun las normas
del RILEM - CEMBUREAU, se introduce en
moldes de 4x4x16 em, cubiertos con una ta
pa rigida y dentro del cuarto de hora siguiente a la terrninacion del amasado se pone en elbano de agua hirviendo por un tiempo variable segun la calidad de la muestra a ensayar,Uegando a un maximo de 2 horas 15 minutos
para el P - 450 ARI.La mitad de las probetas asf tratadas se
rompen en el cuarto de hora que sigue alasalida del bano, dando resistencias equivalentes a las 24 horas en el ensayo normalizado.
La otra mitad se introduce en autoclavea 21 atm y 216°C Y se mantiene en estas
condiciones durante un tiempo que oscilade 15 minutos a 1 hora 15 rninutos, segunlas caracteristicas del cementa a ensayar(grado de finura, porcentaje de clinker, etc.),dando lugar a resistencias equivalentes a lasde 28 dias del ensayo normalizado.
Variando la estancia de los moldes en elbaiio de agua pueden conseguirse resistencias
equivalentes a las de 2 0 3 dias, sin que ello
in£luya en la determinacion de los valoresfinales (28 dias).
Se ha empleado tambien otra autoclavecon velocidad de calentamiento mas bajaque la estipulada por las Normas Oficiales
(160 minutos en lugar de 75 minutos paraalcanzar la temperatura 1 presion del regimen 2100 y 21 kp/cm ), no in£luyendoesto ni en el valor de las resistencias encon
tradas, ni en la precision, aunque el tiempoen uno y otro caso sea distinto.
Durante un pedodo de seis meses se ha
comprobado la reproductibilidad del metodo, al ensayar los distintos tipos de cementos
un rnfnimo de diez veces, encontrandose una
desviacion standard y coeficiente de variacion igual 0 menor a los conseguidos porlos metodos oficiales, con la ventaja de ne
cesitar solamente unas horas para su cono
cirniento,En los ensayos de control diario realiza
dos sobre cernentos obtenidos con clinkerde hornos Lepol, Dopol y Humboldt, ymolidos en molinos Allis-Chalmers, Polysiusy Smidth se han encontrado, a 28 dfas,factores de Ensayo normal/Ensayo acelerado
comprendidos entre 0,980 en el Puz y 1,072en el P-350 ensacado; y a 24 horas, entre
0,930 en el P-450 y 1,053 en el cementa
envasado.La precision de las resistencias logradas
con cementos expansivos, tanto las equivalentes a 24 horas, como las de 28 dias, son
del mismo orden a las halladas con cementos
normales.EI tiempo necesario para lograr las resis
tencias iniciales esta intimamente ligado con
la superficie especifica Blaine, siendo superior a medida que los cementos son masfinos.
Una permanencia en autoclave mayor delminimo necesario para lograr la equivalencia a la resistencia de 28 dias, no lleva
consigo un aumento proporcional de dichasresistencias y, en ocasiones, cuando se prolonga en demasia este tratamiento, aquellasdescienden.
Se ha estudiado la influencia del tiempode espera antes y despues de los tratamientos de agua y autoclave, en las resistenciasmecanicas, entrando las diferencias encontra
das dentro del error del metoda si las roturas
se hacen en los 15 minutos siguientes del findel tratamiento.
BIBLIOGRAFlA
Hormigon de aridos livianosCORMON, P. Y OTROS. Betons de
granulats legers artificiels. Annalesde l'Institwt Technique du Batimentet des T'ravaux Publics, nO 321
(octubre 1974), pp. 2-103.
Se hace en este trabajo, compuesto de variosartfculos de diferentes autores, una revisione]l;tensa de la tecnologia de los hormigoneslivianos preparados con aridos de arcillas yesquistos expandidos. El proposito es promover el interes para incrementar el uso deestos andos en Francia, que es allf reducidoen comparacion con EUA, URSS, Y varios
,
palSes europeos.Hay primero tres contribuciones sobre el
conocimiento del material. Pierre Cormon,en el primero, describe los procedimientos yequipos para la fabricacion de aridos expandidos; Louis Vironnaud se refiere a las propiedades de fluencia lenta y aislacion acusrica, en tanto que L. Chabrel trata de lasvariaciones de dimensiones y peso por seca
do y absorcion de agua y de la conductividad, .
termica,
El aspecto de los problemas tecnicos deutilizacion esta abordado aquf sOlo en dospuntos. El profesor J .E. Sullivan del colegioImperial de Ciencia y Tecnologia de Londreshace una exposicion sobre la resistencia deestos hormigones livianos a temperaturas elevadas y a incendios dando una descripcionde las tecnicas experimentales usadas y presentando los resultados de las experienciasrealizadas. El otro punto se refiere al procedimiento para el calculo de obras de hormigon liviano, que desarrollan en conjuntoJohannes Brakel, de la Universidad Tecnicade Deft, y Jean Perchat. Hacen una revisioninicial de las propiedades del hormigon liviano y las comparan con las del hormigonnormal y a continuacion, manifestando quelos principios basicos de calculo tienen queser los mismos para el hormigon liviano quepara el hormigon normal, examinan las modificaciones que hay que introducir en losmetodos corrientes de calculo para tomar
en cuenta las propiedades particulares del
hormigon liviano. Seiialan que debido a un
menor valor del modulo de elasticidad del
hormigon liviano, las de formaciones horizontales de edificios altos hechos con este hor
mig6n son mas grandes que las que se produ-
47
cen en edificios comparable. de hormigOnnormal, tambien en pandeo y en perdidas de
pretension el hormig6n liviano esta en des
ventaja. En otros puntos no encuentran sinodiferencias menores.
Hay tres artlculos sobre los aspectos eco
nomicos del uso de arcilla expandida. G.Arle concluye que esta es necesariamentede mayor precio que los aridol naturales,pero que hay aplicaciones en que puede re
sultar mas economica, por su menor peso,el que abarata su manejo y por su mayorpoder aislante, que reduce el gasto de calefaccion, Paul Potevin analiza solo el caso de
hormigones estructurales, vale decir de re
sistencias superiores a 250 daN/cm2• Susconclusiones son mas netas que las de Arle.Asi, para el caso de puentes, anota que paraluces importantes, mas de 30-40 m, y en laszonas donde se produce ando liviano, debieraestudiarse la solucion con hormigon livianocomparativamente con las tradicionales en
cada caso; para el caso de edificios, manifiesta que hay ventajas economicas, leves perociertas, en el uso de hormigones livianos.J. Brakel llega tambien a conclusiones favorabies a las soluciones en hormigon livianoen aplicaciones estructurales y agrega que a
mayor precio del acero mas conviene el hor
rnigon liviano y 10 mismo sucede cuandoaumenta el precio de la mana de obra, puesel hormigcn liviano exige menos trabajo yesfuerzo que el normal.
Las exposiciones anteriores se ilustran con
la descripcion de obras realizadas en Francia
y otros paises COD hormigon de andos livianos. Aparecen el puente Cheneau en elMosela, el puente de Jargeau en el Loira, un
edificio de 14 pisos y varias construccionesen que se emplearon paneles de hormigonliviano.
E.G.G.
Patologia de las construcciones de
hormigon annado.BLEVOT, J. Annales de l'lnstitut
Technique du Batim ent et desTravaux Publics, nO 320 (septiembre 1974), pp. 17-127.
Es este un estudio muy completo acerca delas principales causas de las faUas de estruc
turas de hormigcn armado 0 de partes deellas, recopiladas de los archivos del Bureau
48 REVISTA DEL IDIEM vol. 14. n? 1. mayo 1975
Securitas, de Francia, en que se ha considera
do un total de 2979 casas reunidos en un
lapso de mas de 25 anos.
EI analisis se ha hecho examinado ese nu
mere de casos y agrupando todos los de ca
racteristicas similares con un claro propositode sistematizacion, 10 que se ha logrado en
buena medida, a pesar de la gran variedad de
situaciones y de la singularidad de los casos.
Las causas de los siniestros ocurridos se
clasifican en siete gropos. Hay aquellos debidos a errores de concepcion estructural,tanto de alcance general - como son los defaltas graves de arriostramiento, inestabilidadestatica a cargas verticales y desequilibrio en
los empujes horizontales -; como de efectos
parciales - como son volcamientos de cor
nisas 0 de marquesinas y agrietamientos en
los empotramientos 0 en los bordes de lascartelas debidos a soluciones de apoyo defectuosamente concebidas.
Hay los derivados de errores en las hipotesis de calculo, representados por calculos
muy deficientes 0 inexistentes; insuficiencias
graves en los calculos de estabilidad elasticao de resistencia; hipotesis desacertadas con
respecto a las cargas consideradas; apreciaciones equivocadas de las ligazones hiperestaricas y de las deformaciones, y errores
propios de determinadas obras, tales como
silos, cubas para vino, losas sin vigas y escalas
prefabricadas.Estan las fallas resultantes de detalles de
proyectos defectuosos a priori, sea en loselementos principales, sea en las partes detransmision de cargas. A este grupo pertenecen los casos de falta de armadura de trans
rnision de cargas; los de armaduras que dan
lugar a empujes de arrancamiento en el hor
migon: los de longitud insuficiente de lasbarras; los de insuficiente armadura de reparticion; los de dobladura muy aguda, y los derefuerzos escasos en torno a huecos.
Despues se agrupan los defectos p,rovenientes de deformaciones excesivas. Estan
aquf los de tabiques y muros resultantes dela flexion de las losas en que se apoyan.
La mayor proporcion de siniestros, entre
todos los revisados en este trabajo, corres
ponden a los originados en variaciones dedimensiones. Estan en este grupo los corres
pondientes a distancias dernasiado grandesentre juntas; los de elementos de horrnigonarmado exteriores expuestos a la intemperie
- balcones, salientes, cornisas -; los de losasde terrazas; los de vigas de gran altura sinarmadura intermedia; los de retracciones diferenciales, y otros similares.
Los defectos de construccion dan lugar a
fallas caracteristicas, algunas de ellas espectaculares y muy graves. Son de este tipo las de
moldaje mal ejecutado; las originadas en hor
migonado mal hecho; las de enfierradurasmal dispuestas; las de descimbre prematuro 0
mal ejecutado, y las de causas diversas, como
inestabilidad durante la construccion, aplicacion de cargas imprevistas y modificacionesinconsultas de los pianos durante las faenasde construccion.
Por ultimo se presenta el grupo de fallas
originadas por alteraciones del hormigon derivada de corrosion de las armaduras y deefectos de congelacion y deshielo.
La clasificacion de las causas de danos
que hace el autor puede servir de marco dereferencia para el estudio de nuevos casos
de fallas en obras de horrnigon armado yesto, por si solo. hace valioso el trabajo.Pero, ademas, se describen en el varios casos
con mucho detalle, fotografias, pianos y ex
plicacion de los mecanismos de falla. Algunos de ellos constituyen por sf mismos ense
fianzas dramaticas de la importancia quetienen los llamados detalles de proyecto, quemuy a menudo se dejan solo indicados con
la falsa idea de que no influyen en la estabilidad de la obra.
E.G.G,
Sistemas de calefaccion pequeiios.RODRIGUEZ, G. Cartilla TecnicanO 29, Serie 1705, SODIMAC,
Santiago, 1974,40 pp.Se hace un detallado analisis de las bondadesy limitaciones de las diversas estufas de calefaccion usadas, exceptuando por cierto lacalefaccion central a agua caliente.
Despues de dar algunas nociones basicassobre combustion, se clasifican las estufas
segUn el combustible usado y segUn usen 0
no eliminacion de gases quemados. Se acom
pafian varios cuadros comparativos. Tambiense analizan las estufas electricas,
Finalmente, en un apendice, se estudianlos aspectos economicos en base a la produc-
BIBLIOGRAFIA
cion del calor unitario verdaderamente aprovechable. EI trabajo contiene siete figuras ynueve tablas,
Nos parece de gran utilidad, no solo paraprofesionales, sino para todo aquel que desee
imponerse de sus principios y llegar a tener
un criterio seguro de eleccion y uso. Adquiere valor al tener que aprovecharse al maximolos recursos energeticos frente a la crisisactual.
Efecto de diferentes condiciones decurado en el crecirniento lento de
grietas en la pasta de cemento,
MINDESS, S.; NADEAU, J. S., YHAY, J. M. Effects of different
curing conditions on slow crack
growth in cement paste. Cement
and concrete research, vol. 4, nO 6
(noviembre 1974), pp. 953-965.El crecimiento lento de las grietas en losmateriales fragiles es el fenomeno que regulasu resistencia a largo plazo, Puesto que lasestructuras se proyectan para durar, la resistencia inicial tiene mucho menos importancia que la resistencia tras un largo perfodode soportar tensiones. En el vidrio, porejemplo, la resistencia a largo plazo puedeser apenas un 20° J ° de la resistencia inicial,
Hay muchas evidencias de que el cementa
y el hormigon son afectados por el crecimiento lento de las grietas 0 fatiga estatica
y en varios aspectos su comportamiento es
semejante al del vidrio. Por este efecto poddan resultar fallas prematuras de estructu
ras de hormigon armado. Para desarrollarmedidas de control de este fenomeno es
indispensable empezar por estudiarlo en sus
diversas facetas,EI objetivo de este trabajo fue determi
nar los diagramas de velocidades de grietasen funcion de la intensidad de la tension
aplicada, para pastas de cementa curadas en
varios ambientes diferentes. Tarnbien se determinaron otras propiedades mecanicas relacionadas con la fractura, tales como tenacidad a la fractura y modulo de rotura.
Se prepararon cinco series de pastas decementa portland, con diferencia de curadoentre las series. Una se curb en agua potable,otra se confecciono con agua potable y se
curb en agua de mar, otra se confecciono
49
y curb en agua de mar, la cuarta se curb en
vapor de baja presion y la ultima en vapora alta presion. En todos los casos la razon
agua cemento fue de 0.4. La velocidad de
propagacion de las grietas se determine porel metodo de doble torsion. Las probetascuradas al vapor tuvieron menor tenacidad a
la fractura y fueron algo mas sensibles a la
fatiga que aquellas curadas a temperaturaambiente. Se constato que el crecimientode las grietas es favorecido por la presenciade agua en el ambiente 0 por aumento dela razon agua cemento.
Influencia del orden de corto alcanceen la respuesta ciclica del Cu-9° J ° Ai.
PEREZ, M.1. Y LOBEL, T. Memo
ria para optar al t!tulo de IngenieroCivil Mecanico. Facultad de Ciencias
FCsicas y Matematicas, Universidad
de Chile, Santiago, diciem bre 1974.
Se realiza un estudio del orden en una
aleacion Cu-9°Jo Al en su estado deformadocomo no deformado y su influencia en la
respuesta cfclica,Por medio de rnicroscopfa de transmision
y difraccion de electrones se encontro que laaleacion no deformada y templada, antes
del tratamiento de ordenacion, presentaorden de largo alcance, el que se manillesta
por �ominios de un tamafio promedio de80 A, existiendo dominios coherentes e
incoherentes con la matriz, Estos dominios
probablemente nuclean en forma preferencial en las fallas de apilamiento, en el mate
rial deformado. A partir de los datos obtenidos por difraccion de electrones se determino que la estructura de los dominios es
periodica con pianos de antifase. La celdaunitaria propuesta para esta super-red estabasada en el tipo LI2, tetragonal centradoen las caras, con un perCodo aproximadamente tres veces el de la matriz.
Se comprobo que la ordenacion promueve un endurecimiento por fatiga superioral de la aleacion desordenada especialmentesi el material esta deformado. Ademas elorden produce un aumento en la vida delmaterial.
Este trabajo fue realizado en JDIEM yfue dirigido por el profesor Ari Varschawskyde la Seccion Metales.
50 REVISTA DEL IDIEM vol. 14, nO I, mayo 1975
Potencialidad de hinchamiento dearcillas al oriente de Santiago.
MANTEROLA, F. Memoria para
optar al titulo de Ingeniero Civil.
Facultad de Ciencias Fisicas y Mate
m a ricas, Universidad de Chile, San
tiago, enero 1975.Se estudia el potencial de hinchamiento de
algunas arcillas ubicadas en tres zonas aloriente de Santiago: Macul, Vitacura yKennedy - Tabancura. Se define el potencialde hinchamiento como la capacidad queposee un suelo para desarrollar expansionesen presencia de agua. Se adopta como hipotesis que el potencial de hinchamiento es
funcicn del tipo y la cantidad de mineralarcilla y puede considerarse por 10 tanto
como una propiedad indice del suelo talcomo la plasticidad, el contenido coloidal yel limite de contraccion, Se establece porotra parte que el hinchamiento desarrollado
por un suelo, al aumentar su contenido dehumedad, ademas de depender del potencialde hinchamiento es funcion de otros factores tales como densidad, estructura, gradode saturacion, historia de fatiga, cementa
cion, etc., los que deben ser analizados en
forma separada para cuantificar su influenciaen el hinchamiento del suelo. En este estu
dio, se abordan solo algunos de estos aspectos en el hinchamiento de las muestras
analizadas.Basicamente, se efectuo un analisis fisico
de la fraccion fma del suelo y se hicierondeterminaciones mineralogicas de la fraccionarcilla. Los resultados del analisis fisicoindican que estos suelos contienen un porcentaje de particulas inferiores a 2 micrones
que varia entre un 37% y un 11%• Delanalisis mineralogico se deduce tambien queestos suelos contienen en su fraccion fma ar
cillas minerales del tipo expansivo. Ocupandoel metodo de Seed, Woodword y Lundgren ylos resultados de los anaIisis antes mencionados se concluye que estos suelos presentanun potencial de hinchamiento medio a alto.
Los suelos estudiados se sometieronademas a ensayos de hinchamiento utilizando muestras compactadas y midiendo la
expansion axial que desarrolla el suelo alser saturado bajo una presion de 0.07
kgf/cml. Los resultados demostraron queestos suelos experimentan mayores expansiones con menores humedades de compactacion y que variaciones de ± 2% en torno a
la humedad optima provoca variaciones dede ± 2% en torno a la humedad optimaprovocan variaciones de ± 50% en el porcentaje de hinchamiento.
Finalmente, se observa que en estos sue
los existe una buena correlacion entre el
porcentaje de hinchamiento axial y el gradode saturacion inicial.
Este trabajo fue realizado en IDIEM yfue dirigido por los profesores EugenioRetamal y Pedro Acevedo de la SeccionMecanica de Suelos.