’lermont UniversitéX Université Hlaise PascalX ênstitut PascalX HP èfqq.X xpfff ’zœRY%ZT-«œRR=Z‰X ’ZRSX UYR xxfdX ênstitut PascalX xpèyè =UHêœRœX «rance
Application de composites textile-mortier (TRC)à la réparation de poutres béton armé
vis-à-vis de lyeffort tranchant
RÉSUzT=TS »z%H=UXzes courbes charge-flèche traduisant le comportement global des poutres réparées par TR’ sont qualitativement comparables à celle de la solution carbone-époxyh
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’omparer lSévolution du comportement local des poutres béton armé renforcées par composites ’«RP et TR’h
Sept poutres béton armé : � ‰imension ' dhpf x fhdà x fhèà mp � Résistance du béton en compression 2d. j7 � pè YPa � Poutre élancée 2Rapport agd ( phè.7 � =rmatures en acier haute adhérence 2*=7 de nuance Sàff ' - zongitudinales inférieures ' p*=df - zongitudinales supérieures ' d*=x - ’adres ' *=x � è coté sous dimensionné à l’effort tranchant 2asymétrique7 � œndommagement des poutres 2avant réparation7 jusqu’à l’atteinte de limite d’élasticité du cadre instrumenté 2dhy ‰7
œSS=êS œXPÉRêYœZT=UX
Propriétés de lNappareil photographique :
mvBlueFOX 224G CCD
Format de capteur **D/ niveaux de gris Résolution de la zone active hb-- x hO-- pixels Fréquence maximale hb Hz Type de transfert au capteur d’image
Plein cadre .full frame8
Format du capteur d’image NGhI x BGUO mm .h4hGI f8 Géométrie des pixels SGS x SGS �m Type de lecture Progressive Temps d’intégration U-�s - h-s *apacité de chevauchement Oui Type de connecteur US9 US9 OG- Fabricant du capteur Sony Nom du capteur I*XONSèL4èQ Température ambiante admissible
- à SB °*
Propriétés de l’objectif :
FUJINON 1 : HF16SA-1
Mise au point Manuel Iris Manuel Distance focale hb mm Plage de l’Iris FhGS ~ FOO Distance focale arrière .dans l’air8
hNGXX mm
Position des pupilles de sortie
-hNO mm
Pas de vis du filtre MSX x -GNB mm Mise au point � ~ -Gh m
5 ‰imensionnement du renforcement des poutres marquées par ' œffort ultime identique selon le modèle du treillis
Déformation du cadre transversal instrumenté :
Contribution à la reprise de lyeffort tranchant des différents matériaux constitutifs des poutres BA :2Recours au principe de superpositionet au modèle du treillis7
Exploitation des mesures de champs (corrélation d’images)
’%Z«ê»UR=Tê%ZS ‰œ RœZ«%R’œYœZT œT RÉSUzT=TS z%’=UX
Poutres BA non renforcées
Poutres BA non renforcées
TRC mis en œuvre par ' - moulage au conact in situ
- collage de plats préfabriqués
Carbone-époxy
5
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’es courbes illustrent le comportement des poutres renforcées par ' � TR’ en renfort continu 2longueur de àff mm7 en « U » moulé au contact � ’«RP par bandes en « U »ze comportement qualitatif de lSensemble des poutres renforcées par TR’ est similaire à celui représenté sur cette courbeh
Rh ’%ZT=YêZœÉX =h Sê z=RHêX Ph *=YœzêZ *[email protected]
’%ZTœXTœ
� Zécessité dSaugmenter la durée de vie des ouvrages existants� ’hangement de destinationX modification des conditions d’exploitation des ouvrages � =ffermissement des normes de sécurité et des conditions extrêmes (j Hesoin de techniques de réparation et renforcement de structures du génie civil
za solution prédominante de renforcement par matériaux composites de type carbone-époxy 2carbon fibre reinforced polymerX « ’«RP »7 présente encore des inconvénientsh (j Zécessité d’envisager des solutions alternatives comme les composites textile-mortier
’%Z’zUSê%ZS� ’ontrairement à la poutre réparée par ’«RPX la réparation par TR’ retarde mais permet la plastification des cadresh� ze comportement du TR’ en fonction de la déformation des cadres est qualitativement différent de celui du ’«RP 2stabilisation de VTR’7h� Pontage de la macrofissure par la bande de TR’X p zones observées le long du TR’ 2axe Yp7 ' - ‰eux « zones d’ancrage » faiblement déformées - Zone centrale linéaire 2déformation moyenne de xXdà A7 ' état de multi-fissuration du TR’ 2dSaprès des mesures de champs réalisées sur ce TR’ caractérisé en traction directe7h � z’augmentation de l’ouverture de macro-fissure 2et de la déformation des cadres7 de la poutre engendre une diminution de la longueur des « zones d’ancrage » du TR’ conduisant à une stabilisation de la déformation maximale du TR’ 2ainsi que de la contribution du TR’ à la reprise de lSeffort tranchant dans la poutre7h� ’omportement similaire pour l’ensemble des renforts TR’ moulés in situ 2dSépaisseur ' à mm7h
Journées thématiques « techniques d’imagerie pour la caractérisation des matériaux et des structures du génie civil , 20-21 mars 2014, Clermont-Ferrand »
