diseño de estructura offshore tipo jacket con pieza de

Escuela Técnica Superior de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos.

UNIVERSIDAD DE CANTABRIA

Trabajorealizadopor:

DanielBoladoFernández

Dirigido:

FranciscoBallesterMuñoz

JokinRicoArenal

Titulación:

GradoenIngenieríaCivil

Santander,juniode2017

TRABAJOFINALDEGRADO

DISEÑODEESTRUCTURAOFFSHORETIPOJACKETCONPIEZADETRANSICIÓNDEHORMIGÓN

RESUMEN

TÍTULODELTFG:Diseñodeestructuraoffshoretipojacketconpiezadetransicióndehormigón.

AUTOR:DanielBoladoFernández

DIRECTOR:FranciscoBallesterMuñoz

CODIRECTOR:JokinRicoArenal

CONVOCATORIA:Junio2017

PALABRAS CLAVE: Eólica, offshore, jacket, pieza de transición, resonancia, esfuerzoaxil,pilotes.

PLANTEAMIENTO: El objetivo del presente estudio es reducir los costes de lasestructurasoffshoretipojacketparaaumentarsuuso.Paraelloseproponesustituirlapiezadetransicióndeljacket,queeslaqueconectalaturbina con el soporte. Esta pieza supone un gran porcentaje del presupuesto delaerogenerador ya que es una pieza metálica que requiere grandes costes deconstruccióndebidoasucomplejidad.Laalternativapropuestaesunapiezadetransiciónsencilladehormigónarmado,quepuede fabricarse en obra. Para determinar si la estructura con la modificaciónpropuestaesválidaonoserealizaunanálisisestructuralmedianteelsoftwareMIDAS,dondeseevalúanlosefectossobrelosesfuerzosaxilesdeljacketyelcomportamientodinámicodelaestructura;asícomoelefectosobrelascimentacionesdemanerabásicamedianteunahojaExcel.

Laestructurajacketpropuestaparaesteestudioconstadetrespatas,yaqueimplicaungranahorroeconómicoal suponerunaperforaciónmenospara la instalaciónde lospilotes.Suscaracterísticasseobtienendeunaestructuradecuatropatasmedianteuncálculo de inercias equivalentes. La ubicación de la zona objeto de estudio estácomprendidaentrelacostanortedeFranciaylacostasurdeReinoUnido,dadoqueyaexistenproyectosdeestructurasoffshoretipojacketenlazona.

CONCLUSIONES:Laestructurajacketpropuestaresistelascargasdeoleajedemaneraelásticaynoentraenresonanciaconeloleajeniconelrotordelaturbina,deacuerdoconlascondicionesmeta‐oceánicasygeotécnicasdadas.Encuantoalefectosobrelascimentaciones,cabedestacarqueelpesodelapiezadetransiciónaumentaráoreducirálasdimensionesdelacimentacióndependiendodelmododefallo,yaqueelpesodelaestructuraesunacargafavorableenelarranqueydesfavorableenelhundimiento.

ABSTRACT

TFGTITLE:Designofoffshorejacketstructurewithconcretetransitionpiece.

AUTHOR:DanielBoladoFernández

DIRECTOR:FranciscoBallesterMuñoz

CO‐DIRECTOR:JokinRicoArenal

CALL:June2017

KEYWORDS:Wind,offshore,jacket,transitionpiece,resonance,axialforce,piles.

APPROACH:Theobjectiveofthepresentstudyistoreducethecostsofoffshorejacketstructurestoincreasetheiruse.Itisproposedtoreplacethejackettransitionpiece,whichistheonethatconnectstheturbinetothesupport.Thispiecerepresentsalbigpartofthewindturbine'sbudgetbecauseitisametalpartthatrequireshugeconstructioncostsduetoitscomplexity.The alternative proposed is a simple transition piecemade of reinforced concrete,whichcanbemanufacturedonsite.Inordertodeterminewhetherthestructurewiththeproposedmodificationisvalidornot,astructuralanalysisiscarriedoutusingtheMIDASsoftware,whichevaluatestheeffectsontheaxillarystressesoverthejacketandthedynamicbehaviorofthestructure;AswellastheeffectonthefoundationsinabasicwayusinganExcelsheet.Thestructureproposedforthisstudyconsistsofthree‐leggedjacket,becauseitimpliesahugeeconomicsavingfrombeingalessperforationfortheinstallationofthepiles.Itscharacteristics are obtained from a four‐legged structure by an equivalent inertiacalculation.ThelocationoftheareaunderstudyisbetweenthenorthcoastofFranceand the south coast of theUnitedKingdom, as thereare already several projectsofoffshorejacketstructuresinthezone.

CONCLUSION:Thejacketstructureproposedresiststheloadsofwavesinanelasticwayanddoesnot come into resonancewith thewavesorwith the rotor of the turbine,accordingtothemeta‐oceanicandgeotechnicalconditionsgiven.Regardingtheeffectonthefoundations,itisimportanttoemphasizethatthemassofthetransitionpiecewill increase or reduce the dimensions of the foundation depending on the failuremode, since theweightof thestructure isa favorable load for thepileupliftandanunfavorableloadforthesinkingofthepile.

Índice

1.Introducción................................................................................................................................................1

2.Estadodelarte............................................................................................................................................3

2.1Introducciónalaenergíaeólica...................................................................................................3

2.2Introducciónalaenergíaeólicamarina...................................................................................8

2.3Parqueeólicomarino.......................................................................................................................9

2.4Definicióndeunaerogeneradormarino...............................................................................13

2.4.1Rotor............................................................................................................................................15

2.4.2Góndola.......................................................................................................................................15

2.4.3Estructuradesoporte...........................................................................................................16

2.5Tiposdeestructuradesoporte.................................................................................................17

2.5.1Estructuradegravedad.......................................................................................................18

2.5.2Monopilote................................................................................................................................19

2.5.3Tripilote......................................................................................................................................20

2.5.4Trípode.......................................................................................................................................21

2.5.4Jacket...........................................................................................................................................23

2.5.4.1Piezadetransición........................................................................................................25

2.5.5Cimentacionesflotantes......................................................................................................27

3.Condicionesdediseño..........................................................................................................................29

3.1Geometríajacket..............................................................................................................................29

3.1.1Cálculoinercial........................................................................................................................31

3.2Condicionesmedioambientales................................................................................................35

3.2.1Viento..........................................................................................................................................36

3.2.2Alturadeoladediseño........................................................................................................36

3.2.3Corrientes..................................................................................................................................38

3.2.4Niveldelagua...........................................................................................................................38

3.3Condicionesgeotécnicas..............................................................................................................39

3.4Descripciónbásicadelaturbina...............................................................................................40

4.Cálculodelascargasdeoleaje..........................................................................................................42

4.1EcuacióndeMorison......................................................................................................................42

4.1.1Adaptacióndelageometría...............................................................................................44

4.1.2Obtencióndelosparámetros............................................................................................45

4.1.2.1Corriente............................................................................................................................46

4.1.2.2Oleaje..................................................................................................................................48

4.1.2.3Crecimientomarinoduro...........................................................................................54

4.1.2.4NúmerodeKeulegan‐Carpenter.............................................................................56

4.1.2.5Coeficientedearrastreparaflujoestacionario(CDS).....................................57

4.1.2.6Coeficientedearrastre(CD)......................................................................................57

4.1.2.6Coeficientedeinercia(CM)........................................................................................59

4.1.3Resultados.................................................................................................................................61

5.Otrascargasdediseño.........................................................................................................................64

5.1Cargasasociadasaljacket...........................................................................................................64

5.1.1Peso..............................................................................................................................................64

5.1.2Empujehidrostático..............................................................................................................65

5.2Cargasasociadasalaerogenerador.........................................................................................66

5.2.1Peso..............................................................................................................................................66

5.2.2Viento..........................................................................................................................................66

6.Diseñobásicodelospilotes...............................................................................................................68

6.1Factoresdecarga.............................................................................................................................69

6.2Factoresdematerial......................................................................................................................69

6.3Modosdefallo...................................................................................................................................70

6.3.1Hundimiento............................................................................................................................70

6.3.1.1Resistenciaporpunta..................................................................................................70

6.3.1.2Resistenciaporfuste....................................................................................................71

6.3.2Arranque....................................................................................................................................72

6.4Dimensionesdelpilote.................................................................................................................73

7.Diseñodelapiezadetransición......................................................................................................76

7.1DefinicióndelmodeloenMIDAS..............................................................................................76

7.1.2GeometríaJacket.....................................................................................................................76

7.1.3Empujehidrostático..............................................................................................................77

7.1.4Cargasdeoleaje......................................................................................................................77

7.1.5Cargadeviento........................................................................................................................78

7.1.6Aerogenerador........................................................................................................................78

7.2Piezapropuesta................................................................................................................................79

7.3Cálculodeesfuerzosaxiales.......................................................................................................81

7.4Comprobacióndinámica..............................................................................................................83

7.5Efectosobrelascimentaciones.................................................................................................86

7.6Conclusiones......................................................................................................................................87

Bibliografía.....................................................................................................................................................89

Anexo1–Informaciónmeteoceánica................................................................................................94

Anexo2–Geotecnia...................................................................................................................................95

Anexo3–HojadeExcel............................................................................................................................96

3.1‐Cálculodeinercias.......................................................................................................................96

3.2–Cálculodevolumenyempuje..............................................................................................102

3.3Cálculodecargasdeoleaje.......................................................................................................104

3.4Cálculogeotécnico.......................................................................................................................117

Tabla de Figuras

Figura1‐MolinodeejeverticalutilizadoenlaantiguaPersia.................................................3 Figura2‐MolinoSardinero(sigloXVI)enCiudadReal................................................................4 Figura3‐PrimeraerogeneradorcreadoporCharlesF.Brush..................................................5 Figura4‐MHIVestasV1648MW...........................................................................................................6 Figura5‐Consumoenergéticomundial2005‐2015......................................................................6 Figura6‐Capacidadeólicainstaladaporregión2008‐2016.....................................................7 Figura7‐Capacidadeólicamarinainstaladaporpaísymundialmente...............................9 Figura8‐ParqueeólicomarinoSheringhamShoal317MW..................................................10 Figura9‐Esquemaparqueeólicomarino(distanciasendiámetros).................................11 Figura10‐Esquemadelaconexióneléctricaparqueeólico...................................................12 Figura11‐Esquemadeunaerogeneradormarino.....................................................................13 Figura12‐Elementosdelagóndoladeunaerogenerador......................................................16 Figura13‐Tiposdecimentacionesenfuncióndelaprofundidad.......................................17 Figura14‐Estructuradegravedad....................................................................................................18 Figura15‐Cimentaciónmediantemonopilote.............................................................................20 Figura16‐SoportedeestructuratripiloteBARD........................................................................21 Figura17‐Estructuradesoportetrípode.......................................................................................22 Figura18‐Estructuratipojacket........................................................................................................23 Figura19‐Pilotadopreviodeunaestructurajacket..................................................................24 Figura20‐Piezadetransiciónmetálica...........................................................................................25 Figura21‐PiezadetransicióndehormigónSiemens4patas................................................26 Figura22‐PiezadetransicióndehormigónSiemens3patas................................................26 Figura23‐Cimentacionesflotantes...................................................................................................27 Figura24‐Cimentacionesflotantessegúnmétododeestabilidad.......................................28 Figura25‐Geometríabásicajacket....................................................................................................29 Figura26‐Jacketde4patas3DAutoCAD.......................................................................................30 Figura27‐RepresentacióndelTeoremadeSteiner...................................................................31 Figura28‐Momentodeinerciasegúnposicióneje....................................................................32 Figura29‐Efectodelosparámetrosenelmomentodeinercia............................................33 Figura30‐Jacketde3patas3DAutoCAD.......................................................................................34 Figura31‐Estructuraoffshoreenuntemporal............................................................................35 Figura32‐Perfilmediodevientoenfuncióndelterreno........................................................36 Figura33‐Espectrodireccionaldeloleaje......................................................................................37 Figura34‐Definicióndelosnivelesdeagua..................................................................................39 Figura35‐Perfildecorrientesenfuncióndelafasedeloleaje.............................................47 Figura36‐Bloqueodelflujodebidoaunaestructura...............................................................48 Figura37‐RelaciónentreTappyT....................................................................................................49 Figura38‐Longituddeondarespectoalperiododeolaadistintasprofundidades....50 Figura39‐PerfildevelocidadesparaTminyTmaxy =0......................................................51

Figura40‐PerfildevelocidadesparaTminenfuncióndelafasedelaola......................52 Figura41‐PerfildeaceleracionesparaTminyTmaxyφ=π/2.............................................53 Figura42‐Crecimientomarinoenunelementocircular.........................................................55 Figura43‐CoeficientedeinerciaenfuncióndeKC....................................................................56 Figura44–Factordeamplificaciónporlaestela.........................................................................58 Figura45–CoeficientedeinerciaenfuncióndeKC....................................................................60 Figura46–CoeficientedeinerciaenfuncióndeKC/CDS...........................................................60 Figura47‐Cargasdeoleajemáximasparacadalímitedelperiodo....................................62 Figura48‐Momentosdebidosalascargasdeoleajemáximas.............................................62 Figura49–ModeloMIDASdeljacketparaverificarpeso........................................................65 Figura50‐Formasderoturadelterrenobajounpilote...........................................................68 Figura51–Factordeseguridadparalosmodosdefallo,casodecarga(a)y(b)..........74 Figura52‐RepresentacióndelempujeenMIDAS.......................................................................77 Figura53‐Alternativasdepiezadetransición.............................................................................79 Figura54–Vistasdelapiezadetransiciónescogida,cotasenm.........................................80 Figura55–ModeladodelapiezadetransiciónMIDAS.............................................................80 Figura56‐Casodecargaextremo.......................................................................................................81 Figura57‐Máximoesfuerzoaxilenlaspatasdeljacketsegúnmasa.................................82 Figura58‐Modosnaturalesdevibración........................................................................................83 Figura59‐Obtencióndelafrecuencianaturaldelaturbina..................................................84 Figura60‐Frecuencianaturaldelaturbinasegúnmasa.........................................................84 Figura61‐Frecuenciasrelevantesdelaturbina..........................................................................85 Figura62‐Frecuencias1P,2Py3P....................................................................................................86 Figura63‐Longituddelpilotesegúnmasadelapiezadetransición.................................87

TFGDanielBoladoFernández

‐1‐

1. Introducción

Enlosúltimosañossehaproducidounaugedelademandaenergéticamundial.Esteaumento de la demanda también se ha visto reflejado en la demanda de energíarenovables,fomentadoporunaumentadoeneldesarrollodelastecnologías.

Laproducciónenergéticaeólicamarinaha ido teniendoun impulsocadavezmayordurante los últimos años del siglo XXI, debido a que presenta ventajas claras conrespectoalaimplantacióndeestosgeneradoresentierra.

Deigualformaqueenlaenergíaeólicaengeneral,enlaenergíaeólicamarinasehaapreciadounnotableaumentoencapacidadinstaladaenlosúltimosaños.En2011secontabacon4.117MW,yactualmenteen2016secuentacon14.384MW,aumentadoen2016un18,2%lapotenciainstaladarespectoalaño2015.

Enesteestudio,sepretendereducirloscostesdelasestructurasoffshoretipojacketparaaumentarelusodeestetipodeestructuras.Paraellosevaareducir loscostessustituyendolapiezadetransicióndeljacket,queeslapiezaqueconectalaturbinaconel soporte. Esta pieza de transición supone una gran parte del presupuesto delaerogenerador ya que es una pieza metálica que requiere grandes costes deconstruccióndebidoasucomplejidad.

Lapiezadetransiciónqueseproponecomoalternativaesunapiezasencillafabricadaconhormigónarmado,yquesepuedefabricarenobra.ConestapiezadetransicióninstaladasobreeljacketserealizaráunanálisisestructuralconelsoftwareMIDAS.Seanalizaráelefectosobrelosesfuerzosaxilesdelajacket,elcomportamientodinámicodelaestructurayelefectosobrelascimentacionesquesecalcularándemanerabásicamedianteunahojaExcel.

Laestructurajacketpropuestaparaesteestudio,seráunajacketdetrespatasqueseobtendrásobreunaestructurade4patasmedianteuncálculodeinerciasequivalentes.Sehadecididoqueestásolucióndetrespatasesmejorparalazonadeestudio,queeseláreaentrelacostanortedeFranciaylacostasurdeReinoUnido,yaquehayvariosproyectosplanteadosenestazonadondesepiensainstalarestructurasoffshoretipojacket.Sehadecididoqueunaopcióndetrespatasesmáseconómicayaquesuponeunaperforaciónmenosparalainstalacióndelospilotes,queenalgunosdelossuelosdelazona,perforadosconmétodosespecíficos,suponeungranahorrodedinero.

Pararealizarelcálculoestructuraldelaestructurajackethasidonecesariocalcularlascargasdeoleaje,viento,yelpesoyempujehidrostáticodelaestructura.EstoscálculossehanllevadoacaboconlaayudadeunahojadeExcel,yhansidocomprobadospormediodelosvaloresobtenidosenMIDASoenAutoCAD,dependiendodelcaso.


‐2‐

LascargasdeoleajehansidoobtenidaspormediodelaecuacióndeMorison

LaecuacióndeMorisonsetratadeunafórmuladetiposemiempírico,querepresentalafuerzaporincrementodelongitudsobreuncilindroverticalenmovimientocomolasuma de las fuerzas de inercia y arrastre que componen las cargas de oleajeprincipalmente. Por lo tanto, se procederá a obtener un diámetro equivalente de laestructurajacketpormetrolinealdeestructuraparapoderutilizarestaformulación.


‐3‐

2. Estado del arte

2.1 Introducción a la energía eólica

Laenergíaeólicaesunaenergíarenovableobtenidadirectamentedelviento,peroquetienesuorigenindirectamenteenelsol.

Laradiaciónsolaresabsorbidairregularmenteporlaatmósfera,loqueprovocamasasde aire con diferentes temperaturas, y por tanto densidades y presiones. El aire sedesplaza debido a las diferencias de presión, moviéndose de los lugares de mayorpresiónalosdemenorpresión.Estefenómenodalugaralviento.

La energía eólica es una de las formas de energía más antiguas usadas por lahumanidad.Hayqueretrocederhastaelaño3.000a.C.paraencontrarelprimerusogeneralizadodelvientocomofuentedeenergía.FueenlosprimerosbarcosvelerosenelantiguoEgipto.LosprimerosmolinosdevientodatandelsigloVIIyselocalizaronenSistán,enlaactualAfganistán(antiguaPersia).Aquellosmolinos,deejeverticalyconseisuochovelasdetela,seusabanparamolergranooparabombearagua.Elmolinopersateníaunfuncionamientomuysencillo,segúnladescripciónhechaenelsigloXIII,porelcosmógrafoAl‐Dimasqi.Elaparatoteníaunatorredemamposteríaconunaparedfrontal, que dirigía el viento sobre las palas rotoras y gracias a un sistema decompuertas,permitíalaentradadelaire.

Figura1‐MolinodeejeverticalutilizadoenlaantiguaPersia


‐4‐

EnEuropaseconstruyeronlosprimerosmolinosenelsigloXIIenFranciaeInglaterra.Eranunasestructurasdemadera,conocidascomotorresdemolino,quesehacíangiraramanoalrededordeunpostecentralparalevantarsusaspasalviento.ElmolinodetorresedesarrollóenFranciaalolargodelsigloXIV.Consistíaenunatorredepiedracoronadaporunaestructurarotativademaderaquesoportabaelejedelmolinoylamaquinaria superior del mismo. Los molinos de eje horizontal fueron usadosextensamente en Europa Occidental para moler trigo desde la década de 1180 enadelante.EnEstadosUnidos,eldesarrollodemolinosdebombeo,reconociblesporsusmúltiples velas metálicas, fue el factor principal que permitió la agricultura y laganaderíaenvastasáreasdeNorteamérica,deotramaneraimposiblesinaccesofácilalagua.

Figura2‐MolinoSardinero(sigloXVI)enCiudadReal

ConlainvencióndelamáquinadevapordurantelaRevoluciónIndustrial,losmolinosperdierongranpartedesuutilidadyelsiguientepasoenlahistoriadelaenergíaeólicallegóenlosprimerosañosdeesesigloXIX.Conlallegadadelaelectricidad,afinalesdelsigloXIXlosprimerosaerogeneradoressebasaronenlaformayelfuncionamientodelos molinos de viento. En 1802 Lord Kelvin tuvo la idea de acoplar un generadoreléctrico a una máquina que aprovechara el viento. Fue el antecedente delaerogenerador, que no se pudo crear hasta que en 1850 se inventó la dinamo. Elinventor Charles F. Brush creó en 1888 la primera turbina eólica para generarelectricidad.Lasdimensioneseranparaaquellaépocaenormes:Diámetroderotorde17my144hojasderotordemaderadecedro.Estuvoenfuncionamientodurante20años,durante los cuales alimentounabatería colocadaen su sótano.Apesarde lasdimensionesdelrotor,lapotenciadelaerogeneradorerasolamentede12kW.


‐5‐

Figura3‐PrimeraerogeneradorcreadoporCharlesF.Brush

EnlaprimeramitaddelsigloXXhayunagrancantidaddetrabajosrelevantestantoenEuropacomoenEstadosUnidos.Sinembargo,nohubouninterésrealporlaenergíaeólicahastalosaños70.Conlaprimeracrisisdelpetróleoenlosaños70,sobretodoapartir de los movimientos contra la energía nuclear en los años 80 en Europa, sedespertóelinterésenenergíasrenovables.Sebuscaronnuevoscaminosparaexplotarlosrecursosde laTierratantoecológicamentecomorentableseconómicamente.Losaerogeneradores de aquella época eran demasiado caros, y el elevado precio de laenergíaqueseobteníaatravésdelosmismoseraunargumentoparaestarencontradesuconstrucción.Debidoaesto,losgobiernosinternacionalespromovieronlaenergíaeólicaen formadeprogramasde investigaciónydesubvenciones, lamayoríade lasmismasaportadasporlosgobiernosregionales.Afinalesdeesadécadaaparecieronlosprimerosaerogeneradorescomerciales,queen1980llegaronagenerar55kW.

Enlaactualidad,losaerogeneradoresdemayorpotenciaalcanzanhastalos8MW,conunrotordehastalos180mdediámetroyunaalturadehasta160mhastaelejedelrotor.

En la actualidad, la energía eólica, se considera una importante fuente de energíaporqueesunafuentedeenergíalimpiaquenogeneracontaminaciónynodañaelmedioambiente.Enlaactualidad,sóloel1,44%delaenergíageneradaenelmundoprovienedeeste tipode fuentedeenergíaeólica.Sinembargo,elpotencialdeexplotaciónesgrande.


‐6‐

Figura4‐MHIVestasV1648MW

En el ámbito mundial, el aprovechamiento de la energía eólica ha aumentado deenormemente en la última década,multiplicándose su utilizaciónmás de un 600%,pasando de suponer un 0,22% del consumo mundial de energía en el año 2005 asituarse en el 1,44% diez años más tarde. Este consumo se corresponde con unacapacidadeólicainstaladade486.749MW.

Figura5‐Consumoenergéticomundial2005‐2015

Estos486,8GWdeenergíaeólicaserepartenenmásde90países,deloscuales9paísescuentanconmásde10GWinstalados,yqueenconjuntosuponenun80%delapotencia


‐7‐

instaladaenelmundo.Hayun totalde29paísesquedisponendemásde1GWdepotencia eólica instalada. En el año 2016, la potencia instalada creció en un 12,6%respectoalañoanterior.

La distribución de potencia eólica instalada es muy dispar. Asia, Europa y NorteAméricasurgencomoclarosdominantesenesteaspecto,yaquecuentanconun95%deltotaldelapotenciainstalada.Dentrodeestasregiones,cabedestacarelpapeldeChina,lídermundialenenergíaeólicainstalada,quealcanzaunapotenciainstaladade168,7GW,quesuponeun34,7%deltotalmundial.

Latendenciapareceindicarqueenlospróximosañosestoscontinentesvanaseguirsiendo líderes en energía eólica, porque lanuevapotencia eólica instalada continúasiendomayorenestasregionesqueenelrestodelmundo.

Figura6‐Capacidadeólicainstaladaporregión2008‐2016


‐8‐

2.2 Introducción a la energía eólica marina

Laproducciónenergéticaeólicamarinaha ido teniendoun impulsocadavezmayordurante los últimos años del siglo XXI, debido a que presenta ventajas claras conrespectoalaimplantacióndeestosgeneradoresentierra.

Laenergíaeólicamarinaserefierea laconstrucción,operaciónymantenimientodeparqueseólicosenelmarutilizando la fuerzadelviento,donde lavelocidadesmásconstanteyproductiva,paramovergrandesaspasqueproduzcanfuerzasuficienteparagenerarenergíaeléctricaconlafuerzadelviento.

Lasventajasqueofrecelaobtencióndeenergíaeólicamarinasedeben,sobretodo,alascaracterísticasdelvientoenelmar.Esteesmuchomásconstantequeentierraydependeenmenormaneradelasépocasdelañoconloquelaproduccióneléctricaesmenosvariablemaradentro.

De la misma manera las diferencias de temperaturas, a distintas altitudes de laatmósfera,queseproducenenelmarsoninferioresalasdetierraadentro,pudiendoemplazarseaerogeneradoresdemásbajaalturaconunmayorperíododetrabajoútilyla consecuente eficiencia técnica de producción energética. Por otro lado, losaerogeneradoresdeenergíaeléctricamarinatienenmenosobstáculosparaelvientoyaquenohaycolinasoconstruccionesqueestorbensupasocuandocambiadedirección.Laproduccióndelosaerogeneradoresmarinosesun50%mayorqueaquéllosubicadosenterrenolisoentierra

Losaerogeneradoresmarinossonmásfácilesdeubicarenzonasquenoseandepasodeavesmigratorias locualdisminuyeel impactodirectodeestasoluciónsobreunasolución en tierra firme. Así mismo el impacto visual y acústico se ve igualmentereducidoyaquelasestructurasnosuelenservisiblesdesdetierraysesuelenconstruiralejadasdeloscanalesdenavegación.

Las desventajas de la energía eólica marina en comparación con la radicanprincipalmente en factores económicos, ya que se necesita de unos costes deconstrucciónmayores al realizarseunaestructuramarina.Estos costes sondebidosprincipalmente a condiciones ambientales más severas y la dificultad y el gastoasociadoaconectarlosaerogeneradoresalaredeléctricaentierrafirme.Notablessonloscostesañadidosporlaestructuradesoporte,tantoporlascimentaciones,comoporlapiezadetransición,queintentaranreducirseenelpresenteestudio.

En la capacidad eólica marina instalada cabe destacar la supremacía de los paíseseuropeos, que ocupan seis de las siete primeras posiciones de mayor capacidadinstalada.DentrodeesterankingChina,ellídermundialenenergíaeólica,apareceentercerpuesto,contandoconunacapacidadde1GW,claramentepordetrásdeReinoUnidoyAlemania,con5,1GWy3,3GWdecapacidadinstalada,respectivamente.


‐9‐

Deigualformaqueenlaenergíaeólicaengeneral,enlaenergíaeólicamarinasehaapreciadounnotableaumentoencapacidadinstaladaenlosúltimosaños.En2011secontabacon4.117MW,yactualmenteen2016secuentacon14.384MW,aumentadoen2016un18,2%lapotenciainstaladarespectoalaño2015.

Figura7‐Capacidadeólicamarinainstaladaporpaísymundialmente

2.3 Parque eólico marino

Las primeras propuestas de parques eólicos marítimos tuvieron lugar en los añossetenta.Laprimera turbinaquese instalófueen1991enNogersud,marBáltico,enSuecia,conunapotenciade220kW,actualmentefueradefuncionamiento.Elprimerparque marino fue en Vindeby, Dinamarca, aunque tenía un carácter más deinvestigaciónquedeexplotación,comenzósuproducciónen1991,cononceturbinasde450kW,delamarcadanesaBonus.LesiguieronHolanda,SueciaeInglaterra,conparquestambiénconcebidosparalainvestigaciónylaexploración.ElprimerparquemarítimocomercialseinstalóenMiddelgrunden,Copenhagen,Dinamarca,enel2001,conunacapacidadde40MW.


‐10‐

Figura8‐ParqueeólicomarinoSheringhamShoal317MW

Enlaactualidadlosparquesoffshore,sesitúanenaguaspocoprofundas,alejadosdelasrutasdetráficomarino,delasinstalacionesestratégiconavalesydelosespaciosdeinterésornitológico.Ladistanciaalacostadebesercomomínimodedoskilómetrosparaaprovecharmejorelrégimendevientos,decaracterísticasdiferentesa losquelleganatierra.

Laprofundidadmediadelosparqueseólicosmarinosexistentesenelmundoesinferiora los 20 m. Con carácter excepcional, algún parque comercial puntual superaligeramentelaprofundidadde50m,quepuedeconsiderarseellímitebatimétricoparalatecnologíaactual.

Un parque eólico offshore no se define simplemente como un conjunto deaerogeneradores, sino que también está formado por torres meteorológicas,subestaciones transformadoras y las líneas eléctricas como elementos másimportantes.

Obviandoladefinicióndeaerogeneradorqueserealizaráenelapartadodefinidocomo“2.4Definicióndeaerogeneradormarino”,esdevitalimportanciadefinirlaorientacióndelosaerogeneradoresyladisposicióndedichoselementosdentrodelparqueeólico.


‐11‐

Ladistribuciónenplantadelosaerogeneradoresdebesertalqueselogreaprovecharelmáximoderecursoeólicodisponibleenlazona.Principalmente,hayquedisponerlaorientación de filas y columnas de los aerogeneradores de manera que losaerogeneradores estén situados enunaorientaciónperpendicular a la direccióndelvientodominante,yqueguardenunadistanciamínimaentrelasestructurascontiguas.Estasreglaspretendenreducirlaspérdidasproducidasporlamodificacióndelrégimendevientodebidoa lapresenciadeotros aerogeneradores.Mayoresdistanciasentreaerogeneradores tienen como consecuencias menores pérdidas de producción ymenores esfuerzos de fatiga, pero también unmenor aprovechamiento del espaciodisponible,porloqueesimportanteencontrarunequilibrioaldiseñarladisposicióndelosaerogeneradoresenunparqueeólico.

Figura9‐Esquemaparqueeólicomarino(distanciasendiámetros)

Las torresmeteorológicas tienencomoprincipal funcióngestionar correctamente lainstalacióneólica.Enprimerlugar,seencargandemonitorizarelvientoyesposiblequealolargodesuestructuradispongandesensoresparamedirydeterminarotrascaracterísticas, comopueden ser la salinidad, la turbidez, el oleaje, lasmareaso lascorrientes.

La instalaciónde torresmeteorológicas no es obligatoria, aunque se recomienda suinstalación,yaquepermiteconocerlacaracterizacióninsitudelvientoenlazona,ytambiéndeotrosparámetros,ydisminuirlaincertidumbredelosresultadosdeestudio.


‐12‐

Laconexióneléctricadeunparqueeólicoserefiereasuenlaceconelsistemageneralde transporte de energía eléctrica y está compuesto por una combinación desubestacionestransformadorasylíneaseléctricas.

Lacapacidaddeconexióndelainfraestructuraeléctricaalainstalacióneólicamarinaesindispensableparaqueestatengasentido.

Enlosparqueseólicosmarinoslosesquemasmáscomunesdeconexióneléctricason:

‐ Unalíneaeléctricatransportalaenergíageneradaporlosaerogeneradoreshaciaunasubestacióntransformadoraubicadaenelmar.Estasubestacióntransportala energía hasta una subestación situada en tierra, que forme parte de lainfraestructuraeléctricayaexistente.

Figura10‐Esquemadelaconexióneléctricaparqueeólico

‐ Una línea eléctrica que transporta la energía directamente desde losaerogeneradoreshastaunasubestaciónentierra.

Laelecciónentreunesquemauotrodependeprincipalmentedelapotenciatotaldelainstalación y de la distancia al punto de evacuación, ya que las pérdidas estánrelacionadasdirectamenteconestosparámetros.


‐13‐

2.4 Definición de un aerogenerador marino

Un aerogenerador marino cuenta con tres partes principales, el rotor, la góndola(nacelle) y la estructura de soporte, que está compuesta por la torre, la pieza detransición y la cimentación. Generalmente se emplean aerogeneradores de ejehorizontaltri‐pala,aunqueexistendiversasinvestigacionessobreelusodeotrostiposdeaerogeneradores.

Figura11‐Esquemadeunaerogeneradormarino


‐14‐

Cómosehamencionadoanteriormente, losaerogeneradores transforman laenergíadelvientoenenergía.Paraobtenerelectricidad,elaerogeneradoraprovechalaenergíacinéticadelaspartículasdeaire.Lapotenciadeunaerogeneradorsepuedecalcular,portanto,comounarelaciónconlapotenciadelviento.

Supuestaunasuperficiecircularderadiordeairequesemueveconunavelocidadv,perpendicularasusuperficieduranteuntiempot,lamasadeaireesiguala:

∙ ∙ ∙ ∙ ∙ ² ∙ ∙ (1)

Porlotanto,lapotenciadelairees:

12∙ ∙

2∙ ∙ ² ∙ ∙ ³ (2)

2 2∙ ∙ ² ∙ ³

(3)

Unavezobtenida lapotenciadelviento,seobservaquelosfactoresqueafectana lapotenciadeunaerogeneradorsonladensidaddelaire,eláreadebarridodelaspalasylavelocidaddelviento.Estosdosúltimosparámetrossonespecialmenteimportantesparaladecisióndelaerogeneradorquesevaaemplearydondesevaaubicar,yaquedependiendo de la decisión tomada la potencia del aerogenerador se verá afectadanotablemente.

Estapotenciadevientonoesequivalentealapotenciadeunaerogenerador,yaqueelrendimientoglobaldelainstalaciónnuncaesdel100%.SegúnelmodelodeBetz,esimposibleextraertodalaenergíacinéticadelaire,esdecir,quelavelocidadasotaventodelaerogeneradorsea0.El límitedeenergíaquesepuedeextraeresel59,3%delaenergíadisponibleencondicionesóptimas.

Asimismo, la instalacióncuentacondistintosfactoresquereducenlaeficienciade laobtencióndelaenergía.Elrendimientodelahélice,elmultiplicador,elalternadoryeltransformador del aerogenerador, suelen tener una eficiencia del 85%, 98%, 95%,98%;respectivamente.Aplicandoestosrendimientoscomonormageneral,seobtieneun rendimiento global de la instalacióndel 46%, lo que suponeque en condicionesgeneraleslapotenciadelvientoqueseaprovechaesdeaproximadamenteel50%.


‐15‐

2.4.1 Rotor

Elrotoreselelementoprincipalqueseencargadetransmitirelgiro.Estáformadoportrespartesquesepuedendiferenciardemaneranotable:lanariz,elbujeylaspalas.Lamayoríadelosrotoresenlaactualidadsonhorizontalesypuedentenerarticulaciones,lamáshabitualesladecambiodepaso.Enlamayoríadeloscasoselrotorestásituadoabarloventodelatorre,conelobjetodereducirlascargascíclicassobrelasaspasqueaparecensisesituaraasotaventodeella,puesalpasarunapalapordetrásdelaesteladelatorre,lavelocidadincidenteestámuyalterada.

La nariz es el elemento aerodinámico que se coloca en la dirección del viento ysobresaledelazonadeuniónentrelaspalasyelbuje.Susmisionesprincipalessonlasderedirigirelvientoalosrespiraderosdelagóndolayladeevitarturbulenciasenlapartefrontaldelrotor.

El buje es la pieza de unión entre las palas y el eje principal. Supropósito es el detransmitirlafuerzadelvientoalinteriordelagóndola.Launiónalejedebeserrígida,perodependiendodelatipologíadelaspalasdelrotorlauniónconlaspalaspuedesermás omenos rígida. En el casomás común de un aerogenerador con tres palas, laconexiónhadeserrígidadeigualmanera.

Laspalassonfabricadasconmaterialesdegranresistenciaestructuralyalafatiga,yaqueestoselementosestánafectadospor fuertescondicionesclimáticasysediseñanparaunavidaútilde25años.Generalmente,seempleancompuestosdefibradevidrioodecarbono.

2.4.2 Góndola

La góndola esun cubículodonde se realiza la transformaciónde la energía eólica aenergíaeléctrica.Puedegiraren tornoalejeparadisponer laspalasdemaneraqueaprovechenlaenergíaeólicaalmáximo.Apartedelgenerador,lagóndolacuentaconlacajadecambios,lossistemasdecontrolylossistemasdefrenado.

Elgeneradoresdondeseproducelaelectricidad,sucomportamientoseasemejaaldeun motor eléctrico que trabaje de manera inversa. El generador recibe energía derotaciónyproduceenergíaeléctrica.Estaenergíaeléctricavaauntransformador,elcual convierte la energía eléctrica para transportar la energía por los cables de lamaneramáseficienteposible.


‐16‐

Figura12‐Elementosdelagóndoladeunaerogenerador

Lacajadecambiostienecomoprincipalobjetivoadecuarlavelocidaddegirodelejeprincipalalavelocidadderotaciónaprovechableparaelgenerador.

Los sistemas de frenado se disponen en las turbinas eólicas como sistemas deseguridad. Este sistema permite el frenado de los discos del aerogenerador ensituacionesdeemergenciaoenel casodequeseanecesario realizarunaparadadeemergencia.

Elsistemadecontrolquedatotalmenteautomatizadopormediodeordenadores.Estossistemasmanejanlainformaciónqueleproporcionaloselementosmeteorológicos,avecesinstaladossobrelasuperficiedelagóndola.Paraorientarelmolinoylaspalasdeformaquelageneraciónseoptimicelomáximoposible.Todalainformaciónsobreelestadodelaturbinasepuedeenviardeformaremotaaunservidorcentral.

2.4.3 Estructura de soporte

Laestructuradesoportesedivideentreselementosdiferenciados,latorre,lapiezadetransición y una estructura sumergida más una cimentación. La torre tiene comoprincipalobjetivoeldesostenerlagóndolaparaconseguirelmáximovientoposibley


‐17‐

obtenerlamayorenergíaconelaerogenerador.Esunaestructurahuecaquepermitealbergarlosaccesosnecesariosparalaobtencióndelaelectricidadobtenida,fabricadanormalmenteenacerodeespesorysecciónvariable.

Lapiezadetransicióneselelementoqueconectalatorreconlaestructurasumergida,ypermiteunacorrectatransmisióndelosesfuerzosdelabasedelatorreensentidovertical. Este elemento es de gran importancia económica en la construcción deaerogeneradoresdetipojacket,yserátratadoendetallemásadelante.

La estructura sumergida y la cimentación dependerán de la ubicación delaerogenerador,puedevariardeunospocosmetrosdealturahastacientosdemetros,su principal función consiste en transmitir las cargas al terreno y mantener laestabilidaddelaerogenerador.

2.5 Tipos de estructura de soporte

Laeleccióndeestructuradesoportedependeengranmedidadelaprofundidadalaque se halle el aerogenerador. En los siguientes apartados se definirán los tipos deestructuradesoporteutilizadosyendodesdelosqueseinstalanenprofundidadesmássuperficialesalosinstaladosenaguasprofundas.

Figura13‐Tiposdecimentacionesenfuncióndelaprofundidad


‐18‐

2.5.1 Estructura de gravedad

Laestructuradesoportedeltipodegravedadesnormalmenteunaestructurabasadaenhormigónquesepuedeconstruirconosinpequeñasfaldasdeaceroodehormigón.Es una soluciónque se utiliza enprofundidades reducidas. El lastre requeridoparaanclar lacimentaciónconsisteenarena,hierroounrellenoderocaen labasede laestructuraajustandolaanchuradelabasediseñadaparaadaptarsealascondicionesdelsuelo.Eldiseñoincluiráunejecentraldeacerouhormigónparalatransiciónalatorredelaturbinaeólica.Laestructurarequiereunabaseplanayparalamayoríadelasubicacionesrequeriráalgúntipodeproteccióncontraeldesgastequesedeterminadurantelafasedediseñodetallado.

Figura14‐Estructuradegravedad


‐19‐

Lospartidariossostienenqueloscostesdelhormigónsonmenosvariablesqueenotrosproductos, como el acero. Además, el hormigón es duradero en elmedio ambientemarino, lo que reduce los requerimientos de mantenimiento. Cuando se puedeestableceruna instalacióndeproducciónenserie,puedeproporcionarbeneficiosdeproductividadyreducircostes.

Engeneral, las cimentacionesdegravedadestándiseñadasconelobjetivodeevitarcargasdetracciónentreelfondodelaestructuradesoporteyellechomarino.Estoselograproporcionandosuficientescargasmuertasdemodoquelaestructuramantengasuestabilidadentodaslascondicionesambientalesúnicamentepormediodesupropiagravedad.Lascimentacionesdegravedadsuelensercompetitivascuando lascargasambientalessonrelativamentemodestasyelpesomuertoessignificativoocuandosepuedeproporcionarlastreauncostomodesto.

Lasestructurasbasadasengravedadpuedenserdiseñadasparaflotarenelsitiousandosóloremolcadoresparaeltransporte,loqueloconvierteenunaopciónadecuadadondela instalación de la estructura de soporte no puede ser realizada por un buque detransportepesadouotrosbuquesespecialesdeinstalaciónoffshore.

2.5.2 Monopilote

Laestructuradesoportedemonopiloteesundiseñorelativamentesimpleporelcuallatorreessoportadaporunmonopilote,yaseadirectamenteoatravésdeunapiezadetransición.Elmonopilotecontinuahastapenetrarenellechomarino.Laestructuraestáhechadeuntubodeacerocilíndrico.Eldiámetrodelmonopilotealcanzavaloresdehasta6myelespesordelaparedesdehasta150mm.Elpesodelosmonopilotespuedealcanzarlas650t.

Laprofundidaddepenetracióndelapilaesajustableparaadaptarsealascondicionesrealesdel entornoydel fondomarino.Una limitaciónde este tipodeestructuradesoporte es elmovimiento lateral a lo largodelmonopilote y la vibración, yaque sesometenagrandescargascíclicaslateralesymomentosflectores,debidoalascargasdecorrienteyoleaje,ademásdecargasaxiales.Losmonopilotessonactualmente laestructurade soportemás comúnmenteutilizadaenelmercado, utilizándoseenun74% de los casos de energía eólicamarina, debido a su facilidad de instalación enprofundidades de agua superficiales a medianas. Este tipo de estructura es muyadecuadoparasitiosconprofundidaddeaguahastade30m.


‐20‐

Figura15‐Cimentaciónmediantemonopilote

Elmétodo estándar de la instalación de estructuras apiladas es levantar o flotar laestructuraenlaposiciónydespués insertarlaspilasenel fondodelmarusandolosmartilloshidráulicosodevapor.Lamanipulacióndepilasymartillospuederequerirelusodeunagrúa,sinembargo,losgatossonlosequiposdeobramásutilizadosparalainstalacióndelosmonopilotesengeneral.

2.5.3 Tripilote

La estructura de tripilote es una estructura de tres patas en la sección inferior,conectadasaunmonopiloteen laparte superior,hechaensu totalidadde tubosdeacerocilíndricos.Laanchuradelabaseylaprofundidaddepenetracióndelapilasepuedenajustarparaadaptarsealascondicionesgeológicasdelossitios.

EltripilotehasidodesarrolladoporBARD,siendoelprimerfabricanteenutilizarestetipo de cimentaciones. La primera instalación en un aerogenerador fue en 2008Hooksiel. Cada tripilote pesa unas 1.100 t y consta de tres pilas de acero tubularesindividualesseparadasyunapiezadetransición.Laspilassonempujadasenellecho


‐21‐

marinoconlaayudadeunmarcodeguíaespecial.Acontinuación,seunenentresíporlapiezadetransiciónqueestácolocadaenlapartesuperioryquetieneensucentrounabridadeconexiónparamontarlatorredeacerodelaturbinaeólica.Laspilasylapiezadetransiciónseunenpermanentementemedianteunaconexióndelechada.Lalongituddelaspilasvaríaconlaprofundidaddelagua,desdelos65malos90mdelongitudyhasta3mdediámetro.

Figura16‐SoportedeestructuratripiloteBARD

Lasprofundidadesdeaguaparaelrangodeusodeltripilotevandesdelos25malos40m.

2.5.4 Trípode

La estructura de trípode se considera que es una estructura de acero de tres patasrelativamente ligeraencomparaciónconunaestructuradecelosíaestándar.Bajo lacolumnacentraldeacero,queestápordebajodelaturbina,hayunbastidordeaceroquetransfierelasfuerzasdelatorrealastrespilasdeacero.Laspilasseinstalanencadaposicióndelapiernaparaanclareltrípodealfondomarino.Lastrespilaspenetranentre10my20menelfondomarino.

La base del trípode tiene buena estabilidad y rigidez general. Sin embargo, no esadecuadoaprofundidadesdeaguainferioresa6m,yaqueestocausaproblemasalosbuques que se acercan a la cimentación que necesitan un calado mayor para elmantenimientodelaestructuradesoporte.


‐22‐

Figura17‐Estructuradesoportetrípode

Lasventajasdeltrípodesonlaidoneidadparamayoresprofundidadesdeagua,yunmínimodetrabajospreviosrequeridasenelterrenoantesdelainstalación.Laerosiónnosueleserunproblemaasociadoconestetipodecimentaciones.

En contraposición, los trípodes no son adecuados para lugares con fondosmarinosdesigualesconrocasgrandesylauniónprincipalentreloselementostieneunriesgopotencialmentemayordefatigadebidoalgranimpactodelvientoylasolas.

Laestructuradesoportedeltrípodesepreensamblaenunpatiodeconstrucciónentierra.Todalaestructurasecolocaenunrecipienteadecuadotalcomounabarcazayse transporta a la localización donde se baja lentamente sobre el fondo del mar,asegurandoquelaestructuraestácompletamentenivelada.Sepuedeusarhormigónde


‐23‐

limpieza en las tres esquinas del trípode para asegurarse de que la estructura sedepositeenellechomarinodemaneraestable,mientrasproporcionaapoyohastaquelaspilasdelacimentaciónesténensulugar.Cuandolaspilasestánalaprofundidadrequerida,serealizaunaconexiónentrelapartesuperiordelapilaylafundadelapilallenandoelanilloconlechada.

2.5.4 Jacket

Estas estructuras metálicas consisten en tres o más elementos principales casiverticales, unidos entre sí pormedio de una celosía. Las pilas del suelo se insertandentro de las mangas de la pila hasta la profundidad requerida para obtener unaestabilidadadecuadaparalaestructura.Lasjuntastubularesestánsoldadas.

Figura18‐Estructuratipojacket


‐24‐

Estostiposdeestructurasseconsideranadecuadasparasitiosconunaprofundidaddeaguaqueoscilaentre20my50msegúnlaDNV.Otrosproyectosafirmanqueesposibleutilizarestructurastipojackethastaprofundidadesde70m,peroestasafirmacionesaún tienen que ser probadas. Las cargas de los elementos tienen un carácterprincipalmenteaxial.Lagranbasedelasestructurastipojacketofrecegranresistenciaanteelvuelco.

Lasestructurasjackettambiéncuentanconlaventajaderecibircargasdecorrienteyoleajebajasencomparaciónconlasestructurasconmonopilotes.Estosedebeaquelaestructurajacketesmuyrígidayeláreaexpuestaalmovimientodelasolasesmuchomenorqueenelcasodelosmonopilotes.Porúltimo,secuentaconunagranexperienciaen la construcciónde este tipode soportesde estructura, debido al suministro a laindustriapetroleraydegas.

Comoimportantesdesventajascabedestacarqueloscostesinicialesdeconstrucciónson elevados además de unos posibles costes de mantenimiento. Asimismo, eltransportetambiénesconsideradorelativamentecomplejoycaro.

Haydosprocesosconstructivosqueseempleanengranmedida:elpilotadoprevioyelpilotadoposterior.

El pilotado previo consiste en introducir en primer lugar los pilotes utilizando unaplantilla que asegure una correcta ubicación e inclinación de los mismos.Posteriormentesecolocayajustanlaspatasdeljacketenlospilotes.

Figura19‐Pilotadopreviodeunaestructurajacket


‐25‐

AlphaVentusfueelprimerparqueeólicodondeseutilizóelmétododepilotadoprevio.Seusóunaplantillacentralparaasegurarlaposiciónenellechomarinodelaspilas,asícomolaverticalidad.

Estemétododeinstalacióndeljacketeliminalanecesidaddeusarfundasenlospilotesy hormigón de limpieza. La fabricación de la estructura jacket se puede realizar enparaleloconlasoperacionesdepilotado.Lasvariacionesdelosfondosmarinospuedenserniveladas,ylaverticalidaddelaestructurasepuedealcanzardemanerasencilla.

Elpilotadoposteriorseutilizacomúnmenteen instalacionespetrolíferas,aunqueesmuchomenoscomúnparalosparqueseólicos.Consisteenutilizarlaspatasprincipalesdeljacketcomoguíadelospilotes.Paraellosesueldanoseintroducelechadaparafijarlospilotesa laestructura.Esnecesarioutilizarhormigónde limpiezaoungeotextilcomoestructuraprovisionalparaasegurarelcorrectopilotado.

Este procedimiento solamente se ha empleado en un parque eólico en el proyectoBeatriceDemonstrator.

2.5.4.1 Pieza de transición

Lapiezadetransiciónesunelementocuyodiseñodependerádelaestructurainferior,yqueseencargadetransmitirlosesfuerzosqueaparecenenlabasedelatorre.Enestetrabajo,seprestaunaespecialatenciónaesteelemento,yaqueesunodeloselementosqueencarecelasestructurasoffshoredetipojacketysepretendeestudiarelimpactoen laestructura jacketyenelprocesoconstructivodesustituir esta complejapiezametálicaporunapiezadehormigónmássencillaybarata.

Figura20‐Piezadetransiciónmetálica


‐26‐

Dehecho,cabedestacarquelaempresaSiemens,harealizadoinvestigacionesacercadeestaposibilidadyhaplanteadolaconstruccióndedosestructurastipojacketquecuentan con una pieza de transición de hormigón, lo que ellos denominan comoestructuras jacket de gravedad. Esta solución está programada para implantarse enDinamarcaamediadosdeesteaño,contandocondiseñosdeunaestructurajacketdetrespatasyotradecuatropatas.

Figura21‐PiezadetransicióndehormigónSiemens4patas

Figura22‐PiezadetransicióndehormigónSiemens3patas


‐27‐

2.5.5 Cimentaciones flotantes

Hayungrannúmerodeposiblesconfiguracionesdeplataformasde turbinaseólicasmarinascuandoseconsideralavariedaddeamarresdisponibles,tanquesyopcionesdelastreenlaindustriaoffshoredecimentacionesflotantes.Desafortunadamente, lamayoríadelastopologíasresultantestienenalgunosaspectosindeseablesqueharíanqueelcostodelsistemafueraexcesivoparalamayoríadelasaplicacionesdeviento.

Normalmente, la arquitectura general de una plataforma flotante se determinarámedianteunanálisisdeestabilidadestáticadeprimerorden,aunqueexistenmuchosotrosfactorescríticosquedeterminaráneltamañoyelcarácterdeldiseñofinal.

Sehadesarrolladounsistemadeclasificaciónquedividetodaslasplataformasentrescategoríasgeneralesbasadasenelprincipiofísicooestrategiaqueseutilizaparalograrlaestabilidadestática:

Figura23‐Cimentacionesflotantes

Estabilidadporlastre:Lasplataformasconsiguenlaestabilidadusandopesosdellastrecolgadosdebajodeuntanquecentralflotantequecreaunmomentoqueenderezaelsistema al situar el centro de gravedad en una cota muy baja. Un ejemplo de estaestrategiaeselelementodelaizquierdaenlaFigura23.


‐28‐

Estabilidad por líneas de arrastre: Plataformas que consiguen la estabilidaddisponiendounflotadorconmayorempujequeelpesodelaestructura,estabilizandoelsistemaatravésdelatensiónaportadaporlaslíneasdearrastre.LaplataformaquesemuestraenelcentrodelaFigura23,sebasaenlatensióndelaslíneasdearrastreparaasegurarlaestabilidad.

Estabilidad por flotación: Las plataformas que consiguen la estabilidad con ladistribucióndeelementosflotantesenlabase.EsteeselprincipiousadoenelelementodeladerechaenlaFigura23.

Cadaunodeestosmodelosdeestabilidadsepuedepensarcomouncasoidealizadoconpropiedadeslimitadas.Algunasdeestascaracterísticaspuedenserdeseablesyalgunaspuedenserindeseablesparasuusoenunaturbinaeólicaflotante.Enlasiguientefigurasemuestran lasestrategiasseguidaspara lascimentaciones flotantesquesuelensercombinacionesdelosmodelosreciénexplicados.

Figura24‐Cimentacionesflotantessegúnmétododeestabilidad


‐29‐

3. Condiciones de diseño

Existendiversassolucionesparaestructurasoffshoredependiendodelascondicionesdediseñopararealizarlaestructura.

EsteproyectoseplanteaenunazonaconunascondicionessimilaresalasencontradasenlacostanortedeFranciaolacostasurdeReinoUnido,yaquehayvariosproyectosplanteadosenestazonadondesepiensainstalarestructurasoffshoretipojacket.

En este estudio se partirá de unas condicionesmarítimas dadas, y se adaptará unaestructurajacketdecuatropatas,consuestructuradefinida,aunaestructuradeinerciaequivalentecontrespatas.Estascondicionesdefiniránlasfuerzassobrelaestructurajacketysonlabasedelestudioestructuralporelcualseanalizarálaviabilidaddeunapiezadetransicióndehormigón,ydelcálculodelaprofundidadquedebenalcanzarlospilotesparaasegurarlaestabilidaddelaestructura.

3.1 Geometría jacket

Figura25‐Geometríabásicajacket


‐30‐

Comoyasehadefinidoenelcapítuloanterior, lasestructurasjacketsonestructurasligeras,queseutilizanparaprofundidadesdehasta50o60m.Paracumplirconlascondicionesdediseñoespecificadasporlaalturadelaolamáximayelmáximoniveldelmar,sehadecididoutilizarunageometríajacketbasadaenelproyectodeIberdroladeWikinger,AlemaniafabricadoconjuntamenteporNavantiaWINDARJointVentureyBLADT.

Figura26‐Jacketde4patas3DAutoCAD

LageometríadeljacketdecuatropatasvienedadaporlaFigura25ylaFigura26.Loselementostubularesprincipalescuentanconundiámetrode1.100mmyunespesorde40mm,mientrasqueloselementossecundariostienen500mmdediámetroy30mmdeespesor.Elmaterialquesevaaemplearpara laconstruccióndel jacketesaceroestructuralS235.

Enesteestudio,lageometríadeljacketseverámodificadaparaobtenerunaestructuradetrespatasqueseconsideramásventajosaparalascondicionesgeotécnicasdelsuelodediseño.


‐31‐

3.1.1 Cálculo inercial

Paraobtenerlaestructurajacketdediseñocontrespatas,equivalentealaestructuradereferencia,serealizaráuncálculode inerciasequivalentes,medianteunahojadecálculo,entrelaestructurainicialdecuatropatasylaestructurajacketdetrespatasplanteada. Estos cálculos se comprobarán posteriormente con la obtención de laspropiedadesfísicasdelosmodelosdelasdosestructurasenAutoCAD.

Figura27‐RepresentacióndelTeoremadeSteiner

ParaobtenerlosmomentosdeinerciadelasestructurassehautilizadoelTeoremadeSteiner.ElTeoremadeSteineresunteoremaquenospermitecalcularelmomentodeinerciadeunobjetorespectoauneje,conocidoelmomentodeinerciadeeseobjetosobreunejeparaleloquepasaporelcentrodemasasdelobjetoyladistanciaentrelosdosejes.Estostérminosserelacionanmediantelasiguienteexpresión.


‐32‐

² (4)

Losmomentosdeinerciasehanobtenidorespectoalvolumenenvezdelamasa,yaqueelanálisisserealizasobreelementosqueencualquiercasotienenlamismadensidad.LosmomentosdeinerciasehantomadorespectoalejeY,elcualatraviesaelcentrogeométricodelasbasesdelasestructurasalacota0.ParaelcálculodelosmomentosdeinerciadeloselementostubularessehaprocedidoaasumirqueloscortesconelplanoXYdancomoresultadounacircunferencia,peseaserelipsesdemayoromenorexcentricidad.Lainerciadeloselementos,asumidoscilíndricos,hasidocalculadaconlasfórmulasyaconocidas:

2∗

(5)

Enelcasodequeelejesobreelquesetomaranmomentoscoincidieraconelejedelelementotubular

4∗

∗12

(6)

Enelcasodequeelejesobreelquesetomaranmomentosfueraperpendicularalejedelcilindro.

Figura28‐Momentodeinerciasegúnposicióneje


‐33‐

ElcálculoenExcelsehallevadoconsiderandoelementosde1metrodediferencialdecota,yaplicandoelTeoremadeSteinerparacadaelemento.Paraellosehaobtenidoelvolumen de un cilindro hueco de 1 metro de altura con las dimensiones de loselementosdelaestructurajacket.Loselementosprincipalessehanasumidoverticales,y los elementos diagonales de la estructura se hanmultiplicado por un coeficientedefinidocomolainversadelatangente,paraajustarelvolumenpormetroenverticalasuvolumenreal.Enelcasoespecíficodeloselementoshorizontalessehaprocedidoadividirloselementospormetrolongitudinalenvezdeenvertical,ysehaaplicadoelTeoremadeSteinerdeigualmanera.

Paraeldiseñodelaestructurajacketdetrespatasdediseñosehadecididorespetarladisposicióndelasconexionesentreloselementostubularesprincipales,Figura25,yelespesor de tanto los elementos principales como secundarios. Únicamente, semodificaránlosdiámetrosdeloselementostubularesyladistanciaentrelosapoyosdelaspatas.

Paraobtenerunainerciaequivalentedelaestructurajacketdecuatropatasennuestrasolucióndetrespatasseharealizadounestudiodelefectoenelmomentodeinerciadecambiarcadaparámetrodelosantesmencionados.

Figura29‐Efectodelosparámetrosenelmomentodeinercia

EnlaFigura29,sehadesarrolladounanálisisdelefectodeaumentarcadaparámetrodemaneraindividual.Separtedesdeunageometríajacketdetrespatasconelementosprincipalesde1.100mmdediámetroyelementossecundariosde500mm,conunaseparaciónenlaspatasde23m.Estageometríadalugaraunmomentodeinerciade

0

10000

20000

30000

40000

50000

60000

70000

80000

90000

100000

0% 50% 100% 150% 200% 250% 300%

I (m

5)

Aumento en %

Dprincipal Dsecundario Dist apoyos Inercia requerida


‐34‐

31.493m5,alejadodelos43.367m5quetienesusoluciónanálogadecuatropatas.Sepuedeobservarqueelaumentorelativodeldiámetrodeloselementossecundarioseselmétodomásefectivoparaelaumentode la inerciade laestructurade trespatas,seguidodelaumentodeldiámetrodeloselementosprincipales.Porúltimo,elaumentodeladistanciaentrepatasnoesespecialmentesignificativoenestecaso.

Sehadecididoproponerunasoluciónmodificandolostresparámetrosparaobtenerundiseño óptimo, en el que no se sobredimensionase ninguna de las variables. Se haoptadoporundiámetrode loselementosprincipalesde1.300mm,unoselementossecundariosde700mmdediámetro,yunadistanciaentrelosapoyosdelaspatasde25m;obteniendouna inerciade41.974m5,un96,8%de la inerciade laestructurainicial,quesehasupuestosuficientedadoqueelvalorde la inercianoseconsideralimitante,aunquesiimportanteparaelcorrectofuncionamientodelaestructura.

Figura30‐Jacketde3patas3DAutoCAD

Ademásdepormotivos inerciales, la soluciónadoptadaha intentadoser coherente,aumentandoeldiámetrotantodeloselementosprincipalescomosecundarios,yaque


‐35‐

al tener que soportar condiciones de diseño idénticas a una solución con máselementos,loselementosdelaestructuradetrespatashandesermásrobustos.

Porúltimo,cabedestacar,que,aunqueelaumentoenlaseparaciónentrelaspatasnosea un factor excesivamente relevante en el cálculo de inercias, sí que influye en lafuerzadearranqueohundimientoalaqueseveránsometidaslascimentacionesdeljacket. Se ha decidido aumentar esta separación, para reducir de algunamanera elaumentode la fuerzadearranquequesupondrápasardeunaestructuraconcuatroapoyosaunadetres,sinembargo,sehalimitadoestadistanciaa25mparaevitarunaexcesivaesbeltezdeloselementostubulares.

Comosehaindicadoconanterioridad,paracomprobarlaexactituddeestemétodosehan modelado las estructuras jacket y obtenido los momentos de inercia con laherramientaAutoCAD;Figura26yFigura30.Sehanobtenidomomentosdeinerciade43.363m5y42.204m5paralaestructuradecuatroytrespatas,respectivamente.Estosvaloresdistanmenosdeun1%delvalorobtenidomedianteExcel,luegoseconfirmalavalidezdelmétodoempleado.

3.2 Condiciones medioambientales

Debido a las severas condiciones medioambientales a las que se someten lasestructurasoffshorehayquedefinirconlamayorprecisiónposiblelosparámetrosdediseñoquedefinenlascargasqueactúansobreloselementosdeljacket.Enestecasosedisponededatosdelviento,alturadeoladediseño,corrientesyniveldelagua.

Paraelestudiodelosesfuerzos,encualquiercaso,sesupondráqueladireccióndetantolacorriente,comoelvientoyeloleajeserálamismaparaobtenerlasmayorescargassobrelaestructura.

Figura31‐Estructuraoffshoreenuntemporal


‐36‐

3.2.1 Viento

El viento ejerce importantes esfuerzos en la parte no sumergida de la estructuraoffshore.Lavelocidadmediadelvientoaumentaconlaalturaylavelocidadrealvaríaeneltiempoyelespacioalrededordeesevalormediodependiendodelasturbulencias.Elefectodecizallasevemuyreducidoenlosaerogeneradoresmarinos,respectoalosterrestres,debidoalbajocoeficientederugosidadquehayenambientesmarinos.

Figura32‐Perfilmediodevientoenfuncióndelterreno

Lascargasdevientoqueactúanennuestroproyectosehanobtenidocomosimilaresalas obtenidas de la denominada “NREL offshore 5‐MW baselinewind turbine”, unaturbina que se supone equivalente a la que se colocará sobre la estructura jacketanalizada,obteniendounavelocidadmáximade38,4m/s.

3.2.2 Altura de ola de diseño

El oleaje afectará a toda la parte de la estructura que se halle por debajo del áreaafectadoporlasolasincidentes.

Las olas son irregulares en forma y poseen distintas alturas, longitudes de onda,celeridadesydirecciones.Estasdiferencias,provocandistintasincidenciasdeloleajeenlaestructuraoffshore.Lamejormaneradesimplificarelanálisisdeloleajeesdefinir


‐37‐

el conceptodeestadodemar, que convierteunadistribución caótica enun análisisestocástico.

Un estadodemar se define comoun intervalo de tiempo en el que el oleaje puedeconsiderarsedealgúnmodoestacionario.Setratadeuntiemposuficientementecortoparaqueelanálisisseconsidereestacionario,ysuficientementelargocomoparaquecontengalainformaciónestadísticanecesariadelproceso.Actualmente,estetiemposesueletomarcomode1hora,aunqueellímiteinferiordeinformaciónestadísticasesitúaenlos30minutos.

Un estado de mar está formado por una superposición lineal de trenes de ondassinusoidalesdegravedad,deamplitudes,periodos,direccionesyfasesdiferentes.Cadauno de los trenes de onda se denomina componentes. Las componentes aportan suenergíaporunidaddeáreaalconjunto.Larepresentacióndeenergíaporunidaddeárea para cada periodo y dirección del oleaje se denomina espectro direccional. Laintegración del espectro direccional en todo el rango de direcciones da lugar a elespectroescalar.

Figura33‐Espectrodireccionaldeloleaje


‐38‐

Elresultadodeesteanálisiseseldenominadoanálisisacortoplazoqueaportaunascomponentes espectrales y una serie de estadísticos derivados, que nos permitenanalizarelcomportamientodeloleaje.

Paraelestudiodeloleajeenlazonadelproyecto,sehaempleadounestadodemardediseño conunperiodode retorno asociadode50 años, que tieneuna altura de olasignificantede8,65m,conunosrangosdeperiododepicodeentre13,4sy18s.Laalturadeolamáximaesde14,8m,yseráconsideradacomolaalturadeoladediseño.

Paralascondicionesdeservicio,seemplearáunaalturasignificantede2,5m,conunperiododepicoqueoscilaentrelos10sylos18s.

3.2.3 Corrientes

Aunquelascorrientesmarinassonvariablesenelespacioytiempo,paraelobjetivodeeste proyecto se consideraran como un flujo de velocidad y dirección constante,variando solo en función de la profundidad. Las corrientes se definen comocombinacióndevarioselementosypuedensergeneradasporelvientoenlasuperficie,lamareaastronómicaogradientesdepresión.

Paraesteestudioseconsideraquelascorrientessiguenunadistribuciónconjuntayseha obtenido una velocidad extrema en superficie de 2,05 m/s para un periodo deretornode50añosparaelcasodediseño.

Enelcasodeservicio,sehadecididoemplearunavelocidadde1m/sparalavelocidadextremaenlasuperficieconunperiododeretornode1año.

3.2.4 Nivel del agua

Paraelcálculodelascargashidrodinámica,lavariacióndelaguaesunparámetroquetienegranimportancia.Elniveldelaguasufregrandesvariacionesalolargodelavidaútildelaestructura,luegoesimprescindibledefinirquéniveldelaguaemplearparaloscálculosarealizar.

Para el diseño se considerará elmayor nivel que se puede alcanzar bajo cualquiercombinaciónposibledecondicionesastronómicas(HAT),queseobtienecuandotodaslas componentes que causan lamarea están en fase enmarea alta. En este caso seconsideraunaalturade38,8m,a laque se le suma1mdebidoa losgradientesdepresiónyelvientoenunatormentay0,2mdebidoalaumentoprogresivodelniveldelmar.Endefinitiva,seobtieneunaalturadeolade40m.


‐39‐

Elniveldelaguaasociadoalamareaastronómicamásbaja(LAT)esde25,4m.

Enunasituacióndefuncionamientosedefineunnivelmediodelmar(MSL)de35m.

Figura34‐Definicióndelosnivelesdeagua

Cabe destacar que la altura del jacket depende directamente del nivel del marconsiderado. La altura mínima a la que se debe encontrar la plataforma delaerogeneradorsecalculasumandoelniveldeaguamáximoesperado(40m)ylaalturadecrestadelaoladediseño(7,4m),más1mdealturadeairelibre,obteniendounaalturamínimade48,4m.Sabiendoquelaalturadeljacketquesevaainstalaresde46m,lacimentacióndeberádesobresalirporlomenos2,4mdellechomarino.

Enesteproyecto sehadecididoque la cimentaciónsobresalga5m,paracumplir lacondiciónanterioryasegurarlacorrectaunióndeloselementosdeljacketylospilotes.

3.3 Condiciones geotécnicas

Se procederá a incluir a continuación una tabla a modo explicativo que define lascaracterísticasdelsuelodediseño,incluyendolasdistintascapasesperables.


‐40‐

Elsuelodediseñoestáformadoporunaprimeracapade10mdeespesordeunsuelogranular,seguidodeunestratodedurezamediadeareniscade5mdeespesor,seguidofinalmentedeunacapaduradeareniscaquesesuponedeespesorilimitado.

Estrato1ProfundidadInicial(m) 0

Espesor(m) 10Pesoespecífico,γ(KN/m³) 11,5

Ánguloderozamientointerno,ϕ 38Móduloderigidez,G(MPa) 10‐35

Resistenciaacompresión,UCS(MPa) ‐Estrato2

ProfundidadInicial(m) 10Espesor(m) 5

Pesoespecífico,γ(KN/m³) 16Ánguloderozamientointerno,ϕ ‐Móduloderigidez,G(MPa) 6000

Resistenciaacompresión,UCS(MPa) 5 Estrato3

ProfundidadInicial(m) 15Espesor(m) 35

Pesoespecífico,γ(KN/m³) 16Ánguloderozamientointerno,ϕ ‐Móduloderigidez,G(MPa) 8000

Resistenciaacompresión,UCS(MPa) 10

Tabla1:Característicasdelsuelodediseño

3.4 Descripción básica de la turbina

Comosehaindicadoconanterioridad,seplantealaposibilidaddecolocarlaturbinadereferencia “NREL offshore 5‐MW baseline wind turbine” o una de característicassimilaressobrelaestructurajacket.

Lajustificaciónparautilizarunaturbinadeestapotenciaesqueparaqueelproyectoseaviableeconómicamentelapotenciadelaturbinahadeserdealmenos5MW,y,asimismo,lamayoríadelosgrandesproyectosyaexistentesutilizanturbinasde5MW.


‐41‐

Amododeejemplo,unaturbinade5MWpuedeproducirenergíasuficientecomoparaabastecera1.250hogaresmediosdeEstadosUnidos.

LascaracterísticasdelaturbinadereferenciasonlasexpuestasdemaneraresumidaenlaTabla2,dondeseincluyecaracterísticascomolamasadelaerogeneradorolaalturadelhub,queseránvaloresquetendránunagraninfluenciaenloscálculosestructuralesrealizadosposteriormente.

NREL5‐MWBaselineWindTurbinePotencia(MW) 5

Configuración(nºpalas) 3Diámetrodelrotor(m) 126Diámetrodelhub(m) 3Alturadelhub(m) 90

Velocidaddelvientodecut‐in(m/s) 3Velocidaddelvientonominal(m/s) 11,4Velocidaddelvientodecut‐out(m/s) 25

Masadelrotor(kg) 110.000Masadelagóndola(kg) 240.000Masadelatorre(kg) 347.460

Tabla2:Propiedadesgeneralesdela"NREL5‐MWBaselineWindTurbine"

Latorredelaturbinatieneundiámetroenlabasede6m,yundiámetrosuperiorde3,87m.Elespesoresvariabledesdelos35mmhastalos25mm.

Latorrecuentaconunaalturatotalde87,6m.


‐42‐

4. Cálculo de las cargas de oleaje

Unavezconocidaslascondicionesdediseño,debemosprocederacalcularlosesfuerzosdebidoaloleajealosquesehandesometenloselementostubularesdelaestructurajacket.

Lasfuerzasdearrastreydeinerciasonlasdosprincipalesfuerzasdeloleajequeactúansobreunaestructuraoffshore.

Lafuerzadearrastreseocasionadebidoalosefectosdeviscosidaddelfluido.Esunafuerza proporcional al cuadrado de la diferencia de velocidad entre el fluido y laestructura.

La fuerza de inercia está compuesta por la fuerza generado por el elemento de laestructuraoponiéndosealmovimientodelfluidoquelerodeaylafuerzaqueejerceelfluido acelerado sobre el elemento debido a diferencias de presión en el fluido,causandodistorsionesenlaslíneasdecorrientealrededordelmiembroestructural.

Enestecaso,sehadecididocalcularestascargasmediantelaecuacióndeMorisonenunprocesoquesedetallaráenprofundidadalolargodelcapítulo.

4.1 Ecuación de Morison

LaecuacióndeMorisonseutilizaparacalcularcargasdeoleajeenelcasodequeloselementosdelaestructuramarinaseanpequeñosenrelaciónconlalongituddeondade la ola. Si no fuera así, se producirían cambios en las formas de las olas y seríanecesarioutilizarlateoríadeladifraccióndelasolasparacalcularlascargasdeloleaje.

Larelaciónentrelalongitudsignificativadelelementoestructuralylalongituddeondadelaolaseexpresadelasiguientemanera:

0,2 (7)

Donde,Desigualaldiámetrodeloselementostubulares,yλeslalongituddeonda.


‐43‐

Siendo una estructura jacket de diámetro máximo de alrededor de un metro ysuponiendo,comodespuéssecomprobará,unalongituddeondadelaoladediseñodeunos300m,sepuedecomprobarquesecumpleesterequisitosinningúnproblema.

LaecuacióndeMorisonsetratadeunafórmuladetiposemiempírico,querepresentalafuerzaporincrementodelongitudsobreuncilindroverticalenmovimientocomolasuma de las fuerzas de inercia y arrastre que componen las cargas de oleajeprincipalmente.Sedefinedelasiguientemanera:

∆ , , ∙∙ ∙4

∙ ∙ ∆ ∙∙2

∙ ∙ | | ∙ ∆ (8)

Donde, sonlasfuerzasdeinerciayarrastre,respectivamente.

Siendorigualaladiferenciaentrelavelocidaddelfluidoyladelaestructura,yaquelavelocidaddelaestructurasesuponedespreciablepodemosescribirrcomou.Entonceslaecuaciónresultantees:

∆ , , ∙∙ ∙4

∙ ∙ ∆ ∙∙2

∙ ∙ | | ∙ ∆ (9)

Donde,

∆ , , eslacargadeoleajepor∆ .

eselcoeficientedeinercia.

esladensidaddelagua.

eseldiámetrodelcilindro

eslaaceleracióndelfluidonormalalejedelcilindro

∆ eselincrementodelongituddelcilindro.

eselcoeficientedearrastre.

eslavelocidaddelfluidonormalalejedelcilindro.

| |eselvalorabsolutode .

Para el cálculo de la fuerza total, bastará con realizar el sumatorio de las fuerzasobtenidosparavaloresdezquevayandesde‐halacrestadelaoladediseño.


‐44‐

EnelcasodeesteproyectosehadecididoutilizarunahojaExcelquecalcularádichasfuerzasporincrementodelongituddelaestructura,envezdeporlongituddeelemento,calculando en última instancia las cargas de oleaje totales en la estructura. Se hadecididoutilizarunincrementodelongitudde1metroenladirecciónz.

Enprimerlugar,seprocederáaexplicarcómoseharealizadoelpasodeadaptarunaestructuradevarioselementostubulares,algunosdeellosinclinados,alaecuacióndeMorisondóndesoloseconsideraunúnicoelementocircularyvertical.

Posteriormente, se procederá adefinir cadaunode los parámetros necesarios pararesolverlaecuaciónyobtenerlascargasdeoleajetotalessobrelaestructura.

4.1.1 Adaptación de la geometría

ComosehamencionadoanteriormentelaecuacióndeMorisonseempleaparaunúnicoelementoestructural,circularyvertical.Unaestructurajacketsecomponedevarioselementostubularesdeloscualesalgunosdistandeserverticales.

Porsimplificacióndecálculo,envezdecalcularlasfuerzasdeloleajequeseobtienenporcadaelementosehaprocedidoacalculardosdiámetrosequivalentesparacalculardirectamentelascargasdeoleajepor∆zdeestructura;unoparalasfuerzasdeinercia(Deq(M),deahoraenadelante),representadocomoD²enlaecuación(8),yotroparalasfuerzasdearrastre(Deq(D)),Denlaecuación(8).

Enprimerlugar,seprocederáadividirlageometríadelajacketendiferentessecciones,enlasquesedefiniráeltipoyelnúmerodeelementosporsección,lalongituddeloselementoshorizontalesylainclinacióndelasbarrasdiagonalesmediantelarelaciónLD/Z.Loselementosprincipalesdeljacketsesuponenverticales.

Sección Torre Pilote E.Vertical E.Horizontal LH Diagonales LD/z

A‐Torre 1 0 0 0 ‐ 0 ‐B‐3‐(3) 0 0 3 3 12 0 ‐C‐3‐6 0 0 3 0 ‐ 6 1.93D‐3 0 0 3 0 ‐ 0 ‐

E‐3‐(3) 0 0 3 3 16 0 ‐F‐3‐6 0 0 3 0 ‐ 6 1.57G‐3‐6 0 0 3 0 ‐ 6 1.66

H‐Pilotes 0 3 0 0 ‐ 0 ‐Tabla3:Definicióndeseccionesdelaestructurajacket


‐45‐

Unavezdefinida lageometríade lasseccionesde la jacketseprocedeacalcular losdenominadosdiámetrosequivalentes(Deq(M)yDeq(D)).

ParaelloseempleaunaformulaciónenlaqueseconsideraqueeldiámetroequivalenteesigualalasumaenelcasodeDeq(D),olasumadeloscuadradosenelcasodeDeq(M)),deloselementoscircularesyverticalesquecomponenlasección.

Como ya se ha indicado hay elementos que no son verticales, pero se realiza unatransformación,multiplicando,enelcasodeloselementoshorizontales,eldiámetrodelelemento por la longitud horizontal, y, en el caso de los elementos diagonales, eldiámetrodeloselementosporlainclinación(LD/Z).

Se obtienen por lo tanto las siguientes ecuaciones para obtener los diámetrosequivalentes:

∙ ∙ ∙ ∙ ∙ ∙ ∙ (10)

∙ ∙ ∙ ∙ ∙ ∙ ∙ (11)

Donde,Nserefierealnúmerodeelementos,DaldiámetrodelelementoyLalalongituddel elemento. Los subíndices T,V,H,D,P, se refieren a los términos torre, elementosverticales,elementoshorizontales,elementosdiagonalesypilotes,respectivamente.

El cálculo de los diámetros equivalentes se completará posteriormente, ya que losdiámetrosdeloselementossevenafectadosporelcrecimientomarinoquesecalcularáencapítulosposteriores.

4.1.2 Obtención de los parámetros

Se obtendrán a continuación los parámetros necesarios para la resolución de laecuacióndeMorison.Algunosparámetrosdependendeldiámetrodelelementosobreelquesecalculanlascargasdeloleaje.Alhaberprocedidoaunasimplificacióndeloselementosdelajacketaunsoloelemento,paraaquellosparámetrosquedependendeldiámetrosehaprocedidoausarelparámetrodeldiámetrodelasecciónqueaportemayorescargasdeoleaje.


‐46‐

4.1.2.1 Corriente

4.1.2.1.1 Perfil de velocidad

Lascorrientesgeneradassecaracterizanporunadistribuciónpotencialdelavelocidad,reduciéndoselavelocidaddelasuperficie,dondeesmáxima,hastaunavelocidadde0m/senel fondomarino.Seutilizaun factordeverticalidad,conelqueseobtiene lasiguienteecuación:

∙ (12)

Donde,

eslavelocidaddelacorrientealacotaz.

zeslocotatomadadesdeelniveldelmardediseño(valornegativo).

eslavelocidaddelacorrienteenlasuperficie.

heselniveldelmardediseño.

αeslaexponentedeladistribución,paraesteestudio1/7.

Paratenerencuentaloscambiosenelniveldelmardebidoaloleaje,sehadeadaptaresta fórmulademodoque lavelocidaden lasuperficiecontinúesiendo lavelocidadmáximade2,05m/sobtenidoenlascondicionesambientalesiniciales.Paraelloenlaecuación(12)sesustituyeelvalordezporunvariable,denominadaz’,queotorgaunvalorficticiodezparacumplirlascondicionesdecontornodevelocidadenlasuperficiede2,05m/sydevelocidadenellechomarinode0m/salcambiarelniveldelmar.

Esteparámetroz’sedefinedelasiguientemanera:

∙ (13)

Donde,

eselincrementoenlaalturadelniveldeaguaqueocasionaeloleajedediseñodependiendodelafaseenlaqueseencuentre.


‐47‐

Figura35‐Perfildecorrientesenfuncióndelafasedeloleaje

Elmétodoempleadoseconsideraválidosiemprequenoseproduzcaunareducciónrápidadelavelocidaddelacorriente,enprofundidadescercanasalasuperficielibredelagua.Estasituaciónespocoprobableyaqueelexponentedeladistribuciónes1/7yladistribuciónesmuyverticalparaz’cercanasa0.

4.1.2.1.2 Factor de bloqueo

Lavelocidaddelascorrientesenzonascercanasalaestructurapuedeversereducidarespectoalavelocidaddelacorrientecuandoestálibredeobstáculos.Unapartedelflujoincidentegiraentornoalaestructuraynoatravésdeella,porloquelavelocidadincidentedelacorrientesobrelaestructurasereduce.

Elfactordebloqueo,fBF,sepuedecalculardelasiguientemanera:

1∙

4 ∙ Ā

(14)

‐40

‐35

‐30

‐25

‐20

‐15

‐10

‐5

0

5

10

1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00

z (m

)

u (m/s)

ϕ = 0 ϕ = π/8 ϕ = π/4 ϕ = 3π/8 ϕ = π/2

ϕ = 5π/8 ϕ = 3π/4 ϕ = 7π/8 ϕ = π


‐48‐

Donde,

∑ ∙ eslasumadetodaslasáreasdearrastredelosmiembrosqueformanlaestructuraqueseoponenalflujo.

Āeseláreaproyectadanormalalacorrientealacorrienteincluidadentrodelperímetrodelaestructura.

Figura36‐Bloqueodelflujodebidoaunaestructura

Enelpresenteestudio,sehadecididoutilizarunfactordebloqueoparalascorrientessobreel jacketde0,9deacuerdoconloespecificadoenlanormaAPI2A‐LRFDparajacketsde3patas.

4.1.2.2 Oleaje

4.1.2.2.1 Periodo de ola aparente

Unacorrientequesepropagaenlamismadirecciónqueeloleajetiendeaalargarlalongituddeonda,mientrasqueunacorrienteenladirecciónopuestatiendeaacortarse.

Paraelestudiodelascargasdeoleaje,comosehamencionadoconanterioridadsevaasuponerquelascorrientes,eloleajeyelvientotienenlamismadirección.


‐49‐

Para el cálculo del periodo aparente se empleará la Figura 37, donde primero esnecesariodefinirlosvaloresded/gT²y /gT,dedóndeseconocentodoslosdatos.

Figura37‐RelaciónentreTappyT

Entrandoenlatablaconlosdatosinicialesdeperiododediseñoenelintervaloentre13,4 s y 18 s, profundidaddediseño igual a 40my velocidadde la corriente en lasuperficiede2,05m,obtenemosunlímiteinferiordelperiodoaparentede15,01syunlímitesuperiorde19,80s.

4.1.2.2.2 Longitud de onda

Conocidoelperiododeolaaparentequesevaaemplearparaeldiseño,calculadoenelapartadoanterior,seprocedeadeterminarlalongituddeonda.

Elmétodomásexactoparacalcular la longituddeolaesmediante laecuaciónde ladispersióncuyaformulaciónes:

∙ ∙ tanh ∙ (15)

Donde,

∙ y ∙


‐50‐

Sin embargo, debido a que se está empleando una hoja de Excel para realizar loscálculos, sedecideutilizaruna formulaciónaproximada recomendadaque relacionadirectamente el periodo con la longitud de onda para una profundidad dada de lasiguientemanera:

∙ ∙ ∙1 ∙

(16)

Donde,

1 ∑ ∙

4 ∙ ∙ / ∙

0,666

0,445

0,105

0,272

Paraelcálculodelaslongitudesdeonda,conocidalaprofundidaddediseñode40myunos periodos aparentes de 15,01 s para el límite inferior y 19,80 s para el límitesuperior,seobtienenunaslongitudesdeolade261,7my365,4m,respectivamente.

Figura38‐Longituddeondarespectoalperiododeolaadistintasprofundidades


‐51‐

4.1.2.2.3 Perfil de velocidades

Elperfildevelocidadesdelaspartículasdebidoaloleajesevaacalcularatravésdelateoría linealo teoríadeondasdeAiryoStokesdeprimerorden.Conesta teoría sepueden obtener las expresiones analíticas de la velocidad y aceleración de laspartículas,loscaminosdelasmismasolapresión.

Estateoríasolamenteesválidaenelcasodeolasquenoseanrompientesydepequeñaamplitudcomparadoconlalongituddeondaylaprofundidad.

Elperfildevelocidadessedefinedelasiguientemanera:

∙∙coshsinh ∙

∙ cos (17)

Estaecuaciónesválidaúnicamenteparavaloresdezentre‐hy0,luegoseprocederádenuevoaintercambiarzporz’parapodertenerencuentalasvariacionesdelniveldeaguaempleandolaecuación(13).

Figura39‐PerfildevelocidadesparaTminyTmaxy =0

‐40

‐35

‐30

‐25

‐20

‐15

‐10

‐5

0

5

10

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50

z (m

)

u (m/s)

T mínimo T máximo


‐52‐

Como se puede observar en la Figura 39, se han representado los dos perfiles develocidaddeloslímitesdelperiodoaparente.ConayudadelahojaExcelsecalcularánlascargasdeoleajedeestosdoscasosyaquesonloscasosmásextremos.

Enelcasodellímiteinferiorpodemosverquelasvelocidadessonmenoresenelfondodelmarymayoresenlasuperficiedelaolaqueenelcasodelmayorperiodoaparente.

CabedestacarqueenExceltambiénseanalizarálasposiblescargasdeoleajequesegenerenenfuncióndelafasedelaola.LasdiferenciasdevelocidaddebidoalcambiodefaseserepresentanenlaFigura40,siendomáximaspara iguala0yπ.

Figura40‐PerfildevelocidadesparaTminenfuncióndelafasedelaola

4.1.2.2.4 Perfil de aceleraciones

Deigualmaneraquesehacalculadoelperfildevelocidades,seprocederáacalcularelperfildevelocidadesconlateoríadeondasdeAiry,yaquelascondicionesparapoderrealizar el análisis del perfil de aceleraciones es el mismo que el del perfil develocidades.

‐40

‐35

‐30

‐25

‐20

‐15

‐10

‐5

0

5

10

‐5.00 ‐4.00 ‐3.00 ‐2.00 ‐1.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00

z (m

)

u (m/s)

ϕ = 0 ϕ = π/8 ϕ = π/4 ϕ = 3π/8 ϕ = π/2

ϕ = 5π/8 ϕ = 3π/4 ϕ = 7π/8 ϕ = π


‐53‐

Laecuaciónquedefineenestecasoelperfildeaceleracioneses:

∙ ∙∙coshcosh ∙

∙ sin (18)

Enestecaso,análogamentealorealizadoanteriormenteenelperfildevelocidadylacorriente, z se adaptará para permitir variaciones del nivel de agua mediante laecuación(13).

Figura41‐PerfildeaceleracionesparaTminyTmaxyφ=π/2

Enelcasodelasaceleraciones,losmayoresvaloresseobtienenparaunafaseigualaπ/2, siendo nulos paraφ igual π y 0. En este caso se aprecia que las aceleraciones

‐40

‐35

‐30

‐25

‐20

‐15

‐10

‐5

0

5

10

0.75 0.95 1.15 1.35 1.55 1.75 1.95

z (m

)

a (m/s2)

T mínimo T máximo


‐54‐

obtenidasenelperfilparaelcasodellímiteinferiordelperiodosonsiempremayoresalascorrientesqueseproducenparaelmayorperiododeolaaestudiar.

4.1.2.2.5 Factor cinemático

Al igual que pasara con las corrientes y el factor de bloqueo, las fuerzas del oleajetambiéncuentanconunfactorreductor.

Enloscálculosrealizadosparaobtenerlascargasdeoleajesesuponeunmarconolaslargasquesepropaganenlamismadirección,situaciónquenuncasedaencondicionesreales.Dehecho,eloleajetieneuncaráctercaótico,formándoseconolasdedistintasalturasquesepropaganendistintasdirecciones.Estapropagacióndireccionalprovocaquelospicosdefuerzadeloleajeseandemenorvalorqueloscalculadosparaunmarunidireccional.

Inclusoencasosdepocadispersióndeloleaje,haypruebasdequelasteoríasdeoleajetiendenasobrestimarlasvelocidadesyaceleracionesdelfluido.

Lasmedidas tomadashasta la fechaconsideranvaloresparael factorcinemáticodeentre0,85a0,95paratormentastropicales,yde0,95a1paratormentastropicalesextraordinarias.

Paraquedardelladodelaseguridadenelcálculodelasfuerzasextremasdeoleaje,sehaoptadoporutilizarunaFc=0,99paraesteestudio.

4.1.2.3 Crecimiento marino duro

Elcrecimientomarinosobreloselementosdelaestructuraesunfenómenoquedebeserconsideradoenesteestudio,yaquemodificanotablementelascargasdeloleaje.

Los elementos de la estructura jacket sumergidos o parcialmente sumergidos venaumentadosudiámetrodebidoalcrecimientodeorganismos“duros”enlasuperficiedel elemento. Del mismo modo, el crecimiento marino duro también afecta a larugosidad relativa del elemento, modificando el coeficiente de arrastre para flujoestacionario,queasuvezeslabasedelcálculodeloscoeficientesdeinerciayarrastre.

El diámetro “efectivo” que alcanzarán los elementos expuestos se define con lasiguienteexpresión:

2 (19)


‐55‐

Donde,

Dc es el diámetro inicial del elemento expuesto y t es el espesor medio delcrecimientomarinoduro.

Larugosidadrelativasedefinecomo:

(20)

Donde,

k es la altura media medida entre el crecimiento marino duro máximo y elcrecimientomarinoduromínimotalycómoseexpresaenlaFigura42.

D es el diámetro que se ha calculado previamente teniendo en cuenta elcrecimientomarinoduro.

Figura42‐Crecimientomarinoenunelementocircular

Enelpresenteestudio,elcrecimientomarinoduroseestableceen100mmdeespesoryunakde50mmparalospilotesyloselementostubularesdeljacket,mientrasque


‐56‐

paralatorreseutilizaraunakde0,3mm.EstosvaloressehanobtenidodeacuerdoconlosvaloresrecomendadosparaproyectosrealizadosenlazonasurdelMardelNorte.

Se representarán los datos obtenidos para tanto el diámetro “efectivo”, como larugosidadrelativadecadaseccióndelaestructuraenloscapítulosposteriores,dondesehablarádelaobtencióndeloscoeficientesnecesariospararesolverlaecuacióndeMorison.

4.1.2.4 Número de Keulegan‐Carpenter

Estavariabletienegranimportanciayaqueloscoeficientesdearrastreeinerciasevanacalcularenfuncióndeestefactor.

Esteparámetrodefinelaestacionalidaddelcomportamientodelflujo.Esunparámetrodependientedeladistanciaquerecurreunapartículadelfluidoendirecciónnormalalejedelelementoestructuralenunamitaddelciclodeolaynormalizadaporeldiámetroefectivodelmiembro.

En una estructura offshore tipo jacket, es normal encontrarse con valores de KCmayores de 40 en condiciones de diseño, significando que las fuerzas de arrastrepredominansobrelasdeinercia,comosepuedeverenlaFigura43,yaquealaumentarelnúmerodeKeulegan‐Carpenter(KC)disminuyeelcoeficientedeinercia(CM).

Figura43‐CoeficientedeinerciaenfuncióndeKC


‐57‐

LaecuaciónquedefineelnúmerodeKeulegan‐Carpenteres:

2 ∙ ∙ (21)

Donde,

Umeslamáximavelocidaddelaspartículasdebidoaloleajeylascorrientes.

T2esladuracióndemediociclodeola

Deseldiámetro“efectivo”delelemento

4.1.2.5 Coeficiente de arrastre para flujo estacionario (CDS)

El coeficiente de arrastre para flujo estacionario puede usarse para base para laobtencióndeloscoeficientesdeinerciaydearrastre.

Elvalordeesteparámetrodepende,comoyasehamencionadoanteriormente,engranmedidadelarugosidadrelativadelelementodelasiguientemanera:

0,65 10

29 4 ∙ log ⁄

2010 10

1,05 10

(22)

Donde,

Deseldiámetro“efectivodelelemento.

keslaalturamediamedidaentreelcrecimientomarinomáximoyelcrecimientomarinomínimo.

4.1.2.6 Coeficiente de arrastre (CD)

ElcoeficientedearrastredependedelcoeficientedearrastreparaflujoestacionarioydelnúmerodeKeulegan‐Carpentermediantelasiguienteecuación:


‐58‐

∙ , (23)

Endonde eselfactordeamplificaciónporlaestela,representadoenlaFigura44.Enellaserepresentaelcomportamientodeuncilindrorugoso,conunalíneapunteada,yconunalínearellenaalcilindroliso.SedemuestraquelarugosidadrelativacarecedeimportanciaapartirdeKC/CDSmayoresde12.

Medianteesafigura,esposibleobtenervaloresajustadosdeCDconocidoslosotrosdosparámetros.KCyCDS.

Figura44–Factordeamplificaciónporlaestela

LasexpresionesquedefinenelcoeficientedearrastredependiendodelvalordeKCson:

,

1 2 ∙ 0,75 0,75 1 0,75 20,10 ∙ 12 2 12

1 ∙12

48 12 60

1 60

(24)


‐59‐

Donde,

1,50 0,024 ∙12

(25)

Enelpresenteestudiosehanobtenidolosvaloresdeloscoeficientesdearrastreparaloselementosanteriormentemencionados.Secalculaunvalorparael límiteinferiordel periodo aparente de 15,01 s (T1) y un límite superior de 19,80 s (T2). SerepresentanlosvaloresdeCDSparaT1enlaTabla4yparat2enlaTabla5.

Propiedades T1

Elemento Def k e Cds c(pi) Kc Fb KC fi(KC) Cd

Principal 1.5 0.05 0.03333 1.05 1.47 0.99 0.9 59.08 1.036 1.09

Diagonal 0.9 0.05 0.05556 1.05 1.47 0.99 0.9 98.46 1.000 1.05

Horizontal 0.9 0.05 0.05556 1.05 1.47 0.99 0.9 98.46 1.000 1.05

Torre 6 0.0003 0.00005 0.65 1.30 0.99 0.9 14.77 1.231 0.80

Pilote 2.7 0.05 0.01852 1.05 1.47 0.99 0.9 32.82 1.279 1.34

Tabla4:ValoresdeCDSparaloselementosdeljacketparaTmin

Propiedades T2

Elemento Def k e Cds c(pi) Kc Fb KC fi(KC) Cd

Principal 1.5 0.05 0.03333 1.05 1.47 0.99 0.9 77.94 1.000 1.05Diagonal 0.9 0.05 0.05556 1.05 1.47 0.99 0.9 129.90 1.000 1.05Horizontal 0.9 0.05 0.05556 1.05 1.47 0.99 0.9 129.90 1.000 1.05Torre 6 0.0003 0.00005 0.65 1.30 0.99 0.9 19.48 1.186 0.77Pilote 2.7 0.05 0.01852 1.05 1.47 0.99 0.9 43.30 1.182 1.24

Tabla5:ValoresdeCDSparaloselementosdeljacketparaTmin

4.1.2.6 Coeficiente de inercia (CM)

ElcoeficientedeinerciaserelacionaconKCyCDS,comosepuedeapreciargráficamenteenlaFigura45ylaFigura46.


‐60‐

Figura45–CoeficientedeinerciaenfuncióndeKC

Figura46–CoeficientedeinerciaenfuncióndeKC/CDS

Laexpresiónquerelacionalosparámetrosmencionadoseslasiguiente:

2 32 0,44 ∙ 3 ; 1,6 0,65 3

(26)

Análogamentea lametodologíaempleadaparacalcularelcoeficientedearrastre,sehanobtenidolosvaloresdeloscoeficientesdearrastreparaloselementosdelajacket.


‐61‐

Secalculaunvalorparael límite inferiordelperiodoaparentede15,01s (T1)yunlímitesuperiorde19,80s(T2).SerepresentanlosvaloresdeCDSparaT1yT2enlaTabla6

Propiedades T1 T2

Elemento Def k e Cds c(pi) Kc Fb KC Cm KC Cm

Principal 1.5 0.05 0.03333 1.05 1.47 0.99 0.9 59.08 1.2 77.94 1.2

Diagonal 0.9 0.05 0.05556 1.05 1.47 0.99 0.9 98.46 1.2 129.90 1.2

Horizontal 0.9 0.05 0.05556 1.05 1.47 0.99 0.9 98.46 1.2 129.90 1.2

Torre 6 0.0003 0.00005 0.65 1.30 0.99 0.9 14.77 1.6 19.48 1.6

Pilote 2.7 0.05 0.01852 1.05 1.47 0.99 0.9 32.82 1.2 43.30 1.2

Tabla6:ValoresdeCMparaloselementosdeljacketparaTminyTmax

4.1.3 Resultados

UnavezobtenidoslosparámetrosquedefinenlaecuacióndeMorison,seprocederáasuresolución.

Comoyasehaexplicado,sehanobtenido losesfuerzosdeoleajeporcadametrodealturadelaestructura,definiendolosparámetrosparacadaunadelassecciones.SeutilizanlosmayoresvaloresdeCMyCDdeloselementoscontenidosencadasección,paracalcularlascargasdeoleajemáscríticas.LosdiámetrosaincluirenlaecuacióndeMorisonseránlosdiámetrosequivalentescalculadosenelapartado“4.1.1Adaptacióndelageometría”.

Seobtienen lascargasdeloleajepara todas las fasesdeloleajeyel límite inferiorysuperiordelperiodoaparente.

En la figura 47 se representan los valoresmáximos de cargas de oleaje que se hanconseguidoparaellímitedelperiodosuperior,ydelinferior,representadosporcadametrodeprofundidad,quesecorrespondenenlosdoscasosconlafaseφ=0deloleaje.

Sepuedeobservarcomolasmayoresvelocidadesycorrientesenlasuperficie,suponenmayorescargasdeoleaje,comoeraesperable.Tambiénsecumplequeparaellímiteinferiordelperiodoaparentelascargassonmayoresensuperficiequeenelcasodellímitesuperiordelperiodo,yenelfondoesalrevés,asícomoloeranlasvelocidadesdebidoaloleaje,representadoenlaFigura41.


‐62‐

Figura47‐Cargasdeoleajemáximasparacadalímitedelperiodo

Como se puede comprobar, se producen saltos en el valor de las fuerzas del oleajecoincidiendo con los cambios de sección, correspondiéndose mayores cargas conmayoresdiámetrosequivalentesdelasección.Elgransaltoqueseproduceenelgráficocoincideconlacotaenqueseencuentranloselementoshorizontalesaumentandoengranmedidalascargas.

LaFigura48representalosmomentosocasionadosporlasfuerzasmáximasdeoleaje.

Figura48‐Momentosdebidosalascargasdeoleajemáximas

‐50

‐40

‐30

‐20

‐10

0

10

0 100 200 300 400 500 600 700 800

z (m

)

F (KN)

Cargas Oleaje Tmin Cargas Oleaje Tmax

‐50

‐40

‐30

‐20

‐10

0

10

0 5000 10000 15000 20000 25000 30000

z (m

)

M (KN∙m)

Momento Tmin Momento Tmax


‐63‐

Porúltimo,enlaTabla7seprocederáaincluirlacargayelmomentototalessobrelaestructura en el peor caso, que se corresponde con el caso de las cargas de oleajemáximasparael límite inferiordelperiodoaparente.Esta informaciónsenecesitarámásadelantepararealizarundiseñobásicodelospilotes.

Cargasdeoleajemáximas

Alturadeoladediseño(m) 14,80

Periodo(s) 15,01

Fuerzatotal(KN) 8.322

Momento(KN∙m) 217.955

Tabla7–Cargasdeoleajemáximas


‐64‐

5. Otras cargas de diseño

Lascargasdeoleajesonvitalesparaelanálisisestructuralde lapiezadetransición,pero tambiénesnecesariocalcularotrascargasqueactúansobre laestructurapararealizaruncálculopreciso.Además,estascargasseutilizarántambiénparaeldiseñobásicodelospilotes.

Estascargassedividenencargasasociadasaljacket,queincluyensupesoyelempujehidrostáticoalqueestásometido;ylascargasasociadasalgenerador,queincluyenelpesodelaerogeneradorylascargasdelvientosobreelaerogenerador.

5.1 Cargas asociadas al jacket

5.1.1 Peso

ParaobtenerlascargasasociadasaljacketsehaprocedidoarealizaruncálculoenExcelqueluegosehaverificadointroduciendolageometríadeljacketenMIDAS,obteniendolasreaccionesquerepresentanelpeso.

PararealizarelcálculoconExcelsehadefinidoelnúmerodeelementostotalesdecadasección en la estructura y su longitud. Sabiendo que, los elementos tubularesprincipalescuentanconundiámetrode1.300mmyunespesorde40mm,mientrasqueloselementossecundariostienen700mmdediámetroy30mmdeespesor.Porúltimo,seconsideraquelospilotessobresalen5mdelfondoycuentanconundiámetrode2,5myunespesorde50mm.Seobtieneunvolumentotaldejacketde58,65m³.

AsumiendoqueelmaterialquesevaaemplearparalaconstruccióndeljacketesaceroestructuralS235conunadensidadde7.850kg/m³,seobtieneunpesode4515,02KN.

Elmodelo deMIDAS define los elementos de la jacket como elementos tipo BEAM,dondeserespetalosdiámetrosyespesoresdeloselementos.ElmodeloserepresentaenlaFigura49,yvalidaelpesoanteriormenteobtenido,yaqueseobtieneunareacciónde4517KN,unvalormuypróximoalvalorde4515KN,obtenidoenelcálculoconlahojadeExcel.


‐65‐

Figura49–ModeloMIDASdeljacketparaverificarpeso

5.1.2 Empuje hidrostático

ElprincipiodeArquímedesesunprincipiofísicoqueafirmaqueuncuerposumergidoenunfluidoexperimentaunempujeverticalyhaciaarribaigualalpesodelamasadelvolumendelfluidoquedesaloja.Lafórmulaqueseutilizaes:

∙ ∙ (27)

Donde,

esladensidaddelfluido

geslaaceleracióndelagravedad

Vdeselvolumendefluidodesplazado.


‐66‐

Elvalordelempujevaríaconlavariacióndelniveldelmar,aunqueseentiendequenodeunamanerasignificativa.Elempujeconsideradoenelproyectoeselqueseproduceenelcasodediseño,esdecir,cuandoelniveldelmaresde40mylaoladediseñode14,8mseencuentraenlafaseφ=0,casoparaelquesehanobtenidolascargasdeoleajemáximas.Eltotaldelaprofundidadconsideradaseráde47,4m.

Paraelcálculodelempujesehaobtenidoqueelementosseencuentransumergidospordebajodelos47,4m.Estoselementossehanconsideradosólidos,envezdehuecos,enestecaso,parasaberelvolumendeaguadesplazadoporlaestructura.

Sehandesplazado392,12m³quesuponen3945,33KNdeempujehidrostáticosobreeljacket,sabiendoqueladensidaddelaguasegúnlascondicionesmedioambientalesdelproyectoesde1026kg/m³ygestomadocomo9,806m/s².

Se ha realizado el modelado deMIDAS, de forma análoga al cálculo del peso, peroutilizandoelementossólidos,obteniendo3941KN.

5.2 Cargas asociadas al aerogenerador

5.2.1 Peso

Comoyaseharecogidoen laTabla2,enelcapítulo“3.4Descripciónde la turbina”,segúnlosestudiosrealizadossobrela“NRELoffshore5‐MWbaselinewindturbine”,lamasadelrotores110.00kg,ladelagóndola240.000kg,yladelatorre347.460kg,paraunamasatotalde697.460kg.

Estamasasecorrespondeconunpesototalde6.838KN.

5.2.2 Viento

Las cargas extremasdeviento sobre la torredel aerogenerador sehanobtenidodenuevodeestudiosrealizadossobrela“NRELoffshore5‐MWbaselinewindturbine”.

En laTabla8, se recogen losdatosmáximosde velocidaddel viento, asociada a lasmayores fuerzas que se ejercen sobre el aerogenerador tanto verticales comoverticales.Tambiénseañadeelmomentomáximoasociadoconestasfuerzasenlabasedelatorredelaerogenerador,yaquesenecesitaráestevalortantoparaeldiseñobásicodelospilotes,comoparaanalizarelcomportamientodelaestructuraconlapiezadetransiciónenelmodelodeMIDAS.


‐67‐

Cargasasociadasalviento

Velocidadmáximadelviento(m/s) 38,40

Fuerzahorizontalmáxima(KN) 1.810

Fuerzaverticalmáxima(KN) 3.662

Momentomáximoenlabasedelatorre(KN∙m) 153.000

Momentomáximoenlabasedeljacket(KN∙m) 245.310

Tabla8–Cargasasociadasalviento


‐68‐

6. Diseño básico de los pilotes

En este estudio se ha decidido que la estructura jacket se colocará sobre unacimentaciónprofundadepilotes.Sehadecididooptarporunasolucióndepilotesyaque se considera que los suelos cerca de la superficiales tienen poca resistencia.También cabe recalcar que el pilotaje, es la opciónmás utilizada en las estructurasoffshoredebidoalasaltascargasalasquesesometenestasestructuras.

Sevaaprocederacalcularlasdimensionesbásicasdelospilotes,empleandounahojaExcel, de una manera sencilla para tener una idea de las cimentaciones que seríanecesarioinstalarparalaestructurajacket.

Altratarsedeundiseñobásicodelospilotes,sehaconsideradosuficienteanalizarlosestadoslimiteúltimosquepropone“PuertosdelEstado”quesecorrespondenconlascargas verticales que se ejercen sobre los pilotes, que son los más probables deproducirse.Losmodosde falloqueseestudiarán,entonces, sonelhundimientoy laroturaporarranque.

Figura50‐Formasderoturadelterrenobajounpilote

Paraeldiseñodelascimentacionesseutilizaránunosfactoresdeseguridaddecargaymaterialparaasegurarelbuenfuncionamientodelospilotesquesediscutiránenlosapartadossiguientes.


‐69‐

6.1 Factores de carga

Según el “Offshore Standard DNV”, se utilizarán factores de carga para mayorar ominorarlascargasqueseejercensobrelascimentacionesenelestadolímiteúltimo.

Estosvaloresrecomendadosvaríanenfuncióndesisetratadeunacargapermanente,variable,medioambientalodedeformación,ysi lacargatieneunvalorfavorable,esdecir,reducelasdimensionesdelospilotes,ounvalordesfavorable.

EnlaTabla9,sepresentandosposiblescombinacionesdefactoresdecarga(ayb)quesehandechequearparalascondicionesdecargadelcuantil98%enladistribucióndelasmáximascargasanuales,oloqueeslomismounperiododeretornode50años.

Factoresdecarga(γf)

Casodecarga/Tipodecarga

CargaFavorable/CargaDesfavorable

Permanente Variable Medioambiental Deformación

(a) 1.25 1.25 0.7 1.0

(b) 0.9/1.0 0.9/1.0 1.35 1.0

Tabla9:Factoresdecarga

Normalmenteelcaso(b)esmáscríticoparaeldiseñodelasestructurasprincipales,comoeselcasodeesteestudio,sinembargo,lanormaexigecomprobarlosdoscasosdecargaencualquiercaso,eligiendoelquereportepilotesdemayoresdimensiones.

Enesteestudio,tambiénsecompruebaqueelcasodecarga(b)esmáscríticoqueelcaso(a)

6.2 Factores de material

Paraelanálisisdeesfuerzosefectivosquesevaarealizarsobreelestratosuperiordelsuelo,quesetratadeunaarenadensa,esnecesarioreducirlatangentedelángulodefriccióncaracterísticoporundenominadofactordecarga,γm.Paraelestudioquesevaarealizarsobreelestadolímiteúltimo,estefactortomaelvalordeγmiguala1,25,deacuerdoconlosvaloresrecomendadosporel“OffshoreStandardDNV”.


‐70‐

De igualmanera,paradeterminar laresistenciadelpilotedediseño, frenteacargasaxiales en un caso de estado límite último, se dividirán los valores de resistenciacaracterísticosdelapila,resistenciaporpuntayporfuste,porunfactordematerialdeγmiguala1,25

6.3 Modos de fallo

6.3.1 Hundimiento

Elhundimientoeselestadoderoturamásclásicode roturade lospilotes.Lacargaverticaldecompresiónqueseejercesobrelacabezadelpilotesuperalaresistenciadelterrenoyseproducenasientosdesproporcionados.

Lacargadehundimiento(Qh)representalaresistenciadelpilotequesecomparaconlascargasverticalesatravésdeunfactordeseguridad.Qhsepuedecalcularcomounasumadelascargasdelhundimientodelapunta(Qp)ydelfuste(Qf).

6.3.1.1 Resistencia por punta

SepartedelaexpresióngeneraldeBrinch‐Hansenqueseparticularizaparaeltipodesuelodondeseapoyeelpilote.Enestecaso, lospilotesdescansaránsobreun lechorocoso,yaqueseesperaqueelpiloteatravieselosdosprimerosestratosparareposarsobreelestratomásduro,parael cual laexpresiónpara la resistenciaporpuntaseexpresaenfuncióndesuresistenciaacompresiónsimple:

∙ (28)

Donde,

queslaresistenciaacompresiónsimple,mientrasque sedefinecomo:

∙ 0,56 ∙

1 (29)


‐71‐

Donde,

eseldiámetrodelpilote.

Deslalongituddelpilote.

esunparámetroquedependedeltipoderocayenelcasodeesteestudiotomaelvalorde0,8paraareniscascompactas.

Enesteestudiolaresistenciaporpuntaserámuypequeñacomparadaconladefricción,debidoaquelospilotessonprofundos,perodeundiámetroreducido,relativamente.

6.3.1.2 Resistencia por fuste

Lacargadefustesecalculaenfuncióndelapresióndehundimientoporfustemediantelaexpresión:

∙ ∙ ∙ (30)

La condiciónderoturaqueseplanteaes ladeMohr‐Coulomb,quepara la interfasepilote‐terreno,sedefinecomo:

′ ∙ (31)

Donde,

aeslaadherencia.

eselánguloderozamiento.

′ es la tension efectiva horizontal que se puede obtener multiplicando latensiónverticalporelcoeficienteK,llamadocoeficientedeempuje.

Alemplearestacondiciónderotura,sepuedeobservarquelacargadefusteaumentalinealmenteconlaprofundidad,sinembargo,estonoesmuyrealistayaquelosvalores


‐72‐

observadosenlosmejoressuelossoloalcanzanpfde1kp/cm².Asípues,seestablecerácomolímite1kp/cm²paraelcálculodelaresistenciadefuste.

La resistencia por fuste también dispone de una formulación más simplificadadependiendodelsueloquerodeeelpilote.

Enelcasodeafectaraarenas,comoenelprimerestratodelsuelodediseño,sepuedesimplificar la ecuación 31, eliminando el término a, ya que la cohesión en suelosgranularespuededespreciarse.

Elángulo puedesimplificarsecomounterciodelánguloderozamientointerno,yaqueseemplearáunpilotemetálicomuyliso.

Elcoeficientedeempuje,K,estámuy influidopor la formaen laqueseejecutan lospilotes,paraelproyectosetomaráelvalordeKiguala1,0,quesecorrespondeconuncasoenelquehayarenasueltaysehincaelpiloteenvezdeperforar.

Enelcasodefusteenrocas,comosonlosdossiguientesestratosdelsuelo,seprocedeaconsiderarunacargaporfusteiguala:

120

∙ (32)

6.3.2 Arranque

Elarranqueeselotroestadoderoturaaconsiderar.Enestecaso,lacargaverticalqueseejercesobre lacabezadelpiloteesdetracciónycuandosupera laresistenciadelterrenoseproduceellevantamientodelpilote.

Laresistenciadearranquedeunpiloteindividualesigualalaresistenciaporsufustesincontarlaresistenciaporpunta.Según“PuertosdelEstado”,laresistenciaporfusteenarranque,deacuerdoconlasexperiencias,esmenorquelaresistenciaporfusteacompresión.

Afaltadeensayosoexperienciasquedemuestrenlocontrario,ovaloresmásprecisos,se tomará como resistencia por fuste a arranque, la mitad del valor obtenido paracargasdecompresión.


‐73‐

6.4 Dimensiones del pilote

Enelestadoactualdelaestructura,sesuponelapiezadetransiciónnotienemasaparaeldiseñobásicode lospilotes, yaqueelpesode lapieza se resolveráenapartadosposteriores.

LascargasconsideradasporpiloteenlapeorcondiciónserecogenenlaTabla10,dondeseespecifica,asímismolosfactoresdecargasquesevanaemplear.

Elpesodelaestructuraenglobalasumadelpesodeljacket,yelaerogenerador,ademásdelapartedelospilotesquesobresalendellechomarino,delamismaforma,elempujedel jacket, comoseha indicaencapítulosanteriores, también incluyeelpesode lospilotesporencimadelfondodelmar.Estevalorsemultiplicaporuntercioparaobtenersuvalorporpilote.Lafuerzadevuelcorepresentalafuerzaverticalquesustituyeelmomentoejercidoenlabasedelaestructuracuandoeljacketvuelcasobreunpiloteenel casodel hundimiento, y sobredospilotesen el casodel arranque.Esta fuerza seobtienesumandolosmomentosqueocasionaeloleajeylascargasdevientoenlabasedeljacket,yluegosedivideporlaalturadeltriánguloimaginarioqueformanlastrespatasdelaestructura.

Lamaneradeobtenerelvalordelafuerzadelvientoeselexplicadoenelcapítulo“5.2.2Viento”expresadoporfuerzaverticalmáxima,queigualquelospesosyelempuje,sedivideentretresparaobtenerelvalorporpilote.

Casodecarga/Cargas(KN)Peso

EstructuraEmpujeJacket

Fuerzavuelco

Fuerzaviento

3.784 1.315 21.397 1.221

(a)Favorable 1.25 1.25 0.7 0.7

Desfavorable 1.25 1.25 0.7 0.7

(b)Favorable 0.9 0.9 1.35 1.35

Desfavorable 1.0 1.0 1.35 1.35

Tabla10:Cargasporpiloteyfactoresdecarga

Enelcasodelaroturaporhundimiento,lascargasdelpesodelaestructura,lafuerzadevuelcoylafuerzadelviento,sonfuerzasdesfavorables,mientrasqueelempujedeljacketeslaúnicafuerzafavorable.


‐74‐

En el caso de fallo por arranque, el empuje del jacket y la fuerza de vuelco sonfavorables,mientrasquelafuerzadevientoyelpesodelaestructurasonlascargasdesfavorables.

Eldiámetroque sevaautilizaresde2,5m,yaqueesel valormás comúnpara lassolucionesadoptadasparaelperforadoderoca.Porlotanto,laúnicavariabledelascimentacioneseslaprofundidadquealcanzalacimentación.

EnlaFigura51,serepresentaelfactordeseguridaddelascimentacionesenfuncióndelalongituddelospilotes,enlosmodosdefallodehundimientoyarranque.Estefactorde seguridad se define como el cociente de las fuerzas verticales sobre el pilote,mayoradas por los factores de carga, γf, y las cargas de hundimiento o arranque,dependiendo delmodo de fallo a estudiar, que han sido reducidas por el factor dematerial,γm.

Este factor de seguridad será aceptable tomarlo como 1 para asegurar el correctofuncionamiento de las cimentaciones, ya que ya se han aplicado anteriormente losfactoressobrelascargasylaresistenciadelpiloteparacertificarlaintegridaddelascimentaciones.

Figura51–Factordeseguridadparalosmodosdefallo,casodecarga(a)y(b)

EnlaFigura51,sepuedeobservarqueelcasodecarga(b)esmáscríticoqueelcaso(a),comoeradeesperar,yaquelasmayorescargassobrelospilotesestánasociadas

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

15 25 35 45 55 65 75 85 95 105

Factor de segu

ridad

Longitud del pilote (m)

Hundimiento caso de carga (a) Hundimiento caso de carga (b)

Arranque caso de carga (a) Arranque caso de carga (b)


‐75‐

concargasmedioambientales,yenelcasodecarga(b),estascargasseaumentanun35%mientrasqueenelcaso(a)lascargasmedioambientalessereducenun30%.

Destacar que el fallo por arranque es más restrictivo para estas condicionesmedioambientales,yaquelaresistenciaporfustesevereducidaalamitadenelcasoquelasfuerzasaxialessobreelpiloteseanfuerzasdetensión.

Lapropuestafinaldelalongituddelpiloteesde95m,contandolos5mquesobresalendel lechomarino,parasatisfacerelmodode fallomáscríticoqueenestecasoesalarranqueenelcasodecarga(b).


‐76‐

7. Diseño de la pieza de transición

Comosehamencionadoenestadodelarte,lapiezadetransiciónesunelementocuyodiseñodependerádelaestructurainferior,yqueseencargadetransmitirlosesfuerzosqueaparecenenlabasedelatorre.Enlaactualidad,seutilizanpiezasdetransiciónmetálicasqueencarecenlaconstruccióndeestructurasoffshore,ylimitan,enalgunoscasos,laviabilidadeconómicadelosproyectos.

Sepretendeestudiarelimpactoenlaestructurajacketdesustituirestacomplejapiezametálicaporunapiezadehormigónmássencillaybarata.

Paraelanálisisestructuralsepartirádeunageometríapropuestadepiezadetransiciónyseestudiaráqueimpactosuponevariarlamasadelelemento.

Elanálisisestructuralquesevaarealizarsobreelimpactodelapiezadetransiciónenlaestructurajacket,sevaadividirprincipalmenteenunanálisisdelavariacióndelosesfuerzos axiales sobre los elementos de la estructura, un análisis dinámico paraverificarsilaestructurapudieraentrarenresonancia,yunanálisissobrelavariación,enestecaso,enlascimentacionesquepodríaocasionarimplementarestapieza.

Se va a utilizar el softwareMIDAS para realizar estas comprobaciones, volviendo autilizarademáslahojaExcelparaverlosimpactossobrelascimentaciones.

Yaqueexceptoelprimerestratodelsuelo,elsueloesrocoso,seconsideraqueempotrarlaestructuraesunabuenaaproximacióndelcomportamientorealdelsuelo.

7.1 Definición del modelo en MIDAS

Enestecapítulo,sevaaexponercomosehadefinidoelmodelodeMIDAS,incluyendolaestructuraylascargasquevanaactuarsobreeljacket.

7.1.2 Geometría Jacket

ParamodelarloselementostubularesdelaestructurasehanutilizadoelementostipoBEAM, respetando los diámetros y los espesores especificados en este estudio y elmaterialdeloselementos,aceroestructuralS235.Lasunionesentreloselementosse


‐77‐

han supuestonodos,para simplificar elmodelo, conociendoqueel comportamientorealnodistademasiadodeestaaproximación.

Sehacalculadoelpeso,obteniendolasreaccionessobrelosapoyos.ParaasegurarsedelaexactituddelmodelosehacomprobadoelpesoconelpesoobtenidoempleandolahojadeExcel.

7.1.3 Empuje hidrostático

Elempujehidrostáticodelaestructurasehaconsideradocomounafuerzalinealmentedistribuidaalolargodeloselementossumergidoscondistintosvaloresdependiendodelelementoafectado.LosvaloresutilizadossehanobtenidoconlahojaExcel,siendoigualesalpesodelamasadelvolumendelfluidoquesedesplazapormetrolineal.

Losvaloresobtenidosparamodelizarelempujeson13,02KN/mparaloselementosprincipales,3,77KN/menloselementossecundariosy48,13KN/menelcasode lapartedelospilotesqueemergedellechomarino.

Figura52‐RepresentacióndelempujeenMIDAS

7.1.4 Cargas de oleaje

Sehadecididoporotroladodefinirlascargasdeloleaje,anteriormenteobtenidasenelcapítulo“4.Cálculodelascargasdeoleaje”,mediantecargasnodalessobrelosnodosde loselementosdiscretizadosyaquesecorrespondecon la formaen laquesehanobtenidolascargasmediantelaecuacióndeMorison,porunidaddeestructura.

Las cargasobtenidasporunidaddeestructuraen lahojaExcel simplemente sehandivididoporloselementosporunidaddeestructura,sinimportareltipodeelementoafectado.


‐78‐

7.1.5 Carga de viento

LascargasdevientoempleadasenMIDASsonlasobtenidasenlaTabla8,enelcapítulo“5.2.2Viento”:1.810KNlafuerzahorizontalmáxima,yunmomentomáximoenlabasedelaturbinade153.000KN∙m.

Sehadecididoquelascargasdevientoseapliquencomounacarganodalyunmomentoenlapartesuperiordelapiezadetransición,querepresentalauniónidealizadaentrelatorredelaerogeneradorylapiezadetransición.

7.1.6 Aerogenerador

Elaerogeneradorsedivideenlamodelizacióndelatorre,elrotorylagóndola.Esteapartadosuponeunaampliacióndeloexpuestoenelcapítulo“3.4Descripciónbásicadelaturbina”.

Enelestudiode losesfuerzosaxialesbastarácon incluirelpesodelaerogenerador,comounafuerzapuntualsobrelapartesuperiordelapiezadetransición,sinembargo,paraelcálculodinámicoesnecesariorealizarunmejormodeladodelaerogenerador,paradescribirladistribucióndelasmasas.

Latorresehamodelizadoconlosdatosdelatorreterrestredela“NREL5‐MWbaselinewindturbine”,quesehanempleadoenelestudio“DOWEC”,quetieneundiámetroenlabasede6m,yundiámetrosuperiorde3,87m.

Elespesordelatorredereferenciaesvariable,partiendodelos27mmenlabasehastalos19mmen lapartesuperior.Esteespesorsehadecididoaumentarun30%paraaumentarlaresistenciadelatorre,yaqueenelaerogeneradoroffshoretieneunacargamayorsobrelatorrequeenelcasodelaturbinadel“DOWEC”.Finalmenteseobtieneunespesorvariabledesdelos35mmhastalos25mm.

Latorrecuentaconunaalturatotalde87,6m,situándoseelcentrodemasasa38,23mdelabasedelatorre.

ElmaterialempleadotieneunmódulodeYoungde210GPa,unmódulodecizallade80,8GPa,yunadensidadefectivade8.500kg/m,queincluyeladensidaddelacerode7.850kg/m,máselpesode lapintura, tornillos, soldaduras,pinturasybridasde latorre.

LamodelizacióndelatorreserealizaráempleandounavigacónicaenMIDAS.

Elrotorylagóndolasesustituyeporunelementoqueenglobelamasadelosdospartesdel aerogenerador, y que permita colocar el centro de gravedad de este elemento


‐79‐

coincidenteconel centrodemasasdel rotor,y lagóndola.El centrodegravedadseestablece1,5mporencimadelapartesuperiordelatorre.

7.2 Pieza propuesta

Paraestudiarlaviabilidadestructuraldeinstalarunapiezadetransicióndehormigón,sedecideplantearunapiezabásicadehormigónquepermitalaunióndelatorreconlaestructurajacket.

Laslimitacionesdeestapiezasonlasdeintentarconseguirlapiezademenorvolumenposible,dejandoholgurasdeunmetroalrededordelaunióndelapiezaconlaspatasdeljacketydosmetrosalrededordelabasedelatorre,paraevitarexcesivosesfuerzosenlazona.

Tambiénseconsideranecesariodisponerde1,5mdealturaenlapiezadetransiciónenlaunióndeloselementosparaasegurarsuficientesuperficieparalacorrectafricciónentreelhormigónyelacero.Enelcasodelauniónconlatorresenecesitan2,5mparalajauladepernosdelatorre,dejando0,5mdeseguridad.

Sehadecididoplantearunpesoespecíficodelhormigóndelapiezade25KN/m³,quees un valor normalmente empleado en piezas de hormigón armado en estructurasoffshore.

Conestoscondicionantes,seplanteandosalternativassimilaresdepiezadetransiciónquesehanmodeladoenAutoCADyserepresentanenlaFigura53.

Figura53‐Alternativasdepiezadetransición

Enesteestudiosehadecididoelegir laalternativa1,yaqueescapazdecumplir lascondicionesinicialesconmayoreficiencia,esdecir,conunmenorvolumen.


‐80‐

Figura54–Vistasdelapiezadetransiciónescogida,cotasenm

Figura55–ModeladodelapiezadetransiciónMIDAS


‐81‐

Además,sepuedeapreciarqueelcambiovariabledecantorealizaunaunióncon lapartedemayoralturaenunplanodemayoráreaenlaalternativa1queenelcasodelaalternativa2,reduciendolaposibilidaddegrandesesfuerzospuntuales.

Porúltimo,sugeometríamássencillapodríafacilitarsuconstrucción.

ElmodeloenMIDAShasidorealizadoconelementostipoPLATE,Figura55.

7.3 Cálculo de esfuerzos axiales

En el cálculo de los esfuerzos axiales se va a estudiar el impacto que supone lainstalacióndeunapiezadetransicióndegranpeso,sobrelaestructurajacket.Sevaaanalizarelpeorcasodecargaposible,paraanalizarsilaestructuraescapazderesistirlosnuevosesfuerzosaxiales.Enestecaso,lascargasdeloleajeylascargasdevientoestán alineadas y direccionadas de modo que actúan en el jacket haciendo que laestructuratiendaavolcarsobreunapataquesoportagrandesesfuerzosacompresión,representación,Figura56.Esteeselpeorcasoparaelanálisis,yaquelamayordemandaaxil va a ser a compresión, y el peso de la pieza de transición incrementará lacompresiónsobrelaspatas.

Figura56‐Casodecargaextremo

Cargasdeviento

Cargasdeoleaje

Momentoviento


‐82‐

Comoyasehamencionadoanteriormenteenestecaso,paraelestudiodelosesfuerzosaxilessehadecididoquelaturbinasesustituyaporunafuerzapuntual.

Sevaa analizareneste casoextremo la variaciónde los esfuerzos en funciónde lavariación de la masa de la pieza de transición. Se considera la masa de la piezapropuestadereferencia,850toneladas,yseanalizaelcasodeunapiezadesdeel50%delamasadereferenciahastael150%.Parasimularestecambiodepesos,seprocederáarealizaruncambiode“densidadequivalente”delapiezaparavariarlamasa.Tambiénseverálosesfuerzosalosqueestaríansometidaslaspatasdeljacketenelcasodequenosecolocaráestapieza.

Figura57‐Máximoesfuerzoaxilenlaspatasdeljacketsegúnmasa

ComosepuedeapreciarenlaFigura57,seproduceunaumentodelosesfuerzosaxilesdesdeun6,7%aun20,4%,respectoalastensionessinpiezadetransición.Encualquiercaso,sepuedeapreciarqueinclusoparaelcasodeunapiezadetransiciónconun150%delamasadelapropuestalastensionessemantienenmuylejosdellímiteelásticodelacero estructural, que se supone de 235N/mm². En el peor de los casos, lamayortensiónesun68,08%del límiteelástico, suponiendoun factordeseguridadparaelcomportamientoelásticode1,47.

0.5

0.55

0.6

0.65

0.7

0.75

50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150

σ/σ

e

% de la masa de la pieza propuesta

Max esfuerzo axil Max esfuerzo axil sin pieza transición


‐83‐

7.4 Comprobación dinámica

Otroanálisisquesevaarealizarsobrelaestructurajacketenrelaciónconelimpactodelapiezadetransicióneslacomprobacióndelcorrectofuncionamientodinámicodelaestructura.

Sevaacomprobarquelafrecuencianaturaldelaestructuranoentraenresonanciaconlascargasdeloleaje,niconlarotacióndelaspalasdelaerogenerador,loqueprovocaríaunaamplificacióndelascargas.Sevaaestudiarelcambioenlafrecuencianaturaldelaestructuradebidoalamasadelapiezadetransiciónintroducidaenelsistema.

Lafrecuencianaturalofrecuenciapropiadeunaestructuraeslafrecuenciaasociadaalmovimientoarmónicodelaestructuraaldesplazarlamismarespectosuposicióndeequilibrioestáticoencadaunodesusgradosdelibertad.Acadagradodelibertad,lecorrespondeunmodonaturaldevibración.

Figura58‐Modosnaturalesdevibración

Enesteestudio,seestudiaráelimpactodelmodo1yelmodo2,quesonlosmodosmásdominantesenlasestructuraseólicas.

ParaellosevaautilizarunmodeloenMIDAS,delqueseobtienendirectamenteestosmodos.Elcoeficientedeamortiguamientodelapiezadetransiciónsetomacomoun5%parahormigónarmado,un1%paralatorremetálica,yun2%paralagóndolaylaspalas.


‐84‐

Comoenelcasodelosesfuerzosaxiles,seestudiaelefectodevariarlamasadelapiezapropuestadeun50%aun150%.Tambiénseestudiaelcasoenelqueelpesodelapiezaesdespreciableyenelquelatorreestedirectamenteempotrada,paracomprobarlavalidezdeloscálculosobtenidos.

Lafrecuencianaturalobtenidaparalaturbinaesde0,328Hzenelmodo1,y2,874Hzparaelmodo2,queequivalenaperiodosde3,048sy0,348s,respectivamente.

Figura59‐Obtencióndelafrecuencianaturaldelaturbina

De manera análoga al cálculo de los esfuerzos axiles, se va a incluir una figura acontinuación que analiza la variación de la frecuencia natural de la estructura enfuncióndelavariacióndelamasadelapiezadelaestructurajacket.

Figura60‐Frecuencianaturaldelaturbinasegúnmasa

0.0000

0.5000

1.0000

1.5000

2.0000

2.5000

50 70 90 110 130 150

Frecuen

cia natural (Hz)


Modo 1 jacket Modo 2 jacket

Modo 1 sin pieza de transición Modo 2 sin pieza de transición


‐85‐

Comosepuedeapreciarenlafigura, lafrecuencianaturaldelaestructurasereducecuandoseaumentalamasa.Estoimplicaquelaestructuratieneuncomportamientomásrígido.Lafrecuencianaturaldelaestructuraoscilade0,278Hza0,277Hzenelmodonaturaldevibración1,yde1,745Hza1,287Hzparaelmodo2.

Unavezobtenidaslasfrecuenciasnaturalesdelaestructura,seprocedeacomprobarsila inclusiónde lapiezade transiciónpuedeprovocarque la estructura se someta aresonanciaconlascargasdeloleajeolaturbina.

Lasfrecuenciasdeloleajemáspeligrosasyquepuedensuponerunproblemasientranenresonanciasonlasolasdediseño.Enesteestudio,sehadecididoserconservadoreincluirlosperiodosdelasolasderetornodesde1a50años.Losperiodospicoparaesosoleajesvandesdelos10,8shastalos18s,segúnlainformaciónmeteoceánicadequesedispone.Estosperiodosestánasociadosconunrangodefrecuenciasdesdelos0,093Hza los0,056Hz,queenningún caso se asemejaa los valoresde frecuenciaobtenidosparalaestructura,luegonoseproduciráresonanciaconlosgrandesoleajesdelalocalizacióndelestudio.

Elotroaspectoaanalizareslaposibleresonanciaconelgirodelrotor.Seconoceporestudiosanterioresrealizadosenlaturbina,quelasvelocidadesalasquegiralaturbinaoscilan entre 6,9 rpm, velocidad nominal mínima, y 12,1 rpm, velocidad nominalmáxima.

Para analizar una posible resonancia con la turbina es importante analizar tresfrecuenciasdistintasqueson1P,3Py6P.Sielperiodonaturaldenuestraestructuraseacercademasiadoacualquieradeestasfrecuencias,laintegridaddeloscomponentesdelaturbinapuedeverseafectada.

Figura61‐Frecuenciasrelevantesdelaturbina


‐86‐

Lafrecuencia1P,defineelnúmerodevecesqueunapaladaunavueltacompletaporsegundo.Lafrecuencia3Peslainversadeltiempoquetardaunapalaenrotarhastalaposiciónanteriordelapalasiguiente.Lafrecuencia6Peslamitadde3P.

Acontinuación,amododeresumenseexponenlosrangosquepuedenalcanzarestasfrecuenciasconocidalavelocidadangularquedesarrollanlaspalas.

Figura62‐Frecuencias1P,2Py3P

Paraestecaso,losvaloresdefrecuenciaenlazonaoperativasonpara1Pde0,115Hza0,202Hz,para3Pde0,346Hza0,606Hzypara6Pde0,692a1,212Hz.Igualqueenelcasodel oleaje, las frecuenciasnaturalesdevibraciónde la estructura tantoparaelmodo1comoparaelmodo2,seencuentranfueradeesosrangos.

Sinembargo,cabedestacarqueelmodonaturaldevibración2,síqueseacercaalvalorderesonanciadelafrecuencia6Palaumentarlamasadelapiezadetransición.

7.5 Efecto sobre las cimentaciones

Sequierecomprobarfinalmentequevariacionespuedeproducirlaincorporacióndelapiezadetransiciónenlasdimensionesdelospilotes,paraelcasoespecíficodesueloestudiado.Enestecasosevolveráaprocederarealizarunestudiodelavariacióndelamasadelapiezadesdeel50%hastael150%.

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

0 2 4 6 8 10 12

Frecuen

cia (Hz)

Velocidad del rotor (rpm)

1P 3P 6P Zona operativa


‐87‐

Se volverá a realizar un cálculo básico de los pilotes necesarios para la estructurausandolamismametodologíaqueenelcapítulo“6.Diseñobásicodelospilotes”.Enestecasosecalcularácomovaríanlasdimensionesdelpilote,manteniendoconstanteelfactordeseguridadiguala1paraelcasodecargayfallomásrestrictivoy2,5mdediámetrodelospilotes.

Secompruebaquedenuevoelcasodecargamásdesfavorableesel(b)yelmododefalloesdebidoalarranquedelpilote.

Figura63‐Longituddelpilotesegúnmasadelapiezadetransición

Comosepuedeapreciarenlafigura,enestecasoenelqueelmododefallodelospiloteses de arranque, la longitudnecesaria de los pilotes se reducehasta enun15%. Sinembargo,enelcasodequeelmododefallofueraporhundimiento,lasdimensionesdelpilotepasaríandeserde62mdelongituda70menelcasodelapiezadetransiciónmáspesada,un11,4%devariación.Porlotanto,esimportantedefinirbienlasfuerzasqueafectanalascimentaciones,parasabersielpesodelapiezadetransiciónperjudicaobeneficiaelcomportamientodeloscimientosdelaestructuraencadacaso.

7.6 Conclusiones

Despuésdeanalizarelefectodeinstalarunapiezadetransicióndehormigónsobreunaestructura jacket,seconcluye,quepara lascondicionesmetaoceánicasygeotécnicas

76

78

80

82

84

86

88

90

92

50 70 90 110 130 150

Longitud del pilo

te (m)


Longitud del pilote Longitud del pilote sin pieza


‐88‐

dadas, la estructura jacket de diseño puede resistir las cargas de oleaje demaneraelástica,ynoentraráenresonancianiconeloleajeniconelrotordelaturbina.

Encuantoalefectosobrelascimentaciones,cabedestacarqueelpesodelapiezadetransiciónaumentaráoreducirá lasdimensionesde lacimentacióndependiendodelmododefallo,yaqueelpesodelaestructuraesunacargafavorableenelarranqueydesfavorableenelhundimiento.


‐89‐

Bibliografía

Ekidom S.L. Energías Renovables en Bizkaia, Gipuzkoa y Alava (s.f.) Historia de laenergíaeólicahttp://www.ekidom.com/historia‐de‐la‐energia‐eolica

IDAE. Ministerio de Fomento. Energía eólica.http://www.idae.es/uploads/documentos/documentos_10374_Energia_eolica_06_2e6a15a7.pdf

IDAE. Ministerio de Fomento. Eólica marina.http://www.idae.es/tecnologias/energias‐renovables/uso‐electrico/eolica/eolica‐marina

Siemens Gamesa. Generación de la energía eólica (s.f.)http://www.gamesacorp.com/es/gamesa/energia‐eolica/como‐se‐genera‐energia‐eolica.html

Computer hoy. Turbinas y aerogeneradores más potentes del mundo (s.f.)http://computerhoy.com/noticias/life/esta‐es‐turbina‐eolica‐mas‐potente‐del‐mundo‐57802aerogeneradormáspotenteV164

World Energy Council. Estadísticas mundiales de energíahttps://www.worldenergy.org/wp‐content/uploads/2016/10/World‐Energy‐Resources_ExecutiveSummary_2016.pdf

Global Wind Statistics 2016 (10.2.2017) http://www.gwec.net/wp‐content/uploads/vip/GWEC_PRstats2016_EN_WEB.pdf

Ammonit. Energía eólica: relevancia, historia y evaluación de la energía eólica (s.f.)http://www.ammonit.com/es/informacion‐eolica/energia‐eolica

Financing and investment trends. The European Wind Industry in 2016https://windeurope.org/wp‐content/uploads/files/about‐wind/reports/Financing‐and‐Investment‐Trends‐2016.pdf

EuropeanWindEnergyAssociation(2012).Europeanoffshorewindindustry.

FernándezSalgado,J.M.(2011).Guíacompletadelaenergíaeólica(No.333.92F363g).Madrid,ES:AMVEd.,2011.

Heier, S. (1998).Wind energy conversion systems.Grid IntegrationofWindEnergy:OnshoreandOffshoreConversionSystems,31‐117.

Musial, W., & Ram, B. (2010).Large‐scale offshorewind power in theUnited States:Assessment of opportunities and barriers(No. NREL/TP‐500‐40745). NationalRenewableEnergyLaboratory(NREL),Golden,CO..


‐90‐

Spera,D.A. (1994). Introduction tomodernwind turbines.Wind turbine technology:fundamentalconceptsofwindturbineengineering,47‐72.

SegalésTorras,J.(2011).Diseño,cálculoyverificacióndeunaerogeneradormarinoconfondeoTLP.

Pérez,E.,&Dolores,M.(2009).Propuestadeunametodologíaparalaimplantacióndeparqueseólicosoffshore(Doctoraldissertation,Caminos).

Moreno Figueredo, C. Parques eólicos marítimos(offshore)http://www.cubasolar.cu/biblioteca/energia/Energia35/HTML/articulo05.htm

Energía doblecero. Componentes de un aerogenerador.http://energiadoblecero.com/energias‐renovables/energia‐eolica/componentes‐de‐un‐aerogenerador

Milesi Sebástian, S. Energía eólica marinahttp://www.monografias.com/trabajos104/energia‐eolica‐marina/energia‐eolica‐marina.shtml#ixzz4hNDFnM3c

Wind power. Danish wind industry association. http://xn‐‐drmstrre‐64ad.dk/wp‐content/wind/miller/windpower%20web/en/tour/wres/park.htm

Head of Offshore Wind Transmission. (2007). 400 MW HVDC Light Offshore windproject. McAllen, Texas.https://library.e.abb.com/public/ed855c997296b6b683257377006cfb59/10%20Connecting%20Borkum%202%20Worlds%20Largest%20Offshore%20Wind%20Farm%20Lars%20Stendius.pdf

Criado Berzal, M. A. Aerogeneradores,la energía del viento. (s.f.)http://www.renovetec.com/partesaerogenerador.html

Renovetec.Cómofuncionaungeneradoreléctrico.http://www.sustentator.com/blog‐es/2010/02/como‐funciona‐un‐generador‐eolico/

4C Offshore. Gravity Based Support Structures (2013).http://www.4coffshore.com/windfarms/gravity‐based‐support‐structures‐aid8.html

NationalRenewableEnergyLaboratory.EngineeringChallengesforFloatingOffshoreWindTurbines.http://www.nrel.gov/docs/fy07osti/38776.pdf

OffshoreWindLogistica&Construction.GravityTripod.Anewassetclass inoffshorewind.http://www.owlc.co.uk/gravity‐tripod.html

Windpoweroffshore. New Siemens foundations confirmed for Danish pilot.http://www.windpoweroffshore.com/article/1409441/new‐siemens‐foundations‐confirmed‐danish‐pilot


‐91‐

Aarsleff Nets Nissum Bredning Deal. Offshore Wind.http://www.offshorewind.biz/2017/01/31/aarsleff‐nets‐nissum‐bredning‐deal/

RuizAlbert,P.(2011).Basesparalaobtencióndelasaccionesdediseñodeloleajeenaerogeneradoresmarinos.

DynamicAnalysisofOffshoreStructures.Keulegan‐Carpenternumber. https://books.google.es/books?id=9ecgBQAAQBAJ&pg=PA129&lpg=PA129&dq=keulegan+carpenter+number+definition&source=bl&ots=mbIAiPH9wG&sig=j9‐4zDDdZD47zLds‐6aq6_8tOtI&hl=es&sa=X&ved=0ahUKEwjCmoT_ppzTAhWL7hoKHb4mAQM4ChDoAQgmMAE#v=onepage&q=keulegan%20carpenter%20&f=false Morison. Análisis de estructuras offshore sometidas a la acción del oleajemedianteANSYS.http://bibing.us.es/proyectos/abreproy/4791/fichero/4.Acci%C3%B3n+del+Oleaje.pdf

Standing, R. G. (1997).Review of current blockage effects on space‐frame structures.GreatBritain,HealthandSafetyExecutive.

Andersen,T.L.,Frigaard,P.,&Burcharth,H.F.(2007).WaterWaveMechanics.AalborgUniversity.

Apuntes de Ingeniería Geotécnica de UPC. Cimentaciones profundas.https://portal.camins.upc.edu/materials_guia/250240/2015/tema_05_cimentaciones_profundas_m.pdf%3Bjsessionid=46E46A1CE737D4721F4382624F143EDE

Apuntes cimentaciones profundas.http://materias.fi.uba.ar/7411/curso/TP2/teoria/FP01.pdf

Polo Martín, B. (2013). Dimensionamiento de cimentaciones profundas mediantepilotes:AplicaciónalaautovíanoroestedeMurcia.

INGESOIL. Memoria de cálculo geotécnico. http://www.socearq.org/cms/wp‐content/uploads/2009/03/7.pdf

SINGEOTEB.Pilotes.https://contrataciondelestado.es/wps/wcm/connect/cc899024‐cefc‐4508‐b9d3‐bb0fd8182ca2/exp+137‐proyecto‐parte+2.pdf?MOD=AJPERES

Dr. Trevor Orr. Trinity College Dublin. (2013). Design of pile foundations.http://eurocodes.jrc.ec.europa.eu/doc/2013_06_WS_GEO/presentations/08weUP‐Orr‐Worked‐examples‐design‐of‐pile‐foundations.pdf

Standard,O.(2007).Designofoffshorewindturbinestructures.DETNORSKEVERITAS.


‐92‐

RomeroMata,O.Unacomparacióndeconceptosalternativosparaunyacimientodegasen aguas profundas mexicanas enfocado en operaciones marinas.http://comunidad.ingenet.com.mx/aguasprofundas/files/2010/07/Proyecto_Oto%C3%B1o_2009_Esp‐2.pdf

Structural Systems: Offshore.http://www.engr.mun.ca/~sbruneau/teaching/8751ocean/15A_8_Fabrication.pdf

Colbrandt,B.OffshoreWindfarm.https://www.slideshare.net/Greenbridge/benjamin‐colbrandt‐cpower‐offshore‐windmolenpark

C‐Power.Jackets.http://www.c‐power.be/index.php/technology/jackets

Groundsure.OffshoreWindTurbines–Howdoyou installawindturbineoutatsea?https://www.groundsure.com/blogs/offshore‐wind‐turbines

Inboundlogistics. Transporting Wind Turbines: An Oversized Challenge.http://www.inboundlogistics.com/cms/article/transporting‐wind‐turbines‐an‐oversized‐challenge/

Ms‐enertech. Cimentaciones eólicas. http://www.ms‐enertech.com/es/civil‐engineering/wind‐turbine‐foundations/Jumbo. Offshore Wind Farm Installation with a Heavy Lift Vessel on DP A proventechnology. http://www.all‐energy.co.uk/__novadocuments/30382?v=635060411903970000

Bauer.http://video.bauer.de/mobile/bst/Dive_Drill_Animation/index.html

Offshore platform design (2003). https://www.slideshare.net/surya3303/offshore‐structures‐presentation

Apuntes de Ingeniería geotécnica. (s.f.). Departamento Ingeniería del terreno,UniversidadPolitécnicadeCataluña.

ApuntesdeObrasmarítimas.(s.f.).DepartamentodeCienciasyTécnicasdelaguaydelmedioambiente,UniversidaddeCantabria.


‐93‐

��ƒ�•�‹�‡�Ž��‘�Ž�ƒ�†�‘��‡�”�•�ž�•�†�‡�œ��

�æ��94��æ��

��v��Æ�}��í��t��/�v�(�}�Œ�u��]�•�v��u��š��}��v�]��

��

��


‐96‐

Anexo 3 – Hoja de Excel

3.1 ‐ Cálculo de inercias

Jacket 4 patas Jacket 3 patas

Elementos principales ‐ ‐

Diametro 1.1 1.3

Espesor 0.04 0.04

Distancia al centro de masas 0.53 0.63

Volumen (dz=1) 0.1332 0.1583

Inercia sobre el eje 0.0298 0.0446

Nº elementos 4 3

Separacion en base 12 12

Separacion superior 23 25

Elementos secundarios ‐ ‐

Diametro 0.5 0.7

Espesor 0.03 0.03

Distancia al centro demasas 0.235 0.335

Volumen (dz=1) 0.0443 0.0631

Inercia sobre el eje 0.0049 0.0088

Inercia elementos principales 19229 16714

Inercia elementos diagonales 16685 17243

Inercia elementos horizontales 7453 8017

Inercia total 43367 41974

CÁLCULO AUTOCAD

Nombre Elementos Dext (mm) Espesor (mm) Dint (m)

Jacket 4 patas Principales 1100 40 1020

Secundarios 500 30 440

Jacket 3 patas Principales 1300 40 1220

Secundarios 700 30 640


‐97‐

DefinicióndelNombre Principales DiagonalesB‐p‐(p) p 0C‐p‐2p p 2pD‐p p 0

E‐p‐(p) p 0F‐p‐2p p 2pG‐p‐2p p 2p

Longituddelelemento

Direccion elemento Jacket4patas Jacket3patas

TIPO1

Dir eje x 12.11956522 12.14130435Direjey 12.11956522 12.14130435Oblicuo 12.11956522 12.14130435

TIPO2

Direjex 15.22826087 15.81521739Direjey 15.22826087 15.81521739Oblicuo 15.22826087 15.81521739

Longitud elemento

Elemento Jacket4 patas Jacket3patas1 0.951766304 0.9884510872 0.951766304 0.9884510873 0.951766304 0.9884510874 0.951766304 0.9884510875 0.951766304 0.9884510876 0.951766304 0.9884510877 0.951766304 0.9884510878 0.951766304 0.988451087

Longitudelemento

Elemento TIPO1 TIPO21 0.758831522 0.9884510872 0.758831522 0.9884510873 0.758831522 0.9884510874 0.758831522 0.9884510875 0.758831522 0.9884510876 0.758831522 0.9884510877 0.758831522 0.9884510878 0.758831522 0.9884510879 0.758831522 0.98845108710 0.758831522 0.98845108711 0.758831522 0.98845108712 0.758831522 0.98845108713 0.758831522 0.98845108714 0.758831522 0.98845108715 0.758831522 0.98845108716 0.758831522 0.988451087

Spatas Inercia (m^5)

23 43363

25 42204

Longitud elemento

Elemento Jacket 4 patas Jacket 3 patas

1 0.757472826 0.758831522

2 0.757472826 0.758831522

3 0.757472826 0.758831522

4 0.757472826 0.758831522

5 0.757472826 0.758831522

6 0.757472826 0.758831522

7 0.757472826 0.758831522

8 0.757472826 0.758831522


‐98‐

as secciones

Horizontales Numero secciones L/z

p 1 0.00

0 8 1.93

0 4 0.00

p 1 0.00

0 15 1.57

0 17 1.66

Elementos horizontales

Volumen por unidad longitud Altura del elemento Numero de elementos

Jacket 4 patas Jacket 3 patas Jacket 4 patas Jacket 3 patas Jacket 4 patas Jacket 3 patas

0.0443 0.0631 45.5 45.5 2 1

0.0443 0.0631 45.5 45.5 2 0

0.0443 0.0631 45.5 45.5 0 2

0.0443 0.0631 32.5 32.5 2 1

0.0443 0.0631 32.5 32.5 2 0

0.0443 0.0631 32.5 32.5 0 2

Cálculo del momento de inercia elemento horizontal dir eje x TIPO 1

Distancia c. gravedad Distancia al eje Inercia por elemento


0.378736413 0.379415761 45.50157625 45.50158191 69.47238328 99.21413132

1.136209239 1.138247283 45.51418429 45.51423521 69.51088677 99.26931517

1.893682065 1.897078804 45.53938989 45.53953127 69.58789376 99.37968288

2.651154891 2.655910326 45.57717216 45.57744903 69.70340425 99.54523444

3.408627717 3.414741848 45.62749985 45.62795702 69.85741823 99.76596984

4.166100543 4.17357337 45.69033151 45.6910135 70.0499357 100.0418891

4.92357337 4.932404891 45.76561564 45.7665666 70.28095667 100.3729922

5.681046196 5.691236413 45.85329089 45.85455454 70.55048114 100.7592792

Cálculo del momento de inercia elemento horizontal dir eje x TIPO 2



0.475883152 0.494225543 32.50348389 32.50375761 44.54559275 65.95163601

1.427649457 1.48267663 32.53134155 32.53380288 44.62197457 66.07360277

2.379415761 2.471127717 32.58698543 32.59381034 44.77473819 66.31753628

3.331182065 3.459578804 32.67027355 32.68361494 45.00388363 66.68343655

4.28294837 4.448029891 32.78099521 32.80297197 45.30941087 67.17130358

5.234714674 5.436480978 32.91887358 32.95156029 45.69131993 67.78113736

6.186480978 6.424932065 33.08356914 33.12898658 46.14961081 68.5129379

7.138247283 7.413383152 33.27468368 33.33479038 46.68428349 69.3667052

Cálculo del momento de inercia elemento horizontal oblicuo Jacket 3 patas


TIPO 1 TIPO 2 TIPO 1 TIPO 2 TIPO 1 TIPO 2

0.379415761 0.494225543 45.50039548 32.50093944 99.20765349 65.93850259

1.138247283 1.48267663 45.50355922 32.50845402 99.22144945 65.96899428

1.897078804 2.471127717 45.50988604 32.52347795 99.24904138 66.02997766

2.655910326 3.459578804 45.51937461 32.54600085 99.29042927 66.12145273

3.414741848 4.448029891 45.53202297 32.57600716 99.34561312 66.24341948

4.17357337 5.436480978 45.54782847 32.61347622 99.41459294 66.39587793

4.932404891 6.424932065 45.56678784 32.65838235 99.49736871 66.57882807

5.691236413 7.413383152 45.58889715 32.71069492 99.59394046 66.79226989

6.450067935 8.401834239 45.6141518 32.77037846 99.70430816 67.0362034

7.208899457 9.390285326 45.64254657 32.83739278 99.82847183 67.31062861

7.967730978 10.37873641 45.67407563 32.9116931 99.96643146 67.6155455

8.7265625 11.3671875 45.70873246 32.99323018 100.1181871 67.95095408

9.485394022 12.35563859 45.74650998 33.08195054 100.2837386 68.31685435

10.24422554 13.34408967 45.78740044 33.17779653 100.4630861 68.71324631

11.00305707 14.33254076 45.83139553 33.28070659 100.6562296 69.14012996

11.76188859 15.32099185 45.87848631 33.39061542 100.8631691 69.5975053

Inercia en el eje Inerciaelementohorizontal

Jacket 4 patas Jacket 3 patas Jacket 4 patas Jacket 3 patas


‐99‐

zm Seccion e. principal

0.5 G ‐ p‐2p 4

1.5 G ‐ p‐2p 4

2.5 G ‐ p‐2p 4

3.5 G ‐ p‐2p 4

4.5 G ‐ p‐2p 4

5.5 G ‐ p‐2p 4

6.5 G ‐ p‐2p 4

7.5 G ‐ p‐2p 4

8.5 G ‐ p‐2p 4

9.5 G ‐ p‐2p 4

10.5 G ‐ p‐2p 4

11.5 G ‐ p‐2p 4

12.5 G ‐ p‐2p 4

13.5 G ‐ p‐2p 4

14.5 G ‐ p‐2p 4

15.5 G ‐ p‐2p 4

16.5 G ‐ p‐2p 4

17.5 F ‐ p‐2p 4

18.5 F ‐ p‐2p 4

19.5 F ‐ p‐2p 4

20.5 F ‐ p‐2p 4

21.5 F ‐ p‐2p 4

22.5 F ‐ p‐2p 4

23.5 F ‐ p‐2p 4

24.5 F ‐ p‐2p 4

25.5 F ‐ p‐2p 4

26.5 F ‐ p‐2p 4

27.5 F ‐ p‐2p 4

28.5 F ‐ p‐2p 4

29.5 F ‐ p‐2p 4

30.5 F ‐ p‐2p 4

31.5 F ‐ p‐2p 4

32.5 E ‐ p‐(p) 4

33.5 D ‐ p 4

34.5 D ‐ p 4

35.5 D ‐ p 4

36.5 D ‐ p 4

37.5 C ‐ p‐2p 4

38.5 C ‐ p‐2p 4

39.5 C ‐ p‐2p 4

40.5 C ‐ p‐2p 4

41.5 C ‐ p‐2p 4

42.5 C ‐ p‐2p 4

43.5 C ‐ p‐2p 4

44.5 C ‐ p‐2p 4

45.5 B ‐ p‐(p) 4

0.0049 0.0088 1118.02672 1596.696988

0.002446272 0.007086561 1131.165001 0

0.002446272 0.007086561 0 1596.703711

0.0049 0.0088 725.5616285 1075.716591

0.002446272 0.007086561 751.6466213 0

0.002446272 0.007086561 0 1075.75039


‐100‐

Jacket 4 patas

separacion distancia I. principal e. diagonal dx. diagonal d. diagonal I. diagonal e. principal separacion distancia

22.88043478 11.45113854 69.98638988 8 11.44021739 11.4511385 77.4214176 3 24.85869565 12.4394006

22.64130435 11.41959569 69.60201335 8 10.12975543 10.2402 69.4609645 3 24.57608696 12.37925735

22.40217391 11.4766872 70.29849909 8 8.819293478 9.1668 63.7018777 3 24.29347826 12.40134152

22.16304348 11.62110683 72.07584712 8 7.508831522 8.2845 60.1441571 3 24.01086957 12.50521748

21.92391304 11.84966205 74.93405743 8 6.198369565 7.6596 58.7878029 3 23.72826087 12.68887666

21.68478261 12.1576087 78.87313001 8 4.887907609 7.3581 59.632815 3 23.44565217 12.94892472

21.44565217 12.53909882 83.89306488 8 3.577445652 7.4194 62.6791933 3 23.16304348 13.28087519

21.20652174 12.98765341 89.99386203 8 2.266983696 7.8351 67.926938 3 22.88043478 13.67949465

20.9673913 13.49658751 97.17552145 8 0.956521739 8.5537 75.376049 3 22.59782609 14.13914552

20.72826087 14.05934563 105.4380432 8 0.353940217 9.50659107 85.0265262 3 22.31521739 14.65408584

20.48913043 14.66973471 114.7814271 8 1.664402174 10.6310975 96.8783698 3 22.0326087 15.21870433

20.25 15.32206334 125.2056734 8 2.97486413 11.8785444 110.93158 3 21.75 15.8276854

20.01086957 16.01120624 136.710782 8 4.285326087 13.2141598 127.186156 3 21.4673913 16.47611066

19.77173913 16.73261537 149.2967528 8 5.595788043 14.6137895 145.642098 3 21.18478261 17.15950913

19.5326087 17.48229678 162.9635859 8 6.90625 16.0607 166.299407 3 20.90217391 17.87386971

19.29347826 18.25676795 177.7112813 8 8.216711957 17.5432 189.158082 3 20.61956522 18.61562831

19.05434783 19.05300613 193.5398389 8 9.527173913 19.0530 214.218123 3 20.33695652 19.38163951

18.81521739 19.86839453 210.4492589 8 9.407608696 19.8684 219.2215 3 20.05434783 20.16914021

18.57608696 20.70067032 228.4395411 8 8.183229814 20.2291 232.6088 3 19.77173913 20.97571017

18.33695652 21.54787678 247.5106856 8 6.958850932 20.7045 247.9468 3 19.48913043 21.79923281

18.09782609 22.40832049 267.6626924 8 5.73447205 21.2869 265.2352 3 19.20652174 22.6378581

17.85869565 23.28053377 288.8955615 8 4.510093168 21.9680 284.4743 3 18.92391304 23.48996852

17.61956522 24.16324212 311.2092928 8 3.285714286 22.7386 305.6639 3 18.64130435 24.35414866

17.38043478 25.05533632 334.6038865 8 2.061335404 23.5902 328.8042 3 18.35869565 25.22915826

17.14130435 25.95584864 359.0793424 8 0.836956522 24.5143 353.8950 3 18.07608696 26.11390874

16.90217391 26.86393253 384.6356606 8 0.38742236 25.5029 380.9363 3 17.79347826 27.00744281

16.66304348 27.77884545 411.272841 8 1.611801242 26.5490 409.9283 3 17.51086957 27.90891682

16.42391304 28.69993432 438.9908838 8 2.836180124 27.6459 440.8708 3 17.22826087 28.81758566

16.18478261 29.62662311 467.7897888 8 4.060559006 28.7878 473.7639 3 16.94565217 29.73278968

15.94565217 30.55840238 497.6695561 8 5.284937888 29.9697 508.6076 3 16.66304348 30.65394354

15.70652174 31.49482031 528.6301857 8 6.50931677 31.1869 545.4018 3 16.38043478 31.58052661

15.4673913 32.43547515 560.6716776 8 7.733695652 32.4355 584.1467 3 16.09782609 32.5120747

15.22826087 33.38000872 593.7940317 0 0 0.0000 0.0000 3 15.81521739 33.44817297

14.98913043 34.32810085 627.9972481 0 0 0.0000 0.0000 3 15.5326087 34.38844985

14.75 35.27946464 663.2813268 0 0 0.0000 0.0000 3 15.25 35.33257173

14.51086957 36.23384238 699.6462678 0 0 0.0000 0.0000 3 14.9673913 36.28023843

14.27173913 37.19100206 737.0920711 0 0 0.0000 0.0000 3 14.68478261 37.23117927

14.0326087 38.15073429 775.6187366 8 7.016304348 38.1507 992.9528 3 14.40217391 38.18514964

13.79347826 39.11284969 815.2262645 8 5.13121118 38.8404 1036.4195 3 14.11956522 39.14192804

13.55434783 40.07717663 855.9146546 8 3.246118012 39.6332 1083.6843 3 13.83695652 40.10131346

13.31521739 41.04355922 897.683907 8 1.361024845 40.5229 1134.7474 3 13.55434783 41.06312319

13.07608696 42.01185562 940.5340216 8 0.524068323 41.5033 1189.6087 3 13.27173913 42.02719078

12.83695652 42.98193648 984.4649986 8 2.409161491 42.5682 1248.2682 3 12.98913043 42.99336434

12.59782609 43.95368364 1029.476838 8 4.294254658 43.7114 1310.7259 3 12.70652174 43.96150502

12.35869565 44.92698899 1075.569539 8 6.179347826 44.9270 1376.9818 3 12.42391304 44.93148566

12.11956522 45.9017534 1122.743103 0 0 0.0000 0.0000 3 12.14130435 45.90318963


‐101‐

Jacket 3 patas

I. principal e. diagonal dx. diagonal1 d. diagonal1 dx. diagonal2 d. diagonal2 dx. diagonal3 d. diagonal3 I. diagonal

49.17492672 6 12.42934783 12.4394006 0 0.5 12.42934783 12.4394006 65.2047481

49.01891012 6 11.0169837 11.11862985 0.635529891 1.629078955 11.65251359 11.7486626 55.6560101

49.82555709 6 9.604619565 9.924651983 1.271059783 2.80456645 10.87567935 11.15931903 48.6310417

51.59486763 6 8.192255435 8.908594115 1.906589674 3.985609638 10.09884511 10.68815571 44.129843

54.32684174 6 6.779891304 8.137378331 2.542119565 5.168401289 9.32201087 10.35132294 42.1524139

58.02147941 6 5.367527174 7.685073062 3.177649457 6.351964741 8.54517663 10.16218695 42.6987544

62.67878065 6 3.955163043 7.608765649 3.813179348 7.535936354 7.768342391 10.12902481 45.7688645

68.29874546 6 2.542798913 7.919332441 4.448709239 8.720149878 6.991508152 10.25335 51.3627443

74.88137384 6 1.130434783 8.574840103 5.08423913 9.904518541 6.214673913 10.52958555 59.4803937

82.42666579 6 ‐0.281929348 9.504182456 5.719769022 11.08899264 5.437839674 10.94623681 70.1218127

90.9346213 6 ‐1.694293478 10.63581828 6.355298913 12.27354164 4.661005435 11.48803602 83.2870014

100.4052404 6 ‐3.106657609 11.91223411 6.990828804 13.45814576 3.884171196 12.13823652 98.9759597

110.838523 6 ‐4.519021739 13.29178534 7.626358696 14.64279164 3.107336957 12.88043256 117.188688

122.2344693 6 ‐5.93138587 14.74555317 8.261888587 15.82746989 2.330502717 13.69968039 137.925185

134.593079 6 ‐7.34375 16.25363541 8.897418478 17.01217375 1.553668478 14.58299989 161.185452

147.9143524 6 ‐8.75611413 17.80223398 9.53294837 18.19689821 0.776834239 15.51945461 186.969489

162.1982893 6 ‐10.16847826 19.38163951 10.16847826 19.38163951 0 16.5 215.277296

177.4448898 6 10.02717391 20.16914021 0 17.5 10.02717391 20.16914021 221.65121

193.6541539 6 8.736024845 20.45893766 0.57492236 18.50893124 9.310947205 20.71095695 235.551485

210.8260815 6 7.444875776 20.87285738 1.14984472 19.53387168 8.594720497 21.31007321 251.632381

228.9606727 6 6.153726708 21.4036995 1.724767081 20.57242867 7.878493789 21.96180012 269.893896

248.0579275 6 4.86257764 22.04301843 2.299689441 21.62264025 7.162267081 22.66159901 290.336032

268.1178458 6 3.571428571 22.78168348 2.874611801 22.68288767 6.446040373 23.40515833 312.958788

289.1404277 6 2.280279503 23.61037218 3.449534161 23.751827 5.729813665 24.18844279 337.762164

311.1256732 6 0.989130435 24.51995879 4.024456522 24.82833563 5.013586957 25.00771989 364.74616

334.0735822 6 ‐0.302018634 25.50178847 4.599378882 25.91147016 4.297360248 25.85956893 393.910777

357.9841548 6 ‐1.593167702 26.54784706 5.174301242 27.00043321 3.58113354 26.74087727 425.256013

382.857391 6 ‐2.88431677 27.65084598 5.749223602 28.09454702 2.864906832 27.64882803 458.78187

408.6932907 6 ‐4.175465839 28.80424474 6.324145963 29.19323247 2.148680124 28.58088218 494.488346

435.491854 6 ‐5.466614907 30.00223123 6.899068323 30.29599221 1.432453416 29.53475788 532.375443

463.2530809 6 ‐6.757763975 31.23967628 7.473990683 31.40239699 0.716226708 30.50840836 572.44316

491.9769714 6 ‐8.048913043 32.5120747 8.048913043 32.5120747 0 31.5 614.691498

521.6635254 0 0 32.5 0 32.5 0 32.5 0

552.312743 0 0 33.5 0 33.5 0 33.5 0

583.9246241 0 0 34.5 0 34.5 0 34.5 0

616.4991688 0 0 35.5 0 35.5 0 35.5 0

650.0363771 0 0 36.5 0 36.5 0 36.5 0

684.536249 6 7.201086957 38.18514964 0 37.5 7.201086957 38.18514964 1050.94455

719.9987844 6 5.284937888 38.86104178 0.88742236 38.51022615 6.172360248 38.99164053 1097.40445

756.4239834 6 3.36878882 39.64339463 1.77484472 39.53985425 5.14363354 39.83349051 1148.00573

793.8118459 6 1.452639752 40.52604301 2.662267081 40.58740773 4.114906832 40.70850597 1202.74839

832.1623721 6 ‐0.463509317 41.50258836 3.549689441 41.65153413 3.086180124 41.61459489 1261.63243

871.4755618 6 ‐2.379658385 42.56656874 4.437111801 42.73099532 2.057453416 42.5497722 1324.65785

911.751415 6 ‐4.295807453 43.71159985 5.324534161 43.82465817 1.028726708 43.51216242 1391.82464

952.9899319 6 ‐6.211956522 44.93148566 6.211956522 44.93148566 0 44.5 1463.13281

995.1911123 0 0 45.5 0 45.5 0 45.5 0


‐102‐

3.2 – Cálculo de volumen y empuje

Cota de cálculo de empuje 7.4

g (m/s²) 9.806

Volumen elementos principales

Dext 1.3

Dint 1.22

t 0.04

Area real 0.158

Area flot 1.327

Densidad Material (kg/m³) 7850

Densidad Agua (kg/m³) 1000

Peso del material (kgf/m) 1242.9

Empuje del agua (kgf/m) 1327.3

Densidad Sumergido (kg/m³) ‐532.937

Densidad Sumergido (kN/m³) ‐5.226

w sumergido (MIDAS) (kN/m) 13.016

Volumenelementossecundarios

Dext 0.7

Dint 0.64

t 0.03

Area real 0.063

Area flot 0.385





Densidad Sumergido (kg/m³) 1755.473

Densidad Sumergido (kg/m³) 17.214


Elementos principales

Numero de elementos 3

Cota superior (m) 11

Cota inferior (m) ‐35

Inclinacion (L/z) 1.013217391

Volumen sumergido (m³) 20.41

Volumen emergido (m³) 1.71

Peso + Empuje (KN) ‐24.99

Elementos secundarios

Elementos diagonal

Numelementos tipo 1 6

Cota superior (m) 11

Cota inferior (m) 3

Inclinacion(L/z) 1.93

Volumensumergido (m³) 3.21




Cota superior (m) ‐3




Volumenemergido (m³) 0.00









Elementos horizontales


Cota (m) 11

Longitud (m) 12

Volumensumergido (m³) 0




Cota (m) ‐3

Longitud (m) 16


Volumenemergido (m³) 0



‐103‐

VOLUMEN TOTAL (m³) 58.65

PESO TOTAL (KN) ‐4515.016527

EMPUJE TOTAL (KN) 3945.33

PESO + EMPUJE (KN) ‐569.69

Volumen pilotes

Dext 2.5

Dint 2.4

t 0.05

Area real 0.385

Area flot 4.909





Densidad Sumergido (kg/m³) ‐4905.102

Densidad Sumergido (kN/m³) ‐48.099


Pilotado

Numero de elementos 3



Inclinacion (L/z) 1



Peso + Empuje (KN) 277.66


‐104‐

3.3 Cálculo de cargas de oleaje

Variable Valor Comentario

U0 (m/s) 2.05 Velocidad de la corriente en superficie

Tp1 (s) 13.4 Límite inferior del periodo de pico

Tp2 (s) 18 Límite superior del periodo de pico

H0 (m) 14.8 Altura de ola de diseño

d (m) 40 Profundidad

Kc 0.99 Factor cinemático del oleaje

α 1/7 Perfil de la corriente

g (m/s2) 9.81 Aceleración de la gravedad en la tierra

ρ (kg/m3) 1026 Densidad del agua

t (m) 0.1 Crecimiento marino duro


‐105‐

Tp1

d/gT^2 0.0227

U0/gT 0.0156

Tapp/T 1.12

Variable Valor

Tap1 (s) 15.01

Tap2 (s) 19.80

L1 (m) 261.7

L2 (m) 365.4

alpha 1 alpha 3 w1

0.666 ‐0.105 0.715

alpha 2 alpha 4 w2

0.445 0.272 0.411


‐106‐

Tp2

0.0126

0.0116

1.1

Comentario

Límite inferior del periodo aparente de pico

Límite superior del periodo aparente de pico

Longitud de onda para Tap1

Longitud de onda para Tap2

f1(w) L1

1.736 261.7

f2(w) L2

1.349 365.4


‐107‐

H (m) 14.8 L1 (m) 261.7 T1 (s) 15.01

H/2 (m) 7.4 L2 (m) 365.4 T2 (s) 19.80

d (m) 40

Fase 0 1 2 3 4 5 6 7 8 0 1 2 3 4 5 6 7 8

Fase 0.0000 0.3927 0.7854 1.1781 1.5708 1.9635 2.3562 2.7489 3.1416 0.0000 0.3927 0.7854 1.1781 1.5708 1.9635 2.3562 2.7489 3.1416 Fase

η (m) 7.4000 6.8367 5.2326 2.8319 0.0000 ‐2.8319 ‐5.2326 ‐6.8367 ‐7.4000 7.4000 6.8367 5.2326 2.8319 0.0000 ‐2.8319 ‐5.2326 ‐6.8367 ‐7.4000 Fase

zm (m) z' (m) z' (m) z' (m) z' (m) z' (m) z' (m) z' (m) z' (m) z' (m) U (m/s) U (m/s) U (m/s) U (m/s) U (m/s) U (m/s) U (m/s) U (m/s) U (m/s) η (m)

34.5 22.9 23.6 25.9 29.6 34.5 40.2 45.7 49.9 51.4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

33.5 22.0 22.8 25.0 28.6 33.5 39.1 44.6 48.7 50.2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

32.5 21.2 21.9 24.1 27.7 32.5 38.0 43.4 47.4 49.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

31.5 20.3 21.1 23.2 26.8 31.5 36.9 42.3 46.2 47.7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

30.5 19.5 20.2 22.3 25.8 30.5 35.9 41.1 45.0 46.5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

29.5 18.6 19.4 21.5 24.9 29.5 34.8 40.0 43.8 45.3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

28.5 17.8 18.5 20.6 24.0 28.5 33.7 38.8 42.6 44.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

27.5 17.0 17.6 19.7 23.0 27.5 32.6 37.7 41.4 42.8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

26.5 16.1 16.8 18.8 22.1 26.5 31.6 36.5 40.2 41.6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

25.5 15.3 15.9 17.9 21.2 25.5 30.5 35.4 39.0 40.4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

24.5 14.4 15.1 17.0 20.2 24.5 29.4 34.2 37.8 39.1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

23.5 13.6 14.2 16.2 19.3 23.5 28.3 33.1 36.6 37.9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

22.5 12.7 13.4 15.3 18.4 22.5 27.3 31.9 35.4 36.7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

21.5 11.9 12.5 14.4 17.4 21.5 26.2 30.8 34.2 35.5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

20.5 11.1 11.7 13.5 16.5 20.5 25.1 29.6 33.0 34.2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

19.5 10.2 10.8 12.6 15.6 19.5 24.0 28.5 31.8 33.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

18.5 9.4 10.0 11.7 14.6 18.5 23.0 27.3 30.6 31.8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

17.5 8.5 9.1 10.8 13.7 17.5 21.9 26.2 29.4 30.6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

16.5 7.7 8.3 10.0 12.8 16.5 20.8 25.0 28.1 29.3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.5 6.8 7.4 9.1 11.8 15.5 19.7 23.9 26.9 28.1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

14.5 6.0 6.5 8.2 10.9 14.5 18.7 22.7 25.7 26.9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

13.5 5.1 5.7 7.3 10.0 13.5 17.6 21.6 24.5 25.6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

12.5 4.3 4.8 6.4 9.0 12.5 16.5 20.4 23.3 24.4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

11.5 3.5 4.0 5.5 8.1 11.5 15.4 19.3 22.1 23.2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

10.5 2.6 3.1 4.7 7.2 10.5 14.3 18.1 20.9 22.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

9.5 1.8 2.3 3.8 6.2 9.5 13.3 16.9 19.7 20.7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

8.5 0.9 1.4 2.9 5.3 8.5 12.2 15.8 18.5 19.5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

7.5 0.1 0.6 2.0 4.4 7.5 11.1 14.6 17.3 18.3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

6.5 ‐0.8 ‐0.3 1.1 3.4 6.5 10.0 13.5 16.1 17.1 2.04 2.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

5.5 ‐1.6 ‐1.1 0.2 2.5 5.5 9.0 12.3 14.9 15.8 2.04 2.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

4.5 ‐2.4 ‐2.0 ‐0.6 1.6 4.5 7.9 11.2 13.7 14.6 2.03 2.04 2.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

3.5 ‐3.3 ‐2.8 ‐1.5 0.6 3.5 6.8 10.0 12.5 13.4 2.03 2.03 2.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2.5 ‐4.1 ‐3.7 ‐2.4 ‐0.3 2.5 5.7 8.9 11.3 12.1 2.02 2.02 2.03 2.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.5 ‐5.0 ‐4.6 ‐3.3 ‐1.2 1.5 4.7 7.7 10.1 10.9 2.01 2.01 2.02 2.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.5 ‐5.8 ‐5.4 ‐4.2 ‐2.2 0.5 3.6 6.6 8.8 9.7 2.00 2.01 2.02 2.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

‐0.5 ‐6.7 ‐6.3 ‐5.1 ‐3.1 ‐0.5 2.5 5.4 7.6 8.5 2.00 2.00 2.01 2.03 2.05 0.00 0.00 0.00 0.00

‐1.5 ‐7.5 ‐7.1 ‐6.0 ‐4.0 ‐1.5 1.4 4.3 6.4 7.2 1.99 1.99 2.00 2.02 2.04 0.00 0.00 0.00 0.00

‐2.5 ‐8.4 ‐8.0 ‐6.8 ‐5.0 ‐2.5 0.4 3.1 5.2 6.0 1.98 1.99 2.00 2.01 2.03 0.00 0.00 0.00 0.00

‐3.5 ‐9.2 ‐8.8 ‐7.7 ‐5.9 ‐3.5 ‐0.7 2.0 4.0 4.8 1.97 1.98 1.99 2.00 2.02 2.04 0.00 0.00 0.00

‐4.5 ‐10.0 ‐9.7 ‐8.6 ‐6.8 ‐4.5 ‐1.8 0.8 2.8 3.6 1.97 1.97 1.98 2.00 2.02 2.04 0.00 0.00 0.00

‐5.5 ‐10.9 ‐10.5 ‐9.5 ‐7.8 ‐5.5 ‐2.9 ‐0.3 1.6 2.3 1.96 1.96 1.97 1.99 2.01 2.03 2.05 0.00 0.00

‐6.5 ‐11.7 ‐11.4 ‐10.4 ‐8.7 ‐6.5 ‐3.9 ‐1.5 0.4 1.1 1.95 1.95 1.96 1.98 2.00 2.02 2.04 0.00 0.00

‐7.5 ‐12.6 ‐12.2 ‐11.3 ‐9.6 ‐7.5 ‐5.0 ‐2.6 ‐0.8 ‐0.1 1.94 1.95 1.96 1.97 1.99 2.01 2.03 2.04 2.05

‐8.5 ‐13.4 ‐13.1 ‐12.1 ‐10.6 ‐8.5 ‐6.1 ‐3.8 ‐2.0 ‐1.3 1.93 1.94 1.95 1.96 1.98 2.00 2.02 2.03 2.04

‐9.5 ‐14.3 ‐14.0 ‐13.0 ‐11.5 ‐9.5 ‐7.2 ‐4.9 ‐3.2 ‐2.6 1.92 1.93 1.94 1.95 1.97 1.99 2.01 2.03 2.03

‐10.5 ‐15.1 ‐14.8 ‐13.9 ‐12.5 ‐10.5 ‐8.3 ‐6.1 ‐4.4 ‐3.8 1.92 1.92 1.93 1.94 1.96 1.98 2.00 2.02 2.02

‐11.5 ‐15.9 ‐15.7 ‐14.8 ‐13.4 ‐11.5 ‐9.3 ‐7.2 ‐5.6 ‐5.0 1.91 1.91 1.92 1.93 1.95 1.97 1.99 2.01 2.01

‐12.5 ‐16.8 ‐16.5 ‐15.7 ‐14.3 ‐12.5 ‐10.4 ‐8.4 ‐6.8 ‐6.3 1.90 1.90 1.91 1.92 1.94 1.96 1.98 2.00 2.00

‐13.5 ‐17.6 ‐17.4 ‐16.6 ‐15.3 ‐13.5 ‐11.5 ‐9.5 ‐8.0 ‐7.5 1.89 1.89 1.90 1.91 1.93 1.95 1.97 1.99 1.99

‐14.5 ‐18.5 ‐18.2 ‐17.4 ‐16.2 ‐14.5 ‐12.6 ‐10.7 ‐9.2 ‐8.7 1.88 1.88 1.89 1.90 1.92 1.94 1.96 1.97 1.98

‐15.5 ‐19.3 ‐19.1 ‐18.3 ‐17.1 ‐15.5 ‐13.6 ‐11.8 ‐10.4 ‐9.9 1.87 1.87 1.88 1.89 1.91 1.93 1.95 1.96 1.97

‐16.5 ‐20.2 ‐19.9 ‐19.2 ‐18.1 ‐16.5 ‐14.7 ‐13.0 ‐11.7 ‐11.2 1.85 1.86 1.87 1.88 1.90 1.92 1.94 1.95 1.96

‐17.5 ‐21.0 ‐20.8 ‐20.1 ‐19.0 ‐17.5 ‐15.8 ‐14.1 ‐12.9 ‐12.4 1.84 1.85 1.86 1.87 1.89 1.91 1.93 1.94 1.94

‐18.5 ‐21.9 ‐21.6 ‐21.0 ‐19.9 ‐18.5 ‐16.9 ‐15.3 ‐14.1 ‐13.6 1.83 1.83 1.84 1.86 1.88 1.90 1.91 1.93 1.93

‐19.5 ‐22.7 ‐22.5 ‐21.9 ‐20.9 ‐19.5 ‐17.9 ‐16.4 ‐15.3 ‐14.8 1.82 1.82 1.83 1.85 1.86 1.88 1.90 1.91 1.92

‐20.5 ‐23.5 ‐23.3 ‐22.8 ‐21.8 ‐20.5 ‐19.0 ‐17.6 ‐16.5 ‐16.1 1.81 1.81 1.82 1.83 1.85 1.87 1.89 1.90 1.90

‐21.5 ‐24.4 ‐24.2 ‐23.6 ‐22.7 ‐21.5 ‐20.1 ‐18.7 ‐17.7 ‐17.3 1.79 1.80 1.80 1.82 1.84 1.86 1.87 1.89 1.89

‐22.5 ‐25.2 ‐25.1 ‐24.5 ‐23.7 ‐22.5 ‐21.2 ‐19.9 ‐18.9 ‐18.5 1.78 1.78 1.79 1.80 1.82 1.84 1.86 1.87 1.88

‐23.5 ‐26.1 ‐25.9 ‐25.4 ‐24.6 ‐23.5 ‐22.2 ‐21.0 ‐20.1 ‐19.8 1.76 1.77 1.77 1.79 1.81 1.83 1.84 1.86 1.86

‐24.5 ‐26.9 ‐26.8 ‐26.3 ‐25.5 ‐24.5 ‐23.3 ‐22.2 ‐21.3 ‐21.0 1.75 1.75 1.76 1.77 1.79 1.81 1.83 1.84 1.84

‐25.5 ‐27.8 ‐27.6 ‐27.2 ‐26.5 ‐25.5 ‐24.4 ‐23.3 ‐22.5 ‐22.2 1.73 1.73 1.74 1.76 1.77 1.79 1.81 1.82 1.83

‐26.5 ‐28.6 ‐28.5 ‐28.1 ‐27.4 ‐26.5 ‐25.5 ‐24.5 ‐23.7 ‐23.4 1.71 1.72 1.72 1.74 1.76 1.77 1.79 1.80 1.81

‐27.5 ‐29.5 ‐29.3 ‐28.9 ‐28.3 ‐27.5 ‐26.5 ‐25.6 ‐24.9 ‐24.7 1.69 1.70 1.71 1.72 1.74 1.75 1.77 1.78 1.79

‐28.5 ‐30.3 ‐30.2 ‐29.8 ‐29.3 ‐28.5 ‐27.6 ‐26.8 ‐26.1 ‐25.9 1.67 1.68 1.69 1.70 1.72 1.73 1.75 1.76 1.77

‐29.5 ‐31.1 ‐31.0 ‐30.7 ‐30.2 ‐29.5 ‐28.7 ‐27.9 ‐27.3 ‐27.1 1.65 1.66 1.66 1.68 1.69 1.71 1.73 1.74 1.74

‐30.5 ‐32.0 ‐31.9 ‐31.6 ‐31.1 ‐30.5 ‐29.8 ‐29.1 ‐28.5 ‐28.3 1.63 1.63 1.64 1.65 1.67 1.69 1.70 1.71 1.72

‐31.5 ‐32.8 ‐32.7 ‐32.5 ‐32.1 ‐31.5 ‐30.9 ‐30.2 ‐29.7 ‐29.6 1.60 1.61 1.61 1.63 1.64 1.66 1.68 1.69 1.69

‐32.5 ‐33.7 ‐33.6 ‐33.4 ‐33.0 ‐32.5 ‐31.9 ‐31.4 ‐31.0 ‐30.8 1.58 1.58 1.59 1.60 1.61 1.63 1.65 1.66 1.66

‐33.5 ‐34.5 ‐34.4 ‐34.3 ‐33.9 ‐33.5 ‐33.0 ‐32.5 ‐32.2 ‐32.0 1.54 1.55 1.55 1.57 1.58 1.60 1.61 1.62 1.63

‐34.5 ‐35.4 ‐35.3 ‐35.1 ‐34.9 ‐34.5 ‐34.1 ‐33.7 ‐33.4 ‐33.3 1.51 1.51 1.52 1.53 1.54 1.56 1.58 1.59 1.59

‐35.5 ‐36.2 ‐36.2 ‐36.0 ‐35.8 ‐35.5 ‐35.2 ‐34.8 ‐34.6 ‐34.5 1.46 1.47 1.47 1.49 1.50 1.52 1.53 1.54 1.54

‐36.5 ‐37.0 ‐37.0 ‐36.9 ‐36.7 ‐36.5 ‐36.2 ‐36.0 ‐35.8 ‐35.7 1.41 1.42 1.42 1.43 1.45 1.46 1.48 1.49 1.49

‐37.5 ‐37.9 ‐37.9 ‐37.8 ‐37.7 ‐37.5 ‐37.3 ‐37.1 ‐37.0 ‐36.9 1.35 1.35 1.36 1.37 1.38 1.39 1.41 1.42 1.42

‐38.5 ‐38.7 ‐38.7 ‐38.7 ‐38.6 ‐38.5 ‐38.4 ‐38.3 ‐38.2 ‐38.2 1.25 1.25 1.26 1.27 1.28 1.30 1.31 1.32 1.32

‐39.5 ‐39.6 ‐39.6 ‐39.6 ‐39.5 ‐39.5 ‐39.5 ‐39.4 ‐39.4 ‐39.4 1.07 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13 1.13

Corrientes


‐108‐

Oleaje, Velocidades (m/s)

T1 T2 T1

0 1 2 3 4 5 6 7 8 0 1 2 3 4 5 6 7 8 0 1 2 3 4 5

0.0000 0.3927 0.7854 1.1781 1.5708 1.9635 2.3562 2.7489 3.1416 0.0000 0.3927 0.7854 1.1781 1.5708 1.9635 2.3562 2.7489 3.1416 0.0000 0.3927 0.7854 1.1781 1.5708 1.9635

7.4000 6.8367 5.2326 2.8319 0.0000 ‐2.8319 ‐5.2326 ‐6.8367 ‐7.4000 7.4000 6.8367 5.2326 2.8319 0.0000 ‐2.8319 ‐5.2326 ‐6.8367 ‐7.4000 7.4000 6.8367 5.2326 2.8319 0.0000 ‐2.8319

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

4.11 3.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.91 3.63 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.66 0.00 0.00 0.00 0.00

4.05 3.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.87 3.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.65 0.00 0.00 0.00 0.00

3.99 3.71 2.91 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.84 3.56 2.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.64 1.22 0.00 0.00 0.00

3.93 3.66 2.86 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.81 3.53 2.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.63 1.20 0.00 0.00 0.00

3.87 3.60 2.82 1.58 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.78 3.51 2.72 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.63 1.18 1.60 0.00 0.00

3.82 3.55 2.78 1.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.75 3.48 2.69 1.49 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.62 1.16 1.58 0.00 0.00

3.77 3.50 2.74 1.53 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.72 3.45 2.67 1.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.61 1.15 1.55 0.00 0.00

3.72 3.46 2.70 1.51 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.69 3.42 2.65 1.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.60 1.13 1.53 1.73 0.00

3.67 3.41 2.66 1.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.67 3.40 2.63 1.45 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.59 1.11 1.50 1.70 0.00

3.62 3.36 2.62 1.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.64 3.37 2.61 1.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.58 1.10 1.48 1.67 0.00

3.57 3.32 2.58 1.44 0.00 ‐1.57 0.00 0.00 0.00 3.61 3.35 2.59 1.42 0.00 ‐1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.58 1.08 1.46 1.64 1.59

3.53 3.28 2.55 1.42 0.00 ‐1.54 0.00 0.00 0.00 3.59 3.32 2.57 1.41 0.00 ‐1.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.57 1.07 1.43 1.61 1.56

3.49 3.24 2.52 1.40 0.00 ‐1.51 ‐2.93 0.00 0.00 3.56 3.30 2.55 1.40 0.00 ‐1.46 ‐2.77 0.00 0.00 0.00 0.56 1.05 1.41 1.59 1.53

3.44 3.20 2.48 1.38 0.00 ‐1.49 ‐2.87 0.00 0.00 3.54 3.28 2.53 1.39 0.00 ‐1.45 ‐2.74 0.00 0.00 0.00 0.55 1.04 1.39 1.56 1.50

3.40 3.16 2.45 1.36 0.00 ‐1.46 ‐2.81 ‐3.79 ‐4.15 3.52 3.26 2.51 1.38 0.00 ‐1.43 ‐2.71 ‐3.61 ‐3.93 0.00 0.55 1.03 1.37 1.54 1.48

3.36 3.12 2.42 1.34 0.00 ‐1.44 ‐2.76 ‐3.71 ‐4.06 3.50 3.24 2.50 1.37 0.00 ‐1.42 ‐2.68 ‐3.56 ‐3.88 0.00 0.54 1.01 1.35 1.51 1.45

3.33 3.09 2.39 1.32 0.00 ‐1.41 ‐2.70 ‐3.64 ‐3.98 3.47 3.22 2.48 1.36 0.00 ‐1.41 ‐2.65 ‐3.52 ‐3.84 0.00 0.54 1.00 1.34 1.49 1.43

3.29 3.05 2.36 1.30 0.00 ‐1.39 ‐2.65 ‐3.56 ‐3.90 3.45 3.20 2.46 1.35 0.00 ‐1.39 ‐2.63 ‐3.48 ‐3.79 0.00 0.53 0.99 1.32 1.47 1.40

3.25 3.02 2.34 1.29 0.00 ‐1.36 ‐2.61 ‐3.49 ‐3.82 3.43 3.18 2.45 1.34 0.00 ‐1.38 ‐2.60 ‐3.44 ‐3.75 0.00 0.52 0.98 1.30 1.45 1.38

3.22 2.99 2.31 1.27 0.00 ‐1.34 ‐2.56 ‐3.42 ‐3.74 3.41 3.16 2.43 1.33 0.00 ‐1.37 ‐2.57 ‐3.41 ‐3.71 0.00 0.52 0.97 1.29 1.43 1.36

3.19 2.96 2.28 1.26 0.00 ‐1.32 ‐2.51 ‐3.36 ‐3.67 3.40 3.14 2.42 1.32 0.00 ‐1.36 ‐2.55 ‐3.37 ‐3.67 0.00 0.51 0.96 1.27 1.41 1.34

3.16 2.93 2.26 1.24 0.00 ‐1.30 ‐2.47 ‐3.30 ‐3.60 3.38 3.13 2.40 1.31 0.00 ‐1.35 ‐2.52 ‐3.34 ‐3.63 0.00 0.51 0.95 1.26 1.39 1.32

3.13 2.90 2.24 1.23 0.00 ‐1.28 ‐2.43 ‐3.24 ‐3.53 3.36 3.11 2.39 1.30 0.00 ‐1.34 ‐2.50 ‐3.30 ‐3.59 0.00 0.50 0.94 1.24 1.37 1.30

3.10 2.87 2.21 1.21 0.00 ‐1.27 ‐2.39 ‐3.18 ‐3.47 3.34 3.09 2.38 1.30 0.00 ‐1.33 ‐2.48 ‐3.27 ‐3.56 0.00 0.50 0.93 1.23 1.35 1.28

3.07 2.84 2.19 1.20 0.00 ‐1.25 ‐2.36 ‐3.13 ‐3.41 3.33 3.08 2.37 1.29 0.00 ‐1.32 ‐2.46 ‐3.24 ‐3.52 0.00 0.49 0.92 1.21 1.34 1.26

3.05 2.82 2.17 1.19 0.00 ‐1.23 ‐2.32 ‐3.08 ‐3.35 3.31 3.07 2.35 1.28 0.00 ‐1.31 ‐2.44 ‐3.21 ‐3.49 0.00 0.49 0.91 1.20 1.32 1.25

3.02 2.80 2.15 1.18 0.00 ‐1.22 ‐2.29 ‐3.03 ‐3.30 3.30 3.05 2.34 1.28 0.00 ‐1.30 ‐2.42 ‐3.19 ‐3.46 0.00 0.49 0.90 1.19 1.31 1.23

3.00 2.77 2.14 1.17 0.00 ‐1.20 ‐2.26 ‐2.99 ‐3.25 3.29 3.04 2.33 1.27 0.00 ‐1.29 ‐2.40 ‐3.16 ‐3.43 0.00 0.48 0.89 1.18 1.29 1.21

2.98 2.75 2.12 1.16 0.00 ‐1.19 ‐2.23 ‐2.94 ‐3.20 3.27 3.03 2.32 1.26 0.00 ‐1.28 ‐2.39 ‐3.14 ‐3.40 0.00 0.48 0.89 1.17 1.28 1.20

2.95 2.73 2.10 1.15 0.00 ‐1.17 ‐2.20 ‐2.90 ‐3.16 3.26 3.02 2.31 1.26 0.00 ‐1.27 ‐2.37 ‐3.11 ‐3.38 0.00 0.47 0.88 1.16 1.27 1.19

2.94 2.72 2.09 1.14 0.00 ‐1.16 ‐2.17 ‐2.87 ‐3.11 3.25 3.01 2.30 1.25 0.00 ‐1.27 ‐2.35 ‐3.09 ‐3.35 0.00 0.47 0.87 1.15 1.26 1.17

2.92 2.70 2.07 1.13 0.00 ‐1.15 ‐2.15 ‐2.83 ‐3.07 3.24 2.99 2.30 1.25 0.00 ‐1.26 ‐2.34 ‐3.07 ‐3.33 0.00 0.47 0.87 1.14 1.25 1.16

2.90 2.68 2.06 1.12 0.00 ‐1.14 ‐2.12 ‐2.80 ‐3.04 3.23 2.99 2.29 1.24 0.00 ‐1.25 ‐2.33 ‐3.05 ‐3.31 0.00 0.47 0.86 1.13 1.24 1.15

2.88 2.67 2.05 1.11 0.00 ‐1.13 ‐2.10 ‐2.77 ‐3.00 3.22 2.98 2.28 1.24 0.00 ‐1.25 ‐2.31 ‐3.03 ‐3.29 0.00 0.46 0.86 1.12 1.23 1.14

2.87 2.65 2.03 1.11 0.00 ‐1.12 ‐2.08 ‐2.74 ‐2.97 3.21 2.97 2.27 1.23 0.00 ‐1.24 ‐2.30 ‐3.02 ‐3.27 0.00 0.46 0.85 1.12 1.22 1.13

2.85 2.64 2.02 1.10 0.00 ‐1.11 ‐2.06 ‐2.71 ‐2.94 3.20 2.96 2.27 1.23 0.00 ‐1.24 ‐2.29 ‐3.00 ‐3.25 0.00 0.46 0.85 1.11 1.21 1.12

2.84 2.63 2.01 1.09 0.00 ‐1.10 ‐2.05 ‐2.69 ‐2.91 3.20 2.95 2.26 1.23 0.00 ‐1.23 ‐2.28 ‐2.99 ‐3.24 0.00 0.46 0.84 1.11 1.20 1.11

2.83 2.62 2.00 1.09 0.00 ‐1.10 ‐2.03 ‐2.66 ‐2.89 3.19 2.95 2.26 1.22 0.00 ‐1.23 ‐2.27 ‐2.98 ‐3.22 0.00 0.45 0.84 1.10 1.19 1.11

2.82 2.61 2.00 1.08 0.00 ‐1.09 ‐2.02 ‐2.65 ‐2.87 3.18 2.94 2.25 1.22 0.00 ‐1.22 ‐2.27 ‐2.96 ‐3.21 0.00 0.45 0.84 1.09 1.19 1.10

2.81 2.60 1.99 1.08 0.00 ‐1.08 ‐2.01 ‐2.63 ‐2.85 3.18 2.94 2.25 1.22 0.00 ‐1.22 ‐2.26 ‐2.95 ‐3.20 0.00 0.45 0.83 1.09 1.18 1.10

2.80 2.59 1.98 1.07 0.00 ‐1.08 ‐2.00 ‐2.61 ‐2.83 3.17 2.93 2.24 1.22 0.00 ‐1.22 ‐2.25 ‐2.95 ‐3.19 0.00 0.45 0.83 1.09 1.18 1.09

2.80 2.58 1.98 1.07 0.00 ‐1.07 ‐1.99 ‐2.60 ‐2.81 3.17 2.93 2.24 1.21 0.00 ‐1.22 ‐2.25 ‐2.94 ‐3.18 0.00 0.45 0.83 1.08 1.17 1.09

2.79 2.58 1.97 1.07 0.00 ‐1.07 ‐1.98 ‐2.59 ‐2.80 3.17 2.93 2.24 1.21 0.00 ‐1.21 ‐2.24 ‐2.93 ‐3.17 0.00 0.45 0.83 1.08 1.17 1.08

2.79 2.57 1.97 1.07 0.00 ‐1.07 ‐1.97 ‐2.58 ‐2.79 3.16 2.92 2.24 1.21 0.00 ‐1.21 ‐2.24 ‐2.93 ‐3.17 0.00 0.45 0.83 1.08 1.17 1.08

2.78 2.57 1.97 1.06 0.00 ‐1.07 ‐1.97 ‐2.57 ‐2.79 3.16 2.92 2.24 1.21 0.00 ‐1.21 ‐2.24 ‐2.92 ‐3.16 0.00 0.45 0.82 1.08 1.17 1.08

2.78 2.57 1.97 1.06 0.00 ‐1.06 ‐1.97 ‐2.57 ‐2.78 3.16 2.92 2.23 1.21 0.00 ‐1.21 ‐2.24 ‐2.92 ‐3.16 0.00 0.45 0.82 1.08 1.16 1.08

2.78 2.57 1.96 1.06 0.00 ‐1.06 ‐1.96 ‐2.57 ‐2.78 3.16 2.92 2.23 1.21 0.00 ‐1.21 ‐2.23 ‐2.92 ‐3.16 0.00 0.45 0.82 1.08 1.16 1.08


‐109‐

Oleaje, Aceleraciones (m/s2)

T2

6 7 8 0 1 2 3 4 5 6 7 8

2.3562 2.7489 3.1416 0.0000 0.3927 0.7854 1.1781 1.5708 1.9635 2.3562 2.7489 3.1416

‐5.2326 ‐6.8367 ‐7.4000 7.4000 6.8367 5.2326 2.8319 0.0000 ‐2.8319 ‐5.2326 ‐6.8367 ‐7.4000

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.47 0.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.46 0.87 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.46 0.86 1.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.46 0.85 1.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.45 0.85 1.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.45 0.84 1.12 1.24 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.45 0.83 1.11 1.23 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.44 0.83 1.10 1.22 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.44 0.82 1.09 1.21 1.14 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.44 0.81 1.08 1.19 1.13 0.00 0.00 0.00

1.23 0.00 0.00 0.00 0.43 0.81 1.07 1.18 1.12 0.88 0.00 0.00

1.20 0.00 0.00 0.00 0.43 0.80 1.06 1.17 1.11 0.87 0.00 0.00

1.18 0.66 0.00 0.00 0.43 0.80 1.05 1.16 1.10 0.86 0.47 0.00

1.15 0.64 0.00 0.00 0.43 0.79 1.05 1.15 1.09 0.85 0.47 0.00

1.13 0.63 0.00 0.00 0.42 0.79 1.04 1.14 1.08 0.84 0.46 0.00

1.11 0.62 0.00 0.00 0.42 0.78 1.03 1.13 1.07 0.83 0.46 0.00

1.09 0.61 0.00 0.00 0.42 0.78 1.02 1.12 1.06 0.82 0.45 0.00

1.07 0.59 0.00 0.00 0.42 0.77 1.02 1.12 1.05 0.82 0.45 0.00

1.05 0.58 0.00 0.00 0.41 0.77 1.01 1.11 1.04 0.81 0.44 0.00

1.04 0.57 0.00 0.00 0.41 0.76 1.00 1.10 1.03 0.80 0.44 0.00

1.02 0.56 0.00 0.00 0.41 0.76 1.00 1.09 1.02 0.79 0.43 0.00

1.00 0.55 0.00 0.00 0.41 0.75 0.99 1.08 1.01 0.79 0.43 0.00

0.99 0.54 0.00 0.00 0.40 0.75 0.99 1.08 1.01 0.78 0.43 0.00

0.97 0.53 0.00 0.00 0.40 0.75 0.98 1.07 1.00 0.77 0.42 0.00

0.96 0.53 0.00 0.00 0.40 0.74 0.98 1.06 0.99 0.77 0.42 0.00

0.95 0.52 0.00 0.00 0.40 0.74 0.97 1.06 0.99 0.76 0.42 0.00

0.93 0.51 0.00 0.00 0.40 0.74 0.97 1.05 0.98 0.76 0.41 0.00

0.92 0.50 0.00 0.00 0.40 0.73 0.96 1.05 0.97 0.75 0.41 0.00

0.91 0.50 0.00 0.00 0.39 0.73 0.96 1.04 0.97 0.75 0.41 0.00

0.90 0.49 0.00 0.00 0.39 0.73 0.95 1.04 0.96 0.74 0.40 0.00

0.89 0.49 0.00 0.00 0.39 0.73 0.95 1.03 0.96 0.74 0.40 0.00

0.88 0.48 0.00 0.00 0.39 0.72 0.95 1.03 0.95 0.73 0.40 0.00

0.87 0.47 0.00 0.00 0.39 0.72 0.94 1.02 0.95 0.73 0.40 0.00

0.86 0.47 0.00 0.00 0.39 0.72 0.94 1.02 0.95 0.73 0.39 0.00

0.86 0.47 0.00 0.00 0.39 0.72 0.94 1.02 0.94 0.72 0.39 0.00

0.85 0.46 0.00 0.00 0.39 0.72 0.94 1.02 0.94 0.72 0.39 0.00

0.85 0.46 0.00 0.00 0.39 0.71 0.93 1.01 0.94 0.72 0.39 0.00

0.84 0.46 0.00 0.00 0.39 0.71 0.93 1.01 0.93 0.72 0.39 0.00

0.84 0.45 0.00 0.00 0.39 0.71 0.93 1.01 0.93 0.71 0.39 0.00

0.83 0.45 0.00 0.00 0.38 0.71 0.93 1.01 0.93 0.71 0.39 0.00

0.83 0.45 0.00 0.00 0.38 0.71 0.93 1.00 0.93 0.71 0.39 0.00

0.83 0.45 0.00 0.00 0.38 0.71 0.93 1.00 0.93 0.71 0.38 0.00

0.82 0.45 0.00 0.00 0.38 0.71 0.93 1.00 0.93 0.71 0.38 0.00

0.82 0.45 0.00 0.00 0.38 0.71 0.93 1.00 0.93 0.71 0.38 0.00

0.82 0.45 0.00 0.00 0.38 0.71 0.93 1.00 0.93 0.71 0.38 0.00


‐110‐

Total (m) Cotasuperior D.Max Cota superior Sección T

24 75 0 A ‐ Torre 1

1 51 24 B ‐ 3‐(3) 0

8 50 25 C ‐ 3‐6 0

4 42 33 D ‐ 3 0

1 38 37 E ‐ 3‐(3) 0

15 37 38 F ‐ 3‐6 0

17 22 53 G ‐ 3‐6 0

5 5 70 H ‐ Pilotes 0

75

Elemento D nominal

Elementos verticales 1.3

Elementos diagonales 0.7

Elementos horizontales 0.7

Torre 6

Pilotes 2.5


‐111‐

DefiniciónSecciones

Deq

Pilotes E. Verticales E. Horizontales E.diagonales L.Horizontales L diag z diag L/z diag Arrastre Inercia

0 0 0 0 0 6.00 36.00

0 3 3 0 12 36.90 35.91

0 3 0 6 0 15.4 8 1.93 14.90 16.11

0 3 0 0 0 4.50 6.75

0 3 3 0 16 47.70 45.63

0 3 0 6 0 23.5 15 1.57 12.96 14.36

0 3 0 6 0 28.3 17 1.66 13.49 14.84

3 0 0 0 0 8.10 21.87

Definición Elementos

T1

D efectivo k e Cds c(pi) Kc Fb KC fi (KC) Cd

1.5 0.05 0.03333 1.05 1.47 0.99 0.9 59.08 1.036 1.09

0.9 0.05 0.05556 1.05 1.47 0.99 0.9 98.46 1.000 1.05

0.9 0.05 0.05556 1.05 1.47 0.99 0.9 98.46 1.000 1.05

6 0.0003 0.00005 0.65 1.30 0.99 0.9 14.77 1.231 0.80

2.7 0.05 0.01852 1.05 1.47 0.99 0.9 32.82 1.279 1.34


‐112‐

T1 T2

Cd Cm Cd Cm

0.80 1.6 0.77 1.6

1.05 1.2 1.05 1.2

1.09 1.2 1.05 1.2

1.09 1.2 1.05 1.2

1.05 1.2 1.05 1.2

1.09 1.2 1.05 1.2

1.09 1.2 1.05 1.2

1.34 1.2 1.24 1.2

T2

Cm KC fi (KC) Cd Cm

1.2 77.94 1.000 1.05 1.2

1.2 129.90 1.000 1.05 1.2

1.2 129.90 1.000 1.05 1.2

1.6 19.48 1.186 0.77 1.6

1.2 43.30 1.182 1.24 1.2


‐113‐

Distribucióndesecciones

Cota (m) Sección Kc Fb Deq T1 T2

z(m) Arrastre Inercia Cd Cm Cd Cm

74.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 34.5

73.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 33.5

72.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 32.5

71.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 31.5

70.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 30.5

69.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 29.5

68.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 28.5

67.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 27.5

66.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 26.5

65.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 25.5

64.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 24.5

63.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 23.5

62.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 22.5

61.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 21.5

60.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 20.5

59.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 19.5

58.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 18.5

57.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 17.5

56.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 16.5

55.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 15.5

54.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 14.5

53.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 13.5

52.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 12.5

51.5 A ‐ Torre 0.99 0.9 6.00 36.00 0.80 1.60 0.77 1.60 11.5

50.5 B ‐ 3‐(3) 0.99 0.9 36.90 35.91 1.05 1.20 1.05 1.20 10.5

49.5 C ‐ 3‐6 0.99 0.9 14.90 16.11 1.09 1.20 1.05 1.20 9.5

48.5 C ‐ 3‐6 0.99 0.9 14.90 16.11 1.09 1.20 1.05 1.20 8.5

47.5 C ‐ 3‐6 0.99 0.9 14.90 16.11 1.09 1.20 1.05 1.20 7.5

46.5 C ‐ 3‐6 0.99 0.9 14.90 16.11 1.09 1.20 1.05 1.20 6.5

45.5 C ‐ 3‐6 0.99 0.9 14.90 16.11 1.09 1.20 1.05 1.20 5.5

44.5 C ‐ 3‐6 0.99 0.9 14.90 16.11 1.09 1.20 1.05 1.20 4.5

43.5 C ‐ 3‐6 0.99 0.9 14.90 16.11 1.09 1.20 1.05 1.20 3.5

42.5 C ‐ 3‐6 0.99 0.9 14.90 16.11 1.09 1.20 1.05 1.20 2.5

41.5 D ‐ 3 0.99 0.9 4.50 6.75 1.09 1.20 1.05 1.20 1.5

40.5 D ‐ 3 0.99 0.9 4.50 6.75 1.09 1.20 1.05 1.20 0.5

39.5 D ‐ 3 0.99 0.9 4.50 6.75 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐0.5

38.5 D ‐ 3 0.99 0.9 4.50 6.75 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐1.5

37.5 E ‐ 3‐(3) 0.99 0.9 47.70 45.63 1.05 1.20 1.05 1.20 ‐2.5

36.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐3.5

35.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐4.5

34.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐5.5

33.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐6.5

32.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐7.5

31.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐8.5

30.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐9.5

29.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐10.5

28.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐11.5

27.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐12.5

26.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐13.5

25.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐14.5

24.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐15.5

23.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐16.5

22.5 F ‐ 3‐6 0.99 0.9 12.96 14.36 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐17.5

21.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐18.5

20.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐19.5

19.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐20.5

18.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐21.5

17.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐22.5

16.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐23.5

15.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐24.5

14.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐25.5

13.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐26.5

12.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐27.5

11.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐28.5

10.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐29.5

9.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐30.5

8.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐31.5

7.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐32.5

6.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐33.5

5.5 G ‐ 3‐6 0.99 0.9 13.49 14.84 1.09 1.20 1.05 1.20 ‐34.5

4.5 H ‐ Pilotes 0.99 0.9 8.10 21.87 1.34 1.20 1.24 1.20 ‐35.5

3.5 H ‐ Pilotes 0.99 0.9 8.10 21.87 1.34 1.20 1.24 1.20 ‐36.5

2.5 H ‐ Pilotes 0.99 0.9 8.10 21.87 1.34 1.20 1.24 1.20 ‐37.5

1.5 H ‐ Pilotes 0.99 0.9 8.10 21.87 1.34 1.20 1.24 1.20 ‐38.5

0.5 H ‐ Pilotes 0.99 0.9 8.10 21.87 1.34 1.20 1.24 1.20 ‐39.5


‐114‐

Oleaje y Corrientes Cargas Viento Aerogenerador

FUERZAS

T1 T2

0 1 2 3 4 5 6 7 8 0 1 2 3 4 5

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

289853 273744 0 0 0 0 0 0 0 261326 244173 0 0 0 0

283457 267773 0 0 0 0 0 0 0 257831 240929 0 0 0 0

277279 262005 204044 0 0 0 0 0 0 254422 237765 181690 0 0 0

271313 256432 199818 0 0 0 0 0 0 251098 234679 179361 0 0 0

265551 251049 195732 121416 0 0 0 0 0 247856 231668 177086 106671 0 0

78546 75387 60039 38857 0 0 0 0 0 73926 69927 54370 33905 0 0

76922 73853 58853 38164 0 0 0 0 0 72994 69055 53701 33518 0 0

75353 72371 57707 37492 19683 0 0 0 0 72085 68203 53048 33138 16246 0

73838 70939 56598 36839 19426 0 0 0 0 71198 67373 52410 32766 16105 0

740325 698413 543358 337211 158737 0 0 0 0 745530 694569 528425 316188 139037 0

204366 193672 151661 95425 46541 22445 0 0 0 200128 187284 143404 86989 39727 16644

200433 189988 148841 93810 45976 22129 0 0 0 197755 185075 141719 86020 39388 16519

196633 186427 146112 92240 45420 21829 8816 0 0 195438 182918 140071 85068 39050 16397

192961 182986 143471 90715 44873 21543 9229 0 0 193177 180812 138458 84132 38713 16277

189414 179660 140915 89232 44334 21270 9585 ‐17424 ‐37163 190969 178754 136880 83212 38376 16159

185986 176445 138441 87791 43802 21008 9889 ‐15706 ‐34586 188812 176743 135336 82307 38040 16043

182674 173337 136046 86388 43278 20758 10146 ‐14136 ‐32214 186704 174777 133823 81415 37704 15929

179472 170332 133726 85024 42761 20518 10361 ‐12705 ‐30035 184643 172855 132342 80537 37368 15817

176376 167426 131479 83695 42250 20286 10536 ‐11402 ‐28034 182628 170975 130889 79671 37032 15705

173383 164615 129302 82401 41745 20062 10677 ‐10217 ‐26200 180657 169134 129463 78817 36694 15594

170488 161895 127191 81139 41245 19845 10787 ‐9144 ‐24521 178727 167331 128064 77973 36355 15485

167687 159262 125144 79909 40750 19635 10869 ‐8172 ‐22987 176836 165565 126690 77139 36015 15375

164976 156713 123158 78709 40259 19430 10926 ‐7296 ‐21589 174983 163832 125338 76313 35673 15266

162351 154244 121230 77536 39772 19230 10961 ‐6508 ‐20316 173164 162130 124007 75495 35328 15157

159807 151850 119357 76389 39287 19034 10976 ‐5802 ‐19162 171377 160458 122696 74682 34979 15048

163767 155585 122240 78213 40251 19479 11319 ‐5440 ‐18858 176548 165257 126282 76788 35929 15444

161276 153239 120395 77069 39752 19283 11302 ‐4859 ‐17879 174747 163568 124950 75951 35559 15330

158855 150959 118597 75945 39253 19089 11271 ‐4347 ‐17002 172969 161902 123631 75116 35183 15216

156501 148740 116842 74839 38754 18897 11227 ‐3901 ‐16221 171212 160254 122322 74280 34801 15102

154207 146577 115125 73749 38253 18706 11171 ‐3517 ‐15531 169471 158620 121020 73441 34411 14986

151968 144465 113443 72672 37749 18516 11105 ‐3191 ‐14928 167742 156995 119721 72598 34013 14869

149777 142397 111791 71605 37241 18325 11029 ‐2922 ‐14408 166019 155376 118421 71746 33605 14752

147628 140368 110163 70543 36726 18135 10944 ‐2708 ‐13968 164296 153755 117114 70883 33185 14633

145512 138369 108553 69483 36202 17943 10850 ‐2548 ‐13608 162566 152126 115796 70005 32752 14513

143420 136391 106953 68419 35667 17749 10746 ‐2441 ‐13325 160819 150481 114459 69107 32302 14391

141342 134425 105355 67346 35119 17554 10632 ‐2388 ‐13122 159047 148810 113095 68182 31834 14268

139263 132457 103748 66255 34552 17356 10506 ‐2392 ‐12999 157234 147100 111694 67224 31343 14144

137166 130472 102120 65139 33963 17155 10365 ‐2456 ‐12961 155366 145335 110242 66224 30825 14018

135032 128450 100453 63985 33345 16950 10206 ‐2585 ‐13013 153419 143496 108723 65169 30274 13892

132831 126363 98725 62776 32689 16740 10023 ‐2790 ‐13166 151365 141554 107113 64044 29682 13764

130525 124176 96904 61491 31986 16526 9809 ‐3082 ‐13435 149164 139472 105380 62826 29038 13637

128057 121834 94947 60099 31218 16305 9551 ‐3484 ‐13843 146757 137193 103479 61482 28327 13510

92884 93030 77362 54636 34682 23181 15470 1689 ‐10694 102244 99728 79632 52630 30440 19582

90576 90832 75503 53287 33921 22978 15130 1119 ‐11312 100001 97600 77845 51356 29764 19488

87763 88156 73241 51648 33010 22780 14668 312 ‐12216 97221 94965 75634 49782 28943 19414

83931 84518 70171 49436 31814 22598 13943 ‐958 ‐13663 93381 91329 72589 47629 27851 19379

76952 77908 64624 45497 29798 22495 12315 ‐3705 ‐16797 86309 84647 67023 43752 25993 19171

Total (kN) 8048.678 7660.532 5599.476 3324.511 1616.082 727.7605 387.3429 ‐175.1038 ‐609.7557 8322 7807 5605 3196 1428 581

Fase 0 1 2 3 4 5 6 7 8 0 1 2 3 4 5

Estructura

F Horiz Max (KN) 8322

M Base Max (KNm) 217955

F Horizontal (KN) 1810

M base Torre (KNm) 153000

F Vertical min (KN) ‐6838

F Vertical max (KN) ‐10500

Altura del Jack

Altura pilote

Separación pa

Peso del Jack

Empuje del Jac

M base Jacket 245310 Peso del genera


‐115‐

et 46s 5tas 25et ‐4515ket 3945dor ‐6838

6 7 8

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

0 0 0

6392 0 0

6550 0 0

6691 ‐14419 ‐29283

6814 ‐13669 ‐28156

6921 ‐12975 ‐27105

7013 ‐12332 ‐26126

7090 ‐11739 ‐25216

7154 ‐11193 ‐24372

7205 ‐10693 ‐23592

7244 ‐10237 ‐22873

7272 ‐9823 ‐22213

7288 ‐9451 ‐21611

7294 ‐9118 ‐21065

7506 ‐9229 ‐21413

7491 ‐8962 ‐20956

7465 ‐8735 ‐20554

7429 ‐8546 ‐20205

7382 ‐8396 ‐19911

7323 ‐8285 ‐19670

7253 ‐8214 ‐19483

7169 ‐8185 ‐19353

7072 ‐8198 ‐19280

6958 ‐8257 ‐19267

6826 ‐8364 ‐19318

6673 ‐8525 ‐19439

6495 ‐8746 ‐19635

6287 ‐9035 ‐19918

6042 ‐9404 ‐20300

5748 ‐9871 ‐20800

5390 ‐10461 ‐21449

11225 ‐3782 ‐15823

10799 ‐4493 ‐16618

10216 ‐5471 ‐17724

9310 ‐6974 ‐19430

7338 ‐10136 ‐23009

256 ‐306 ‐705

6 7 8

MOMENTOS EN LA BASE

T1

0 1 2 3 4 5 6 7 8 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

13478162 12729092 0 0 0 0 0 0 0 12151657

12897285 12183666 0 0 0 0 0 0 0 11731299

12338938 11659207 9079970 0 0 0 0 0 0 11321788

11802133 11154801 8692096 0 0 0 0 0 0 10922765

11285925 10669574 8318612 5160184 0 0 0 0 0 10533881

3259640 3128540 2491607 1612551 0 0 0 0 0 3067915

3115322 2991042 2383556 1545638 0 0 0 0 0 2956252

2976440 2858660 2279411 1480916 777485 0 0 0 0 2847354

2842754 2731167 2179004 1418298 747903 0 0 0 0 2741129

27762181 26190503 20375939 12645420 5952639 0 0 0 0 27957358

7459358 7069034 5535625 3483015 1698739 819240 0 0 0 7304656

7115358 6744562 5283840 3330244 1632150 785580 0 0 0 7020289

6783827 6431733 5040851 3182289 1566999 753089 304151 0 0 6742624

6464207 6130029 4806273 3038954 1503245 721677 309170 0 0 6471430

6155959 5838951 4579737 2900053 1440850 691260 311511 ‐566274 ‐1207812 6206482

5858570 5558021 4360889 2765406 1379775 661765 311506 ‐494726 ‐1089452 5947563

5571547 5286782 4149390 2634843 1319985 633121 309457 ‐431152 ‐982533 5694463

5294415 5024795 3944913 2508196 1261444 605267 305635 ‐374792 ‐886020 5446979

5026723 4771638 3747147 2385306 1204118 578146 300285 ‐324947 ‐798965 5204911

4768035 4526907 3555791 2266022 1147976 551706 293629 ‐280979 ‐720496 4968070

4517934 4290216 3370559 2150196 1092986 525901 285864 ‐242304 ‐649811 4736269

4276020 4061191 3191175 2037688 1039117 500689 277167 ‐208389 ‐586178 4509330

4041911 3839478 3017375 1928362 986342 476032 267694 ‐178746 ‐528924 4287079

3815238 3624735 2848906 1822090 934632 451897 257586 ‐152932 ‐477433 4069350

3595651 3416634 2685526 1718747 883963 428254 246964 ‐130544 ‐431142 3855981

3520999 3345078 2628163 1681589 865389 418798 243368 ‐116969 ‐405448 3795789

3306155 3141401 2468101 1579911 814911 395302 231698 ‐99609 ‐366529 3582304

3097679 2943700 2312640 1480926 765439 372241 219782 ‐84770 ‐331547 3372894

2895264 2751690 2161571 1384527 716953 349599 207694 ‐72168 ‐300094 3167417

2698620 2565100 2014693 1290614 669433 327359 195493 ‐61542 ‐271795 2965740

2507469 2383672 1871816 1199091 622864 305511 183232 ‐52656 ‐246307 2767737

2321547 2207160 1732762 1109871 577231 284044 170954 ‐45296 ‐223318 2573289

2140607 2035335 1597363 1022870 532522 262951 158692 ‐39268 ‐202539 2382288

1964416 1867979 1465461 938015 488727 242226 146477 ‐34393 ‐183704 2194635

1792756 1704891 1336911 855236 445842 221866 134330 ‐30508 ‐166568 2010243

1625430 1545887 1211582 774475 403864 201870 122270 ‐27462 ‐150901 1829038

1462257 1390800 1089358 695682 362796 182237 110312 ‐25114 ‐136489 1650961

1303081 1239485 970140 618822 322645 162969 98468 ‐23329 ‐123125 1475974

1147773 1091823 853849 543869 283429 144072 86751 ‐21976 ‐110609 1304062

996234 947724 740434 470819 245171 125552 75176 ‐20923 ‐98744 1135240

848413 807143 629877 399693 207908 107417 63760 ‐20035 ‐87326 969568

704314 670088 522207 330542 171697 89678 52530 ‐19162 ‐76138 807162

417978 418636 348128 245860 156068 104315 69614 7601 ‐48122 460100

317018 317912 264261 186503 118722 80424 52955 3917 ‐39592 350004

219408 220391 183103 129119 82526 56950 36669 781 ‐30539 243052

125897 126778 105257 74153 47721 33898 20915 ‐1437 ‐20494 140072

38476 38954 32312 22749 14899 11247 6157 ‐1852 ‐8399 43155

Total (kN*m) 217955 206672.588 142458.181 79049.3542 35487.1033 13664.15 6467.915 ‐4171.9546 ‐11987.092 217918

Fase 0 1 2 3 4 5 6 7 8 0


‐116‐

T2

1 2 3 4 5 6 7 8

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

11354048 0 0 0 0 0 0 0

10962282 0 0 0 0 0 0 0

10580552 8085227 0 0 0 0 0 0

10208526 7802205 0 0 0 0 0 0

9845885 7526162 4533519 0 0 0 0 0

2901962 2256346 1407064 0 0 0 0 0

2796707 2174898 1357469 0 0 0 0 0

2694034 2095400 1308950 641706 0 0 0 0

2593855 2017786 1261474 620056 0 0 0 0

26046356 19815952 11857045 5213887 0 0 0 0

6835875 5234258 3175084 1450038 607507 0 0 0

6570170 5031020 3053696 1398271 586422 0 0 0

6310680 4832436 2934833 1347222 565683 220508 0 0

6057192 4638351 2818421 1296879 545271 219441 0 0

5809500 4448616 2704385 1247231 525171 217457 ‐468602 ‐951708

5567404 4263085 2592656 1198269 505366 214647 ‐430584 ‐886929

5330710 4081616 2483165 1149983 485843 211095 ‐395723 ‐826704

5099230 3904074 2375845 1102363 466589 206880 ‐363785 ‐770709

4872783 3730327 2270634 1055401 447594 202073 ‐334549 ‐718643

4651191 3560245 2167469 1009089 428848 196741 ‐307807 ‐670220

4434284 3393706 2066291 963419 410341 190942 ‐283366 ‐625175

4221898 3230591 1967043 918385 392067 184732 ‐261045 ‐583255

4013873 3070785 1869671 873980 374020 178161 ‐240675 ‐544225

3810054 2914176 1774121 830199 356193 171276 ‐222094 ‐507862

3610295 2760659 1680344 787038 338584 164117 ‐205155 ‐473956

3553017 2715060 1650947 772473 332038 161370 ‐198425 ‐460380

3353154 2561479 1557000 728954 314270 153561 ‐183728 ‐429602

3157089 2410812 1464757 686069 296718 145574 ‐170327 ‐400800

2964693 2262965 1374177 643817 279380 137439 ‐158099 ‐373799

2775842 2117853 1285224 602200 262256 129186 ‐146929 ‐348435

2590421 1975396 1197864 561219 245347 120838 ‐136705 ‐324549

2408322 1835519 1112067 520879 228653 112420 ‐127322 ‐301990

2229445 1698155 1027809 481186 212177 103955 ‐118678 ‐280612

2053702 1563245 945068 442148 195922 95465 ‐110673 ‐260274

1881013 1430739 863833 403777 179890 86972 ‐103209 ‐240835

1711312 1300595 784095 366087 164085 78498 ‐96189 ‐222158

1544547 1172787 705856 329098 148511 70068 ‐89516 ‐204105

1380685 1047301 629129 292834 133174 61706 ‐83088 ‐186535

1219715 924144 553940 257325 118078 53442 ‐76799 ‐169301

1061656 803346 480330 222612 103231 45313 ‐70533 ‐152247

906567 684973 408367 188746 88638 37361 ‐64162 ‐135201

754562 569134 338150 155796 74307 29644 ‐57535 ‐117969

448775 358343 236836 136980 88117 50514 ‐17019 ‐71203

341600 272458 179745 104172 68207 37798 ‐15724 ‐58162

237412 189084 124455 72357 48534 25540 ‐13677 ‐44309

136994 108883 71444 41776 29069 13966 ‐10461 ‐29145

42323 33511 21876 12997 9585 3669 ‐5068 ‐11505

203932 138904 74672 31127 10656 4332 ‐5567 ‐12383

1 2 3 4 5 6 7 8


‐117‐

3.4 Cálculo geotécnico


‐118‐


‐119‐

Hundimiento (a) Vd (KN) 18919.04001

Qf+Qp (KN) 51066.64

SF 2.699

Arranque (a)

Vd (KN) 11037.2

Qf (KN) 25512

SF 2.311

Hundimiento (b) Vd (KN) 33135.05683

Qf+Qp (KN) 51066.64

SF 1.541

Arranque (b)

Vd (KN) 25147.6

Qf (KN) 25512

SF 1.014

diseño de estructura offshore tipo jacket con pieza de

Documents