column as elguer

7/28/2019 Column as Elguer

1/43

DATOS OBTENIDOS DEL ANALISIS DE LA ESTRUCTURA

PD1 =

PL1 =

P U1 =

PD2 =

PL2 =

P U2 =

L=sT =

gt =

hf =

S/C =

VERIFICACION

ELEMENTO EN FLEXO COMPRESIN :COLUMNA 01 (TEE) COLUMNA 02 (TEE) Refuerzo de columna 01bc = bc = db = N19

hc = hc = f'c = 21 MPa

fy = 420 MPa

NA : Borde COLUMNA : Interior

2

900 mm

N19

1 PREDIMENCIONAMIENTO

A) CALCULO DEL PERALTE DE LA ZAPATA (hz)

Calculo de la longitud e desarrollo en compresin

6375 mm

250 mm

900 mm

37.88E+04 N

7.67E+04 N

66.07E+04 N

51.36E+04 N

11.48E+04 N

91.42E+04 N

6375 mm

250 mm

N19

Seccion de la columna

VERIFICACI N POR CORTE POR PUNZONAMIENTOCOLUNNA EXTERIOR

VERIFICACION POR APLASTAMIENTOVERIFICACIN DE CORTE POR FLEXIN Cumple con la Condicin !

1500 mm

35.00E-04 N

250 mm

900 mm

VIGA DE CIMENTACIONVerificando por Corte

VERIFICACIN DE CORTE POR FLEXINVERIFICACION POR APLASTAMIENTO

Cumple con la condicin !

COLUNNA INTERIOR

N10900 mm

Cumple con la Condicin !Cumple con la condicin !

Proyecto:

DISEO DE LA ZAPATA CONECTAD

Cumple Con la condicion !

Cumple Con la condicion !cumple con la condicion !


RECONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS DE LA I.E. NIO JDISTRITO DE INDEPENDENCIA - PROVINCIA DE HUARAZ

VERIFICACIN POR CORTE POR PUNZONAMIENTO

0.12 MPa

19.80E-06 N / mm

y bd b y'

c

0.24 f dl 0.043 d f 200 mm

f


2/43

hz = 512 mm Entoonces asumimos un prealte de :

h z

100 mm

CALCULO DE LA REACCION NETA (qn)

qn = st - h1 * gcs -h2 * gt - hz - gca - S/C

st = gcs =

h1 = gt =

h2 = gca =

hz = S/C =

qn =

CARGAS DE SEVICIO

Carga de Servicio 01 Carga de Servicio 02

Ps1 = PD + PL Ps2 = PD + PL

Ps 1 = Ps 2 =

B) CALCULO DE LA SECCION DE LA ZAPATA (B Z x HZ)

AREA DE LA ZAPATA EXTERIOR Aze = Entonces BzHz

AREA DE LA ZAPATA INTERIOR AzI = Entonces BzHz

ENTONCES LAS DIMENCIONES DE LAS ZAPATAS SERAN

ZAPATA EXTERIOR ZAPATA INTERIOR

Bz 2300.0 mm Bz 2700.00 mm

Hz 2300.0 mm Hz 2700.00 mm

2300.0 mm

2300 0 m

1500 mm

0.12 MPa 2.30E-05 N / mm

850 mm

100 mm 1.98E-05 N / mm

= 5411264.70 mm

= 7465484.38 mm

2300.0 mm 2700.00 mm

2700.00 mm

45.55E+04 N 62.84E+04 N - mm

0.0842 MPa

850 mm 2.40E-05 N / mm

550 mm 3.50E-03 N / mm

550 mm

h1=

h2=

hz=

ld=hf

n

S

Zeq

PA

n

S

Zeq

PA


3/43

EL PREDEIMENCIONAMIENTO SERAZAPATA EXTERIOR ZAPATA INTERIOR

Bz 2300.0 mm Bz 2700.00 mm

Hz 2300.0 mm Hz 2700.00 mm

2300.0 mm

segn ACI 318-0521.10.3.1.- Las vigas sobre el terreno diseadas para actuar como acoples horizontales entre

debes de disearse de tal manera q la menor dimencion transversal sea igual ael espacio libre entre columnas conectadas dividido entre por 20

5475 mm

20

300 < b cc < 450 300 < 274 < 4

por lo tanto : cc = 300.00 mm

e 5650 - e

Mu1 = Pu1 . e =

M u1 = V u1

V u1 = 5.37E+04 N

Verificando por Corte

N16N10

N13

Hallando el peralte Efectivo

r = 75.00 mm = 0.85 d

f'c = 21 MPa

= 273.75 mm

2.81E+08 N - mm

300 mm

550 mm

= 457.00 mm

2700.00 mm

2700.00 mm

( 5650.00 - e )

. 1

2300.0 mm

2

bcc =

M

VU1

P1

P2

U1

20

ncc

lb

02 M

Vcf

)2

( eA dd

rhd


4/43

Calculo Del Refuerzo Por FlexinDonde:

Mu =

f'c =

fy =

As = a = 153 mm h f =

bw =d =

Clculo Del Refuerzo Mnimo Por Flexin

Donde:

bw =

d =

ASMIN = 374 mm

Por lo tanto el area acero sera As = 1952 mm

Clculo del Numero de varillas (n)

Asumimos Refuerzo : N16 Asb =

As = 1952

Asb 201

ENTONCES EL NUMERO DE ACEROS SERA:

10 N16

21.12.4.1 .-La resistencia a momento positivo en la cara del nudo no debe ser menor que un tercio de la resistencia a mnegativo provista en dicha cara. La resistencia al momento negativo y positivo en cualquier seccion a lo larg

longitud de l elemento no debe de ser mayores a un quito de la maxima reistencia a momento proporcionadcara de cualquiera de los nudos


As = 402

Asb 133

10 N16

133 mm

n = = 3 VARILLAS

> 457 mm

n = = 10

10 VARILLAS

457

21 M

420

550

300

300 mm

457 mm

1952 mm

201 mm

28.

200**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN

f

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * bw


5/43

ldh = 352 + 64ldh =

RECUBRIMINETO =

SECCION DE LA COLUMNA SERA = 466 mm Cambiar la Seccin

ENTONCES : SE TOMA COLUMNA TIPO TEE

900 mm

cumple con la condicion !

Longitud de desarrollo Sin gancho

ld2= 698.3 mm

Calculo del Factor de Amplificacion

U = 1.4 x D + 1.7 x L fa1= 1.4 x D + 1.7 x L = 1.451D + L

U = 1.2 x D + 1.6 x L fa2 = 1.2 x D + 1.6 x L = 1.267D + L fa = 1.4

U = 1.2 x D + L fa3= 1.2 x D + L = 1.166D + L

U = 0.9 x D fa4= 0.9 x D = 0.900D

Pu1 = 1.4 D + 1.7 L = 66.066E+04 N

Vu1 = fa x V1 =

qnu = Pu1 + Vu1 = 0.173 MPa

DISE O ZAPATA EXTERIOR

VERIFICACI N POR CORTE POR PUNZONAMIENTO Vup < fVcd = 45s = 4

1603 mm

707 mm

Az

40 mm

5.37E+04 N - mm

> 300.00 mm

500 mm

416 mm

4db

12 db

4db

bc

hc

b + dc

mmdf

dfl b

c

bety

deh 3001.2

sd

hc

2

dbc


6/43

Resistencia del Concreto al Punzonamiento (fVc)

bo = 2 * (hc + d/2+d) + (bc + d) f = 0.75 f'c = 21 MPa

bo = 2 x 1603 + 707 d = 456 mm as= 30

bo = 3913 mm 900

250

0.75 x 0.17 1 + 2 x 21 x 3913 x 456

3.600

ii )f*V

0.75 x 0.0833 x 30 x 456 + 2 x 21 x 3913 x 456

iii )

0.75 x 0.33 x 21 x 3913 x 456

Verificacin Vup < fVc


VERIFICACI N DE CORTE POR FLEXI N Vu < fVc

EN LA DIRECCION X-X

Paralelo a Hz

Cortante Resistente (Vu)

Donde:

Vu = q'nu * Bz * Lv d = hz - r - db Lv

d = 456 mm

Longitud de Volado

Hz - hc - d

2 2

Lv1 = 1800 - 500 - 456

2 2

Lv1 = 194 mm

Vu = q'nu * Bz * Lv hz = 550 mm r = 75 mm

hc = 900 mm Hz = 2300 mm

Vu = 0.1726 x 2300 x 194

Vu =

Cortante Resistente del Concreto (fVc)f = 0.75 f'c =

d = 456 mm bw = 2300 mm

fx Vc =0.75 x 0.17 x 21 x 2300 x 456.00

f x Vc = 60.08E+04 N

7.70E+04 N

51.88E+04 N < 162.17E+04 N

21 MPa

Lv1 =

bc= hc/bc= = 3.6

i)

162.17E+04 N

3913

279.75E+04 N

202.38E+04 N

Y

dbfc

Vc c

0

'2117.0b

ff

dbofbo

dsVc c

'2

*0833.0

aff

dbofVc c '33.0 ff

Vcf

Vcf

Vcf

Vcf

Vcf

Vcf

'

c c wV 0.17 f b df f


7/43

Calculo del Momento UltimoEN DIRECCION Y-Y L = 1350 mm

Pu =

PS =

Hz = 1800 mm

Bz = 2300 mm

bc = 250 mm

0.173 Momento Ultimo de Diseo

Mu =


Mu =

f'c =

fy =

As = 1683 mm a = 22 mm h f =

bw =

d =


Donde:

bw =

d =

ASMIN = 2239 mm

POR LO TANTO EL AREA DE ACERO SERA

AS- =



As = 2736

Asb 201


Espaciamiento de los Refuerzos longitudinales (S)Asb x Bz r = 50 mm

As Hz = 1800 mm

S = 132 mm

S = 150 mm

201 mm

n = = 14

14 VARILLAS

S =

550.00 mm.

1800 mm

2.83E+08 N

66E+04 N

45.55E+04 N

2736 mm

0.173

456 mm

> 2736 mm

1800.00 mm

456.00 mm.

21 MPa

420 MPa

28.30E+07 N-mm

1350

f

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * bw

X

Y

BzL

qqL

qMu nnn *3

'*)'(

2

'*'

2

11

2

1

200**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN


8/43

Calculo del Momento UltimoEN DIRECCION X-X

1800 - 900

L = 775 mm

Pu =

PS = 46E+04 N

0.173 Hz = 1800 mm

0.173 Bz = 2300 mm

Momento Ultimo de D

Mu =

775 mm


Mu =

f'c =

fy =

As = 697 mm a = 7 mm h f =

bw =

d =


Donde:

bw =

d =

ASMIN = 2861 mm


AS- =



As = 3496

Asb 201



As Bz = 2300 mm

S = 132 mm

S = 150 mm

N16 1, @ .15 m 5/8'' 1, @ .15 m

2300 mm

11.92E+07 N-mm

18 VARILLAS

n = = 17

3496 mm

11.92E+07

21 MPa

420 MPa

S =

201 mm

456 mm

> 3496 mm

L = (Hz- hc)/2 =2

66E+04 N

11.92E+07 N-mm

550 mm

2300 mm

456.00 mm

X

Y

qqL

qMu nnn '(2

'*' 11

2

1

200**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN

f

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * bw


9/43

VERIFICACION POR APLASTAMIENTO

f x Pmb = f x 0.85 x f'cx Ac

Donde: f =

f'c =

Ac =

Ac =

Ac =

f x Pmb = 0.7 x 0.85 f x Pmb =

Pm = Pu

f

Pm < f x Pmb

DISE O ZAPATA INTERIOR

Pu2 = 1.4 D + 1.7 L = 91.416E+04 N

qnu = Pu2 = 0.13

VERIFICACI N POR CORTE POR PUNZONAMIENTO Vup < fVc

1356 mm

706 mm

VERIFICACI N POR CORTE POR PUNZONAMIENTO

Cortante Resistente (Vup)

0.13 ( 2700.0 x 2700 - 1356.00 x 706.00 )

Resistencia del Concreto al Punzonamiento (fVc)bo = 2 x (hc +d) + 2 x (bc + d) f = 0.75 f'c = 21 MPa

bo = 2 x 1356 + 2 x 706 d = 456 mm as= 30

bo = 4124 mm 900

250

0.75 x 0.17 1 + 2 x 21 x 4124 x 456

3.600

ii )f*Vc =

94.4E+04 N

= 3.6

Az

170.92E+04 N

79.41E+04 N

bc= hc/bc=

i)

< 2.8E+06 N

2.8E+06 N

h + d

b + dc

hc

bc

Hz

Bz

dbc

)'*'*(* zBzHBzHzqVup nu

dbfc

Vc c

0

'2117.0b

ff

dbofbo

dsVc c

'2

*0833.0

aff

Vup

Vup

Vcf

Vcf

dhc


10/43



VERIFICACI N DE CORTE POR FLEXI N Vu < fVc

EN LA DIRECCION X-X Paralelo a Hz


Donde:

Vu = q'nu * Bz * Lv d = hz - r - db

d = 456 mm

Longitud de Volado

Hz - hc - d

2 2

Lv1 = 2700 - 900 - 456

2 2

Lv1 = 444 mm


hc = 900 mm Hz = 2700 mm

Vu = 0.1254 x 2700 x 444

Vu =


d = 456 mm bw = 2700 mm

fx Vc = 0.75 x 0.17 x 21 x 2700 x 456.00

f x Vc =

fxVc > VuVerificacin

Cumple con la Condicin !

EN LA DIRECCION Y-YParalelo a Hz


Donde:Vu = q'nu * Hz * Lv d = hz - r - db

d = 456 mm Lv 1 = 769

Longitud de Volado

Bz - bc - d

2 2Lv1 = 2700 - 250 - 456

2 2

Lv1 = 769 mm

Vu = q'nu * Hz * Lv hz = 550 mm r = 75 mmhc = 900 mm Hz = 2700 mm

Vu = 0.1254 x 2700 x 769

Lv1 =

70.53E+04 N

70.5E+04 N > 15.0E+04 N

Lv1 =

79.41E+04 N < 170.92E+04 N

15.03E+04 N

21 MPa

Y

'



11/43

Calculo del Momento UltimoEN DIRECCION Y-Y L = 1225 mm

Pu =

PS =

Hz = 2700 mm

Bz = 2700 mm

bc = 250 mm


Mu =

Calculo Del Refuerzo Por Flexin

Donde:Mu =

f'c =

fy =

As = 1495 mm a = 13 mm h f =

bw =

d =


Donde:

bw =

d = 456.00 mm.ASMIN = 3358 mm


AS- =



As = 4104

Asb 201



As Hz = 2700 mm

S = 132 mm

S = 150 mm

Calculo del Momento UltimoEN DIRECCION X-X

2700 - 900

L = 900 mm

Pu =PS = 62.8E+04 N

n = = 20

20 VARILLAS

S =

4104 mm

550.00 mm.

2700.00 mm.

456.00 mm.

2700 mm

0.125

1225

2.54E+08 N - m

> 4104 mm

201 mm

62.84E+04 N

L = (Hz- hc)/2 =2

91.4E+04 N

91E+04 N

25.40E+07 N-mm

420 MPa

21 MPaf

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * b w

X

Y

X

Y

BzL

qqL

qMu nnn *3

'*)'(

2

'*'

2

11

2

1

200**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN


12/43


Mu =

f'c =

fy =

As = 802 mm a = 7 mm h f =

bw =

d =


Donde:

bw =

d =

ASMIN = 3358 mm


AS- =



As = 4104

Asb 201


Espaciamiento de los Refuerzos longitudinales (S)Asb x Hz r = 50 mm

As Bz = 2700 mm

S = 132 mm

S = 150 mm

N16 1, @ .15 m 5/8'' 1, @ .15 m

0.0 m 0.0 m

N16 5/8'' 1, @ .15 m

VERIFICACION POR APLASTAMIENTOf x Pmb = f x 0.85

Donde:

13.71E+

21 MPa

2.7 m

n = = 20

S =

20 VARILLAS

2.7 m

4104 mm

201 mm

456 mm

> 4104 mm

1, @ .15 m

2700.00

456.00

2700 mm

420 MP

550.00

200**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN

f

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * bw


13/43

Proyecto:

DATOS OBTENIDOS DEL ANALISIS DE LA ESTRUCTURA

PD1 =

PL1 =

P U1 =

PD2 =

PL2 =

P U2 =

L=sT =

gt =

hf =

S/C =

VERIFICACION

ELEMENTO EN FLEXO COMPRESIN :COLUMNA 01 (TEE) COLUMNA 02 (TEE) Refuerzo de columna 01bc = bc = db = N19

hc = hc = f'c = 21 MPa

fy = 420 MPa

NA : Borde COLUMNA : Interior

250 mm

900 mm

N19

1 PREDIMENCIONAMIENTO

A) CALCULO DEL PERALTE DE LA ZAPATA (hz)

Calculo de la longitud e desarrollo en compresin

Donde:

VERIFICACIN DE CORTE POR FLEXINVERIFICACION POR APLASTAMIENTO

Cumple Con la condicion !Cumple con la Condicin !


COLUNNA INTERIOR

VERIFICACIN DE CORTE POR FLEXIN Cumple con la Condicin !




VIGA DE CIMENTACIONVerificando por Corte

Seccion de la columna

VERIFICACIN POR CORTE POR PUNZONAMIENTOCOLUNNA EXTERIOR

Cumple Con la condicion !La Seccin Esta Propuesta


900 mm

250 mm

N19

N10

700 mm

4650 mm0.120 MPa

19.80E-06 N / mm

1500 mm

35.00E-04 N

250 mm

900 mm

250 mm

20.15E+04 N

4.40E+04 N

33.43E+04 N

17.86E+04 N

24.65E+04 N

71.16E+04 N

RECONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS DE LA I.E. NIO JESUS DE PRAGINDEPENDENCIA - PROVINCIA DE HUARAZ

DISEO DE LA ZAPATA CONECTADA 02

4650 mm

y bd b y'c

0.24 f dl 0.043 d f 200 mm

f


14/43

hz = 512 mm Entoonces asumimos un prealte de :

h z = 550

100 mm

CALCULO DE LA REACCION NETA (qn)

qn = st - h1 * gcs -h2 * gt - hz - gca - S/C

st = gcs =

h1 = gt =h2 = gca =

hz = S/C =

qn =

CARGAS DE SEVICIO

Carga de Servicio 01 Carga de Servicio 02

Ps1 = PD + PL Ps2 = PD + PL

Ps 1 = Ps 2 =

B) CALCULO DE LA SECCION DE LA ZAPATA (B Z x HZ)

AREA DE LA ZAPATA EXTERIOR Aze = Entonces BzHz

AREA DE LA ZAPATA INTERIOR AzI = Entonces BzHz

ENTONCES LAS DIMENCIONES DE LAS ZAPATAS SERAN

ZAPATA EXTERIOR ZAPATA INTERIOR

Bz 1200.0 mm Bz 2300.00 mmHz 2430.3 mm Hz 2300.00 mm

2430 3

24.55E+04 N

850 mm 2.40E-05 N / mm

550 mm

1200.0 mm

42.51E+04 N - mm

0.12 MPa 2.30E-05 N / mm

0.0842 MPa

= 2916364.26 mm

= 5050647.02 mm

1700.0 mm

2300.00 mm

2300.00 mm

3.50E-03 N / mm

550 mm

1500 mm850 mm

100 mm 1.98E-05 N / mm

h1=

h2=

hz=

ld=hf

n

S

Zeq

PA

n

S

Zeq

PA


15/43

3950 mm20

300 < b cc < 450 300 < 198 < 450

por lo tanto : bcc = 300.00 mm

e 4250 - e

Mu1 = Pu1 . e =

M u1 = V u1

V u1 = 7.93E+04 N

Verificando por Corte

N16N10

N13

Hallando el peralte Efectivo

r = 75.00 mm = 0.85 d

f'c = 21 MPa

fy = 420 MPa

0.85 x 0.17 x 21 x 300 x 457.0




Mu =

f'c =

fy =

As = a = 148 mm h f =

bw =

d =


Donde:

bw = fy =

d = f'c =ASMIN = 374 mm

Por lo tanto el area acero sera As = 1882 mm

. 1

( 4250.00 - e )

27.25E+07 N-mm

300 mm

550 mm

= 457.00 mm

bcc = = 197.50 mm

2.72E+08 N - mm

2

9.08E+04 N

7.93E+04 N < 9.08E+04 N

1882 mm

457.00 mm.

> 457 mm

300 mm 420 MPa

457 mm 21 MPa

21 MPa

420 MPa

550.00 mm.

300.00 mm.

M

VU1

P1

P2

U1

20

ncc

lb

02 M

dbofVc c '17.0 ff

Vcf

VcfVcf

)2(e

A

dd

rhd

20**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN

f

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * bw


16/43

As = 1882

Asb 201


9 N16

21.12.4.1 .-La resistencia a momento positivo en la cara del nudo no debe ser menor que un tercio de la resistencia a momentonegativo provista en dicha cara. La resistencia al momento negativo y positivo en cualquier seccion a lo largo de lalongitud de l elemento no debe de ser mayores a un quito de la maxima reistencia a momento proporcionada en la

cara de cualquiera de los nudos


As = 402

Asb 133

9 N16

9.00 5/8''

3 N133 1/2''

1@ 0.05, [email protected], [email protected], R @ 0.20

Longitud de desarrollo que termina en gancho

352 < 128 < 150

ldh = 352 + 64ldh =

RECUBRIMINETO =

SECCION DE LA COLUMNA SERA = 466 mm La Seccin Esta Propuesta

Longitud de desarrollo Sin gancho

ld2= 698.3 mm

Calculo del Factor de Amplificacion

9 VARILLAS

n = = 9

133 mm

> 300.00 mm

n = = 3 VARILLAS

416 mm

40 mm

4db

12 db

4db

150824.0

b

c

bye

deh d

f

dfl

mmdf

df

l bc

bety

deh 3001.2


17/43

DISEO ZAPATA EXTERIORVERIFICACI N POR CORTE POR PUNZONAMIENTO Vup < fVc d = 456 mm

1978 mm

706 mm


0.21 ( 1200.0 x 1700 - 1978.00 x 706.00 )

Resistencia del Concreto al Punzonamiento (fVc)bo = 2 * (hc + d/2+d) + (bc + d) f = 0.75 f'c = 21 MPa

bo = 2 x 1978 + 706 d = 456 mm as= 30

bo = 4662 mm 700

250

0.75 x 0.17 1 + 2 x 21 x 4662 x 456

2.800

ii )f*Vc =

0.75 x 0.0833 x 30 x 456 + 2 x 21 x 4662 x 456

iii )

0.75 x 0.33 x 21 x 4662 x 456



VERIFICACIN DE CORTE POR FLEXIN Vu < fVc

13.22E+04 N

bc= hc/bc= = 2.8

i)

212.93E+04 N

241.11E+04 N

13.22E+04 N < 212.93E+04 N

212.93E+04 N

4662

299.24E+04 N

bc

hc

h + d + sc

2

b + dc

sd

hc

2 dbc


dbfc

Vc c

0

'2117.0b

ff

dbofbo

dsVc c

'2

*0833.0

aff

dbofVcc

'33.0 ff

VupVup

Vcf

Vcf

Vcf

Vcf

Vcf

Vcf

17


18/43

EN LA DIRECCION X-X

Paralelo a Bz


Donde:

Vu = q'nu * Bz * Lv d = hz - r - db Lv 1 =

d = 456 mm

Longitud de Volado

Hz - hc - d

2 2Lv1 = 1700 - 700 - 456

2 2

Lv1 = 44 mm


hc = 700 mm Hz = 1700 mmVu = 0.2054 x 1200 x 44

Vu =

Cortante Resistente del Concreto (fVc)f = 0.75 f'c =d = 456 mm bw = 1200 mm

fx Vc = 0.75 x 0.17 x 21 x 1200 x 456.00

f x Vc =



Calculo del Momento UltimoL = 450 mm

Pu =PS =

Hz = 1700 mmBz = 1200 mm

bc = 250 mm


Mu =


Mu =

f'c =

fy =

As = a = 3.0mm h f =

bw =

d =


Donde:bw = fy =

d = f'c =

44

Lv1 =

3.54E+07 N-mm

450

31.3E+04 N > 1.1E+04 N

33E+04 N24.55E+04 N

3.54E+07 N - mm

21 MPa

420 MPa

550.00 mm.

1.08E+04 N

21 MPa

31.34E+04 N

21 MP

1700.00 mm.

456.00 mm.

1700 mm 420 M

0.205

456 mm

205.77 mm

X

Y

f

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * b w

X

Y

'


L

qq

L

qMu nnn *3

'

*)'(2

'

*'

2

11

2

1

200**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN


19/43


AS- =



As = 2584

Asb 201



As Bz = 1200 mm

S = 93 mm

S = 100 mm

Calculo del Momento Ultimo

1700 - 700

L = 725 mm

Pu =

PS = 25E+04 N

0.205 Hz = 1700 mm

0.205 Bz = 1200 mm

Momento Ultimo de Diseo

Mu =725 mm


Mu =

f'c =

fy =

As = 379 mm a = 7 mm h f =

bw =

d =


Donde:

bw = fy =d = f'c =

ASMIN = 1493 mm


AS- =



As = 1824

Asb 201



As Hz = 1700 mm

6.48E+07 N-mm

2584 mm

S =

201 mm

n = = 13

201 mm

420 MPa

L = (Hz- hc)/2 =2

33E+04 N

6.48E+07 N-mm

21 MPa

n = = 9

1824 mm

S =

1200 mm

6.48E+07 N-mm

456 mm

550 mm

1200 mm

456.00 mm.

13 VARILLAS

420 MPa21 MPa

> 1824 mm

10 VARILLAS

X

Y

qqLqMu nn (2'*' 1

2

1

20

**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcf

ASMIN

f

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * bw


20/43

N165/8'' 1, @ .10 m

1.2 m

N16 1, @ .20 m5/8'' 1, @ .20 m


f x Pmb = f x 0.85 x f'cx Ac

Donde: f = 0.7f'c = 21 MP

Ac = Area de

Ac = 2

Ac =

f x Pmb = 0.7 x 0.85 x 21 xf x Pmb =

Pm = Pu 33.43E+04f 0.7

Pm < f x Pmb

DISE O ZAPATA INTERIOR

Pu2 = 1.4 D + 1.7 L = 71.161E+04 N

qnu = Pu2 = 0.13

VERIFICACIN POR CORTE POR PUNZONAMIENTO Vup < fVc

1356 mm

706 mm



0.13 ( 2300.0 x 2300 - 1356.00 x 706.00 )

1, @ .10 m

1.7 m

175000 m

2.2E+06 N

< 2.2E+06 N

58.28E+04 N

Az

47.8E+04 N

h + d

b + dc

hc

bc

Hz

Bz

dbc


VupVup

dhc


21/43

0.75 x 0.17 1 + 2 x 21 x 4124 x 4563.600

ii )f*Vc =

0.75 x 0.0833 x 40 x 456 + 2 x 21 x 4124 x 456

iii )

0.75 x 0.33 x 21 x 4124 x 456



2 VERIFICACIN DE CORTE POR FLEXIN Vu < fVc

EN LA DIRECCION X-X

Paralelo a Hz


Donde:

Vu = q'nu * Bz * Lv d = hz - r - db Lv 1 =

d = 456 mm

Longitud de Volado

Hz - hc - d

2 2

Lv1 = 2300 - 250 - 456

2 2

Lv1 = 569 mm

Vu = q'nu * Bz * Lv hz = 550 mm r = 75 mm db = N16

hc = 900 mm Hz = 2300 mm Bz =

Vu = 0.1345 x 2300 x 569

Vu =

Cortante Resistente del Concreto (fVc)f = 0.75 f'c =d = 456 mm bw = 2300 mm

fx Vc = 0.75 x 0.17 x 21 x 2300 x 456.00

f x Vc =



EN LA DIRECCION Y-YParalelo a Hz

Cortante Resistente (Vu)Donde:

Vu = q'nu * Hz * Lv d = hz - r - db

d = 456 mm Lv 1 =

Longitud de VoladoBz - bc - d2 2

Lv1 = 2300 - 900 - 4562 2

Lv1 = 244 mm

17.60E+04 N

21 MPa

569

i)

170.92E+04 N

4124344.56E+04 N

213.29E+04 N

58.28E+04 N < 170.92E+04 N

244

Lv1 =

60.08E+04 N

60.1E+04 N > 17.6E+04 N

Lv1 =

170.92E+04 N

2300 m

X

Y

X

Y

dbfc

Vc c

0

'2117.0b

ff

dbofbo

dsVc

c

'2

*0833.0

aff

dbofVc c '33.0 ff

Vcf

Vcf

VcfVcf

Vcf

Vcf

'



22/43


hc = 900 mm Hz = 2300 mm

Vu = 0.1345 x 2300 x 244

Vu =


d = 456 mm bw = 2300 mm

fx Vc = 0.75 x 0.17 x 21 x 2300 x 456.00

f x Vc =




L = 1025 mm

Pu =

PS =

Hz = 2300 mm

Bz = 2300 mm

bc = 250 mm


Mu =


Mu =

f'c =

fy =

As = 953 mm a = 10 mm h f =

bw =

d =


Donde:

bw = fy =

d = 456.00 mm. f'c =ASMIN = 2861 mm


AS- =



As = 3496

420 MPa

21 MPa

71E+04 N

7.55E+04 N

21 MPa

60.08E+04 N

0.135

201 mm

21 M

42.51E+04 N

16.25E+07 N-mm

1025

1.63E+08 N - mm

60.1E+04 N > 7.5E+04 N

> 3496 mm

3496 mm

550.00 mm.

2300.00 mm.

456.00 mm.

2300 mm 420

f

US

Y

MA

a* f * (d )

2

S Y

C

A * fa

0.85 * f ' * b w

X

Y

Lqq

LqMu nnn *

3

'*)'(

2

'*'

2

11

2

1

200**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN

'



23/43


2300 - 900

L = 700 mm

Pu =

PS = 42.5E+04 N

0.135 Hz = 2300 mm

0.135 Bz = 2300 mm

Momento Ultimo de Diseo

Mu =

700 mm


Mu =

f'c =fy =

As = 442 mm a = 5 mm h f =

bw =

d =


Donde:bw = fy =

d = f'c =

ASMIN = 2861 mm


AS- =



As = 3496

Asb 201


Espaciamiento de los Refuerzos longitudinales (S)Asb x Hz r = 50 mm

As Hz = 2300 mm

S = 132 mm

S = 180 mm

0.0 m

N16 5/8'' 1, @ .20 m

2.3 m

N16 1, @ .18 m

5/8'' 1, @ .18 mN16 #REF! N16 #REF!

550.00 mm.

L = (Hz- hc)/2 =2

71.2E+04 N

420 MPa

7.58E+07 N-mm

7.58E+07 N-mm

7.58E+07 N-mm

21 MPa

3496 mm

201 mm

456 mm 21 MPa

> 3496 mm

2300.00 mm.

456.00 mm.

2300 mm 420 MPa

1, @ .20 m

n = = 17

S =

18 VARILLAS

2.3 m

X

Y

qqL

qMu nn '(2

'*' 1

2

1

200**4.1'25.0

fy

dbw

fy

dbwcfASMIN

f

US

Y

M

A a* f * (d )

2

S Y

C

A * f

a 0.85 * f ' * bw


24/43

VERIFICACION POR APLASTAMIENTOf x Pmb = f x 0.85 x f'c

Donde:

f x Pmb =f x Pmb =

Pm = Puf

Pm 500 mm

db = N19

152 mm

So/2

So

< 2 So

< 2 So

Lo

Lc

40 DISEO: Robert Leon Rodriguez
mailto:#3@mailto:#3@


41/43

Proyecto:

PARA EL PRIMER, SEGUNDO NIVEL

Pu = 3.34E+05 N Fuerza axial fc=21.00 MPa 3 Ksi

Mux = 2.17E+06 N - mm Momento flector

Muy = 2.34E+06 N - mm Momento flector fy = 420 MPa 60 Ksi

Se asume una cu = 0.025 Para zonas sismicas y diseo normal

=

hc = 900 mm

bc = 250 mm

Ag =

Recubrimiento = 40 mm

A) En la direccion X-X hc=900 mmbc=250 mm

En los diagramas de interaccion

1.49 MPa 0.21 Ksi

0.01 MPa 0.002 Ksi

0.87

RECONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS DE LA I.E.NIO JESUS DE PRAGA DE ATIPAYAN - DISTRITO DE INDEPENDENCIA - PROVINCIA DEHUARAZ

1) DATOS DE DISEO Y DEFINICION DE MATERIALES

3) UTILIZANDO EL METODO DE BRESLER

Ag = 225000.00mm

900 mm

250 mm

225000.00mm

DISEO DE ELEMENTOS EN FLEXO - COMPRESION

C- 1

23583.13mm2

Hallando el Ag de modo que debemos satisfacer la condicion anterior, teniendo en cuenta que los

momentos en ambas direcciones son considerables en ambos direcciones se tomara mayores

dimenciones a los que se prodria tomar con un ligero analisis:

2) PREDIMENSIONAMIENTO

X

Y

)*'(45.0 fycf

Pu

Ag

Ag

Pu

hcAgMu

.

hc

hc 120g



42/43

Interpolando:

g = 0.75 = 0.01 diagrama de interaccion L3-60.7

g 0.87

g 0.90 = 0.01 diagrama de interaccion L3-60.9

r lo tanto el area total de refuerzo:

N N ACEROS AREA AREA

1/2'' 12 4 452 mm 0.000452 m

5/8'' 16 4 804 mm 0.000804 m

3/4'' 19 4 1134 mm 0.001134 m

2391 mm 0.002391 m

Comprobando para zona de alta sismicidad y para un "DISEO NORMAL":

0.02 > 0.01 > 0.01 Si Cumple

4 N19 900 mm4 3/4''

250 mm

4 N164 N12 4 5/8''4 12''

Donde:

25mm Sx 150mmSx= 97 mm Si Cumple

C) Paso final del metodo:- Hallar la resistencia a la compresion- Verificar que sea superior a la carga aplicada

Cuantia total

= 0.0106

a) En la direccion X-Xg = 0.87

0.01 MPa =

0.002 Ksi0.0106

Asx = 2250.00 mm

sometida unicamente a flexion en una direccion.

= 0.0100

Ag

AsyAsx

hcAg

Mu

.



43/43

Interpolando:Para:

g 0.75 3.8 g 0.87

3.88 Ksig 0.9 3.9

Por lo tanto: Pu = 1352.38 KipFinalmente la carga nominal:

8.60E+06 N

Para :Lc =

bc = 250 mm

Calculo de Lo:

Lo Lc/6 = 483 mm

Lo hc = 900 mm

Por lo tanto:Lo = 900 mm

Calculo de So:

de = N10

So 8 x db =

So 24 x de =

So bc/2 =

So < 300 mmPor lo tanto:

So = 125 mm So =

150 mm

Seccin: bc =5) RESUMEN DE DISEO DE ELEMENTO EN FLEXOCOMPRESION

2900 mm

Lo > 500 mm

hc = 900 mm

db = N19

152 mm

240 mm

125 mm

0.0 m

Pu = 6016625.90 N

4) REFUERZO POR CORTE.

Ag

Pu

So/2

So

< 2 So

< 2 So

Lo

Lc

Ag

Pu

Ag

Pu

PuxPnx
mailto:#3@

column as elguer

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