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Maître d'Ouvrage : Affaire N° : B0159
BILLON BOUVET BONNAMOUR
DIAGNOSTIC TECHNIQUE ET ENERGETIQUE
FAISABILITE SOLAIRE THERMIQUE – PHOTOVOLTAÏQUE
Résidence L ES HAUTS DE SAINT JUST – LYON
RAPPORT DE MISSION
Maître d’Ouvrage : BILLON BOUVET BONNAMOUR
119 Avenue de Saxe 69 003 LYON Tél : 04.26.29.64.00.
BET :
Bureau d’Etudes GIRUS
1, rue Francis Carco 69 120 Vaulx-En-Velin Tél : 04.37.45.29.29. Fax : 04.37.45.29.30.
Indice 1 de : Mars 2009
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
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Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
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INTRODUCTION................................................................................................................... 5
1 DEFINITION DE LA RESIDENCE........................ ........................................................... 7
1.1 Situation ....................................................................................................................... 7
1.2 Repérage...................................................................................................................... 7
1.3 Constitution de la copropriete ......................................................................................10
2 CONSTITUTION ET ETAT DU PATRIMOINE EXISTANT ....... ......................................11
2.1 Le bâti .........................................................................................................................11
2.2 La ventilation des logements .......................................................................................17
2.3 Les installations de chauffage......................................................................................17
2.4 La production d’ECS....................................................................................................19
2.5 Exploitation et maintenance des installations chauffage et ECS ..................................20
2.6 Autres equipements techniques...................................................................................20
3 DIAGNOSTIC THERMIQUE...........................................................................................22
3.1 Données climatiques locales .......................................................................................22
3.2 Hypothèses .................................................................................................................23
3.3 Calcul du coefficient G des batiments..........................................................................27
3.4 Calcul des consommations théoriques de chauffage ...................................................29
4 ETUDE DES CONSOMMATIONS EN ELECTRICITE............ ........................................31
4.1 Généralités ..................................................................................................................31
4.2 Etat des consommations .............................................................................................31
4.3 Analyse Tarifaire..........................................................................................................33
5 ANALYSE THERMOGRAPHIQUE DU BÂTIMENT ............... ........................................35
5.1 Intérêts de la Thermographie Infrarouge......................................................................35
5.2 Résultats de l’analyse..................................................................................................35
6 CHOIX DES AMELIORATIONS........................... ..........................................................36
6.1 Les ameliorations envisageables sur le bâti.................................................................36
6.2 Action sur les installations de chauffage electrique......................................................40
7 ETUDE DE FAISABILITE SOLAIRE THERMIQUE............ ............................................44
7.1 Généralites – Etat des lieux.........................................................................................44
7.2 Principe de l’installation ...............................................................................................44
7.3 Données – Calculs – Dimensionnement ......................................................................46
7.4 Investissements Prévisionnels.....................................................................................50
7.5 Aides et subventions envisageables ............................................................................52
7.6 Retour sur investissement ...........................................................................................52
7.7 Impact Environnemental ..............................................................................................53
7.8 Conclusion...................................................................................................................54
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8 ETUDE DE FAISABILITE SOLAIRE PHOTOVOLTAÏQUE....... .....................................55
8.1 Installation solaire photovoltaïque................................................................................55
8.2 Analyse technico-économique .....................................................................................56
8.3 Conclusion...................................................................................................................61
9 FINANCEMENT ENVISAGEABLE : LES CEE ................ ..............................................62
9.1 Généralités ..................................................................................................................62
9.2 Valorisation potentielle dans le cas de la résidence Les Hauts de Saint Just...............62
CONCLUSION .....................................................................................................................65
GLOSSAIRE .......................................... ..............................................................................67
TABLE DES ANNEXES.................................. .....................................................................69
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
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INTRODUCTION
Le présent document est le résultat du diagnostic énergétique et technique de la copropriété
LES HAUTS DE SAINT JUST, située à LYON, dans le 5ème arrondissement. Il présente le résultat
de l’analyse des données recueillies sur site et transmises par les différents interlocuteurs, à
travers un état des lieux général de l’existant (bâti, équipements techniques…) et une
synthèse des consommations énergétiques actuelles. Des propositions d’améliorations
chiffrées avec temps de retour sur le bâti et les organes de production et d’émission de
chaleur sont ensuite présentées, dans une perspective d’amélioration du confort des
résidents et de réalisation d’économies d’énergie. Enfin, une optimisation de la production
d’Eau Chaude Sanitaire est considérée, dans le cadre d’une étude de faisabilité solaire
thermique. Enfin, les résultats d’une étude d’opportunité solaire photovoltaïque sont
présentés.
INTERVENANTS
Conseil syndical Copropriété LES HAUTS DE SAINT JUS T
BILLON BOUVET BONNAMOUR
M. Bernard LOBRE
119, Avenue de Saxe
69 003 LYON
INGENIERIE – BET
Melle Véronique TORMEN
Bureau d’études GIRUS
1, Rue Francis Carco
69 120 VAULX-EN-VELIN
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1 DEFINITION DE LA RESIDENCE
1.1 SITUATION
Ville ............................................................................................................................. LYONCode postal ...............................................................................................................69 005 Adresse...................................................................................... 10 à 18 Rue des Tourelles Nombre total de logements ............................................................................................194 Nombre de bâtiments .........................................................................................................5 Date de construction .........................................................................................1976 - 1981 Nombre d’étages............................................................................................Tour A : R+10 ......................................................................................................... Tours B, C, D, E : R+5 Système constructif .......................................................................................... Voiles béton Hauteur sous plafond (étage courant) .........................................................................2m58 Type de chauffage existant ........Direct électrique bi-jonction (collectif + appoint individuel)
La surface totale habitable est de 14 300 m².
La surface chauffée totale (communs compris) est es timée à 17 060 m².
1.2 REPERAGE
1.2.1 Situation et présentation générale de la copr opriété
La résidence Les Hauts de Saint Just est une copropriété d’une superficie d’environ 2ha,
regroupant 194 logements. Elle est située sur le flanc Sud de la colline de Saint Just, entre la
place Abbé Larue au nord et la montée des Choulans au sud. Elle est bordée par la rue des
Tourelles à l’ouest et par des terrains propriétés de la Ville de Lyon à l’est.
La copropriété est desservie par une voie privée (impasse) débouchant sur la rue de Trion et
jouxtant le rue des Tourelles.
La résidence a été construite en plusieurs tranches, entre les années 1976 et 1981.
1.2.2 Vue aérienne
Vue aérienne du quartier de la copropriété LES HAUTS DE SAINT JUST
Nord
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1.2.3 Situation des bâtiments
Disposition des différents bâtiments de la résidence
1.2.4 Photos extérieures des bâtiments
Vue de la façade Est des bâtiments B, C et D
Nord
A0
A
A1
B
B1
C
C1
D
D1E
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Vue de la façade Est du bâtiment A
Vue des bâtiments B, C, D et E
Vue côté Sud de la résidence
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1.2.5 Orientations
Les façades Nord et Sud des bâtiments sont fortement vitrée, tandis que les façades Est et
Ouest présentent davantage de surface bétonnée.
Certains logements disposent de terrasses idéalement exposées côté Sud.
1.3 CONSTITUTION DE LA COPROPRIETE
La résidence est composée de 10 corps de bâtiment contigus d’ouest en est :
o A0 2 niveaux en sous-sol composés de garages et de locaux techniques,
o Tour A 3 niveaux en sous-sol avec logements et garages et 11 niveaux de logements
(RdC à R+10)
o Barre A1 3 niveaux en sous-sol avec logements et garages
o Tour B 3 niveaux en sous-sol avec logements et garages et 6 niveaux de logements
(RdC à R+5)
o Barre B1 2 niveaux en sous-sol avec logements et garages
o Tour C 2 niveaux en sous-sol avec logements et garages et 6 niveaux de logements
(RdC à R+5)
o Barre C1 2 niveaux en sous-sol avec logements et garages
o Tour D 2 niveaux en sous-sol avec logements et garages et 6 niveaux de logements
(RdC à R+5)
o Barre D1 2 niveaux en sous-sol avec logements et garages
o Tour E 2 niveaux en sous-sol avec logements et garages et 6 niveaux de logements
(RdC à R+5)
Les bâtiments de la copropriété totalisent 194 appartements allant du studio au F6 et 241
garages, l’ensemble étant réparti comme suit :
A0 A A1 B B1 C C1 D D1 E TOTAL
N°rue 10 10 12 12 14 14 16 16 18 18
Nb lgts 47 12 30 4 32 4 32 2 31 194
Nb garages 27 30 33 33 26 23 24 23 12 10 241
La résidence dispose en outre des commodités suivantes : un parc d’environ 1 ha, une
piscine (non chauffée) et un terrain de tennis.
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2 CONSTITUTION ET ETAT DU PATRIMOINE EXISTANT
2.1 LE BATI
La résidence LES HAUTS DE SAINT JUST a été construite dans la deuxième moitié des années
1970.
Mis à part des ravalements des façades, aucune rénovation majeure n’a été effectuée
depuis.
L’ensemble est une copropriété : les travaux engagés au niveau des logements par les
différents propriétaires peuvent donc sensiblement différer d’un appartement à l’autre.
La description des constituants des bâtiments est issue de nos relevés lors de la visite sur
place, des différentes indications figurant sur les plans et documents fournis et, le cas
échéant, de suppositions lorsque les informations n’étaient pas disponibles.
2.1.1 Synthèse des éléments du bâti
Repères Type Isolants Matériaux Etat de
l’existant
La toiture Terrasse Oui
Inconnus – isolation
classique sur dalle béton
15 cm – charge lourde
(gravillons)
Etat bon
Les façades Voiles béton Isolation
intérieure
Isolation type Placo
(polystyrène + revêtement
intérieur)
(9+1 cm)
Etat bon
Les ouvrants Fenêtres Aluminium (ext) – Bois (int) Vieillissants
Les vitrages Double vitrage d’origine
majoritairement Perméables
Plancher bas Dalle béton sur sous-sol
ou préaux
Oui, sous parties
chauffées RdC Polystyrène en sous-face Etat bon
La ventilation
Mécanique par
extracteurs de VMC
classiques en terrasse
VMC classique, bouches
d’extraction autoréglables Etat bon
Chauffage Electrique Convecteurs classiques en
bi-jonction Vieillissants
Production
ECS
Collective électrique
(2 sous-stations)
Accumulation sur ballons
de stockage Etat bon
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2.1.2 Les toitures
Les bâtiments de la résidence sont pourvus de toitures de type terrasse classiques
(couverture graviers), dont l’accès se fait par les machineries d’ascenseur.
Ces toitures semblent correctement isolées, apparaissent en bon état et correctement
entretenues.
Une réfection de l’étanchéité des toitures a été mise en œuvre dans les années 1990.
Seul un désherbage s’avèrerait nécessaire (présence ponctuelle de touffes d’herbe et autres
plantes rampantes).
Vue de la toiture terrasse du bâtiment A
2.1.3 Les façades
Les façades se composent de voiles béton dans lesquels viennent s’encastrer les fenêtres.
Elles présentent aujourd’hui des signes de faiblesse après près de 30 années d’utilisation :
suite à une mauvaise mise en œuvre – ferrures trop proches de la surface – celles-ci
gonflent dans les bétons, à l’extérieur des bâtiments et sur toute leur périphérie, provoquant
des éclatements ponctuels du béton de recouvrement en surface.
Bien que les facteurs mécaniques aient une influence significative sur le comportement des
infrastructures, la détérioration des éléments de béton armé est d’abord et avant tout
attribuable à la corrosion des armatures.
Les effets et conséquences de la corrosion sont divers et peuvent être représentés par la
figure ci-dessous. La réaction de corrosion est un processus électrochimique qui se
manifeste par la transformation graduelle du fer en oxydes de fer.
Dans un premier temps, cette réaction engendre une perte de section d’acier. Cette perte de
section se manifeste selon deux phénomènes, soit la corrosion par piqûre (locale), soit
généralisée sur toute la longueur de la barre. Ces pertes de section mènent à une diminution
de la ductilité et de la résistance.
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Dans un second temps, la corrosion provoque une dégradation de l’interface acier-béton.
Cette dégradation fait diminuer l’adhérence entre l’acier et le béton.
Dans un dernier temps, l’expansion volumique des produits de corrosion provoque d’une
part, la disparition des nervures et d’autre part, la fissuration du béton de recouvrement.
La formation de la rouille induit d’importantes pressions internes qui conduisent à la
fissuration du béton de recouvrement. Cette fissuration engendre des problèmes d’ordre
esthétique, mais principalement des problèmes de sécurité. Lorsque la corrosion atteint un
certain niveau, le béton de recouvrement éclate et des pièces de béton peuvent chuter de la
structure et mettre en danger la sécurité des usagers. Ce phénomène arrive à des degrés de
corrosion très faible d’environ 1 à 2% de perte d’acier, donc bien avant que des problèmes
structuraux surviennent. Il est donc primordial de prendre en considération ce phénomène et
essayer de prédire l’endommagement du béton de recouvrement.
Vue d’un détail d’une façade
En résumé :
La durée de vie des structures en béton armé est conditionnée par la réponse aux
agressions physiques et chimiques de l’environnement, ainsi que par la capacité des
matériaux constitutifs à se protéger contre ces attaques.
La corrosion des armatures est une des causes majeures de dégradation des structures en
béton armé. Cette corrosion induit une modification de l’adhérence acier-béton, une
réduction de la section des barres d’acier, une réduction de la ductilité de l’acier ainsi qu’un
endommagement périphérique du béton dû à la pression des produits de corrosion.
Tous ces aspects peuvent conduire à la diminution de la capacité portante de la structure en
béton armé.
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Conséquences de la corrosion
Le béton armé, longtemps considéré comme un matériau idéal dans lequel les armatures
étaient à l’abri de la corrosion, génère aujourd’hui des coûts de réparation énormes
précisément à cause de la corrosion des aciers provoquée par la pénétration de chlorures ou
la carbonatation du béton : la rouille qui se forme occupe un espace bien supérieur à celui de
l’acier original et provoque l’éclatement du béton et à terme la destruction des ouvrages.
Les réparations conventionnelles ne sont réellement efficaces que si tout le béton qui n’est
plus protecteur contre la corrosion est également enlevé et remplacé, opération qui peut
provoquer des problèmes de cohésion entre armatures, béton ancien et mortier de
réparation et qui allonge la durée des travaux et des nuisances associées. L’utilisation des
barrières telles que les peintures et enduits, qui minimisent l’humidité dans le béton est
parfois indésirable ou même impossible, en particulier sur les bétons architecturaux comme
les bétons lavés.
Les méthodes électrochimiques sont efficaces mais aussi extrêmement coûteuses.
2.1.4 Les sous-sols et préaux
Aux sous-sols des bâtiments se situent essentiellement les caves des logements, les
garages, ainsi que les locaux techniques le cas échéant (sous-stations…). Le plancher bas
en béton, d’épaisseur 15 cm, est isolée en sous-face par une couche de polystyrène.
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De même, les sous-faces des plafonds des préaux situés au niveau RdC des bâtiments sont
isolés des logements situés au R+1 par une couche de polystyrène en sous-face (épaisseur
10 cm environ).
2.1.5 Les menuiseries des logements
La plupart des menuiseries des logements n’ont pas été remplacées depuis la construction
de la résidence.
Les fenêtres d’origine sont constituées d’un cadre bois (intérieur) aluminium (extérieur) et
d’un double vitrage (ensemble très mince). Elles sont munies de volets roulants métalliques
et manuels classiques. De type classique ou oscillo-battantes, elles sont assez perméables
et sources de significatives infiltrations d’air et donc de pertes thermiques très importantes.
Certains propriétaires ont individuellement entrepris de doubler certains de leurs vitrages ou
de remplacer leurs menuiseries (aluminium double vitrage). Mais cette opération reste
marginale et d’impact dérisoire sur les performances thermiques globales des bâtiments.
Dans l’état actuel de la législation, les fenêtres sont des parties privatives ; leur
remplacement dans le cadre d’un projet global est donc difficilement envisageable sauf à
mettre en évidence le bénéfice de subventions ou autres mesures, et la nécessité d’intérêt
général (voir avec ALE les modalités d’applications de ces principes). L’alternative consiste à
homologuer de nouvelles fenêtres et à inciter au remplacement individuel au fil de l’eau.
A titre d’indication, les tableaux ci-dessous récapitulent le type et le nombre d’ouvrants pour
l’ensemble de la copropriété, susceptibles d’être remplacés (ces dimensions ne
correspondent plus forcément aux standards actuels).
Type 1 Type 2 Type 3 Type 4 Type 5 Type 6
Fenêtre
chambres
Fenêtron 1
(salles de bain)
Fenêtre
« loggia »
Grande fenêtre
(séjours…)
Grande
fenêtre 2 Fenêtron 2
Dimensions
Lxh mm 150 x 135 140 x 80 95 x 205 220 x 200 200 x 200 140 x 70
Bâtiment A (+A0+A1)
Façade Type 1 Type 2 Type 3 Type 4 Type 5 Type 6
Nord 30 30 - - - -
Sud 72 - - 60 - 4
Est 48 - 34 - - -
Ouest 30 - 23 - - -
TOTAL 180 30 57 60 0 4
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Bâtiment B (+B1)
Façade Type 1 Type 2 Type 3 Type 4 Type 5 Type 6
Nord 10 15 - - - -
Sud 42 - - 36 - -
Est 22 - 19 - 3 -
Ouest 20 - 9 - - -
TOTAL 94 15 28 36 3 0
Bâtiment C (+C1)
Façade Type 1 Type 2 Type 3 Type 4 Type 5 Type 6
Nord 10 15 - - - -
Sud 41 - - 33 - -
Est 22 - 17 - 5 -
Ouest 20 - 9 - - -
TOTAL 93 15 26 33 5 0
Bâtiment D (+D1)
Façade Type 1 Type 2 Type 3 Type 4 Type 5 Type 6
Nord 10 15 - - - -
Sud 41 - - 33 - -
Est 22 - 17 - 5 -
Ouest 20 - 9 - - -
TOTAL 93 15 26 33 5 0
Bâtiment E
Façade Type 1 Type 2 Type 3 Type 4 Type 5 Type 6
Nord 10 15 - - - -
Sud 31 - - 29 - -
Est 22 - 20 - 3 -
Ouest 20 - 9 - - -
TOTAL 83 15 29 29 3 0
TOTAL Résidence
Type 1 Type 2 Type 3 Type 4 Type 5 Type 6
TOTAL 543 90 166 191 16 4
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2.1.6 Les cages d’escaliers
Chaque bâtiment dispose d’une cage d’escaliers centrale, d’une surface au sol d’une
trentaine de mètres carrés, desservant généralement 4 logements par palier, ainsi que leur
cellier respectif.
Les cages d’escaliers sont munies en outre de réservations pour l’emplacement divers
équipements individuels et collectifs (placards techniques sur palier) :
- compteurs EDF,
- courants faibles (télévision, téléphone…),
- local vide-ordure.
2.2 LA VENTILATION DES LOGEMENTS
La ventilation des logements est de type mécanique, simple flux.
D’une manière générale, chaque bâtiment est équipé d’extracteurs VMC classiques situés
en toiture terrasse et fonctionnant en permanence. Les bouches d’extraction, situées dans
les pièces de services (cuisines, salles de bain, WC), sont de type autoréglable. Une
campagne de remplacement de ces bouches a été réalisée en 2006.
Vue d’une bouche d’extraction
2.3 LES INSTALLATIONS DE CHAUFFAGE
2.3.1 Généralités
Le chauffage des logements de la résidence LES HAUTS DE SAINT JUST est de type
électrique en bi-jonction :
- une part collective (1 abonnement EDF au tarif Vert Longues Utilisations pour
l’ensemble des bâtiments), constituant le chauffage « de base »,
- une part individuelle (abonnements EDF au tarif Bleu classique ou Heures
Pleines/Heures Creuses individuels), constituant un complément éventuel, selon les
besoins.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
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2.3.2 Les générateurs de chaleur
D’une manière générale, les logements sont pour la majorité équipés de convecteurs
électriques classiques d’origine, de marque AIRELEC généralement, et d’une puissance
unitaire comprise entre 750 et 2500 W environ. Quelques propriétaires ont tout de même
entrepris de renouveler ces appareils (mise en place de rayonnants électriques
classiquement).
Dans un même appartement, les convecteurs sont de manière général tous connectés en bi-
jonction, à l’exception des appareils situés dans les salles de bains et un sur deux dans les
séjours (chauffage individuel). La répartition chauffage de base / appoint varie d’un émetteur
à l’autre : 1/2 1/2, 2/3 1/3…
Vue d’un convecteur électrique d’origine
2.3.3 La régulation du chauffage
La régulation du chauffage collectif de base est assure une température de comprise entre
18 et 21°C dans les logements. En effet, la plupart des habitants déclarent ne jamais mettre
en fonctionnement leur appoint individuel, le confort offert par le système de base étant
suffisant.
Chaque bâtiment est munie d’une armoire électrique de commande du chauffage, équipée
de régulations spécifiques de marque DELTA DORE (DETLA 125), en fonction des
conditions climatiques (sondes de température extérieures Nord / Sud).
Sur le circuit collectif, les convecteurs sont alimentés par zone (Nord/Sud…) et par tranche
de 5 minutes (durée de chauffe variable selon température extérieure), de manière
« décalée », sans possibilité de réglage individuel.
La régulation des zones sud des bâtiments A et B est gérée par le même appareil.
Actuellement, les paramètres de régulation sont les mêmes, de jour comme de nuit (pas de
réduit nocturne).
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
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Concernant la régulation du chauffage individuel d’appoint, la régulation est basique, par
interrupteurs et thermostats spécifiques à chaque émetteur.
2.4 LA PRODUCTION D’ECS
La production d’Eau Chaude Sanitaire est de type électrique collective à accumulation.
L’ensemble de la résidence est alimenté par 2 installations collectives, chacune étant située
dans un local technique :
- au sous-sol A0 pour la sous-station n°1,
- au sous-sol C1 pour la sous-station n°2.
La sous-station n°1 alimente en ECS l’ensemble des logements des bâtiments A, B et C (soit
125 appartements environ).
La sous-station n°2 alimente en ECS l’ensemble des logements des bâtiments D et E (soit
69 appartements environ).
Le principe de production est le suivant : l'eau est chauffée électriquement la nuit en heures
creuses et stockée dans des ballons. Ceux-ci sont déchargés thermiquement l'un après
l'autre au fil de la journée. La température de sortie de l’eau, de 60°C environ, est ramenée à
55°C par le biais d'une vanne 3 voies avant distrib ution.
Les installations disposent toutes d'un bouclage. L’ECS « bouclée » traverse un réchauffeur
avant d’être réinjectée sur le réseau de distribution.
Les réchauffeurs, de marque CHAROT et d’une puissance unitaire de 12 kW, ont été
récemment remplacés en 2007.
Les ballons de stockage, d’origine, sont de marque PACIFIC, capacité unitaire 2500 litres,
puissance unitaire 30 kW. Le nombre de ballons est le suivant :
- 8 ballons soit 20 000 litres de stockage au niveau de la sous-station n°1,
- 6 ballons soit 15 000 litres de stockage au niveau de la sous-station n°2.
Ces capacités de stockage sont surdimensionnées vis-à-vis des besoins en ECS de la
résidence : un voire deux ballons ont été isolés dans chacune des sous-stations.
A noter en outre que l’installation de la sous-station n°1 est divisée en deux circuits de
distribution :
- une production « surpressée » pour assurer l’alimentation des étages supérieurs de
la tour A,
- une production dite « normale » pour les autres niveaux.
L’ensemble de ces installations apparaît en bon état général et bien entretenu. Leur
fonctionnement est stable et satisfaisant selon l’exploitant en charge de l’entretien et de la
maintenance de ces appareils.
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Vue d’un réchauffeur de boucle Vue de ballons de stockage
2.5 EXPLOITATION ET MAINTENANCE DES INSTALLATIONS CHAUFF AGE ET ECS
L’exploitation et la maintenance des installations de chauffage et de production d’Eau
Chaude Sanitaire ont été confiées à la société E2S (contrat de type P2 – conduite, entretien,
maintenance, dépannages).
Des visites de contrôle sont réalisées régulièrement au cours de l’année.
En marge des installations de chauffage (régulations et ensemble des convecteurs en bi-
jonction) et de production d’ECS (ballons et réchauffeurs en sous-stations), les prestations
contractuelles concernent :
- les installations de Ventilation Mécanique Contrôlée (tourelles de ventilation en
toiture),
- les équipements électriques divers (éclairages extérieurs, portails de garages…).
2.6 AUTRES EQUIPEMENTS TECHNIQUES
2.6.1 Comptages individuels
Chaque logement est équipé d’un compteur d’eau froide et d’un compteur d’ECS individuels,
situés dans les gaines techniques et accessibles depuis les WC des appartements.
Une opération de remplacement de ces compteurs avec la mise en œuvre dispositif de télé-
relève devrait prochainement être réalisée.
2.6.2 Ascenseurs
Chaque bâtiment est équipé d’un ascenseur de marque OTIS, desservant l’ensemble des
niveaux (sous-sols compris), à l’exception de la tour A, munie de 2 ascenseurs :
- le premier dessert les niveaux RdC à R+10 uniquement,
- le second dessert l’ensemble des niveaux R-3 à R+10.
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2.6.3 Electricité et secours
Un groupe électrogène, situé dans un local attenant à la sous-station n°1, assure le secours
au niveau de l’éclairage des communs et du fonctionnement des ascenseurs.
Vue du groupe électrogène de secours
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3 DIAGNOSTIC THERMIQUE
3.1 DONNEES CLIMATIQUES LOCALES
La figure ci-dessous présente la carte des températures extérieures de base à prendre en
compte par zone et en fonction de la zone considérée.
Région : Rhône
Zone : H1 (G sur la carte)
Température extérieure de base hiver : -10°C
Température intérieure par défaut : 20°C
Altitude : 196 m
DJU (base 18°C) : 2427 (station météorologique de L yon Bron, valeur trentenaire, 1er oct – 31 mai)
� DJU (base 20°C) : 2597 (majoration de 7%)
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3.2 HYPOTHESES
3.2.1 Surfaces
A partir des plans fournis et de nos mesures sur les sites, nous avons calculé les différentes
surfaces déperditives (i.e. en contact avec l’extérieur ou avec des locaux non chauffés tels
que le sous-sol) des différents « blocs » de bâtiments.
Barre A0
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale - 88 m² - -
Surface fenêtres - 4 m² - -
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) - - - -
Surface murs béton - 84 m² - -
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 160 m² unitaire.
Tour A
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale 755 m² 962 m² 825 m² 795 m²
Surface fenêtres 94 m² 327 m² 164 m² 106 m²
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) 36 m² - - 12 m²
Surface murs béton 625 m² 635 m² 561 m² 677 m²
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 462 m² unitaire.
Barre A1
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale - 275 m² - -
Surface fenêtres - 83 m² - -
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) - - - -
Surface murs béton - 192 m² - -
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 320 m² unitaire.
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Tour B
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale 409 m² 613 m² 603 m² 482 m²
Surface fenêtres 37 m² 212 m² 94 m² 58 m²
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) 36 m² - - 12 m²
Surface murs béton 336 m² 401 m² 509 m² 412 m²
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 498 m² unitaire.
Barre B1
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale - 115 m² - -
Surface fenêtres - 32 m² - -
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) - - - -
Surface murs béton - 83 m² - -
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 200 m² unitaire.
Tour C
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale 409 m² 540 m² 519 m² 472 m²
Surface fenêtres 37 m² 192 m² 90 m² 58 m²
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) 36 m² - - 12 m²
Surface murs béton 336 m² 348 m² 429 m² 402 m²
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 498 m² unitaire.
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Barre C1
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale - 127 m² - -
Surface fenêtres - 36 m² - -
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) - - - -
Surface murs béton - 91 m² - -
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 220 m² unitaire.
Tour D
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale 409 m² 540 m² 519 m² 472 m²
Surface fenêtres 37 m² 192 m² 90 m² 58 m²
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) 36 m² - - 12 m²
Surface murs béton 336 m² 348 m² 429 m² 402 m²
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 498 m² unitaire.
Barre D1
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale - 127 m² - -
Surface fenêtres - 36 m² - -
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) - - - -
Surface murs béton - 91 m² - -
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 220 m² unitaire.
Tour E
Façade Nord Façade Sud Façade Est Façade Ouest
Surface totale 409 m² 567 m² 548 m² 472 m²
Surface fenêtres 37 m² 190 m² 95 m² 58 m²
Surface autres menuiseries
(portes vitrées…) 36 m² - - 12 m²
Surface murs béton 336 m² 377 m² 453 m² 402 m²
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26
La surface déperditive des planchers haut et bas est de 498 m² unitaire.
3.2.2 Caractéristiques des parois
Fenêtres logements et autres menuiseries
- Menuiseries aluminium bois, double vitrage d’origine, perméables,
- Volets roulants,
- Coefficient U jour/ nuit = 5,0 W/(m².K).
Façades
- Blocs béton creux,
- Isolation intérieure type polystyrène expansé 9 cm, λ=0,050 W/(m.K),
- Plaques de plâtre à parement de carton 1 cm, λ=0,250 W/(m.K),
- Coefficient U = 0,442 W/(m².K).
Toiture type terrasse
- Béton plein de 15 cm d’épaisseur, λ=2,000 W/(m.K),
- Isolation polystyrène extrudé 5 cm, λ=0,035 W/(m.K),
- Gravier 5 cm, λ=2,000 W/(m.K),
- Coefficient U = 0,599 W/(m².K) .
Plafond sous-sol
- Béton de 15 cm d’épaisseur, λ=2,000 W/(m.K),
- Isolation polystyrène extrudé 5 cm, λ=0,035 W/(m.K),
- Coefficient U = 0,542 W/(m².K) ,
- Tau = 0,67.
3.2.3 Autres hypothèses
Renouvellement d’air : 0,72 vol/h.
Cette grandeur est très difficile à estimer, car elle dépend non seulement des
caractéristiques de la VMC, de la perméabilité des fenêtres, mais aussi du comportement
des occupants vis-à-vis de l’aération de leur logement.
Une VMC conventionnelle et efficace est censée offrir un taux de renouvellement d’air de
0,72 vol/h, valeur que nous retenons comme hypothèse de calcul.
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27
Température des parties communes (cages d’escalier)
Dans la calcul des déperditions du bâtiment, nous avons considéré uniquement les pertes
thermiques avec l’extérieur, et non pas les déperditions entre les logements et les cages
d’escaliers, comme si la température y régnant était identique. Le volume des cages
d’escaliers est donc inclus dans le volume total chauffé.
Cette hypothèse n’a pas d’influence sur le résultat de l’estimation des déperditions de
l’immeuble et paraît dans tous les cas raisonnable, au vu de l’étanchéité toute relative des
portes palières des logements.
Coefficient d’intermittence : 0,96
L’intermittence théorique du chauffage est un autre paramètre délicat à déterminer, les
plages horaires de régulation à la température de confort en hiver, ainsi que les valeurs de
cette température et du réduit de nuit ne pouvant être connues de manière précise étant
donné le système de chauffage en bi-jonction. Nous prendrons comme hypothèse que la
température de chauffage globale est de l’ordre de 20°C, avec un réduit de nuit à 17°C, ce
qui correspond à un coefficient d’intermittence de 0,96.
Rendement d’exploitation de chauffage : 0,95
La résidence étant chauffée intégralement à l’électricité, nous serions tentés de retenir un
rendement de 1. Toutefois, étant donné l’emplacement des convecteurs et rayonnants au
plus près des parois extérieures, il est important de considérer les pertes au dos des
émetteurs.
Déperditions par ponts thermiques
Les déperditions par ponts thermiques retenues sont les suivantes :
- liaisons menuiseries extérieures – murs extérieurs : coefficient de pertes linéiques
k = 0,1 W/(m.K) ;
- liaison plancher haut – mur extérieur – coefficient de pertes linéiques
k = 0,6 W/(m.K),
- liaison plancher bas – mur extérieur – coefficient de pertes linéiques k = 0,5 W/(m.K).
Les pertes par ponts thermiques restent marginales et donc négligeables puisqu’elles
représentent ici environ 5% des pertes globales.
3.3 CALCUL DU COEFFICIENT G DES BATIMENTS
Considérant la disposition des bâtiments, nous avons morcelé la résidence en dix « blocs »
pour réaliser l’étude des besoins globaux : barre A0, tour A, barre A1, tour B, barre B1, tour
C, barre C1, tour D, barre D1, tour E.
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28
A partir de l’ensemble des hypothèses formulées dans le paragraphe précédent, nous avons
déterminé le coefficient G de chacune des barres et tours (cf. Annexe 1 ).
Ces coefficients représentent les pertes thermiques des bâtiments à travers leur enveloppe.
Bâtiments Barre A0 Tour A Barre A1 Tour B Barre B1
G (W.m-3.K-1) 0,429 0,441 0,376 0,531 0,455
Bâtiments Tour C Barre C1 Tour D Barre D1 Tour E
G (W.m-3.K-1) 0,502 0,481 0,502 0,481 0,508
La valeur de G varie sensiblement d’un bloc de bâtiment à l’autre, malgré des
caractéristiques thermiques et hypothèses de calcul identiques, selon les paramètres
suivants :
- compacité volumique du bâtiment plus ou moins importante,
- densité de menuiseries plus ou moins grande.
Les puissances nécessaires dans les conditions extérieures de base, pour assurer une
température intérieure de 20°C, sont les suivantes (coefficient de surpuissance = 1,2) :
Bâtiments Barre A0 Tour A Barre A1 Tour B Barre B1
Pertes parois 8 kW 159 kW 14 kW 103 kW 14 kW
Pertes ventilation 5 kW 88 kW 8 kW 48 kW 8 kW
Puissance à installer 12 kW 243 kW 22 kW 152 kW 22 kW
Bâtiments Tour C Barre C1 Tour D Barre D1 Tour E
Pertes parois 97 kW 16 kW 97 kW 16 kW 99 kW
Pertes ventilation 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW
Puissance à installer 145 kW 25 kW 145 kW 25 kW 147 kW
Soit pour la résidence vue de manière globale :
- Pertes par les parois : 625 kW,
- Pertes par ventilation : 315 kW,
- Puissance théorique à installer (base+appoint) : 9 39 kW.
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29
3.4 CALCUL DES CONSOMMATIONS THEORIQUES DE CHAUFFAGE
Les consommations sont calculées sur les bases suivantes :
• Chauffage : 2 597 DJU (base 20°C),
• Coefficient d’intermittence : 0,96.
Consommation annuelle : C (kWh utiles)= 24 x G x Vbât x DJU x 0,001 x intermittence + pertes ventilation
Les consommations de chauffage annuelles théoriques pour chacun des groupes de
bâtiments considérés sont détaillées en Annexe 2 .
La consommation de chauffage annuelle théorique pour l’ensemble la Résidence L ES
HAUTS DE SAINT JUST est :
C = 1 950 MWh utiles/an
(pertes chauffage exclues)
Ceci correspond, en tenant compte des pertes liées au fonctionnement des émetteurs, à la
consommation en électricité suivante dédiée au chauffage :
Célectricité = 2 053 MWhélec/an
Les ratios de chauffage annuel correspondant sont de 114 kWh utiles /m² chauffé et de
120 kWh élec/m² chauffé , ce qui est plutôt performant pour de ce type de bâtiment ancien
isolé. En effet, le ratio chauffage moyen issu d’une base de données interne et regroupant
entre autres des bâtiments de logements, fait état d’une valeur moyenne de
150 kWh utiles /m².
Répartition des consommations théoriques de chauffa ge par groupe de bâtiment :
1.3%
25.6%
4.8%
15.6%
2.3%
15.0%
2.6%
15.0%
2.6%
15.1%
0.0%
5.0%
10.0%
15.0%
20.0%
25.0%
30.0%
BarreA0
TourA
BarreA1
TourB
BarreB1
TourC
BarreC1
TourD
BarreD1
TourE
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30
Les consommations de chauffage sont imputables pour un quart environ à la tour A, du fait
de la taille du bâtiment.
Les consommations des tours B, C, D et E sont semblables, à hauteur de 15% des besoins
totaux, du fait de caractéristiques physiques des bâtiments très similairs.
Les 5 tours réunies représentent donc 86% des besoi ns globaux.
Répartition des consommations électriques dédiées a u chauffage par poste :
Concernant le bâti, le principal poste de déperditions énergétiques concerne largement les
vitrages et les portes (37%), du fait de la significative perméabilité des fenêtres,
vieillissantes.
Viennent ensuite les pertes par les murs extérieurs (façades) correctement isolés (12%) et
dans une moindre mesure par la toiture (8%) et le plancher (5%), isolés également.
Le poste des pertes par ventilation est très significatif (33%), mais irréductible, du fait du
renouvellement d’air réglementaire assuré par la VMC.
La situation actuelle sera dénommée « Scénario 0 » établissant la référence de
comparaison.
8%
12%
37%
5%
33%
5%
0%
5%
10%
15%
20%
25%
30%
35%
Toiture Murs Vitrages -portes
Planchers Ventilation Pertesexploitationchauffage
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31
4 ETUDE DES CONSOMMATIONS EN ELECTRICITE
4.1 GENERALITES
La distribution de l’électricité des communs de la résidence Les Hauts de Saint Just est
assurée par 1 poste de transformation EDF en Tarif Vert Longues Utilisations. Les
puissances souscrites sont les suivantes :
- Pointe (P) : 100 kW (9h-11h et 18h-20h de décembre à février),
- Heures Pleines Hiver (HPH) : 480 kW (6h-22h de décembre à mars),
- Heures Creuses Hiver (HCH) : 620 kW (22h-6h de décembre à mars),
- Heures Pleines Eté (HPE) : 620 kW (6h-22h de avril à novembre),
- Heures Creuses Eté (HCE) : 620 kW (22h-6h de avril à novembre).
La puissance souscrite réduite correspondante est de 432,2 kW.
Les consommations d’électricité (feuillets de gestion) nous ont été fournies pour 5 années
entières :2003, 2004, 2005, 2006 et 2007.
4.2 ETAT DES CONSOMMATIONS
4.2.1 Analyse générale
Le tableau ci-dessous résume les consommations annuelles pour les 5 années de
facturation étudiées :
Pointe Heures Pleines Heures Creuses TOTAL Variation
2003 20 254 kWh 626 787 kWh 936 654 kWh 1 583 995 kWh -
2004 27 262 kWh 666 325 kWh 963 708 kWh 1 657 285 kWh +4,6%
2005 36 566 kWh 715 785 kWh 928 331 kWh 1 680 682 kWh +1,4%
2006 28 171 kWh 615 358 kWh 903 330 kWh 1 546 859 kWh - 8,0
2007 18 797 kWh 638 952 kWh 925 932 kWh 1 583 681 kWh +2,4%
MOYENNE 26 210 kWh 652 641 kWh 931 591 kWh 1 610 500 kWh
Ces consommations sont très stable : variation globale de - 0,02% de 2003 à 2007.
La consommation moyenne sur ces 5 années est de 1 610 MWhélec, correspondant à un
ratio de consommation de 113 kWh élec / m² habitable ou 94 kWh élec/m² chauffé environ.
On observe par ailleurs les tendances suivantes :
- une diminution des consommations en pointe,
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
32
- une tendance à la hausse pour ce qui est des consommations en heures pleines,
- une tendance stable pour ce qui est des consommations en heures creuses.
4.2.2 Répartition par usages
Les consommations d’électricité communes sont dédiées aux usages suivants :
- chauffage de base,
- production d’ECS,
- ascenseurs,
- éclairage des communs, garages, terrasses, voies, jardins, piscine… et équipements
divers (portails garages, pompes piscine…),
- fonctionnement de la VMC.
D’après nos estimations, la répartition des consommations électriques communes par
usages, à l’échelle de la résidence prise dans son intégralité, est la suivante :
62.1%
2.5%
9.5%
0.6%
25.4%
ECS VMC Eclairage et divers Ascenseurs Chauffage base
Le principal poste de consommation électrique concerne largement le chauffage de base, à
hauteur de 62%. Vient ensuite dans une large part la production d’Eau Chaude Sanitaire
(25%), l’éclairage des communs et les équipements divers pour près de 10%, puis les
ascenseurs (plus de 2%) et enfin, à la marge, la VMC (<1%).
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
33
4.3 ANALYSE TARIFAIRE
L’analyse tarifaire, vise, à partir des consommations en électricité prises sur une année
« type », à vérifier la bonne adéquation du tarif (Vert, Jaune…), de l’option tarifaire (Courtes,
Moyennes, Longues Utilisations) et de la puissance souscrite avec les besoins du site.
Cette analyse a été effectuée pour l’abonnement de la résidence LES HAUTS DE SAINT JUST,
sur la base des consommations des années 2005, 2006 et 2007 et des derniers tarifs
connus (en date du 16 août 2007).
En 2005, en 2006, comme en 2007, le poids des dépassements des puissances souscrites
sur la facturation annuelle globale est significatif :
Dépassement P Dépassements HPH Dépassements HCH Impact financier
2005 228 kW 308 kW 535 kW 22 520 € TTC, soit
15% de la facture annuelle
2006 105 kW 333 kW 384 kW 11 211 € TTC, soit
9% de la facture annuelle
2007 0 kW 349 kW 448 kW 11 830 € TTC, soit
9% de la facture annuelle
Les dépassements surviennent exclusivement durant les mois d’hiver, et concernent les
puissances de Pointe, Heures Pleines et Heures Creuses.
Les résultats de la simulation tarifaire (tarifs en date du 16 août 2007) sont les suivants :
Base de consommations = année 2005
Vert LU
P HPH HCH HPE HCE P
réduite
Facturation
annuelle TTC
Dont
dépassements
Jaune LU
Situation
actuelle 100 kW 480 kW 620 kW 620 kW 620 kW 432 kW 131 634 € 20 998 € 132 786 €
Proposition 200 kW 640 kW 780 kW 550 kW 550 kW 543 kW 118 725 € - 137 219 €
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
34
Base de consommations = année 2006
Vert LU
P HPH HCH HPE HCE P
réduite
Facturation
annuelle TTC
Dont
dépassements
Jaune LU
Situation
actuelle 100 kW 480 kW 620 kW 620 kW 620 kW 432 kW 119 425 € 15 955 € 123 342 €
Proposition 180 kW 620 kW 780 kW 550 kW 550 kW 530 kW 110 552 € - 127 109 €
Base de consommations = année 2007
Vert LU
P HPH HCH HPE HCE P
réduite
Facturation
annuelle TTC
Dont
dépassements
Jaune LU
Situation
actuelle 100 kW 480 kW 620 kW 620 kW 620 kW 432 kW 117 317 € 13 514 € 124 250 €
Proposition 100 kW 620 kW 790 kW 520 kW 520 kW 507 kW 109 277 € - 125 790 €
Le tarif (Vert) et l’option tarifaire (LU) sont adaptés aux besoins et les plus avantageux en
termes de facturation annuelle (cf. tarif Jaune LU).
Remarquons que la partie la plus significative de ces dépassements correspond aux Heures
Creuses (22h-6h), donc période de chauffage de l’Eau Chaude Sanitaire.
Les consommations en ECS s’élèvent aujourd’hui à 5000 m3/an d’après les relevés fournis,
soit 14 m3/jour en moyenne.
Or, la capacité totale de production en ECS est aujourd’hui 35 m3 environ pour les 2
installations cumulées (incertitude quant au nombre de ballons effectivement isolés
aujourd’hui), ce qui est largement surdimensionné par rapport aux besoins : une capacité de
20 m3 apparaît comme tout à fait suffisante (absorption des pointes à prendre en compte).
2 ballons supplémentaires peuvent donc être isolés dans chacune des sous-stations ,
ce qui ramène la capacité de production en ECS à 25 m3, et se traduira par une significative
économie en électricité durant les heures creuses, accompagnée d’une limitation les
dépassements à ce niveau.
La lecture des facturations actuelles pousserait à revoir les puissances souscrites pour
limiter la part importante des dépassements. Toutefois, compte-tenu des recommandations
de mesures d’optimisation sur le chauffage (cf § 6.2 :changement des émetteurs et meilleure
régulation) et sur la production d’ECS, (réduction de la production), nous préconisons
d’attendre la mesure de l’impact de ces actions, avant de renégocier avec EDF les
paramètres de puissance souscrite (les modifications de paramétrage engagent dans la
durée).
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
35
5 ANALYSE THERMOGRAPHIQUE DU BÂTIMENT
5.1 INTERETS DE LA THERMOGRAPHIE INFRAROUGE
La thermographie infrarouge est une technique non destructive et très efficace pour
diagnostiquer l'état général des bâtiments. Les principales applications dans le secteur du
bâtiment sont par exemple la détection des zones sujettes à l'apparition de moisissures, la
recherche de défauts d'isolation, l'inspection des nouvelles constructions, la détection de
fuites dans les canalisations souterraines, le bilan thermique de maisons...
Le but dans le cas de la Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST était de contrôler l’état général
de l’isolation de l’enveloppe du bâtiment, et de vérifier qu’aucun défaut ponctuel majeur
n’existe.
5.2 RESULTATS DE L ’ANALYSE
Le rapport d’analyse thermographique complet des bâtiments rattachés à la Résidence LES
HAUTS DE SAINT JUST est fourni en marge du présent document.
Cette étude ne révèle aucun défaut d’isolation majeur, que ce soit au niveau des parois
extérieures ou des toitures, ces dernières présentant même de très bonnes performances
thermiques
Nous retiendrons tout de même :
- la présence évidente d’importants ponts thermiques à la périphérie des menuiseries
extérieures, très perméables,
- l’existence d’importantes déperditions au niveau des coffres de volets roulants au-
dessus des fenêtres,
- la présence de significatifs ponts thermiques à la jonction entre les différents blocs
béton constituant les façades (en particuliers au niveau des joints horizontaux et dans
les angles).
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
36
6 CHOIX DES AMELIORATIONS
6.1 LES AMELIORATIONS ENVISAGEABLES SUR LE BATI
6.1.1 Action 1 : Remplacement des fenêtres
La principale amélioration concernant le bâti passe par le remplacement des menuiseries
extérieures par un bloc huisserie double vitrage (+ remplissage argon), avec volet roulant
(VR) intégré. Cette solution conduira non seulement à la réduction des consommations, mais
aussi à l’amélioration du confort acoustique et thermique.
Des fenêtres PVC, double vitrage, type 4-16-4 avec remplissage argon et traitement
faiblement émissif se trouvent aujourd’hui très facilement dans le commerce et offrent des
performances tout à fait satisfaisantes en rénovation.
Il peut également être envisagé, par soucis d’esthétisme et d’unité, de conserver des
menuiseries avec cadre type bois-aluminium tel qu’actuellement. En effet, pour de grandes
quantités d’ouvrants, le surcoût engendré par le choix de ce type de fenêtres reste tout à fait
raisonnable (+14%), comme le démontre le tableau ci-dessous récapitulant, à l’échelle de
l’ensemble de la résidence, le type et le nombre de fenêtres requis (en supposant le
renouvellement de l’ensemble des ouvrants) :
Cadre PVC + VR Cadre Bois Aluminium + VR Type
Dimensions
mm Nombre
PU (€ HT) TOTAL (€ HT) PU (€ HT) TOTAL (€ HT)
Type 1 150 x 135 543 760 € 412 680 € 865 € 469 695 €
Type 2 140 x 80 90 420 € 37 800 € 485 € 43 650 €
Type 3 95 x 205 166 730 € 121 180 € 830 € 137 780 €
Type 4 220 x 200 191 1 640 € 313 240€ 1 860 € 355 260 €
Type 5 200 x 200 16 1 490 € 23 840 € 1 690 € 27 040 €
Type 6 140 x 70 4 370 € 1 480 € 430 € 1 720 €
Investissement global (€ HT) 910 220 € 1 035 145 €
Le coefficient U des ouvrants passe de 5,0 à 2 W/(m².K).
6.1.2 Action 2 : sur-isolation des façades par l’ex térieur
Les pertes par les parois extérieures représentent actuellement une moindre part des
déperditions thermiques globales des bâtiments que les fenêtres (12%), mais la question de
l’intérêt de la mise en place d’une isolation par l’extérieur (type polystyrène 6 cm) dans le
cadre du prochain ravalement de façades mérite d’être posée.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
37
La fiche technique d’un matériau type adapté pour cette opération est présentée en
Annexe 3.
Le coefficient U des façades passe de 0,442 à 0,230 W/(m².K) .
6.1.3 La question de la VMC
Aucune préconisation n’est formulée concernant la VMC. En effet, la mise en place de
bouches d’extraction de type hygroréglable (i.e. tels que les débits d’air neuf introduits
varient en fonction de l’humidité de l’air, de sa température et donc du taux d’occupation des
pièces pour une optimisation en fonction des besoins réels) est techniquement possible,
mais nous ne l’encourageons pas dans le cadre d’opérations de rénovation, pour les raisons
suivantes :
- l’investissement est significatif au regard des gains énergétiques engendrés (temps
de retour sur investissement importants),
- ces dispositifs ne fonctionnent de manière optimale que si les bouches sont très
régulièrement nettoyés, à une fréquence bien supérieure que pour des bouches
classiques.
Une autre piste d’amélioration fréquemment évoquée dans le cadre de la ventilation est la
mise en place de système de type double flux (récupération de la thermique de l’air vicié
pour une préchauffage de l’air neuf). Pour les même raisons de temps de retour sur
investissement dissuasif, le choix de cette technique ne nous paraît pas opportun. En outre,
ce type d’installation exige des prestations de maintenance bien plus importantes que les
systèmes classiques, ce qui engendre des coûts supplémentaires.
Ainsi, nous encourageons plutôt une sensibilisation des résidents pour un nettoyage
régulier de leurs bouches d’extraction, afin de gar antir l’équilibre aéraulique du réseau
de VMC, et d’éviter ainsi des surconsommations éner gétiques des extracteurs
associés, ainsi que de garantir un confort optimal.
6.1.4 Evaluation des différents scénarios
6.1.4.1 Définition des scénarios
A partir des améliorations potentielles présentées précédemment, 3 scénarios peuvent être
définis :
� Scénario 1 : action 1 seule,
� Scénario 2 : action 2 seule,
� Scénario 3 : action 1 + action 2 .
6.1.4.2 Consommations et ratios énergétiques après travaux
Voir notes de calculs en Annexes 4 à 6.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
38
Le tableau ci-dessous résume les consommations d’électricité dédiées au chauffage à
l’échelle de l’ensemble de la résidence dans la situation actuelle (Scénario 0) et dans le cas
des 3 Scénarios définis ci-dessus.
Scénario Actions
Consommation
en MWh élec pour
2597 DJU
Variation par rapport
à la consommation
actuelle
Ratio de
chauffage en
kWh/m² chauffé
0 - 2 053 - 120
1 Remplacement fenêtres 1 596 - 22% 94
2 Sur-isolation des façades par
l’extérieur 1 929 - 6% 113
Remplacement fenêtres
3 Sur-isolation des façades par
l’extérieur
1 472 - 28% 86
Même si la démarche globale à l’échelle de l’ensemble de la résidence n’est pas réaliste, le
Scénario 1 démontre tout l’intérêt du remplacement des menuiseries extérieures et les gains
énergétiques globalement engendrés, avec une baisse globale de la consommation de
chauffage estimée à 22%.
Le renforcement de l’isolation des façades par l’extérieur (Scénario 2) n’engendre pas de
gains énergétiques considérables, du fait de la performance thermique tout à fait correcte
des façades aujourd’hui.
6.1.5 Economies et investissements
Nous présentons dans le tableau ci-dessous un ordre de grandeur des investissements
envisageables dans le cas du Scénario 3, en détaillant le poids de chacune des actions
d’amélioration.
Le coût de l’électricité retenu est de 85 € TTC/MWhélec (consommations + abonnement).
NB : tout bâtiment à destination de logements de plus de 2 ans ouvre droit à une TVA à
5,5% dans le cadre de rénovations. Cette hypothèse est retenue pour la suite de l’étude.
Ces résultats confirment l’intérêt des deux axes d’amélioration proposés en termes
d’économies d’énergie, et plus particulièrement du remplacement des menuiseries
extérieures, avec un temps de retour brut sur investissement restant tout à fait attractif et
« conventionnel » (25 à 30 années pour des menuiseries), tant pour les fenêtres PVC que
bois aluminium.
A noter en outre, que les temps de retour estimés ici apparaissent comme les plus
« pessimistes », et ce pour deux raisons :
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
39
- ils sont calculés sur la base des tarifs actuels de l’électricité ; ceux-ci étant
inexorablement amenés à augmenter dans les années à venir, les temps de retour ne
peuvent que s’en voir diminués dans la même proportion ;
- les coûts prévisionnels ne prennent pas en compte les aides individuelles (crédit
d’impôt…) éventuelles, qui viendraient en déduction de l’investissement initial global.
L’économie réalisée dans le cas du Scénario 3 est estimée à 49 k€ TTC/an, soit 28% de la
facture énergétique annuelle actuelle moyenne.
Economies annuelles (pour 2597 DJU) Investissement Désignation des travaux
d’amélioration MWh élec € TTC€ TTC
par lgt
Travaux
€ TTC
Temps de retour
brut (années)
Remplacement fenêtres
PVC 960 000 25
Scénario 1 Remplacement fenêtres
Bois-Aluminium
457 38 850 200
1 092 000 28
Scénario 2 Sur-isolation des
pignons par l’extérieur 124 10 540 54 882 000 84
Remplacement
fenêtres PVC Scénario 3
Sur-isolation des
façades par l’extérieur
1 842 000 37
Remplacement
fenêtres Bois Alu Scénario 3
Sur-isolation des
façades par l’extérieur
581 49 400 255
1 974 000 40
A titre indicatif, les investissements pour les 2 opérations représentent :
- 5 000 à 5 600 €TTC/appartement en moyenne pour le r emplacement des
fenêtres,
- 4 500 €TTC/appartement pour le renforcement de l’isolation des façades.
6.1.6 La question du ravalement des façades
Une rénovation des façades est prévue à moyen terme. En conséquence, si la sur-isolation
des façades n’est pas économiquement rentable du seul point de vue des économies
d’énergie, du fait de l’importance du budget, elle peut néanmoins devenir une opportunité
réaliste selon les conditions et coûts d’un ravalement classique. Cela mérite d’être étudié
dans le cadre du diagnostic architectural, conduit en parallèle, d’autant que la reprise globale
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
40
des joints entre les blocs béton préfabriqués est fortement encouragée, et ce pour deux
raisons :
- les bâtiments ont une trentaine d’années ; l’étanchéité des joints d‘origine est
probablement dégradée et leur reprise permettra de limiter des risques d’infiltration
d’eau pouvant avoir des conséquences plus ou moins lourdes.
- L’analyse thermographique a démontré la présence d’importants ponts thermiques à
ce niveau ; la mise en place d’un matériau neuf (type mousse de polyuréthane)
permettra non pas d’inhiber mais au moins de réduire ce phénomène.
6.2 ACTION SUR LES INSTALLATIONS DE CHAUFFAGE ELECTRIQUE
6.2.1 Analyse qualitative préliminaire : définition de différentes configurations
Les installations de chauffage actuellement en place, d’origine, sont vieillissantes ; leur mode
de fonctionnement (bi-jonction) peut être remis en cause. Ainsi, deux grands axes
d’évolution concernant les installations de chauffage peuvent être envisagés :
- en termes matériel par un changement du type d’émetteurs,
- en termes de mode de fonctionnement par la mise en option de la bi-jonction.
Nous envisagerons donc par la suite les possibilités suivantes, et confronterons les couples
matériel – mode de fonctionnement/gestion :
1) Matériel
- conservation de convecteurs classiques,
- substitution par des panneaux rayonnants,
- substitution par radiateurs à inertie dynamique (et chaleur douce).
2) Mode de fonctionnement / gestion
- conservation de la bi-jonction,
- mutualisation des charges du chauffage principal.
Une individualisation totale des charges de chauffage avait également été envisagée comme
solution, mais cette alternative a été vite écartée, le règlement de la copropriété imposant un
système de chauffage collectif.
6.2.1.1 Les différents technologies envisagées
1) Les convecteurs
Les convecteurs constituent le matériel de base en termes de chauffage électrique, mais
aussi le moins onéreux. Les pertes au dos de ces émetteurs ne sont pas négligeables.
Ces appareils sont disponibles dans une large gamme de puissance, tant en système
classique qu’en mode bi-jonction.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
41
2) Les panneaux rayonnants
Les panneaux rayonnants, de par leur mode de fonctionnement (plaque chauffée par une
résistance placée derrière une grille ou façade en verre de protection), offrent davantage de
confort qu’un convecteur de base, pour des consommations électriques semblables et un
tarif unitaire 2 à 3 fois plus élevé qu’un convecteur de puissance équivalente. Les pertes au
dos de ces émetteurs ne sont pas négligeables.
Ces appareils sont disponibles dans une large gamme de puissance en système classique,
mais dans une moindre mesure en bi-jonction (2 à 3 puissances disponibles selon les
fournisseurs).
3) Les radiateurs à inertie
Les radiateurs électriques inertie (corps de chauffe en fonte) offrent un certain nombre
d’intérêts (efficacité et confort accrus) par rapport à des convecteurs ou panneaux
rayonnants classiques.
Toutefois ces équipements n’étant pas techniquement compatibles avec le principe de la
régulation collective imposée par le règlement de copropriété (mise en charge
« intermittente » du corps de chauffe problématique), cette solution n’est pas développée
pour la résidence LES HAUTS DE SAINT JUST.
Le tableau ci-après compare tout de même les 3 technologies présentées ci-dessus, au
regard de différents critère technico-économiques :
Rapidité de
sensation de chauffe
Confort
général Entretien
Efficacité
générale
Coût
matériel
CONVECTEUR
PANNEAU RAYONNANT
RADIATEUR A INERTIE
Très bon
Bon
Pas bon
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
42
6.2.1.2 Les différents modes de gestion / fonctionnement envisagés
1) Conservation de la bi-jonction
Conserver la bi-jonction semble apparaît comme la solution la plus simple en termes de mise
en œuvre.
Les inconvénients majeurs sont les suivants :
- possibilité de choix restreint des émetteurs (convecteurs et dans une moindre mesure
panneaux rayonnants) ; la technologie bi-jonction n’est plus utilisée pour les
ensembles neufs et la fabrication est faite, sur commande, uniquement dans le cadre
de la rénovation de systèmes existants.
- coûts matériels très supérieurs que dans le cas de convecteurs (ratio 3 à 4) ou
panneaux rayonnants classiques.
- pas de thermostat sur le circuit collectif donc pas de possibilité de modération
individuelle des puissances fournies en collectif (gaspillage actuel constaté).
- délais de fourniture matérielle accrus par rapport aux systèmes classiques.
2) Mutualisation des charges de chauffage principal
Mutualiser les charges de chauffage implique que l’ensemble des émetteurs actuellement
branchés sur le circuit collectif de la résidence sera uniquement alimenté sur le compte du
tarif vert commun.
Les avantages par rapport à la situation actuelle en bi-jonction passent par la diversité de
choix parmi les différentes technologies d’émetteurs (pour un coût très réduit) et la gestion
individuelle des émetteurs d’un même logement, grâce au thermostat installé sur le circuit
collectif.
Quelques aléas sont néanmoins à citer :
- responsabilité individuelle nulle (chacun « trinque » dans le cas d’abus de certains
habitants), pouvant générer des tensions et conflits entre les copropriétaires (aspect
pouvant toutefois être modulé par la mise en place de disjoncteurs dans les
répartiteurs d’étages et par une surveillance plus fine de la régulation
collective ),
- hausse possible des coûts d’abonnement au tarif vert dans le cas de la nécessité
d’augmentation des puissances souscrites,
- risque de coûts d’installation communs supplémentaires à absorber dans le cas où la
section des câbles électriques alimentant les différentes allées s’avèrerait
insuffisante.
Pour palier à ces deux derniers points, il est prop osé que dans chaque logement
soient conservés les émetteurs de chauffage aliment és par le tarif bleu individuel (2
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
43
par logement de manière générale), afin de permettr e à l’appréciation de chacun, un
complément de chauffage en grand froid.
6.2.2 Axes d’amélioration retenus
L’examen de l’ensemble des paramètres ci-dessus et la prise en compte de l’opinion
majoritaire des résidents (la bi-jonction est inutile et « source de gaspillage »), ont conduit les
membres du Conseil Syndical à retenir les deux axes d’amélioration suivants :
- une optimisation de la régulation (réglages existants ou refonte totale du système),
- un remplacement des convecteurs (avec option individuelle bi-jonction).
Les paramètres invariants sont les suivants ;
- maintien du principe du chauffage électrique collectif,
- conservation du tarif vert EDF (le plus favorable économiquement parlant).
Sur ces bases, le Conseil Syndical a rédigé un cahier des charges qui a fait l’objet d’un appel
d’offre auprès de diverses entreprises, et prenant en compte les principaux points suivants :
- remplacement des convecteurs actuels par de nouveaux convecteurs ou par des
panneaux rayonnants (radiateurs à inertie non adaptés étant considéré le mode de
régulation par « tranche » brèves inférieures à 5 minutes),
- alimentation des émetteurs anciennement en bi-jonction totalement sur le collectif (bi-
jonction en option à la charge des résidents) et conservation des émetteurs
individuels en appoint de puissance,
- amélioration de la régulation collective (différenciation des régimes jour/nuit, affinage
du « zoning » Nord/ Sud, haut/bas…, passage à une gestion centralisée type GTB).
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
44
7 ETUDE DE FAISABILITE SOLAIRE THERMIQUE
7.1 GENERALITES – ETAT DES LIEUX
Les installations de solaire thermique tendent à se généraliser depuis quelques années, en
particulier sur les bâtiments neufs. Toutefois, la mise en place d’un tel dispositif est tout à fait
opportune dans le cadre d’un programme de rénovation.
Cette technologie est subordonnée aux conditions suivantes :
- production d’ECS centralisée,
- consommation d’ECS régulière sur 1 année (et notamment en été, saison pour
laquelle le taux de couverture est maximal),
- espace disponible pour l’implantation des capteurs,
- situation géographique du bâtiment.
La résidence LES HAUTS DE SAINT JUST répond à une majorité de ces critères :
- la production d’ECS est collective pour chacun des bâtiments (2 productions
centralisées) ,
- un bâtiment à usage de logements implique une consommation régulière tout au long
de l’année,
- les bâtiment sont idéalement orientés ; aucun masque dû à un bâtiment voisin ou
autre obstacle n’est à relever,
Par contre, l’espace en toiture terrasse reste limi té (cages d’ascenseurs, installations
de ventilation…).
Les installations solaires permettront de réaliser un préchauffage de l’eau froide en journée
et de réaliser ainsi de significatives économies sur les consommations électriques dédiées à
la préparation de l’ECS la nuit.
7.2 PRINCIPE DE L’INSTALLATION
Une installation de production d’ECS solaire classique sera organisée selon le schéma de
principe ci-dessous.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
45
Le capteur solaire thermique (1), classiquement orienté à 45° (meilleur compromis
productivité hiver – été), a pour rôle de recevoir le rayonnement solaire et d’échauffer le
fluide circulant à l’intérieur.
Le circuit primaire (2) transporte la chaleur. Ce circuit contient de l’eau additionnée d’antigel
(eau glycolée) qui s’échauffe en passant dans les tubes du capteur et se dirige vers un
ballon de stockage.
L’échangeur thermique (3) cède les calories solaires à l’eau sanitaire. Le liquide primaire,
refroidi, repart vers le capteur (4), où il est chauffé à nouveau tant que l’ensoleillement le
permet.
Le ballon solaire (5) constitue la réserve d’eau sanitaire. L’eau chaude soutirée est
immédiatement remplacée par de l’eau froide du réseau (6), réchauffée à son tour par le
liquide du circuit primaire.
La circulation du liquide primaire est assurée par une pompe électrique (7). Un dispositif de
régulation (8) met en marche la pompe lorsque la sonde du capteur (9) est plus chaude que
celle du ballon (10).
Enfin, lorsque l’apport solaire ne suffit pas, un dispositif d’appoint prend le relais. Il peut
s’agir d’une résistance (appoint électrique, cas de la Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST)
ou d’un serpentin (11) (échangeur sur appoint hydraulique) raccordé à une chaudière.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
46
En termes d’encombrement, la surface disponible sur les toitures terrasse doit être
amplement suffisante pour l’implantation des capteurs. Un espace suffisant pour permettre
un entretien et une maintenance aisés doit en outre demeurer après pose des installations.
Ce point constitue la principale limite au projet solaire thermique (cf ci-après).
Les ballons de stockage solaire pourront être placés dans les locaux technique ECS actuels.
Les canalisations calorifugées pourraient cheminer de la toiture au sous-sol selon 3
alternatives :
- au niveau de la gaine palière courants faibles (perçages de dalle à envisager),
- au niveau de la cage d’escaliers,
- au niveau du petit local vide-ordures que l’on retrouve à chacun des niveaux.
Vues de la gaine palière et du local V.O.
7.3 DONNEES – CALCULS – DIMENSIONNEMENT
7.3.1 Consommations en ECS
Les besoins en ECS journaliers ont été déterminés à partir des données de consommations
transmises le Conseil Syndical de la résidence.
Installation n°1 (bâtiments A, B et C)Janv. Fév. Mars Avril Mai Juin Juillet Août Sept. Oct. Nov. Déc.
Conso (litres/jour) 8500 8500 8500 8500 8500 8500 8000 8000 8500 8500 8500 8500
T° ECS 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 6 0°C 60°C
T° eau froide 6,9°C 7,6°C 9,7°C 11,3°C 13,2°C 15°C 16,1°C 15,9°C 14,4 °C 11,7°C 9,2°C 7,4°C
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
47
Installation n°2 (bâtiments D et E)Janv. Fév. Mars Avril Mai Juin Juillet Août Sept. Oct. Nov. Déc.
Conso (litres/jour) 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000
T° ECS 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 60°C 6 0°C 60°C
T° eau froide 6,9°C 7,6°C 9,7°C 11,3°C 13,2°C 15°C 16,1°C 15,9°C 14,4 °C 11,7°C 9,2°C 7,4°C
7.3.2 Dimensionnement des installations solaires
7.3.2.1 Dimensionnement optimal
Les calculs démontrent qu’afin d’assurer une bonne rentabilité des installations solaires
thermiques (taux de couverture annuel solaire proche de 50% - productivité annuelle voisine
de 550 kWh/m²), les surfaces de capteurs et volumes de stockage suivants seraient requis
pour chacune des deux installations :
Installation n°1 (bâtiments A, B et C)Surface capteurs : 170 m²
Surface toiture requise : 350 m²
Volume de stockage : 9000 litres
Installation n°2 (bâtiments D et E)Surface capteurs : 80 m²
Surface toiture requise : 200 m²
Volume de stockage : 4000 litres
7.3.2.2 Problème de la surface disponible
Les toitures des bâtiments A et C – ou seraient installés les capteurs – sont de type terrasse.
Elles sont occupées essentiellement par le local d’accès abritant par ailleurs la machinerie
d’ascenseur, ainsi que par le réseau de VMC. La surface résiduelle disponible est de ce fait
fortement limitée.
Vue de la toiture du bâtiment A Vue de la toiture du bâtiment C
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
48
En outre, la présence du local d’accès génèrent des ombres portées.
Ainsi, la surface au sol disponible de toiture et non sujette à de trop importantes ombres
portées, est estimée à :
- 130 m² pour le bâtiment A,
- 100 m² pour le bâtiment C,
Ce qui est insuffisant pour implanter la surface de capteurs requise afin d’assurer une
rentabilité technico-économique des installations s atisfaisante , comme vont le
démontrer les calculs suivants.
Il serait envisageable d’installer au maximum :
- 40 m² de capteurs et un stockage solaire de 2000 li tres pour le bâtiment A,
- 30 m² de capteurs et un stockage solaire de 1500 li tres pour le bâtiment C.
7.3.3 Résultats solaires
Les besoins énergétiques annuels se répartissent dans chaque cas comme suit entre les
apports solaires et l’énergie d’appoint :
- besoins énergétiques annuels,
- apports solaires,
- appoint (électricité).
7.3.3.1 Installation n°1
Résultats solaires mensuels
Janv. Fév. Mars Avril Mai Juin Juillet Août Sept. Oct. Nov. Déc. Besoins
mensuels (kWh utiles)
16 267 14 500 15 410 14 438 14 337 13 341 12 658 12 716 13 519 14 797 15 061 16 114
Apports solaires
(kWh utiles) 1160 1440 2120 2440 2640 2640 2480 2360 2400 2080 1200 880
Couverture Solaire (%)) 7.1% 9.9% 13.8% 16.9% 18.4% 19.8% 19.6% 18.6% 17.8% 14.1% 8.0% 5.5%
Productivitésolaire
(kWh/m²) 29 36 53 61 66 66 62 59 60 52 30 22
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
49
Résultats solaires annuels
Besoins énergétiques : 173 158 kWh utiles
Apports solaires : 23 840 kWh utiles
Appoint : 149 318 kWh utiles
Taux annuel de couverture solaire : 14%
Productivité solaire : 596 kWh/m².an
7.3.3.2 Installation n°2
Résultats solaires mensuels
Janv. Fév. Mars Avril Mai Juin Juillet Août Sept. Oct. Nov. Déc. Besoins
mensuels (kWh utiles)
7655 6823 7252 6794 6747 6278 5538 5563 6362 6963 7087 7583
Apports solaires
(kWh utiles) 900 1110 1590 1830 1950 1980 1800 1740 1800 1560 960 720
Couverture Solaire (%)) 11.8% 16.3% 21.9% 26.9% 28.9% 31.5% 32.5% 31.3% 28.3% 22.4% 13.5% 9.5%
Productivitésolaire
(kWh/m²) 30 37 53 61 65 66 60 58 60 52 32 24
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
16000
18000
Janv
ier
Mar
sAvr
ilM
aiJu
in
Juille
t
Septe
mbr
e
Octobr
e
Novem
bre
Bes
oins
(kW
h ut
iles)
appoint
solaire
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
50
Résultats solaires annuels
Besoins énergétiques : 80 645 kWh utiles
Apports solaires : 17 940 kWh utiles
Appoint : 62 705 kWh utiles
Taux annuel de couverture solaire : 22%
Productivité solaire : 598 kWh/m².an
7.4 INVESTISSEMENTS PREVISIONNELS
Les tableaux ci-dessous présentent l’investissement prévisionnel pour chacune des 2
installations.
Les grands postes d’investissements comprennent les éléments suivant :
- process ECS solaire : capteurs thermiques, fluide glycolé, ballon(s) de stockage,
adaptation toiture (plots de support châssis) ;
- équipements connexes : module de transfert ECS (circulateurs primaire et
secondaire, échangeur à plaques, soupape de sécurité, vase d’expansion, pompe de
mise en pression, système de purge, régulation, sondes, câblage électrique),
carottages, canalisations+habillage, dispositif de comptage énergétique ;
- autres frais : pose, assistance technique et mise en route ;
- divers et imprévus : 5%.
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
8000
9000
Janv
ier
Mar
sAvr
ilM
aiJu
in
Juille
t
Septe
mbr
e
Octobr
e
Novem
bre
Bes
oins
(kW
h ut
iles)
appoint
solaire
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
51
Descriptif U Q PUMontant € HT
TOTALI1 - Process ECS solaire
Capteurs thermiques m² 40 320 € 12 800 €Supports et fixations ens 1 2 800 € 2 800 €Bidon fluide glycolé 20 L u 3 100 € 300 €Ballon de stockage 2000 L u 1 4 500 € 4 500 €
Sous-total I1 - Process ECS solaire 20 400 €
I2 - Equipements et frais connexesModule de transfert ECS standard ens 1 4 600 € 4 600 €Canalisations : raccordement hydraulique ml 210 50 € 10 500 €Comptage énergétique ens 1 1 200 € 1 200 €
Sous-total I2 - Equipements et frais connexes 16 300 €
I3 - Autres fraisManutention, gruttage ens 1 2 000 € 2 000 €Pose, assitance technique et mise en route ens 1 6 400 € 6 400 €
Sous-total I3 - Autres frais 8 400 €
TOTAL TRAVAUX I1 + I2 + I3 45 100 €
Divers, imprévus % 5% 2 255 €
TOTAL Installation 47 355 €
Résidence LES HAUTS DE ST JUST - Installation n°1 (bâtiments A, B et C)
Descriptif U Q PUMontant € HT
TOTALI1 - Process ECS solaire
Capteurs thermiques m² 30 320 € 9 600 €Supports et fixations ens 1 2 000 € 2 000 €Bidon fluide glycolé 20 L u 2 100 € 200 €Ballon de stockage 1500 L u 1 3 600 € 3 600 €
Sous-total I1 - Process ECS solaire 15 400 €
I2 - Equipements et frais connexesModule de transfert ECS standard ens 1 3 700 € 3 700 €Canalisations : raccordement hydraulique ml 160 50 € 8 000 €Comptage énergétique ens 1 1 200 € 1 200 €
Sous-total I2 - Equipements et frais connexes 12 900 €
I3 - Autres fraisManutention, gruttage ens 1 2 000 € 2 000 €Pose, assitance technique et mise en route ens 1 5 200 € 5 200 €
Sous-total I3 - Autres frais 7 200 €
TOTAL TRAVAUX I1 + I2 + I3 35 500 €
Divers, imprévus % 5% 1 775 €
TOTAL Installation 37 275 €
Résidence LES HAUTS DE ST JUST - Installation n°2 (bâtiments D et E)
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
52
L’investissement prévisionnel global pour la mise e n place des 2 installations
de production d’ECS solaire s’élève à 84,6 k€ HT, s oit 89,3 k€ TTC (TVA 5,5%).
7.5 AIDES ET SUBVENTIONS ENVISAGEABLES
L’investissement initial peut être en partie subventionné, et ce à plusieurs niveaux : ADEME,
Région… Notre retour d’expérience sur des projets similaire démontre que le taux de
subventions peut atteindre 40 à 50% sur l’investissement initial.
Nous nous baserons sur une hypothèse « raisonnable » d’un taux global de 40% de
subventions.
Dans le cas de la résidence Les Hauts de Saint Just, ce taux correspond à une aide de
35 710 € TTC
L’investissement résiduel global avec aides et subv entions pour la mise en
place de 2 installations de production d’ECS solair e s’élève à 30,0 k€ TTC pour
l’installation n°1 et à 23,6 k€ TTC pour l’installa tion n°2, soit un total de
53,6 k€ TTC.
7.6 RETOUR SUR INVESTISSEMENT
Le retour sur investissement brut va dépendre de l’énergie d’appoint utilisée. Nous nous
proposons de l’évaluer en envisageant la conservation de l’électricité pour la production
d’ECS. Les hypothèses retenues sont les suivantes
- coût moyen du kWh électrique en heures creuses de 0,049 €HT/kWh (prime fixe
comprise – tarif en date du 16 août 2007),
- rendement de production ECS de 80%.
Sur la base de ces hypothèses, les tableaux ci-dessous résument, pour chacune des 2
installations, les économies annuelles attendues, ainsi que les temps de retour sur
investissement liés, avec et sans subventions :
Installation n°1
kWhutiles/an 23 840
kWhélec/an 29 800 Economie de consommation
€ TTC/an 1 750
Temps de retour brut sans subventions 28,5 années
Temps de retour brut avec subventions 17,1 années
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53
Installation n°2
kWhutiles/an 17 940
kWhélec/an 22 420 Economie de consommation
€ TTC/an 1 310
Temps de retour brut sans subventions 30,0 années
Temps de retour brut avec subventions 18,0 années
Les temps de retour bruts, en se basant sur les con sommations et tarifs de
l’énergie actuels, sont estimés à :
- 29 à 30 années en moyenne sans subventions ,
- 17 à 18 années en moyenne avec subventions .
En marge de ces investissements, il sera indispensable de souscrire un contrat d’entretien
des installations de production d’ECS, incluant les prestations suivantes :
- nettoyage des capteurs,
- entretien des circulateurs,
- purge des ballons de stockage,
- entretien des échangeurs,
- analyse légionellose.
Le montant de ces prestations est estimé à 700 € HT /an soit environ 840 € TTC/an
7.7 IMPACT ENVIRONNEMENTAL
Le tableau ci-dessous résume pour chacune des 2 installations et pour la résidence prise
dans sa globalité, les émissions annuelles de gaz à effet de serre « évitées », ainsi que leur
équivalence en termes d’un nombre de personnes d’une part (émissions liées au secteur de
l’habitat seul, soit 1,5 tonne/an) et d’une distance parcourue en voiture d’autre part
(hypothèse : 150 g/km) :
Equivalence CO2 évité NOx évité Eq. CO2 évité
Secteur habitat km voiture
Installation n°1 6 198 kg 14 kg 8 298 kg 6 habitants 55 300 km
Installation n°2 4 664 kg 11 kg 6 314 kg 4 habitants 42 100 km
TOTAL Résidence L ES
HAUTS DE SAINT JUST10 862 kg 25 kg 14 612 kg 10 habitants 97 400 km
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54
Les émissions de gaz à effet de serre évitées grâce à la mise en œuvre de ces 2
installations sont de près de 15 tonnes équivalent CO2, ce qui correspond :
- aux émissions annuelles d’un ensemble de 10 habitants,
- à près de 100 000 km parcourus en voiture.
7.8 CONCLUSION
Cette étude de faisabilité a permis de démontrer l’intérêt limité de la mise en place
d’installations de production d’ECS solaire au niveau de la résidence LES HAUTS DE SAINT
JUST, et ce pour plusieurs raisons :
- l’espace foncier disponible en toitures terrasse est limité, ce qui ne permet pas de
mettre en œuvre des surfaces de capteurs suffisantes pour assurer une rentabilité
technico-économique attractive du projet ;
- les taux de couverture solaires associés sont par conséquent faibles (inférieur à
25%) ;
- les temps de retour sur investissement restent élevés, même en considérant un taux
de subventions maximal ;
- l’énergie solaire est mise en concurrence face à l’énergie électrique qui reste
« compétitive » économiquement parlant aujourd’hui.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
55
8 ETUDE DE FAISABILITE SOLAIRE PHOTOVOLTAÏQUE
Le projet ECS solaire n’apparaissant pas comme attractif, il est intéressant d’envisager un
projet « alternatif », à savoir la mise en place de panneaux solaire photovoltaïques pour la
production et la revente d’électricité.
En effet, la rentabilité technico-économique d’une telle opération n’est subordonnée qu’aux
seules caractéristiques physiques des toitures terrasses, contrairement au solaire thermique,
dépendant des mêmes caractéristiques couplées en sus aux consommations en ECS,
paramètre limitant ici.
8.1 INSTALLATION SOLAIRE PHOTOVOLTAÏQUE
8.1.1 Généralités
L’énergie solaire photovoltaïque est une forme d'énergie renouvelable permettant de
produire de l'électricité par transformation d'une partie du rayonnement solaire grâce à une
cellule photovoltaïque. Plusieurs cellules sont reliées entre-elles sur un module solaire
photovoltaïque.
L’électricité produite est :
• soit utilisée en auto-consommation
• soit revendue à EDF via des contrats de revente spécifiques et réglementés.
La solution à privilégier dans le cas de la Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST est la 2ème
configuration. Les panneaux photovoltaïques produisent de l’électricité lorsque les conditions
d’ensoleillement sont suffisantes et celle-ci est revendue à EDF à des tarifs fixés
contractuellement pendant une durée de 20 ans.
Cette technologie est subordonnée à la condition d’un espace disponible et d’une orientation
favorable (idéalement plein sud pour l’implantation des capteurs). L’installation est équipée
d’un onduleur qui transforme le courant continu en courant alternatif sinusoïdal.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
56
Principe d’une installation connectée au réseau
8.1.2 Tarifs de rachat de l’électricité produite
En référence à : « l’arrête du 10 juillet 2006 fixant les conditions d’achat de l’électricité
produite par les installations utilisant l’énergie radiative du soleil telles que visées au 3o de
l’article 2 du décret no 2000-1196 du 6 décembre 2000 », les tarifs de rachat des kWh
produits par les modules sont les suivants, depuis le 1er janvier 2009 (dernière actualisation
du tarif de rachat) :
• 32,8 c € HT/kWh
• 60,2 c € HT/kWh (prime de 27,4 c€ HT/kWh si intégré en toiture).
Les équipements de production d’électricité éligibles à la prime d’intégration au bâti doivent
répondre aux deux conditions prévues à l’annexe de l’arrêté du 10 juillet 2006 fixant les
conditions d’achat de l’électricité (cf Annexe 7 ).
Concernant les critères d’éligibilité pour le bénéfice de la prime d’intégration au bâti, cf
Annexe 8.
8.2 ANALYSE TECHNICO-ECONOMIQUE
8.2.1 Champ d’application de l’étude
Le but de ce chapitre est de confirmer ou non la pertinence d’une installation de modules
photovoltaïques au niveau de la Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST, par une analyse
technico-économique.
Les toitures étant de type terrasse, il n’est possible d’envisager que la solution « non intégré
au bâti ».
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
57
Contrairement au projet solaire thermique, les toitures des 5 bâtiments peuvent être
mobilisées pour la mise en place de capteurs.
8.2.2 Principes d’implantation retenus et surfaces disponibles
L’implantation de cellules photovoltaïques est principalement conditionnée :
• par l’espace disponible en toiture pour l’implantation ;
• la typologie de la toiture existante ou projetée ;
• l’exposition solaire envisageable ;
• les masques environnants :
o Masques proches (bâtiments environnants, végétation…) ;
o Masques lointains (montagne…) ;
Pour obtenir une production maximale du toit solaire, il faut éviter tout ombrage des
panneaux pendant la période d’ensoleillement à tout moment de la journée et aux différentes
saisons.
Les surfaces résiduelles permettant d’envisager l’i mplantation de modules
photovoltaïques ont donc étés déterminées après déduction des espaces :
• Fortement ombrés par des masques proches ou lointains ;
• Comportant des équipements spécifiques en toiture (type cage d’ascenseur, réseaux
VMC…)
• Réservés pour l’accès aux toitures ;
• Des orientations inadaptées (au nord) ;
• Etc…
Ainsi, les surfaces au sol « utiles » et disponibles de toiture, non sujettes à de trop
importantes ombres portées, sont estimées à :
- 130 m² pour le bâtiment A,
- 100 m² pour les bâtiments B, C, D et E.
L’implantation envisagée est en toiture terrasse, les panneaux étant inclinés à 30° sur
châssis fixés sur des supports verticaux ou sur des bacs adaptés.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
58
En tenant compte des espacements à préserver entre les champs de capteurs afin d’éviter
toute ombre portée entre les rangées, les surfaces de capteurs qu’il est possible d’implanter
sur chacune des toitures sont les suivantes :
� 52 m² pour le bâtiment A (orientation Sud Est), correspondant à une puissance
installée de 6,5 kWc ,
� 46 m² pour chacune des tours B, C, D et E (orientation Sud Est), correspondant à
une puissance installée de 5,8 kWc .
La surface totale de capteurs pour l’ensemble de la résidence s’élèverait donc à 236 m²,
correspondant à une puissance installée de près de 30 kWc .
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59
8.2.3 Synthèse de la production annuelle et des inv estissements à engager
Caractéristiques principales prises en compte dans le calcul
• Station météo : Lyon-Bron
• Type de capteurs : poly cristallins
• Inclinaisons : 30°
• Production annuelle : 880 kWh/kWc.an (Inclinaison 30°, SE)
Ou 110 kWh/m².an
Remarque : les surfaces de capteurs précisées dans le tableau ci-dessus représente le
potentiel maximum
L’investissement prévisionnel pour la mise en place de panneaux solaires
photovoltaïques s’élève à :
- 46,8 k€ HT pour la tour A ,
- 41,4 k€ HT pour chacune des tours B, C, D et E .
8.2.4 Aides et subventions envisageables
Ce type d’équipement permet en règle générale de bénéficier d’aides à l’investissement, de
la part du Conseil Régional et de l’ADEME.
Les Hauts de Saint Just Unités TOUR A TOUR B TOUR C TOUR D TOUR E TOTAL
Caractéristiques installations
Surface capteurs envisageable m² 52 46 46 46 46 236.0
Puissance crête totale1 kWc +/- 8 m²
kW c 6.5 5.8 5.8 5.8 5.8 29.5
Orientation des modules Sud-Est Sud-Est Sud-Est Sud-Est Sud-Est
Inclinaison des modules ° 30° 30° 30° 30° 30°
Production prévisionelle
Production annuelle prévisionnelle kWh/an 5 720 5 060 5 060 5 060 5 060 25 960
Tarif de rachatArrété du 26 juillet 2006 - non intégré au bâti
€ HT / kWh
Recettes annuelles prévisionnelles € HT/an 1 880 1 660 1 660 1 660 1 660 8 520
Récapitulatif des investissements
Budget de travaux € HT 46 800 41 400 41 400 41 400 41 400 212 400
Ingénierie, base 10 % € HT 5 000 4 000 4 000 4 000 4 000 21 000
Budget global de l'opération € HT 51 800 45 400 45 400 45 400 45 400 233 400
0.328
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
60
En 2009, les aides octroyées par la région Rhône-Alpes comme par l’ADEME, seront
définies dans le cadre d’appels à projet, dont les modalités techniques précises ne sont
encore pas connues à ce jour.
Dans le cas d’installations solaire photovoltaïque, les aides Rhône-Alpes sont d’ores et déjà
définies comme suit :
� bénéficiaires : communes de moins de 50 000 habitants et syndicats d’énergie
agissant pour le compte de communes, bailleurs sociaux publics et privés, PME et
entreprises en nom propre, associations et copropriétés .
� montant des aides : 20% du projet plafonné à 50 000 €.
Par la suite, nous considèrerons donc deux cas « extrêmes » :
- aucune aide n’est octroyée pour ce projet,
- le projet est subventionné à hauteur de 20%.
8.2.5 Analyse de rentabilité
NB : la durée de vie actuelle d’une installation solaire photovoltaïque est de 30 années
environ.
8.2.5.1 Temps de retour brut
Nous considérons ici des temps de retour bruts sur investissement, c’est-à-dire à priori le
scénario le plus pessimiste, avec un tarif de revente de l’électricité fixe année après année, à
hauteur de 32,8 c€ / kWh.
� Cas n°1 : aucune aide
Dans le cas où aucune aid e ne serait attribuée pour ce projet, le temps de retour brut sur
investissement serait de 27 années environ .
Les Hauts de Saint Just Unités TOUR A TOUR B TOUR C TOUR D TOUR E TOTAL
Analyse de rentabilité
Budget global de l'opération € HT 51 800 45 400 45 400 45 400 45 400 233 400
Aides et subventions € HT néant néant néant néant néant
Coût résiduel € HT 51 800 45 400 45 400 45 400 45 400 233 400
Recettes annuelles revente € HT 1 880 1 660 1 660 1 660 1 660 8 520
Temps de Retour Brut an 27.6 27.3 27.3 27.3 27.3 27.4
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
61
� Cas n°2 : aides à hauteur de 20% du montant du proj et
Dans le cas où une aide à hauteur de 20% du montant du projet serait obtenue (soit un
montant total de 47 k€ environ), le temps de retour brut sur investissement serait ramené à
22 années environ.
8.2.5.2 Prise en compte de la variation du tarif de rachat de l’électricité
L’arrêté du 10 juillet 2006 (cf. Annexe 7 , article 8 ) définit clairement que chaque contrat
comporte une clause relative à la révision annuelle du tarif de rachat de l’électricité, par
application d’un coefficient > 1 indexé sur les indices ICHTTS1 (coût horaire du travail) et
PPEI (prix à la production de l’industrie et des services aux entreprises).
L’analyse de la variation de ces indices sur les dernières années démontre clairement que le
coefficient d’indexation croît en moyenne de 2% par an (année 1 : 1,02 – année 2 : 1,04…).
L’analyse de rentabilité du projet devient alors la suivante :
- si aucune aide n’est octroyée, le temps de retour sur investissement est de
23 années ,
- si les aides s’élèvent à 20% du projet , le temps de retour sur investissement
est de 19 années .
8.3 CONCLUSION
Cette étude de faisabilité solaire photovoltaïque a permis de démontrer un intérêt réel d’une
telle installation, avec un temps de retour sur investissement probable de 20 années environ.
A noter que les paramètres technico-économiques de ce projet peuvent être
significativement modulés, notamment en envisageant une installation de moindre taille (sur
1, 2 ou 3 des tours au lieu des 5) et donc un investissement initial moins « lourd », pour un
temps de retour comparable au final.
Nota : Intégration de panneaux solaires en garde-co rps .
Dans la mesure ou la Résidence souhaite remplacer ses garde-corps actuels constitués par
des jardinières, l’intégration de panneaux peut être étudiée, sur tout le linéaire versant Sud,
Etude à compléter dans le cadre du diagnostic architectural en cours.
Les Hauts de Saint Just Unités TOUR A TOUR B TOUR C TOUR D TOUR E TOTAL
Analyse de rentabilité
Budget global de l'opération € HT 51 800 45 400 45 400 45 400 45 400 233 400
Aides et subventions € HT 10 360 9 080 9 080 9 080 9 080 46 680
Coût résiduel € HT 41 440 36 320 36 320 36 320 36 320 186 720
Recettes annuelles revente € HT 1 880 1 660 1 660 1 660 1 660 8 520
Temps de Retour Brut an 22.0 21.9 21.9 21.9 21.9 21.9
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
62
9 FINANCEMENT ENVISAGEABLE : LES CEE
9.1 GENERALITES
Depuis le 1er juillet 2006, l’Etat impose aux obligés – fournisseurs (ou vendeurs) d’énergie
(électricité, gaz naturel, fioul domestique, GPL…) dont les ventes annuelles dépassent un
certain seuil – l’obligation de réaliser des économies d’énergie. Ces économies sont
comptées en certificats (ou CEE : Certificats d’Economie d’Energie), dont le volume à
atteindre est défini en fonction de la quantité d’énergie vendue aux consommateurs finaux
des secteurs résidentiel et tertiaire.
A l’issue d’une première période expérimentale de 3 ans (soit le 30 juin 2009), les obligés
devront restituer les certificats établis ou payer une pénalité libératoire en cas de non respect
de leurs obligations.
Les obligés disposent de plusieurs moyens afin de respecter leurs obligations. Ils peuvent :
- soit réaliser directement des actions générant des économies d’énergie sur leur
propre patrimoine,
- soit inciter financièrement leurs clients à réaliser des économies,
- soit acheter des certificats à d’autres acteurs sur le « marché »,
- soit payer une pénalité, à hauteur de 20 €/MWh cumac.
9.2 VALORISATION POTENTIELLE DANS LE CAS DE LA RESIDENCE LES HAUTS
DE SAINT JUST
La mise en place d’une sur-isolation des parois extérieures et le remplacement des
huisseries sont 2 actions standardisées éligibles aux CEE. Dans tous les cas, le seuil de 1
GWh cumac ouvrant droit à la dépose d’un dossier de demande de CEE ne peut être atteint
avec la seule Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST. Cependant, le montant de kWh
cumac engendrés par ces actions étant loin d’être négligeable, un obligé (tel que EDF, GDF
ou encore un fiouliste) est tout à fait susceptible de proposer un financement des
installations et opérations concernées, à hauteur de la valeur du volume de kWh cumac
générés.
La valorisation de certificats peut ainsi permettre de couvrir une partie de l’investissement de
l’opération. Suivant l’action de référence, le taux de couverture va être plus ou moins
important. Cette valorisation peut s’établir à partir des éléments d’un accord avec un obligé
(ou de toute autre personne morale qui déposera la demande de certificats), ou à partir
d’hypothèses sur les prix de marché des CEE, ce qui est évidemment plus risqué.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
63
A titre indicatif, le tableau ci-dessous présente les taux de couverture approximatifs pour
chacune des action d’améliorations envisageables.
Opération Investissement Montant de certificats Taux de couverture si
1 €/MWh cumac
Taux de couverture si
5 €/MWh cumac
Remplacement
huisseries PVC 960 000 € 0,4% 2,2%
Remplacement
huisseries Bois Alu 1 092 000 €
4 131 MWh cumac
0,4% 1,9%
Sur-isolation des
façades 882 000 € 17 660 MWh cumac 2,0% 10%
Les fiches des opérations standardisées correspondantes sont visibles en Annexe 9 .
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
64
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
65
CONCLUSION
Ce diagnostic énergétique et technique de la copropriété LES HAUTS DE SAINT JUST à LYON a
permis de mettre en évidence la nécessité et l’intérêt de plusieurs axes de travaux et
améliorations portant sur le bâti et sur la production de chaleur du bâtiment.
Une opération globale de remplacement de l’ensemble des huisseries extérieures d’origine
par des ouvrants double vitrage avec volet roulant intégré, représente un investissement
important en termes d’amélioration sur le bâti, mais permettrait néanmoins d’une part
d’améliorer considérablement le confort thermique des habitants et d’autre part une
réduction significative des consommations énergétiques liées à ce poste. L’économie ainsi
engendrée sur les consommations de chauffage est estimée à 22% par rapport à la situation
actuelle.
A l’inverse, la sur-isolation des façades par l’extérieur ne paraît à première vue pas
opportune : les coûts engendrés sont « lourds » au regard de gains énergétiques limités (à
peine 6% par rapport à la situation actuelle). Néanmoins, ce projet peut devenir une
opportunité réaliste dans le cadre du ravalement des façades envisagé, selon les conditions
et surcoûts réels par rapport à un ravalement classique. Cela mérite d’être étudié dans le
cadre du diagnostic architectural, conduit en parallèle
Concernant la production de chaleur, les installations électriques en place demandent un
renouvellement à court terme. Les choix des copropriétaires orientés vers une optimisation
matérielle (remplacement des émetteurs), une conservation d’un mode de chauffage collectif
(avec ou sans bi-jonction) et une amélioration de la régulation, apparaissent comme les plus
judicieux aujourd’hui.
Une étude de faisabilité solaire thermique a permis de démontrer l’intérêt limité de telles
installations pour la copropriété (espace en toitures peu important, énergie électrique
« compétitive » face à l’énergie solaire).
Dans le cadre d’une volonté de recours aux énergies renouvelables et plus particulièrement
à l’énergie solaire, une alternative intéressante peut passer, comme l’a démontré l’analyse
effectuée dans la dernière partie de ce rapport, par la mise en œuvre d’installations solaire
photovoltaïques sur tout ou partie des bâtiments de la résidence, ceux-ci jouissant d’une
situation géographique très favorable (très bonne exposition au soleil, absence totale de
masque ou ombres portées) qu’il serait regrettable de ne pas valoriser.
En marge de l’ensemble de ces critères, nous ne pouvons qu’encourager l’emploi des
énergies renouvelables et plus spécifiquement de l’énergie solaire dans le secteur de
l’habitat, à l’heure où les pressions en termes d’économies d’énergie dans un cadre de
développement durable sont de plus en plus sujets d’actualité, débats et controverses.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
66
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
67
GLOSSAIRE
ECS : Eau Chaude Sanitaire
DJU : Degré Jour Unifié
Pour chaque 24 heures, le nombre de DJU est déterminé en faisant la différence entre la
température de référence, 18°C, et la moyenne entre les températures minimale et maximale
de ce jour, c’est-à-dire 18°C moins la moitié de la somme des températures minimale et
maximale. Cette grandeur constitue donc une estimation de la différence entre la
température intérieure de référence – hors apports naturels et domestiques – et la
température extérieure médiane de la journée.
λ : Conductivité Thermique
La conductivité thermique est une grandeur physique caractérisant le comportement des
matériaux lors du transfert thermique par conduction. Cette grandeur, propriété intrinsèque
d’un matériau, représente le quantité de chaleur transférée par unité de surface et de temps
sous un gradient de température.
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68
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
69
TABLE DES ANNEXES
Annexe 1 : Calcul du niveau d’isolation thermique globale des bâtiments
Annexe 2 : Calcul des consommations théoriques actuelles pour le chauffage
Annexe 3 : Documentation technique isolant
Annexe 4 : Calcul des niveaux d’isolation thermique globale et des consommations
théoriques pour le Scénario 1
Annexe 5 : Calcul des niveaux d’isolation thermique globale et des consommations
théoriques pour le Scénario 2
Annexe 6 : Calcul des niveaux d’isolation thermique globale et des consommations
théoriques pour le Scénario 3
Annexe 7 : Solaire photovoltaïque : arrêté du 10 juillet 2006
Annexe 8 : Solaire photovoltaïque : critères d’éligibilité pour prime d’intégration au bâti
Annexe 9 : CEE : fiches des opérations standardisées
Document Annexe : Rapport d’analyse thermographique du bâtiment
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70
ANNEXE 1
Calcul du niveau d’isolation thermique global des
bâtiments (coefficients G)
(nombre de pages de l’annexe : 10)
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 4.00 20.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 84.00 37.1
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 408.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 210.8
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 16.8 1.7
Plancher haut 0.6 50 30.0
Plancher bas 0.5 50 25.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
37.12 37.11Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
160.00 95.8
57.8Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
95.895.8 10.60
0.54 160.00 86.7
1.5
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 56.7
56
0.4286
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
267.5
0.7
624
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.6786.7
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre A0
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
120.0 20.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 94.00 470.0
Façade Sud 5.00 327.00 1635.0
Façade Est 5.00 164.00 820.0
Façade Ouest 5.00 106.00 530.0
Façade Nord 0.44 625.00 276.3
Façade Sud 0.44 635.00 280.7
Façade Est 0.44 561.00 248.0
Façade Ouest 0.44 677.00 299.2
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 4113.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 5002.8
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 1817.7 181.8
Plancher haut 0.6 97 58.2
Plancher bas 0.5 97 48.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67250.4
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour A
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
13455.0 3455.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 78
0.4405
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
5291.3
1.3
12012
2.9
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 288.5
166.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
276.7276.7 10.60
0.54 462.00 250.4
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
462.00 276.7
1
1104.12 1104.11Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 83.00 415.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 192.00 84.9
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 915.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 807.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 186.3 18.6
Plancher haut 0.6 102 61.2
Plancher bas 0.5 102 51.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67173.4
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre A1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1415.0 415.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 65
0.3758
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
938.0
1.0
2496
2.7
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 130.8
115.6Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
191.7191.7 10.60
0.54 320.00 173.4
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
320.00 191.7
1
84.92 84.91Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 37.00 185.0
Façade Sud 5.00 212.00 1060.0
Façade Est 5.00 94.00 470.0
Façade Ouest 5.00 58.00 290.0
Façade Nord 0.44 336.00 148.5
Façade Sud 0.44 401.00 177.2
Façade Est 0.44 509.00 225.0
Façade Ouest 0.44 412.00 182.1
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 3055.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 3216.1
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 1022.7 102.3
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
732.82 732.81Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
2.1
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 220.0
82
0.5307
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
3436.1
1.1
6474
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67269.9
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour B
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
12005.0 2005.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 32.00 160.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 83.00 36.7
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 515.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 388.8
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 73.5 7.4
Plancher haut 0.6 70 42.0
Plancher bas 0.5 70 35.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
36.72 36.71Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
200.00 119.8
72.3Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
119.8119.8 10.60
0.54 200.00 108.4
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 84.4
69
0.4549
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
473.1
0.9
1040
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67108.4
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre B1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1160.0 160.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 37.00 185.0
Façade Sud 5.00 192.00 960.0
Façade Est 5.00 90.00 450.0
Façade Ouest 5.00 58.00 290.0
Façade Nord 0.44 336.00 148.5
Façade Sud 0.44 348.00 153.8
Façade Est 0.44 429.00 189.6
Façade Ouest 0.44 402.00 177.7
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2888.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 3032.9
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 968.4 96.8
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67269.9
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour C
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
11885.0 1885.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 80
0.5016
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
3247.4
1.1
6474
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 214.5
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
1
669.62 669.61Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 36.00 180.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 91.00 40.2
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 567.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 431.5
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 84.9 8.5
Plancher haut 0.6 100 60.0
Plancher bas 0.5 100 50.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67119.2
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre C1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1180.0 180.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 72
0.4808
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
550.0
1.0
1144
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 118.5
79.5Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
131.8131.8 10.60
0.54 220.00 119.2
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
220.00 131.8
1
40.22 40.21Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 37.00 185.0
Façade Sud 5.00 192.00 960.0
Façade Est 5.00 90.00 450.0
Façade Ouest 5.00 58.00 290.0
Façade Nord 0.44 336.00 148.5
Façade Sud 0.44 348.00 153.8
Façade Est 0.44 429.00 189.6
Façade Ouest 0.44 402.00 177.7
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2888.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 3032.9
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 968.4 96.8
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
669.62 669.61Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 214.5
80
0.5016
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
3247.4
1.1
6474
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67269.9
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour D
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
11885.0 1885.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 36.00 180.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 91.00 40.2
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 567.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 431.5
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 84.9 8.5
Plancher haut 0.6 100 60.0
Plancher bas 0.5 100 50.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
40.22 40.21Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
220.00 131.8
79.5Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
131.8131.8 10.60
0.54 220.00 119.2
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 118.5
72
0.4808
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
550.0
1.0
1144
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67119.2
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre D1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1180.0 180.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 37.00 185.0
Façade Sud 5.00 190.00 950.0
Façade Est 5.00 95.00 475.0
Façade Ouest 5.00 58.00 290.0
Façade Nord 0.44 336.00 148.5
Façade Sud 0.44 377.00 166.6
Façade Est 0.44 453.00 200.2
Façade Ouest 0.44 402.00 177.7
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2944.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 3071.3
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 980.7 98.1
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67269.9
Annexe 1 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour E
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
11900.0 1900.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 80
0.5077
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
3287.1
1.1
6474
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 215.8
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
1
693.12 693.11Parois béton extérieures
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
71
ANNEXE 2
Calcul des consommations théoriques actuelles
pour le chauffage
(nombre de pages de l’annexe : 1)
T° exté de base : -10 °C
DJU de base : 2597Coefficient d'intermittence : 0.96
VentilationTaux de renouvellement d'air (β) 0.72 -
Coefficient G2 0.2448 W/m3.K
Barre A0 Tour A Barre A1 Tour B Barre B1 Tour C Barre C1 T our D Barre D1 Tour E TOTALToiture 7 529 kWh/an 20 040 kWh/an 15 130 kWh/an 21 689 kWh/an 9 681 kWh/an 21 689 kWh/an 11 475 kWh/an 21 689 kWh/an 11 475 kWh/an 21 689 kWh/an 162 087 8%Murs 2 221 kWh/an 66 062 kWh/an 5 078 kWh/an 43 847 kWh/an 2 195 kWh/an 40 066 kWh/an 2 407 kWh/an 40 066 kWh/an 2 407 kWh/an 41 467 kWh/an 245 815 12%Vitrages - portes 1 297 kWh/an 217 596 kWh/an 25 945 kWh/an 126 083 kWh/an 10 013 kWh/an 118 578 kWh/an 11 278 kWh/an 118 578 kWh/an 11 278 kWh/an 119 549 kWh/an 760 196 37%Planchers 4 955 kWh/an 12 890 kWh/an 9 970 kWh/an 13 968 kWh/an 6 418 kWh/an 13 968 kWh/an 7 748 kWh/an 13 968 kWh/an 7 748 kWh/an 13 968 kWh/an 105 598 5%Ventilation 9 521 kWh/an 183 270 kWh/an 38 082 kWh/an 98 775 kWh/an 15 868 kWh/an 98 775 kWh/an 17 454 kWh/an 98 775 kWh/an 17 454 kWh/an 98 775 kWh/an 676 750 33%Pertes exploitation chauffage 1 343 kWh/an 26 308 kWh/an 4 958 kWh/an 16 019 kWh/an 2 325 kWh/an 15 425 kWh/an 2 651 kWh/an 15 425 kWh/an 2 651 kWh/an 15 550 kWh/an 102 655 5%
Total 26 867 kWhélec/an 526 167 kWhélec/an 99 163 kWhélec/an 320 382 kWhélec/an 46 499 kWhélec/an 308 501 kWhélec/an 53 012 kWhélec/an 308 501 kWhélec/an 53 012 kWhélec/an 310 999 kWhélec/an 2 053 102 kWhélec/ansoit : 1.3% 25.6% 4.8% 15.6% 2.3% 15.0% 2.6% 15.0% 2.6% 15.1% 790.60 kWh/DJU
Bilan des puissances à installer
Pertes par ventilation 5 kW 88 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 315 kWPertes par parois 8 kW 159 kW 14 kW 103 kW 14 kW 97 kW 16 kW 97 kW 16 kW 99 kW 625 kWPuissance à installer 12 kW 243 kW 22 kW 152 kW 22 kW 145 kW 25 kW 145 kW 25 kW 147 kW 939 kW
240 m² chauffés 4620 m² chauffés 960 m² chauffés 2490 m² chauffés 400 m² chauffés 2490 m² chauffés 440 m² chauffés 2490 m² chauffés 440 m² chauffés 2490 m² chauffés 17060 m² chauffés
111.9 kWhélec/m² 113.9 kWhélec/m² 103.3 kWhélec/m² 128.7 kWhélec/m² 116.2 kWhélec/m² 123.9 kWhélec/m² 120.5 kWhélec/m² 123.9 kWhélec/m² 120.5 kWhélec/m² 124.9 kWhélec/m² 120.3 kWhélec/m²
Annexe 2 : Calcul des consommations théoriques en c hauffage actuelles
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
72
ANNEXE 3
Documentation technique isolant : toitures
terrasse, murs, plancher
(nombre de pages de l’annexe : 20)
MadridURSA Insulation, S.A.Grupo Uralita
agences commerciales
siège social
usines de laine de verre
usines XPS
Tarragone
Barcelone
Londres
Desselgem
Noisiel(Paris)
St. Avold
Queis Delitzsch
Leipzig
Biel
Milan
Bondeno
NovoMesto
Zagreb
Prague
Varsovie
VienneBratislava
BucarestBelgrade
Sarajevo
Salgotarjan
Dabrowa Gornicza
Tallinn
St. Petersbourg
Tchudovo
Stockholm
Kiev
Serpuchov
2 • Présentation
La nouvelle puissance de l'isolation en Europe.
Choisir URSA, c'est avoir à ses côtés un partenaire
dynamique, qui vous fera partager son expérience
et son savoir-faire. Expert en solutions d'isolation,
URSA innove et conseille, tout en vous apportant
un service de première qualité.
Avec 13 sites de production à travers toute
l'Europe et 2 200 collaborateurs, URSA possède
un outil industriel performant permettant
d'obtenir des produits de haute qualité.
URSA est membre du collectif “Isolons la terre contre le CO2”
Usine laine de verre et polystyrène extrudé de Desselgem, Belgique
URSA GLASSWOOL®
Une gamme de produits d'isolation thermique et acoustique
en laine de verre.
URSA XPS®
Une gamme de panneaux en polystyrène extrudé hautement
résistants à la compression, à l'eau et apportant un confort
thermique élevé.
2 gammes de produits sont disponibles, comportant chacune
un large choix de références permettant de répondre à toutes
les applications.
Polystyrène extrudé • 3
Combles et toitures p 6-7
Toitures terrasses p 8-9
Murs p 10-11
Planchers p 12-13
Sols industriels / patinoires p 14
Divers p 15
Accessoires p 16
Le Certificat Acermi p 16
Le marquage CE p 17
Réaction au feu : Euroclasses p 18
Lexique p 19
URSA France se réserve le droit de modifier les informations contenues dans
ce catalogue. Toute utilisation ou mise en œuvre non conforme dégage URSA
France de toute responsabilité.
SOMMAIRE
Polystyrène extrudé
4 • Les applications
Toituresterrasses
p 8-9
Accessoiresp 16
Diversp 15
Les applications • 5
Combleset toitures
p 6-7
Planchersp 12-13
Mursp 10-11
Solsindustriels /
Patinoires p 14
6 • Combles et toitures
Combles & toitures
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé Haute
Résistance, à peau lisse d'extrusion et
usinage latéral Rainuré Bouveté.
ApplicationsIsolation thermique intérieure en ram-
pant de sous-toiture. Isolation thermique
des toitures en continu selon la tech-
nique SARKING (AT CSTB).
À la poseUn produit facile à manipuler, dont la
pose est très rapide grâce à l'usinage
latéral Rainuré Bouveté, pour un résultat
thermique optimal.
À l’usageUne isolation très performante (Lambda
29) et pérenne, ainsi qu'une peau de
surface très facile à entretenir pour un
aspect esthétique durable.
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
URSA XPS HR E
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,029
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 300
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa 100
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)125
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3
Comportement gel-dégel FT - FT2
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
1,70 50 2 500 600 8 12,00 12 144 1108696
2,05 60 2 500 600 7 10,50 12 126 1108719
2,75 80 2 500 600 5 7,50 12 90 1108744
3,45 100 2 500 600 4 6,00 12 72 1108749
4,10 120 2 500 600 3 4,50 14 63 1108752
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
de 20 à 50 5 1 3 4 3
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)300-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-CC(2/1,5/50)125-WL(T)0,7-WD(V)3-FT2
Acermi : Certificat n° 03/047/210
Caractéristiques spécifiques
Combles et toitures • 7
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé de
type N (cellules contenant de l'air), à
peau lisse et usinage latéral Rainuré
Bouveté.
ApplicationsIsolation thermique en rampant de sous-
toiture.
À la poseUn produit facile à manipuler, dont la
pose est très rapide grâce à l'usinage
latéral rainuré bouveté, pour un résultat
thermique optimal.
À l’usageUn rapport investissement/performance
très bien positionné avec l'avantage de
l'entretien très facile.
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
URSA XPS N W E
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,034 à 0,036
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 250
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire aux faces TR kPa > 100
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % < 0,7
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
1,50 50 2 500 600 8 12,00 12 144 1117615
1,80 60 2 500 600 7 10,50 12 126 1117616
2,20 80 2 500 600 5 7,50 12 90 1117607
2,80 100 2 500 600 4 6,00 12 72 1117603
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé de type
N (cellules contenant de l'air), à peau
lisse et l’usinage latéral Rainuré Bouveté
bénéficiant de soins tout particuliers
pour assurer un niveau esthétique de
premier plan (régularité des teintes, sta-
bilité dimensionnelle…).
ApplicationsIsolation thermique en rampant de sous-
toiture lorsque l'isolant reste apparent,
dans les bâtiments agricoles, chais etc…
À la poseUn format de 2,50 x 0,6 m qui permet
une pose rapide et facile grâce à l'usinage
latéral Rainuré Bouveté.
À l’usageUn produit d'aspect irréprochable pour
les exigences esthétiques de premier
plan : chais notamment. Entretien facile.
URSA XPS N FT E
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
0,90 30* 2 500 600 14 21,00 12 252 1117622
1,20 40* 2 500 600 10 15,00 12 180 1117626
1,50 50* 2 500 600 8 12,00 12 144 1117627
1,80 60* 2 500 600 7 10,50 12 126 1117628
2,20 80* 2 500 600 5 7,50 12 90 1117641
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,034 à 0,036
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 300
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa 100
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)125
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3
Comportement gel-dégel FT - FT2
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
de 30 à 50 5 1 3 4 3
de 60 et 80 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)300-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-CC(2/1,5/50)125-WL(T)0,7-WD(V)3-FT2
Acermi : Certificat n° 03/047/208
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
50 5 1 3 4 3
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10/Y)250-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-WL(T)0,7
Acermi : Certificat n° 03/047/070
Caractéristiques spécifiques
Caractéristiques spécifiques
* produit non tenu en stock, minimum de commande et délai nous consulter.
8 • Toitures terrasses
Toitures terrasses
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé Haute
Résistance, à peau lisse d'extrusion et
usinage latéral Feuilluré.
ApplicationsIsolation thermique des toitures terrasses
béton, dans les différents systèmes pro-
posés par URSA.
À la poseUne technique unique "inversée" per-
mettant la mise hors d'eau rapide, la
protection de l'étanchéité des chocs
thermiques, mécaniques etc…
À l’usageUne performance thermique optimale
et une pérennité supérieure aux autres
techniques d'étanchéité, grâce à la pro-
tection de l'étanchéité. Un entretien
très facile et la possibilité de modifier
une partie de la terrasse pour d'autres
vocations.
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
Caractéristiques spécifiques
Profil d'usage ISOLE
* produit non tenu en stock, minimum de commande et délai nous consulter.
URSA XPS HR L
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,029
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 300
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa ≥≥ 100
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)125
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3
Comportement gel-dégel FT - FT2
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
1,00 30 1 250 600 14 10,50 12 126 1108499
1,35 40 1 250 600 10 7,50 12 90 1117624
1,70 50 1 250 600 8 6 12 72 1117625
2,05 60 1 250 600 7 5,25 12 63 1117634
2,40 70 1 250 600 6 4,50 12 54 1108736
2,75 80 1 250 600 5 3,75 12 45 1117636
3,10 90 1 250 600 4 3,00 14 42 1108745
3,45 100 1 250 600 4 3,00 12 36 1117637
3,80 110* 1 250 600 3 2,25 14 31,5 1117638
4,10 120 1 250 600 3 2,25 14 31,5 1117639
Epaisseur (mm) I S O L E
de 20 à 50 5 1 3 4 3
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)300-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-CC(2/1,5/50)125-WL(T)0,7-WD(V)3-FT2
Acermi : Certificat n° 03/047/210
Toitures terrasses • 9
* produit non tenu en stock, minimum de commande et délai nous consulter.
URSA XPS N III L
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
1,80 60 1 250 600 7 5,25 12 63 1117586
1,95 70 1 250 600 6 4,50 12 54 1117593
2,20 80 1 250 600 5 3,75 12 45 1117614
2,50 90* 1 250 600 4 3,00 14 42 1117652
2,80 100 1 250 600 4 3,00 12 36 1117612
3,35 120 1 250 600 3 2,25 14 31,5 1117590
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé de type
N (cellules contenant de l'air), à usinage
latéral feuilluré.
ApplicationsIsolation des toitures terrasses de par-
kings et circulables.
ATex CSTB portant sur cette application
sur demande à URSA.
À la poseUn produit maniable, propre, facile et
rapide à installer.
À l’usageL'assurance d'un produit fortement incom-
pressible, éprouvé dans le temps, pour des
toitures parking et circulables pérennes.
Caractéristiques obligatoires
Caractéristiques spécifiques
URSA XPS N V L
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,034 à 0,036
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 500
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa 100
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)175
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3
Comportement gel-dégel FT - FT2
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
1,20 40* 1 250 600 10 7,50 12 90 1117611
1,50 50* 1 250 600 8 6,00 12 72 1117562
1,80 60* 1 250 600 7 5,25 12 63 1117585
2,20 80* 1 250 600 5 3,75 12 45 1117589
2,80 100* 1 250 600 4 3,00 12 36 1117605
3,35 120* 1 250 600 3 2,25 14 31,50 1117650
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,034 à 0,036
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 300
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa 100
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)125
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3
Comportement gel-dégel FT - FT2
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé de
type N (cellules contenant de l'air), à
peau lisse et usinage latéral Feuilluré.
ApplicationsIsolation thermique des toitures terrasses
béton, dans les différents systèmes pro-
posés par URSA.
À la poseUne technique unique "inversée" per-
mettant la mise hors d'eau rapide, la
protection de l'étanchéité des chocs
thermiques, mécaniques etc…
À l’usageUne réponse technico économique de
premier plan, et une pérennité supérieure
aux autres techniques d'étanchéité, grâce
à la protection de l'étanchéité. Un entre-
tien très facile et la possibilité de modifier
une partie de la terrasse pour d'autres
vocations.
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
40 et 50 5 1 3 4 3
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)500-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-CC(2/1,5/50)175-WL(T)0,7-WD(V)3-FT2
Acermi : Certificat n° 03/047/168
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)300-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-CC(2/1,5/50)125-WL(T)0,7-WD(V)3-FT2
Acermi : Certificat n° 03/047/208
Caractéristiques spécifiques
* produit non tenu en stock, minimum de commande et délai nous consulter.
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
10 • Murs
Murs
L'insensibilité à l'humidité, la rigidité et facilité
de pose sont autant d'avantages concourant au
choix de URSA XPS pour l'isolation des parois
verticales, principalement dans des solutions
constructives de type contre-cloison maçonnée :
brique plâtrière, carreau de plâtre…
Le choix d'un usinage latéral Rainuré Bouveté
des panneaux (Lettre E) permet de plus une pose
très rapide, au fur et à mesure de la pose de la
contre cloison.
URSA XPS est ainsi pour l'isolation des parois
verticales la garantie d'un comportement
incomparable aux fluctuations d'humidité, et une
performance thermique de premier plan dans
une épaisseur minimale, notamment avec URSA
XPS HR E.
Murs • 11
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé Haute
Résistance, à peau lisse d'extrusion et
usinage latéral Rainuré Bouveté.
ApplicationsIsolation thermique des parois verticales
avec contre-cloison maçonnée ou laissée
apparente (combles perdus, bâtiments
agricoles, de stockage), complément en
maisons ossatures bois…
À la poseFacile et rapide à poser, peut être associé
à un revêtement de protection/décora-
tion (plaque de plâtre, lambris…)
À l’usageUn produit très performant thermique-
ment, insensible à l'humidité.
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé de
type N (cellules contenant de l'air), à
peau lisse et usinage latéral Rainuré
Bouveté.
ApplicationsIsolation thermique des parois verticales
avec contre-cloison maçonnée ou laissée
apparente (combles perdus, bâtiments
agricoles, de stockage), complément en
maisons ossatures bois…
À la poseFacile et rapide à poser, peut être associé
à un revêtement de protection/décora-
tion (plaque de plâtre, lambris…)
À l’usageUn produit performant pour le meilleur
respect de l'environnement
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
Caractéristiques spécifiques
URSA XPS N W E
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,034 à 0,036
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 250
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire aux faces TR kPa > 100
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % < 0,7
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
0,90 30 2 500 600 14 21,00 12 252 1117584
1,20 40 2 500 600 10 15,00 12 180 1117583
1,50 50 2 500 600 8 12,00 12 144 1117615
1,80 60 2 500 600 7 10,50 12 126 1117616
2,20 80 2 500 600 5 7,50 12 90 1117607
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
URSA XPS HR E
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,029
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 300
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa ≥≥ 100
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)125
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3
Comportement gel-dégel FT - FT2
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
1,00 30 2 500 600 14 21,00 12 252 1108606
1,35 40 2 500 600 10 15,00 12 180 1108609
1,70 50 2 500 600 8 12,00 12 144 1108696
2,05 60 2 500 600 7 10,50 12 126 1108719
2,75 80 2 500 600 5 7,50 12 90 1108744
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
de 20 à 50 5 1 3 4 3
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)300-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-CC(2/1,5/50)125-WL(T)0,7-WD(V)3-FT2
Acermi : Certificat n° 03/047/210
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
de 20 à 50 5 1 3 4 3
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)250-DS(TH)-DLT(2)5-
TR100-WL(T)0,7
Acermi : Certificat n° 03/047/070
Caractéristiques spécifiques
12 • Planchers
Planchers (isolation sous chape flottante)
Le chauffage par le sol permet d'obtenir un
rayonnement doux et homogène dans
l'ensemble de la pièce. Il est constitué d'un
réseau de câbles chauffants électriques, ou de
tubes avec circulation d'eau chaude, placé sur le
polystyrène extrudé URSA XPS et recouvert soit
par une chape soit par le mortier de scellement
du carrelage. Même si tous les usinages sont
utilisables, il est recommandé d'usiner la finition
feuillurée ou rainurée bouvetée pour une mise en
œuvre plus facile.
En plus d'une diffusion de température
homogène, cette technique supprime les zones
et parois froides et permet la suppression des
éléments chauffants.
Planchers • 13
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé Haute
Résistance, à peau lisse d'extrusion et
usinage latéral Rainuré Bouveté ou
Feuilluré.
ApplicationsIsolation thermique des planchers.
À la poseUn produit reconnu pour ses qualités de
résistance mécaniques et thermiques,
facilité de pose, et son excellent compor-
tement en compression adapté à toutes
les configurations de pose.
À l’usageUne performance permettant de larges
économies d'énergies et le meilleur du
confort, notamment en plancher rayon-
nant.
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé de
type N (cellules contenant de l'air), à
peau lisse et usinage latéral Rainuré
Bouveté ou Feuilluré.
ApplicationsIsolation thermique des planchers.
À la poseUn produit reconnu pour ses qualités de
résistance mécaniques, sa facilité de
pose, et son excellent comportement en
compression adapté à toutes les confi-
gurations de pose.
À l’usagePour le meilleur du confort et du respect
de l'environnement.
URSA XPS N W E ou N III L petits panneaux
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Code SAPm2K/W mm mm mm colis Colis palette palette N W E N III L
0,90 30 1 250 600 14 10,50 12 126 11 20 079 11 17 554
1,20 40 1 250 600 10 7,50 12 90 11 08 253 11 17 555
1,50 50 1 250 600 8 6,00 12 72 11 08 498 11 17 556
1,80 60 1 250 600 7 5,25 12 63 11 11 614 11 17 586
2,20 80 1 250 600 5 3,75 12 45 11 11 613 11 17 614
URSA XPS HR E ou L petits panneaux
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Code SAPm2K/W mm mm mm colis Colis palette palette HR E HR L
1,00 30 1 250 600 14 10,50 12 126 11 08 605 11 08 499
1,35 40 1 250 600 10 7,50 12 90 11 08 608 11 17 624
1,70 50 1 250 600 8 6,00 12 72 11 08 708 11 17 625
2,05 60 1 250 600 7 5,25 12 63 11 08 715 11 17 634
2,40 70 1 250 600 6 4,50 12 54 - 11 08 736
2,75 80 1 250 600 5 3,75 12 45 - 11 17 636
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,029
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 300
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa ≥≥ 100
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)125
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3
Comportement gel-dégel FT - FT2
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
de 30 à 50 5 1 3 4 3
60 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)300-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-CC(2/1,5/50)125-WL(T)0,7-WD(V)3-FT2
Acermi : Certificat n° 03/047/210
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
de 30 à 50 5 1 3 4 3
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)250-DS(TH)-
DLT(2)5-TR100-WL(T)0,7**CS(10\Y)300 pour N III L
Acermi : Certificat n° 03/047/070
et n° 03/047/208
Caractéristiques spécifiques
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
Caractéristiques spécifiques
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,034 à 0,036
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) k.Pa ≥ 250*
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire aux faces TR kPa > 100
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % < 0,7
SC1aCh selon DTU 26-2 et 52-1
SC1aCh selon DTU 26-2 et 52-1
Finition Rainurée Bouvetée
Finition Feuillurée
14 • Sols industriels / Patinoires
Sols industriels / Patinoires
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé de type
N (cellules contenant de l'air), à usinage
latéral feuilluré.
ApplicationsIsolation thermique des sols industriels
soumis à des charges importantes
(chambres frigorifiques, parkings, pati-
noires, etc.).
À la poseUn isolant très facile à manipuler, rapide
à installer, en une ou deux épaisseurs,
dont la résistance mécanique exception-
nelle, permet toutes les configurations
les plus exigentes dans les sols indus-
triels, patinoires, etc…
À l’usageUn isolant thermique insensible à l'humi-
dité, dont la tenue mécanique dans le
temps est largement éprouvée.
URSA XPS N V L
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
1,50 50* 1 250 600 8 6,00 12 72 1117562
1,80 60* 1 250 600 7 5,25 12 63 1117585
2,20 80* 1 250 600 5 3,75 12 45 1117589
2,80 100* 1 250 600 4 3,00 12 36 1117605
3,85 120* 1 250 600 3 2,25 14 31,50 1117650
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
Caractéristiques spécifiques
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,034 à 0,036
Classement Feu (EUROCLASSE) - E
Tolérances d’épaisseur mm T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 500
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa 100
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)175
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3
Comportement gel-dégel FT - FT2
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
50 5 1 3 4 3
60 et plus 5 1 3 4 4
Code de désignation :XPS-EN 13164-E-T1-CS(10\Y)500-DS(TH)-TR100-
DLT(2)5-CC(2/1,5/50)175-WL(T)0,7-WD(V)3-FT2
Acermi : Certificat n° 03/047/168
* produit non tenu en stock, minimum de commande et délai nous consulter.
SC1aCh selon DTU 26-2 et 52-1
Divers • 15
Divers
DescriptionPanneau de polystyrène extrudé de
type N (cellules contenant de l'air), à
peau lisse et usinage latéral droit.
L’épaisseur 20 mm dispose d’une peau
de surface rabotée par ponçage.
ApplicationsProduit adapté à de multiples configu-
rations de pose, et donc tout particuliè-
rement aux applications diffuses.
À la poseUn produit adapté aux configurations
de pose les plus diverses : isolation des
portes de garage, des compteurs enter-
rés etc…
À l’usageLe produit facile par excellence tant il se
prête à toutes les imaginations.
URSA XPS N III I et N W I
Valeur R Épaisseur Longueur Largeur Panneaux/ m2/ Colis/ m2/ Codem2K/W mm mm mm colis Colis palette palette SAP
0,60 20 1 250 600 21 15,75 12 189 1125681
0,90 30 1 250 600 14 10,50 12 126 1117557
1,20 40 1 250 600 10 7,50 12 90 1117558
1,50 50 1 250 600 8 6,00 12 72 1117559
1,80 60 1 250 600 7 5,25 12 63 1117613
Caractéristiques CE déclarées (selon la norme NF EN 13164)
Caractéristiques obligatoires
Caractéristiques spécifiques
N III I N W I
Conductivité thermique déclarée (λD) W/(m.K) 0,034 à 0,036 0,034
Classement Feu (EUROCLASSE) - E E
Tolérances d’épaisseur mm T1 T1
Contrainte en compression CS(10/Y) kPa ≥ 300 ≥ 250
Stabilité dimensionnelle DS(TH) % < 5 < 5
Résistance à la traction perpendiculaire au face TR kPa 100 -
Déformation sous charge et T° DLT(2) % < 5 < 5
Fluage en compression CC - CC(2/1,5/50)125 -
Absorption d’eau à court Terme par immersion partielle WL(T) % ≤£ 0,7 ≤£ 0,7
Absorption forcée par diffusion WD(V) - WD(V)3 -
Comportement gel-dégel FT - FT2 -
Profil d'usage ISOLE
Epaisseur (mm) I S O L E
de 20 à 50 5 1 3 4 3
60 5 1 3 4 4
Code de désignation :
Acermi : Certificat n° 03/047/208 (N III)
Certificat n° 03/047/070 (N W)
SC1aCh selon DTU 26-2 et 52-1
16 • Accessoires et ACERMI
La certification ACERMI
La certification ACERMI est une certification volontaire reposant sur le contrôle par un organisme indépendant des
caractéristiques physiques et mécaniques des isolants afin d’en garantir le niveau déclaré. L’ACERMI s'appuie sur :
• la vérification du niveau du système qualité du fabricant,
• des prélèvements de produits en usine,
• le contrôle des caractéristiques produits.
La certification ACERMI garantit la conformité à la déclaration CE ainsi que les niveaux « certifiés » des caractéristiques
techniques définies dans la norme NF EN 13164.
Le classement « ISOLE » devient une option d’information pour traduire les caractéristiques européennes dans l’ancienne expression.
L'ensemble des polystyrènes extrudés URSA XPS est certifié ACERMI.
ASSOCIATION POUR LA CERTIFICATION DES MATERIAUX ISOLANTSASSOCIATION DECLAREE (LOI DU 1ER JUILLET 1901) ORGANISME CERTIFICATEUR DECLARE (LOI 94-442 DU 3 JUIN 1994)
CSTB - LNE
CERTIFICAT ACERMI N° 03/047/210
Licence n° 03/047/210
Accréditation n° 5-0019
Page 1 sur 2
4, avenue du Recteur-Poincaré 75782 Paris Cedex 16 - Tél. 33.(0)1.64.68.84.97 - Télécopie 33.(0)1.64.68.83.45
En application des Règles Générales du Certificat de produit ACERMI et du Règlement Technique de la
Certification des matériaux isolants thermiques,
la société :
Raison sociale : URSA International GmbHCompany :
Siège social : Carl-Ulrich-Strasse 4 - D 632 NEU-ISENBURG - AllemagneHead Office :
est autorisée à apposer la marque ACERMI sur le produit isolant, sur les emballages et sur tout document
concernant directement le produit désigné sous la référence commerciale
Glascofoam HR - Glascofoam Tech CTG-300 - URSA XPS HR - Ursafoam HR
et fabriqué par les usines de : QUEIS (Allemagne) - BONDENO (Italie) - EL PLA DE SANTA MARIA (Espagne) Production plant :
avec les caractéristiques certifiées figurant en page 2 du présent certificat.Certified characteristics are given in page 2.
Ce certificat atteste que ce produit et le système qualité mis en œuvre pour sa fabrication font respectivement l’objet d’essais de conformité et d’audits périodiques avec prélèvement d'échantillons pour essais, suivant les spécifications définies par le Règlement Technique.
This licence, delivered under the ACERMI Technical Regulations, certifies that the produc ts and the relevant quality system are
respectively submitted to tests of conformity and periodical audits with sampling for tests, according to the specifications of the Technical
Regulations.
Ce certificat a été délivré le 1er
janvier 2006 et, sauf décision ultérieure à la présente certification, due en
particulier à une modification du produit ou du système qualité mis en place, est valable jusqu'au
31 décembre 2008. This certificate was issued on January 1st, 2006 and is valid until December 31, 2008, except new decision due to a modification in the
product or in the implemented quality system.
Pour le Président
A. MAUGARD
H. BERRIER
Pour le Secrétaire
J.L. LAURENT
L. DAGALLIER
La validité du certificat peut être vérifiée en consultant la base de données sur le site www.acermi.com
ASSOCIATION POUR LA CERTIFICATION DES MATERIAUX ISOLANTSASSOCIATION DECLAREE (LOI DU 1ER JUILLET 1901) ORGANISME CERTIFICATEUR DECLARE (LOI 94-442 DU 3 JUIN 1994)
CSTB – LNE
CARACTERISTIQUES CERTIFIEES Certified properties
CERTIFICAT ACERMI N° 03/047/210 Licence n° 03/047/210
Accréditation n° 5-0019
Page 2 sur 2
4, avenue du Recteur-Poincaré 75782 Paris Cedex 16 - Tél. 33.(0)1.64.68.84.97 - Télécopie 33.(0)1.64.68.83.45
CONDUCTIVITE THERMIQUE CERTIFIEE : 0,029 W/(m.K) (de 20 à 120 mm)Certified thermal conductivity 0,031 W/(m.K) (de 140 à 160 mm)
Résistance thermique – Thermal resistance
Epaisseur (mm) 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
R (m2.K/W) 0,65 1,00 1,35 1,70 2,05 2,40 2,75 3,10 3,45 3,80 4,15
Epaisseur (mm) 140 160 - - - - - - - - -
R (m2.K/W) 4,60 5,25 - - - - - - - - -
REACTION AU FEU :Reaction to fire
x Classe E
AUTRES CARACTERISTIQUES CERTIFIEES :Other certified properties
Tolérance d'épaisseur T1
Contrainte en compression CS(10/Y)300
Stabilité dimensionnelle dans des conditions de température et d'humidité spécifiées DS(TH)
Déformation sous charge en compression et conditions de température spécifiées DLT(2)5
Absorption d'eau à long terme par immersion totale (20 à 120 mm) WL(T)0,7
Absorption d'eau à long terme par diffusion (20 à 120 mm) WD(V)3
Absorption d'eau à long terme par diffusion (140 et 160 mm) WD(V)5
Fluage en compression CC(2/1,5/50)125
Résistance aux effets du gel/dégel FT2
Profil d'usage ISOLE
Niveaux d'aptitude à l'emploi
Compression Stabilité dimensionnelle
Comportementà l'eau
Cohésion Perméance àla vapeur d'eau
Épaisseurs (mm) I S O L E
20 à 50 5 1 3 4 3
60 à 160 5 1 3 4 4
Spécifications pour applications sol :
Epaisseurs (mm) Classement
20 à 100 SC1 a4 Ch
• Epaisseurs et résistances
thermiques certifiées
par un laboratoire
extérieur indépendant.
• Caractéristiques
CE certifiées
selon la norme
Européenne
NF EN 13164.
• Caractéristiques
ISOLE certifiées.
DescriptionEcran non tissé utilisé dans la solution URSA
XPS Rmax (URSA XPS N III L et HR L) validé par
l’avis Technique n° 5/04 - 1793.
Avantages : environ 20% de gain de per-formance en toiture inverséeLa Solution RMax, grâce au non tissé déroulé
sur l’isolant et remonté en périphéries et
points singuliers, permet d’évacuer la majorité
de l’eau issue de la pluviométrie directement
vers le réseau pluvial depuis la surface du non
tissé. L’impact de la pluviométrie étant de ce
fait moindre sur l’isolant, cette solution permet
de gagner environ 20% de performance ther-
mique.
Caractéristiques• très perméable à la vapeur d’eau
• imperméable à l’eau
• très résistant à la déchirure
PrésentationRouleaux de 50 m x 2,80 m de large.
URSA TYVEK 1060 B
Accessoires
Marquage CE • 17
Code de désignation selon la norme NF EN 13164
APPLICATIONS VISÉES SYMBOLES CARACTÉRISTIQUES EXIGENCES
Toutes les applications du bâtiment
Produits utilisés à hautes températures
Produits utilisés pour des ambiances saturées en humidité
Toitures inversées, faux plafonds,
isolation des murs ou d’éléments enterrés
Toitures inversées
Tolérance d’épaisseur(EN 823)
Stabilité dimensionnelle dans des conditions de t° spécifiées (EN 1604)
Stabilité dimensionnelle dans des condi-tions de t° et humidité spécifiées (EN 1604)
Variation des dimensions à 70 °C < 5%
Variation des dimensions à 70 °C et à 90% HR < 5%
CLASSES
T1
T2
T3
XPS
NF EN 13164
DS(T+)
DS(TH)
Sols et couvertures accessibles
Couverture à capacités portante et à haute température
Complexes de doublages (mise en œuvre collée)Isolant pour panneaux sandwich
Isolation des dallages
Résistance à la compression à 10% de déformation (EN 826)
Déformation sous une charge de 20 kPapendant 48 h à 80 °CDéformation sous une charge de 40 kPapendant 168 h à 70 °C
Résistance à la traction perpendiculaireaux faces (EN 1607)
Fluage en compression (EN 1606)(capacité de supporter des charges élevéesde façon permanente)
CS(10/Y)100CS(10/Y)200...
CS(10/Y)1000
> 100 kPa≥ 200 kPa
...≥ 1000 kPa
TR100TR200TR400TR600TR900
DLT(1)5
DLT(2)5
< 5%(réduction d’épaisseur)
< 5%(réduction d’épaisseur)
≥ 100 kPa≥ 200 kPa≥ 400 kPa≥ 600 kPa≥ 900 kPa
< 5% (ép = 50 mm)< 3% (ép = 100 mm)
< 1,5% (ép = 200 mm)
< 3% (ép = 50 mm)< 1,5% (ép = 100 mm)< 0,5% (ép = 200 mm)
WL(T)3WL(T)1.5WL(T)0.7
WD(V)5
WD(V)3
Absorption d’eau après immersion≤ 3%
≤ 1,5%≤ 0,7%
i1 : la réduction totale d’ép (mm) i2 : réduction différée
Y : nombre d’années d’expositionà la charge considérée (kPa)
CC(i1/i2%/Y)
TR
CC
DLT(1)
DLT(2)
CS(10/Y)
Absorption d’eau à long Terme par immersion totale (EN 12087)(capacité d’être en contact fréquent avec l’eau)
Absorption forcée d’eau par diffusion (EN 12088) (capacité à supporter des variationsimportantes d’humidité et de pression de vapeur)
WL(T)
WD(V)
WD(V)
Caractéristiques minimum à déclarer quelle que soit l’application dans le bâtiment
Caractéristiques spécifiques selon l’applicationdans le bâtiment
Abréviation pour le polystyrène extrudé « eXtruded PolyStyrene foam »
Numéro de la Norme Européenne Polystyrène Extrudé
T
Le marquage CELa directive Produits de Construction 89/106/CEE impose que les
produits de construction mis sur le marché satisfassent à certaines
exigences afin que les ouvrages dans lesquels ils sont incorporés
puissent y satisfaire.
Pour répondre à ces exigences, les panneaux de polystyrène extru-
dé URSA XPS doivent déclarer un certain nombre de caractéris-
tiques techniques définies selon la Norme Européenne transposée
en droit français NF EN 13164.
L’ensemble des caractéristiques techniques liées au produit est
mentionné sur l’étiquette :
• Les caractéristiques thermiques R et λ déclarées
• Le classement de réaction au feu (Euroclasses)
• Les dimensions (longueur, largeur et épaisseur)
• Le code de désignation (caractéristiques
complémentaires selon l’application)
Le tableau ci-dessous reprend, suivant la destination du produit,
l’ensemble des caractéristiques techniques complémentaires
(symboles et exigences) citées dans la norme NF EN 13164.
Valable pour l’ensemble des panneaux en
polystyrène extrudé URSA XPS
– 2 mm ; + 2 mm (ép<50 mm)
– 2 mm ; + 3 mm (ép< 120 mm)
– 2 mm ; + 8 mm (ép>120 mm)
– 1,5 mm ; + 1,5 mm
– 1 mm ; + 1 mm
Isolant intermédiaire ou intérieur en
régimes hygrométriques important
Résistance à la diffusion de la vapeur d’eau(EN 12086)(capacité de respiration de l’isolant)
Aucun résultat d’essai ne doit être supérieur au
niveau déclaré
MUMU50MU80...
MU300
Toitures inversées
Isolation des murs ou d’éléments enterrés
Isolation des dallages
Résistance aux cycles de gel-dégel (EN 12091)(sans dégradation mécanique,ni absorption d’eau)
Perte de résistance < 10%Augmentation d’absorption
d’eau < 2%
Perte de résistance < 10%Augmentation d’absorption
d’eau < 1%
FT
FT1
FT2
comportement à la vapeur d’eau
comportement au gel
comportement à l’eau
comportement physique
comportement mécanique
caractéristiques déclarées des produits (code de désignation)
• Symbole visuel, apposé sur
le produit mis sur le marché,
qui signifie que ce produit est
conforme à la réglementation
Européenne.
• Adresse de la sociétédétendeur du certificat ACERMI
• Caractéristiques liées au marquage CE• N° de conformité CE (1163-CPD-0051)
autorisant la libre circulation dans l’union
Européenne
• Numéro de la norme Européenne :
NF EN 13164
• code de désignation reprenant l’ensemble
des caractéristiques complémentaires lié à
l’application du produit
(T1-CS(10\Y)300-DS(TH)-DLT(2)3-
CC(2\1,5\50)125 -WD(V)3-FT2)
• Partie commerciale du produit• Dénomination commerciale du produit :
URSA XPS
• Description produit
• Application du produit
• Logo et numéro de certificatACERMI garantissant la conformité
du produit au marquage CE ainsi
que les niveaux « certifiés »
• Caractéristiques obligatoiresqui doivent apparaître lisiblement
sur l’étiquette :
• EUROCLASSE : E
• Résistance thermique déclarée : Rd
• Conductivité thermique déclarée : λD
• Epaisseur (d) en mm
• Le nombre de m2 par unité (m2/un)
• les dimensions du produit en mm :
longueur (l) et largeur (b)
• Numéro de l’organisme notifié.
• Code usine (traçabilité produits).
• Code-barres
• Code SAP du produit
Comment lire une étiquette produit URSA avec le marquage CE ?
18 • Divers
La sécurité en cas d’incendie est une des exigences essentielles de la
Directive Produits de Construction (89/106/CEE) qui oblige les états
membres à harmoniser leurs systèmes d'essais et de classement de
réaction au feu (décision 94/611/CEE).
Les réglementations incendie nationales seront transposées avec le
nouveau référentiel européen de classement de réaction au feu : les
EUROCLASSES.
Réaction au feu : Euroclasses
A1
A2
B
C
D
E
F
d0
d1
d2
S2
S3
S1 Faible production de fumée
pas de gouttelettes/particules enflammées
gouttelettes/particules enflamméespersistant plus de 10 s
gouttelettes/particules enflamméespersistant moins de 10 s
production importantede fumée
Pas testé Sans indication ou d2
productionmoyenne de fumée
Chute de gouttes et débris enflammés
classification complémentaireContribution énergétiqueà la propagation d’un incendie
CLASSEProduction de fumée
Aucune performance déterminée
- - --Incombustible
Pratiquement incombustible
Résiste à une attaque prolongée des flammes et d’un objet isoléardent tout en limitant la propagation de la flamme
Résiste à une attaque brève des flammes et d’un objet isoléardent tout en limitant la propagation de la flamme
Résiste à une attaque brève de petites flammes tout en limitantla propagation de la flamme et d’un objet isolé ardent
Résiste à une attaque brève de petites flammes en limitant la propagation de la flamme
• Nom de la gamme produit
• Logo URSA
• Symbole de l’usinage
latéral du produit : Feuilluré
Lexique • 19
Le polystyrène extrudé URSA XPS est une
mousse isolante aux propriétés suivantes :
• Thermoplastique.
• Structure cellulaire fermée.
• Expansion sans CFC ni HCFC.
Par les caractéristiques intrinsèques et sa
facilité de mise en œuvre, le polystyrène
extrudé URSA XPS est la réponse tech-
nique la plus avancée dans le domaine de
l’isolation thermique, apportant aux élé-
ments constructifs où il s’incorpore, de
notables avantages.
CONFORT THERMIQUELa structure cellulaire fermée et l’expé-
rience d’URSA dans le processus techno-
logique de fabrication confèrent au poly-
styrène extrudé URSA XPS une très basse
conductivité thermique, permettant
d’obtenir un fort pouvoir isolant dans
une faible épaisseur. De cette façon, on
réduit les besoins de climatisation et de
chauffage en conciliant :
• Economie d’énergie.
• Meilleur confort thermique.
• Respect de l’environnement.
• Meilleure utilisation de la surface dis-
ponible.
RÉSISTANCE MÉCANIQUELa particularité du processus technolo-
gique de la fabrication du polystyrène
extrudé URSA XPS permet d’obtenir des
produits isolants avec d’exceptionnelles
résistances mécaniques capables de sup-
porter des charges importantes.
Cela fait du polystyrène extrudé URSA
XPS le produit indispensable pour l’isola-
tion thermique des :
• Sols avec isolation sous chape.
• Sols industriels et chambres frigorifiques.
• Systèmes de chauffage par le sol.
RÉSISTANCE A L’EAUUne très faible absorption d’eau, que ce
soit par immersion ou aspersion, fait du
polystyrène extrudé le matériau parfaite-
ment indiqué pour :
• L’isolation des toitures inversées.
• L’isolation support de couvertures en
tuiles.
• Les sous-toitures lavables pour l’indus-
trie agro-alimentaire.
ISOLATION THERMIQUEElle exprime la qualité d’une paroi à s’op-
poser aux échanges de chaleur entre
l’ambiance intérieure et l’ambiance exté-
rieure. Une bonne isolation thermique
améliore le confort général. Elle permet
aussi la protection des murs en éliminant
les principales causes d’humidification et
par conséquent permet des économies
d’énergie.
CONDUCTIVITÉ THERMIQUELe λ (lambda) d’un matériau (conductivi-
té thermique exprimée en W/m.K) expri-
me la quantité de flux de chaleur traver-
sant 1 m2 de matériau homogène pour
une épaisseur de 1 m et un écart de T° de
1 °C.
Plus le λl d’un matériau est faible,plus ce matériau est isolant.
RÉSISTANCE THERMIQUE RPour calculer l’isolation thermique, on a
besoin de connaître la résistance aux flux
de chaleur présentée par un matériau
d’épaisseur donnée.
Cette résistance est exprimée en
R (en m2.K/W)
Elles se calculent de la manière suivante.
R = e/λ
e = épaisseur (m)
Plus R est grand, plus le matériau estisolant.
DÉPERDITIONFlux de chaleur, mesurable en kW, qui
s'échappe de l'enveloppe d'un bâtiment
ou d'un logement à travers ses parois,
ainsi que par le renouvellement d'air et
l'évacuation des gaz brûlés. L'apport
calorifique du chauffage, les apports
internes et les apports gratuits (soleil)
doivent pouvoir compenser ces déperdi-
tions pour maintenir la température
d'ambiance souhaitable, dite températu-
re de confort. L'isolation thermique est
l'élément essentiel de limitation des
déperditions.
AVIS TECHNIQUE Parfois désigné par le sigle ATec.
Document officiel de constat d’aptitudes
relatif à un procédé, matériau, élément
ou équipement de construction, en
application de l’arrêté du 2 déc. 1969. Il
est établi à la demande du fabricant ou
de l’importateur lorsque la technique ou
le produit concerné est trop récent ou
trop innovant pour avoir fait l’objet d’une
normalisation, ou être intégré dans un
Document Technique Unifié (DTU).
Ces avis techniques sont principalement
homologués par le Centre Scientifique et
Technique du Bâtiment (CSTB).
DOCUMENT TECHNIQUE UNIFIE(D.T.U.) : Document édité par le Centre
Scientifique et Technique du Bâtiment
(CSTB), spécifique à chaque type d'ou-
vrage du bâtiment et qui réunit les
"règles de l'art" dont le bien fondé est
confirmé par l'expérience. Les DTU
constituent, en France la référence tech-
nique de mise en œuvre.
Lexique
Nom commercial URSA XPS
Type N III et NW HRPermet de reconnaître Cellule contenant Panneau Haute
les caractéristiques du produit de l'air Résistance Thermique
Usinage I Bords droits
Type d'usinage L Bords à feuillures
latéral sur les 4 côtés E Bords Rainurés Bouvetés
Identification des produitsLa désignation des produits en polysty-
rène extrudé se fait selon 3 critères*Dans ce catalogue, sont présentés les produits
habituels du marché. URSA est en mesure de
fabriquer, d'autres produits résultant des diffé-
rentes combinaisons de types, usinages ou
dimensions. Consultez-nous pour ces fabrica-
tions spéciales.
Usinages latérauxDroit = I Feuilluré = L Rainuré/Bouveté = E
URSA France
35, Grande Allée du 12 Février 1934
77 186 Noisiel
Tél : 01.60.17.77.60
Fax : 01.60.17.47.70
URSA est une marque de qualité du Groupe
Uralita, acteur européen majeur du marché
des matériaux de construction.
UR
SA
FRA
NC
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S a
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de 1
00
35
79
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35
1 9
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CA
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01
52
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4/0
7
www.ursa.fr
Catalogue ProduitsPolystyrène extrudéAvril 2007
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
73
ANNEXE 4
Niveaux d’isolation thermique globale et
consommations théoriques – scénario 1
(nombre de pages de l’annexe : 11)
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 4.00 8.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 84.00 37.1
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 408.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 198.8
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 16.8 1.7
Plancher haut 0.6 50 30.0
Plancher bas 0.5 50 25.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.6786.7
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre A0 - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
18.0 8.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 53
0.4094
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
255.5
0.6
624
1.5
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 56.7
57.8Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
95.895.8 10.60
0.54 160.00 86.7
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
160.00 95.8
1
37.12 37.11Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 94.00 188.0
Façade Sud 2.00 327.00 654.0
Façade Est 2.00 164.00 328.0
Façade Ouest 2.00 106.00 212.0
Façade Nord 0.44 625.00 276.3
Façade Sud 0.44 635.00 280.7
Façade Est 0.44 561.00 248.0
Façade Ouest 0.44 677.00 299.2
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 4113.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 2929.8
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 1817.7 181.8
Plancher haut 0.6 97 58.2
Plancher bas 0.5 97 48.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
1104.12 1104.11Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
462.00 276.7
166.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
276.7276.7 10.60
0.54 462.00 250.4
2.9
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 288.5
48
0.2679
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
3218.3
0.8
12012
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67250.4
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour A - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
11382.0 1382.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 83.00 166.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 192.00 84.9
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 915.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 558.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 186.3 18.6
Plancher haut 0.6 102 61.2
Plancher bas 0.5 102 51.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
84.92 84.91Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
320.00 191.7
115.6Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
191.7191.7 10.60
0.54 320.00 173.4
2.7
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 130.8
48
0.2760
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
689.0
0.8
2496
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67173.4
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre A1 - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1166.0 166.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 37.00 74.0
Façade Sud 2.00 212.00 424.0
Façade Est 2.00 94.00 188.0
Façade Ouest 2.00 58.00 116.0
Façade Nord 0.44 336.00 148.5
Façade Sud 0.44 401.00 177.2
Façade Est 0.44 509.00 225.0
Façade Ouest 0.44 412.00 182.1
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 3055.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 2013.1
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 1022.7 102.3
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67269.9
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour B - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1802.0 802.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 53
0.3449
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
2233.1
0.7
6474
2.1
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 220.0
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
1
732.82 732.81Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 32.00 64.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 83.00 36.7
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 515.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 292.8
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 73.5 7.4
Plancher haut 0.6 70 42.0
Plancher bas 0.5 70 35.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67108.4
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre B1 - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
164.0 64.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 55
0.3626
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
377.1
0.7
1040
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 84.4
72.3Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
119.8119.8 10.60
0.54 200.00 108.4
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
200.00 119.8
1
36.72 36.71Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 37.00 74.0
Façade Sud 2.00 192.00 384.0
Façade Est 2.00 90.00 180.0
Façade Ouest 2.00 58.00 116.0
Façade Nord 0.44 336.00 148.5
Façade Sud 0.44 348.00 153.8
Façade Est 0.44 429.00 189.6
Façade Ouest 0.44 402.00 177.7
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2888.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 1901.9
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 968.4 96.8
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
669.62 669.61Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 214.5
52
0.3269
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
2116.4
0.7
6474
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67269.9
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour C - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1754.0 754.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 36.00 72.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 91.00 40.2
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 567.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 323.5
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 84.9 8.5
Plancher haut 0.6 100 60.0
Plancher bas 0.5 100 50.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
40.22 40.21Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
220.00 131.8
79.5Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
131.8131.8 10.60
0.54 220.00 119.2
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 118.5
58
0.3864
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
442.0
0.8
1144
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67119.2
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre C1 - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
172.0 72.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 37.00 74.0
Façade Sud 2.00 192.00 384.0
Façade Est 2.00 90.00 180.0
Façade Ouest 2.00 58.00 116.0
Façade Nord 0.44 336.00 148.5
Façade Sud 0.44 348.00 153.8
Façade Est 0.44 429.00 189.6
Façade Ouest 0.44 402.00 177.7
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2888.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 1901.9
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 968.4 96.8
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67269.9
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour D - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1754.0 754.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 52
0.3269
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
2116.4
0.7
6474
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 214.5
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
1
669.62 669.61Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 36.00 72.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.44 0.00 0.0
Façade Sud 0.44 91.00 40.2
Façade Est 0.44 0.00 0.0
Façade Ouest 0.44 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 567.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 323.5
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 84.9 8.5
Plancher haut 0.6 100 60.0
Plancher bas 0.5 100 50.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67119.2
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre D1 - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
172.0 72.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 58
0.3864
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
442.0
0.8
1144
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 118.5
79.5Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
131.8131.8 10.60
0.54 220.00 119.2
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
220.00 131.8
1
40.22 40.21Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 37.00 74.0
Façade Sud 2.00 190.00 380.0
Façade Est 2.00 95.00 190.0
Façade Ouest 2.00 58.00 116.0
Façade Nord 0.44 336.00 148.5
Façade Sud 0.44 377.00 166.6
Façade Est 0.44 453.00 200.2
Façade Ouest 0.44 402.00 177.7
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2944.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 1931.3
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 980.7 98.1
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
693.12 693.11Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 215.8
52
0.3316
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
2147.1
0.7
6474
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67269.9
Annexe 4 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour E - scénario 1
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1760.0 760.0
T° exté de base : -10 °C
DJU de base : 2597Coefficient d'intermittence : 0.96
VentilationTaux de renouvellement d'air (β) 0.72 -
Coefficient G2 0.2448 W/m3.K
Barre A0 Tour A Barre A1 Tour B Barre B1 Tour C Barre C1 T our D Barre D1 Tour E TOTALToiture 7 529 kWh/an 20 040 kWh/an 15 130 kWh/an 21 689 kWh/an 9 681 kWh/an 21 689 kWh/an 11 475 kWh/an 21 689 kWh/an 11 475 kWh/an 21 689 kWh/an 162 087 10%Murs 2 221 kWh/an 66 062 kWh/an 5 078 kWh/an 43 847 kWh/an 2 195 kWh/an 40 066 kWh/an 2 407 kWh/an 40 066 kWh/an 2 407 kWh/an 41 467 kWh/an 245 815 15%Vitrages - portes 579 kWh/an 93 564 kWh/an 11 047 kWh/an 54 105 kWh/an 4 269 kWh/an 50 908 kWh/an 4 816 kWh/an 50 908 kWh/an 4 816 kWh/an 51 340 kWh/an 326 351 20%Planchers 4 955 kWh/an 12 890 kWh/an 9 970 kWh/an 13 968 kWh/an 6 418 kWh/an 13 968 kWh/an 7 748 kWh/an 13 968 kWh/an 7 748 kWh/an 13 968 kWh/an 105 598 7%Ventilation 9 521 kWh/an 183 270 kWh/an 38 082 kWh/an 98 775 kWh/an 15 868 kWh/an 98 775 kWh/an 17 454 kWh/an 98 775 kWh/an 17 454 kWh/an 98 775 kWh/an 676 750 42%Pertes exploitation chauffage 1 306 kWh/an 19 780 kWh/an 4 174 kWh/an 12 231 kWh/an 2 023 kWh/an 11 863 kWh/an 2 310 kWh/an 11 863 kWh/an 2 310 kWh/an 11 960 kWh/an 79 821 5%
Total 26 111 kWhélec/an 395 606 kWhélec/an 83 481 kWhélec/an 244 615 kWhélec/an 40 453 kWhélec/an 237 269 kWhélec/an 46 210 kWhélec/an 237 269 kWhélec/an 46 210 kWhélec/an 239 200 kWhélec/an 1 596 423 kWhélec/ansoit : 1.6% 24.8% 5.2% 15.3% 2.5% 14.9% 2.9% 14.9% 2.9% 15.0% 614.74 kWh/DJU
Bilan des puissances à installer
Pertes par ventilation 5 kW 88 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 315 kWPertes par parois 8 kW 97 kW 11 kW 67 kW 11 kW 63 kW 13 kW 63 kW 13 kW 64 kW 412 kWPuissance à installer 12 kW 169 kW 18 kW 109 kW 18 kW 105 kW 21 kW 105 kW 21 kW 106 kW 683 kW
240 m² chauffés 4620 m² chauffés 960 m² chauffés 2490 m² chauffés 400 m² chauffés 2490 m² chauffés 440 m² chauffés 2490 m² chauffés 440 m² chauffés 2490 m² chauffés 17060 m² chauffés
108.8 kWhélec/m² 85.6 kWhélec/m² 87.0 kWhélec/m² 98.2 kWhélec/m² 101.1 kWhélec/m² 95.3 kWhélec/m² 105.0 kWhélec/m² 95.3 kWhélec/m² 105.0 kWhélec/m² 96.1 kWhélec/m² 93.6 kWhélec/m²
Annexe 4 : Calcul des consommations théoriques en c hauffage - scénario 1
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
74
ANNEXE 5
Niveaux d’isolation thermique globale et
consommations théoriques – scénario 2
(nombre de pages de l’annexe : 11)
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 4.00 20.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 84.00 19.3
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 408.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 193.0
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 16.8 1.7
Plancher haut 0.6 50 30.0
Plancher bas 0.5 50 25.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
19.32 19.31Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
160.00 95.8
57.8Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
95.895.8 10.60
0.54 160.00 86.7
1.5
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 56.7
52
0.4001
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
249.7
0.6
624
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.6786.7
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre A0 - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
120.0 20.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 94.00 470.0
Façade Sud 5.00 327.00 1635.0
Façade Est 5.00 164.00 820.0
Façade Ouest 5.00 106.00 530.0
Façade Nord 0.23 625.00 143.8
Façade Sud 0.23 635.00 146.1
Façade Est 0.23 561.00 129.0
Façade Ouest 0.23 677.00 155.7
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 4113.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 4473.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 1817.7 181.8
Plancher haut 0.6 97 58.2
Plancher bas 0.5 97 48.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67250.4
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour A - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
13455.0 3455.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 71
0.3964
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
4761.7
1.2
12012
2.9
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 288.5
166.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
276.7276.7 10.60
0.54 462.00 250.4
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
462.00 276.7
1
574.52 574.51Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 83.00 415.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 192.00 44.2
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 915.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 766.5
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 186.3 18.6
Plancher haut 0.6 102 61.2
Plancher bas 0.5 102 51.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67173.4
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre A1 - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1415.0 415.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 62
0.3595
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
897.3
1.0
2496
2.7
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 130.8
115.6Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
191.7191.7 10.60
0.54 320.00 173.4
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
320.00 191.7
1
44.22 44.21Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 37.00 185.0
Façade Sud 5.00 212.00 1060.0
Façade Est 5.00 94.00 470.0
Façade Ouest 5.00 58.00 290.0
Façade Nord 0.23 336.00 77.3
Façade Sud 0.23 401.00 92.2
Façade Est 0.23 509.00 117.1
Façade Ouest 0.23 412.00 94.8
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 3055.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 2864.6
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 1022.7 102.3
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
381.32 381.31Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
2.1
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 220.0
74
0.4765
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
3084.6
1.0
6474
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67269.9
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour B - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
12005.0 2005.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 32.00 160.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 83.00 19.1
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 515.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 371.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 73.5 7.4
Plancher haut 0.6 70 42.0
Plancher bas 0.5 70 35.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
19.12 19.11Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
200.00 119.8
72.3Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
119.8119.8 10.60
0.54 200.00 108.4
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 84.4
66
0.4380
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
455.5
0.9
1040
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67108.4
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre B1 - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1160.0 160.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 37.00 185.0
Façade Sud 5.00 192.00 960.0
Façade Est 5.00 90.00 450.0
Façade Ouest 5.00 58.00 290.0
Façade Nord 0.23 336.00 77.3
Façade Sud 0.23 348.00 80.0
Façade Est 0.23 429.00 98.7
Façade Ouest 0.23 402.00 92.5
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2888.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 2711.7
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 968.4 96.8
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67269.9
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour C - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
11885.0 1885.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 72
0.4520
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
2926.2
1.0
6474
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 214.5
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
1
348.52 348.51Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 36.00 180.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 91.00 20.9
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 567.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 412.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 84.9 8.5
Plancher haut 0.6 100 60.0
Plancher bas 0.5 100 50.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67119.2
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre C1 - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1180.0 180.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 70
0.4639
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
530.7
0.9
1144
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 118.5
79.5Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
131.8131.8 10.60
0.54 220.00 119.2
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
220.00 131.8
1
20.92 20.91Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 37.00 185.0
Façade Sud 5.00 192.00 960.0
Façade Est 5.00 90.00 450.0
Façade Ouest 5.00 58.00 290.0
Façade Nord 0.23 336.00 77.3
Façade Sud 0.23 348.00 80.0
Façade Est 0.23 429.00 98.7
Façade Ouest 0.23 402.00 92.5
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2888.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 2711.7
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 968.4 96.8
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
348.52 348.51Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 214.5
72
0.4520
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
2926.2
1.0
6474
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67269.9
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour D - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
11885.0 1885.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 0.00 0.0
Façade Sud 5.00 36.00 180.0
Façade Est 5.00 0.00 0.0
Façade Ouest 5.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 91.00 20.9
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 567.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 412.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 84.9 8.5
Plancher haut 0.6 100 60.0
Plancher bas 0.5 100 50.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
20.92 20.91Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
220.00 131.8
79.5Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
131.8131.8 10.60
0.54 220.00 119.2
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 118.5
70
0.4639
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
530.7
0.9
1144
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67119.2
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre D1 - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1180.0 180.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 5.00 37.00 185.0
Façade Sud 5.00 190.00 950.0
Façade Est 5.00 95.00 475.0
Façade Ouest 5.00 58.00 290.0
Façade Nord 0.23 336.00 77.3
Façade Sud 0.23 377.00 86.7
Façade Est 0.23 453.00 104.2
Façade Ouest 0.23 402.00 92.5
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2944.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 2738.9
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 980.7 98.1
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67269.9
Annexe 5 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour E - scénario 2
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
11900.0 1900.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 72
0.4564
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
2954.7
1.0
6474
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 215.8
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
1
360.62 360.61Parois béton extérieures
T° exté de base : -10 °C
DJU de base : 2597Coefficient d'intermittence : 0.96
VentilationTaux de renouvellement d'air (β) 0.72 -
Coefficient G2 0.2448 W/m3.K
Barre A0 Tour A Barre A1 Tour B Barre B1 Tour C Barre C1 T our D Barre D1 Tour E TOTALToiture 7 529 kWh/an 20 040 kWh/an 15 130 kWh/an 21 689 kWh/an 9 681 kWh/an 21 689 kWh/an 11 475 kWh/an 21 689 kWh/an 11 475 kWh/an 21 689 kWh/an 162 087 8%Murs 1 156 kWh/an 34 376 kWh/an 2 642 kWh/an 22 816 kWh/an 1 142 kWh/an 20 849 kWh/an 1 252 kWh/an 20 849 kWh/an 1 252 kWh/an 21 578 kWh/an 127 913 7%Vitrages - portes 1 297 kWh/an 217 596 kWh/an 25 945 kWh/an 126 083 kWh/an 10 013 kWh/an 118 578 kWh/an 11 278 kWh/an 118 578 kWh/an 11 278 kWh/an 119 549 kWh/an 760 196 39%Planchers 4 955 kWh/an 12 890 kWh/an 9 970 kWh/an 13 968 kWh/an 6 418 kWh/an 13 968 kWh/an 7 748 kWh/an 13 968 kWh/an 7 748 kWh/an 13 968 kWh/an 105 598 5%Ventilation 9 521 kWh/an 183 270 kWh/an 38 082 kWh/an 98 775 kWh/an 15 868 kWh/an 98 775 kWh/an 17 454 kWh/an 98 775 kWh/an 17 454 kWh/an 98 775 kWh/an 676 750 35%Pertes exploitation chauffage 1 287 kWh/an 24 641 kWh/an 4 830 kWh/an 14 912 kWh/an 2 270 kWh/an 14 414 kWh/an 2 590 kWh/an 14 414 kWh/an 2 590 kWh/an 14 503 kWh/an 96 450 5%
Total 25 745 kWhélec/an 492 813 kWhélec/an 96 599 kWhélec/an 298 244 kWhélec/an 45 391 kWhélec/an 288 273 kWhélec/an 51 797 kWhélec/an 288 273 kWhélec/an 51 797 kWhélec/an 290 063 kWhélec/an 1 928 994 kWhélec/ansoit : 1.3% 25.5% 5.0% 15.5% 2.4% 14.9% 2.7% 14.9% 2.7% 15.0% 742.81 kWh/DJU
Bilan des puissances à installer
Pertes par ventilation 5 kW 88 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 315 kWPertes par parois 7 kW 143 kW 14 kW 93 kW 14 kW 88 kW 16 kW 88 kW 16 kW 89 kW 566 kWPuissance à installer 12 kW 224 kW 21 kW 140 kW 21 kW 134 kW 24 kW 134 kW 24 kW 135 kW 869 kW
240 m² chauffés 4620 m² chauffés 960 m² chauffés 2490 m² chauffés 400 m² chauffés 2490 m² chauffés 440 m² chauffés 2490 m² chauffés 440 m² chauffés 2490 m² chauffés 17060 m² chauffés
107.3 kWhélec/m² 106.7 kWhélec/m² 100.6 kWhélec/m² 119.8 kWhélec/m² 113.5 kWhélec/m² 115.8 kWhélec/m² 117.7 kWhélec/m² 115.8 kWhélec/m² 117.7 kWhélec/m² 116.5 kWhélec/m² 113.1 kWhélec/m²
Annexe 5 : Calcul des consommations théoriques en c hauffage - scénario 2
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
75
ANNEXE 6
Niveaux d’isolation thermique globale et
consommations théoriques – scénario 3
(nombre de pages de l’annexe : 11)
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 4.00 8.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 84.00 19.3
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 408.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 181.0
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 16.8 1.7
Plancher haut 0.6 50 30.0
Plancher bas 0.5 50 25.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
19.32 19.31Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
160.00 95.8
57.8Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
95.895.8 10.60
0.54 160.00 86.7
1.5
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 56.7
50
0.3809
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
237.7
0.6
624
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.6786.7
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre A0 - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
18.0 8.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 94.00 188.0
Façade Sud 2.00 327.00 654.0
Façade Est 2.00 164.00 328.0
Façade Ouest 2.00 106.00 212.0
Façade Nord 0.23 625.00 143.8
Façade Sud 0.23 635.00 146.1
Façade Est 0.23 561.00 129.0
Façade Ouest 0.23 677.00 155.7
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 4113.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 2400.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 1817.7 181.8
Plancher haut 0.6 97 58.2
Plancher bas 0.5 97 48.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67250.4
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour A - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
11382.0 1382.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 40
0.2238
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
2688.7
0.7
12012
2.9
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 288.5
166.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
276.7276.7 10.60
0.54 462.00 250.4
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
462.00 276.7
1
574.52 574.51Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 83.00 166.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 192.00 44.2
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 915.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 517.5
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 186.3 18.6
Plancher haut 0.6 102 61.2
Plancher bas 0.5 102 51.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67173.4
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre A1 - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1166.0 166.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 45
0.2597
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
648.3
0.7
2496
2.7
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 130.8
115.6Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
191.7191.7 10.60
0.54 320.00 173.4
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
320.00 191.7
1
44.22 44.21Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 37.00 74.0
Façade Sud 2.00 212.00 424.0
Façade Est 2.00 94.00 188.0
Façade Ouest 2.00 58.00 116.0
Façade Nord 0.23 336.00 77.3
Façade Sud 0.23 401.00 92.2
Façade Est 0.23 509.00 117.1
Façade Ouest 0.23 412.00 94.8
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 3055.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 1661.6
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 1022.7 102.3
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
381.32 381.31Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
2.1
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 220.0
45
0.2906
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
1881.6
0.6
6474
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67269.9
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour B - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1802.0 802.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 32.00 64.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 83.00 19.1
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 515.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 275.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 73.5 7.4
Plancher haut 0.6 70 42.0
Plancher bas 0.5 70 35.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
19.12 19.11Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
200.00 119.8
72.3Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
119.8119.8 10.60
0.54 200.00 108.4
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 84.4
52
0.3457
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
359.5
0.7
1040
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67108.4
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre B1 - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
164.0 64.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 37.00 74.0
Façade Sud 2.00 192.00 384.0
Façade Est 2.00 90.00 180.0
Façade Ouest 2.00 58.00 116.0
Façade Nord 0.23 336.00 77.3
Façade Sud 0.23 348.00 80.0
Façade Est 0.23 429.00 98.7
Façade Ouest 0.23 402.00 92.5
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2888.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 1580.7
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 968.4 96.8
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67269.9
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour C - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1754.0 754.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 44
0.2773
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
1795.2
0.6
6474
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 214.5
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
1
348.52 348.51Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 36.00 72.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 91.00 20.9
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 567.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 304.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 84.9 8.5
Plancher haut 0.6 100 60.0
Plancher bas 0.5 100 50.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67119.2
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre C1 - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
172.0 72.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 56
0.3695
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
422.7
0.7
1144
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 118.5
79.5Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
131.8131.8 10.60
0.54 220.00 119.2
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
220.00 131.8
1
20.92 20.91Parois béton extérieures
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 37.00 74.0
Façade Sud 2.00 192.00 384.0
Façade Est 2.00 90.00 180.0
Façade Ouest 2.00 58.00 116.0
Façade Nord 0.23 336.00 77.3
Façade Sud 0.23 348.00 80.0
Façade Est 0.23 429.00 98.7
Façade Ouest 0.23 402.00 92.5
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2888.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 1580.7
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 968.4 96.8
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
348.52 348.51Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 214.5
44
0.2773
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
1795.2
0.6
6474
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67269.9
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour D - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1754.0 754.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 0.00 0.0
Façade Sud 2.00 36.00 72.0
Façade Est 2.00 0.00 0.0
Façade Ouest 2.00 0.00 0.0
Façade Nord 0.23 0.00 0.0
Façade Sud 0.23 91.00 20.9
Façade Est 0.23 0.00 0.0
Façade Ouest 0.23 0.00 0.0
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 567.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 304.2
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 84.9 8.5
Plancher haut 0.6 100 60.0
Plancher bas 0.5 100 50.0
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
1
20.92 20.91Parois béton extérieures
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
220.00 131.8
79.5Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
131.8131.8 10.60
0.54 220.00 119.2
2.0
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 118.5
56
0.3695
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
422.7
0.7
1144
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K…
0.67119.2
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Barre D1 - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
172.0 72.0
Références du bâtiment Maitre d'ouvrage/Architecte/Auteur du projet N° de d ossier : B0159
Résidence LES HAUTS DE SAINT JUST
Parois de la superficie de déperdition thermique Réf érenceUj
[W/(m².K)]
A j [m²] U j . A j
[W/K]
ΣΣΣΣ Uj . A j
[W/K]
aj ΣΣΣΣ aj . Uj .A j
[W/K]
Façade Nord 2.00 37.00 74.0
Façade Sud 2.00 190.00 380.0
Façade Est 2.00 95.00 190.0
Façade Ouest 2.00 58.00 116.0
Façade Nord 0.23 336.00 77.3
Façade Sud 0.23 377.00 86.7
Façade Est 0.23 453.00 104.2
Façade Ouest 0.23 402.00 92.5
5 TOTAUX (superficie de déperdition) At = ΣΣΣΣ A j = 2944.0 ΣΣΣΣ aj . k j .A j = 1598.9
PONTS THERMIQUES k lj
[W/(m.K)]
l j [m] k lj . l j
[W/K]
Fenêtres et portes 0.1 980.7 98.1
Plancher haut 0.6 107 64.2
Plancher bas 0.5 107 53.5
7DEPERDITION THERMIQUE DE LA SUPERFICIE DE DEPERDITION
W/K
8COEFFICIENT MOYEN DE TRANSMISSION THERMIQUE
W/m².K
9 VOLUME PROTEGE DU BATIMENT m³
10 COMPACITE VOLUMIQUE DU BATIMENT m
Si V/A t < 1 : k s x 100 = K...
12 Coefficient G du Bâtiment W/m3.K
0.67269.9
Annexe 6 : Calcul du niveau d'isolation thermique g lobale de la Tour E - scénario 3
Date : octobre 2008
Fenêtres, tabatières, coupoles et autres parois translucides (kmax 3,5 en RW, 2,5 en RBC)
BILLON BOUVET BONNAMOUR
1760.0 760.0
11NIVEAU D'ISOLATION THERMIQUE GLOBALE DU BATIMENT
Si V/A t > 4 : k s x 50 = K…
Si 1 < V/At < 4 : k s x 300/(V/A t +2) = K… 44
0.2803
ΣΣΣΣ aj . Uj .Aj + ΣΣΣΣ k lj . L j =
ks =
V =
V/At =
1814.7
0.6
6474
2.2
ΣΣΣΣ k lj . l j
[W/K]
6 Suivant les définitions de la NBN 62-002 215.8
179.9Planchers au-dessus d'espaces voisins à l'abri du gel (caves) (kmax 0,9)
4
298.3298.3 10.60
0.54 498.00 269.9
3Toitures (plates, inclinées, …) ou plafonds supérieurs en-dessous des espaces non-protégés (kmax 0,4)
498.00 298.3
1
360.62 360.61Parois béton extérieures
T° exté de base : -10 °C DJU de base : 2597Coefficient d'intermittence : 0.96
VentilationTaux de renouvellement d'air (β) 0.72 - Coefficient G2 0.2448 W/m3.K
Barre A0 Tour A Barre A1 Tour B Barre B1 Tour C Barre C1 T our D Barre D1 Tour E TOTALToiture 7 529 kWh/an 20 040 kWh/an 15 130 kWh/an 21 689 kWh/an 9 681 kWh/an 21 689 kWh/an 11 475 kWh/an 21 689 kWh/an 11 475 kWh/an 21 689 kWh/an 162 087 11%Murs 1 156 kWh/an 34 376 kWh/an 2 642 kWh/an 22 816 kWh/an 1 142 kWh/an 20 849 kWh/an 1 252 kWh/an 20 849 kWh/an 1 252 kWh/an 21 578 kWh/an 127 913 9%Vitrages - portes 579 kWh/an 93 564 kWh/an 11 047 kWh/an 54 105 kWh/an 4 269 kWh/an 50 908 kWh/an 4 816 kWh/an 50 908 kWh/an 4 816 kWh/an 51 340 kWh/an 326 351 22%Planchers 4 955 kWh/an 12 890 kWh/an 9 970 kWh/an 13 968 kWh/an 6 418 kWh/an 13 968 kWh/an 7 748 kWh/an 13 968 kWh/an 7 748 kWh/an 13 968 kWh/an 105 598 7%Ventilation 9 521 kWh/an 183 270 kWh/an 38 082 kWh/an 98 775 kWh/an 15 868 kWh/an 98 775 kWh/an 17 454 kWh/an 98 775 kWh/an 17 454 kWh/an 98 775 kWh/an 676 750 46%Pertes exploitation chauffage 1 249 kWh/an 18 113 kWh/an 4 046 kWh/an 11 124 kWh/an 1 967 kWh/an 10 852 kWh/an 2 250 kWh/an 10 852 kWh/an 2 250 kWh/an 10 913 kWh/an 73 616 5%
Total 24 989 kWhélec/an 362 253 kWhélec/an 80 917 kWhélec/an 222 477 kWhélec/an 39 345 kWhélec/an 217 041 kWhélec/an 44 995 kWhélec/an 217 041 kWhélec/an 44 995 kWhélec/an 218 264 kWhélec/an 1 472 316 kWhélec/ansoit : 1.7% 24.6% 5.5% 15.1% 2.7% 14.7% 3.1% 14.7% 3.1% 14.8% 566.95 kWh/DJU
Bilan des puissances à installer
Pertes par ventilation 5 kW 88 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 8 kW 48 kW 315 kWPertes par parois 7 kW 81 kW 11 kW 56 kW 11 kW 54 kW 13 kW 54 kW 13 kW 54 kW 353 kWPuissance à installer 11 kW 150 kW 18 kW 96 kW 18 kW 93 kW 20 kW 93 kW 20 kW 94 kW 613 kW
240 m² chauffés 4620 m² chauffés 960 m² chauffés 2490 m² chauffés 400 m² chauffés 2490 m² chauffés 440 m² chauffés 2490 m² chauffés 440 m² chauffés 2490 m² chauffés 17060 m² chauffés
104.1 kWhélec/m² 78.4 kWhélec/m² 84.3 kWhélec/m² 89.3 kWhélec/m² 98.4 kWhélec/m² 87.2 kWhélec/m² 102.3 kWhélec/m² 87.2 kWhélec/m² 102.3 kWhélec/m² 87.7 kWhélec/m² 86.3 kWhélec/m²
Annexe 6 : Calcul des consommations théoriques en c hauffage - scénario 3
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
76
ANNEXE 7
Solaire photovoltaïque : arrêté du 10 juillet 2006
(nombre de pages de l’annexe : 3)
26 juillet 2006 JOURNAL OFFICIEL DE LA RÉPUBLIQUE FRANÇAISE Texte 21 sur 150
. .
Décrets, arrêtés, circulaires
TEXTES GÉNÉRAUX
MINISTÈRE DE L’ÉCONOMIE, DES FINANCES ET DE L’INDUSTRIE
INDUSTRIE
Arrêté du 10 juillet 2006 fixant les conditions d’achat de l’électricité produite par lesinstallations utilisant l’énergie radiative du soleil telles que visées au 3o de l’article 2 dudécret no 2000-1196 du 6 décembre 2000
NOR : INDI0607867A
Le ministre de l’économie, des finances et de l’industrie et le ministre délégué à l’industrie,
Vu la loi no 2000-108 du 10 février 2000 modifiée relative à la modernisation et au développement duservice public de l’électricité, notamment son article 10 ;
Vu la loi no 2005-781 du 13 juillet 2005 de programme fixant les orientations de la politique énergétique,notamment son article 76 ;
Vu le décret no 2000-1196 du 6 décembre 2000 fixant par catégorie d’installations les limites de puissancedes installations pouvant bénéficier de l’obligation d’achat d’électricité, notamment son article 2 ;
Vu le décret no 2001-410 du 10 mai 2001 modifié relatif aux conditions d’achat de l’électricité produite pardes producteurs bénéficiant de l’obligation d’achat, notamment son article 8 ;
Vu l’avis du Conseil supérieur de l’électricité et du gaz en date du 30 mai 2006 ;
Vu l’avis de la Commission de régulation de l’énergie en date du 29 juin 2006,
Arrêtent :
Art. 1er. − Le présent arrêté fixe les conditions d’achat de l’électricité produite par les installations utilisantl’énergie radiative du soleil telles que visées au 3o de l’article 2 du décret du 6 décembre 2000 susvisé.
Art. 2. − L’installation du producteur est décrite dans le contrat d’achat, qui précise ses caractéristiquesprincipales :
1. Nombre et type de générateurs ;
2. Puissance crête installée pour les générateurs photovoltaïques telle que définie par les normesNF EN 61215 et NF EN 61646 ou puissance électrique maximale installée dans les autres cas ;
3. Puissance électrique active maximale de fourniture (puissance maximale produite par l’installation etfournie à l’acheteur) et, le cas échéant, puissance électrique active maximale d’autoconsommation (puissancemaximale produite par l’installation et consommée par le producteur pour ses besoins propres) ;
4. Productibilité moyenne annuelle estimée (quantité d’énergie que l’installation est susceptible de produireen moyenne sur une période d’un an) ;
5. Fourniture moyenne annuelle estimée (quantité d’énergie que le producteur est susceptible de fournir àl’acheteur en moyenne sur une période d’un an) et, le cas échéant, autoconsommation moyenne annuelleestimée (quantité d’énergie que le producteur est susceptible de consommer pour ses besoins propres enmoyenne sur une période d’un an) ;
6. Tension de livraison.
Art. 3. − La date de demande complète de contrat d’achat par le producteur détermine les tarifs applicablesà une installation. Cette demande est considérée comme étant complète lorsqu’elle comporte la copie de lalettre de notification mentionnée à l’article R. 421-12 du code de l’urbanisme, lorsqu’un permis de construireest nécessaire, ainsi que les éléments définis à l’article 2 du présent arrêté.
Si la demande complète de contrat d’achat est effectuée en 2006, les tarifs applicables sont ceux del’annexe du présent arrêté.
Si la demande complète de contrat d’achat est effectuée après le 31 décembre 2006, les tarifs mentionnés àl’annexe du présent arrêté sont indexés au 1er janvier de l’année de la demande par application du coefficient Kdéfini ci-après :
26 juillet 2006 JOURNAL OFFICIEL DE LA RÉPUBLIQUE FRANÇAISE Texte 21 sur 150
. .
ICHTTS1 PPEIK = 0,5 + 0,5
ICHTTS10 PPEI0
formule dans laquelle :
1o ICHTTS1 est la valeur définitive de la dernière valeur connue au 1er janvier de l’année de la demande del’indice du coût horaire du travail (tous salariés) dans les industries mécaniques et électriques ;
2o PPEI est la valeur définitive de la dernière valeur connue au 1er janvier de l’année de la demande del’indice des prix à la production de l’industrie et des services aux entreprises pour l’ensemble de l’industrie(marché français) ;
3o ICHTTS10 et PPEI0 sont les valeurs définitives des dernières valeurs connues à la date de publication duprésent arrêté.
Art. 4. − L’énergie annuelle susceptible d’être achetée, calculée à partir de la date anniversaire de prised’effet du contrat d’achat, est plafonnée. Le plafond est défini comme le produit de la puissance crête installéepar une durée de 1 500 heures si l’installation est située en métropole continentale ou de 1 800 heures dans lesautres cas.
L’énergie produite au-delà des plafonds définis à l’alinéa précédent est rémunérée à 5 c€/kWh.
En cas de production proche ou supérieure au plafond annuel, l’acheteur pourra faire effectuer des contrôlesafin de vérifier la conformité de l’installation.
Art. 5. − Peut bénéficier d’un contrat d’achat aux tarifs définis dans les conditions indiquées à l’article 3ci-dessus, dans la mesure où elle respecte à la date de signature du contrat d’achat les conditions des décrets du6 décembre 2000 et du 10 mai 2001 susvisés, une installation mise en service pour la première fois après ladate de publication du présent arrêté et dont les générateurs photovoltaïques n’ont jamais produit d’électricité àdes fins d’autoconsommation ou dans le cadre d’un contrat commercial.
La date de mise en service de l’installation correspond à la date de son raccordement effectif au réseaupublic.
Le contrat d’achat est conclu pour une durée de 20 ans à compter de la mise en service de l’installation.Cette mise en service doit avoir lieu dans un délai de trois ans à compter de la date de demande complète decontrat d’achat par le producteur. En cas de dépassement de ce délai, la durée du contrat d’achat est réduited’autant.
Art. 6. − Un producteur qui a déposé une demande complète de contrat d’achat sur la base de l’arrêté du13 mars 2002 fixant les conditions d’achat de l’électricité produite par les installations utilisant l’énergieradiative du soleil telles que visées au 3o de l’article 2 du décret no 2000-1196 du 6 décembre 2000 pour uneinstallation dont la mise en service n’est pas intervenue à la date de publication du présent arrêté peut déposerune nouvelle demande de contrat d’achat sur la base du présent arrêté. Cette dernière demande annule etremplace la précédente demande.
Art. 7. − Une installation mise en service avant la date de publication du présent arrêté, ou qui a déjàproduit de l’électricité à des fins d’autoconsommation ou dans le cadre d’un contrat commercial, et qui n’ajamais bénéficié de l’obligation d’achat peut bénéficier d’un contrat d’achat aux tarifs définis dans lesconditions indiquées à l’article 3 ci-dessus et multipliés par le coefficient S défini ci-après :
S = (20 – N)/20 si N est inférieur à 20 ans ;
S = 1/20 si N est supérieur ou égal à 20 ans,
où N est le nombre d’années, entières ou partielles, comprises entre la date de mise en service de l’installationet la date de signature du contrat d’achat.
Le producteur fournit à l’acheteur une attestation sur l’honneur précisant la date de mise en service del’installation. Le producteur tient les justificatifs correspondants (factures d’achat des composants, contratsd’achat, factures correspondant à l’électricité produite depuis la mise en service) à la disposition de l’acheteur.
Art. 8. − Chaque contrat d’achat comporte les dispositions relatives à l’indexation des tarifs qui lui sontapplicables. Cette indexation s’effectue à chaque date anniversaire de la mise en service de l’installation, ou àchaque date anniversaire de la prise d’effet du contrat d’achat pour les installations qui relèvent de l’article 7,par l’application du coefficient L défini ci-après :
ICHTTS1 PPEIL = 0,4 + 0,3 + 0,3
ICHTTS10 PPEI0
formule dans laquelle :
1o ICHTTS1 est la valeur définitive de la dernière valeur connue à la date anniversaire de la mise en servicede l’installation, ou à la date anniversaire de la prise d’effet du contrat d’achat pour les installations quirelèvent de l’article 7, de l’indice du coût horaire du travail (tous salariés) dans les industries mécaniques etélectriques ;
2o PPEI est la valeur définitive de la dernière valeur connue à la date anniversaire de la mise en service del’installation, ou à la date anniversaire de la prise d’effet du contrat d’achat pour les installations qui relèventde l’article 7, de l’indice des prix à la production de l’industrie et des services aux entreprises pour l’ensemblede l’industrie (marché français) ;
26 juillet 2006 JOURNAL OFFICIEL DE LA RÉPUBLIQUE FRANÇAISE Texte 21 sur 150
. .
3o ICHTTS10 et PPEI0 sont les valeurs définitives des dernières valeurs connues à la date de prise d’effet ducontrat d’achat.
Art. 9. − Le présent arrêté est applicable à Mayotte.
Art. 10. − Sans préjudice de son application aux contrats d’achat en cours à la date de publication duprésent arrêté et sous réserve des dispositions de l’article 6, l’arrêté du 13 mars 2002 modifié fixant lesconditions d’achat de l’électricité produite par les installations utilisant l’énergie radiative du soleil telles quevisées au 3o de l’article 2 du décret no 2000-1196 du 6 décembre 2000 est abrogé.
Art. 11. − Le directeur de la demande et des marchés énergétiques est chargé de l’exécution du présentarrêté, qui sera publié au Journal officiel de la République française.
Fait à Paris, le 10 juillet 2006.
Le ministre délégué à l’industrie,
Pour le ministre et par délégation :Le directeur de la demandeet des marchés énergétiques,
F. JACQ
Le ministre de l’économie,des finances et de l’industrie,
Pour le ministre et par délégation :Le directeur de la demandeet des marchés énergétiques,
F. JACQ
A N N E X E
TARIFS MENTIONNÉS À L’ARTICLE 3 DE L’ARRÊTÉ
L’énergie active fournie par le producteur est facturée à l’acheteur sur la base des tarifs définis ci-dessous.Ils sont exprimés en c€/kWh hors TVA.
Ils peuvent inclure une prime à l’intégration au bâti appelée I, applicable lorsque les équipements deproduction d’électricité photovoltaïques assurent également une fonction technique ou architecturale essentielleà l’acte de construction. Ces équipements doivent appartenir à la liste exhaustive suivante :
– toitures, ardoises ou tuiles conçues industriellement avec ou sans supports ;– brise-soleil ;– allèges ;– verrière sans protection arrière ;– garde-corps de fenêtre, de balcon ou de terrasse ;– bardages, mur rideau.Pour bénéficier de cette prime I, le producteur fournit à l’acheteur une attestation sur l’honneur certifiant la
réalisation de l’intégration au bâti des équipements de production d’électricité photovoltaïques. Le producteurtient cette attestation ainsi que les justificatifs correspondants à la disposition du préfet (directeur régional del’industrie, de la recherche et de l’environnement).
1. En métropole continentale, le tarif applicable à l’énergie active fournie est égal à : T + I, formule danslaquelle :
T = 30 c€/kWh ;I = 25 c€/kWh.2. En Corse, dans les départements d’outre-mer et dans la collectivité territoriale de Saint-Pierre-et-Miquelon
et à Mayotte, le tarif applicable à l’énergie active fournie est égal à : T + I, formule dans laquelle :T = 40 c€/kWh ;I = 15 c€/kWh.
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
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ANNEXE 8
Solaire photovoltaïque : critères d’éligibilité pour
prime d’intégration au bâti
(nombre de pages de l’annexe : 8)
Version du 17 avril 2007
DGEMP - DidemeLiberté FraternitéÉgalité
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Critères d’éligibilité des équipementsde production d’électricité photovoltaïque
pour le bénéfice de la prime d’intégration au bâtiDGEMP - Dideme
L’article 36 de la loi de programme du 13 juillet 2005 fixant les orientations de la politique
énergétique a modifié l’article 10 de la loi du 10 février 2000 relatif à l’obligation d’achat en
précisant les modalités de fixation des tarifs d’achat de l’électricité produite par les installations
bénéficiant de l’obligation d’achat. Dans ce cadre, les conditions d’achat de l’électricité produite à
partir de l’énergie radiative du soleil ont été réexaminées afin que ces installations de production
d’électricité bénéficient d’une rentabilité acceptable, sans excéder une rémunération normale des
capitaux compte tenu des risques inhérents à cette activité et de la garantie dont bénéficient ces
installations d’écouler l’intégralité de leur production à un tarif déterminé.
De nouvelles conditions d’achat de l’électricité produite à partir de l’énergie radiative du soleil sont
définies dans l’arrêté du 10 juillet 2006, qui prévoit un tarif d’achat fixé à 30 c€/kWh pour la France
continentale et 40 c€/kWh pour la Corse, les départements d’outre mer et Mayotte. L’arrêté du 10
juillet 2006 instaure, en outre, une prime à l’intégration au bâti. Cette prime vise à faciliter le
développement de composants standard de la construction neuve intégrant la fonction de production
d’électricité photovoltaïque. Elle est destinée à compenser le surcoût de tels composants, dans le
respect des dispositions de l’article 36 précité. Elle se monte à 25 c€/kWh pour les installations
situées en France continentale et à 15 c€/kWh pour celles situées en Corse, dans les départements
d’outre mer et à Mayotte.
Le présent guide vise à définir les critères d’éligibilité des équipements de production d’électricité
photovoltaïque pour le bénéfice de la prime d’intégration au bâti définie à l’annexe de l’arrêté du 10
juillet 2006.
Ce guide fait référence, à titre d’illustration, aux principaux produits présents sur le marché
français. Il pourra faire l’objet d’aménagements ou d’actualisation, notamment pour tenir compte
des développements de nouveaux produits pour cette filière et de sa capacité d’innovation.
1 - Principes généraux
Les équipements de production d’électricité éligibles à la prime d’intégration au bâti doivent
répondre aux deux conditions prévues à l’annexe de l’arrêté du 10 juillet 2006 fixant les conditions
d’achat de l’électricité :
1- Outre la production d’électricité, les équipements photovoltaïques doivent assurer une fonction
technique ou architecturale essentielle à l’acte de construction.
Un équipement de production d’électricité photovoltaïque remplit au moins une de ces
fonctions lorsqu’il participe, pour une construction, à :
- la tenue mécanique ;
- la protection ou la régulation thermique ;
- la protection physique des biens ou des personnes ;
- la recherche d’un esthétisme architectural particulier.
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2- Les équipements de production d’électricité photovoltaïques doivent venir en substitution d’un
ou plusieurs équipements, dont la liste exhaustive est définie dans l’arrêté du 10 juillet 2006.
La spécification technique est explicitée au chapitre suivant au vu de l’état de l’art actuel. Elle est
illustrée par des exemples.
2 - Typologie des équipements éligibles et non éligibles
Ce chapitre précise chacune des catégories d’équipements éligibles à la prime d’intégration au bâti
définie dans l’annexe de l’arrêté du 10 juillet 2006.
2.1 - Toitures, ardoises ou tuiles conçues industriellement avec ou sans support
2.1.1- Equipements éligibles à la prime d’intégration au bâti :
Par toiture, on entend l’ensemble des éléments qui composent la couverture et le couvrement d’une
construction, comprenant à la fois les matériaux de couverture proprement dit – notamment les
ardoises, les tuiles, le zinc - et leurs supports, tels que les chevrons, les lattes ou les liteaux.
La couverture est l’ensemble des ouvrages et matériaux de revêtement qui assurent le couvert d’une
construction. La couverture, partie extérieure du toit, ne participe pas à la stabilité des ouvrages
mais doit protéger de façon étanche et durable les superstructures d’un édifice contre les
intempéries. On lui demande aussi de résister aux agressions atmosphériques et au poids du
personnel d’entretien.
Par opposition, le couvrement participe à la stabilité de l’ouvrage.
Les toitures, ardoises et tuiles sont considérées comme conçues industriellement s’il s’agit de
complexes fabriqués en usine comprenant au minimum des cellules photovoltaïques, un câblage
électrique, un support assurant la résistance mécanique de l’ensemble, un composant assurant
l’étanchéité et un système d’accroche aux éléments mitoyens, par opposition à un montage ad hoc
de plusieurs composants qui sera réalisé au cas par cas sur site.
Les exemples ci-dessous sont éligibles à la prime d’intégration au bâti :
a- L’équipement de production d’électricité photovoltaïque correspond à un assemblage comprenant
le support et le module photovoltaïque, conçu industriellement et spécifiquement pour cette
application.
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b- L’équipement de production d’électricité photovoltaïque comprend les rails de fixation et les
modules photovoltaïques (l’ensemble a été conçu industriellement et spécifiquement pour cette
application).
c- L’équipement de production d’électricité photovoltaïque est composé d’éléments qui répondent
aux conditions du a) ou du b) ci-dessus et est considéré comme une toiture sur tout ou partie du
bâtiment afin de l’ombrer.
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d- L’équipement de production d’électricité correspond à un assemblage comprenant le support
associé à une membrane souple d’étanchéité comprenant des cellules photovoltaïques, conçu
industriellement et spécifiquement pour cette application.
2.1.2- Equipements non éligibles à la prime d’intégration au bâti :
Les toitures, ardoises ou tuiles installées en surimposition à une structure ne sont pas éligibles.
Ainsi, l’installation d’un panneau monté sur un toit terrasse sur une structure métallique, dite de
« type console », ne peut être considérée comme de l’intégration au bâti.
Schéma d’une structure de type console non éligible à la prime d’intégration au bâti
Exemples d’équipements non éligibles à la prime d’intégration au bâti :
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2.2 - Brise-soleil
Une façade est une des faces verticales en élévation d’une construction1.
2.2.1- Equipements éligibles à la prime d’intégration au bâti :
Par brise-soleil, on entend les dispositifs rapportés extérieurement sur une façade, en avant des baies
vitrées, de façon à les protéger de la lumière directe du soleil. La prolongation continue ou
discontinue, d’un brise-soleil en dehors d’une zone vitrée d’une construction à des fins
exclusivement architecturales est éligible à la prime.
Exemple d’équipements éligibles à la prime d’intégration au bâti :
2.2.2- Equipements non éligibles à la prime d’intégration au bâti :
Les équipements ci-dessous ne sont pas éligibles à la prime, compte tenu de l’absence de baies
vitrées :
De même, les pergolas et les préaux ne peuvent généralement pas être considérés comme des brise-
soleil.
1 En élévation signifie à l’exclusion des soubassements et des parties enterrées.
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2.3 - Allège
Par allège, on entend les équipements se substituant à la partie du mur située entre le plancher et
l’appui d'une baie2 d’une construction. La prolongation continue ou discontinue d’une allège à des
fins exclusivement architecturales est éligible à la prime3.
Exemple d’équipements éligibles à la prime d’intégration au bâti :
2.4 - Verrière sans protection arrière
Grâce à leur aspect semi-transparent, des équipements photovoltaïques peuvent faire office de
verrière. Sont donc concernés par cette catégorie les équipements se substituant à une ou plusieurs
parois vitrées. Par protection arrière, on entend tout dispositif de sécurité assurant une résistance
mécanique qui serait situé derrière les modules solaires, tel une grille ou une pièce plane
transparente en plastique de type polyméthacrylate de méthyle. Cette fonction doit donc être assurée
par le composant photovoltaïque lui-même.
Une construction ouverte équipée d’une verrière qui remplit une fonction de protection physique
des biens ou des personnes contre les intempéries est éligible si cette verrière respecte les conditions
de l’alinéa précédent.
Exemple d’équipements éligibles à la prime d’intégration :
2 Baie : toute ouverture, pratiquée dans un mur ou dans une toiture, ayant pour objet le passage ou l’éclairage des locaux
(porte extérieure, fenêtre, vasistas, lucarne…)3 L’allège peut déborder de part et d’autre de la baie et est alors appelée « allège débordante ».
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2.5 - Garde-corps de fenêtre, de balcon ou de terrasse
Il s’agit ici d’ouvrages à hauteur d’appui qui ont pour rôle de protéger contre les risques de chute
fortuite dans le vide les personnes stationnant ou circulant à proximité de ce dernier, mais non de
leur interdire le passage ou l’escalade forcée ou volontaire.
Exemple d’équipements éligibles à la prime d’intégration au bâti :
2.6 - Bardage
Par bardage, on entend les équipements fixés mécaniquement par l’intermédiaire d’une ossature
secondaire solidaire soit d’une paroi support (bardage rapporté) soit de l’ossature de la construction
pour le revêtement extérieur d’une ou plusieurs façades d’une construction, toujours dans un souci
de recherche esthétique ou architecturale particulière.
Exemples d’équipements éligibles à la prime d’intégration :
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2.7 - Mur-rideau
Un mur-rideau est également appelé façade rideau, mur panneau ou façade panneau.
Un mur-rideau est une façade légère constituée d’une ou de plusieurs parois, ne participant pas à la
stabilité de l’édifice et dont au moins une des parois est caractérisée par une masse faible. Cette
façade se décompose en différentes parties distinctes :
les supports qui forment une ossature générale supportant l’ensemble de la façade légère,
et les éléments de remplissage fixés à ces supports.
Un mur-rideau est donc l’ensemble des équipements servant de remplissage à cette façade et fixés
sur supports.
Exemple d’équipements éligibles à la prime d’intégration au bâti :
3 - Traitement des cas non répertoriés
La liste qui figure dans l’arrêté du 10 juillet 2006 énumère de façon exhaustive les catégories
d’équipements concernés par la prime d’intégration au bâti. Elle est reprise intégralement dans la
partie 2 ci-dessus. Toutefois, certains équipements non répertoriés dans le présent guide ou
présentant un caractère particulièrement innovant pourraient susciter un doute quant à leur
appartenance à l'une ou l’autre des catégories. Le présent document sera actualisé en conséquence et
les révisions seront publiées sur le site internet de la DGEMP4 afin de capitaliser l’expérience
acquise.
Crédits photos : AET, BP Solar, Clipsol, Imerys, Tenesol, Transénergie
4 www.industrie.gouv.fr/energie
Diagnostic énergétique – Faisabilité solaire – Résidence Les Hauts de Saint Just GIRUS – B0159 – VTO – février 2009
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ANNEXE 9
CEE : fiches des opérations standardisées
(nombre de pages de l’annexe : 2)
Certificats d’économies d’énergie
Opération n° BAR-EN-02
Isolation des murs
1. Secteur d’applicationBâtiment résidentiel : maisons individuelles et appartements existants.
2. DénominationMise en place d’un doublage isolant (complexe ou sur ossature) de résistance thermiqueR ≥ 2,4 m2K/W sur murs existants.
3. Conditions pour la délivrance de certificatsLes isolants ont une certification ACERMI ou des caractéristiques de performance et dequalité équivalentes établies par un mode de preuve légal dans un Etat membre del’Union Européenne ou un Etat partie à l’accord instituant l’Espace EconomiqueEuropéen ou en Turquie.
Les isolants doivent être mis en œuvre selon les DTU 25.42 et 25.41 ou avis technique.
Mise en place réalisée par un professionnel.
Informations à fournir impérativement : type de logement (maison individuelle ouappartement) et ancienneté du bâtiment (avant ou après 75).
4. Durée de vie conventionnelle35 ans.
5. Montant de certificats en kWh cumac
Montant en kWh cumac / m² d’isolant
1,2 m2K/W ≤ R < 2,4 m2K/Wuniquement pour des actions engagées
avant le 01/01/2008
R ≥ 2,4 m2K/W
Energie de chauffage Energie de chauffageZone climatique
Electricité Combustible
Zoneclimatique
Electricité Combustible
H1 870 1 400 H1 1 900 3 100
H2 710 1 100 H2 1 600 2 500
H3 480 750 H3 1 100 1 700
Certificats d’économies d’énergie
Opération n° BAR-EN-04
Fenêtre ou porte-fenêtre complète avec vitrage isol ant
1. Secteur d’applicationBâtiment résidentiel : maisons individuelles et appartements existants.
2. DénominationMise en place d’une fenêtre ou porte-fenêtre complète avec vitrage isolant,correspondant à un coefficient de transmission surfacique Uw ≤ 2 W/m2K.
3. Conditions pour la délivrance de certificatsLa fenêtre ou porte-fenêtre aura la certification NF CSTBat, le label ACOTHERM ou descaractéristiques de performance et de qualité équivalentes établies par u mode depreuve légal dans un Etat membre de l’Union Européenne ou un Etat partie à l’accordinstituant l’Espace Economique Européen ou de Turquie.
La mise en œuvre de la fenêtre ou porte-fenêtre sera faite conformément aux DTU etprescriptions des « cahiers du CSTB » en vigueur pour chacun des matériaux(aluminium, bois et PVC).
Mise en place réalisée par un professionnel.
Informations à fournir impérativement : type de logement (maison individuelle ouappartement) et ancienneté du bâtiment (avant ou après 75).
4. Durée de vie conventionnelle35 ans.
5. Montant de certificats en kWh cumac
Montant en kWh cumac / m 2
2 W/m2K < Uw ≤ 2,5 W/m2Kuniquement pour des actions engagées
avant le 01/01/2008
Uw ≤ 2 W/m2K
Energie de chauffage Energie de chauffageZoneclimatique Electricité Combustible
Zoneclimatique Electricité Combustible
H1 700 1 100 H1 1 700 2 700
H2 550 900 H2 1 400 2 200
H3 400 600 H3 900 1 500