Influncia da refuso por plasma na microestrutura de um revestimento Fe-Mn-Cr-Si depositado por asperso trmica arco eltrico sobre ao inoxidvel ASTM A743-CA6NMInfluence of plasma remelting on the microstructure of Fe-Mn-Cr-Si arc thermal spray coating deposited on ASTM A743-CA6NM stainless steelAnderson Geraldo Marenda PukasiewiczI; Fernando Ratti de OliveiraII; Andr Ricardo CapraIII; Ramn Sigifredo Corts ParedesIVIUTFPR, Universidade Tecnolgica Federal do Paran, Campus Ponta Grossa, Coordenao de Mecnica, Ponta Grossa, Paran, Brasil anderson@utfpr.edu.br IIAluno de Graduao da UTFPR, Universidade Tecnolgica Federal do Paran, Campus Ponta Grossa, Engenharia Mecnica, Ponta Grossa, Paran, Brasil fernando_piu@hotmail.com IIILACTEC, Instituto de Tecnologia para o Desenvolvimento, Curitiba, Paran, Brasil, andre.capra@lactec.org.br IVUFPR, Universidade Federal do Paran, Departamento de Mecnica, Curitiba, Paran, Brasil, ramon@ufpr.br

RESUMOASTMA743-CA6NM um ao inoxidvel martenstico muito utilizado na fabricao deturbinas hidrulicas devido a sua elevada tenacidade, entretanto apresentarestriescom relao regies recuperadas por soldagem.Diferentes tcnicas de deposio tem sido aplicadas com o intuito de reduzirou eliminara tenso residual. A deposio de revestimentos resistentes a cavitao outra forma importante de aumentara vida til destes componentes. O objetivo destetrabalho avaliara influncia do tipo e intensidade decorrente de refuso por plasma na microestrutura, composio qumica e microdureza de um revestimento Fe-Mn-Cr-Si resistente a cavitao depositado por asperso trmica arco eltrico sobreao ASTMA743-CA6NM. Observou-se que a adoo de menores valores de corrente mdia, assim como a utilizao de corrente pulsada reduziram a formao de ferrita e a espessura final da ZTA, possibilitando a formao do revestimento com menores alteraes na microestrutura do metal base. Verificou-se que a microestrutura e microdureza dos revestimentos refundidos no se mostraram muito sensvel a variaes na diluio do metal base. A utilizao de corrente contnua promoveu um alinhamento da estrutura dendrtica no sentido da movimentao da tocha, entretanto este comportamento no foi observado em revestimentos refundidos com corrente pulsada.Palavras-chave: Zona termicamente afetada; Ao inoxidvel martenstico; Formao de liga superficial.

ABSTRACTASTMA743-CA6NMmartensitic stainless steel have been used in hydraulic turbines manufacturing, but show some restrictions in welded recovered areas.Differenttechniques have been appliedin order toreduce or eliminateresidual stress, with life increase.The deposition of cavitation resistant coatings is another important way to increase the service life of these components.The objective of thisstudy is evaluatethe influence of typeand intensityof plasma remelting current on the microstructure, chemical composition andmicrohardnessof the Fe-Cr-Mn-Sicavitation resistant coatingsdeposited byarc thermal spray process on CA6NM steel.It was observed thatlower level of current, as well as, the use of pulsed current reduceferrite layer and HAZ thickness, reducing base metal modifications during coating remelting.It was observed that base metal dilution alterations did not promote any significant modification on microstructure and microhardness of the remelted coatings.Constant arc remelting current promoted a microstructure alignmentwith plasma torch dislocation,this behavior was not observed in pulsed current remelted coatings.Key-words: Heat affected zone; Martensitic stainless steel; Surface alloying.

1. IntroduoTurbinas hidrulicas so estruturas metlicas capazes de transformar a energia potencial e cintica da gua de um rio, ou reservatrio, em energia eltrica. Um dos principais problemas de manuteno encontrados nos rotores de turbinas hidrulicas a perda de massa por cavitao, assim como a presena de trincas. O processo de cavitao varia de intensidade, em funo do perfil hidrulico e regime de operao empregado, enquanto que as trincas podem ser inicialmente oriundas de defeitos de soldagem ou fundio, assim como provenientes da operao normal do equipamento, que ocasionam a formao e crescimento de trincas por diferentes mecanismos de fadiga de baixo e alto ciclos [1].A eroso por cavitao ocorre quando, num fluxo lquido, formam-se bolhas de vapor que colidem contra a superfcie metlica, liberando energia e promovendo a perda de massa na superfcie do componente. A cavitao em turbinas hidrulicas gerada principalmente pela diferena de presso da gua existente ao longo das ps, provenientes da variao do fluxo de gua sobre as mesmas. A perda de massa, assim como o processo de reparo fazem com que as superfcies das ps percam o perfil original, podendo agravar o fenmeno de cavitao.O reparo das reas cavitadas realizado principalmente por soldagem MIG/MAG metal inert/active gas, depositando-se aos inoxidveis austenticos, ou ligas inoxidveis austenticas com cobalto [2,3]. Alm destas ligas tem-se pesquisado a utilizao de ligas como NiTi e ligas Fe-Mn-Cr-Si para a produo de peas e revestimentos resistentes cavitao [4-11]. Estes materiais apresentam elevada tenacidade, que combinada com o elevado endurecimento por encruamento e formao de martensita sob solicitao mecnica, conferem a estes materiais uma elevada resistncia cavitao.Turbinas hidrulicas so normalmente produzidas em ao-C e ao inoxidvel martenstico macio. Em geral, as turbinas fabricadas em ao inoxidvel martenstico macio apresentam menor perda de massa por cavitao, porm apresentam maiores limitaes quanto ao reparo por soldagem de regies cavitadas, ou com presena de trinca. O reparo por soldagem de aos inoxidveis martensticos macios mais crtico, devido principalmente a formao de ferrita e baixa tenacidade da unio soldada e ZTA, zona termicamente afetada. A maior reduo da tenacidade na ZTA ocorre na zona termicamente afetada de granulao grosseira, ZTAGG, pela precipitao de ferrita [12]. Na Figura 1 possvel visualizar o diagrama de equilbrio e as diferentes regies da ZTA de um ao martenstico macio.

Com o intuito de reduzir os nveis de tenses residuais, buscando adicionalmente elevar a tenacidade aps processo de recuperao por soldagem, tem-se pesquisado processos de deposio de revestimentos com a induo de baixas, ou at nenhuma tenso residual, aliado a ciclos trmicos de baixa temperatura, como por exemplo, o processo de asperso trmica.No processo de deposio ASP, o arco voltaico funde o metal, que continuamente alimentado pelos arames, sendo ento destacado e projetado pelo ar-comprimido, ou gs inerte sob alta presso, em direo ao substrato, formando uma microestrutura contendo fase metlica, xidos e poros. O reparo de superfcies cavitadas por asperso trmica foi considerado vivel para reparos de superfcies onde a cavitao apresentou-se menos severa e com uma menor espessura erodida, obtendo custos 3 vezes inferiores ao do mesmo trabalho realizado por soldagem, e com um tempo de aplicao menor [14]. Entretanto a presena de xidos altera significativamente as propriedades do revestimento aspergido em relao aos materiais uniformes, reduzindo a resistncia a cavitao de revestimentos aspergidos em relao a revestimentos soldados [14]. A presena de xidos reduz a ductilidade, tenacidade, soldabilidade e conformabilidade dos revestimentos, assim como afeta as transformaes de fase, tenses residuais e propriedades mecnicas do revestimento [15-16].Diversas procedimentos de refuso tm sido aplicados para alterar a camada depositada por asperso trmica, uma das finalidades a de eliminar a presena dos xidos interlamelares e poros, assim como permitir uma melhora na aderncia do revestimento ao substrato, promovendo unio metalrgica e melhorando as propriedades cavitao significativamente, possibilitando o uso da tcnica de deposio por asperso para regies que sofreram um processo de cavitao mais severo [8,9,11,17-21]. O uso da tcnica de asperso trmica seguido de refuso permite obter revestimentos com a utilizao de uma maior variedade de materiais ou ligas a serem aplicadas, como por exemplo, ligas que apresentariam maiores dificuldades de serem depositadas por tcnicas de soldagem convencionais como MIG/MAG [11].Pela refuso, observa-se tambm que os parmetros de refuso so muito importantes para as propriedades obtidas. Hiraga, et al., 1999 estudaram o comportamento cavitao de revestimentos NiTi, depositados por asperso a plasma spray, e refundidos por laser sobre substratos de Ti6Al4V. Estes autores observaram que maiores densidades de energia promoveram uma maior resistncia cavitao devido a maior homogeneidade qumica obtida com o aumento na energia do processo de refuso por laser [21].Oprincipal objetivo deste trabalho avaliar as alteraes provocadas pela utilizao de corrente contnua e pulsada, assim como da utilizao de diferentes nveis de intensidade decorrente mdia na microestrutura de um revestimento Fe-Mn-Cr-Si depositado por asperso trmica arco eltrico e refundido por plasma de arco transferido PTA. Adicionalmente sero avaliadas as alteraes na microestrutura e microdureza da ZTA do metal base ASTM A-743 CA6NM com as modificaes destes parmetros.2. Materiais e Mtodos2.1. Preparao dos arames tubularesAs ligas a serem depositadas foram preparadas na forma de arames tubulares com 1,6mm de dimetro, do tipo "metal cored", ou seja, utilizando-se apenas elementos metlicos em seu interior. Os arames foram preparados utilizando-se uma fita de ao-C, preenchida com ps metlicos contendo os elementos de liga: cromo (Cr), mangans (Mn), silcio (Si), nquel (Ni), carbono (C), nitrognio (N) e ferro (Fe), Tabela 1, obtendo a composio qumica planejada, Tabela 2, onde tambm pode ser visualizado a composio qumica do metal base.Antes da preparao dos arames, os ps metlicos foram misturados em um misturador do tipo "Y" por 30 minutos, aps mistura mecnica, os ps foram novamente homogeneizados e adicionados a fita de ao-C. Durante o processo de manufatura do arame, este conformado na forma de um tubo, e depois estirado, fornecendo uma relao fita/recheio adequada composio planejada, neste caso 60% em peso de fita e 40% de recheio metlico. Aps o estiramento, a fita trefilada e rebobinada.2.2. Deposio por asperso trmica arco eltricoPara a deposio dos revestimentos foram preparados substratos de ao inoxidvel martenstico macio ASTM A743-CA6NM, com dimenses de 25 x50x75mm (espessura x largura x comprimento). Aps a confeco das amostras, estas foram previamente preparadas atravs de jateamento abrasivo, Tabela 3. As medies de rugosidade foram realizadas atravs de um rugosmetro porttil, com apalpador de contato mecnico, marca Mitutoyo, modelo SJ201, com capacidade de medio entre 0,05 e 15m Ra.

Para o processo de deposio da liga em estudo utilizou-se asperso trmica a arco (ASP), sendo a deposio realizada com o auxlio de uma fonte eltrica e uma pistola de asperso a arco eltrico, com um ngulo de deposio de 90 em relao superfcie procurando-se estabelecer uma espessura mdia de 100m por camada depositada. Os parmetros de deposio utilizados so visualizados na Tabela 4.

2.3. Refuso do revestimento aspergidoNeste trabalho utilizou-se a tcnica de refuso por plasma de arco transferido (PTA- plasma transferred arc), Tabela 5. O equipamento utilizado foi uma fonte de soldagem multiprocesso e uma tocha de plasma PTA refrigerada, acoplada a um sistema automatizado de deslocamento. Para o processo de preparao dos corpos de prova utilizaram-se os substratos de ao ASTM A743-CA6NM previamente depositados.Apsinspeovisual as amostras depositadas por ASP e refundidas por plasma PTA foram preparadas paracaracterizao metalogrficaatravs de equipamento automatizado de corte. As etapas de lixamento e polimentoforam realizadas de forma automatizada, com fora de lixamento de 20N e de polimento de 15N. Foram utilizadas lixas 220, 320, 400, 600e 1200meshde carboneto de silcio,seguido de polimento com suspenso de diamante 3,0m e 0,25 m eslica coloidal com 0,04m. Pararevelaoda microestrutura foram utilizados reativos Vilellae cido sulfrico eletroltico, Tabela 6.

A caracterizaometalogrfica foi realizada emummicroscpioOlympusBX60, coma aquisio de imagens por meio de software, Analysis5,1, enquanto que a microscopiaelectrnicafoi realizada em um microscpio Philips XL30 contendo sistema de anlise de composio qumica porEDX.Adicionalmente foi avaliado o perfil de microdureza atravs de um equipamento TimeVickerscom aplicao de carga de 300gf.Os ciclos trmicos foram obtidos com o auxilio de um sistema de aquisio de dados PXI da National Instruments e software LabView Signal Express com aquisio de sinais a cada 0,25ms. Para a definio dos ciclos trmicos originados somente o passe central foi analisado. Os termopares do tipo K utilizados foram fixados no centro da pea a 25mm de profundidade com uma distncia de 3, 7 e 11mm da superfcie refundida.3. Resultados e Discusso3.1. Aspecto geral e da microestrutura do revestimento aspergidoA espessura e microestrutura do revestimento aspergidoso observadasna Figura 2(a)e (b). A microestrutura ASP compostade poros (reaspretas), xidosformados durante o processode deposio (reas cinza escuro) efase metlica (reas cinza claro). A proporo de poros nas amostras foi de 1,10,9% de poros, 18,25,0% de xidos e 80,75% de fase metlica. A composio qumica em peso, determinada por EDX, do revestimento depositado de 13,022,8% Mn, 6,81,2 Cr, 3,780,39 Si, 0,13% C e 0,23% N, ocorrendo perda parcial dos elementos desoxidantes Mn, Cr e Si.

Os revestimentos depositados por asperso trmica apresentaram uma dureza mdia de 26451,9Hv. Aps a deposio os substratos de ao CA6NM no apresentaram alteraes significativas na microestrutura e microdureza devido as baixas temperaturas induzidas no metal base durante a deposio. Temperaturas mximas de 20415C foram observadas, 3mm da superfcie depositada, enquanto que as temperaturas mximas a 7 e 11mm da superfcie foram de 15019 e 11812C respectivamente.3.2. Avaliao da microestrutura e microdureza dos revestimentos refundidosNa Figura 3 pode-se observar a seo transversal de algumas amostras refundidas, nestas imagens observa-se que a utilizao de corrente pulsada de 100-80A no promoveu diluio do metal de base. Fato semelhante foi observado nas amostras refundidas com 90A e 110A mesmo utilizando sobreposio de 50% entre os cordes, enquanto que as amostras refundidas com correntes de 130A e corrente pulsada de 140-80 e 180-80A apresentaram fuso completa do metal base. Os valores de penetrao no metal base alcanados nas amostras de 130A foram de 300m na regio mais profunda, 170m para as amostras refundidas com 140-80A de corrente e de 800m para as amostras refundidas com corrente de 180-80A.Em funo do processo de flotao dos xidos durante a refuso, os revestimentos apresentaram uma reduo na espessura final em relao aos revestimentos aspergidos, como pode ser observado mais claramente na amostra 100-80A, Figura 3(a). A reduo na espessura dos revestimentos, entre 20 e 30% aproximadamente, prxima porcentagem em rea somada de poros e xidos presente nos revestimentos aspergidos.A liga Fe-Mn-Cr-Si aps refuso apresentou estrutura dendrtica,como observado na Figura 4(a). Nas amostras com corrente contnua houve um direcionamento da estrutura dendrtica, na direo da movimentao da tocha, Figura 4(a). A orientao na formao da estrutura dendrtica foi alterada com o uso de corrente pulsada, notadamente nas amostras 140 e 180-80A. Devido a maior agitao da poa fundida, promovida pela utilizao da corrente pulsada, houve quebra no crescimento das dendritas durante o pulso de base, e consequente alterao no sentido de crescimento destas, como pode ser observada na diferena de orientao entre a regio superior e inferior do revestimento visualizado na Figura 4(b) [22,23]. A espessura da regio reorientada nas amostras refundidas com corrente pulsada de 140-80 e 180-80A foi de aproximadamente 500m.

Na Figura 5 visualizado em detalhes a microestrutura da regio prxima superfcie dos revestimentos refundidos, observa-se na Figura 5(a) o alinhamento das dendritas em relao movimentao da tocha, bem como a formao de contornos de gro e sub-gro Figura 5(c). Tambm pode ser visualizado a formao de martensita dentro dos limites do sub-gro na Figura 5(e)

A formao da martensita ocorre dentro dos limites de solidificao dos sub-gros dentro das dendritas de solidificao, como pode ser observado na imagem obtida por MEV ilustrada na Figura 6. A formao de martensita observada pela presena de finas agulhas paralelas, no caso da martensita , enquanto que a martensita ' apresenta-se na forma de placas mais espessas [25,26]. No possvel diferenciar de forma clara o tipo de martensita formada, porm os revestimentos depositados foram avaliadospor DRX,confirmando a presena de austenita como fase majoritria e certa quantidade de martensita e martensita .

A formao de martensita dentro destes limites provavelmente ocorra devido redistribuio de soluto durante a solidificao, entretanto anlises de EDX no identificaram diferenas significativas de composio qumica entre estas regies. A formao de martensita provvel nestas ligas devidoabaixa energiade falhade empilhamentoencontrada nesta liga, em decorrncia da adio de Si e Mn [27].Na Figura 7 visualizado o perfil de composio qumica das amostras com menor corrente de refuso, 90A e 100-80A, e as duas ltimas, referente as amostras com maior corrente, 130A e 180-80A. Pode-se observar uma reduo nos nveis de Mn e Si nas amostras refundidas com 180-80A e 130A, em relao s amostras refundidas com menores aportes trmicos. verificado tambm uma maior reduo de Mn na amostra refundida com corrente pulsada 180-80A em relao amostra refundida com corrente contnua e mesmo valor de corrente mdia, 130A, provavelmente em virtude da maior penetrao observada. Paralelamente verifica-se maior teor de Ni nas amostras refundidas com 130 e 180-80A, em decorrncia da maior diluio do metal base. Apesar das alteraes de composio qumica com a diluio, no foram observadas alteraes significativas na microestrutura, observada por DRX e MEV, dos revestimentos avaliados.Os perfis de microdureza dos revestimentos refundidos apresentaram-se pouco susceptveis s alteraes na intensidade e tipo de corrente utilizados, onde os valores encontrados nas amostras ficaram muito semelhantes, Figura 8. Este fato pode ser decorrente da proximidade dos de valores de Creq e Nieq do revestimento 11 e 8, respectivamente, e metal base 13 e 5, calculados a partir a composio qumica por EDX e utilizando-se as equaes do Diagrama de Schaeffler. Estes valores indicam a presena de martensita para o metal base e da forrmao de austenita e martensita para uma ampla faixa de diluio. A alterao na formao dendrtica com a utilizao de corrente pulsada foi avaliada, entretanto nenhuma alterao significativa nos valores de microdureza foi observada.

Apesar do perfil de microdureza do revestimento ser pouco dependente dos parmetros de refuso, a intensidade de corrente e o tipo de corrente empregados alteraram significativamente o perfil de microdureza da ZTA do ao ASTM-A743-CA6NM. possvel observar menores valores de dureza da ZTA nas regies mais prximas da linha de fuso, regies em que ocorre a formao de ferrita primria e bifsica, em relao s regies monofsica austentica e bifsica de baixa temperatura. A formao de martensita na regio aquecida no campo monofsico, a partir da transformao parcial da austenita em martensita produz uma elevao no valor de dureza. Resultados similares obtidos em aos supermartensticos de composio semelhante foram observados em trabalhos anteriores com soldagem TIG (tungsten inert gas) e Plasma PTA [12,13,28].Observa-se que as amostras refundidas com corrente pulsada apresentaram reduo na largura da ZTA em relao s amostras refundidas com corrente contnua constante de mesmo aporte trmico, efeito mais acentuado nas amostras refundidas com maior aporte trmico. Maior largura da ZTA com a utilizao de corrente contnua constante foi observada em outra pesquisa utilizando material base semelhante, sendo que a maior largura da ZTA foi atribudo ao maior tempo de permanncia acima de AC1 para esta condio de refuso [29].Adicionalmente ao reativo Vilella utilizou-se um ataque qumico eletroltico, contendo cido sulfrico, com a inteno de se analisar a formao de Ferrita na ZTA das amostras refundidas com diferentes valores de corrente. Atravs da adoo deste reativo possvel correlacionar a microestrutura formada com a temperatura de pico desta regio, pois a formao de martensita ocorre no ao CA6NM em temperaturas entre 1450 e 1300C e a regio de estrutura bifsica, ferrita e austenita , ocorre entre 1300 e 1200C aproximadamente [12].As microestruturas das amostras observadas aps ataque qumico eletroltico podem ser visualizadas na Figura 9, onde se constata que as amostras refundidas com valores mais baixos de corrente, 90 e 100-80A, promoveram a formao de ferrita somente no campo bifsico. As amostras refundidas com valores mais elevados de corrente apresentaram a formao de ferrita a elevadas temperaturas no campo primrio e no campo bifsico.

A pequena diluio e a no formao de ferrita primria nas amostras refundidas com menores valores de corrente e a formao de estrutura do tipo ferrita , no campo monofsico e no campo bifsico, devido aos maiores valores de temperatura de pico obtidas nas amostras refundidas com maiores valores de corrente.A anlise dos ciclos trmicos realizada nas amostras durante a refuso indicou que a temperatura de pico a 3mm da linha de fuso para as amostras refundidas com corrente contnua, variaram entre 855 e 480C, respectivamente, enquanto que para as amostras com corrente pulsada as temperaturas de pico a 3mm da superfcie revestida variaram de 825 a 480C.Em relao diferena de temperatura de pico entre as amostras deve-se avaliar que as amostras refundidas com 130, 140-80 e 180-80A tiveram penetrao no metal base, sendo que a distncia da linha de fuso at o termopar para estas amostras foi de 2,7mm, 2,8 mm e 2,2mm, respectivamente. Portanto as isotermas avaliadas so diferentes das avaliadas nas amostras com 90, 110 e 100-80A.Para as amostras 110 e 130A observa-se uma aumento na temperatura de pico, para os termopares localizados a 3mm da linha de fuso, em comparao com as amostras refundidas com corrente pulsada e mesmo valor de corrente mdia. Resultados semelhantes so descritos na literatura, onde medies de espessura da regio monofsica de ferrita , indicaram que amostras refundidas com corrente contnua constante apresentaram espessura maior que amostras utilizando corrente pulsada e mesmo aporte trmico [29].Comparando-se as temperaturas de pico a diferentes distncias da superfcie refundida observa-se o aumento da distncia da linha de fuso acarreta uma diminuio na temperatura. A temperatura de pico das amostras refundidas com corrente pulsada e corrente contnua torna-se mais semelhante a medida que aumenta a distncia da linha de fuso, Figura 10.Este comportamento muito prximo do observado na avaliao da microdureza, onde se verificou uma maior largura da ZTA com o aumento da intensidade de corrente e com o uso de corrente contnua. A maior dureza e o menor comprimento da ZTA nas amostras com corrente pulsada, pode ser explicado pela maior taxa de resfriamento observado para este tipo de corrente. A menor temperatura de pico, aliado a uma maior taxa de resfriamento nesta regio tende a gerar um refino de gro e um maior teor de martensita, elevando assim a dureza desta regio da ZTA das amostras refundidas com corrente pulsada.4 . ConclusesAps o estudo do tipo e intensidade de corrente na refuso de uma liga resistentes a cavitao Fe-Mn-Cr-Si depositada por asperso trmica, nas condies avaliadas, foi possvel concluir que: Foi possvel obter um revestimento isento de poros e xidos a partir do processo de refuso por plasma de um revestimento previamente aspergido. Foi observado que tanto a microestrutura quanto a microdureza no apresentaram variaes significativas em suas propriedades com a alterao do tipo e intensidade de corrente utilizadas Os revestimentos obtidos por deposio a arco eltrico, seguido de refuso por plasma PTA, utilizando corrente contnua constante, apresentaram um alinhamento da microestrutura no sentido da movimentao da tocha, sendo que a utilizao de corrente pulsada promoveu uma reduo neste alinhamento sem, entretanto, alterar a microdureza do revestimento. A variao no tipo de corrente e em sua intensidade apresentaram-se mais influentes na microestrutura e perfil de microdureza da ZTA do metal base, que na microestrutura e propriedades do revestimento. O aumento da intensidade de corrente, bem como a utilizao de corrente contnua constante promoveu um aumento na espessura da regio de formao de ferrita e na largura total da ZTA do ao CA6NM. Este resultado indica que a adoo de menores valores de corrente mdia permite a obteno de revestimentos adequado, ou seja, isento de poros e xidos, com menor influncia nas propriedades do metal base. Observou-se que a ZTA das amostras refundidas com corrente pulsada apresentaram uma menor largura total, em comparao com amostras refundidas com corrente contnua constante e mesmo valor de corrente mdia. Estes resultados foram confirmados com s medies de ciclos trmicos realizadas, onde se observou maiores temperaturas de pico para as amostras refundidas com corrente contnua constante que para as amostras obtidas com corrente pulsada.5. AgradecimentosOs autores agradecem a Fundao Araucria pelo suporte financeiro, edital Programa Primeiros Projetos 013/2009, a Voith Hydro pelo envio do metal base CA6NM, a DURUM pela fabricao do arames, ao Lactec e UFPR pela utilizao dos laboratrios de soldagem e Asperso e ao Prof. Dr. Srgio Henke pelo auxlio na execuo dos ataques eletrolticos.Referncias Bibliogrficas[1] HUTH, HANS-JRG, Fatigue design of hydraulic turbine runners, 2005, 178p., Tese (Doutorado) - Department of Engineering Design and Materials, Norwegian University of Science and Technology, Trondheim, Norway. 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