3187-1615 paviljoen provil lommen s… · materiaal factor 1.25 (houten balk) ei [nmm2] 6.80e+11...
TRANSCRIPT
@hotmail.com 3187-1615-001/Jvh
Paviljoen Provil Lommen Nr MBS; - calculation timber frame building
Client; Machiels Building Solutions The calculation is based on; • Eurocode 0, 1, en 5 version date initials contr discription A 01-07-2016 Jvh Existing roof B 04-07-2016 Jvh completed Adviesbureau Brekelmans, ir. J.J.M. van Heijster MSc
ADVIESBUREAU BREKELMANS ingenieurs voor bouwconstructies tel. +31 (0)43 3254637 fax. +31 (0)43 3254190 wilhelminasingel 102 e-mail [email protected] nl-6221 BL maastricht
Besloten vennootschap; inschrijving K.v.K. nummer 14622259 BTW-nummer: NL.0059.43.917.B.01 Opdrachten worden aanvaard en uitgevoerd overeenkomstig de geldende DNR zoals gedeponeerd ter griffie van de Rechtbank te Amsterdam onder nummer 78/2011. Deze zijn ter inzage en worden u op verzoek toegezonden.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 2
table of contents 1 Drawings ............................................................................................................ 3 2 Basics ................................................................................................................. 5 3 Materials used .................................................................................................... 6 4 Dead loads ......................................................................................................... 8
4.1 Floor loads ................................................................................................... 8 5 Applied loads .................................................................................................... 10
5.1 Floor loads ................................................................................................. 10 5.2 roof loads ................................................................................................... 10 5.3 Wind .......................................................................................................... 11
6 Roof .................................................................................................................. 12 6.1 Floor spans ................................................................................................ 13
6.1.1 Span 2.1 ............................................................................................. 13 6.2 Beams ....................................................................................................... 14
6.2.1 Beam 3.I ............................................................................................. 14 7 Floor 1 .............................................................................................................. 15
7.1 floor spans ................................................................................................. 16 7.1.1 span 1.1 .............................................................................................. 16
7.2 Beams ....................................................................................................... 17 7.2.1 Beam 1.I ............................................................................................. 17 7.2.2 Beam 1.II ............................................................................................ 17 7.2.3 Beam 1.III ........................................................................................... 18 7.2.4 Beam 1.IV ........................................................................................... 18
7.3 Connections ............................................................................................... 19 7.3.1 Floorspan 1.1 – beam 1.I .................................................................... 19 7.3.2 Beam – concrete ................................................................................. 21
7.4 Column ...................................................................................................... 22 8 Stability ............................................................................................................. 23
8.1 Frame window ........................................................................................... 24 9 Foundation ........................................................................................................ 26 10 Appendix .......................................................................................................... 27
10.1 Calculation model Beam 1.I........................................................................ 27 10.2 Calculation model beam 1.II ....................................................................... 33 10.3 Calculation model beam 1.III ...................................................................... 39 10.4 Calculation columns ................................................................................... 45 10.5 calculation windframe................................................................................. 55 10.6 Appendix Dutch code finger joint ................................................................ 62
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 3
1 Drawings
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 4
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 5
2 Basics In this report the timber frame of a smell school building is designed. Only the timber frame part, and the needed concrete fixation, is designed. The masonry base, and the foundation are not a part of this scope. basics calculation MBS
Eurocodes used:EN 1990-1-1 basis of structural designEN 1991-1-1/5 actions on structuresEN 1992-1-1 design of concrete structuresEN 1993-1-1 design of steel structuresEN 1995-1-1 design of timber structuresEN 1995-1-2 fire design of timber structuresNBN national annex used for all codes
building type general: Schoolspecific floor functions specified at floor designs
concequence class: CC2
service class: 1, 2
Fire resistance:
element R [min]roof 60
wall 60
floor 60
during a fire, the wind load on the building can be reduced. In the chapter stability, this fire stability will be checked.
level/positionall
level 1
over ground floor floors have plating and finishings on top, and will be protected against fire by those. The bottom side will be protected by plating, placed after floor installation.
methodfloors have plating and finishings on top, and will be protected against fire by those. The bottom side will be protected by plating, placed after floor installation.
An ETA (based on test results) will guarantee 60 minutes fire resistance for walls without protective plating, and rockwoll in between the posts. Stresses have to be limited and will be checked in the specific wall design. Also a horizontal support is added against buckling in fire conditions. This will be done by diagonal supports in the wall endings between wall top, extra middel beam and wall bottom.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 6
3 Materials used OSB
Spaanplaat (particle baord) Values are used as OSB, values of haeay duty are mostly a little higher, as shown below.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 7
Basic wood; C18 and C24:
C24 wood must be used for fire resistant walls.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 8
4 Dead loads 4.1 Floor loads gewicht element
b / hoh dikte (mm) s.g. (lg/m3) % kg/m2EPDM 100 100 2.0 400.0 100.0 0.8dakisolatie 100 100 160.0 16.0 100.0 2.6spaanplaat 100 100 18.0 710.0 100.0 12.8hellingspieen 40 400 50.0 450.0 10.0 2.3balken GL 40 400 260.0 450.0 10.0 11.7extra balken 40 2400 260.0 450.0 1.7 2.0regelwerk 30 400 50.0 450.0 7.5 1.7gipskartonplaten 100 100 30.0 710.0 100.0 21.3reserve 100 100 100.0 100.0 100.0 10.0
totaal 65.0
dakvloer
gewicht element
b / hoh dikte (mm) s.g. (lg/m3) % kg/m2afwerking 100 100 20.0 400.0 100.0 8.0chape 100 100 60.0 2000.0 100.0 120.0vezelplaat (celit) 100 100 18.0 275.0 100.0 5.0balken GL 100 400 340.0 450.0 25.0 38.3extra balken 100 2400 340.0 450.0 4.2 6.4isolatie 100 100 340.0 21.0 100.0 7.1regelwerk 30 400 50.0 450.0 7.5 1.7gipskartonplaten 100 100 30.0 710.0 100.0 21.3reserve 100 100 100.0 23.0 100.0 2.3
totaal 210.0
tussenvloer
gewicht element
b / hoh dikte (mm) s.g. (lg/m3) % kg/m2thermowood 100 100 42.0 450.0 100.0 18.9regelwerk 30 400 60.0 450.0 7.5 2.0duripanel 100 100 12.0 1250.0 100.0 15.0stijlen 45 400 240.0 450.0 11.3 12.2extra stijlen 45 1200 240.0 450.0 3.8 4.1rotswol 100 100 240.0 45.0 100.0 10.8spaanplaat 100 100 12.0 710.0 100.0 8.5leidingspouw 45 400 45.0 450.0 11.3 2.3OSB 100 100 18.0 650.0 100.0 11.7reserve 100 100 100.0 46.0 100.0 4.6
totaal 90.0
wand HSB
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 9
gewicht elementb / hoh dikte (mm) s.g. (kg/m3) % kg/m2
buitenmetselwerk 100 100 90.0 1800.0 100.0 162.0isolatie 100 100 140.0 16.0 100.0 2.2binnenmetselwerk 100 100 140.0 1800.0 100.0 252.0pleister 100 100 15.0 1800.0 100.0 27.0
100 100 0.0 450.0 100.0 0.0100 100 0.0 450.0 100.0 0.0100 400 0.0 450.0 25.0 0.0100 100 0.0 710.0 100.0 0.0
reserve 100 100 68.0 100.0 100.0 6.8totaal 450.0
Wand gemetseld
gewicht element
b / hoh dikte (mm) s.g. (kg/m3) % kg/m2afwerking 100 100 10.0 1800.0 100.0 18.0dekvloer 100 100 90.0 2000.0 100.0 180.0isolatieplaat 100 100 100.0 55.0 100.0 5.5uitvullaag beton 100 100 60.0 2000.0 100.0 120.0betonvloer 100 100 200.0 2500.0 100.0 500.0
100 100 0.0 450.0 100.0 0.0100 400 0.0 450.0 25.0 0.0100 100 0.0 710.0 100.0 0.0
reserve 100 100 65.0 100.0 100.0 6.5totaal 830.0
vloer gelijkvloers
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 10
5 Applied loads 5.1 Floor loads
Class C1 areas used; 3.0 kN/m2, 4.0 kN ψ0 = 0.7, ψ1 = 0.5, ψ2 = 0.3. 5.2 roof loads maintenance;
Pk = 1.5 kN, 0.8 kN/m2, ψ0 = 0.5, ψ1 = 0.2, ψ2 = 0. Snow loads:
sk = 0.50 kN/m2, ψ0 = 0.5, ψ1 = 0.2, ψ2 = 0.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 11
5.3 Wind Windbelasting EN 1991-1-4
basis windsnelheid:Hoogte bouwwerk z = 7 mWindgebied BTerreincategorie III
Vb,0 = 25.0 m/sWindrichtingsfactor Cdir = 1.0Seizoenfactor Cseason = 1.0Basiswindsnelheid Vb = 25.0 m/s
Ruwheidslengte z0 = 0.300 mzmin = 5 mzmax = 200 m
Terreinfactor kr = 0.215Ruwheidsfactor cr(z) = 0.678Orografiefactor c0(z) = 1.0Gemiddelde windsnelheid Vm(z) = 17.0 m/s
Turbulentiefactor kl = 0.95Standaardafwijking turbulentie σv = 5.1 m/s terreincatagorie: zo zmin kl
lv(z) = 0.30 0 Zee, directe blootstelling aan zeewinden 0.003 1 1ρ = 1.25 kg/m3
I Vlakke horizontale gebieden zonder obstakels 0.01 1 1qp(z) = 0.56 kN/m2 II Landelijke gebieden met geisoleerde opstakels 0.05 2 1
III Dorpen, voorsteden, industrie, wouden 0.3 5 0.95IV Steden 1 10 0.85
A B
C
D
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 12
6 Roof
Span 2.1: GL24h, 40x260, hoh 0.40 m beam 2.I; Gl24h, 40x260, on 3 posts C24 per end, 45x240. (if one element is used over the opening, no extra beams are needed. Use steel connections of the floor beams to beam 2.I for that). Frame 1: as chapter stability
Span
2.1
Fram
e 1
beam 2.I
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 13
6.1 Floor spans
6.1.1 Span 2.1 controle vloerbalken houten balken volgens EC5, Belgie/Nederland
belastingen/aannamen: onderdeel:overspanning [m] 6.90 land; belasting:
aantal steunpunten(2 of meer) 2 vloertype;hoh afstand balken [m] 0.40 model; categorie: H
blijvende/permanente last [kN/m2] 0.65 aantalblijvende puntlast [kN] 0.00 ψ0 ψ1 ψ2
gebruikslast/nuttige belasting [kN/m2] 0.80 0.5 0 0gebruikslast puntlast [kN] 1.50 0.5 0 0
veiligheidsklasse CC 2 spreidingsfactor puntlast = 0.653 (phi) (voor gebruikspuntlast, max 1 gesteld)
klimaatklasse 1 nuttige belasting; puntlast en vlaklast niet gecombineerd, w el bij blijvende last
eigenschappen:balksoort beschot
FJI 45x240 dikte 18.0 mmbalkbreedte [mm] 40EI [Nmm2] 4.84E+11 E-modulus2300 N/mm2, dwarsbalkhoogte [mm] 260 GA [N] 2.03E+06
Afschuifmodulus [N/mm2] 720Mu [kNm] 6.38 max doorbuiging: u = 32.55 mmE-modulus [N/mm2] 11600 Vu [kN] 6.83 niet dragende elementen minimaal
houtkaliteit fm;u;k [N/mm2] 24.00 h [mm] 240 max doorbuiging + 5 mm vrijhouden
houtkaliteit fv;u;k [N/mm2] 2.70 capaciteit doorsnede: UC maatgevendmateriaal factor 1.25 (houten balk) EI [Nmm2] 6.80E+11 0.80 VOLDOET
kmod 0.8 (basis) GA [N] 7.49E+06 maatgevend; stijfheid uiterlijk
Ksys 1.1 Mu [kNm] 7.53Kdef: balk-beschot-totaal 0.60 1.50 0.60 Vu [kN] 11.98 let op; tri l l ingsgevaar
kh 1.09berekening onmiddelijke doorbuigingen per belastinggeval:komt overeen met een belasting maal de doorbuiging door een eenheids lijnlast/punlast
berekend met belastingen en aannamen evt modelwaarde (alleen van toepassing voor optie modelwaarde; ja)
u inst;eg;kar = 11.50 mm 9.50 mmu inst;gebr;kar = 14.15 mm 6.90 mmu inst;tot;kar = 25.65 mm 16.40 mm
UCberekening optredende krachten, BE + NL sterk te al leen balken
Md = (1/8ql2+1/4FL*phi)/ksys =4.50 kNm (puntlast midden) 4.53 kNm 0.60 (sterkte moment)
Vd = (1/2ql+F)/ksys = 2.61 kN (puntlast eind, 5/8 ql bij >2sp) 4.86 kN 0.22 (sterkte dwarskr)
Mkar = 3.44 kNm 3.21 kNmberekening uiteindelijke doorbuigingen, frequente combinatie, BE:uf in;eg;freq = uinst;kar * (1+Kdef) = 18.40uf in;gebr;q;freq = uinst;kar * (psi1 + Kdef * psi2) = 0.00uf in;tot;freq = optr 18.40 mm stijfheid balken+beplating indien verlijmd
uf in;tot;freq;toel = l/300 = toel 23.00 mm 0.80 (uiterlijk)
berekening uiteindelijke doorbuigingen, karakteristieke combinatie, BE:uf in;eg;kar = uinst;kar * (1+Kdef) = 18.40 mmuf in;gebr;kar = uinst;kar * (1 + Kdef * psi2) = 14.15 mmuf in;tot;kar = 32.55 mmuf in;tot;kar - u inst;eg;kar = optr 21.05 mmuf in;tot;kar - u inst;eg;kar =l/350 (aanname realistisch BE) toel 19.71 mm 1.07 (aanname realistisch vloer)
l/500 (aanname stijf BE) toel 13.80 1.53 (aanname stijf vloer)
l/250 (stijve bedekking dak) toel 27.60 mm 0.76 (stijve bedekking dak)
l/250 (slappe bedekking dak met L/250) toel 27.60 mm 0.76 (standaard bedekking dak)
berekening doorbuigingen, NL:ueind = uf in;tot;kar = optr 32.55 mmutoel;eind = 0.004*L toel 27.60 mm 1.18 (einddoorbuiging)
ubijk = uf in;tot;kar - uinst;kar = optr 21.05 mmutoel;bijk = 0.004*L toel 27.60 mm 0.76 (bijk doorb dak)
0.003*L toel 20.70 mm 1.02 (bijk doorb vloer)
toel 13.80 mm 1.53 (bijk doorb scheurgev)
trillingen
trillingen volgens SBR-richtlijn:f = 5.33 Hz toetsing categorie: D t rillingentoets werkt enkel bij computers
modale massa = 538.20 kg ES-RMS90;max = 3.20 met extra geinstalleerde file voor ES-RM S
demping = 7.50 % ES-RMS90 = 19.17 zie tab ' trillingen' 5.99 (trill ingen)
aannamen beschot;dikte beschot [mm] 18.0 breedteoversp beschot [m] 2.40
Ebeschot langs[N/mm2] 3800 Ebeschot dwars [N/mm2] 2300br plafondlat [mm] 0 E plafondlat [Nmm2] 0
ho plafondlat [mm] 0 plafondlat hoh [m] 0.4 ADVIESBUREAU BREKELMANS ingenieurs voor bouw constructies
tel. +31 (0)43 3254637 w ilhelminasingel 102
ontw ikkeld fax. +31 (0)43 3254190 6221 BL
18-5-2016 e-mail [email protected] maastricht (NL)
massief GL24h
3187-1615 Provil dakbelgiedakvloer standaardneemeerdere balken
massief Spaanplaat
daken onderhoud/sneeuw
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 14
6.2 Beams
6.2.1 Beam 3.I ligger en stijlen berekening liggers staal/hout met op legging op stijlen/kolommen
lasten op ligger/bovenzijde wand berekening v olgens EC5,onderdeel aantal breedte lengte Pkar kN/m nederland en Belgie, CC2
qg;kar = wand 1.00 1.00 0.60 0.90 0.54dak 1.00 1.00 3.80 0.65 2.47
0.000.000.000.003.01
qq;kar = carport 1.00 1.00 3.80 0.80 3.040.00 a F0.00 q3.04
Fg;kar = 0.00 L0.000.00 max zakking mogelijk:0.00 u = 7.3 mm0.00 (zakking + 5 mm aanhouden als s peling
bij aansluiten op ba lk/ligger)Fq;kar = 0.00
0.000.000.00
L = 2.2 m F op a staalkwaliteit; 235 N/mm2Fg;kar = 0.00 kN 0 m Ѱ1 0.5Fq;kar = 0.00 kNqg;kar = 3.01 kN/mqq;kar = 3.04 kN/m houtkwaliteit stijl; 24 N/mm2
q FUGT 1.35 * F/qg + 1 .5 * F/qq = 8.6 kN/m 0 kN houtkwal loodrecht; 2.5 N/mm2Freq F/qg + Ѱ1 * F/qq = 4.5 kN/m 0 kN kmod; druk resp. w ind; 0.8 1.1
materiaalfactor; 1.3Md = 1/8 * qd * l^2 + F*A *(L-a)/L = 5.2 kNmWben = M / fs = 22 cm3 stijl-/regelbreedte (b); 45 mmIben = 5/384 *qq;kar * L^3 * 500 / (2 .1*10^5) + stijl-/regeldikte (d); 240 mm
Fq;kar*a^2*(L-a)^2*500 / ( 3*2.1*10^5*L^2) = 100 cm4 opleglengte ligger (o); 40 mm5/384 *qf req * L^3 * 300 / (2 .1*10^5) + aantal stijlen (a); 3 eind Ff req*a^2*(L-a)^2*300 / (3*2.1*10^5*L^2) = 90 cm4 aantal stijlen (a); 2 tussen
Iben = maatgevend; 100 cm4 kc;90 = 1.25
gekozen l igger: UNP140 W = 86 cm3 UC = 0.26 VOLDOETI = 605 cm4
vergrotingsfactor doorgaande ligger: 0.5links rechts midden (indien van toepassing) (b ij middensteun wordt uit gegaan van enkel lijnlast , met gelijke velden.
Rd = 9.5 9.5 9.5 kN met vo lled ige punt last op middensteun)
oplegspanningeind tussen (met doorgaande regel)
floodr;u;d = 1.92 N/mm2σd = 1.44 1.58 N/mm2UC = 0.75 0.82 VOLDOET
stijlcontrole eindstijl F = Rd h = 3.3 mfc;o;d = 14.77 N/mm2 km = 0.7 (rechthoekige doorsnede)I = 155520000 mm4 ßc = 0.2 (massief hout)i = 69.28 E = 7400 N/mm2λy = 47.63139721 h q windlast; 0.56 kN/m2
breedte windvlak; 0 m = 0.86 Mexc ;d,mid = 0.47 kNm
qw ind;d = 0.00 kN/m= 0.93 Md;w ind = 0.00 kNm
Mu;buig = 26.32 kNm= 0.79
UC druk = σd / (kc * fc;o ;d) = 0.03 VOLDOET UC buig = 0.02 VOLDOET
UC totaal = Ucdruk + km * Ucbuig = 0.03 VOLDOET
indicatie alternatief stalen kolomNd = 9.5 kN tabel; h<2.8 m h<3.2 mMd = 0.47 kNm M<5 kNm M<8 kNmh = 3.3 m N<200 kN 80x80x6.3 90x90x6.3
N<300 kN 90x90x8 90x90x8
alternatief houten balkaantal steunpunten; 2 UC ma atgevendmateriaal; 0.86 VOLDOETbalkbreedte [mm]; 40 maatgevend; st erkt e dwarskracht
balkhoogte [mm]; 240 uitvoer; zie tabblad 'houten balk'
ADVIESBUREAU BREKELMANS ingenieurs voor bouw c onstruc ties te l. +31 (0)43 3254637 w ilhelminasingel 102
ontw ikkeld f ax. +31 (0)43 3254190 6221 BL22-4-2015 e-mail [email protected] maastr icht (NL)
massief GL24h
Beam 2.I provil
brandtoets stijlbrandwerendheid 60 minutenpsi 2 = 0.3 (opgelegde belasting)volgens testrapportage toelaatbare spanningen op ongereduceerde drsn:fp;0;f i = 4.62 N/mm2 Wstijl = 1296000 mm3ft;0;f i = 0.58 N/mm2qacc = 3.92 kN/m Mexc;br;mid = 0.22 kNmFacc = 0.00 kN qw ind;br = 0.00 kN/mRacc max = 4.31 kN Mbr;wind = 0.00 kNmσc;br = 0.13 N/mm2 σm;br = 0.17 N/mm2σp;br = 0.30 N/mm2 UC = 0.06σt;br = 0.03 N/mm2 UC = 0.06
UC spanning brand = 0.06 VOLDOET
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 15
7 Floor 1
Span 1.1: GL28c/h, 100x340, hoh 0.40 m beam 1.I; Gl24h, 140x1400 (in wall first floor as) beam 1.II; Gl24h, 140x480 (in wall first floor as) beam 1.III; Gl24h, 140x360 (in wall first floor as) beam 1.IV; concrete C30/37, 250x300 (under first floor) Frame 1: as chapter stability 100x660 GL24h beams all around (first floor- walls-roof) Joints according to chapter stability with 45 degree angle. Column A: concrete C30/37, 400x250 (ground floor) On the edges of the ground floor, concrete columns are needed, as well as a concrete beam all around the ground floor, on top of the brick wall.
Span
1.1
Fram
e 1
beam 1.I
beam 1.I
beam 1.II
beam 1.III
Column A Column A
Column A Column A Beam 1.IV
Beam 1.IV
Connection Beam - concrete
Connection Beam - concrete
Connection Beam - concrete
Connection Beam - concrete
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 16
7.1 floor spans
7.1.1 span 1.1 controle vloerbalken houten balken volgens EC5, Belgie/Nederland
belastingen/aannamen: onderdeel:overspanning [m] 6.70 land; belasting:
aantal steunpunten (2 of meer) 2 vloertype;hoh afstand balken [m] 0.40 model; categorie: C1
blijvende/permanente last [kN/m2] 2.10 aantalblijvende puntlast [kN] 0.00 ψ0 ψ1 ψ2
gebruikslast/nuttige belasting [kN/m2] 3.00 0.7 0.7 0.6gebruikslast puntlast [kN] 4.00 0.7 0.7 0.6
veiligheidsklasse CC 2 spreidingsfactor puntlast = 0.653 (phi) (voor geb ruikspunt last, max 1 gesteld)
klimaatklasse 1 nuttige belasting; puntlast en vlaklast niet gecombineerd, w el bij blijvende last
eigenschappen:balksoort beschot
FJI 45x240 dikte 18.0 mmbalkbreedte [mm] 100EI [Nmm2] 4.84E+11 E-modulus2300 N/mm2, dwarsbalkhoogte [mm] 340 GA [N] 2.03E+06
Afschuifmodulus [N/mm2] 780Mu [kNm] 6.38 max doorbuiging: u = 18.37 mmE-modulus [N/mm2] 12600 Vu [kN] 6.83 niet dragende elementen minimaal
houtkaliteit fm;u;k [N/mm2] 28.00 h [mm] 240 max doorbuiging + 5 mm vrijhouden
houtkaliteit fv;u;k [N/mm2] 3.20 capaciteit doorsnede: UC maatgevend
materiaal factor 1.25 (houten balk) EI [Nmm2] 4.64E+12 1.00 VOLDOET NIETkmod 0.8 (basis) GA [N] 2.65E+07 maatgevend; st ij fheid karakterist iek
Ksys 1.1 Mu [kNm] 36.54Kdef : balk-beschot-totaal 0.60 1.50 0.70 Vu [kN] 46.42 geen tri ll ingsgeva ar
kh 1.06berekening onmiddelijke doorbuigingen per belastinggeval:komt overeen met een belasting maal de doorbuiging door een eenheids lijnlast/punlast
berekend met belastingen en aannamen evt modelwaarde (alleen van toepassing voor opt ie modelwaarde; ja)
uinst;eg;kar = 4.93 mm 9.50 mmuinst;gebr;kar = 7.04 mm 6.90 mmuinst;tot;kar = 11.97 mm 16.40 mm
UCberekening optredende krachten, BE + NL sterk te alleen balken
Md = (1/8ql2+1/4FL*phi)/ksys =14.97 kNm (punt last midden) 4.53 kNm 0.41 (sterkte moment)
Vd = (1/2ql+F)/ksys = 8.94 kN (punt last eind, 5/8 ql b ij >2sp) 4.86 kN 0.19 (sterkte dwarskr)
Mkar = 10.41 kNm 3.21 kNmberekening uiteindelijke doorbuigingen, frequente combinatie, BE:uf in;eg;freq = uinst;kar * (1+Kdef) = 8.38uf in;gebr;q;freq = uinst;kar * (psi1 + Kdef * psi2) = 7.88uf in;tot;freq = optr 16.26 mm stijfheid balken+beplating indien verlijmd
uf in;tot;freq;toel = l/300 = toel 22.33 mm 0.73 (uiterlijk)
berekening uiteindelijke doorbuigingen, karakteristieke combinatie, BE:
uf in;eg;kar = uinst;kar * (1+Kdef) = 8.38 mmuf in;gebr;kar = uinst;kar * (1 + Kdef * psi2) = 10.00 mmuf in;tot;kar = 18.37 mmuf in;tot;kar - uinst;eg;kar = optr 13.44 mmuf in;tot;kar - uinst;eg;kar =l/350 (aanname realistisch BE) toel 19.14 mm 0.70 (aanname realistisch vloer)
l/500 (aanname stijf BE) toel 13.40 1.00 (aanname stijf vloer)
l/250 (stijve bedekking dak) toel 26.80 mm 0.50 (stijve bedekking dak)
l/250 (slappe bedekking dak met L/250) toel 26.80 mm 0.50 (standaard bedekking dak)
berekening doorbuigingen, NL:ueind = ufin;tot;kar = optr 18.37 mmutoel;eind = 0.004*L toel 26.80 mm 0.69 (einddoorbuiging)
ubijk = ufin;tot;kar - uinst;kar = optr 13.44 mmutoel;bijk = 0.004*L toel 26.80 mm 0.50 (bijk doorb dak)
0.003*L toel 20.10 mm 0.67 (bijk doorb vloer)
toel 13.40 mm 1.00 (bijk doorb scheurgev)
trillingen
trillingen volgens SBR-richtlijn:f = 8.22 Hz toetsing categorie: D t ri llingentoets werkt enkel bi j computers
modale massa = 1688.40 kg ES-RMS90;ma x = 3.20 met extra geinstalleerde f ile voor ES-RM S
demping = 7.50 % ES-RMS90 = 2.64 zie tab 't ri llingen' 0.82 (trillingen)
aannamen beschot;dikte beschot [mm] 18.0 breedteoversp beschot [m] 2.40
Ebeschot langs[N/mm2] 3800 Ebeschot dwars [N/mm2] 2300br plafondlat [mm] 0 E plafondlat [Nmm2] 0ho plafondlat [mm] 0 plafondlat hoh [m] 0.4
ADVIESBUREAU BREKELMANS ingenieurs voor bouw constructies
tel. +31 (0)43 3254637 w ilhelminasingel 102
ontw ikkeld fax. +31 (0)43 3254190 6221 BL
18-5-2016 e-mail [email protected] maastricht (NL)
massief GL28h
3187-1615 Provil vloerbelgievloer scheurgevoelignee
meerdere balken
massief-verlijmd beschot Spaanplaat
tafels (scholen)
UC = 1.0, sufficient.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 17
7.2 Beams
7.2.1 Beam 1.I q 1 onderdeel aantal breedte lengte Pkar kN/mqg;kar = wand 1.00 1.00 4.10 0.90 3.69
vloer 1 1.00 1.00 3.80 2.10 7.98dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.65 2.47
0.0014.14
qq;kar = dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.80 3.04vloer 1 1.00 1.00 3.80 3.00 11.40
0.0014.44
On the end, a wall including glass facade is situated: use 70 kg/m2 for the glass: FG;kar = 3.8 * 2.9 * 0.7 + 3.8 * 1.0 * 0.9 = 7.7 + 3.4 = 11.1 kN As calculation in appendix: GL24h, 140x1400 Max deflection: 4.5 mm (4.5 of which on the long term) A tensile reaction force is possible on the end of the beam. Use an anchor in the concrete beam over the brick wall as counterweight.
7.2.2 Beam 1.II q 1 onderdeel aantal breedte lengte Pkar kN/mqg;kar = wand 1.00 1.00 4.10 0.90 3.69
afwerking 1.00 1.00 4.10 0.15 0.62dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.65 2.47
0.006.78
qq;kar = dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.80 3.040.000.003.04
Floor 1 assumed as 190 kg/m2, because of the positive influence on the check. q 2 onderdeel aantal breedte lengte Pkar kN/mqg;kar = wand 1.00 1.00 4.10 0.90 3.69
afwerking 1.00 1.00 4.10 0.15 0.62dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.65 2.47stairs 1.00 1.00 2.70 0.60 1.62
8.40
qq;kar = dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.80 3.04stairs 1.00 1.00 2.70 3.00 8.10
0.0011.14
As calculation in appendix: GL24h, 140x480 Max deflection: 11.8 mm (8.4 of which on the long term)
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 18
7.2.3 Beam 1.III q 1 onderdeel aantal breedte lengte Pkar kN/mqg;kar = wand 1.00 1.00 4.10 0.90 3.69
afwerking 1.00 1.00 4.10 0.15 0.62dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.65 2.47
0.006.78
qq;kar = dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.80 3.040.000.003.04
(on one side, the other side had q3 loads on the cantilever because of the stairs) q 2 onderdeel aantal breedte lengte Pkar kN/mqg;kar = wand 1.00 1.00 4.10 0.90 3.69
afwerking 1.00 1.00 4.10 0.15 0.62dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.65 2.47
0.006.78
qq;kar = dak span 2.1 1.00 1.00 3.80 0.80 3.040.000.003.04
Floor 1 assumed as 190 kg/m2, because of the positive influence on the check. As calculation in appendix: GL24h, 140x360
7.2.4 Beam 1.IV Beam around (under) the whole floor: 250x300, C30/37 Practical reinforcement for weight activation as sketched.
Also anchors for connections to the GL beams are needed.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 19
7.3 Connections
7.3.1 Floorspan 1.1 – beam 1.I
Reaction force beams floorspan: REd = 8.9 kN = 22.2 kN/m Minimum overlap steel plate: 30 mm σ90;Ed = 8900 / (100 * (30+30)) = 1.48 N/mm2 f90;Rd = 2.7 * 0.8/1.3 * 1.25 = 2.08 N/mm2 UC = 0.71 < 1, ok Torsion on connection L-beam: MEd = 8.9 * (10+15+40+30/2)/1000 = 0.712 kNm/floorbeam or 0.712/0.4 = 1.78 kNm/m Steel L-section: Use t = 8 mm: MRd = 1000/4 * 82 * 235 * 10-6 = 3.76 kNm/m UC = 1.78/3.76 = 0.47, ok On top: FT;Ed = 1.78 / 0.18 = 9.89 kN/m or 0.4 * 9.89 = 3.96 kN/floorbeam On top screw: FT;Ed = 9.89 * 175 / (175 + 100) = 6.3 kN/m or 6.3 * 0.4 = 2.52 kN/floorbeam, neff = 1 FS;Ed = 22.2 kN/m, or 8.9 kN/floorbeam, neff = 3 3 screws R12 with a minimum of 100 mm thread in the GL beam needed every 0.4 m.
L 200x100x8 (or 10 if 8 mm is not available)
3xR12 screws, every 400 mm
2xR10 screws, every 400 mm
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 20
capaciteit verbindingsmiddelen volgens EC5, EN1995-1-1 versie; 20-apr-16
onderdeel
werknummer 3187-1615datum 1-7-2016
Fafsch;d = 8.90 kNFtrek;d = 2.52 kN
dichtheid fh;k [N/mm2]
te verbinden materialen dikte T1 naaldhout 320 12.45T1 V 0 mmT1 S 100t staalplaat 10 mm capaci tei ten afschuiving: controle verbinding:hoek α 90 a 5977 FS;Rd = 15.51 kN
b 7640 Ft;Rd = 7.06 kN
schroeftype Assy combi HEX head c 14941
materiaal staal d 9857 Unity Check:
diameter 12.00 mm e 9616 UC afschuif = 0.57d0 < 0,1d ja UC trek = 0.36neff afsch 3.00 FS;Rkar = 8403 N UC combinatie = 0.75neff trek 1.00 Ft;Rkar = 11474 N voldoet 0.75volgring nee 25 mm capaciteit één schroef:
FS;Rd = 5171 N combinatietoets zonder aandeel
kmod;gem 0.8 Ft;Rd = 7061 N koordeffect in afschuifcapaciteit
FS;Rd = 3747 N (zonder koordeffect)
opmerkingen
bij deze totaaldikte van T1 dient de maximale schroefdiameter van 83.3 mm te zijn gerespecteerd
minimale randafstanden respecteren om aan capaciteiten te voldoen
schroeven in kops hout enkel op afschuiving belasten
ADVIESBUREAU BREKELMANS ingenieurs voor bouw constructies
tel. +31 (0)43 3254637 w ilhelminasingel 102
fax. +31 (0)43 3254190 6221 BL
e-mail [email protected] maastricht (NL)
provil
naaldhout
T1v T1s
t
T1
splijtberekening:
kracht loodrecht op de vezel (splijtkracht):FV;Ed = 8.90 kN
he = 160 mm b = 140 mm
h = 1400 mm w = 1
F90;Rk = 26.34 kNF90;Rd = 16.21 kN
UC = 0.55 voldoet
The torsion can be introduced into the remaining post section: 45x100 mm2 MEd = 8.9 * (140/2+10+15+40+30/2)/1000 = 1.32 kNm/floorbeam Kh = (150/100)0.2 = 1.08, ksys = 1.1 MRd = 45/6 * 1002 * 1.08 * 1.1 * 24 * 0.8/1.3 * 10-6 = 1.32 UC = 1.0, critical element, but sufficient. Use one screw on both beam top as bottom to transfer the torsion to the posts, use R8 screws, at least 100 mm threaded in both sections.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 21
7.3.2 Beam – concrete
Connection positions according to floor maps.
Most connections are for practical fixation only. On the endings of beam 1.I, a tensile force is possible, according to the beam calculation: FT;Ed = 4.5 kN Anchor in concrete: 2xM12; 4.6 is sufficient. On plate: MEd = 4.5/2 * 0.14/2 = 0.16 kNm Plate 200x8: MRd = 200/6*82 * 235 * 10-6 = 0.50 kNm Use U, 200-140-200, t = 8 mm, l = 200 mm. Use 2x2x2 screws R6 in the beam
Steel U-section 200-142-200, t = 8 mm, l = 200 mm With 2x2x2 screws R6, l = 60 mm in beam
2x M12; 4.6 anchor, cast in concrete beam
Concrete beam all around: 250x300 mm2
Starter beam: 45x240 on concrete, anchored with fischer FAZII, M12 every 1.2 m (locally stopped at U-connections)
grout
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 22
7.4 Column Maximum force in column as reaction force beam 1.I: FEd = 345 kN, e = 250/2 - 140/2 = 55 mm (use Fg;kar = 256 kN) MEd = 19 kNm (use Mg;kar = 14 kNm) Column 400x250 mm2 As appendix: Use 3+2+3 R16, and R8-150 stirrups.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 23
8 Stability The timber frame structure stands on a masonry structure, which is not a part of this scope. Therefor only the first floor is designed in this report.
Frame: GL24h, 100x660 all around. Edges according to joint calculation. On frame and wall y-direction (5.5 m long): FH;w;kar = 9.2 * 2.1 * 1.3 * 0.85 * 0.56 + 9.2 * 9.6 * 0.85 * 0.02 = 12.0 + 1.5 = 13.5 kN . Frame, as frame calculation. Walls: Maximum force on clams wall: qS;Ed = 13.5 * 1.5 / 5.5 = 3.7 kN/m capacity standard connections shear capacity wall plating,staple distance 100 mm OSB/spaanplaat 12 mm 3.43 kN/m RWH plaat 16 mm 4.54 kN/m
spanoplaat 12.5 mm 3.53 kN/m Gipsvezel 12.5 mm 3.08 kN/m
cementvezel 12 mm 5.14 kN/m Use staples in SPANO every 3.4/3.7 * 100 = 92 mm or less. Tensile force on wall end/frame end: FT;Ed = 13.5 * 1.5 * 3.5/5.5 = 12.9 kN Where connected to long wall, use 3 screws R10 in the wall to activate the wall weight. At the wall and: use 1x sompson AH-tiedown (FRd = 1.1/1.3 * 15.3 = 12.9 kN) Use fischer M12, 8.8 anchors, chemically anchored to concrete beam (120 mm in beam).
Base
fixa
tion
Base
fixa
tion Base fixation
Base fixation
Wal
l l =
5.5
m
Wall l = 13.5 m
Wall l = 11.5 m
Tie down simpson AH
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 24
8.1 Frame window On the frame: FH;w;kar = 13.5 kN
3.0 mm displacement in the top is acceptable (3500/300 = 11.6 mm)
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 25
Cross section: 100x660 D = 100 mm H = 660 mm MEd = 17.2 kNm Cross section checked in programm. Joint check according to EN 1995-6.4.5, use appendix Dutch code, by lack of a Belgian appendix. β = 90/4 = 22.5°, h1 = 660 / cos22.5 = 714 mm σm;0;d = 6 * 17.2*106 / (100*7142) = 2.02 N/mm2 ƒm;0;d = 1.1/1.3*24 = 20.3 N/mm2 UC = 2.02 / (0.8 * 20.3) = 0.12, ok ft; 0; d = 1.1/1.3 * 0.40 = 0.34 N/mm2
ft; β; d = 0.34 / (cos2(22.5) + 50*sin2(22.5)) = 0.34 / (0.85 + 7.32) = 0.042 N/mm2 ft; β; d / ft; 0; d = 0.042/0.34 = 0.12 UC = 0.12/0.12 = 1.0, ok Connection to floor: qS;Ed = 13.5 * 1.5 / 5.5 = 3.7 kN/m use R6 screws, every 0.6 m to floor beams/floor plate.
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 26
9 Foundation
Not in this scope
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 27
10 Appendix 10.1 Calculation model Beam 1.I AFB. GEOMETRIE RAAMWERK
BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht
0.000 - L(9.900) R140x1400 0 3.2013e-02 GL24h 1.1600e+07 50.0000e-07 0.73
m - ° m4 - kN/m2 C°m kN/m
OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 3.700 vast vrij O2 L(9.900) vast vrij - m kN/m kNmrad
BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2
B.G.1 Permanent actions Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 1
veranderlijke accesible belasting B.G.2.1 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 1 veranderlijke accesible belasting B.G.2.2 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 2 veranderlijke accesible belasting AFB. LASTEN
AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT ACTIONS
AFB. LASTEN B.G.2.1 IMPOSED LOADS DISTRIBUTED
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 28
AFB. LASTEN B.G.2.2 IMPOSED LOADS DISTRIBUTED
PERSISTENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Pe.C.1 Pe.C.2 Pe.C.3 Pe.C.4 Pe.C.5 Pe.C.6 B.G.1 Permanent actions 0.90 1.35 1.35 1.15 1.15 1.15
B.G.2 Imposed loads distributed - - - - - -
B.G.2.1 Imposed loads distributed 1.50 1.50 - 1.50 - 1.50
B.G.2.2 Imposed loads distributed - 1.50 - - 1.50 1.50
CHARACTERISTIC BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ch.C.(w1) Ch.C.1 Ch.C.2 Ch.C.3 Ch.C.4 B.G.1 Permanent actions 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed - - - - -
B.G.2.1 Imposed loads distributed - 1.00 - 1.00 -
B.G.2.2 Imposed loads distributed - 1.00 - - 1.00
FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent actions 1.00 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed - -
B.G.2.1 Imposed loads distributed - -
B.G.2.2 Imposed loads distributed - -
QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent actions 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed -
B.G.2.1 Imposed loads distributed -
B.G.2.2 Imposed loads distributed -
UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Lineaire Elastische Analyse uitgevoerd
AFB. PE.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
AFB. PE.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 29
PE.C. STAAFKRACHTEN Veld Positie B.G. Mb Mmax xMmax Me x-M0 x-M0 Vb Vmax Ve
Veld 1 0.000 - 3.700 Pe.C.1 0.00 -271.68 0.000 0.000 -9.99 -136.86 -136.86
0.000 - 3.700 Pe.C.2 0.00 -333.59 0.000 0.000 -14.99 -165.33 -165.33
0.000 - 3.700 Pe.C.3 0.00 -185.74 0.000 0.000 -14.99 -85.41 -85.41
0.000 - 3.700 Pe.C.4 0.00 -305.73 0.000 0.000 -12.74 -152.52 -152.52
0.000 - 3.700 Pe.C.5 0.00 -157.88 0.000 0.000 -12.74 -72.60 -72.60
0.000 - 3.700 Pe.C.6 0.00 -305.73 0.000 0.000 -12.74 -152.52 -152.52
Veld 2 3.700 - 9.900 Pe.C.1 -271.68 0.00 0.000 0.000 83.16 83.16 4.48
3.700 - 9.900 Pe.C.2 -333.59 64.08 8.124 0.00 6.348 0.000 179.77 179.77 -72.16
3.700 - 9.900 Pe.C.3 -185.74 22.17 8.374 0.00 6.848 0.000 88.97 88.97 -29.05
3.700 - 9.900 Pe.C.4 -305.73 0.02 9.848 0.00 9.795 9.900 99.47 99.47 -0.85
3.700 - 9.900 Pe.C.5 -157.88 111.17 7.474 0.00 5.048 0.000 142.58 142.58 -91.65
3.700 - 9.900 Pe.C.6 -305.73 60.85 8.105 0.00 6.310 0.000 166.43 166.43 -67.81
- m - kNm kNm m kNm m m kN kN kN AFB. PE.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
PE.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My
Pe.C.1 O1 3.700 vast vrij -220.02 0.00
Pe.C.1 O2 0.000 vast vrij 4.48 0.00
Som Reacties -215.54 Som Lasten 215.54
Pe.C.2 O1 3.700 vast vrij -345.11 0.00
Pe.C.2 O2 0.000 vast vrij -72.16 0.00
Som Reacties -417.27 Som Lasten 417.27
Pe.C.3 O1 3.700 vast vrij -174.38 0.00
Pe.C.3 O2 0.000 vast vrij -29.05 0.00
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 30
Som Reacties -203.43
Som Lasten 203.43
Pe.C.4 O1 3.700 vast vrij -251.99 0.00
Pe.C.4 O2 0.000 vast vrij -0.85 0.00
Som Reacties -252.84
Som Lasten 252.84
Pe.C.5 O1 3.700 vast vrij -215.18 0.00
Pe.C.5 O2 0.000 vast vrij -91.65 0.00
Som Reacties -306.84
Som Lasten 306.84
Pe.C.6 O1 3.700 vast vrij -318.95 0.00
Pe.C.6 O2 0.000 vast vrij -67.81 0.00
Som Reacties -386.76 Som Lasten 386.76
- - m kN/m kNmrad kN kNm
B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My
B.G.1 O1 3.700 vast vrij -129.17 0.00
B.G.1 O2 0.000 vast vrij -21.52 0.00
Som Reacties -150.69
Som Lasten 150.69
B.G.2.1 O1 3.700 vast vrij -69.18 0.00
B.G.2.1 O2 0.000 vast vrij 15.90 0.00
Som Reacties -53.28
Som Lasten 53.28
B.G.2.2 O1 3.700 vast vrij -44.64 0.00
B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My
B.G.2.2 O2 0.000 vast vrij -44.64 0.00
Som Reacties -89.28 Som Lasten 89.28
- - m kN/m kNmrad kN kNm AFB. CH.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Characteristic Belastingscombinaties
CH.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. Z Yr
K1 Ch.C.(w1) 0.0028 0.914e-03
Ch.C.1 0.0043 1.405e-03 Ch.C.2 0.0028 0.914e-03 Ch.C.3 0.0058 1.790e-03 Ch.C.4 0.0014 0.529e-03
K2 Ch.C.(w1) 0.0000 -0.006e-03 Ch.C.1 0.0000 0.105e-03 Ch.C.2 0.0000 -0.006e-03 Ch.C.3 0.0000 -0.280e-03
Ch.C.4 0.0000 0.379e-03
- - m rad
CH.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Veld Positie B.C. Veld Begin Veld Veld Eind
Z'afst Z'
Veld 1 0.000 - 3.700 Ch.C.3 0.0058 2.283 -0.0004 0.0000
Veld 2 3.700 - 9.900 Ch.C.1 0.0000 4.944 -0.0003 0.0000
Veld 2 3.700 - 9.900 Ch.C.4 0.0000 7.291 0.0006 0.0000
- m - m m m m
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 31
AFB. HOUTCONTROLE
SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven
C1 S1
STABILITEITSGEGEVENS Staaf Profiel Y-As (assenstelsel) Z-As(assenstelsel) Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys
C1 - V2 (0.000-3.700) P5 3.700 Conservatief 3.700 1.00 Conservatief 3.700 1.00
geschoord geschoord Staaf Profiel Y-As (assenstelsel) Z-As(assenstelsel) Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys
C1 - V3 (3.700-9.900) P5 6.200 Conservatief 6.200 1.00 Conservatief 6.200 1.00
geschoord geschoord - - m - m - - m -
KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin Eind Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijppunt last inklemming inklemming C1 - V2 (0.000-3.700) P5 Volledig vast Volledig vast Neutraal C1 - V3 (3.700-9.900) P5 Volledig vast Volledig vast Neutraal
- - - - m m -
DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constr.type Toetsingstype Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V2 (0.000-3.700) Vloer overstek Handmatig 0 0 Parabolisch L/500 L/500 C1 - V3 (3.700-9.900) Vloer overstek Handmatig 0 0 Parabolisch L/500 L/500 - - - mm mm - - - AFB. HOUT UC DIAGRAM
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 32
UNITY CHECK Label Toetsing Combinatie Artikel UC max
C1 Doorsnede Pe.C.2 EN1995-1-1#6.1.7 (6.13) Vz 0.80
Doorbuiging Ch.C.3 EN1990#A1.4.2(2) 0.31
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 33
10.2 Calculation model beam 1.II AFB. GEOMETRIE RAAMWERK
BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht
0.000 - L(4.800) R140x480 0 1.2902e-03 GL24h 1.1600e+07 50.0000e-07 0.25
m - ° m4 - kN/m2 C°m kN/m
OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 2.300 vast vrij O2 L(4.800) vast vrij - m kN/m kNmrad
BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2
B.G.1 Permanent actions Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 1
veranderlijke accesible belasting B.G.2.1 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 1 veranderlijke accesible belasting B.G.2.2 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 2 veranderlijke accesible belasting AFB. LASTEN
AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT ACTIONS
AFB. LASTEN B.G.2.1 IMPOSED LOADS DISTRIBUTED
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 34
AFB. LASTEN B.G.2.2 IMPOSED LOADS DISTRIBUTED
PERSISTENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Pe.C.1 Pe.C.2 Pe.C.3 Pe.C.4 Pe.C.5 Pe.C.6 B.G.1 Permanent actions 1.35 1.35 1.15 1.15 1.15 0.90 B.G.2 Imposed loads distributed - - - - - - B.G.2.1 Imposed loads distributed 1.50 - 1.50 - 1.50 1.50
B.G.2.2 Imposed loads distributed 1.50 - - 1.50 1.50 -
CHARACTERISTIC BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ch.C.(w1) Ch.C.1 Ch.C.2 Ch.C.3 Ch.C.4 B.G.1 Permanent actions 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed - - - - -
B.G.2.1 Imposed loads distributed - 1.00 - 1.00 -
B.G.2.2 Imposed loads distributed - 1.00 - - 1.00
FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent actions 1.00 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed - -
B.G.2.1 Imposed loads distributed - -
B.G.2.2 Imposed loads distributed - -
QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent actions 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed -
B.G.2.1 Imposed loads distributed -
B.G.2.2 Imposed loads distributed -
UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Lineaire Elastische Analyse uitgevoerd
AFB. PE.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
AFB. PE.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 35
PE.C. STAAFKRACHTEN Veld Positie B.G. Mb Mmax xMmax Me x-M0 x-M0 Vb Vmax Ve
Veld 1 0.000 - 2.300 Pe.C.1 0.00 -74.03 0.000 0.000 0.00 -64.38 -64.38
0.000 - 2.300 Pe.C.2 0.00 -29.99 0.000 0.000 0.00 -26.08 -26.08
0.000 - 2.300 Pe.C.3 0.00 -69.53 0.000 0.000 0.00 -60.46 -60.46
0.000 - 2.300 Pe.C.4 0.00 -25.50 0.000 0.000 0.00 -22.17 -22.17
0.000 - 2.300 Pe.C.5 0.00 -69.53 0.000 0.000 0.00 -60.46 -60.46
0.000 - 2.300 Pe.C.6 0.00 -64.04 0.000 0.000 0.00 -55.68 -55.68
Veld 2 2.300 - 4.800 Pe.C.1 -74.03 3.09 4.383 0.00 3.966 0.000 74.05 74.05 -14.82
2.300 - 4.800 Pe.C.2 -29.99 3.58 4.185 0.00 3.570 0.000 35.62 35.62 -11.63
2.300 - 4.800 Pe.C.3 -69.53 0.00 0.000 0.000 47.90 47.90 7.73
2.300 - 4.800 Pe.C.4 -25.50 14.40 3.862 0.00 2.923 0.000 51.09 51.09 -30.70
2.300 - 4.800 Pe.C.5 -69.53 2.61 4.400 0.00 4.000 0.000 68.71 68.71 -13.08
2.300 - 4.800 Pe.C.6 -64.04 0.00 0.000 0.000 41.36 41.36 9.86
- m - kNm kNm m kNm m m kN kN kN AFB. PE.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
PE.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My
Pe.C.1 O1 2.300 vast vrij -138.43 0.00
Pe.C.1 O2 0.000 vast vrij -14.82 0.00
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 36
Som Reacties -153.25
Som Lasten 153.25
Pe.C.2 O1 2.300 vast vrij -61.70 0.00
Pe.C.2 O2 0.000 vast vrij -11.63 0.00
Som Reacties -73.33
Som Lasten 73.33
Pe.C.3 O1 2.300 vast vrij -108.36 0.00
Pe.C.3 O2 0.000 vast vrij 7.73 0.00
Som Reacties -100.63
Som Lasten 100.63
Pe.C.4 O1 2.300 vast vrij -73.26 0.00
Pe.C.4 O2 0.000 vast vrij -30.70 0.00
Som Reacties -103.96 Som Lasten 103.96
Pe.C.5 O1 2.300 vast vrij -129.17 0.00
Pe.C.5 O2 0.000 vast vrij -13.08 0.00
Som Reacties -142.25 Som Lasten 142.25
Pe.C.6 O1 2.300 vast vrij -97.05 0.00
Pe.C.6 O2 0.000 vast vrij 9.86 0.00
Som Reacties -87.18 Som Lasten 87.18
- - m kN/m kNmrad kN kNm
B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My
B.G.1 O1 2.300 vast vrij -45.71 0.00
B.G.1 O2 0.000 vast vrij -8.61 0.00
Som Reacties -54.32
Som Lasten 54.32
B.G.2.1 O1 2.300 vast vrij -37.27 0.00
B.G.2.1 O2 0.000 vast vrij 11.74 0.00
B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My Som Reacties -25.53
Som Lasten 25.53
B.G.2.2 O1 2.300 vast vrij -13.88 0.00
B.G.2.2 O2 0.000 vast vrij -13.88 0.00
Som Reacties -27.75
Som Lasten 27.75
- - m kN/m kNmrad kN kNm AFB. CH.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Characteristic Belastingscombinaties
CH.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. Z Yr
K1 Ch.C.(w1) 0.0034 1.766e-03
Ch.C.1 0.0087 4.422e-03
Ch.C.2 0.0034 1.766e-03 Ch.C.3 0.0098 4.905e-03 Ch.C.4 0.0023 1.283e-03 K2 Ch.C.(w1) 0.0000 -0.010e-03
Ch.C.1 0.0000 -0.344e-03
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 37
Ch.C.2 0.0000 -0.010e-03
Ch.C.3 0.0000 -0.827e-03 Ch.C.4 0.0000 0.473e-03
- - m rad
CH.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Veld Positie B.C. Veld Begin Veld Veld Eind
Z'afst Z'
Veld 1 0.000 - 2.300 Ch.C.3 0.0098 1.449 -0.0007 0.0000
Veld 2 2.300 - 4.800 Ch.C.4 0.0000 3.798 0.0003 0.0000
- m - m m m m AFB. HOUTCONTROLE
SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 38
C1 S1
STABILITEITSGEGEVENS Staaf Profiel Y-As (assenstelsel) Z-As(assenstelsel) Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys
C1 - V2 (0.000-2.300) P6 2.300 Conservatief 2.300 1.00 Conservatief 2.300 1.00
geschoord geschoord C1 - V3 (2.300-4.800) P6 2.500 Conservatief 2.500 1.00 Conservatief 2.500 1.00 geschoord geschoord - - m - m - - m -
KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin Eind Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijppunt last inklemming inklemming C1 - V2 (0.000-2.300) P6 Volledig vast Volledig vast Neutraal C1 - V3 (2.300-4.800) P6 Volledig vast Volledig vast Neutraal
- - - - m m -
DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constr.type Toetsingstype Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V2 (0.000-2.300) Dak overstek Handmatig 0 0 3-Punt L/300 L/500 C1 - V3 (2.300-4.800) Dak overstek Handmatig 0 0 3-Punt L/300 L/500 - - - mm mm - - - AFB. HOUT UC DIAGRAM
UNITY CHECK Label Toetsing Combinatie Artikel UC max
C1 Doorsnede Pe.C.1 EN1995-1-1#6.1.7 (6.13) Vz 0.96
Doorbuiging Ch.C.3 EN1990#A1.4.2(2) 0.91
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 39
10.3 Calculation model beam 1.III AFB. GEOMETRIE RAAMWERK
BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0.000 - L(4.800) R140x360 0 5.4432e-04 GL24h 1.1600e+07 50.0000e-07 0.19
m - ° m4 - kN/m2 C°m kN/m
OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 2.300 vast vrij O2 L(4.800) vast vrij - m kN/m kNmrad
BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 B.G.1 Permanent actions Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 1
veranderlijke accesible belasting B.G.2.1 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 1 veranderlijke accesible belasting B.G.2.2 Imposed loads distributed Verdeelde - Category H - Roofs not 1 2 veranderlijke accesible belasting AFB. LASTEN
AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT ACTIONS
AFB. LASTEN B.G.2.1 IMPOSED LOADS DISTRIBUTED
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 40
AFB. LASTEN B.G.2.2 IMPOSED LOADS DISTRIBUTED
PERSISTENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Pe.C.1 Pe.C.2 Pe.C.3 Pe.C.4 Pe.C.5 Pe.C.6 B.G.1 Permanent actions 1.35 1.35 1.15 1.15 1.15 0.90 B.G.2 Imposed loads distributed - - - - - - B.G.2.1 Imposed loads distributed 1.50 - 1.50 - 1.50 1.50
B.G.2.2 Imposed loads distributed 1.50 - - 1.50 1.50 -
CHARACTERISTIC BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ch.C.(w1) Ch.C.1 Ch.C.2 Ch.C.3 Ch.C.4 B.G.1 Permanent actions 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed - - - - -
B.G.2.1 Imposed loads distributed - 1.00 - 1.00 -
B.G.2.2 Imposed loads distributed - 1.00 - - 1.00
FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent actions 1.00 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed - -
B.G.2.1 Imposed loads distributed - -
B.G.2.2 Imposed loads distributed - -
QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent actions 1.00
B.G.2 Imposed loads distributed -
B.G.2.1 Imposed loads distributed -
B.G.2.2 Imposed loads distributed -
UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Lineaire Elastische Analyse uitgevoerd
AFB. PE.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 41
AFB. PE.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
PE.C. STAAFKRACHTEN Veld Positie B.G. Mb Mmax xMmax Me x-M0 x-M0 Vb Vmax Ve
Veld 1 0.000 - 2.300 Pe.C.1 0.00 -36.34 0.000 0.000 0.00 -31.60 -31.60
0.000 - 2.300 Pe.C.2 0.00 -24.28 0.000 0.000 0.00 -21.11 -21.11
0.000 - 2.300 Pe.C.3 0.00 -32.70 0.000 0.000 0.00 -28.43 -28.43
0.000 - 2.300 Pe.C.4 0.00 -20.64 0.000 0.000 0.00 -17.95 -17.95
0.000 - 2.300 Pe.C.5 0.00 -32.70 0.000 0.000 0.00 -28.43 -28.43
0.000 - 2.300 Pe.C.6 0.00 -28.25 0.000 0.000 0.00 -24.56 -24.56
Veld 2 2.300 - 4.800 Pe.C.1 -36.34 4.66 4.170 0.00 3.539 0.000 43.86 43.86 -14.79
2.300 - 4.800 Pe.C.2 -24.28 5.12 4.064 0.00 3.328 0.000 33.34 33.34 -13.91
2.300 - 4.800 Pe.C.3 -32.70 1.53 4.364 0.00 3.928 0.000 33.16 33.16 -7.00
2.300 - 4.800 Pe.C.4 -20.64 7.45 3.950 0.00 3.101 0.000 34.04 34.04 -17.53
2.300 - 4.800 Pe.C.5 -32.70 3.91 4.184 0.00 3.568 0.000 38.86 38.86 -12.70
2.300 - 4.800 Pe.C.6 -28.25 0.79 4.447 0.00 4.094 0.000 27.05 27.05 -4.45
- m - kNm kNm m kNm m m kN kN kN AFB. PE.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
PE.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My
Pe.C.1 O1 2.300 vast vrij -75.46 0.00
Pe.C.1 O2 0.000 vast vrij -14.79 0.00
Som Reacties -90.25 Som Lasten 90.25
Pe.C.2 O1 2.300 vast vrij -54.45 0.00
Pe.C.2 O2 0.000 vast vrij -13.91 0.00
Som Reacties -68.36 Som Lasten 68.36
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 42
Pe.C.3 O1 2.300 vast vrij -61.60 0.00
Pe.C.3 O2 0.000 vast vrij -7.00 0.00
Som Reacties -68.60
Som Lasten 68.60
Pe.C.4 O1 2.300 vast vrij -51.98 0.00
Pe.C.4 O2 0.000 vast vrij -17.53 0.00
Som Reacties -69.51
Som Lasten 69.51
Pe.C.5 O1 2.300 vast vrij -67.30 0.00
Pe.C.5 O2 0.000 vast vrij -12.70 0.00
Som Reacties -80.00
Som Lasten 80.00
Pe.C.6 O1 2.300 vast vrij -51.61 0.00
Pe.C.6 O2 0.000 vast vrij -4.45 0.00
Som Reacties -56.06
Som Lasten 56.06
- - m kN/m kNmrad kN kNm
B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My
B.G.1 O1 2.300 vast vrij -40.33 0.00
B.G.1 O2 0.000 vast vrij -10.31 0.00
Som Reacties -50.64 Som Lasten 50.64
B.G.2.1 O1 2.300 vast vrij -10.21 0.00
B.G.2.1 O2 0.000 vast vrij 3.22 0.00
Som Reacties -6.99 Som Lasten 6.99
B.G.2.2 O1 2.300 vast vrij -3.80 0.00
B.G.2.2 O2 0.000 vast vrij -3.80 0.00
Som Reacties -7.60 Som Lasten 7.60
- - m kN/m kNmrad kN kNm AFB. CH.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Characteristic Belastingscombinaties
CH.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. Z Yr
K1 Ch.C.(w1) 0.0059 3.114e-03
Ch.C.1 0.0093 4.838e-03 Ch.C.2 0.0059 3.114e-03 Ch.C.3 0.0100 5.152e-03
Ch.C.4 0.0052 2.801e-03 K2 Ch.C.(w1) 0.0000 0.257e-03 Ch.C.1 0.0000 0.039e-03 Ch.C.2 0.0000 0.257e-03
Ch.C.3 0.0000 -0.274e-03 Ch.C.4 0.0000 0.570e-03
- - m rad
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 43
CH.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Veld Positie B.C. Veld Begin Veld Veld Eind
Z'afst Z'
Veld 1 0.000 - 2.300 Ch.C.1 0.0093 1.449 -0.0009 0.0000
Veld 2 2.300 - 4.800 Ch.C.1 0.0000 2.907 -0.0004 0.0000
Veld 2 2.300 - 4.800 Ch.C.4 0.0000 3.907 0.0003 0.0000
- m - m m m m AFB. HOUTCONTROLE
SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven
C1 S1
STABILITEITSGEGEVENS Staaf Profiel Y-As (assenstelsel) Z-As(assenstelsel) Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys
C1 - V2 (0.000-2.300) P3 2.300 Conservatief 2.300 1.00 Conservatief 2.300 1.00
geschoord geschoord Staaf Profiel Y-As (assenstelsel) Z-As(assenstelsel) Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys
C1 - V3 (2.300-4.800) P3 2.500 Conservatief 2.500 1.00 Conservatief 2.500 1.00
geschoord geschoord - - m - m - - m -
KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin Eind Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijppunt last inklemming inklemming C1 - V2 (0.000-2.300) P3 Volledig vast Volledig vast Neutraal C1 - V3 (2.300-4.800) P3 Volledig vast Volledig vast Neutraal
- - - - m m -
DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constr.type Toetsingstype Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V2 (0.000-2.300) Dak overstek Handmatig 0 0 3-Punt L/300 L/500 C1 - V3 (2.300-4.800) Dak overstek Handmatig 0 0 3-Punt L/300 L/500 - - - mm mm - - - AFB. HOUT UC DIAGRAM
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 44
UNITY CHECK Label Toetsing Combinatie Artikel UC max C1 Doorsnede Pe.C.1 EN1995-1-1#6.1.7 (6.13) Vz 0.76
Doorbuiging Ch.C.3 EN1990#A1.4.2(2) 0.89
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 45
10.4 Calculation columns
1. Column + Fire (EN1992-1-1:2010)
ALGEMEEN
Constructietype Kolom Beton leeftijd 28 Dag(en)
Profiel R250x400 Tijd Inf Dag(en)
Beton C30/37 Kruipfactor 2.3
Wapening B500A Brandwerendheid Ingeschakeld
Systeemlengte 3.50 m Brandwerendheid 60 min.
Buiging Dubbel Verhit Boven Ja
Constructieklasse S1 Verhit Onder Ja
Milieuklasse XC1 Verhit Links Ja
Cement S Verhit Rechts Ja
Rel. vochtigheid 60 %
KNIK
Y - As Z - As
Knikmethode Afb. 5.7 Afb. 5.7
Kniksysteem Gebruiker Gebruiker
Kniklengte 7.20 7.20 m
BELASTINGSGEVALLEN
Y - As Z - As
Type Nd M,bov. M M,ond. M,bov. M M,ond.
B.G.1: PB -256.00 14.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
B.G.2: VB 0.00 5.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
- kN kNm kNm kNm kNm kNm kNm
FUNDAMENTEEL
B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 Fu.C.3
B.G.1 PB 1.35 1.20 -
B.G.2 VB - 1.50 -
BIJZONDER (BRAND)
B.G. Omschrijving In.C1 In.C2 In.C3
B.G.1 PB 1.00 1.00 0.90
B.G.2 VB - 0.80 0.80
WAPENING
Y - As Z - As
Zijdig Staal As,tot Basis Extra Cnom Ctoe Basis Extra Cnom Ctoe
Alzijdig B500A 1608 3R16 26 30 3R16 26 30
mm² - - mm mm - - mm mm
WAPENINGSVOORSTELLEN
Y - As Z - As
Omschrijving As,toe Omschrijving As,toe
4R8 201 4R8 201
3R10 236 5R8 251 4R10 314 6R8 302
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 46
3R12 339 4R10 314
4R12 452 7R8 352
mm² mm²
Combinatie Fu.C.1 (Y - As)
KRACHTEN (Y)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-345.60 0.00 62.35 30.16 Ja 17.56 36.43 53.99
kN kNm - - - kNm kNm kNm
WAPENINGSDETAILS (Y)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 0 1.82 92 354 188.80
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Y)
Mu: 188.80 >= 53.99 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 0 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 63 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 200 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Y)
S,max: 150 <= 250 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Y)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.59 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.63 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.79 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie Fu.C.1 (Z - As,Maatgevende)
KRACHTEN (Z)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-345.60 0.00 99.77 30.16 Ja 6.22 53.03 59.25
kN kNm - - - kNm kNm kNm
WAPENINGSDETAILS (Z)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 194 1.97 78 204 102.86
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Z)
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 47
Mu: 102.86 >= 59.25 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 194 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 138 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 200 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Z)
S,max: 150 <= 250 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Z)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.46 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.69 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.85 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie Fu.C.2 (Y - As,Maatgevende)
KRACHTEN (Y)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-307.20 0.00 62.35 31.99 Ja 20.11 32.39 52.49
kN kNm - - - kNm kNm kNm
WAPENINGSDETAILS (Y)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 3 1.82 83 354 186.23
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Y)
Mu: 186.23 >= 52.49 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 3 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 63 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 200 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Y)
S,max: 150 <= 250 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Y)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.59 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.63 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.79 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 48
Combinatie Fu.C.2 (Z - As)
KRACHTEN (Z)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-307.20 0.00 99.77 31.99 Ja 5.53 47.14 52.67
kN kNm - - - kNm kNm kNm
WAPENINGSDETAILS (Z)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 158 1.97 71 204 101.34
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Z)
Mu: 101.34 >= 52.67 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 158 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 138 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 200 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Z)
S,max: 150 <= 250 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Z)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.46 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.69 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.85 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie Fu.C.3 (Y - As)
KRACHTEN (Y)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
0.00 0.00 62.35 oneind. Nee 0.00 0.00 0.00
kN kNm - - - kNm kNm kNm
WAPENINGSDETAILS (Y)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 0 1.82 0 354 157.10
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Y)
Mu: 157.10 >= 0.00 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 0 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 63 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 200 mm² EN1992-1-1#9.5.2
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 49
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Y)
S,max: 150 <= 250 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Y)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.59 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.63 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.79 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie Fu.C.3 (Z - As)
KRACHTEN (Z)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
0.00 0.00 99.77 oneind. Nee 0.00 0.00 0.00
kN kNm - - - kNm kNm kNm
WAPENINGSDETAILS (Z)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 0 1.97 0 204 85.95
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Z)
Mu: 85.95 >= 0.00 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 0 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 138 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 200 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Z)
S,max: 150 <= 250 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Z)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.46 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.69 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.85 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie In.C1 (Y - As)
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 50
KRACHTEN (Y)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd -256.00 0.00 62.35 37.06 Ja 13.01 24.05 37.05
kN kNm - - - kNm kNm kNm
BRANDWERENDHEID (Y)
Hoek Midden Totaal
Flank Curve As Theta, ks As Theta, ks ks,gem fsd,fi b,red. h,red.
s s
Boven Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
Onder Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
- - mm² - - mm² - - - N/mm² m m
WAPENINGSDETAILS (Y)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 0 2.36 55 332 156.82
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Y)
Mu: 156.82 >= 37.05 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 0 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 63 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 146 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Y)
S,max: 150 <= 206 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Y)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.59 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.63 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.79 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie In.C1 (Z - As)
KRACHTEN (Z)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-256.00 0.00 99.77 37.06 Ja 4.61 36.81 41.42
kN kNm - - - kNm kNm kNm
BRANDWERENDHEID (Z)
Hoek Midden Totaal
Flank Curve As Theta, ks As Theta, ks ks,gem fsd,fi b,red. h,red.
s s
Links Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 51
Rechts Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
- - mm² - - mm² - - - N/mm² m m
WAPENINGSDETAILS (Z)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 168 2.49 44 182 84.70
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Z)
Mu: 84.70 >= 41.42 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 168 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 138 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 146 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Z)
S,max: 150 <= 206 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Z)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.46 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.69 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.85 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie In.C2 (Y - As)
KRACHTEN (Y)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-256.00 0.00 62.35 37.06 Ja 15.41 24.05 39.45
kN kNm - - - kNm kNm kNm
BRANDWERENDHEID (Y)
Hoek Midden Totaal
Flank Curve As Theta, ks As Theta, ks ks,gem fsd,fi b,red. h,red.
s s
Boven Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
Onder Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
- - mm² - - mm² - - - N/mm² m m
WAPENINGSDETAILS (Y)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 0 2.36 55 332 156.82
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Y)
Mu: 156.82 >= 39.45 kNm EN1992-1-1#6.1
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 52
As,toe: 603 >= 0 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 63 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 146 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2 Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Y)
S,max: 150 <= 206 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Y)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.59 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.63 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.79 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie In.C2 (Z - As)
KRACHTEN (Z)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-256.00 0.00 99.77 37.06 Ja 4.61 36.81 41.42
kN kNm - - - kNm kNm kNm
BRANDWERENDHEID (Z)
Hoek Midden Totaal
Flank Curve As Theta, ks As Theta, ks ks,gem fsd,fi b,red. h,red.
s s
Links Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
Rechts Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
- - mm² - - mm² - - - N/mm² m m
WAPENINGSDETAILS (Z)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 168 2.49 44 182 84.70
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Z)
Mu: 84.70 >= 41.42 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 168 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 138 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 146 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Z)
S,max: 150 <= 206 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 53
CONTROLE MY/MZ (Z)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.46 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.69 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.85 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie In.C3 (Y - As)
KRACHTEN (Y)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-230.40 0.00 62.35 39.06 Ja 14.11 21.64 35.75
kN kNm - - - kNm kNm kNm
BRANDWERENDHEID (Y)
Hoek Midden Totaal
Flank Curve As Theta, ks As Theta, ks ks,gem fsd,fi b,red. h,red.
s s
Boven Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
Onder Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
- - mm² - - mm² - - - N/mm² m m
WAPENINGSDETAILS (Y)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 0 2.36 50 332 154.57
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Y)
Mu: 154.57 >= 35.75 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 0 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 63 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 146 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Y)
S,max: 150 <= 206 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Y)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.59 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.63 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.79 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
Combinatie In.C3 (Z - As)
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 54
KRACHTEN (Z)
NEd M,max Lmbd. L.lim. 2.orde M0Ed M2 MEd
-230.40 0.00 99.77 39.06 Ja 4.15 33.13 37.28
kN kNm - - - kNm kNm kNm
BRANDWERENDHEID (Z)
Hoek Midden Totaal
Flank Curve As Theta, ks As Theta, ks ks,gem fsd,fi b,red. h,red.
s s
Links Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
Rechts Druk 402 426 0.67 201 255 0.85 0.73 363 0.21 0.36
- - mm² - - mm² - - - N/mm² m m
WAPENINGSDETAILS (Z)
As,toe As,ben w0 Xu d Mu
603 146 2.49 41 182 83.46
mm² mm² % mm mm kNm
CONTROLE (Z)
Mu: 83.46 >= 37.28 kNm EN1992-1-1#6.1
As,toe: 603 >= 146 mm² EN1992-1-1#6.1
S,min: 138 >= 37 mm EN1992-1-1#8.2
As,min: 1608 >= 146 mm² EN1992-1-1#9.5.2
As,max: 1608 <= 4000 mm² EN1992-1-1#9.5.2
Diam,min 16.0 >= 8.0 mm EN1992-1-1#9.5.2
BEUGELS/ VERDEELWAP. (Z)
S,max: 150 <= 206 mm EN1992-1-1#9.5.3(3)
Diam,min 8.0 >= 6.0 mm EN1992-1-1#9.5.3(1)
CONTROLE MY/MZ (Z)
Ly/Lz: 0.62 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
Lz/Ly: 1.60 <= 2.00 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ey/ez: 1.46 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
ez/ey: 0.69 <= 0.20 EN1992-1-1#5.8.9(3)
MRd: 0.85 <= 1.00 EN1992-1-1#5.8.9(4)
a: 1.0 EN1992-1-1#5.8.9(4)
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 55
10.5 calculation windframe AFB. GEOMETRIE RAAMWERK
STAVEN Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P1 0.000 0.000 0.000 -3.400 3.400 S2 K2 NVM NVM K3 P1 0.000 -3.400 9.600 -3.400 9.600 S3 K3 NVM NVM K4 P1 9.600 -3.400 9.600 0.000 3.400 S4 K4 NVM NVM K1 P1 9.600 0.000 0.000 0.000 9.600 - - - - - - m m m m m
PROFIELEN Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek
P1 R100x500 5.0000e-02 1.0417e-03 GL24h 0 - - m2 m4 - °
PROFIELVORMEN Profiel Verl. h. hB hE tf tw tf2 B bL bR Raatl. Hoogte P1 Nee 0.500 0.500 0.000 0.000 0.000 0.100 0.000 0.000 Nee 0.000
- - m m m m m m m m - m
MATERIALEN Materiaal Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff
GL24h 3.70 1.1600e+07 50.0000e-07 - kN/m3 kN/m2 C°m
OPLEGGINGEN Oplegging Knoop Yr HoekYr O1 K1 vrij vast vrij 0
O2 K4 vast vast vrij 0
° - - kN/m kN/m kNmrad
BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 B.G.1 Wind load Windbelasting - N.v.t. N.v.t. 0.60 0.20 AFB. LASTEN B.G.1 WIND LOAD
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 56
PERSISTENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Pe.C.1 Pe.C.2 B.G.1 Wind load 1.50 0.90
CHARACTERISTIC BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ch.C.1 Ch.C.2 B.G.1 Wind load 1.00 0.60
FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.1 B.G.1 Wind load 0.20
UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Lineaire Elastische Analyse uitgevoerd
AFB. PE.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 57
AFB. PE.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
AFB. PE.C. NORMAALKRACHT (NX) OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 58
PE.C. STAAFKRACHTEN Staaf B.C. Mb Mmax xMmax Me x-M0 x-M0 T/D Nmax Vb Vmax Ve
S1 Pe.C.1 -17.22 17.20 1.701 0.000 T 3.58 10.13 10.13 10.13
Pe.C.2 -10.33 10.32 1.701 0.000 T 2.15 6.08 6.08 6.08
S2 Pe.C.1 17.20 -17.20 4.800 0.000 D -10.13 -3.58 -3.58 -3.58
Pe.C.2 10.32 -10.32 4.800 0.000 D -6.08 -2.15 -2.15 -2.15
S3 Pe.C.1 -17.20 17.22 1.699 0.000 D -3.58 10.13 10.13 10.13
Pe.C.2 -10.32 10.33 1.699 0.000 D -2.15 6.08 6.08 6.08
S4 Pe.C.1 17.22 -17.22 4.800 0.000 D -10.13 -3.59 -3.59 -3.59
Pe.C.2 10.33 -10.33 4.800 0.000 D -6.08 -2.15 -2.15 -2.15
- - kNm kNm m kNm m m - kN kN kN kN AFB. PE.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Persistent Belastingscombinaties
PE.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My
Pe.C.1 O1 K1 0.00 7.17 0.00 O2 K4 -20.25 -7.17 0.00 B.C. Oplegging Knoop X Z My
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 59
Som Reacties -20.25 0.00
Som Lasten 20.25 0.00
Pe.C.2 O1 K1 0.00 4.30 0.00 O2 K4 -12.15 -4.30 0.00 Som Reacties -12.15 0.00 Som Lasten 12.15 0.00
- - - kN kN kNm
B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My
B.G.1 O1 K1 0.00 4.78 0.00 O2 K4 -13.50 -4.78 0.00 Som Reacties -13.50 0.00 Som Lasten 13.50 0.00
- - - kN kN kNm AFB. CH.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Characteristic Belastingscombinaties
CH.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. X Z Yr K1 Ch.C.1 0.0001 0.0000 -1.520e-03 Ch.C.2 0.0001 0.0000 -0.912e-03 K2 Ch.C.1 0.0071 0.0000 -1.522e-03 Ch.C.2 0.0043 0.0000 -0.913e-03 K3 Ch.C.1 0.0070 0.0000 -1.522e-03 Ch.C.2 0.0042 0.0000 -0.913e-03 K4 Ch.C.1 0.0000 0.0000 -1.520e-03 Ch.C.2 0.0000 0.0000 -0.912e-03
- - m m rad
CH.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind
Z'afst Z'
S1 Ch.C.1 0.000 0.000 0.719 -0.0002 0.007 0.000
S2 Ch.C.1 0.007 0.000 7.571 -0.0014 0.007 0.000
S3 Ch.C.1 0.007 0.000 2.681 0.0002 0.000 0.000
S4 Ch.C.1 0.000 0.000 2.029 0.0014 0.000 0.000
- - m m m m m m AFB. HOUTCONTROLE
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 60
SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven
C1 S1
C2 S2
C3 S3
C4 S4
STABILITEITSGEGEVENS Staaf Profiel Y-As (assenstelsel) Z-As(assenstelsel) Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys
C2 - V1 (0.000-9.600) P1 9.600 Conservatief 9.600 1.00 Conservatief 9.600 1.00
geschoord geschoord C3 - V1 (0.000-3.400) P1 3.400 Conservatief 3.400 1.00 Conservatief 3.400 1.00 geschoord geschoord C4 - V1 (0.000-9.600) P1 9.600 Conservatief 9.600 1.00 Conservatief 9.600 1.00 geschoord geschoord - - m - m - - m -
KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin Eind Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijppunt last inklemming inklemming C2 - V1 (0.000-9.600) P1 Volledig vast Volledig vast Neutraal C3 - V1 (0.000-3.400) P1 Volledig vast Volledig vast Neutraal C4 - V1 (0.000-9.600) P1 Volledig vast Volledig vast Neutraal
- - - - m m -
DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constr.type Toetsingstype Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C2 - V1 (0.000-9.600) Vloer N.v.t. 0 0 Parabolisch N/B N/B C3 - V1 (0.000-3.400) Kolom N.v.t. Parabolisch N/B N/B C4 - V1 (0.000-9.600) Vloer N.v.t. 0 0 Parabolisch N/B N/B - - - mm mm - - - AFB. HOUT UC DIAGRAM
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 61
UNITY CHECK Label Toetsing Combinatie Artikel UC max C1 Doorsnede Pe.C.1 EN1995-1-1#6.2.3 (6.17) 0.24
C2 Doorsnede Pe.C.1 EN1995-1-1#6.2.4 (6.19) 0.23
Stabiliteit Pe.C.1 EN1995-1-1#6.3.2 (6.24) 0.51
C3 Doorsnede Pe.C.1 EN1995-1-1#6.2.4 (6.19) 0.23
Stabiliteit Pe.C.1 EN1995-1-1#6.3.2 (6.23) 0.24
C4 Doorsnede Pe.C.1 EN1995-1-1#6.2.4 (6.19) 0.23
Stabiliteit Pe.C.1 EN1995-1-1#6.3.2 (6.24) 0.51
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 62
10.6 Appendix Dutch code finger joint 6.4.5 Geknikte liggers met volle doorsnede vingerlassen
Bij volledoorsnedevingerlassen in geknikte liggers moeten de buigspanningen (σ m;0;d), zijn bepaald volgens uitdrukking (NB.6.12), en voldoen aan uitdrukking (NB.6.11).
(2)
Met betrekking tot de combinatie van trek- en buigspanningen bij volledoorsnedevingerlassen in geknikte liggers moet zijn voldaan aan uitdrukking (NB.6.13a).
(NB.6.13a)
waarbij:
(NB.6.13b)
(NB.6.13c)
waarin: F t;0;d is de rekenwaarde van de treksterkte, in N;
M d is de rekenwaarde van het buigend moment, in Nmm;
b is de breedte van de doorsnede, in mm;
ƒ m;0;d is de rekenwaarde van de buigsterkte in de uiterste grenstoestand, in N/mm2
ƒ t;0;d is de rekenwaarde van de treksterkte in de uiterste grenstoestand, in N/mm2
ƒ t;β;d is de rekenwaarde van de treksterkte onder een hoek β met de vezelrichting, in N/mm2
h 1 is de hoogte van de volledoorsnedevingerlas, volgens figuur NB.1, in mm;
β is de hoek van de vingerlas met de vezelrichting minus 90° volgens figuur NB.1, in graden;
σ m;0;d is de rekenwaarde van de buigspanning, in N/mm2
σ t;0;d is de rekenwaarde van de trekspanning, in N/mm2
(3)
Met betrekking tot de combinatie van druk- en buigspanningen bij volledoorsnedevingerlassen in geknikte liggers moet zijn voldaan aan de uitdrukkingen (NB.6.14a) en (NB.6.14b).
(NB.6.14a)
(NB.6.14b)
• wanneer σ c;0;d > 0,10 × σ m;0;d, dan moet de rekenwaarde van de buigspanning en van de drukspanning zijn bepaald volgens respectievelijk uitdrukking (NB.6.15a) en uitdrukking (NB.6.15b).
• wanneer σ c;0;d ≤ 0,10 × σ m;0;d, dan moet de rekenwaarde van de buigspanning en van de drukspanning zijn bepaald volgens respectievelijk uitdrukking (NB.6.16a) en uitdrukking (NB.6.16b).
MBS – timber frame building kit [3187] Static calculation 63
(NB.6.16b)
waarin: M d is de rekenwaarde van het buigend moment, in Nmm;
F c;0;d is de rekenwaarde van de drukkracht, in N;
b is de breedte van de doorsnede, in mm;
ƒ c;0;d is de rekenwaarde van de druksterkte in de uiterste grenstoestand, in N/mm2
ƒ c;β;d is de rekenwaarde van de druksterkte onder een hoek β, volgens 6.2.2, waarbij α = β, in N/mm2;
ƒ m;0;d is de rekenwaarde van de buigsterkte in de uiterste grenstoestand, in N/mm2
h 1 is de hoogte van de vingerlas volgens figuur NB.1, in mm;
k c,y is de instabiliteitsfactor volgens uitdrukking (6.25);
β is de hoek van de vingerlas met de vezelrichting minus 90° volgens figuur NB.1, in graden;
σ c;0;d is de rekenwaarde van de drukspanning, in N/mm2;
σ m;0;d is de rekenwaarde van de buigspanning, in N/mm2;