186-14 memoria as built - estepona

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INDICE

1. ANTECEDENTES. ................................................................................. 3

2. ESTUDIO PREVIO Y DATOS DE PARTIDA. .............................................. 3

3. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN. .................................................... 4

4. SISTEMA DE HUMECTACIÓN. .............................................................. 4

4.1. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN. ........................................................................... 4 4.2. TRATAMIENTO DEL AGUA. DESCRIPCIÓN. .................................................................. 5

5. CÁLCULO DE HUMECTACIÓN. ........................................................... 6

6. CÁLCULO DE LA VENTILACIÓN. .......................................................... 7

6.1. MEMORIA DESCRIPTIVA .............................................................................................. 7 6.2. DESCRIPCIÓN ARQUITECTÓNICA DEL EDIFICIO ......................................................... 7 6.3. 2.2.- HORARIOS DE FUNCIONAMIENTO, OCUPACIÓN Y NIVELES DE

VENTILACIÓN ............................................................................................................. 7 6.4. DESCRIPCIÓN DE LOS CERRAMIENTOS ...................................................................... 8 6.5. CONDICIONES EXTERIORES DE PROYECTO ................................................................ 8 6.6. CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO .................................................................. 9 6.7. MÉTODO DE CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS .......................................................... 9 6.8. DESCRIPCIÓN DE LOS SISTEMAS DE CLIMATIZACIÓN ELEGIDOS .............................. 10 6.9. ANEJO 1. MÉTODO DE CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS ........................................ 10 6.10. ANEJO 2. DETALLE DEL CÁLCULO TÉRMICO ............................................................. 19

7. DOCUMENTACIÓN TÉCNICA. .......................................................... 31

8. DOCUMENTACIÓN GRÁFICA. .......................................................... 42

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1. ANTECEDENTES.

El presente documento es redactado por la empresa Getisa, con CIF B91615971 a petición de la empresa Construcciones Bonifacio Solis, con CIF B29382173.

En este documento se realiza un estudio del comportamiento de edificio teniendo en cuenta las condiciones de temperatura y humedad existente en la zona, y se establecen las actuaciones a realizar para cumplir las exigenicas de humedad y temperatura establecidas por la Dirección Facultativa para la conservación de las diferentes especies que alvergará el Jardín botánico.

2. ESTUDIO PREVIO Y DATOS DE PARTIDA.

Teniendo en cuenta las especies que se plantarán en el jardín botánico surge la necesidad de mantener unas condiciones muy exigentes y constantes tanto de humedad como de temperatura. Dado que el edificio no dispone de un sistema de climatización y humectación, se realiza un estudio para comprobar si es necesaria la realización de algún tipo de instalación en el edificio que garantice los parámetros establecidos para la conservación de las plantas.

Dichos parámetros las establecen los especilistas a los que contrata el Ayuntamiento para la plantación de las especies, así como por el encargado de conservación del Jardín Botánico, y nos son facilitadas al comienzo de los trabajos.

Para el presente estudio se estalecen dos zonas claramente diferenciadas, que nombraremos a partir de ahora Zona A y Zona B. Dichas zonas no solo están separadas físicamente por un muro vegetal de bambú, sino que se ha tenido en cuenta esta separación en el diseño del edifico, como puede apreciarse en el proyecto.

Condiciones de humedad.

Se establece un rango de humedad en torno al 90%.

Condiciones de Temperatura.

Se establece un rango de temperatura de oscilará entre los 15 y lo 35 ºC.

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3. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN.

Dado que teniendo en cuenta que las condiciones de temperatura y humedad de previsibles en el edifico se encuentran fuera del rango establecido, se hace necesario el estudio de una instalación que garantice estos parámetros.

En un principio se estudia la posibilidad de instalar un sistema de climatización general deledifio, que rápidamente es descartado por el alto coste de inversión y de consumo energético que supondría.

Dado que de los estuidos realizados se desprende que las condiciones mas desfavorables de temperatura serán las elevadas, por un lado, y las condiciones de humedad por otro, se estudia un sistema mixto de nebulización y ventilación que garantice por un lado los índices de humedad establecidos y por otro baje las temperaturas por debajo de los 35 grados.

Este sistema nos permite mantener la humedad ambiente y utilizar el agua nebulizada aportada para disminuir la temperatura ambiente. Por medio de la ventilación garantizaremos la renovación de aire y repartiremos homogeneamente el agua de la nebulización por todo el edificio.

4. SISTEMA DE HUMECTACIÓN.

Para el diseño de la instalación de agua nebulizada se han tenido en cuenta los parámetros de humedad establecidos anteriormente. Además se ha exigido que el agua nebulizada esté libre de sustancias que puedan dañar las plantas.

Del estudio del agua realizado se desprende que el agua tiene un alto contenido en cal, por lo que se ha diseñado también un tratamiento del agua para bajar estos índices.

4.1. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN.

Se proyecta un sistema de agua nebulizada, con 4 depósitos de agua con una capacidad total de 4.000 litros. Previo a estos depósito se trata el agua con un filtro de partículas colocado en la acometida (según indicaciones del Ayuntamietno y que será instalado por la empresa que realiza el abastecimiento de agua), un sistema de descalcificación, un sistema de tratamietno del agua mediante ósmosis, un tratamiento del agua mediante lámparas ultraviloletas y grupos de presión de agua, para presurizar la red de distribución (se adjunta esquema de la instalación en la documentación gráfica).

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La instalación se ha diseñado en dos zonas, que responden a las necesidades y morfología del edificio diseñado. La Zona A, de más profundidad y volumen (donde se encuentra la cascada), y la Zona B de menor volumen (por donde se accede al edificio).

Se ha considerado una humectación del ambiente del 90%, según cálculos adjuntos, si bien esta humectación podrá ser regulada por el sistema de control instalado.

En la Zona A se han colocado 4 bombas de alta presión que alimentarán a sendos circuitos de nebulización, colocándose estos distribuidos en dos planos situados a distintas alturas según se recoge en la documentación gráfica adjunta.

En la Zona B se han colocado 2 bombas de alta presión que alimentarán a sendos circuitos de nebulización, colocándose estos distribuidos en dos planos situados a distintas alturas según se recoge en la documentación gráfica adjunta.

4.2. TRATAMIENTO DEL AGUA. DESCRIPCIÓN.

El tratamiento que se realiza al agua de la nebulización es multiple. En primer lugar se colocará un filtro de partículas, según indicaciones del Ayuntamiento, que reducirá las partículas órganicas que contiene el agua.

Tras este filtro hemos instaldo una descalcificadora. Debido al aumento de la salinidad ocasionada por este tratamiento y teniendo el cuenta los requerimientos establecidos por la Dirección Facultativa es necesario la instalación de un sistema que reduzaca dichos niveles.

Es por eso que se instala una planta de ósmosis inversa, que producirá agua con los niveles adecuados para el cultivo de orquídeas. Esta planta de ósmosis producirá un agua de desecho que se conducirá a la red de desagües de la instalación.

El agua tratada, que tendrá unos niveles de materia orgánica prácticamente nulos, se almacena en 4 depósitos con una capacidad total de 4000 litros. Tras estos depósitos se instala un grupo de presión que alimetará a las bombas de alta presión de la instalación de nebulización.

Cabe mencionar que el agua de los depósitos se estará utilizando continuamente con varias ciclos de llenado y vaciado diarios, pues se utilizará no solo para la nebulización sino también para el riego y el llenado de las cascadas. Las necesidades medias de agua son de 3 m3/día para el riego y de 10 m3/día par la nebulización, a lo que hay que sumar la reposición que se realizará en las cascadas.

Previo a cada una de las bombas de alta presión de la nebulización, tratamos nuevamente el agua con un sistema de desinfección a base de lámparas ultravioletas.

Cada circuito de nebulización dispondrá de una toma de muestras en el comienzo del ramal, con el fin de poder realizar el vaciado de la tubería y la toma de muestras si fuera necesario.

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5. CÁLCULO DE HUMECTACIÓN.

Para saber la cantidad de agua que es capaz de absorber el jardín botánico utilizamos un diagrama psicométrico, y estudiamos el comportamiento del

Partimos de las condiciones tipo más desfavorables para calcular la máxima humectación del local. Para ello partimos de la las premisa de 38ºC con temperatura de bulbo seco y un 40% de humedad relativa. Esto nos define el punto 1 del psicométrico, según gráfica adjunta.

A entalpía constante, realizamos una humectación hasta el parámetro establecido de 90 % de humedad relativa y pasando las condiciones medioambientales, queda definido en el psicométrico con el punto 2.

Esta variación de humedad implica un aporte de 4,3 gr de agua por cada Kg de aire.

Teniendo en ceunta la densidad del aire a 30ºC, que es de 1,165 Kg/m3, y considerando un volumen total efectivo del Jardín Botánico de 10.000 m3, o lo que es lo mismo 11.650 kg de aire, resulta:

Humectación volumen = 0,0043(kg de agua) * 11.650 ( kg de aire) = 50,10 litros de agua, para llegar al 90%.

Volumen total de renovación de aire aportado por los ventiladores, 100.000 m3/h, o lo que es lo mismo 116.500 kg de aire.

Resultando la humectación necesaria en función del volumen de aire exterior aportado con los ventiladores 0,0043(kg de agua) * 116.500( kg de aire ) = 500,10 litros de agua/ hora.

Total de agua necesaria para humectación 550 litros/ hora.

Con esta aportación de agua necesaria se diseña la nebulización de las dos zonas, según apartado 4.1.

Estos datos se utilzan para el calulo del tratamietno del agua, resultando ta una planta de osmosis de 1,2 metros cúbicos hora para utilizar capaz de abastecer 600 litros horas para la nebulización, más el aporte de agua a la cascada, más el aporte de agua al lago más el riego, que puntualmente son consumos superiores de 600 litros. Para garantizar el consumo se ínstalan cuatro depósitos de 2.000 litros para absorber los picos de demanda.

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6. CÁLCULO DE LA VENTILACIÓN.

6.1. MEMORIA DESCRIPTIVA

6.2. DESCRIPCIÓN ARQUITECTÓNICA DEL EDIFICIO

El edificio objeto de este proyecto se ha dividido en las zonas térmicas que aparecen resumidas en la tabla siguiente:

6.2.1.1.1.1.1.1. Sistema/Zona Superficie

(m²)

Altura

(m)

Volumen

(m³)

Uso

Sistema 1 - - - -

Zona 1 832,3 10,0 8.323,0 Auditorios, salones de actos, teatros,

cines, salas de conferencia, estudios de televisión

6.3. 2.2.- HORARIOS DE FUNCIONAMIENTO, OCUPACIÓN Y NIVELES DE VENTILACIÓN

La ocupación se ha estimado en función de la superficie de cada zona, teniendo en cuenta los metros cuadrados por persona típicos para el tipo de actividad que en ella se desarrolla.

Los niveles de ocupación de cada zona son los descritos en la tabla siguiente:

Sistema/Zona Actividad Nº pers.

m² por pers.

Cs

(w)

Cl

(w)

Horario de Funcionamiento

Sistema 1 - - - - - -

Zona 1 Auditorios, salones de actos, teatros, cines, salas de conferencia, estudios de

televisión

40 20,8 60 40 Funcionamiento continuo 1-24h

Zona 2 Auditorios, salones de actos, teatros, cines, salas de conferencia, estudios de

televisión

40 20,8 60 40 Funcionamiento continuo 1-24h

Cs: Calor sensible en w aportado por persona a una temperatura ambiente de 25°C.

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Cl: Calor latente en w aportado por persona a una temperatura ambiente de 25°C.

El caudal de aire de ventilación se obtiene en función del uso del local, de su superficie y del número de ocupantes, aplicando la Tabla 2 de la norma UNE 100011.

Los niveles de ventilación asignados a cada zona son los que aparecen en la siguiente tabla:

Caudal de aire exterior

Sistema/Zona Por persona

(l/s)

Por

m²

(l/s)

Por

local/otros

(l/s)

Valor elejido

(m³/h)

Renov.

(1/h)

Horario de Funcionamiento

Sistema 1 - - - - - -

Zona 1 12,0 - - 50.000,0 12,0 Funcionamiento continuo 1-24h

Zona 2 12,0 - - 50.000,0 12,0 Funcionamiento continuo 1-24h

6.4. DESCRIPCIÓN DE LOS CERRAMIENTOS

Los cerramientos del edificio son paneles de policarbonato de 4 cm de espesor.

6.5. CONDICIONES EXTERIORES DE PROYECTO

Se tiene en cuenta la norma UNE 100001 para la selección de las condiciones exteriores de proyecto, que quedan definidas de la siguiente manera:

Temperatura seca verano 29,7 °C

Temperatura húmeda verano 20,7 °C

Percentil condiciones de verano 5,0 %

Temperatura seca invierno 4,3 °C

Percentil condiciones de invierno 97,5 %

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Variación diurna de temperaturas 9,8 °C

Grado acumulados en base 15 – 15°C 487 días-grado

Orientación del viento dominante NO

Velocidad del viento dominante 4,4 m/s

Altura sobre el nivel del mar 12 m

Latitud 36° 39’ Norte

En un anexo de cálculo aparece la evolución de las temperaturas secas y húmedas máximas corregidas para todos los meses del año y horas del día, según las tablas de corrección que recoge la norma UNE 100014.

6.6. CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO

Las condiciones climatológicas interiores han sido establecidas en función de la actividad metabólica de las personas y de su grado de vestimenta, siempre de acuerdo con la ITE 02 Apartado 2.1.

Para las horas consideradas punta han sido elegidas las siguientes condiciones interiores:

Verano Invierno

Sistema/Zona Temperatura seca (°C)

Humedad relativa (%)

Temperatura húmeda (°C)

Temperatura seca (°C)

Sistema 1 - - - -

Zona 1 30,0 47,5 21,5 21,0

6.7. MÉTODO DE CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS

El método de cálculo utilizado TFM (método de la función de transferencia) corresponde al descrito por ASHRAE en su publicación HVAC Fundamentals de 1988. En un anejo de este proyecto se realiza una sucinta descripción de este método.

A continuación se muestra un resumen de resultados de cargas térmicas para cada sistema y cada una de sus zonas.

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Descripción Carga Refrigeración

Simultánea

(kW)

Carga Refrigeración Máxima

(kW)

Fecha para Máxima Individual

Carga Calefacción

(kW)

Volumen Ventilación

(m³/h)

Sistema 1 8,0 - Junio 16 horas 154,7 100.000

Zona 1 8,0 8,0 Junio 16 horas 154,7 100.000

El detalle del cálculo de cargas térmicas se recoge en un anejo de este proyecto y contiene las tablas del cálculo de cargas térmicas para los diferentes sistemas, subsistemas y zonas en que se ha dividido el edificio.

6.8. DESCRIPCIÓN DE LOS SISTEMAS DE CLIMATIZACIÓN ELEGIDOS

Para aclimatar el orquidiario hemos diseñado el siguiente sistemas.

Se proponen dos ventiladores de 50.000 m3/h con una presión disponible de 12 milímetros de columna de agua.

La distribución del aire se realiza por conductos circulares de chapa galvanizada de 1.250 mm de diámetro.

La difusión de aire se realiza con toberas de largo alcance modelo DLA tipo DF47.

Aprovechando las propiedades psicométricas del aire realizamos con la humectación una bajada de temperatura a bulbo seco y por consiguiente un aumento de la humedad relativa ya que el procedimiento es a Entalpía Constante.

6.9. ANEJO 1. MÉTODO DE CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS

Se sigue el método desarrollado por ASHRAE (American Society o Heating, Refrigerating and Air-conditioning Engineers, Inc.) que basa la conversión de ganancias instantáneas de calor a cargas de refrigeración en las llamadas funciones de transferencia.

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6.9.1. GANANCIAS TÉRMICAS INSTANTÁNEAS

El primer paso consiste en el cálculo para cada mes y cada hora de la ganancia de calor instantánea debida a cada uno de los siguientes elementos:

6.9.2. 1.1.1.- GANANCIA SOLAR CRISTAL

Insolación a través de acristalamientos al exterior.

nSHGFACSQ tGAN ×××=,

Siendo:

GStInsGSdSHGF ×+=

que depende del mes, de la hora solar y de la latitud.

Donde:

QGAN,t = Ganancia instantánea de calor sensible (vatios)

A = Área de la superficie acristalada (m²)

CS = Coeficiente de sombreado

n = Nº de unidades de ventanas del mismo tipo

SHGF = Ganancia solar para el cristal tipo (DSA)

GSt = Ganancia solar por radiación directa (vatios/m²)

GSd = Ganancia solar por radiación difusa (vatios/m²)

Ins = Porcentaje de sombra sobre la superficie acristalada

6.9.3. TRANSMISIÓN PAREDES Y TECHOS

Cerramientos opacos al exterior, excepto los que no reciben los rayos solares. La ganancia instantánea para cada hora se calcula usando la siguiente función de transferencia (ASHRAE):

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( ) ( )⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×−×−××= ∑ ∑∑

= =

∆−

=∆−

1 0

,

0,,

n nnai

ntGANn

nntsantGAN ct

AQ

dtbAQ

Donde:

QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el ambiente a través de la superficie interior del techo o pared (w)

A = Área de la superficie interior (m²)

Tsa,t-n∆ = Temperatura sol aire en el instante t-n∆

∆ = Incremento de tiempos igual a 1 hora.

tai = Temperatura del espacio interior supuesta constante

bn

cn

dn = Coeficientes de la función de transferencia según el tipo de cerramiento

La temperatura sol-aire sirve para corregir el efecto de los rayos solares sobre la superficie exterior del cerramiento:

( )βεα −°×∆

×−×+= 90cosoo

tecsa h

RhI

tt

Donde:

Tsa = Temperatura sol-aire para un mes y una hora dadas (°C)

Tec = Temperatura seca exterior corregida según mes y hora (°C)

It = Radiación solar incidente en la superficie (w/m²)

ho = Coeficiente de termotransferencia de la superficie (w/m² °C)

α = Absorbencia de la superficie a la radiación solar (depende del color)

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β = Ángulo de inclinación del cerramiento respecto de la vertical (horizontales 90°).

ε = Emitancia hemisférica de la superficie.

∆R = Diferencia de radiación superficie/cuerpo negro (w/m²)

6.9.4. 1.1.3.1.- CERRAMIENTOS AL INTERIOR

Ganancias instantáneas por transmisión en cerramientos opacos interiores y que no están expuestos a los rayos solares.

( )ailtGAN ttAKQ −××=,

Donde:

QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w)

K = Coeficiente de transmisión del cerramiento (w/m²·°C)


tl = Temperatura del local contiguo (°C)

tai = Temperatura del espacio interior supuesta constante (°C)

6.9.5. 1.1.3.2.- ACRISTALAMIENTOS AL EXTERIOR

Ganancias instantáneas por transmisión en superficies acristaladas al exterior.

( )aiectGAN ttAKQ −××=,

Donde:




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tec = Temperatura exterior corregida (°C)


6.9.6. 1.1.3.3.- PUERTAS AL EXTERIOR

Un caso especial son las puertas al exterior, en las que hay que distinguir según su orientación:

( )ailtGAN ttAKQ −××=,

Donde:





tl = Para orientación Norte: Temperatura exterior corregida (°C)

Excepto orientación Norte:Temperatura sol-aire para el instante t (°C)

1.1.4.1.- Ocupación (personas)

Calor generado por las personas que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número de personas y del tipo de actividad que están desarrollando.

tstGAN FdnQQ ×××= 01'0,

Donde:


Qs = Ganancia sensible por persona (w). Depende del tipo de actividad

n = Número de ocupantes

Fdt = Porcentaje de ocupación para el instante t (%)

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Se considera que 67% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección.

tltGANl FdnQQ ×××= 01'0,

Donde:

QGANl,t = Ganancia de calor latente en el instante t (w)

Ql = Ganancia latente por persona (w). Depende del tipo de actividad

n = Número de ocupantes

Fdt = Porcentaje de ocupación para el instante t (%)

1.1.4.2.- Alumbrado

Calor generado por los aparatos de alumbrado que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos.


Donde:


Qs = Potencia por luminaria (w). Para fluorescente se multiplica por 1’25.

n = Número de luminarias.

Fdt = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%)

6.9.7. 1.1.4.3.- APARATOS ELÉCTRICOS

Calor generado por los aparatos exclusivamente eléctricos que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos.


Donde:

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Qs = Ganancia sensible por aparato (w). Depende del tipo.

n = Número de aparatos.


Se considera que el 60% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección.

6.9.8. 1.1.4.4.- APARATOS TÉRMICOS

Calor generado por los aparatos térmicos que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos.


Donde:


Qs = Ganancia sensible por aparato (w). Depende del tipo.

n = Número de aparatos.


Se considera que el 60% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección.

tltGANl FdnQQ ×××= 01'0,

Donde:

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QGANl,t = Ganancia de calor latente en el instante t (w)

Ql = Ganancia latente por aparato (w). Depende del tipo

n = Número de aparatos


6.9.9. 1.1.5.- AIRE EXTERIOR

Ganancias instantáneas de calor debido al aire exterior de ventilación. Estas ganancias pasan directamente a ser cargas de refrigeración.

( )aiectsaeatGAN ttFdVfQ −×××××= 01'034'0,

Donde:


fa = Coeficiente corrector por altitud geográfica.

Vae = Caudal de aire exterior (m³/h).

tec = Temperatura seca exterior corregida (°C).



Se considera que el 100% del calor sensible aparece por convección.

( )aiectsaeatGANl XXFdVfQ −×××××= 01'083'0,

Donde:

QGANl,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w)

fa = Coeficiente corrector por altitud geográfica.

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Vae = Caudal de aire exterior (m³/h).

Xec = Humedad específica exterior corregida (gr agua/kg aire).

Xai = Humedad específica del espacio interior (gr agua/kg aire)


6.9.10. 1.2.- CARGAS DE REFRIGERACIÓN

La carga de refrigeración depende de la magnitud y naturaleza de la ganancia térmica instantánea así como del tipo de construcción del local, de su contenido, tipo de iluminación y de su nivel de circulación de aire.

Las ganancias instantáneas de calor latente así como las partes correspondientes de calor sensible que aparecen por convección pasan directamente a ser cargas de refrigeración. Las ganancias debidas a la radiación y transmisión se transforman en cargas de refrigeración por medio de la función de transferencia siguiente:

∆−∆−∆− ×−×+×+×= tREFtGANtGANtGANtREF QwQvQvQvQ ,12,2,1,0,

QREF,t = Carga de refrigeración para el instante t (w)

QGAN,t = Ganancia de calor en el instante t (w)

∆ = Incremento de tiempos igual a 1 hora.

vo, v1 y v2 = Coeficientes en función de la naturaleza de la ganancia térmica instantánea.

w1 = Coeficiente en función del nivel de circulación del aire en el local.

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6.10. ANEJO 2. DETALLE DEL CÁLCULO TÉRMICO

6.10.1. EVOLUCIÓN ANUAL DE TEMPERATURA EXTERIOR SECA MÁXIMA (°C)

Hora Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Sep. Oct. Nov. Dic.

1 9,3 17,7 18,0 18,5 19,5 20,5 21,1 21,1 20,0 19,0 16,9 13,3

2 9,0 17,4 17,7 18,2 19,2 20,3 20,9 20,9 19,8 18,7 16,6 13,1

3 8,8 17,2 17,5 18,0 19,0 20,0 20,6 20,6 19,6 18,5 16,4 12,8

4 8,5 16,9 17,2 17,7 18,7 19,8 20,4 20,4 19,3 18,2 16,1 12,6

5 8,3 16,7 17,0 17,5 18,5 19,5 20,1 20,1 19,1 18,0 15,9 12,3

6 8,0 16,4 16,7 17,2 18,2 19,3 19,9 19,9 18,8 17,7 15,6 12,1

7 9,3 17,7 18,0 18,5 19,5 20,6 21,2 21,2 20,1 19,0 16,9 13,4

8 10,6 19,0 19,3 19,8 20,8 21,9 22,5 22,5 21,4 20,3 18,2 14,7

9 11,6 20,0 20,3 20,8 21,8 22,9 23,5 23,5 22,4 21,3 19,2 15,6

10 12,6 21,0 21,3 21,8 22,8 23,8 24,4 24,4 23,3 22,3 20,2 16,6

11 13,8 22,2 22,5 23,0 24,0 25,1 25,7 25,7 24,6 23,5 21,4 17,9

12 15,0 23,4 23,7 24,2 25,2 26,3 26,9 26,9 25,8 24,7 22,6 19,1

13 16,1 24,5 24,8 25,3 26,3 27,4 28,0 28,0 26,9 25,8 23,7 20,2

14 17,2 25,6 25,9 26,4 27,4 28,5 29,1 29,1 28,0 26,9 24,8 21,3

15 17,8 26,2 26,5 27,0 28,0 29,1 29,7 29,7 28,6 27,5 25,4 21,9

16 17,2 25,6 25,9 26,4 27,4 28,5 29,1 29,1 28,0 26,9 24,8 21,3

17 16,8 25,3 25,6 26,1 27,0 28,1 28,7 28,7 27,6 26,5 24,5 20,9

18 16,5 24,9 25,2 25,7 26,7 27,7 28,3 28,3 27,2 26,2 24,1 20,5

20

19 15,3 23,7 24,0 24,5 25,5 26,6 27,2 27,2 26,1 25,0 22,9 19,4

20 14,2 22,6 22,9 23,4 24,4 25,4 26,0 26,0 24,9 23,9 21,8 18,2

21 13,1 21,5 21,8 22,3 23,3 24,3 24,9 24,9 23,9 22,8 20,7 17,1

22 12,0 20,4 20,7 21,2 22,2 23,3 23,9 23,9 22,8 21,7 19,6 16,0

23 10,7 19,2 19,5 20,0 20,9 22,0 22,6 22,6 21,5 20,4 18,4 14,8

24 9,5 17,9 18,2 18,7 19,7 20,8 21,4 21,4 20,3 19,2 17,1 13,6

2.2.- EVOLUCIÓN ANUAL DE TEMPERATURA EXTERIOR HÚMEDA MÁXIMA (°C)

Hora Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Sep. Oct. Nov. Dic.

1 16,0 16,6 16,8 16,9 17,5 18,5 18,5 18,5 17,9 17,4 16,4 16,1

2 16,0 16,6 16,8 16,9 17,5 18,5 18,5 18,5 17,9 17,4 16,4 16,1

3 16,0 16,6 16,8 16,9 17,5 18,5 18,5 18,5 17,9 17,4 16,4 16,1

4 16,0 16,6 16,8 16,9 17,5 18,5 18,5 18,5 17,9 17,4 16,4 16,1

5 16,0 16,6 16,8 16,9 17,5 18,5 18,5 18,5 17,9 17,4 16,4 16,1

6 16,0 16,6 16,8 16,9 17,5 18,5 18,5 18,5 17,9 17,4 16,4 16,1

7 16,1 16,7 16,9 17,0 17,6 18,6 18,6 18,6 18,0 17,5 16,5 16,2

8 16,3 16,9 17,0 17,2 17,8 18,7 18,7 18,7 18,1 17,6 16,7 16,4

9 16,6 17,1 17,3 17,5 18,1 19,0 19,0 19,0 18,4 17,9 17,0 16,7

10 16,9 17,4 17,6 17,8 18,4 19,3 19,3 19,3 18,7 18,2 17,2 17,0

11 17,2 17,8 18,0 18,1 18,7 19,7 19,7 19,7 19,1 18,6 17,6 17,3

12 17,6 18,2 18,4 18,5 19,1 20,1 20,1 20,1 19,5 19,0 18,0 17,7

13 17,9 18,5 18,7 18,8 19,4 20,4 20,4 20,4 19,8 19,3 18,3 18,0

14 18,2 18,8 19,0 19,1 19,7 20,7 20,7 20,7 20,1 19,6 18,6 18,3

21

15 18,2 18,8 19,0 19,1 19,7 20,7 20,7 20,7 20,1 19,6 18,6 18,3

16 18,2 18, 19,0 19,1 19,7 20,7 20,7 20,7 20,1 19,6 18,6 18,3

17 17,9 18,5 18,7 18,8 19,4 20,4 20,4 20,4 19,8 19,3 18,3 18,0

18 17,6 18,2 18,4 18,5 19,1 20,1 20,1 20,1 19,5 19,0 18,0 17,7

19 17,5 18,1 18,3 18,4 19,0 20,0 20,0 20,0 19,4 18,9 17,9 17,6

20 17,4 17,9 18,1 18,3 18,9 19,8 19,8 19,8 19,2 18,7 17,7 17,5

21 16,9 17,5 17,7 17,8 18,4 19,4 19,4 19,4 18,8 18,3 17,3 17,0

22 16,5 17,1 17,3 17,4 18,0 19,0 19,0 19,0 18,4 17,9 16,9 16,6

23 16,3 16,9 17,1 17,2 17,8 18,8 18,8 18,8 18,2 17,7 16,7 16,4

24 16,0 16,6 16,8 16,9 17,5 18,5 18,5 18,5 17,9 17,4 16,4 16,1

ABREVIATURAS Y UNIDADES:

Or.: Orientación del cerramiento exterior Ud. Número de elementos del mismo tipo

SC: Coeficiente de sombreado (adimensional) Caudal: Aire exterior (m³/h)

K: Coeficiente de transmisión (W/m²·°C) Sup.: Superficie de cerramientos (m²)

Tsa: Temperatura Sol-Aire (°C) Presión: Presión del viento (Pa)

Tec: Temperatura exterior corregida (°C) Supl.: Suplemento por orientación.

Tac: Temperatura ambiente contiguo (°C) G.Inst.: Ganancias instantaneas (W)

Xec: Humedad específica exterior (gr/kgr) Carga.Refr.: Cargas de refrigeración (W)

Carga.Calef.: Cargas de calefacción (W)

22

EXPEDIENTE 115 HOJA DE CARGAS PARA REFRIGERACIÓN DE ZONA

(Máximas por Sistema) PROYECTO ORQUIDIARIO DE ESTEPONA

FECHA 19/11/14

SISTEMA Sistema 1 FECHA CÁLCULO 16 Hora solar Junio

ZONA Zona 1 CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)

DESTINADA A Auditorios, salones de actos, teatros, cines, salas de conferencia, estudios de televisión

Exteriores 28,5 20,7 49,6 12,1

DIMENSIONES 832,3 m² x 10,0 m Interiores 30,0 21,5 47,5 12,6

VOLUMEN 8.323,0 m³ Diferencias -1,5 -0,8 2,1 -0,6

GANANCIA SOLAR CRISTAL REF. Or. Sup. (m²) SC Ud. G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

Ventana NO VPIN06 NO 414,4 0,62 1 112.629 43.517

Ventana NE VPIN06 NE 156,0 0,62 1 7.004 11.112

Ventana SE VPIN06 SE 384,0 0,62 1 17.240 29.191

Ventana NE VPIN06 NE 97,0 0,62 1 4.355 6.909

95.265

TRANSMISIÓN PAREDES Y TECHO REF. Or. Sup. (m²) K Tsa G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

Fachada NO MEXA03 NO 101,6 0,52 52,4 -155 -132

Fachada NE MEXA03 NE 198,6 0,52 32,6 284 168

Fachada SE MEXA03 SE 380,8 0,52 32,6 800 506

Fachada NE MEXA03 NE 111,0 0,52 32,6 159 94

Cubierta 1 AZOEJM H 832,3 0,48 54,6 2.441 2.631

3.429

TRANSMISIÓN EXCEPTO PAREDES Y TECHO

REF. Sup. (m²) K Tac G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

Ventana NO VPIN06 414,4 1,38 28,5 -839 -1.640

23

Ventana NE VPIN06 156,0 1,38 28,5 -316 -617

Ventana SE VPIN06 384,0 1,38 28,5 -777 -1.519

Ventana NE VPIN06 97,0 1,38 28,5 -196 -384

Solera 1 SOLE01 832,3 3,03 30,0 0 0

-4.368

CALOR SENSIBLE INTERNO Potencia Ud. %Uso G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

40 Ocupantes 60,0 40 100 2.400 2.400

7 w/m² Alumbrado AL-i/1w 832,3 7 100 5.826 5.826

8.637

CALOR SENSIBLE AIRE VENTILACIÓN Caudal Tec %Uso G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

100.000,0 m³/h Ventilación 100.000 28,5 100 -51.000 -51.000

-51.000

TOTAL CALOR SENSIBLE 51.964 w

CALOR LATENTE INTERNO Potencia Ud. %Uso G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

40 Ocupantes 40,0 40 100 1.600 1.600

1.680

CALOR LATENTE AIRE VENTILACIÓN Caudal Xec %Uso G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

100.000,0 m³/h Ventilación 100.000 12,1 100 -45.679 -45.679

-45.679

TOTAL CALOR LATENTE -43.999 w

CARGA TOTAL DE REFRIGERACIÓN 7.965 w

Factor de calor sensible de la zona (RSHF): 0,984

Factor de seguridad (Aplicado a los resultados parciales y al total): 5 %

Carga de refrigeración por unidad de superficie: 10 w/m²

KomfortAir® 2.1 © 2005 Koolair, S.A. 06/03/2015 10:46:43

Planta

Alzado (longitudinal) Alzado (transversal)

16 m

16 m

18 m

Isovel

0,25 m/s

0,50 m/s

0,75 m/s

Proyecto <No definido>

Zona <No definido>

Local <No definido>

Qtot = 23080,0 m3/h 6411,1 l/s 5,0 Vol/h

Qo = 5770,0 m3/h 1602,8 l/s

Qind = 606697,3 m3/h 168527,0 l/s 131,7 Vol/h 26,29 Qtot

dT = 0,0 °C

dTx = 0,0 °C

P = 0,00 kcal/h 0,00 kW 0,00 W/m2

dP = 65,9 Pa 6,7 mm H2O

XL = 16,00 m

Xa = 16,00 m

Vk = 10,63 m/s

Ak = 0,15078 m2

Vz max = 0,28 m/s

Vr = 0,19 m/s

Vt = 0,35 m/s

Lw = 52,6 dB(A) 49,0 NR 47,1 NC

Lp = 40,5 dB(A) 36,9 NR 35,0 NC

f Hz =

=Lw dB

63

60,2

125

55,2

250

52,0

500

49,9

1000

49,0

2000

42,2

4000

35,2

8000

29,7

Modelo seleccionado : DF-47 (Rectangular de largo alcance (pared))

Sin compuerta

Dimensión : 410

Nº de unidades : 4 (4 x 1)

Cambiar ángulo de las aletas verticales : 60º ; Inclinar la vena verticalmente : -15º

10,50 m

1,8 m


DF-47 Rectangular de largo alcance (techo)

Dimensiones disponibles

23 26 36 312 410


Planta


30 m

16 m

9 m

Isovel

0,25 m/s

0,50 m/s

0,75 m/s


Zona <No definido>

Local <No definido>

Qtot = 43200,0 m3/h 12000,0 l/s 10,0 Vol/h

Qo = 4800,0 m3/h 1333,3 l/s

Qind =2126320,0 m3/h 590644,3 l/s 492,2 Vol/h 49,22 Qtot

dT = -4,0 °C

dTx = -0,1 °C

P = 49758,91 frig/h 57,79 kW 120,40 W/m2

dP = 2697,7 Pa 275,0 mm H2O

XL = 16,00 m

Xa = 16,00 m

Vk = 67,48 m/s

Ak = 0,01976 m2

Vz max = 1,36 m/s

Vr = 0,95 m/s

Vt = 1,36 m/s

Lw = 101,2 dB(A) 97,5 NR 109,5 NC

Lp = 92,7 dB(A) 89,0 NR 101,0 NC

f Hz =

=Lw dB

63

108,7

125

103,7

250

100,5

500

98,4

1000

97,5

2000

90,7

4000

83,7

8000

78,2


Sin compuerta

Dimensión : 23



0,50 m

1,8 m


Planta


30 m

16 m

9 m

Isovel

0,25 m/s

0,50 m/s

0,75 m/s


Zona <No definido>

Local <No definido>

Qtot = 42200,2 m3/h 11722,3 l/s 9,8 Vol/h

Qo = 4688,9 m3/h 1302,5 l/s

Qind =1109304,0 m3/h 308140,1 l/s 256,8 Vol/h 26,29 Qtot

dT = -4,0 °C

dTx = -0,2 °C

P = 48607,31 frig/h 56,45 kW 117,61 W/m2

dP = 43,5 Pa 4,4 mm H2O

XL = 16,00 m

Xa = 16,00 m

Vk = 8,64 m/s

Ak = 0,15078 m2

Vz max = 0,40 m/s

Vr = 0,28 m/s

Vt = 0,40 m/s

Lw = 46,1 dB(A) 42,4 NR 39,9 NC

Lp = 37,6 dB(A) 33,9 NR 31,4 NC

f Hz =

=Lw dB

63

53,6

125

48,6

250

45,4

500

43,3

1000

42,4

2000

35,6

4000

28,6

8000

23,1


Sin compuerta

Dimensión : 410



0,50 m

1,8 m


DF-47 Rectangular de largo alcance (pared)

Compuerta : Sin compuerta

23

30

En Sevilla a 26 de febrero de 2.015 Juan José Rueda Parrilla Ingeniero Técnico Industrial Colegiado 10.639

31

7. DOCUMENTACIÓN TÉCNICA.

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS

PT-D-TF-TWY200-001_00


DESALINIZADOR DE AGUA POR

ÓSMOSIS INVERSA

PETSEA RO® TW-Y 200

E201410


PT-D-TF-TWY200-001_00

ÍNDICE DE REVISIONESREV/REV FECHA/DATE ELAB./WROT. MODIFICACIÓN/MODIFICATION

00 10/01/2014 ATR Edición Inicial


PT-D-TF-TWY200-001_00

ÍNDICE

ÍNDICE DE REVISIONES

ÍNDICE

DESALINIZADORES POR ÓSMOSIS INVERSA.


CARACTERÍSTICAS PETSEA RO® TW-Y

MEMBRANA DE ÓSMOSIS INVERSA

VASOS DE PRESIÓN

INSTRUMENTACIÓN Y CARACTERÍSTICAS DE PROTECCIÓN

ESTRUCTURA

CONEXIONES

CALIDAD

GARANTÍA

TABLA DE CARACTERÍSTICAS PETSEA RO TW-Y 200


PT-D-TF-TWY200-001_00

DESALINIZADORES POR ÓSMOSIS INVERSA.


Los sistemas de desalinización PETSEA RO® TW-Y han sido desarrollados para obtener agua

purificada de gran calidad con un funcionamiento continuo de 24 h/día.

El estudio del equipo de ósmosis se ha realizado empleando membranas 4040.

Con el fin de ofertar la máquina que mejor se adapte a sus necesidades y expectativas hemos

propuesto una alternativa base y una serie de diferentes posibilidades o alternativas que Uds.

pueden incluir en su planta:

Nuestras plantas son evolutivas y se pueden adaptar a las exigencias y necesidades del

cliente, para ello disponemos de varias alternativas que bajo pedido (si desean incluir

alguna de las alternativas no duden en solicitarnos oferta) pueden incluir en su planta:

o Todos los sistemas de la planta pueden ser DUPLEX, para un funcionamiento en

continuo, sin necesidad de paradas por motivos de limpieza, por motivos de fallos

en los equipos, etc.

o El control a pie de planta puede ser realizado a través de una pantalla táctil en la

cual se incluyen todos los parámetros de control y alarmas.

Con el fin de poder explicar mejor

el funcionamiento y características

de la planta que le presentamos,

hemos incluido en los anexos las

características de los distintos

componentes que las conforman,

así como planos de dimensiones e

instalación y esquemas de flujo y

especificaciones de aquellos

elementos novedosos de nuestro

diseño y que lo hacen estar a la

vanguardia del mercado.

Esperamos que la documentación

que le presentamos a continuación sea de su

total satisfacción y responda a sus

necesidades y expectativas. En el caso de que hubiese algún aspecto sobre el que desease obtener

más información, por favor, no dude en ponerse en contacto con nuestras oficinas.

Figura 1: PETSEA RO TW-Y 240


PT-D-TF-TWY200-001_00

CARACTERÍSTICAS PETSEA RO® TW-Y

MEMBRANA DE ÓSMOSIS INVERSA

Membranas de poliamida, tipo 4040, compuesta de película

fina con giro en espiral, que supone la tecnología más

avanzada del momento.

Número de membranas: 4.

Alto rechazo de sal (99,50 % de NaCl). Ayuda a cumplir con

los requerimientos de la Organización Mundial de la Salud

(OMS) y otros estándares para el agua potable.

Membrana diseñada para una larga vida y fácil limpieza (más de 3 años de duración, si se

siguen los requerimientos de limpieza).

VASOS DE PRESIÓN

Vasos de presión fabricados con matriz de resina epoxy

curada en caliente y fibra de vidrio como refuerzo,

combinación que proporciona las mejores condiciones

mecánicas.

Número de vasos: 2.

Número de membranas por vaso: 2.

Cierres fabricados con materiales de probada resistencia

a la corrosión: aluminio anodizado duro, acero inoxidable y materiales termoplásticos.

Ensamblaje fácil de cambiar y de gran durabilidad.

Presión de trabajo: 19,17 bar.

INSTRUMENTACIÓN Y CARACTERÍSTICAS DE PROTECCIÓN

Manómetros de alta (0 a 20 bar) con glicerina interior, de acero inox.

Manómetros de baja (0 a 6 bar) con glicerina interior, de acero inox.

Presostatos de alta y baja en acero inox 316L. El de baja no

permite el arranque de la bomba si el agua de alimentación

no llega con la presión suficiente. El presostato de alta no

permite que la BOMBA DE ALTA trabaje a mayor presión de la

recomendada.

Cuentahoras de tiempo de funcionamiento. Permite saber el

mantenimiento requerido según las horas de funcionamiento

del sistema.

Conductivímetro de producción de la ósmosis. Instalado en la


PT-D-TF-TWY200-001_00

tubería de agua producida de la planta, nos permite controlar, en continuo, la calidad del

agua producida.

Interruptor AUTOMÁTICO - MANUAL para un funcionamiento manual o bien mediante las

sondas de nivel del depósito de agua producida.

Interruptor general. PARO / ARRANQUE.

Todas las conexiones eléctricas estancas al agua.

Armario eléctrico metálico IP-54. Toda la maniobra eléctrica según normativa EC e IMO. El

cableado incluye nomenclatura numerada para una mejor identificación de cada cable.

ESTRUCTURA

Estructuras de acero inoxidable para una vida extraordinaria.

Disposición de los componentes para un fácil servicio. La estructura modular está diseñada

para que se pueda adaptar a los espacios disponibles.

El sistema de filtración previo a la ósmosis, así como, el sistema de dosificación se

suministran de forma aislada para ser instalados de forma individual en la línea de agua.

CONEXIONES

Entrada y salidas de agua con conexiones hembra.

Toda la racorería de alta presión con la mayor resistencia a la corrosión.

Todos los tubos y conexiones de agua producida con grado alimentario para contacto.

CALIDAD

El diseño y fabricación de los equipos de ósmosis inversa PETSEA RO® TW se realiza siguiendo el

Manual de Control de Calidad implantado en PETER TABOADA, S.L. y certificado por Lloyd’s

Register Quality Assurance según la norma ISO 9001:2000 en octubre de 2001.

Las exigencias de nuestra filosofía de mejora continua de la calidad aseguran un control muy

rígido tanto en los procesos de diseño, fabricación, servicios técnicos y mantenimiento como en

las materias primas utilizadas.

GARANTÍA

PETER TABOADA, S.L. garantiza que los equipos están libres de defectos tanto en materiales como

en fabricación y tendrá la capacidad y consumos descritos en el proyecto aceptado.

La duración de esta garantía será por un periodo de doce meses tras la puesta en marcha del

equipo y no excederá dieciocho meses tras la salida de fábrica.


PT-D-TF-TWY200-001_00

TABLA DE CARACTERÍSTICAS PETSEA RO TW-Y 200PRODUCCIÓN: 20.000 litros/día

RECOVERY: 66 %

CAUDAL DE ALIMENTACIÓN: 1,27 m³/h

CAUDAL DE RECIRCULACIÓN: 0,50 m³/h

CAUDAL DE RECHAZO: 0,43 m³/h

MÁXIMA PRESIÓN A LA ENTRADA EN LOS FILTROS: 6 kg/cm²

PRESIÓN MÍNIMA DE ENTRADA EN EL EQUIPO: 0,7 kg/cm²

PRESIÓN DE TRABAJO DISEÑO: 19,17 kg/cm²

PARÁMETROS DE TEMPERATURA PARA DISEÑO: 18,0ºC

TEMPERATURA DEL AGUA DE ALIMENTACIÓN: Mínimo 10 ºC – máximo 30 ºC

PARÁMETRO DE SALINIDAD PARA DISEÑO: 3060,0 ppm

SALINIDAD DE LA PRODUCCIÓN: <71 ppm

BOMBA DE ÓSMOSIS: MODELO: MXV

VOLTAJE: 230/400 V, 50 Hz

POTENCIA: 3,0 kW

NIVEL DE RUIDO: 80 db (A)


PT-D-TF-TWY200-001_00

CERTIFICADO DE CALIDAD

ISO 9001

LAMPARA ULTRAVIOLETA Nebulización.

www.risiberia.es [email protected]

_________________________

REF. Modelo Caudal Máx. Número Potencia Conexión Diámetro Longitud

(l/h) Lámpara (w) (mm) (mm)

HA300 HR-60 240 1 10 1/4" BSP M 50,8 265

HA310 W-180 680 1 15 1/2" BSP M 63,5 364

HA315 W-360 1360 1 21 1/2" BSP M 63,5 544

HA320 W-480 1810 1 29 1/2" BSP M 63,5 694

HA325 W-720 2720 1 40 1/2" BSP M 63,5 924

CARACTERISTICAS:

Para uso en sistemas de desinfección doméstica.

Monolámpara UV fabricada en AISI 304.

Incluye transformador con enchufe.

Con led indicador de funcionamiento.

Fabricada bajo normas CE.

Presión máxima de trabajo 7 bar.

Temperatura de trabajo de 2 a 40 ºC.

Alimentación 230V – 50 Hz.

Irradiación > 30 mj/cm2.

Vida útil 10.000 horas.

ECO EVO Nebulización Alta Presión.

www.risiberia.es [email protected]

_________________________

Super Silenciosas.

Programador cíclico.

Mando a distancia.

Control digital.

Control de humedad programable.

Control de temperatura programable.

Modelo EE 3-20 EE 20-50 EE 50-100

Presión(Bar) 70/105 70/105 70/105

Número toberas (0.2 mm) 3-20 20-50 50-100 Bomba SIMMM AXB SIMMM AXB SIMMM AXB Caudal mínimo (Lt/min) 0,3 1,9 3,3

Caudal máximo (Lt/min) 1,9 3,3 7,7 Velocidad del motor (RPM) 900 900 900 Potencia (Kw/h) 0,48 0,92 0,92 Tiempo diario. 8 8 8 Peso (Kgs.) 16 16 16

Dimensiones LxHxP (Cm) 58x39.5x23.5 58x39.5x23.5 58x39.5x23.5

Características técnicas:

Ventajas:

Bomba AXB con sistema silencioso TUV y normativa CE.

Presión máxima de trabajo hasta 105 Bar.

Dispositivo de seguridad para falta de caudal de agua.

Válvula de admisión de alta presión.

Motor clase “H” de bajas revoluciones.

Protección térmica.

El más bajo nivel sonoro 55 dB.

Panel de control de bajo voltaje (12 volt)

Mando a distancia para encendido y paro.

Temporizador cíclico digital.

Contador de caudal.

Temperatura y humedad programables.

Válvula de drenaje incluida.

Interruptor On/Off para ventilador (230 volt).

Diagnosis de fallos.

Alarma digital con mensajes en pantalla.

Panel táctil.

42

8. DOCUMENTACIÓN GRÁFICA.

186-14 memoria as built - estepona

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